modul 4 sesi 4 batang tekan

8/18/2019 Modul 4 Sesi 4 Batang Tekan

1/18

STRUKTUR BAJA 1

MODUL 4S e s i 4

Batang Tekan (Compression Member )

Dosen Pengasuh :

Ir. Thamrin Nasution

Materi Pembelajaran :9. Tekuk Lentur Torsi.

a) Tekuk Lentur Torsi Profil Siku Ganda dan Profil T. b) Tekuk Lentur Torsi Profil Dengan Dua Sumbu Simetri.

c) Bentuk Penampang yang mengalami Torsi dan Warping.

d) Konstanta Torsi dan Warping Untuk Beberapa Bentuk Penampang.e) CONTOH SOAL : EVALUASI.f) CONTOH SOAL : PERENCANAAN.

Tujuan Pembelajaran :

Mahasiswa dapat mengetahui dan memahami tekuk lentur torsi pada profil tersusun siku ganda, profil T, profil dengan sumbu simetri, konstanta torsi dan konstanta

warping, evaluasi dan perencanaan batang tekan dengan profil tersusun siku gandadan pelat koppel.

DAFTAR PUSTAKA

a) Agus Setiawan,” Perencanaan Struktur Baja Dengan Metode LRFD (Berdasarkan SNI 03-1729-2002)”, Penerbit AIRLANGGA, Jakarta, 2008.

b) Canadian Institute of Steel Construction, 2002.c) Charles G. Salmon, Jhon E. Johnson,”STRUKTUR BAJA, Design dan Perilaku”, Jilid 1, Penerbit

AIRLANGGA, Jakarta, 1990.

d) “ PERATURAN PERENCANAAN BANGUNAN BAJA (PPBBI)”, Yayasan Lembaga PenyelidikanMasalah Bangunan, 1984.

e) SNI 03 - 1729 – 2002. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung.f) William T. Segui,”Steel Design”, THOMSON, 2007.


2/18

thamrinnst.wordpress.com

UCAPAN TERIMA KASIH

Penulis mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya kepada

pemilik hak cipta photo-photo, buku-buku rujukan dan artikel, yang terlampir

dalam modul pembelajaran ini.

Semoga modul pembelajaran ini bermanfaat.

Wassalam

Penulis

Thamrin Nasutionthamrinnst.wordpress.com

[email protected]


3/18

Modul kuliah “STRUKTUR BAJA 1” , Modul 4 Sesi 4, 2011 Ir. Thamrin NasutionDepartemen Teknik Sipil, FTSP. ITM.

1

B A T A N G T E K A N(COMPRESSSION MEMBER)

9. Tekuk Lentur Torsi.

Apabila batang tekan yang memikul tekan aksial mulai tidak stabil pada seluruh

panjangnya, dan bukan tekuk lokal, maka batang akan tertekuk dengan tiga kemungkinan

seperti berikut :

- Tekuk lentur.

Tekuk lentur adalah dimana batang tekan melentur pada arah jari-jari inertia

minimum, ini berlaku untuk seluruh jenis penampang, lihat gambar (20). Kegagalan

struktur dengan tekuk lentur seperti ini telah dibahas pada modul sebelumnya.

- Tekuk Torsi.

Kegagalan seperti ini terjadi dengan berputarnya penampang sepanjang sumbulongitudinal batang. Dapat terjadi pada penampang simetris melintang denganelement penampang yang langsing (pelat tipis), gambar (21).

- Tekuk Lentur Torsi.

Tekuk yang terjadi diakibatkan batang disamping melentur juga berputar secara

bersamaan, yaitu kombinasi antara lentur dan torsi. Kegagalan seperti ini dapat terjadi

pada penampang dengan satu sumbu simetris dan penampang yang tidak simetris,

seperti profil kanal (C), T, profil siku ganda, batang tunggal profil siku sama kaki dan

profil siku tunggal tidak sama kaki.

Gambar 20 : Tekuk lentur pada arah sumbu lemah.

X

X

Y

Y

Y

Y

X

X

Y

Y

Y

YY ’

Y ’

X ’

X ’

X

X

X

Z

Z

Z

Z ‘

Z

X

Y

Y

XX

X = sumbu kuat

Y = sumbu lemahIx > Iy


4/18


2

Gambar 21 : Tekuk torsi.

Gambar 22 : Tekuk lentur - torsi.

X

X

Y

Y

Y

Y

X

X

Y

Y

Y

Y

Y ’

Y ’

X ’X ’

X

X

X

X

X X

Y

Y

X

X

Y

Y

Y

Y

X

X

Y

Y

Y

Y Y ’

Y ’

X ’

X ’

X

X

X

X

Z

Z

Z

Z ‘

Z

X X

Y

Y


5/18


3

a). Tekuk Lentur Torsi Profil Siku Ganda dan Profil T.

SNI 03-1729-2002 pasal 9.2 menetapkan bahwa kuat tekan rencana akibat tekuk

lentur-torsi, n . N nlt dari komponen struktur tekan yang terdiri dari profil siku-ganda ( )atau profil berbentuk T (), dengan elemen-elemen penampangnya mempunyai rasio lebar-

tebal, λ r lebih kecil daripada yang ditentukan dalam Tabel 7.5-1, harus memenuhi,

N u ≤ n . N nlt

Dimana,

n = adalah faktor reduksi kekuatan = 0,85 (lihat SNI Tabel 6.4-2).

Kekuatan nominal lentur torsi,

N nlt = Ag . f clt

Tegangan kritis tekuk lentur torsi.

2crz)cry(

.crz.cry411

2

crzcryclt

f f

H f f

H

f f f

Dimana,

2o.g

.crz

r A

J G f

G = modulus geser,

)3,01(.2

MPa000.200

)1(.2

v

E G = 76923 Mpa.

Ag = luas total penampang. E = 200.000 Mpa (baja).

v = angka poison = 0,30.

J = konstanta torsi/puntir, besarnya

3.3

1t b J

or = adalah jari-jari girasi polar terhadap pusat geser.

2o

2o

2o

yx y x

A

I I r

2o

2o

2o

1 r

y x

H

oo , y x = koordinat pusat geser terhadap titik berat, o x = 0 untuk siku ganda dan

profil T (sumbu y - sumbu simetris).

f cry = dihitung sesuai dengan persamaan berikut, untuk tekuk lentur terhadap

sumbu lemah y- y, dan dengan menggunakan harga λc ,yang dihitung

dihitung dengan persamaan (15),

iy

ycr

f f

E

f

r

Lk y

.y

y

.

1

c

...(29)

...(30)

...(31)

...(31.a)

...(31.b)

...(31.c)

...(31.d)


6/18


4

b). Tekuk Lentur Torsi Profil Dengan Dua Sumbu Simetri.

Tegangan kritis tekuk lentur torsi untuk profil dengan dua sumbu simetri seperti profil

WF, diberikan oleh persamaan berikut,

p.k

w..

p

.

clt 2

2

I L

C E

I

J G

f

Dimana,

Lk = panjang tekuk = k . L

I p = momen inertia polar = I x + I y.

C w = konstanta torsi warping, besarnya,

9

.w

33 t bC

J = konstanta torsi/puntir, besarnya,

3.3

1t b J

Batas jari-jari ineria yang menyebabkan terjadinya tekuk torsi,

p

k)(..0,04w 221

I

L J C r

Jika yx1 atau r r r (ix atau iy) maka keruntuhan profil akan ditentukan oleh tekuk lentur

torsi.

c). Bentuk Penampang yang mengalami Torsi dan Warping.

Gambar 23.(a) : Bentuk batang tekan yang Gambar 23.(b) : Bentuk batang tekan yangmengalami torsi. mengalami warping.

...(32)

...(33)

...(34)

...(35)


7/18


5

d). Konstanta Torsi dan Warping Untuk Beberapa Bentuk Penampang.

(Canadian Institute of Steel Construction, 2002).

d1. T - Sections.

The warping constant of T-sections is small and often neglected.

The shear centre is located at the intersection of the flange and stem plate axes.

Example calculation: WT180x67

d = 178 mm, b = 369 mm, t = 18.0 mm, w = 11.2 mm

d’ = 169 mm

J = 796 x 103 mm4.

Cw = 2.22 x 109 mm6.

d2. Doubly-Symmetric Wide-Flange Shapes (W-Shapes and I-Beams)

Gambar 25.

(a) (b)

d ’

Gambar 24.

...(36a.)

...(36b.)

...(37a.)

...(36c.)


8/18


6

d‘ = d − t

Example calculation: W610x125d = 612 mm, b = 229 mm, t = 19.6 mm, w = 11.9 mm

d‘ = 592 mm

J = 1480 x 103 mm4.

Cw = 3440 x 109 mm6.

d3. Channels

Gambar 26.

d’ = d − t , b’ = b − w/2

Shear centre location:

Example calculation: C310x31

d = 305 mm, b = 74 mm, t = 12.7 mm, w = 7.2 mm

(Actual flange slope = 1/6; zero slope assumed here for simplicity)

d‘ = 292 mm, b‘ = 70.4 mm

J = 132 x 103 mm4

α = 0.359, Cw = 29.0 x 109 mm6.

x = 17.5 mm (formula not shown)

xo = 39.2 mm.

...(37b.)

...(38a.)

...(38b.)

...(38c)

...(38e.)

...(37c.)

...(38d)


9/18


7

d4. Angles.

Gambar 27..

xo = y – t/2 ; yo = y – t/2

The warping constant of angles is small and often neglected. For double angles, the values of

J and Cw can be taken equal to twice the value for single angles.

The shear centre (xo, yo) is located at the intersection of the angle leg axes.

Example calculation: L203x102x13

d = 203 mm, b = 102 mm, t = 12.7 mm

d’ = 197 mm, b’ = 95.7 mm

J = 200 x 103 mm4.

Cw = 0.485 x 109 mm6.

yo

xo

...(39a.)

...(39b.)

...(39c.)

...(39d.)


10/18


8

CONTOH SOAL : EVALUASI

Lakukanlah evaluasi terhadap batang tekan dari profil siku ganda 45.45.5 dengan

panjang batang L = 2,50 meter, ujung-ujungnya diikat dengan perletakan sendi-sendi,

memakai pelat koppel dengan ukutan tebal tp = 5 mm, tinggi h = 60 mm. Tebal pelat buhul

(jarak antara kedua sayap) = 7 mm. Mutu baja BJ-34.

Data-data :

I x = I y = 78300 mm4.

ix = iy = rx = ry = 13,5 mm.

I = 32500 mm4.i = 8,7 mm.

A = 430 mm2.

Ag = 2 . 430 mm2 = 860 mm2.

e = 12,8 mm.

a = 2 e + = 2 . 12,8 + 7 = 32,6 mm.yo = e – t/2 = 12,8 – 5/2 = 10,3 mm.

xo = 0

f y = 210 Mpa.

k = 1 (sendi-sendi)

Lk = k . L = 1 . 2500 mm = 2500 mm.

Evaluasi :

a). Pemeriksaan tekuk lokal.

- Sayap ( flens),

95

45 t b

210

200

y

200

f = 13,8

y

200

f t

b (penampang kompak).

b). Pemeriksaan Terhadap Kekuatan Nominal Terfaktor.

- Terhadap sumbu X-X (sumbu bahan).

2,1855,13

2500kx xr

L x < 200 (memenuhi).

200000

210.)2,185(.

14,3

1y)(

1cx

E

f x

= 1,91

Syarat,

untuk ,250c maka 1

untuk 2,120 5 , c makac

67,06,1

43,1

untuk 21 ,c maka 2

25,1 c Maka,

Gambar 28.


11/18


9

2x 25,1 c = 1,25 . (1,91)

2 = 4,56

4,56

MPa210.)mm860(

y.g.gn 2

xcr

f A f A N = 39605 N

Maka, kekuatan nominal terfaktor pada arah sumbu X-X,

N u < n . N n = (0,85) . 39605 N = 33664 N = 33,7 kN = 3,37 ton.

- Terhadap sumbu Y-Y (sumbu bebas bahan).

Iytotal = 2 . {Iy + A . (½a)2} = 2 . {78300 + 430 . (0,5 . 32,6)2}

= 385093,4 mm4.

860

y

4,385093g

totaly A

I r = 21,16 mm

16,21

2500kyy

y

r

L = 118,1 < 200 (memenuhi).

21

2yiy 2

m

dimana,

m = 2 ; 50ky/nλ

min

1 r L ; L1 = Lky/n ; Lk = 2500 mm ;

r min = i = 8,7 mm

Tabel mencari jumlah medan dengan “Trial & Error”

n L1 (mm)1

λ 50

3 833,3 95.8 > 50

5 500,0 57.5 > 50

7 357,1 41.1 < 50

22)1,14(

2

2)(118,1

iy λ = 125,0 < 200 (memenuhi).

200000

210.)0,125(.

14,3

1y)iy(

1ciy E

f

= 1,29 > 1,2

Maka,225,1iy c = 1,25 . (1,29)

2 = 2,08

2,08

MPa210.)mm860(

y.g.gn 2

iy

cr

f A f A N = 86826,9 N


12/18


10

Maka, kekuatan nominal terfaktor pada arah sumbu Y-Y,

N u < n . N n = (0,85) . 86826,9 N = 73802,9 N = 73,8 kN = 7,38 ton.

- Terhadap lentur torsi.Tegangan kritis tekuk lentur torsi.

2crz)cry(

.crz.cry411

2

crzcryclt

f f

H f f

H

f f f

Dimana,

)3,01(.2

MPa000.200

)1(.2

v

E G = 76923 Mpa.

d’ = d – t/2 = 45 – 5/2 = 42,5 mm b’ = b – t/2 = 45 – 5/2 = 42,5 mm

3

)5(.)5,425,42(.)2(

3

t.) b'd'(.)2(

33

J = 7083,33 mm4.

222o

2o

2o )3,10(0

860

)78300(.2

g

yx

y x

A

I I r = 288,18 mm2.

18,288

)3,10(0

11

22

2o

2o

2o

r

y x

H = 0.631862

)18,288(.)860(

)33,7083(.)76923(

.g

.crz

2o

r A

J G f = 2198,5 Mpa.

08,2

210

iy

ycry

f f = 100,96 Mpa.

Maka,

22198,5)96,100(

)631862,0(.)2198,5(.)96,100(.411

)631862,0(.2

)2198,5)96,100(clt f

f clt = 99,23 MPa

N nlt = Ag . f clt = (860 mm) . (99,23 Mpa) = 85337,8 N

Maka, kekuatan nominal terfaktor lentur torsi,

N u < n . N nlt = (0,85) . 85337,8 N = 72537 N = 72,5 kN = 7,2 ton.

KESIMPULAN : Yang menentukan adalah tinjauan terhadap tekuk ke arah sumbu X-X.

dengan kekuatan nominal terfaktor N u < 33,7 kN atau N u < 3,37 ton.


13/18


11

c). Pemeriksaan Terhadap Kestabilan Profil Tersusun.

Pasal 9.3.(6) SNI 03-1729-2002 menyatakan, untuk menjaga kestabilan elemen-

elemen penampang komponen struktur tersusun maka harga-harga x dan iy harus

memenuhi :

x 1,2 1

185,2 > 1,2 . (41,1)

185,2 > 49,3 (memenuhi, stabil ke arah sumbu X-X)

iy 1,2 1

125,0 > 49,3 (memenuhi, stabil ke arah sumbu Y-Y)

1 = 41,1 50 (memenuhi)

d). Pemeriksaan Terhadap Ukuran Pelat Koppel.

SNI 03-1729-2002 pasal 9.3 menyatakan bahwa kelangsingan terhadap sumbu bebas

bahan iy hanya berlaku apabila,

1

1.10a

p

L

I I

Dimana,

I p = 1/12 t . h3, dengan tebal koppel, t = 5 mm, tinggi h = 60 mm.

I p = 1/12 . (5) . (60)3 = 90000 mm4.

I 1 = I min = I = 32500 mm4 (momen inertia minimum batang tunggal).

L1 = 357,1 mm.

a = 32,6 mm

Maka,

1,357

32500.10

32,6

90000

2760,7 > 910,1

Pelat koppel ukuran 60 x 5 mm telah memenuhi syarat.


14/18


12

CONTOH SOAL : PERENCANAAN

Suatu batang tekan dari rangka atap menggunakan profil siku ganda dengan panjang

batang L = 3,0 meter, dimana ujung-ujungnya dianggap sendi-sendi, memikul beban terfaktor

terdiri dari beban mati D = 30 kN, beban hidup atap La = 15 kN, dan beban angin W = 10

kN. Profil siku ganda memakai pelat koppel dengan tebal tp = 5 mm. Tebal pelat buhul (jarak antara kedua sayap) = 10 mm. Mutu baja BJ-34. Rencanakanlah dimensi profil, danlakukan pemeriksaan terhadap kinerja batang tekan tersebut.

PERENCANAAN :

a). Kombinasi Pembebanan (SNI 03-1729-2002, fs 6.2.2) .

a1).1,4 D = 1,4 . (30 kN) = 42 kN.

a2). 1,2 D + 1,6 L + 0,5 ( La atau H ) = 1,2 . (30 kN) + 0,5 . (15 kN) = 43,5 kN.

a3). 1,2 D + 1,6 ( La atau H ) + (L L atau 0,8 W ) = 1,2 . (30 kN) + 1,6 . (15 kN) +0,8 . (10 kN) = 68 kN.

a4). 1,2 D + 1,3 W + L L + 0,5 ( La atau H ) = 1,2 . (30 kN) + 1,3 . (10 kN) +0,5 . (15 kN) = 56,5 kN.

a5). 1,2 D ± 1,0 E + L L.a6). 0,9 D ± (1,3 W atau 1,0 E ) = 0,9 . (30 kN) + 1,3 . (10 kN) = 40 kN.

Yang paling menentukan adalah kombinasi a3) dengan N u = 68 kN.

b). Perencanaan Dimensi Profil.

Dalam perencanaan ini gunakan rumus seperti berikut untuk mengestimasi besar

momen inertia yang diperlukan,

E

Lk Pcr Ix

2

2..)5,1(

(rumus ini masih percobaan)

Dimana,

I x = besar momen inertia yang di estimasi, Pcr = N u = 68000 N, Lk = 3000 mm,

maka,

)200000(.)14,3(

)3000(.)68000(.)5,1(

..)5,1(

2

2

2

2

E

Lk Pcr Ix

= 465536,1 mm4

Atau, Ix = 46,6 cm4 (untuk 2 profil)

Rencanakan profil, 60.60.8

Data-data :

I x = I y = 291000 mm4.

ix = iy = rx = ry = 18,0 mm.

I = 121000 mm4.i = 11,6 mm.

A = 903 mm2.

Ag = 2 . 903 mm2 = 1806 mm2.

e = 17,7 mm.

a = 2 e + = 2 . 17,7 + 10 = 45,4 mm.yo = e – t/2 = 17,7 – 8/2 = 13,7 mm.

Gambar 29.


15/18


13

xo = 0

f y = 210 Mpa.

k = 1 (sendi-sendi)

Lk = k . L = 1 . 3000 mm = 3000 mm.

c). Pemeriksanaan tekuk lokal.- Sayap ( flens),

5,78

60

t

b

210

200

y

200

f = 13,8

y

200

f t

b (penampang kompak).

d). Pemeriksaan Terhadap Kekuatan Nominal Terfaktor.- Terhadap sumbu X-X (sumbu bahan).

7,1660,18

3000kx

xr

L x < 200 (memenuhi).

200000

210.)7,166(.

14,3

1y)(

1cx

E

f x

= 1,72

Syarat,

untuk ,250c maka 1

untuk 2,120 5 , c maka c 67,06,143,1

untuk 21 ,c maka 225,1 c

Maka,2

x 25,1 c = 1,25 . (1,72)2 = 3,698

3,698

MPa210.)mm1806(

y.g.gn 2

xcr

f A f A N = 102565,1 N

Maka, kekuatan nominal terfaktor pada arah sumbu X-X,

N u < n . N n = (0,85) . 102565,1 N = 87180,3 N = 87,2 kN > 68 kN.(memenuhi).

Atau,

28,1kN68

kN2,87

u

u

N

N > 1 (memenuhi).

- Terhadap sumbu Y-Y (sumbu bebas bahan).

Iytotal = 2 . {Iy + A . (½a)2} = 2 . {291000 + 903 . (0,5 .45,4) 2}

= 1512613,7 mm4.


16/18


14

1806

y 7,1512613

g

totaly

A

I r = 28,9 mm

9,28

3000ky

y y r

L

= 103,7 < 200 (memenuhi).

21

2yiy 2

m

dimana,

m = 2 ; 50ky/n

λ

min

1

r

L; L1 = Lky/n ; Lk = 3000 mm ;

r min = i = 11,6 mm

Tabel mencari jumlah medan dengan “Trial & Error”

n L1 (mm)1

λ 50

3 1000,0 86,2 > 50

5 600,0 51,7 > 50

7 428,6 36,9 < 50

22)(36,9

2

2)(103,7

iy λ = 110,0 < 200 (memenuhi).

200000

210

.)0,110(.14,3

1y

)iy(

1ciy E

f

= 1,14 < 1,2

Maka,

)14,1(.67,06,1

43,1

67,06,1

43,1iy

c

= 1,704

1,704

MPa210.)mm1806(

y.g.gn 2

iycr

f A f A N = 222545,4 N

Maka, kekuatan nominal terfaktor pada arah sumbu Y-Y,

N u < n . N n = (0,85) . 222545,4 N = 189163,6 N = 189,2 kN > 68 kN.

(memenuhi)Atau,

78,2kN68

kN2,189

u

u

N

N > 1 (memenuhi).

- Terhadap lentur torsi.

Tegangan kritis tekuk lentur torsi.

2crz)cry(

.crz.cry411

2

crzcryclt

f f

H f f

H

f f f

Dimana,


17/18


15

)3,01(.2

MPa000.200

)1(.2

v

E G = 76923 Mpa.

d’ = d – t/2 = 60 – 8/2 = 56,0 mm

b’ = b – t/2 = 60 – 8/2 = 56,0 mm

3

)8(.)5656(.)2(

3

t.) b'd'(.)2(

33

J = 38229,3 mm4.

222o

2o

2o )7,13(0

1806

)291000(.2

g

yx

y x

A

I I r = 509,95 mm2.

95,509

)7,13(011

22

2o

2o

2o

r

y x H = 0.63194

)95,509(.)1806(

)3,38229(.)76923(

.g

.crz

2o

r A

J G f = 3193,07 Mpa.

704,1

210

iy

ycry

f f = 123,23 Mpa.

Maka,

2)07,319323,123(

)63194,0(.)07,3193(.)23,123(.411

)63194,0(.2

)07,3193)23,123(clt f

f clt = 121,46 MPa

N nlt = Ag . f clt = (1806 mm) . (121,46 Mpa) = 219353 N

Maka, kekuatan nominal terfaktor lentur torsi,

N ult < n . N nlt = (0,85) . 219353 N = 186450,1 N = 186,5 kN > 68 kN.(memenuhi).

Atau,

74,2kN68

kN5,186

u

ult

N N

> 1 (memenuhi).

KESIMPULAN : Profil, 60.60.8 sanggup memikul gaya tekan terfaktor yang

bekerja pada arah sumbu terlemah yaitu sumbu X-X dengan angka

keamanan = 1,28.

e). Pemeriksaan Terhadap Kestabilan Profil Tersusun.

Pasal 9.3.(6) SNI 03-1729-2002 menyatakan, untuk menjaga kestabilan elemen-

elemen penampang komponen struktur tersusun maka harga-harga x dan iy harus

memenuhi :

x 1,2 1 166,7 > 1,2 . (36,9)


18/18


16

166,7 > 44,3 (memenuhi, stabil ke arah sumbu X-X)

iy 1,2 1

110,0 > 44,3 (memenuhi, stabil ke arah sumbu Y-Y)

1 =36,9 50 (memenuhi)

f). Perencanaan Ukuran Pelat Koppel Minimum.

SNI 03-1729-2002 pasal 9.3 menyatakan bahwa kelangsingan terhadap sumbu bebas

bahan iy hanya berlaku apabila,

1

1.10a

p

L

I I , atau

1

1.10.)a( p L

I I

Dimana,

I p = 1/12 t . h3, dengan tebal koppel, t = 5 mm.

I 1 = I min = I = 121000 mm4

(momen inertia minimum batang tunggal). L1 = 428,6 mm.

a = 45,4 mm.

Maka,

1/12 . (5) . h3 (45,4) . 10 . (6,428

121000) = 128170,8

35

)8,128170(.12h = 67,5 mm

Pakai pelat koppel ukuran 70 x 5 mm .Ukuran ini minimum, belum termasuk keperluan letak baut/paku.

modul 4 sesi 4 batang tekan

Documents