Chapter 4

41 KARAKTERISTIK GEOLOGI DARI besar-

SKALA GERAKAN LERENG regresif

Karakteristik geologi berikut yang umum untuk terdokumentasi

mented, skala besar kegagalan lereng regresif (Gambar 4.4):

■ kekuatan batuan-massa rendah di jari kaki

■ Satu set sendi di mana-mana yang dips ke dalam lubang

■ kesalahan Tinggi sudut atau sendi yang terus menerus yang membentuk kembali

dan rilis samping untuk gerakan lereng

• jenuh kaki, gradien hidrolik kelebihan, dan dari kompartemen

kondisi air tanah mentalized

• Tinggi di tekanan horisontal in situ

42Low-Kekuatan Batu Massa

Sayangnya, zona tebal berkualitas rendah batuan yang terkait dengan proses emplacement bijih.

Tektonik berskala regional, kontak metamorfosis, dan pelepasan volatil dari magmatik yang mencair

semua berkontribusi tp degradasi batu di dalam dan sekitarnya deposito porfiri.

Skala besar di lereng yang mengalami dis regresif

penempatan, zona kekuatan batu-massa rendah umumnya melebihi

Ketebalan 50 menit; zona ini memiliki rating batu-massa (RMR)

nilai kurang dari 40 dan sebutan batu-kualitas (RQD) kurang

dari 30. karakteristik Rock-massa berkisar dari zona RQD rendah

Google Terjemahan untuk Bisnis:Perangkat PenerjemahPenerjemah Situs WebPeluang Pasar Global

Matikan terjemahan instanTentang Google TerjemahanSelulerKomunitasPrivasi &

PersyaratanBantuanKirim masukan dengan fraktur clay-diisi dan moderat ridon alte dinding-batu untuk

per-hari-diubah zona vasively di mana benteng asli telahdilenyapkan oleh tindakan mekanis dan

hidrotermal. 1,Berbagai tingkat perubahan tanah liat yang hadir dalam nes rendahbatu-massa kekuatan,

serta di tran berbatasan zona.Di zona kekuatan batuan-massa rendah, es perubahan tanah liat dari

fraktur meluas mengisi dengan lemah sampai sedang alter- wa batualsi untuk menyelesaikan

perubahandari batu untuk tanah liat oleh saya anical danproses hidrotermal.Perubahan liat melampaui

rendah batu-m s-kekuatan zona tetapi biasanya terbatas pada struktur yang lebih besar. Dalam kasus s

transisi terjadi antara lemah batu lempung-diubah dan rock resh. Zona transisi ditandai dengan tanah

liat-diisi -tures fr dan kesalahan; Namun, perubahan dinding-rock diminis d dan RQD membaik. Liat

merugikan mempengaruhi stabilitas lereng untuk alasan tr. Pertama, perubahan tanah liat dari batu

utuh dan ffractures liat infilling mengurangi kekuatan batu-massa. Kedua, tanah liat menghambat alam

atau drainase disebabkan lereng, sehingga tekanan air lebih tinggi dalam massa batuan.

4.3.2 Ubiquitous Joint Set

Di mana-mana sendi yang mencelupkan ke pit pada 35 ° sampai 45 adalah com- sebuah

mon karakteristik ini kegagalan regresif. Dalam gaheral, struktur tersebut tidak daylight di lereng

keseluruhan tapi prollide pesawat kelemahan dalam lereng. Stres utama sejalan dengan arah

kemiringan yangbersama uitous pertambangan berlangsung (Amadei, Savage, dan Swolfsto oblique to

the trend of the pit wall, provide side releases forthe slope movement.1987). Keselarasan stres ini

meningkatkan gerakan lereng sepanjangdi mana-mana sendi dan dapat memperpanjang sendi.

4.3.3 Rilis Tinggi Angle Kembali dan Side Dibentuk oleh Kesalahan

Kesalahan Tinggi sudut yang menyerang sejajar dengan subparallel dengan tren dinding pit membentuk

rilis kembali untuk gerakan kemiringan ke bawahStruktur ini mengurangi kekakuan massa batuan,

membentuk disKreta blok kinematik, dan milah tanah. Selain itu, karena kontras besar dalam kekakuan

antara struktur sesar dan batuan sekitarnya, yang-prinsip maksimum stres pal sejalan paralel dengan

struktur ini di blok upslope. Kesalahan atau sendi yang terus menerus, yang menyerang dari tegak lurus

untuk miring ke tren dinding pit, memberikan rilis samping untuk gerakan lereng.

4.3.4 Kondisi Air Tanah

Tanah menyebabkan efek destabilisasi di ini besar-besaran gradien umumnya rendah, sebagaimana

dibuktikan oleh penarikan kerucut lembut dan lereng kering. Namun, hari-diisi kesalahan dan patah

tulang sangat mengurangi permeabilitas massa batuan yang terdiri lereng. Kelebihan gradien tekanan

dapat terjadi, karena tanah liat menghambat drain- gratis ketika negara stres di batu diubah oleh

pertambangan. Dikasus ini, penarikan kerucut sangat curam, sehingga

air tanah dekat dengan wajah pit. Tekanan ini menciptakan sebuah signifikangaya apung tidak bisa pada

permukaan potensi kegagalan, yang mengurangiia kemampuan lereng untuk menahan geser. Kekuatan

pendorong meningkatkan Fur-ther jika tekanan air bertindak bersama rilis kembali vertikal.Gerakan

kemiringan yang cukup sensitif terhadap perubahan air tekanan. Timbulnya kegagalan lereng

melebarkan massa batuan, creating penyimpanan tambahan. Ini menambahkan hasil penyimpanan

dalam penurunantingkat air dan peningkatan sementara stabilitas. Dalam sangat kering

daerah, kurangnya resapan dapat menstabilkan lereng atau dapat menyebabkan

gerakan kemiringan berkurang selama beberapa siklus pushback. Bagaimanapun pernah, di daerah

resapan tinggi, peningkatan stabilitas pendek hidup, dan personil tambang harus terus memantau

lereng.untuk meningkatkan tekanan pori.

4.3.5 Stres Horizontal

Ketika merancang lereng pit keseluruhan, tekanan horisontal tinggi 'yang terkait dengan tektonik daerah

harus dievaluasi. Pertambangan kemajuan, tekanan horisontal tinggi menonjolkan deviatorik yang

stres dalam massa batuan di dekat kaki lereng. Jika massa batuan tidak cukup kuat untuk menahan stres

deviatorik, itu akanyield. Tekanan horisontal yang lebih tinggi akan menyebabkan lebih banyak batu-

massa yield'Ing, yang mengarah ke perpindahan kemiringan lebih besar.

4.4 KEGAGALAN PEMODELAN DAN ANALISIS STABILITAS

Karakteristik geologi yang tercantum dalam bab ini sering menggabungkan

Ito menyebabkan kegagalan lereng regresif skala besar diamati. Itu

Berikut ini adalah urutan disarankan peristiwa yang menjelaskan: lereng perpindahan:

I. gerakan oleh pertambangan aktif di kaki lemah

batu.

2. Perbanyakan gerakan upslope karena berturut-turut

pelepasan blok kinematik.

3. Perlambatan ke keadaan yang lebih stabil.

4.4.1 Inisiasi Gerakan

'Pertambangan melalui rendah-kekuatan batuan di kaki mengurangi keliling yang

stres dan menciptakan kondisi tertekan. Stres yang berlebihan adalah

lega-oleh gerakan di kaki lereng dan melalui transfer stres

menjadi batu yang bisa membawa beban tambahan. Stres maksimum pokok umumnya horizontal pada

jari kaki, sehingga Horizontal kuat perpindahan horizontal.

Bila menggunakan metode numerik ini, adalah criticaito bawah- berdiri mekanisme memproduksi

kegagalan lereng, kekuatantes langsung geser skala kecil intiTes langsung geser skala besar blok batu

hubungan serupa mungkin ada di antara modulus batu-massadan kekuatan batu-massa. Back-analisis

kegagalan lereng-individuberdedikasi, bahwa estimasi kekuatan batuan massa tidak mengikuti Bien-

Karena tambalan liat meresap: dan dinding-rock perubahan dalam batu kaki lemah, drainase alam atau

melantik * terbatas. Pore- tekanan air rendah-permeatrility batu ini jenuh dapat

tinggi karena redistribusi stres. Tinggi tekanan pori-airmengurangi kemampuan nt batu lemah untuk

menahan geser. Dalam beberapa kasus, bahan ini menjadi drainase setuju sebagai displac- yang massa

batuan melebarkan.

4.4.2 Perbanyakan Gerakan Upilope

Perpindahan menyebarkan upsiope sebagai kurungan berkurang berturut blok kinematik upslope,

gerakan Upslope terjadi sejajar dengan set joior non-daylighred dan sepanjang sudut- rilis kesalahan

Karakteristik umum dari kegagalan dkse adalah diferensial yang geser sepanjang kesalahan tinggi-sudut

yang membentuk rilis belakangblok kinematik diidentifikasi. Seiring struktur kesalahan tertentu, blok

upslope tetes relatif terhadap blok lereng bawah (Gambar

4.4). Gerakan diferensial Ini hasil dari sebuah vertikal dengan signifikan

cal stres gradien seluruh kesalahan. Karena kekuatan rendah dan modulus struktur sesar, tekanan

maksimum pokokdi blok upslope sejajar dengan kesalahan. Ini, ditambah denganrelief pengekangan

lateral karena lereng bawah perpindahan,dapat menyebabkan kondisi stres analog ke bumi aktif

tekanan

yakin. Efek aditif dari geser dalam sering mengakibatkan 1 _1diamati-differentia • ap acement e ong rilis

kesalahan. Bidang Namun, stres lega karena jenis o-rock, bleck-ukuran-distributio kekuatan patah geser,

orientasi geologi

y = LO, besar lemah untuk sangat lemah batu (<15 Mpa)

pengamatan ini ekspresi pasca-deformasi sepanjang kesalahan yang tinggi-sudut telah menyesatkan

banyak peneliti dalam mengacu mekanisme kegagalan ini sebagai jatuhnya deep-seared. Dengan

demikian, ini menunjukkan bahwa deep-

jatuhnya duduk blok upslope ini memulai kegagalan lereng ketika, pada kenyataannya, jatuhnya blok

adalah efek sekunder karena geser deformasi pemulai di kaki lereng.

Kesalahan rilis tinggi-sudut yang membentuk blok kinematik

juga cenderung milah tanah. Tanah rendah perlawanan dari massa batuan geser, sehingga lebih

zona geser bersama di mana-mana set sendi. Selain itu, air Tekanan yang bekerja pada backplanes

meningkatkan kekuatan pendorong.Menurunkan tekanan pori-air di kinematik upslope

blok sangat mengurangi keseluruhan perpindahan lereng dengan mengurangi

mengemudi kekuatan dan meningkatkan resistensi geser. Tambahan sekutu, menstabilkan blok upslope

menanamkan kurang stres pada yang lemah

Bahan kaki. instalasi sistem dewatering biasanya membayar divi-dends karena lereng curam sedikit

dapat dicapai dan penundaan dalam operasi penambangan yang disebabkan oleh kemiringan bergerak

dapat dikurangi.

4.4.3 Pengurangan Gerakan Slope

Perpindahan lereng menurun sebagai akibat dari:

• Menghentikan atau menurunkan tingkat produksi di kaki lemah

•Menurunkan tekanan air pori akibat pelebaran massa menggusur batu

•Menggusur untuk geometri yang lebih stabil

•Bongkar blok aktif kegagalan

4.4.4 Stabilitas Modeling

"Model sederhana kaku-blok yang tidak sesuai untuk menganalisis rock stabilitas lereng ketika

Mekanisme utama kegagalan adalah plastik (kaki) ke pseudoplastic (geser bersama di mana-mana sendi)

menghasilkan dari massa batuan. Metode batas-ekuilibrium terbatas applica- tion karena mereka tidak

dapat memprediksi baik ketegangan atau luasnyadeformation- kemiringan Untuk alasan ini, kombinasi

diskrit elemen dan metode numerik kontinum adalah menemukan cakupannya menyebar aplikasi untuk

analisis stabilitas keseluruhan ini tinggi, lereng terbuka pit. Kecanggihan dan efisiensi model ini telah

meningkat pesat. menjadi batu yang bisa membawa beban tambahan. Stres maksimum pokok

umumnya horizontal pada jari kaki, sehingga Horizontal kuat perpindahan horizontal.

Bila menggunakan metode numerik ini, adalah criticaito bawah- berdiri mekanisme memproduksi

kegagalan lereng, kekuatan , tes langsung geser skala kecil inti,Tes langsung geser skala besar blok batu

hubungan serupa mungkin ada di antara modulus batu-massadan kekuatan batu-massa. Back-analisis

kegagalan lereng-individuberdedikasi, bahwa estimasi kekuatan batuan massa tidak mengikuti Karena

tambalan liat meresap: dan dinding-rock perubahan dalambatu kaki lemah, drainase alam atau melantik

tekanan air rendah-permeatrility batu ini jenuh dapat tinggi karena redistribusi stres. Tinggi tekanan

pori-air mengurangi kemampuan nt batu lemah untuk menahan geser. Dalam beberapa

kasus, bahan ini menjadi drainase setuju sebagai displac- yang massa batuan melebarkan.

4.4.2 Perbanyakan Gerakan Upilope

Perpindahan menyebarkan upsiope sebagai kurungan berkurang berturut blok kinematik upslope,

gerakan Upslope terjadisejajar dengan set joior non-daylighred dan sepanjang sudut-rilis kesalahan.

Karakteristik umum dari kegagalan dkse adalah diferensial yanggeser sepanjang kesalahan tinggi-sudut

yang membentuk rilis belakang blok kinematik diidentifikasi. Seiring struktur kesalahan tertentu,

blok upslope tetes relatif terhadap blok lereng bawah

4.4). Gerakan diferensial Ini hasil dari sebuah vertikal dengan signifikancal stres gradien seluruh

kesalahan. Karena kekuatan rendah dan modulus struktur sesar, tekanan maksimum pokok

di blok upslope sejajar dengan kesalahan. Ini, ditambah dengan relief pengekangan lateral karena lereng

bawah perpindahan,dapat menyebabkan kondisi stres analog ke bumi aktif tekanan

yakin. Efek aditif dari geser dalam sering mengakibatkan 1 _1

karakteristik massa batuan, dan hidrologi lubang. Jikapemodelan dilakukan untuk kemiringan gagal, itu

adalah disempurnakan untuk umbi.spond ke perpindahan lereng sejarah dan m merah di

Situ tekanan.

Parameter yang mempengaruhi respon model yang saya menegur distres in situ, kekuatan batuan-

massa, sifat elastis, stru ure, danhidrologi. Karena perpindahan sering tidak elas c, super

Posisi ini tidak valid, dan simulasi diperlukan untuk analisis stabilitas. Sebuah pasangan historis antara

model dan kemiringan sering dapat diperoleh throu beberapa jalur stres. Oleh karena itu, pemeriksaan

kewajaran hati oh (I) yangbongkar muat model; (2) ical geoin,

parameter geologi, hidrologi dan digunakan dalam m dcl: dan(3) perpindahan, stres, ketegangan, dan

negara constitutiv disetiap langkah Model.

Hal ini juga penting untuk memahami keterbatasan sebuah asumsitions melekat dengan metode

numerik tertentu pilih A conModel tinuum mungkin cocok untuk back-analisis, yang ada

kegagalan namun kegunaannya dalam memprediksi stabilitas masa depan min

ing geometri mungkin sangat terbatas. Dalam massa kontol disambung,baik karakteristik deformasi

tiang batu kemampuan batu untuk mentransfer dan menghilangkan stres dipengaruhi oleh

Slip bersama. Karakteristik deformasi yang tepat dari batu massa dapat disimulasikan dalam

pengurangan model kontinum untuk drilling geologi untuk menentukan karakter air-bantalan batuan

Mengukur kadar air dalam eksplorasi dan geome-lubang bor chanical Pelaporan blastholes basah

Pelaporan merembes diamati di lereng Siput pengujian lubang eksplorasi dan geomechanical untuk

memberikan perkiraan kasar dari keterusanMelakukan tes pompa dengan lubang pengamatan untuk

definisi keterusan dan penyimpanan di akuifer lebih homogenDalam pengukuran stres in situ

bintik-massa kekuatan dan sifat elastis dan hidrologi

parameter-didefinisikan dari data yang disebutkan dalam item. Data ini digunakan untuk zona batu ke

diskritkasarinduk yang memiliki karakteristik teknik yang sama. Kuantitas produk

metode rive telah dikembangkan untuk mengklasifikasikan massa batuangeser batu

Hubungan untuk memprediksi modulus deformasi;Namun, sifat kekuatan yang ditemukan bervariasi

sesuai ing untukkuadrat dari rasio modulus (r2). Sebagai contoh, jika kuadrat dari rasio modulus (r2)

adalah 0,3, kekuatan batuan-massa diperkirakan berasal oleh compositing 30% dari kekuatan batu utuh

dengan 70% dari kekuatan fraktur alami. Yang dihasilkan persamaan untuk pra

dicting sudut gesekan batu-massa dan kohesi yang

Untuk RQD> 50% sampai 60%:

Dimana:

a ", = batu-massa sudut geser C ,, -, = batu-massa kohesi

= Utuh gesekan batu sudut cf = utuh kohesi batuan

= Sudut geser sendi = kohesi bersama

Dan;

y = 0,5, menengah disambung ke batu kuat (> 60 Mpa)

diamati-differentia • ap acement e ong rilis kesalahan. Namun, stres lega karena

jenis o-rock, bleck-ukuran-distributio, kekuatan patah geser, orientasi geologi

y = LO, besar lemah untuk sangat lemah batu (<15 Mpa)

pengamatan ini ekspresi pasca-deformasi sepanjang kesalahan yang tinggi-sudut telah menyesatkan

banyak peneliti dalam mengacu mekanisme kegagalan ini sebagai jatuhnya deep-seared. Dengan

demikian, ini menunjukkan bahwa deep-jatuhnya duduk blok upslope ini memulai kegagalan lereng

ketika, pada kenyataannya, jatuhnya blok adalah efek sekunder karena geser deformasi pemulai di kaki

lereng.Kesalahan rilis tinggi-sudut yang membentuk blok kinematikjuga cenderung milah tanah. Tanah

rendah perlawanan dari massa batuan geser, sehingga lebihzona geser bersama di mana-mana set

sendi. Selain itu, airTekanan yang bekerja pada backplanes meningkatkan kekuatan

pendorong.Menurunkan tekanan pori-air di kinematik upslopeblok sangat mengurangi keseluruhan

perpindahan lereng dengan mengurangimengemudi kekuatan dan meningkatkan resistensi geser.

Tambahan-sekutu, menstabilkan blok upslope menanamkan kurang stres pada yang lemah

Bahan kaki. instalasi sistem dewatering biasanya membayar divi-dends karena lereng curam sedikit

dapat dicapai dan penundaan

dalam operasi penambangan yang disebabkan oleh kemiringan bergerak dapat dikurangi.

4.4.3 Pengurangan Gerakan Slope

Perpindahan lereng menurun sebagai akibat dari:

• Menghentikan atau menurunkan tingkat produksi di kaki lemah

■

pertambangan tidak dapat benar disimulasikan sejak efferz transfer stres akibat tergelincir bersama

tidak dapat diperhitungkan dalam ecntinuum keterbatasan ini menjadi sangat akut ketika volume besar

bahan harus digali, seperti dalam kasus ni ling dari topografi premine ( Negara stres) diketahui geometri

pasangan pit ul (simulasi kondisi tegangan).Model dimuat mensimulasikan aktif, mengemudi horisontal

fe, creat-ing konsentrasi tegangan jauh lebih besar sekitar vici yang "ty daripenggalian dan kondisi

stabilitas yang merugikan lebih merupakan orangyang dihasilkan dari nol nditions batas perpindahan.

Oleh karena itu, niter pengguna memiliki pemahaman yang jelas o dia stre lingkungan untuk memilih

itions batas co tepat. Di tidak adanya bukti yang kuat tidak mendukung rezim st aktif,ctures, tekanan

pori-air, dan tekanan in situ. The RMR (Barton, Lien, dan Lunde 1974)klasifikasi massa telah digunakan

secara luas untuk memilihppropriate metode penambangan bawah tanah dan untuk memperkirakan

dukunganpersyaratan rt untuk bukaan bawah tanah, pemukiman diyayasan massa, dan kekuatan geser

batu-massa.Yang paling penting dalam membangun model numerik dari

itu lereng adalah definisi kekuatan geser batu-massa dan Modulus formasi. Beberapa skema klasifikasi

empirisve telah dikembangkan untuk memperkirakan kekuatan batu-massa dansifat stic. Sebagian dari

metode ini bergantung pada Assessment ems dari RMR. Pengalaman dengan pemodelan lereng numerik

memiliki hown bahwa kekuatan dan elastis sifat batu-massa berasalDalam skema klasifikasi ini tidak

selalu memberikan Model Roues yang sesuai dengan kinerja kemiringan atau lereng diukur

isplacements. Sebuah metode alternatif telah dikembangkan yang lajur kekuatan massa batuan

langsung ke tingkat frac cincin ini, melalui kombinasi dari kekuatan batu utuh Iklan kekuatan fraktur

alami sebagai fungsi RQD.Untuk menentukan modulus deformasi untuk massa batuan, icniawski (1978)

mengusulkan hubungan berikut untuk don antara RQD dan rasio modulus batu-massa

Untuk mempermudah, persamaan kekuatan batuan massa telah disajikan untuk kegagalan

MohreCoulomb amplop linear. Batu-kekuatan geser massa dapat dipetakan ke amplop kekuasaan oleh

teknik regresi menggunakan persentase dihitung dari batu utuh (r2 * 100) dan amplop kekuatan

kekuatan kedua batu utuh dan data fraktur geser.Kekuatan tekan utuh diberikannya kontrol utama pada

gamma konstan (y) dalam persamaan. 4.5. Namun, sesuai gamma (y) nilai juga dipengaruhi oleh tingkat

rekah. Secara umum, gamma (y) nilai meningkat sebagai kekuatan tekan utuh berkurang, dan sebagai

intensitas rekahan menjadi lebih besar, gamma (y) nilai mengurangi.Aplikasi berikutnya persamaan ini

menunjukkan bahwa untuk RQD nilai kurang dari sekitar 50%, Persamaan. 4.4 cenderung over

memprediksi sudut gesekan batu-massa. Akibatnya, konstanta alpha (a) dan beta (0) di Persamaan. 4.2

direvisi untuk memberikan yang lebih baik Fit untuk back-dihitung sudut gesekan batu-massa untuk

lebih rendah RQDmassa batuan.

Untuk RQD <40 sampai 50% (estimasi gesekan batu-massa hanya sudutMenurunkan tekanan air pori

•akibat pelebaran massa menggusur batu

•Menggusur untuk geometri yang lebih stabil

•Bongkar blok aktif kegagalan

nol kondisi batas perpindahan akan reli gen menjadidiasumsikan. Database geomechanical besar harus

dev oped untuk mendefinisikan parameter yang digunakan dalam model. Datab ini harus mencakup

sebagai berikut:

r = Ern / Ei

Dimana:

E. • deformasi modulus batu-massa

a - 0.475

EQ. 41 p = 0,007

Kedua hubungan disajikan untuk memprediksi gesekan batu-massa

angle tidak mengikuti transisi yang mulus antara 40 dan 60%

4.4.4 Stabilitas Modeling

"Model sederhana kaku-blok yang tidak sesuai untuk menganalisis rockstabilitas lereng ketika

Mekanisme utama kegagalan adalah plastik(Kaki) ke pseudoplastic (geser bersama di mana-mana

sendi) menghasilkan darimassa batuan. Metode batas-ekuilibrium terbatas applica-

tion karena mereka tidak dapat memprediksi baik ketegangan atau luasnyadeformation-

kemiringan Untuk alasan ini, kombinasi diskritelemen dan metode numerik kontinum adalah

menemukan cakupannyamenyebar aplikasi untuk analisis stabilitas keseluruhan ini tinggi,

lereng terbuka pit. Kecanggihan dan efisiensi model initelah meningkat pesat.

a. Jenis batuan diamati dari permukaan dan geologi subsurfac

pemetaan

2. Ukuran Blok

a. Pemetaan sel

b. RQD logging inti

c. Pemetaan klasifikasi permukaan rockLasses lemah

3. kekuatan geser Utuh

a. Tes kompresi uniaksial

b. Tes ketegangan Brasil disk yang

c. Tes kompresi triaksial

d. Tes beban titik

rently sedang diselidiki, dan penulis berharap untuk mempublikasikan hasil karya ini dalam waktu dekat.

Karena hubungan di atas untuk memprediksi batu-massa

Kekuatan didasarkan pada RQD, penting untuk mengenali bahwa RQD

dapat menjadi indikator tepat dari tingkat rekah di RQD

nilai di bawah sekitar 20% dan di atas sekitar 80%.

Untuk mengatasi kekurangan ini, hubungan berdasarkan fraktur fre-

quency adalah lebih baik. Namun, database tambang yang ada biasanya

baik kekurangan data atau informasi yang sangat terbatas. Fortu-

nately, situasi ini berubah dengan cepat sebagai fokus yang lebih besar adalah menjadi 45

44 Desain Pertimbangan batu Slope ditempatkan pada kompilasi dari geornechanical komprehensif M

ng dan Menganalisis Lereng Keseluruhan Pit Database selama pengeboran eksplorasi. Setelah data-

lebih luas

basis frekuensi fraktur yang tersedia, hubungan ini dapat dengan mudah dikonversi dan diperpanjang

untuk menemukan penerapan yang lebih luas di kuat patah, serta masif, satuan batuan.Metode berbasis

empiris untuk memprediksi tepat-rock-massa hubungan telah banyak digunakan dan sering berhasil

diterapkan diifeld mekanika batuan, Namun, rtgare metode yang ketat untukmenentukan charatteristics

kekuatan batuan massa masih diperlukan. Penggunaan metode tiga-dimensi numerik untuk model

respon mekanik dari batu DI AS Dalam berbagai memuat kondisi- tions menunjukkan beberapa janji.

Agar efektif, model ini harus akurat menggambarkan sifat batu utuh, orientasi bidang stres, orientasi

dan s bernyanyi diskontinuitas, dan kekuatan dan elastis sifat f diskontinuitas dan / atau tambalan

diskontinuitas.Meskipun metode numerik bye terbukti berharga dalam defining mekanisme kegagalan

kegagalan lereng skala besar ini dandalam memprediksi respon dari lereng untuk rencana tambang di

masa depan, merekatidak memadai untuk pemodelan respon gabungan beban mekanis, deformasi,

danaliran air. Ukuran besar model kemiringan ini menempatkan kendala pada jumlah sensi-

tivity analisis untuk berbagai kondisi air statis yang dapat per-terbentuk dalam jangka waktu yang wajar.

Versi masa depan numerik metode efisien harus mewakili mechanicaVhydrological

interaksi model lubang besar. Topik-topik berikut harus diatasi dengan metode numerik diperbarui:

■ Konsolidasi

■ pembentukan Efisien gradien hidrolik di kondisi hidrologi plex

4.6.1 stepout Versus Membongkar

Di Twin Buttes selama lima tahun terakhir, telah setan- strated yang periodik, kecil (kurang dari 20 ft)

stepouts ke dalam lubang efektif dapat menurunkan perpindahan lereng di daerah histor-

kegagalan lereng ical (Ness 1992). Sering ada trade-off antarabiaya pembersihan atau pengupasan

tambahan dan luc bijihVelocity Ambang lebih tinggi

Total No. Shovel shills = 14

• Perubahan gradien hidrolik yang dihasilkan dari batu-massa dilatasi selama kegagalan

4,5 PEMINDAHAN TARIF DAN LERENG KESELURUHAN

SUDUT

Berbagai sudut kemiringan secara keseluruhan dapat digali di regresifkegagalan lereng. Lereng curam

mengalami kecepatan yang lebih besar dan hilang karena stepout a. Ada juga dapat menjadi l tion

optimal untuk stepout di pushback, dan ini dapat didefinisikan oleh EOTECH yang ni- kal insinyur melalui

analisis stabilitas.

4.6.2 Pengendalian Penggalian Tarif

Mengontrol laju pertambangan adalah cara lain untuk maintait displace-kecepatan ment untuk

meminimalkan dampak pada operasi tambang. Ini Teknik sulit untuk menerapkan dan memerlukan

signifikan nt flexi-batu sebanyak mungkin untuk mengambil keuntungan dari kekuatan yang lebih tinggi

terkait dengan massa batuan kurang terganggu.Untuk efisiensi produksi maksimum, pushback harus

menjadi cukup lebar untuk truk bercak ganda dan tiga jalur lalu lintas.perpindahan secara keseluruhan

yang lebih besar. Namun, ada batas maksimum dengan sudut yang dapat digali sebelum accelerat-

progresifing kegagalan lereng akan terjadi. Terjal geometri upslopeluar ini hasil sudut kritis di kekuatan

pendorong yang lebih besar dari kekuatan menolak di upslope blok kinematik. Ini

blok upslope dapat mendorong kaki untuk kegagalan-kondisi dipercepattion. Peran fundamental

pemodelan stabilitas adalah untuk menentukan sudut kemiringan kritis dan mengidentifikasi apakah-

kondisi dipercepat ini tion mulai berkembang sebidang kecepatan Model sejarah selama tiga geometri

lereng, menggambarkan penggunaan modeling dalam mendefinisikan cerutu lereng kritis.

4.6 PROSEDUR OPERASIONAL UNTUK MEMINIMALKAN

DAMPAK LERENG DISFLACEMENT ON MINING

Karena fleksibilitas operasional di sebagian besar terbuka-pit tambang, perpindahan kemiringan tidak

selalu merupakan "failure "dari sudut pandang manajemen tambang. Hubungan ini antara kegagalan

lereng teoritis dan operasional di bidang pertambangan memiliki telah dibahas (Munn 1985). Secara

khusus, bahaya nyata untuk operasi tambang seringkali potensi sangat dipercepatGerakan yang terjadi

peralatan dan personil dekat. Jika ini bisa menjadi dikurangi, sejumlah besar perpindahan kemiringan

bisa sering ditoleransi dengan operasi tambang rutin seperti tertidur dan sekop tambahan bergeser

untuk pembersihan, Pertambangan di daerah besar ketidakstabilan lereng skala umumnya

menghasilkan produksi goyah.Tersedia kegagalan lereng tambang adalah regresif dalam karakter, dis

lereng Penempatan dapat dikontrol dengan menggunakan prosedur-operasional tertentu prosedur-:

dewatering, pengupasan tambahan, kontrol penggaliangeometri, dan pengendalian tingkat penggalian.

Pengaruh ini langkah-langkah pengendalian dapat dinilai dan diprediksi dengan geografi analisis teknis.

bility dari operasi tambang. Setelah perpindahan v ity dari wilayah lereng mencapai batas yang

ditetapkan oleh batu mec 'cs staf (Melalui analisis dan pengalaman), pertambangan dihentikan sampai

batas relaksasi diterima dicapai. Savely f1993) discusses bagaimana pendekatan ini dioptimalkan dengan

memaksimalkan Operasional efisiensi dalam kaitannya dengan daerah lereng bergerak. Di beberapa

tepat- dasi, periode pertambangan pendek dan penundaan pendek telah ditemukan lebih hemat biaya

daripada periode pertambangan panjang dan lamapenundaan. Ini juga dapat ditunjukkan secara

matematis dengan dipemodelan penempatan Karena sebagian besar dari acceleratitinngg dan decel

sengatan dikurva penempatan lereng batu perkiraan baik exponen- sebuah esensial atau fungsi

kekuasaan, hubungan antara 'ime menghabiskan di penggalian dan waktu yang dibutuhkan untuk

relaksasi adalah mot linear. Tarif perpindahan yang lebih tinggi terkait dengan pertambangan penyendiri

periode membutuhkan waktu proporsi substansial lebih besar untuk perlambatan. Analisis stabilitas

lereng dan pemantauan untuk dapat digunakan untuk menilai tingkat ekstraksi optimal.

4.6.3 pushback Lebar

Lebar pushback optimal dapat didefinisikan dari ag teknis perspektif serta perspektif pertambangan.

Pract Saya pertambangan Pengalaman menunjukkan bahwa pushbacks sempit dalam lereng f ed

sulit untuk mempertahankan. Ini juga bisa menjadi dernonstrat numeri- Cally dengan stres rinci dan

energi analisis lereng batuan. Itu peran insinyur geoteknik harus menentukan apakah ada keuntungan

dalam mengubah geometri pushback karena baik ketidakstabilan lereng ada atau lokasi dari

Struktur geologi utama. Analisis stabilitas lereng kegagalan keseluruhan menggunakan kontinum

model menunjukkan bahwa konsentrasi tegangan Terjadi di jari kaki

Mengoptimalkan produksi Dalam kemiringan menggusur (Perhatikan rendah .no pertambangan

"kecepatan ambang 0,6 ft / d 19 memungkinkan pergeseran sekop, sedangkan pertambangan

higherno"kecepatan ambang 1,0 ft / d 14 memungkinkan pergeseran sekop.)

dari lereng karena mereka digali; ini telah divalidasi oleh in situ pengukuran stres di beberapa tambang.

Dalam kasus excava- yang tion yang terjadi di dalam zona plastik, perubahan stres dan tatapan energi

terjadi, yang mengakibatkan perpindahan lereng. Itu jalur stres untuk penggalian adalah kombinasi dari

ekstensi lateral yang dan kompresi aksial. Energi regangan untuk excava- bawah tanah

(Salamon 1984;don telah dianalisis secara rinci oleh orang lain Fanner 1986), dan metode yang sama

dapat diterapkan untuk mengadu lereng yang berada di hasil. Secara umum, penggalian kecil

menghasilkan kurangperubahan energi dan kurang displacement.However, karenakonsentrasi tegangan

yang berkembang di kaki lereng, reganganPotensi energi dalam lereng tidak seragam. Hal ini

menyebabkanhubungan nonlinear antara lebar pushback dan energi regangan(Atau tegangan geser

maksimum) untuk berbagai ukuran dari tambahan minpemotongan ing. Ketika pushbacks sempit

ambang. penggalian mengambil menempatkan dalam zona konsentrasi stres, dan yang dihasilkan

perpindahan biasanya persentase yang tinggi dari push keseluruhan lebar kembali. Hal ini membuat

pushbacks sempit sulit untuk mempertahankan dan hasil baik waktu yang berlebihan dihabiskan dalam

slide tambahan pembersihan atau sering, stepouts tidak direncanakan ke dalam lubang. Jika stepouts

harus diambil terlalu sering, hal itu mungkin tidak mungkin untuk menyelesaikan pushback, dan

produksi bijih mungkin akan hilang. Selain itu, jika ketegangan pelunakan massa batuan terjadi dengan

perpindahan, ada con- insentif geoteknik siderable untuk tambang kami gagal yang ada

Untuk potongan persegi panjang normal dengan wajah penggalian di sudut kanan ke dinding pit, sudut

dalam relatif tidak efisien karena baik ayunan yang lebih luas atau bercak tunggal diperlukan. Terluar

tepi adalah sama tidak efisien, selain memiliki kurang dari perkiraan menggali wajah lengkap. Dengan

demikian, pushback sempit, dengan besar waktu menggali di sudut dalam dan tepi luar, akan

menghasilkan lebih sedikit ton per sekop pergeseran Dimana ada perpindahan kemiringan secara

Dengan demikian, dalam kasus ini, pushbacks untuk kemiringan menggusur harusdirancang setidaknya

13 m lebar dari pushbacks untuk kemiringan yang stabil. Secara khusus, urutan berikut ini harus

dihindari:

1Jadwal produksi direncanakan dengan lebar minimal pushback dan sekop penuh dan efisiensi truk.

2. Slope perpindahan mengurangi lebar efektif pushback, dan ton per penurunan pergeseran sekop.

3. Pada tingkat produksi yang lebih rendah, bijih willnot akan ditemukan diwaktu, sehingga lebar

pushback menurun dalam upaya untuk mengungkap bijih.

4. Penurunan pushback hasil lebar dalam lalu lintas satu arah,lebih satu sisi memuat, dan penundaan

dari ketegangan retakoffset. Hal ini semakin mengurangi doe ton per shift sekop.

5. Langkah 3 dan 4 diulang sampai pushbark tidak tertambang.Batu Slope Desain Pertimbangkan * 1%,

Faktor lain yang harus tun dalam produksi sched- uling adalah perpindahan horisontal. pengalaman

lereng hormonalperpindahan izontal pada beberapa tingkat een satu pushback dan itu, bahan tambahan

selanjutnya akan ditambang untuk mencapaidesain kaki.

4.6.4 Slope Dewatering

Dewatering telah dibuktikan dalam kasus everal sebagai efektif kontrol untuk menggusur lereng (Argall

dan Brawner 1979). Biaya-manfaat analisis menunjukkan bahwa program dewatering adalah salah satu

yang paling mekanisme biaya-efektif yang tersedia untuk meningkatkan stabilitas lereng untuk kedua

tanah yang stabil dan tidak stabil, Dalam banyak permeabilitas rendah massa batuan, pengurangan

tekanan pori sebelum kegagalan sulit dengan metode konvensional tetapi mudah dicapai setelah

kegagalanditoleransi, prosedur operasional tertentu dapat kita mini, dampak perpindahan kemiringan

pada opera tambang sebagai. Wah, analisis teknis dapat digunakan untuk mengidentifikasi prosedur

yang diperlukan -untuk memungkinkan operasi tambang untuk bekerja baik di dalam atau di dekat

daerah ketidakstabilan lereng skala besar. Analisis tersebut dapat abu-abu meningkatkan kemungkinan

sukses pertambangan di daerah-daerah.

4.8 REFERENSI

Amadei, B., W.Z. Savage, dan I-IS Swolfs. 1987. tekanan gravitasi di

massa batuan anisorrople. Intl. Jour. Batu Mech. Min. Sri. k Geotneclt

Abstr, 24:. 5-14,

Argall, C.O., dan C.0 Brawner. 1979. drainase Tambang. Lanjutkan buah ara 1

Internasional Tambang Drainase. Denver, Colorado.

Barton, N., R. Lien, dan J. Lunde. 1974. Teknik dassificabon batu

PENDAHULUAN 500

Dewatering bawah lubang bawah 0 sering diperlukan untuk mencapai tekanan pori diterima

conditionifor lereng keseluruhan, dan analisis akitar dan kompartementalisasi tanah harus diselesaikan

oleh insinyur geoteknik untuk fokus tingkat yang tepat dari usaha di dewatering.

4.7 KESIMPULAN

Perbaikan dalam kontinum dan model elemen diskrit memiliki

meningkatkan kemampuan insinyur untuk merancang tinggi lereng pit keseluruhan

yang sering mengalami ketidakstabilan lereng signifikan. Model ini

dapat digunakan untuk memprediksi perkembangan gerakan batu-massa,

yang sebelumnya hanya bisa dievaluasi secara empiris. Sebagai

Kecanggihan model stabilitas membaik, lebih banyak data yang

diperlukan untuk memperpanjang mode; khususnya data berkualitas tinggi

diperlukan untuk kalibrasi model. Perkiraan yang lebih baik dari negara

massa untuk desain terowongan dukungan. Batu Mech, 6:. 113-236.

Bieniawski, Z.T. 1973. Teknik classifitarion dari Jointed naik massa.

Trans. Inst Afrika Selatan. Cir. Eng, 15:. 335-344.

Eieninwski, Z.T. 1978. Penentuan batu massa deformabilitas-lisperiente

dari sejarah kasus. intl. Jour. Batu Mech. Min. Sri, 15:. 237-247.

Panggil, RD., Dan J.P. savely. 1991. Terbuka pit batu mekanik. Dalam ME Tambang

Engineering Handbook. New York: Aime, pp 860-882..

Cruden, D.M., dan S. Mazoumzadeh. 1987. Percepatan Cree dari

lereng tambang batubara. Batu Mech. & Rack Engrg, 20:. 123-135.

Deere, D.U., dan R.P. Miller. 1996. Teknik indeks klasifikasi serangan

Sifat batuan utuh. Laporan Angkatan Udara Laboratorium Teknis No. AFNL-TR-65-116. Albuquerque,

New Mexico.

Petani, 1.W. 1986. Energi karakterisasi batuan berdasarkan. Dalam Penerapan

Teknik batu Karakterisasi di Mine Design. ed. M. Karmis.

New York: Aime, pp 17-23..

Kennedy, B.A., dan K.E. Niemeyer. 1970. Slope monitoring s) nts digunakan

5.1

Studi 5.1.1Previous

Studi kasus merupakan sumber informasi yang sangat berharga, karena mereka mencerminkan kondisi

yang sebenarnya di situs. Secara teoritis, itu harus mungkin untuk mentransfer informasi ini ke pedoman

desain untuk lereng Kock dalam kondisi geologi dan geomechanical serupa. Masalahnya sering terletak

pada bagaimana untuk menggambarkan (kuantitatif) kondisi yang berlaku sebagai situs tertentu yang

tidak ada informasi tersebut berguna dalam desain depan.Sebelumnya bekerja di daerah ini termasuk

yang oleh Hoek dan Bray(1981), yang pada gilirannya sebagian didasarkan pada pekerjaan oleh Litton

(1970). Tidak ada skema klasifikasi yang digunakan dalam studi ini,bukan, ketinggian lereng itu hanya

diplot terhadap sudut kemiringan.-Batu massa klasifikasi, yang tergabung sistem rmr

(Laubscher 1977), digunakan oleh Haines dan Terbrugge (1991) untuk stres dan tekanan pori diperlukan

selain di teknik yang digunakan untuk prediksi kekuatan batuan massa. Secara khusus, model stabilitas

yang mampu pemodelan proses dinamis harus terus dikembangkan.

di prodicdon kegagalan lereng utama di Chuquicenjam Tambang Chili. Prosiding Perencanaan Terbuka

Pir Mines dengan Speciali Referensi 113 Slope Stability. Artiste / bendungan: AA. Balkema, hlm. 215-225.

Munn, F.J. 1985. Mengatasi kegagalan dinding. Kanada nd Pertambangan

kasus semacam sehubungan dengan kualitas batu-massa. Dari ini, desain 0, 200 kurva yang dapat

digunakan untuk obwin sudut kemiringan yang stabil yang berasal. Pendekatan ini juga merupakan

dasar untuk kertas baru-baru ini oleh Duran dan Douglas (1999). Kasus lebih yang ditambahkan ke data

Cukup data yang tersedia dapat dikumpulkan untuk memperoleh suatu perusahaan pemahaman

tentang mekanisme kegagalan, model stabilitas yang akan memungkinkan para insinyur untuk

menyediakan personil operasi dengan-agama mampu prediksi dampak penggalian tambang di stabilitas

lereng pit keseluruhan dapat dikembangkan. Jika pit slope analisis dapat dikembangkan dalam semangat

kerjasama antara geologi,rekayasa, dan perencanaan staf, analisis geoteknik dapatberjalan di konser

dengan perencanaan tambang untuk membuat kemiringan optimal desain.Pengalaman dengan

beberapa, luas terbuka pit kegagalan lereng mengindikasikan pertambangan yang bisa sukses di bidang

skala besar

Mrioilargical Bulletin, No. 78-864,9-61

Ness, kl.E. 1993. Komunikasi pribadi.

Ryan, T.14., Dan RD. Menelepon. 1992. Aplikasi moitoring massa batuan untuk

Penilaian stabilitas kegagalan pit slope. 33 AS Sympolium di

Mekanika Rock, Santa Pe, New Mexico.

Sala mon, M.D.G. 1984. [pertimbangan baru dalam batu mechat-s.

Hasil mendasar. Jour. Lalu di Afrika Selatan. Min. Meta,

84: 81: 233-246.

Dgn waras, JP strategi manajemen 1993. Slope untuk sucressf

Prosiding Kongres Internasional Tambang Desain. ° matt °, Kanada.

Savely, J.P., dan V.L. Kanner. 1982. Slope ketidakstabilan di Ins-pi ion ini

Tambang. Dalam 3 Konferensi Internasional Prosiding di St lily di

dasar Haines dan Terbrugge (1991) dan kurva desain baru

berasal.

Umum untuk sebagian besar penelitian di atas adalah fakta bahwa kurva desain memiliki bentuk yang

sama. Contoh, menggunakan hypotheti- Data kal, ditunjukkan pada Gambar 5.1. Bentuk asymptotical

cenderung menunjukkan bahwa ada batas bawah untuk sudut kemiringan yang stabil. Ini

dapat diartikan sebagai sudut kemiringan mendekati gesekan sudut massa batuan (Duran dan Douglas

1999). Namun,juga dapat menjadi efek hanya memiliki data terlalu sedikit untuk lebih tinggi

lereng. Kurva desain pada Gambar 5.1 mengilustrasikan mana mudah untuk membedakan antara kasus

yang stabil dan gagal. Pada kenyataannya, itu adalahstabilitas lereng jika varians dalam produksi dapat

diterima di sektor pit tidak stabil. Jika tingkat produksi seperti fluquating dapat seringkali sulit untuk

menentukan pembagi yang berbeda antara yang stabil dan daerah tidak stabil. Modifikasi kurva desain

sebelumnya juga gejala untuk banyak studi di atas. Sebagai data baru menumpuk, prediksi sebelumnya

sering harus direvisi. Duran danDouglas (1991) menyimpulkan bahwa ini adalah sebagian benar karena

faktor tain mengendalikan stabilitas lereng telah diabaikan. –Contoh prinsip keuangan ini adalah kontrol

struktur yang kuat dan air yang tinggitekanan. Ini berarti bahwa pemilahan kasus sehubungan

denganfaktor trolling sangat penting sebelum mencoba untuk menurunkan bahkan

kurva desain perkiraan.

5.1.2 Pendekatan, Tujuan, dan Lingkup Pekerjaan

Beberapa data studi kasus yang disajikan di atas belum diperbarui untuk mencerminkan saat ini, di

seluruh dunia geometri pit-lereng. Penelitian lain difokuskan pada menurunkan kurva desain dan

melakukan atau menutupi berbagai macam kondisi kemiringan. Akibatnya, ada kebutuhan untuk

mengkompilasi informasi terbaru untuk lereng batu dalam berbagai geologi-

pengaturan kal untuk memberikan data yang lebih lengkap dari mana informasi desain dapat

diekstraksi. Ini juga merupakan tujuan dari pekerjaan yang diberikan dalam bab ini.Masalah desain

untuk Tambang Aitik (terletak di bagian utara Swe-den) adalah titik awal untuk pekerjaan ini. Tambang

disajikan dalamlebih rinci dalam Bab 22. Singkatnya, Aitik adalah hard-rock, terbuka-tambang, saat ini

hampir 300 m dalam dan dengan kemiringan keseluruhansudut sekitar 45 '. Kedalaman lubang akhir

akan dia lebih 450 m.Karena tidak ada tanda-tanda kegagalan skala besar baru jadi, preseden

dapat digunakan untuk desain lereng masa depan. Salah satu pendekatan untuk memecahkan ini

masalah adalah untuk mengumpulkan informasi dari lubang di batu yang sama-kondisitions untuk

mencoba menetapkan pedoman desain empiris.Banyak studi kasus yang dikumpulkan dan dianalisis.

Kasus dipilih untuk menutupi lereng ketinggian yang signifikan, terutama di hard rock. Namun, karena

terbatasnya jumlah data pada keras lereng batu, kasus tambahan batu lemah dan sejarah panjang

stabilitas masalah dimasukkan. Selanjutnya, data lereng ral ditambahkan untuk memperluas cakupan

basis data. Dengan demikian,