Download - TAMBANG TERBUKA
Chapter 4
41 KARAKTERISTIK GEOLOGI DARI besar-
SKALA GERAKAN LERENG regresif
Karakteristik geologi berikut yang umum untuk terdokumentasi
mented, skala besar kegagalan lereng regresif (Gambar 4.4):
■ kekuatan batuan-massa rendah di jari kaki
■ Satu set sendi di mana-mana yang dips ke dalam lubang
■ kesalahan Tinggi sudut atau sendi yang terus menerus yang membentuk kembali
dan rilis samping untuk gerakan lereng
• jenuh kaki, gradien hidrolik kelebihan, dan dari kompartemen
kondisi air tanah mentalized
• Tinggi di tekanan horisontal in situ
42Low-Kekuatan Batu Massa
Sayangnya, zona tebal berkualitas rendah batuan yang terkait dengan proses emplacement bijih.
Tektonik berskala regional, kontak metamorfosis, dan pelepasan volatil dari magmatik yang mencair
semua berkontribusi tp degradasi batu di dalam dan sekitarnya deposito porfiri.
Skala besar di lereng yang mengalami dis regresif
penempatan, zona kekuatan batu-massa rendah umumnya melebihi
Ketebalan 50 menit; zona ini memiliki rating batu-massa (RMR)
nilai kurang dari 40 dan sebutan batu-kualitas (RQD) kurang
dari 30. karakteristik Rock-massa berkisar dari zona RQD rendah
Google Terjemahan untuk Bisnis:Perangkat PenerjemahPenerjemah Situs WebPeluang Pasar Global
Matikan terjemahan instanTentang Google TerjemahanSelulerKomunitasPrivasi &
PersyaratanBantuanKirim masukan dengan fraktur clay-diisi dan moderat ridon alte dinding-batu untuk
per-hari-diubah zona vasively di mana benteng asli telahdilenyapkan oleh tindakan mekanis dan
hidrotermal. 1,Berbagai tingkat perubahan tanah liat yang hadir dalam nes rendahbatu-massa kekuatan,
serta di tran berbatasan zona.Di zona kekuatan batuan-massa rendah, es perubahan tanah liat dari
fraktur meluas mengisi dengan lemah sampai sedang alter- wa batualsi untuk menyelesaikan
perubahandari batu untuk tanah liat oleh saya anical danproses hidrotermal.Perubahan liat melampaui
rendah batu-m s-kekuatan zona tetapi biasanya terbatas pada struktur yang lebih besar. Dalam kasus s
transisi terjadi antara lemah batu lempung-diubah dan rock resh. Zona transisi ditandai dengan tanah
liat-diisi -tures fr dan kesalahan; Namun, perubahan dinding-rock diminis d dan RQD membaik. Liat
merugikan mempengaruhi stabilitas lereng untuk alasan tr. Pertama, perubahan tanah liat dari batu
utuh dan ffractures liat infilling mengurangi kekuatan batu-massa. Kedua, tanah liat menghambat alam
atau drainase disebabkan lereng, sehingga tekanan air lebih tinggi dalam massa batuan.
4.3.2 Ubiquitous Joint Set
Di mana-mana sendi yang mencelupkan ke pit pada 35 ° sampai 45 adalah com- sebuah
mon karakteristik ini kegagalan regresif. Dalam gaheral, struktur tersebut tidak daylight di lereng
keseluruhan tapi prollide pesawat kelemahan dalam lereng. Stres utama sejalan dengan arah
kemiringan yangbersama uitous pertambangan berlangsung (Amadei, Savage, dan Swolfsto oblique to
the trend of the pit wall, provide side releases forthe slope movement.1987). Keselarasan stres ini
meningkatkan gerakan lereng sepanjangdi mana-mana sendi dan dapat memperpanjang sendi.
4.3.3 Rilis Tinggi Angle Kembali dan Side Dibentuk oleh Kesalahan
Kesalahan Tinggi sudut yang menyerang sejajar dengan subparallel dengan tren dinding pit membentuk
rilis kembali untuk gerakan kemiringan ke bawahStruktur ini mengurangi kekakuan massa batuan,
membentuk disKreta blok kinematik, dan milah tanah. Selain itu, karena kontras besar dalam kekakuan
antara struktur sesar dan batuan sekitarnya, yang-prinsip maksimum stres pal sejalan paralel dengan
struktur ini di blok upslope. Kesalahan atau sendi yang terus menerus, yang menyerang dari tegak lurus
untuk miring ke tren dinding pit, memberikan rilis samping untuk gerakan lereng.
4.3.4 Kondisi Air Tanah
Tanah menyebabkan efek destabilisasi di ini besar-besaran gradien umumnya rendah, sebagaimana
dibuktikan oleh penarikan kerucut lembut dan lereng kering. Namun, hari-diisi kesalahan dan patah
tulang sangat mengurangi permeabilitas massa batuan yang terdiri lereng. Kelebihan gradien tekanan
dapat terjadi, karena tanah liat menghambat drain- gratis ketika negara stres di batu diubah oleh
pertambangan. Dikasus ini, penarikan kerucut sangat curam, sehingga
air tanah dekat dengan wajah pit. Tekanan ini menciptakan sebuah signifikangaya apung tidak bisa pada
permukaan potensi kegagalan, yang mengurangiia kemampuan lereng untuk menahan geser. Kekuatan
pendorong meningkatkan Fur-ther jika tekanan air bertindak bersama rilis kembali vertikal.Gerakan
kemiringan yang cukup sensitif terhadap perubahan air tekanan. Timbulnya kegagalan lereng
melebarkan massa batuan, creating penyimpanan tambahan. Ini menambahkan hasil penyimpanan
dalam penurunantingkat air dan peningkatan sementara stabilitas. Dalam sangat kering
daerah, kurangnya resapan dapat menstabilkan lereng atau dapat menyebabkan
gerakan kemiringan berkurang selama beberapa siklus pushback. Bagaimanapun pernah, di daerah
resapan tinggi, peningkatan stabilitas pendek hidup, dan personil tambang harus terus memantau
lereng.untuk meningkatkan tekanan pori.
4.3.5 Stres Horizontal
Ketika merancang lereng pit keseluruhan, tekanan horisontal tinggi 'yang terkait dengan tektonik daerah
harus dievaluasi. Pertambangan kemajuan, tekanan horisontal tinggi menonjolkan deviatorik yang
stres dalam massa batuan di dekat kaki lereng. Jika massa batuan tidak cukup kuat untuk menahan stres
deviatorik, itu akanyield. Tekanan horisontal yang lebih tinggi akan menyebabkan lebih banyak batu-
massa yield'Ing, yang mengarah ke perpindahan kemiringan lebih besar.
4.4 KEGAGALAN PEMODELAN DAN ANALISIS STABILITAS
Karakteristik geologi yang tercantum dalam bab ini sering menggabungkan
Ito menyebabkan kegagalan lereng regresif skala besar diamati. Itu
Berikut ini adalah urutan disarankan peristiwa yang menjelaskan: lereng perpindahan:
I. gerakan oleh pertambangan aktif di kaki lemah
batu.
2. Perbanyakan gerakan upslope karena berturut-turut
pelepasan blok kinematik.
3. Perlambatan ke keadaan yang lebih stabil.
4.4.1 Inisiasi Gerakan
'Pertambangan melalui rendah-kekuatan batuan di kaki mengurangi keliling yang
stres dan menciptakan kondisi tertekan. Stres yang berlebihan adalah
lega-oleh gerakan di kaki lereng dan melalui transfer stres
menjadi batu yang bisa membawa beban tambahan. Stres maksimum pokok umumnya horizontal pada
jari kaki, sehingga Horizontal kuat perpindahan horizontal.
Bila menggunakan metode numerik ini, adalah criticaito bawah- berdiri mekanisme memproduksi
kegagalan lereng, kekuatantes langsung geser skala kecil intiTes langsung geser skala besar blok batu
hubungan serupa mungkin ada di antara modulus batu-massadan kekuatan batu-massa. Back-analisis
kegagalan lereng-individuberdedikasi, bahwa estimasi kekuatan batuan massa tidak mengikuti Bien-
Karena tambalan liat meresap: dan dinding-rock perubahan dalam batu kaki lemah, drainase alam atau
melantik * terbatas. Pore- tekanan air rendah-permeatrility batu ini jenuh dapat
tinggi karena redistribusi stres. Tinggi tekanan pori-airmengurangi kemampuan nt batu lemah untuk
menahan geser. Dalam beberapa kasus, bahan ini menjadi drainase setuju sebagai displac- yang massa
batuan melebarkan.
4.4.2 Perbanyakan Gerakan Upilope
Perpindahan menyebarkan upsiope sebagai kurungan berkurang berturut blok kinematik upslope,
gerakan Upslope terjadi sejajar dengan set joior non-daylighred dan sepanjang sudut- rilis kesalahan
Karakteristik umum dari kegagalan dkse adalah diferensial yang geser sepanjang kesalahan tinggi-sudut
yang membentuk rilis belakangblok kinematik diidentifikasi. Seiring struktur kesalahan tertentu, blok
upslope tetes relatif terhadap blok lereng bawah (Gambar
4.4). Gerakan diferensial Ini hasil dari sebuah vertikal dengan signifikan
cal stres gradien seluruh kesalahan. Karena kekuatan rendah dan modulus struktur sesar, tekanan
maksimum pokokdi blok upslope sejajar dengan kesalahan. Ini, ditambah denganrelief pengekangan
lateral karena lereng bawah perpindahan,dapat menyebabkan kondisi stres analog ke bumi aktif
tekanan
yakin. Efek aditif dari geser dalam sering mengakibatkan 1 _1diamati-differentia • ap acement e ong rilis
kesalahan. Bidang Namun, stres lega karena jenis o-rock, bleck-ukuran-distributio kekuatan patah geser,
orientasi geologi
y = LO, besar lemah untuk sangat lemah batu (<15 Mpa)
pengamatan ini ekspresi pasca-deformasi sepanjang kesalahan yang tinggi-sudut telah menyesatkan
banyak peneliti dalam mengacu mekanisme kegagalan ini sebagai jatuhnya deep-seared. Dengan
demikian, ini menunjukkan bahwa deep-
jatuhnya duduk blok upslope ini memulai kegagalan lereng ketika, pada kenyataannya, jatuhnya blok
adalah efek sekunder karena geser deformasi pemulai di kaki lereng.
Kesalahan rilis tinggi-sudut yang membentuk blok kinematik
juga cenderung milah tanah. Tanah rendah perlawanan dari massa batuan geser, sehingga lebih
zona geser bersama di mana-mana set sendi. Selain itu, air Tekanan yang bekerja pada backplanes
meningkatkan kekuatan pendorong.Menurunkan tekanan pori-air di kinematik upslope
blok sangat mengurangi keseluruhan perpindahan lereng dengan mengurangi
mengemudi kekuatan dan meningkatkan resistensi geser. Tambahan sekutu, menstabilkan blok upslope
menanamkan kurang stres pada yang lemah
Bahan kaki. instalasi sistem dewatering biasanya membayar divi-dends karena lereng curam sedikit
dapat dicapai dan penundaan dalam operasi penambangan yang disebabkan oleh kemiringan bergerak
dapat dikurangi.
4.4.3 Pengurangan Gerakan Slope
Perpindahan lereng menurun sebagai akibat dari:
• Menghentikan atau menurunkan tingkat produksi di kaki lemah
•Menurunkan tekanan air pori akibat pelebaran massa menggusur batu
•Menggusur untuk geometri yang lebih stabil
•Bongkar blok aktif kegagalan
4.4.4 Stabilitas Modeling
"Model sederhana kaku-blok yang tidak sesuai untuk menganalisis rock stabilitas lereng ketika
Mekanisme utama kegagalan adalah plastik (kaki) ke pseudoplastic (geser bersama di mana-mana sendi)
menghasilkan dari massa batuan. Metode batas-ekuilibrium terbatas applica- tion karena mereka tidak
dapat memprediksi baik ketegangan atau luasnyadeformation- kemiringan Untuk alasan ini, kombinasi
diskrit elemen dan metode numerik kontinum adalah menemukan cakupannya menyebar aplikasi untuk
analisis stabilitas keseluruhan ini tinggi, lereng terbuka pit. Kecanggihan dan efisiensi model ini telah
meningkat pesat. menjadi batu yang bisa membawa beban tambahan. Stres maksimum pokok
umumnya horizontal pada jari kaki, sehingga Horizontal kuat perpindahan horizontal.
Bila menggunakan metode numerik ini, adalah criticaito bawah- berdiri mekanisme memproduksi
kegagalan lereng, kekuatan , tes langsung geser skala kecil inti,Tes langsung geser skala besar blok batu
hubungan serupa mungkin ada di antara modulus batu-massadan kekuatan batu-massa. Back-analisis
kegagalan lereng-individuberdedikasi, bahwa estimasi kekuatan batuan massa tidak mengikuti Karena
tambalan liat meresap: dan dinding-rock perubahan dalambatu kaki lemah, drainase alam atau melantik
tekanan air rendah-permeatrility batu ini jenuh dapat tinggi karena redistribusi stres. Tinggi tekanan
pori-air mengurangi kemampuan nt batu lemah untuk menahan geser. Dalam beberapa
kasus, bahan ini menjadi drainase setuju sebagai displac- yang massa batuan melebarkan.
4.4.2 Perbanyakan Gerakan Upilope
Perpindahan menyebarkan upsiope sebagai kurungan berkurang berturut blok kinematik upslope,
gerakan Upslope terjadisejajar dengan set joior non-daylighred dan sepanjang sudut-rilis kesalahan.
Karakteristik umum dari kegagalan dkse adalah diferensial yanggeser sepanjang kesalahan tinggi-sudut
yang membentuk rilis belakang blok kinematik diidentifikasi. Seiring struktur kesalahan tertentu,
blok upslope tetes relatif terhadap blok lereng bawah
4.4). Gerakan diferensial Ini hasil dari sebuah vertikal dengan signifikancal stres gradien seluruh
kesalahan. Karena kekuatan rendah dan modulus struktur sesar, tekanan maksimum pokok
di blok upslope sejajar dengan kesalahan. Ini, ditambah dengan relief pengekangan lateral karena lereng
bawah perpindahan,dapat menyebabkan kondisi stres analog ke bumi aktif tekanan
yakin. Efek aditif dari geser dalam sering mengakibatkan 1 _1
karakteristik massa batuan, dan hidrologi lubang. Jikapemodelan dilakukan untuk kemiringan gagal, itu
adalah disempurnakan untuk umbi.spond ke perpindahan lereng sejarah dan m merah di
Situ tekanan.
Parameter yang mempengaruhi respon model yang saya menegur distres in situ, kekuatan batuan-
massa, sifat elastis, stru ure, danhidrologi. Karena perpindahan sering tidak elas c, super
Posisi ini tidak valid, dan simulasi diperlukan untuk analisis stabilitas. Sebuah pasangan historis antara
model dan kemiringan sering dapat diperoleh throu beberapa jalur stres. Oleh karena itu, pemeriksaan
kewajaran hati oh (I) yangbongkar muat model; (2) ical geoin,
parameter geologi, hidrologi dan digunakan dalam m dcl: dan(3) perpindahan, stres, ketegangan, dan
negara constitutiv disetiap langkah Model.
Hal ini juga penting untuk memahami keterbatasan sebuah asumsitions melekat dengan metode
numerik tertentu pilih A conModel tinuum mungkin cocok untuk back-analisis, yang ada
kegagalan namun kegunaannya dalam memprediksi stabilitas masa depan min
ing geometri mungkin sangat terbatas. Dalam massa kontol disambung,baik karakteristik deformasi
tiang batu kemampuan batu untuk mentransfer dan menghilangkan stres dipengaruhi oleh
Slip bersama. Karakteristik deformasi yang tepat dari batu massa dapat disimulasikan dalam
pengurangan model kontinum untuk drilling geologi untuk menentukan karakter air-bantalan batuan
Mengukur kadar air dalam eksplorasi dan geome-lubang bor chanical Pelaporan blastholes basah
Pelaporan merembes diamati di lereng Siput pengujian lubang eksplorasi dan geomechanical untuk
memberikan perkiraan kasar dari keterusanMelakukan tes pompa dengan lubang pengamatan untuk
definisi keterusan dan penyimpanan di akuifer lebih homogenDalam pengukuran stres in situ
bintik-massa kekuatan dan sifat elastis dan hidrologi
parameter-didefinisikan dari data yang disebutkan dalam item. Data ini digunakan untuk zona batu ke
diskritkasarinduk yang memiliki karakteristik teknik yang sama. Kuantitas produk
metode rive telah dikembangkan untuk mengklasifikasikan massa batuangeser batu
Hubungan untuk memprediksi modulus deformasi;Namun, sifat kekuatan yang ditemukan bervariasi
sesuai ing untukkuadrat dari rasio modulus (r2). Sebagai contoh, jika kuadrat dari rasio modulus (r2)
adalah 0,3, kekuatan batuan-massa diperkirakan berasal oleh compositing 30% dari kekuatan batu utuh
dengan 70% dari kekuatan fraktur alami. Yang dihasilkan persamaan untuk pra
dicting sudut gesekan batu-massa dan kohesi yang
Untuk RQD> 50% sampai 60%:
Dimana:
a ", = batu-massa sudut geser C ,, -, = batu-massa kohesi
= Utuh gesekan batu sudut cf = utuh kohesi batuan
= Sudut geser sendi = kohesi bersama
Dan;
y = 0,5, menengah disambung ke batu kuat (> 60 Mpa)
diamati-differentia • ap acement e ong rilis kesalahan. Namun, stres lega karena
jenis o-rock, bleck-ukuran-distributio, kekuatan patah geser, orientasi geologi
y = LO, besar lemah untuk sangat lemah batu (<15 Mpa)
pengamatan ini ekspresi pasca-deformasi sepanjang kesalahan yang tinggi-sudut telah menyesatkan
banyak peneliti dalam mengacu mekanisme kegagalan ini sebagai jatuhnya deep-seared. Dengan
demikian, ini menunjukkan bahwa deep-jatuhnya duduk blok upslope ini memulai kegagalan lereng
ketika, pada kenyataannya, jatuhnya blok adalah efek sekunder karena geser deformasi pemulai di kaki
lereng.Kesalahan rilis tinggi-sudut yang membentuk blok kinematikjuga cenderung milah tanah. Tanah
rendah perlawanan dari massa batuan geser, sehingga lebihzona geser bersama di mana-mana set
sendi. Selain itu, airTekanan yang bekerja pada backplanes meningkatkan kekuatan
pendorong.Menurunkan tekanan pori-air di kinematik upslopeblok sangat mengurangi keseluruhan
perpindahan lereng dengan mengurangimengemudi kekuatan dan meningkatkan resistensi geser.
Tambahan-sekutu, menstabilkan blok upslope menanamkan kurang stres pada yang lemah
Bahan kaki. instalasi sistem dewatering biasanya membayar divi-dends karena lereng curam sedikit
dapat dicapai dan penundaan
dalam operasi penambangan yang disebabkan oleh kemiringan bergerak dapat dikurangi.
4.4.3 Pengurangan Gerakan Slope
Perpindahan lereng menurun sebagai akibat dari:
• Menghentikan atau menurunkan tingkat produksi di kaki lemah
■
pertambangan tidak dapat benar disimulasikan sejak efferz transfer stres akibat tergelincir bersama
tidak dapat diperhitungkan dalam ecntinuum keterbatasan ini menjadi sangat akut ketika volume besar
bahan harus digali, seperti dalam kasus ni ling dari topografi premine ( Negara stres) diketahui geometri
pasangan pit ul (simulasi kondisi tegangan).Model dimuat mensimulasikan aktif, mengemudi horisontal
fe, creat-ing konsentrasi tegangan jauh lebih besar sekitar vici yang "ty daripenggalian dan kondisi
stabilitas yang merugikan lebih merupakan orangyang dihasilkan dari nol nditions batas perpindahan.
Oleh karena itu, niter pengguna memiliki pemahaman yang jelas o dia stre lingkungan untuk memilih
itions batas co tepat. Di tidak adanya bukti yang kuat tidak mendukung rezim st aktif,ctures, tekanan
pori-air, dan tekanan in situ. The RMR (Barton, Lien, dan Lunde 1974)klasifikasi massa telah digunakan
secara luas untuk memilihppropriate metode penambangan bawah tanah dan untuk memperkirakan
dukunganpersyaratan rt untuk bukaan bawah tanah, pemukiman diyayasan massa, dan kekuatan geser
batu-massa.Yang paling penting dalam membangun model numerik dari
itu lereng adalah definisi kekuatan geser batu-massa dan Modulus formasi. Beberapa skema klasifikasi
empirisve telah dikembangkan untuk memperkirakan kekuatan batu-massa dansifat stic. Sebagian dari
metode ini bergantung pada Assessment ems dari RMR. Pengalaman dengan pemodelan lereng numerik
memiliki hown bahwa kekuatan dan elastis sifat batu-massa berasalDalam skema klasifikasi ini tidak
selalu memberikan Model Roues yang sesuai dengan kinerja kemiringan atau lereng diukur
isplacements. Sebuah metode alternatif telah dikembangkan yang lajur kekuatan massa batuan
langsung ke tingkat frac cincin ini, melalui kombinasi dari kekuatan batu utuh Iklan kekuatan fraktur
alami sebagai fungsi RQD.Untuk menentukan modulus deformasi untuk massa batuan, icniawski (1978)
mengusulkan hubungan berikut untuk don antara RQD dan rasio modulus batu-massa
Untuk mempermudah, persamaan kekuatan batuan massa telah disajikan untuk kegagalan
MohreCoulomb amplop linear. Batu-kekuatan geser massa dapat dipetakan ke amplop kekuasaan oleh
teknik regresi menggunakan persentase dihitung dari batu utuh (r2 * 100) dan amplop kekuatan
kekuatan kedua batu utuh dan data fraktur geser.Kekuatan tekan utuh diberikannya kontrol utama pada
gamma konstan (y) dalam persamaan. 4.5. Namun, sesuai gamma (y) nilai juga dipengaruhi oleh tingkat
rekah. Secara umum, gamma (y) nilai meningkat sebagai kekuatan tekan utuh berkurang, dan sebagai
intensitas rekahan menjadi lebih besar, gamma (y) nilai mengurangi.Aplikasi berikutnya persamaan ini
menunjukkan bahwa untuk RQD nilai kurang dari sekitar 50%, Persamaan. 4.4 cenderung over
memprediksi sudut gesekan batu-massa. Akibatnya, konstanta alpha (a) dan beta (0) di Persamaan. 4.2
direvisi untuk memberikan yang lebih baik Fit untuk back-dihitung sudut gesekan batu-massa untuk
lebih rendah RQDmassa batuan.
Untuk RQD <40 sampai 50% (estimasi gesekan batu-massa hanya sudutMenurunkan tekanan air pori
•akibat pelebaran massa menggusur batu
•Menggusur untuk geometri yang lebih stabil
•Bongkar blok aktif kegagalan
nol kondisi batas perpindahan akan reli gen menjadidiasumsikan. Database geomechanical besar harus
dev oped untuk mendefinisikan parameter yang digunakan dalam model. Datab ini harus mencakup
sebagai berikut:
r = Ern / Ei
Dimana:
E. • deformasi modulus batu-massa
a - 0.475
EQ. 41 p = 0,007
Kedua hubungan disajikan untuk memprediksi gesekan batu-massa
angle tidak mengikuti transisi yang mulus antara 40 dan 60%
4.4.4 Stabilitas Modeling
"Model sederhana kaku-blok yang tidak sesuai untuk menganalisis rockstabilitas lereng ketika
Mekanisme utama kegagalan adalah plastik(Kaki) ke pseudoplastic (geser bersama di mana-mana
sendi) menghasilkan darimassa batuan. Metode batas-ekuilibrium terbatas applica-
tion karena mereka tidak dapat memprediksi baik ketegangan atau luasnyadeformation-
kemiringan Untuk alasan ini, kombinasi diskritelemen dan metode numerik kontinum adalah
menemukan cakupannyamenyebar aplikasi untuk analisis stabilitas keseluruhan ini tinggi,
lereng terbuka pit. Kecanggihan dan efisiensi model initelah meningkat pesat.
a. Jenis batuan diamati dari permukaan dan geologi subsurfac
pemetaan
2. Ukuran Blok
a. Pemetaan sel
b. RQD logging inti
c. Pemetaan klasifikasi permukaan rockLasses lemah
3. kekuatan geser Utuh
a. Tes kompresi uniaksial
b. Tes ketegangan Brasil disk yang
c. Tes kompresi triaksial
d. Tes beban titik
rently sedang diselidiki, dan penulis berharap untuk mempublikasikan hasil karya ini dalam waktu dekat.
Karena hubungan di atas untuk memprediksi batu-massa
Kekuatan didasarkan pada RQD, penting untuk mengenali bahwa RQD
dapat menjadi indikator tepat dari tingkat rekah di RQD
nilai di bawah sekitar 20% dan di atas sekitar 80%.
Untuk mengatasi kekurangan ini, hubungan berdasarkan fraktur fre-
quency adalah lebih baik. Namun, database tambang yang ada biasanya
baik kekurangan data atau informasi yang sangat terbatas. Fortu-
nately, situasi ini berubah dengan cepat sebagai fokus yang lebih besar adalah menjadi 45
44 Desain Pertimbangan batu Slope ditempatkan pada kompilasi dari geornechanical komprehensif M
ng dan Menganalisis Lereng Keseluruhan Pit Database selama pengeboran eksplorasi. Setelah data-
lebih luas
basis frekuensi fraktur yang tersedia, hubungan ini dapat dengan mudah dikonversi dan diperpanjang
untuk menemukan penerapan yang lebih luas di kuat patah, serta masif, satuan batuan.Metode berbasis
empiris untuk memprediksi tepat-rock-massa hubungan telah banyak digunakan dan sering berhasil
diterapkan diifeld mekanika batuan, Namun, rtgare metode yang ketat untukmenentukan charatteristics
kekuatan batuan massa masih diperlukan. Penggunaan metode tiga-dimensi numerik untuk model
respon mekanik dari batu DI AS Dalam berbagai memuat kondisi- tions menunjukkan beberapa janji.
Agar efektif, model ini harus akurat menggambarkan sifat batu utuh, orientasi bidang stres, orientasi
dan s bernyanyi diskontinuitas, dan kekuatan dan elastis sifat f diskontinuitas dan / atau tambalan
diskontinuitas.Meskipun metode numerik bye terbukti berharga dalam defining mekanisme kegagalan
kegagalan lereng skala besar ini dandalam memprediksi respon dari lereng untuk rencana tambang di
masa depan, merekatidak memadai untuk pemodelan respon gabungan beban mekanis, deformasi,
danaliran air. Ukuran besar model kemiringan ini menempatkan kendala pada jumlah sensi-
tivity analisis untuk berbagai kondisi air statis yang dapat per-terbentuk dalam jangka waktu yang wajar.
Versi masa depan numerik metode efisien harus mewakili mechanicaVhydrological
interaksi model lubang besar. Topik-topik berikut harus diatasi dengan metode numerik diperbarui:
■ Konsolidasi
■ pembentukan Efisien gradien hidrolik di kondisi hidrologi plex
4.6.1 stepout Versus Membongkar
Di Twin Buttes selama lima tahun terakhir, telah setan- strated yang periodik, kecil (kurang dari 20 ft)
stepouts ke dalam lubang efektif dapat menurunkan perpindahan lereng di daerah histor-
kegagalan lereng ical (Ness 1992). Sering ada trade-off antarabiaya pembersihan atau pengupasan
tambahan dan luc bijihVelocity Ambang lebih tinggi
Total No. Shovel shills = 14
• Perubahan gradien hidrolik yang dihasilkan dari batu-massa dilatasi selama kegagalan
4,5 PEMINDAHAN TARIF DAN LERENG KESELURUHAN
SUDUT
Berbagai sudut kemiringan secara keseluruhan dapat digali di regresifkegagalan lereng. Lereng curam
mengalami kecepatan yang lebih besar dan hilang karena stepout a. Ada juga dapat menjadi l tion
optimal untuk stepout di pushback, dan ini dapat didefinisikan oleh EOTECH yang ni- kal insinyur melalui
analisis stabilitas.
4.6.2 Pengendalian Penggalian Tarif
Mengontrol laju pertambangan adalah cara lain untuk maintait displace-kecepatan ment untuk
meminimalkan dampak pada operasi tambang. Ini Teknik sulit untuk menerapkan dan memerlukan
signifikan nt flexi-batu sebanyak mungkin untuk mengambil keuntungan dari kekuatan yang lebih tinggi
terkait dengan massa batuan kurang terganggu.Untuk efisiensi produksi maksimum, pushback harus
menjadi cukup lebar untuk truk bercak ganda dan tiga jalur lalu lintas.perpindahan secara keseluruhan
yang lebih besar. Namun, ada batas maksimum dengan sudut yang dapat digali sebelum accelerat-
progresifing kegagalan lereng akan terjadi. Terjal geometri upslopeluar ini hasil sudut kritis di kekuatan
pendorong yang lebih besar dari kekuatan menolak di upslope blok kinematik. Ini
blok upslope dapat mendorong kaki untuk kegagalan-kondisi dipercepattion. Peran fundamental
pemodelan stabilitas adalah untuk menentukan sudut kemiringan kritis dan mengidentifikasi apakah-
kondisi dipercepat ini tion mulai berkembang sebidang kecepatan Model sejarah selama tiga geometri
lereng, menggambarkan penggunaan modeling dalam mendefinisikan cerutu lereng kritis.
4.6 PROSEDUR OPERASIONAL UNTUK MEMINIMALKAN
DAMPAK LERENG DISFLACEMENT ON MINING
Karena fleksibilitas operasional di sebagian besar terbuka-pit tambang, perpindahan kemiringan tidak
selalu merupakan "failure "dari sudut pandang manajemen tambang. Hubungan ini antara kegagalan
lereng teoritis dan operasional di bidang pertambangan memiliki telah dibahas (Munn 1985). Secara
khusus, bahaya nyata untuk operasi tambang seringkali potensi sangat dipercepatGerakan yang terjadi
peralatan dan personil dekat. Jika ini bisa menjadi dikurangi, sejumlah besar perpindahan kemiringan
bisa sering ditoleransi dengan operasi tambang rutin seperti tertidur dan sekop tambahan bergeser
untuk pembersihan, Pertambangan di daerah besar ketidakstabilan lereng skala umumnya
menghasilkan produksi goyah.Tersedia kegagalan lereng tambang adalah regresif dalam karakter, dis
lereng Penempatan dapat dikontrol dengan menggunakan prosedur-operasional tertentu prosedur-:
dewatering, pengupasan tambahan, kontrol penggaliangeometri, dan pengendalian tingkat penggalian.
Pengaruh ini langkah-langkah pengendalian dapat dinilai dan diprediksi dengan geografi analisis teknis.
bility dari operasi tambang. Setelah perpindahan v ity dari wilayah lereng mencapai batas yang
ditetapkan oleh batu mec 'cs staf (Melalui analisis dan pengalaman), pertambangan dihentikan sampai
batas relaksasi diterima dicapai. Savely f1993) discusses bagaimana pendekatan ini dioptimalkan dengan
memaksimalkan Operasional efisiensi dalam kaitannya dengan daerah lereng bergerak. Di beberapa
tepat- dasi, periode pertambangan pendek dan penundaan pendek telah ditemukan lebih hemat biaya
daripada periode pertambangan panjang dan lamapenundaan. Ini juga dapat ditunjukkan secara
matematis dengan dipemodelan penempatan Karena sebagian besar dari acceleratitinngg dan decel
sengatan dikurva penempatan lereng batu perkiraan baik exponen- sebuah esensial atau fungsi
kekuasaan, hubungan antara 'ime menghabiskan di penggalian dan waktu yang dibutuhkan untuk
relaksasi adalah mot linear. Tarif perpindahan yang lebih tinggi terkait dengan pertambangan penyendiri
periode membutuhkan waktu proporsi substansial lebih besar untuk perlambatan. Analisis stabilitas
lereng dan pemantauan untuk dapat digunakan untuk menilai tingkat ekstraksi optimal.
4.6.3 pushback Lebar
Lebar pushback optimal dapat didefinisikan dari ag teknis perspektif serta perspektif pertambangan.
Pract Saya pertambangan Pengalaman menunjukkan bahwa pushbacks sempit dalam lereng f ed
sulit untuk mempertahankan. Ini juga bisa menjadi dernonstrat numeri- Cally dengan stres rinci dan
energi analisis lereng batuan. Itu peran insinyur geoteknik harus menentukan apakah ada keuntungan
dalam mengubah geometri pushback karena baik ketidakstabilan lereng ada atau lokasi dari
Struktur geologi utama. Analisis stabilitas lereng kegagalan keseluruhan menggunakan kontinum
model menunjukkan bahwa konsentrasi tegangan Terjadi di jari kaki
Mengoptimalkan produksi Dalam kemiringan menggusur (Perhatikan rendah .no pertambangan
"kecepatan ambang 0,6 ft / d 19 memungkinkan pergeseran sekop, sedangkan pertambangan
higherno"kecepatan ambang 1,0 ft / d 14 memungkinkan pergeseran sekop.)
dari lereng karena mereka digali; ini telah divalidasi oleh in situ pengukuran stres di beberapa tambang.
Dalam kasus excava- yang tion yang terjadi di dalam zona plastik, perubahan stres dan tatapan energi
terjadi, yang mengakibatkan perpindahan lereng. Itu jalur stres untuk penggalian adalah kombinasi dari
ekstensi lateral yang dan kompresi aksial. Energi regangan untuk excava- bawah tanah
(Salamon 1984;don telah dianalisis secara rinci oleh orang lain Fanner 1986), dan metode yang sama
dapat diterapkan untuk mengadu lereng yang berada di hasil. Secara umum, penggalian kecil
menghasilkan kurangperubahan energi dan kurang displacement.However, karenakonsentrasi tegangan
yang berkembang di kaki lereng, reganganPotensi energi dalam lereng tidak seragam. Hal ini
menyebabkanhubungan nonlinear antara lebar pushback dan energi regangan(Atau tegangan geser
maksimum) untuk berbagai ukuran dari tambahan minpemotongan ing. Ketika pushbacks sempit
ambang. penggalian mengambil menempatkan dalam zona konsentrasi stres, dan yang dihasilkan
perpindahan biasanya persentase yang tinggi dari push keseluruhan lebar kembali. Hal ini membuat
pushbacks sempit sulit untuk mempertahankan dan hasil baik waktu yang berlebihan dihabiskan dalam
slide tambahan pembersihan atau sering, stepouts tidak direncanakan ke dalam lubang. Jika stepouts
harus diambil terlalu sering, hal itu mungkin tidak mungkin untuk menyelesaikan pushback, dan
produksi bijih mungkin akan hilang. Selain itu, jika ketegangan pelunakan massa batuan terjadi dengan
perpindahan, ada con- insentif geoteknik siderable untuk tambang kami gagal yang ada
Untuk potongan persegi panjang normal dengan wajah penggalian di sudut kanan ke dinding pit, sudut
dalam relatif tidak efisien karena baik ayunan yang lebih luas atau bercak tunggal diperlukan. Terluar
tepi adalah sama tidak efisien, selain memiliki kurang dari perkiraan menggali wajah lengkap. Dengan
demikian, pushback sempit, dengan besar waktu menggali di sudut dalam dan tepi luar, akan
menghasilkan lebih sedikit ton per sekop pergeseran Dimana ada perpindahan kemiringan secara
Dengan demikian, dalam kasus ini, pushbacks untuk kemiringan menggusur harusdirancang setidaknya
13 m lebar dari pushbacks untuk kemiringan yang stabil. Secara khusus, urutan berikut ini harus
dihindari:
1Jadwal produksi direncanakan dengan lebar minimal pushback dan sekop penuh dan efisiensi truk.
2. Slope perpindahan mengurangi lebar efektif pushback, dan ton per penurunan pergeseran sekop.
3. Pada tingkat produksi yang lebih rendah, bijih willnot akan ditemukan diwaktu, sehingga lebar
pushback menurun dalam upaya untuk mengungkap bijih.
4. Penurunan pushback hasil lebar dalam lalu lintas satu arah,lebih satu sisi memuat, dan penundaan
dari ketegangan retakoffset. Hal ini semakin mengurangi doe ton per shift sekop.
5. Langkah 3 dan 4 diulang sampai pushbark tidak tertambang.Batu Slope Desain Pertimbangkan * 1%,
Faktor lain yang harus tun dalam produksi sched- uling adalah perpindahan horisontal. pengalaman
lereng hormonalperpindahan izontal pada beberapa tingkat een satu pushback dan itu, bahan tambahan
selanjutnya akan ditambang untuk mencapaidesain kaki.
4.6.4 Slope Dewatering
Dewatering telah dibuktikan dalam kasus everal sebagai efektif kontrol untuk menggusur lereng (Argall
dan Brawner 1979). Biaya-manfaat analisis menunjukkan bahwa program dewatering adalah salah satu
yang paling mekanisme biaya-efektif yang tersedia untuk meningkatkan stabilitas lereng untuk kedua
tanah yang stabil dan tidak stabil, Dalam banyak permeabilitas rendah massa batuan, pengurangan
tekanan pori sebelum kegagalan sulit dengan metode konvensional tetapi mudah dicapai setelah
kegagalanditoleransi, prosedur operasional tertentu dapat kita mini, dampak perpindahan kemiringan
pada opera tambang sebagai. Wah, analisis teknis dapat digunakan untuk mengidentifikasi prosedur
yang diperlukan -untuk memungkinkan operasi tambang untuk bekerja baik di dalam atau di dekat
daerah ketidakstabilan lereng skala besar. Analisis tersebut dapat abu-abu meningkatkan kemungkinan
sukses pertambangan di daerah-daerah.
4.8 REFERENSI
Amadei, B., W.Z. Savage, dan I-IS Swolfs. 1987. tekanan gravitasi di
massa batuan anisorrople. Intl. Jour. Batu Mech. Min. Sri. k Geotneclt
Abstr, 24:. 5-14,
Argall, C.O., dan C.0 Brawner. 1979. drainase Tambang. Lanjutkan buah ara 1
Internasional Tambang Drainase. Denver, Colorado.
Barton, N., R. Lien, dan J. Lunde. 1974. Teknik dassificabon batu
PENDAHULUAN 500
Dewatering bawah lubang bawah 0 sering diperlukan untuk mencapai tekanan pori diterima
conditionifor lereng keseluruhan, dan analisis akitar dan kompartementalisasi tanah harus diselesaikan
oleh insinyur geoteknik untuk fokus tingkat yang tepat dari usaha di dewatering.
4.7 KESIMPULAN
Perbaikan dalam kontinum dan model elemen diskrit memiliki
meningkatkan kemampuan insinyur untuk merancang tinggi lereng pit keseluruhan
yang sering mengalami ketidakstabilan lereng signifikan. Model ini
dapat digunakan untuk memprediksi perkembangan gerakan batu-massa,
yang sebelumnya hanya bisa dievaluasi secara empiris. Sebagai
Kecanggihan model stabilitas membaik, lebih banyak data yang
diperlukan untuk memperpanjang mode; khususnya data berkualitas tinggi
diperlukan untuk kalibrasi model. Perkiraan yang lebih baik dari negara
massa untuk desain terowongan dukungan. Batu Mech, 6:. 113-236.
Bieniawski, Z.T. 1973. Teknik classifitarion dari Jointed naik massa.
Trans. Inst Afrika Selatan. Cir. Eng, 15:. 335-344.
Eieninwski, Z.T. 1978. Penentuan batu massa deformabilitas-lisperiente
dari sejarah kasus. intl. Jour. Batu Mech. Min. Sri, 15:. 237-247.
Panggil, RD., Dan J.P. savely. 1991. Terbuka pit batu mekanik. Dalam ME Tambang
Engineering Handbook. New York: Aime, pp 860-882..
Cruden, D.M., dan S. Mazoumzadeh. 1987. Percepatan Cree dari
lereng tambang batubara. Batu Mech. & Rack Engrg, 20:. 123-135.
Deere, D.U., dan R.P. Miller. 1996. Teknik indeks klasifikasi serangan
Sifat batuan utuh. Laporan Angkatan Udara Laboratorium Teknis No. AFNL-TR-65-116. Albuquerque,
New Mexico.
Petani, 1.W. 1986. Energi karakterisasi batuan berdasarkan. Dalam Penerapan
Teknik batu Karakterisasi di Mine Design. ed. M. Karmis.
New York: Aime, pp 17-23..
Kennedy, B.A., dan K.E. Niemeyer. 1970. Slope monitoring s) nts digunakan
5.1
Studi 5.1.1Previous
Studi kasus merupakan sumber informasi yang sangat berharga, karena mereka mencerminkan kondisi
yang sebenarnya di situs. Secara teoritis, itu harus mungkin untuk mentransfer informasi ini ke pedoman
desain untuk lereng Kock dalam kondisi geologi dan geomechanical serupa. Masalahnya sering terletak
pada bagaimana untuk menggambarkan (kuantitatif) kondisi yang berlaku sebagai situs tertentu yang
tidak ada informasi tersebut berguna dalam desain depan.Sebelumnya bekerja di daerah ini termasuk
yang oleh Hoek dan Bray(1981), yang pada gilirannya sebagian didasarkan pada pekerjaan oleh Litton
(1970). Tidak ada skema klasifikasi yang digunakan dalam studi ini,bukan, ketinggian lereng itu hanya
diplot terhadap sudut kemiringan.-Batu massa klasifikasi, yang tergabung sistem rmr
(Laubscher 1977), digunakan oleh Haines dan Terbrugge (1991) untuk stres dan tekanan pori diperlukan
selain di teknik yang digunakan untuk prediksi kekuatan batuan massa. Secara khusus, model stabilitas
yang mampu pemodelan proses dinamis harus terus dikembangkan.
di prodicdon kegagalan lereng utama di Chuquicenjam Tambang Chili. Prosiding Perencanaan Terbuka
Pir Mines dengan Speciali Referensi 113 Slope Stability. Artiste / bendungan: AA. Balkema, hlm. 215-225.
Munn, F.J. 1985. Mengatasi kegagalan dinding. Kanada nd Pertambangan
kasus semacam sehubungan dengan kualitas batu-massa. Dari ini, desain 0, 200 kurva yang dapat
digunakan untuk obwin sudut kemiringan yang stabil yang berasal. Pendekatan ini juga merupakan
dasar untuk kertas baru-baru ini oleh Duran dan Douglas (1999). Kasus lebih yang ditambahkan ke data
Cukup data yang tersedia dapat dikumpulkan untuk memperoleh suatu perusahaan pemahaman
tentang mekanisme kegagalan, model stabilitas yang akan memungkinkan para insinyur untuk
menyediakan personil operasi dengan-agama mampu prediksi dampak penggalian tambang di stabilitas
lereng pit keseluruhan dapat dikembangkan. Jika pit slope analisis dapat dikembangkan dalam semangat
kerjasama antara geologi,rekayasa, dan perencanaan staf, analisis geoteknik dapatberjalan di konser
dengan perencanaan tambang untuk membuat kemiringan optimal desain.Pengalaman dengan
beberapa, luas terbuka pit kegagalan lereng mengindikasikan pertambangan yang bisa sukses di bidang
skala besar
Mrioilargical Bulletin, No. 78-864,9-61
Ness, kl.E. 1993. Komunikasi pribadi.
Ryan, T.14., Dan RD. Menelepon. 1992. Aplikasi moitoring massa batuan untuk
Penilaian stabilitas kegagalan pit slope. 33 AS Sympolium di
Mekanika Rock, Santa Pe, New Mexico.
Sala mon, M.D.G. 1984. [pertimbangan baru dalam batu mechat-s.
Hasil mendasar. Jour. Lalu di Afrika Selatan. Min. Meta,
84: 81: 233-246.
Dgn waras, JP strategi manajemen 1993. Slope untuk sucressf
Prosiding Kongres Internasional Tambang Desain. ° matt °, Kanada.
Savely, J.P., dan V.L. Kanner. 1982. Slope ketidakstabilan di Ins-pi ion ini
Tambang. Dalam 3 Konferensi Internasional Prosiding di St lily di
dasar Haines dan Terbrugge (1991) dan kurva desain baru
berasal.
Umum untuk sebagian besar penelitian di atas adalah fakta bahwa kurva desain memiliki bentuk yang
sama. Contoh, menggunakan hypotheti- Data kal, ditunjukkan pada Gambar 5.1. Bentuk asymptotical
cenderung menunjukkan bahwa ada batas bawah untuk sudut kemiringan yang stabil. Ini
dapat diartikan sebagai sudut kemiringan mendekati gesekan sudut massa batuan (Duran dan Douglas
1999). Namun,juga dapat menjadi efek hanya memiliki data terlalu sedikit untuk lebih tinggi
lereng. Kurva desain pada Gambar 5.1 mengilustrasikan mana mudah untuk membedakan antara kasus
yang stabil dan gagal. Pada kenyataannya, itu adalahstabilitas lereng jika varians dalam produksi dapat
diterima di sektor pit tidak stabil. Jika tingkat produksi seperti fluquating dapat seringkali sulit untuk
menentukan pembagi yang berbeda antara yang stabil dan daerah tidak stabil. Modifikasi kurva desain
sebelumnya juga gejala untuk banyak studi di atas. Sebagai data baru menumpuk, prediksi sebelumnya
sering harus direvisi. Duran danDouglas (1991) menyimpulkan bahwa ini adalah sebagian benar karena
faktor tain mengendalikan stabilitas lereng telah diabaikan. –Contoh prinsip keuangan ini adalah kontrol
struktur yang kuat dan air yang tinggitekanan. Ini berarti bahwa pemilahan kasus sehubungan
denganfaktor trolling sangat penting sebelum mencoba untuk menurunkan bahkan
kurva desain perkiraan.
5.1.2 Pendekatan, Tujuan, dan Lingkup Pekerjaan
Beberapa data studi kasus yang disajikan di atas belum diperbarui untuk mencerminkan saat ini, di
seluruh dunia geometri pit-lereng. Penelitian lain difokuskan pada menurunkan kurva desain dan
melakukan atau menutupi berbagai macam kondisi kemiringan. Akibatnya, ada kebutuhan untuk
mengkompilasi informasi terbaru untuk lereng batu dalam berbagai geologi-
pengaturan kal untuk memberikan data yang lebih lengkap dari mana informasi desain dapat
diekstraksi. Ini juga merupakan tujuan dari pekerjaan yang diberikan dalam bab ini.Masalah desain
untuk Tambang Aitik (terletak di bagian utara Swe-den) adalah titik awal untuk pekerjaan ini. Tambang
disajikan dalamlebih rinci dalam Bab 22. Singkatnya, Aitik adalah hard-rock, terbuka-tambang, saat ini
hampir 300 m dalam dan dengan kemiringan keseluruhansudut sekitar 45 '. Kedalaman lubang akhir
akan dia lebih 450 m.Karena tidak ada tanda-tanda kegagalan skala besar baru jadi, preseden
dapat digunakan untuk desain lereng masa depan. Salah satu pendekatan untuk memecahkan ini
masalah adalah untuk mengumpulkan informasi dari lubang di batu yang sama-kondisitions untuk
mencoba menetapkan pedoman desain empiris.Banyak studi kasus yang dikumpulkan dan dianalisis.
Kasus dipilih untuk menutupi lereng ketinggian yang signifikan, terutama di hard rock. Namun, karena
terbatasnya jumlah data pada keras lereng batu, kasus tambahan batu lemah dan sejarah panjang
stabilitas masalah dimasukkan. Selanjutnya, data lereng ral ditambahkan untuk memperluas cakupan
basis data. Dengan demikian,