lebih - digilib.batan.go.iddigilib.batan.go.id/e-prosiding/file prosiding/energi/pros_ppny_...
TRANSCRIPT
ANALI $IS OPTI MA$I TERAS REAKTOR KARTI NIDENGAN PROGRAM TRIGAP
Bambang Soemarsono. Tri wulan Tjiptono
Pusat Penelitian Nuklir Yogyakarta
ABSTRAK
Telah dilakukan suatu metode analisis optimasi konfigurasi teras reaktor Kartini dengan menggunakan Packet ProgramKomputer TRIGAP sebagai alat bantu. Metode yang dilakukanadalah dengan memproses input/output program TRIGAP denganmemasukkan data-data untuk berbagai konfigurasi teras yangmemungkinkan. Kondisi optimal diperoleh dengan membandingkanharga reaktivitas lebih teras dan kerataan distribusi rapatdaya yang merupakan keluaran program TRIGAP untuk berbagaikonfigurasi (7 konfigurasi teras dengan Lazy Susan) yangdirencanakan. untuk kemudian dilakukan pilihan yang memungkinkan kondisi optimal. Diperoleh tiga pilihan konfigurasiyang memberikan distribusi rapat daya yang agak meratamasing-masing konfigurasi ke 7 dengan p lebih = 2.4805 $.konfiguarsi ke 2 dengan p lebih = 1.8020 $. dan konfigurasike 1 dengan p lebih = 1.800 $. Proses perhitungan dilakukandengan menggunakan komputer IBM PC/XT sebagai alat bantu.
ABSTRACT
Optimatization analysis method of Kartini Reactor coreconfiguration has been carried out by using TRIGAP ComputerCode. The method applied is by processing the input/outputof the code. that is by entering the data of some possiblecore configurations. The optimum condition was obtained bycomparing the core excess reactivity and the average ofpower density distribution of seven configuration desired.From the calculation it.is found the three optional configu
rat.ion providing smooth denait¥ of distribution are asfollows: configuration 7th• 2n .1 t has excess reactivity of2.4805 $. 1.802 $. 1.800 $ respectively. The calculation wascarried out by using IBM PC computer.
I. PENDAHULUAN
Dalam suatu reaktor Nuklir yang sedang beroperasi dis
tribusi panas maupun distribusi fluks neutron yang ditimbul-
kan dalam teras adalah tidak merata. Semakin dekat dengan
pusat reaktor distribusinya semakin tinggi. Untuk tujuan ke-
336
337
selama~an reak~or maka perbedaan an~ara dis~ribusi dibagian
~engah dan bagian pinggir ~eras reak~or ~idak boleh ~erlalu
besar a~au diharapkan mempunyai fak~or kera~aan yang cukup
baik. Hal ~ersebul dapa~ dipenuhi dengan melakukan analisis
op~imasi pengaluran bahan bakar dalam ~eras reak~or.
Un~uk melakukan proses analisis op~imasi pada ~eras
reak~or Kar~ini yai~u dengan melakukan perancangan pengalur
an posisi bahan bakar menjadi beberapa konfigurasi. unluk
selanjulnya dilakukan proses perhi~ungan dengan Packel
Program TRIGAP ..
Program TRIGAP adalah sualu packe~ program kompuler
dalam bahasa FORTRAN yang dikembangkan un~uk analisis dalam
perhi~ungan reaklor. Dengan melakukan proses analisis inpul/
ou~pul program. maka program dapal digunakan ana~ara lain
un~uk
- moni~or kri~ikali~as
pelacakan "power peaking fac~or"
- perhi~ungan fraksi bakar unluk ~iap-liap elemen dan
"da~a logging"
Analisis s~udi pengelolaan bahan bakar.
Program TRIGAP mempunyai ke~eli~ian kira-kira 15 % un~uk
perhi~ungan dislribusi daya. 0.5 % un~uk analisis krilikali
~as dan 10 % unluk perhi~ungan burn-up ~iap elemen.
Pada permasalahan ini program TRIGAP digunakan un~uk
mendapa~kan oplimasi dari penga~uran bahan bakar dalam ~eras
unluk berbagai konfigurasi dengan membandingkan ou~pu~ pro
gramnya an~ara lain : Reak~ivi~as lebih, kera~aan dislribusi
rapa~ daya dan sebagainya.
II. TEORI DAN TATA KERJA
A. Analisis difusi
Analisis op~imasi dari sualu konfigurasi reaklor jenis
TRIGA dapa~ dihi~ung dengan Program TRIGAP yang mencakup pe
nyelesaian sa~u dimensi dua kelompok ~enaga neu~ron.
Ben~uk persamaan difusi neu~ron dua kelompok dapa~ di-
338
tulis sebagai berikut
dan - L ¢ + ~ ¢ =2 2 2 2
1r
1r
X F1 (1)
(2)
Didefinisikan notasi sebagai berikut
F = v ~ ¢ + v ~ ¢1 [1 1 2 £2 2
(3)
L =9
1r
d d--Dr-dr 9 dr
9 = 1.2 (4)
di mana
Cuntuk geometri silinder)
r = variable posisi/jarak tiap zone
0= konstantadifusiCcm) .9= 1.29 v
~ =tampanglintangfisiefektifkelompokg.Cg=1.2)9
£9
~12= tampang lintang hamburanmakroskopis darigrup 1
ke group 2 ~
= ~+ ~12+ 0821
0.1 11
~0.9
D 8 2=9 9
~2 = ~ + D 8 2
0.2 2 2
= tampang lintang serap efektif. 9 = 1.2
-1transverse leakage (cm ). 9 = 1.2
x = fraksispektrum fisidalam group g;X+X=l9
12
¢= fluks neutron group 9.9 = 1.2
9 k= multiplication factor
F
= rapat fisidan f F2dv = kv
Kondisi batas ¢99 = 1.2 ditentukan untuk syarat batas luar dari reaklor.
Koefisien 0 • ~ • v ~ dan ~9 9 9 £9
fungsi step terhadap variable jarak r.
diandaikan merupakan
= o.
Persamaan difusi akan diselesaikan dengan menggunakan
metoda "finite differences" dan posisi dari jarak dibagi
menjadi N + 1 interval
339
'1¢ (M-1/2)(M+1/2)R¢=0= 0 )
i.nt.ervatl
~I
IIIL-- I,IIII<!
poi.nt.
1234M-1 MM+1M+2M=NM=N+1
Gambar 1. Pembagian lilik mesh pada liap posisi jarak
Dengan menggunakan hubungan syaral balas konlinuilas
rluks ¢ dan arus neulron - D 'l ¢ menurul persamaan 1 s/d 4
pada daerah
M maka akan
ihlerval R dan R disekilar lilik meshM-1/2 M+1/2diperoleh benluk persamaan finile difference
sebagai berikul
a9 ¢ 9 - b 9 ¢ 9 + c 9 ¢ 9M M+1 M M M M-1
9 = 1, 2 (gr oup)M = l,N (lilik mesh)
= f 9M
(5)
diberikan definisi parameler sebagai berikul
~ RM +
a~ = (1 + 2 RM1/2+ 1/2
.~ R =(R -R)/2M+1/2 M+1 M(6)
=r -~ RM-1/2-2-RM--
1/2- 1/2
, ~ R =(R -R )/2M-1/2 M M-1(7)
l' 9 = ~ (( S9 + ~ RM+1/2 + (S9 - ~ R )M l M M M-1/2(8)
9(S ) =
M
9(X ) F
M M + 2:12 ¢M M692
(9)
(F )M
1= V
M2: 1
fm¢ 2M
(10)
(11)
M adalah lilik mesh dan 6 = 1 unluk group ke 2 dan 6 = 092 92
unluk group ke 1.
340
Sislem persamaan difusi (1) s/d (4) diubah dalam benluk
finile difference menurul persamaan (5) diselesaikan menurul
meloda ilerasi
sebagai berikul
rapal fisi dengan meloda Croul Cholesky's
1. Oilenlukan dislribusi rapal daya liap ring
2. Syaral sumber dari persamaan group 1. f~ dihilung menurulpersamaan (8) dan (9)
3. Oihilung dislribusi fluks neulron ¢1 dengan meloda CroulM
4.
5.6.
Cholesky's
Syaral sumber f2 dihilungM
Langkah ke 3 diulang unluk
Oihilung rapal fisi sesuai
1dari ¢ dan FM Mmenghilung ¢2Mpersamaan (10)
7. Faklor perlipalan dihilung sebagai perbandingan ilerasi
ke i dengan ilerasi ke i-1 dari dislribusi rapal fisi.
(12)
8. Oihilung ralal konvergensi sebagai berikul
max IF
M
i.
- FM
i. - 1< e 1 (13)
(14)
CBila proses belum mencapai konvergen. maka diulangi kem
bali prosedur 1 s/d 8 hingga ralal konvergensi lerpenuhi)
B. Deskripsi Program TRIGAP
Program TRIGRAP dikembangkan unluk analisis "Core Cal
culalion" dalam sualu reaklor jenis TRIGA.
Program TRIGAP mempunyai liga buah subrouline ialah
Subrouline SIGMA. CEBIS dan BURN dan dua macam dala library
masing-masing TRIGAP LIB dan ELEM. OAT serla file dala inpul
TRIGAP. INP.
Subrouline SIGMA berisi proses perhilungan parameler
parameler difusi anlar daerah dengan menggunakan lampang
linlang efeklif dua kelompok unluk semua lipe dengan sislem
341
analisis saluan sel yang mengandung bahan bakar maupun bukan
bahan bakar. Analisis lampang linlang berhubungan dengan
besaran burn-up liap elemen yang lerdapal dalam library
ELEM.DAT. Dalam analisis lampang linlang dilakukan koreksi
lampang linlang lerhadap pengaruh Suhu.
racunan Xenon maupun Samarium.
Daya. lingkal ke-
Subrouline CEBIS memproses perhilungan krilikalilas.
dislribusi fluks neulron. dislribusi rapal daya. faklor per
lipalan dan sebagainya yang kesemuanya lercakup dalam oulpul
program.
Subrouline BURN memproses perhilungan burn-up liap
elemen liap slep daya dan berkai lan sekali dengan sub-
rouline CEBIS maupun library lainnya.
File TRIGAP.LIB berisi parameler-parameler difusi
neulron ialah lampang linlang dua
v/cf ).kelompok CL • L • v L •
0. 12 fgidenlifikasi burn-up liap slep liap elemen unluk je-
nis STD. FLIP maupun LEU elemenl. lampang linlang bahan ba
kar non fissil dan parameler sislem koreksi lerhadap Xenon.
Samarium maupun l~mperalur dan sebagainya.
File ELEM.DAT berisi dala-dala nomor idenlifikasi liap
elemen bahan bakar serla lipe elemennya yang berhubungan
dengan sejarah bahan bakar selama dalam leras CMWjam). Unluk
liap karaklerislik bahan bakar maupun non bahan bakar dibe
rikan nomor kode sebagai ber i kut.1. FLIP 'elemenl
2.
LEU elemenl
3.Slandarlelemenl
4.Walerchannel
5.Void channel
6.Graphile elemenl
7.Be elemenl
8.CenlralChannelorpneumalic posl
9.Fasililasirradiasi
10.Refleklor.
Sebagai proses dala inpul disimpan dalam file TRIGAP.INP
dan diuraikan dalam diskripsi inpul dan diberikan padal abe 1 C1) . '
342
hbel1. Raga variabel .asuhn progru TRI6APyang tersusun di dala. file data TRI6AP.INP
-------------------------------------------------------------------------------------------------
: no II baris :
desKr ipsi I satuan: variable I forlat penulisan
(I I Ipelbanan-------------------------------------------------------------------------------------------------
ITERI
(F 10.01,(
IIKh
I ACBURN, EHERSII(2F 12.4)
I A!IlI, el
I IZ=I,NZI
(BF B.41IHIC IN6,IlI,
I12F 10.51
N5= 1.2 iz=I,nzNI1AXIIZI,
I(81 41
Il=I,NZ
Cl,C2,C3
I(3F 10.41
el IRC IF 10.01e. I R
(F to.OI
el: HCIF 10.01
el: H
(F 10.01
kif I PTERtf(F 10.01
: HZ
IF 10.01
I HI
(F 10.01t
I: EPSI
IIF 10.01II EPS2
I(F 10.01I I
I II
NIT I(F 10.01, ,,lIe" I
BUCKII(F 10.01
tlerlBUCK2I(F 10.0JI16RAFH
I(F 10.01
I IISTEP
I(F 10.01, tIIIBURH
I(F 10.01I3 Iruji-ruji teras reaktor
4 Irujj-ruji luar rellektor
5 Itinggi teras reaklor
b Itinggi leras t refletlor axial
7 (daya lherlal reaklor
B Ijullah zone ho.ogenisasi kearah radial
9 Iju.lah interval 'finite differences'
: NI) ruji-ruji teras/panjang diffusi
10 Ikr!teria konvergensi k-eff
11 Ikrlleria konvengensi rapal pelbelahan
12 Iju.lah itera51 rapal pecbelahan yang
:dapat dilakukan
: 10 (= NIT (= 200
13 :buckling axial unluk grup 1
14 (buckling axial unluk grup 2
15 Ikode untuk lenggalbar grafik
:distribusi flux
I 1.• engga.bar grafik
( O. tidak
16 Islep gatbar distribusi flux
I I (= ISTEP (= NI
17 :kode untuk .emerintah progra.
:Ienghitung 'fraksi bakar'
: 1. hitung 'fraksi bakar'
I O. tidak
IB Ijullah iterasi koreksl oleh
aeilperatur ( 2 Heras! sudah leneukup! I
19 (data fraks! bakar yg telah terku.ulasi
: dan energi yg sedang digenerasikan
20 Iruji-ruji luar .asing-Iasing(zone
21 Ifraksi neulron has!l belah
sId :untuk grup 1 dan 2
121tHH:
:2ItHZ Ijullah lokasi ele.en pada tiap
I Iring
'21tNZtl1koefisien koreksi daya pada
:.asing-~asing tipe el-bakar
: Cl,C2.C3= daya yang digenera
: sikan oleh tipe el-
I bakar I daya rerata
: pada ring tersebut
22tNZtllnoior el-bakar.kode koreksi Ie.
sId Idan kode koreksi SI pada tiap
,22tNZt Itiap zone(ring)
I, I'.:::::.11~, t "",ax ~c.: ','I I123tNZt :
: ·~f\M~ •••• AX •••1,<:.. I ~I ": :data rapat daya rerata pd tiap-
I sid ltiap zone(ring)I I123t2NltlI II ,
: 2:.11 M~ ••••IX~'I~I I, I
IIII( h/eeI,
IN (N,IlI,
lIE (N,W,1511 (N,WN= I, Nr.AX
Il=I,NZ
III PAVZ !Ill,
I IZ= I,NZ
(6( IB, 212 II
IE 16.61
..
-------------------------------------------------------------------------------------------------
343
trili Bill-II CIITICiL COlE CalIC&TIOI IlrlotT BUil8f, 16/6/1~67EIEiCISE ISft9EI 2. IITI 7178 AT C-9, BIC[LIIG 5.6815 E-13
22.16
51.51
38.1'53.1'
1•••••9
2••.""1
•••• 17.
5.6815e-135.6845e-t3
15t2
.•••• '.1.ea2.3125 6.1183 11.ISI' 11•• 66. 18.161' 22.16'8 32.16" 12•• 6••51.5U.1•••••••••••••1.e.eta '.eoeo&
1."8f1 I.•ea ••1•••atl 8.'.0881.8.8i8 1.199.a
1.I~OG3 e.04St4
1.&39'. 8.9."8
1.880" l.e.6Iv
1.1"'8 •••••ee1 6 12 18 21 38 1,1.41i3 1.,0Ia .68.t
B •
9538 1 3253 1 3277 , 3221 1 3286 1 9539 19319 1 3227 , 3268 1 3269 1 1 • 9542 ,3206 1 9513 1 1 0 9535 1 32.1 1 3233 1950\' 1 9537 , 9358 1 ~351 1 3215 1 3285 19536 1 3288 1 3231 1 3282 1 3261 1 9511 13215 1 3266 1 3221 1 32.7 1 3223 1 9353 1
1 • 3287 1 3214 1 3234 1 3216 1 3291 13263 1 3271 1 3211 1 3215 1 3228 1 3219 13232 1 3218 1 3271 1 3268 1 3278 1 3276 13261 1 3231 1 3226 1 3279 1 3224 1 3213 1
6 I 3281 1 3267 1 3213 1 6 e 6 I6 I 3293 1 3219 1 3272 1 4 0 3262 19 I 6 8 3215 1 1187 1 3284 1 6 •
3292 1 6 • HB6 1 7 II H85 1 3269 13268 1 6 II 6 • 3291 1 3212 1 3222 1
10 •9 •
1ft ••te
1.716718£-'31.716778£-131.716718£-131.716778£-131.716778£-13.ee.88
.80
344
Tabol 3 : output Pr.~r~2 Tri:~p untuk konfi,ur~gi 7.
trila nARl-II CRITICAL CORE CAlBC1TIOJ WITBOUT BUIIUP, 16/6/1987
EIERCISE lunDER 2. WItH 7i78 AT C-8, BUC[lIiG 5.68i5 E-03
direct diffusiou equation solutiou fla~
no adjoint diffusion equation
leo.etry:cylinder
core radius (ea)
reactor radius (ea)
core heigbt (ea)
reactor beight (ea)
ther.al power (IY)
Dober of zones
nUiber of iDter,als
con'erlence criterion for t-eff
con'erlence criterion for fiss.densitY
•• 1t.u= allowed nuher of iterations
buctling I-st group
buctling 2-ud groDp
grapb:l-yes,D-no
printout step for flux and pOKer plots
bvrDDp calculation:l-yes,9-Do
nnaber of iterations
\.6000
.00000
\.0000
22.060
5'1.590
38.100
53.190
100.00
9.0000
200.00
I.OOOOOE-05
I.OOOOO£-Q-i
70.000
5.68-+50£-33
5.68"50E-03
I.BOOO
5.0000
.00000
2.0000
ZD x groupDS<I512SfnibiDild2.3125
11.822iO.00039.02703.00000I .90000.100£+012
.28268.01220 .00008.00900.100£+012 6.1183
II .00537.00857.03i!5.006i9\.00900.77iE+li2
.22955.13097 .1997-1.00000.770E+'"3 10.0aOO
11.04218.006%.03556.00515I .00000.774E+H2
.22173.107% .16013.00009.770£tHi 1i.06bOI1.00261.00831.03"6".00623\.00000.77iE+1i
2.227H.12703 .19375.00000.770£tli
5 18.061611.031H.00967.03155.007691.00000.77iEtli
2.239-10.1i9i8 .22880.00000.770E+H
6 22.060011.11 803.00607.02707.00i81I .00000.77iEtli
2.26955.09631 .1"332.00000.770£+1'1
7 32.060011.15-165.00002.0037i.000001.00000.100£+01
2.88682.000'16 .00000.00000.100£+01
8 +2.0600I1.83703.00017.016H.000081. 90000.109£+01
2•'I078i.00723 .DOnOa.00000.100£+01
9 5+.500011.15i65.00002.00374.00000I .00000.100£+01
2.88682.003+6 .00000.00000.100£+01
pOloler density .000000£tOO
.305695E-02.23+905:-02.219i08E-02• 177975E-02.<J16i05E-03.000000£tOO.000000£tOO.000000£+00
results of direct diffusion equation:
345
iteratiou nuher
I2
3~5
6
7
8
9
10
11
12
13
Ii15
16
17
aaltiplication factorlk}
1 .0008820
I • OH9~99
1.6172(339
I. 017<J980
1.0180250
1.017C!2\9
1.0178260
1.0177620
I. 9177230
• 1.0177009
1.0176870
1.0176809
I.0176760
1.0176730
1.0176730
1.0176720
1.0116710
error : k f.4~6360£+00 .147030E+01
.131668£-01 .3%559E+00
.324392£-02 .2~278IE+00
.704646E-03 •144352E+00
.277758E-0~ .829654E-01
.10~070E-03 .467210E-01
.9500<J8E-04 .260339£-01
.6~3730£-04 .144343£-01
.3921 Cj9E-04 .798321£-02
.226498E-0~ .4i0979E-02
.1287i6E-04 .243616£-02
.727177£-05 .13i373E-02
.-+05312£-05 .7i2435E-03
.226498£-05 .410080E-03
.953674£-06 .226021£-03
.83ii65E-06 .123978E-03
.476837£-06 .700951£-Oi
at x
22.060
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.582
2.562
2.582
2.582
2.582
2.582
aultiplication f3ctor = 1.0176710
distrib:ltioDS:
~ne
:I FHFI-2FP[ki/ca3] FI-IC/CA2*sJ FI-2[c~2*s]
I.14.61256£+02.2<J691E+02.00000£+00.OOOOOE+OO.34268£+13.16610£+13
I1.59.61%OE+02.27225£+02.90000E+00.00000£+00.3466IE+13.15239E+13
2
2.85.6iD22£+02.20%6£+02.i5232E+01.33i3IE-02.35615£+13.11729E+13
2
i .21.6i602£+02.18273£+02.39983E+OI.29549E-02.36HOE+13.10222£+\3
2
5.57.63582£+02.17971£+02.39326E+01.2906-1£-02.35569£+13.10053£+\3
3
6.93.61633£+02.18665£+02.32191E+01.2tOH£-02.3H79E+13.104-+2E+13
3
8.29.59558E+02.18293E+02.3180oE+01.2350iE-02.33318£+13.10233£+13
3
9.65.57333£+02.16992£+02.296iO£+01.21907E-02.32073E+13.9505iE",2
i
11.01.54816E+02.15670£"02.320t8E+01.23685E-92.30665E+13.8HOIE+12
of
12.37.51669E"02.1356aE+ 02.28981 E+OI.2'" 18£ -02.28901£+13.75855£+12
~13.73.48186£"02.11804£+02.25125£+01.18789£- 02.26956£+13.66033E+12
5
15.09.H522£+02.99023£+01.25626£+01.18932£-02.24907£+13.55395£+12
5
16.i5.40399E+02.88363E+01.22918E+01.16931£-02.22600£+13.of9432E+12
5
17.80.359H£+02.83409£+01.21'166£+01.15859£-02.2009IE+13.i6660£+12
6
19.16.31556E+02.81661£+01.12993£+01.95995E-03.17653£+13.i5682£+12
6
20.52.27i69E +02.76523£+01.12076E+01.89225£-03.15367£+13.42808£+12
6
21.88.23H6E+02.72107£+01.1\264£+01.83228£-03.13116£+13.40338£+12
7
23.24.19731£+02.70972£+01.00000£"00.00000£+00.1\ 038E+13.39703£+12
7
24.66.I655H" 02.69418£+01.00000£+00.00000£+00.92606E+12.3883H+12
7
25.96.13811£+02.67-+66E+01.OOOOOE+OO.00809£+00.77289E+12.37HI£+12
7
27.32.IIH7£+02.65316£+01.00000£+00.00000£+00.63983£+12.36539£+12
7
28.68.93604£"01.63131£+01.00900E+00.00000£+00.52364E+12.35316E+12
7
30.04.75310£+01.619H£+01.00000£+00.OOOOOE+OO.42129£+12.31117£+12
7
31.-+0.590iJ£+01.59153£+01.00900£+00.00000£+00.33029£"12.33091£+12
832.75.17241£+01.56401E+01.00900£+00.00900£+00.26128£+12.31552£+12
346
8 3".11.39705£+01.51938£+01.00000£+00.00000£+00.22212£+12.29955£+12
8
35.,.7.33536£+01•.•6891 £+01.90000£+00.00000£+00.18761£+12.26232£+12
8
36.83 .28501£+01."1521£+91.00000£+00.00000£+00.159i7E+12.23228£+12
8
38.19.2H31E+01.35981 £+01.00000£+00.00000£+00.13667£+12.20128£+12
8
39.55.21159£+01.30338£+01.00800£+00.00000£+00.11837£+12.16972£+12
a
"O.'H.18571 £+01.2i595£+01.00000£+00.00800£+00.10389£+12.1375CJ£+12
CJ
042.27.16"06£+01.1919-4£+01.00000£+00.00000£+06.91778£+11.10738£+12
9
H.63 .13751E+01.16563£+01.00900£+00.00900£+00.76927£+11.CJ2658£+11
9
••••• 9<).11-+02£+01•HQ95£+01.00000£+00.00000£+00.63786£+11.788"7£+11
9
"6.35 •CJ3087£+00.11771£+01.00000£+00.00000£+00.52075£+11.658"8£+11
9
"7.70.7"~76£+00.CJ5758£+00.00000£+00.00000£+ DO."'551£+11.53568£+1\
9
"9.06.5720i£+00.1-4936£+08.00000£+00.00000£+00.32001£+11."1920£+11
q
50."2."1532£+00.55091£+00.00000£+00.00900£+09.23234£+11.3081CJ£+11
9
51.78.26955£+00.36877£+00.00000£+00.00000£+00.1507CJ£+11.20162£+11
9
53.1i .13196£+00.17158£+00.00900£+00.00008£+00.73821£+10.99339£+10
:zone avera&es
:zone
<F> <F J-I ><F1-2>(P)1
.000000 .3HHiE+13•HCJ3i5£+13.000000
2
".07336 .358166£+13.10i898£+13.301 0~3£-02
3
3.13555 .333155:+13.100565£+13.231750£-02
••
2.9338" •290811 £+13.76H68£+12.216822£-02
5
2.38592 .230'H6£+13.516800£+12.176264£-92
6
1 .23222 .16D~67E+13.-05868E+12.910427£-03
7
.000000 .673895£+12.36~157£+i2.000009
8.000000 .163012£+12.219595£+12.000090
9
.000000 .366157£+11.-483220£+ 11.000000
347
'lone x.2%9£-+02
.Ii 1----------+----------+----------+---------+---------+----- + + -+ + 11.50 1 I ...,.2.85 1 1".21 1 I5.51 1 J
6.93 I
8.29 I'L65 I
11.01 I
12.37 I
13.73 I
15.09 I
16.45 I
17.ao I
1'3.16 1
20.52 1
21.88 1
23.24 I
2i.60 1
25.96 1
27.32 I
28.68 1
30.9i I
31.~0 132.75 I
34.11 I
35.17 I36.83 1 ~38.19 I 11
39.55 I ~iO.91 I 1<
42.27 I ~ I43.63 1 t IH.99 11- I46.35 I H~7.10 I •..•~9.06 I".50.42 II
51.78 If
53.H I
1
t
2
2
2
3
3
3
~~~55
56
6
6
7
'I7
7
7
7
7
a
a
8
88
88
I}
I)
9
9
9
9
I}
9
9
•. I
I
II
Iit
I
J
I
348
C. Tata Kerja
Untuk melakukan analisis optimasi dari suatu konfigurasi
teras reaktor dilakukan dengan memberikan terlebih dahulu
data masukan dalam program TRIGAP dan selanjutnya akan di
diperoleh keluaran program untuk dapat dianalisis. Hasil
keluaran program adalah distribusi fluks" neutron dua kelom-
pok, distribusi rapat daya, kritikalitas, distribusi rapat
fisi, faktor perlipatan, parameter difusi tiap daerah dan
sebagainya. Mekanisme proses dalam program TRIGAP ditunjuk
kan dalam diagram alir seperti pada gambar (2).
TRIOAPo INP ]
TRIOA.LIB2-gfor
cross56-Cl.unt t -ce s
TRIOAPIPROORAMME
SIOMAZONE AVERAOEDCROSS-SECTIONS
CEBIS1-D pc- .••.erdi.slr"1.buli.ons
-/
lemperalu~efeedback --
------ YesNo
ELEM.DAT
burn-up off I,! & 1el&m&nls
Burn-up
Upd&li.ng
OJ
BURN
Burn-~~ri.ncrease~ach tuet el&L-rne n l I--C E J;!;IS. OUT 0 0 " ' , 0,' " • ~ ~~ ~: lo~~ •• 0
k<&ff> flux and Burn-up 0 all el& -pO .•••er a1.slri.buli.ons I menls I.n l e core
Gambar 2.Diagram alir program TRIGAP
Dalam menjalankan packet program TRIGAP. terlebih
dahulu diproses input data dalam file TRIGAP.INP Ctabel 1).
Untuk file TRIGAP.LIB dan ELEM.DAT sudah "built-in" dalam
sistem program.
349
Meloda analisis oplimasi dilakukan dengan cara menjalan
kan pockel program TRIGAP unluk masing-masing inpul dala da
lam file TRIGAP.INP menurul konfigurasi/pengaluran bahan ba
kar dalam leras reaklor. Salah salu conloh pengaluran bahan
bakar dalam leras reaklor Karlini seperli pada gambar (3).
Gambar 3. Konfigurasi I leras reaklor Karlini
Dalam analisis permasalahan dilakukan perhilungan unluk
beberapa konfigurasi bahan bakar sebagai berikul
Konf'igurasi 1
Konf'igurasi 2
Konf'igurasi 3
Konf'igurasi 4
Konf'igurasi 5
Konf'igurasi 6
Konf'igurasi 7
350
Posisi bahan bakar sesuai dengan gambar (3)
Posisi bahan bakar di Ring B dipindah ke
Ring C dan sebaliknya.
Sesuai gambar(3) ,dengan posisidiRing C
ditukar
diRing D.
Sesuai
gambar(3) ,dengan posisidiRing D
ditukar
diRing E.
Sesuai
gambar(3) ,dengan posisidiRing E
ditukar
diRing F.
Sesuai gambar (3) dengan dua buah bahan ba
kar di Ring B dikosongkan.
Dilakukan pertukaran bahan bakar disekitar
ketiga batang kendali ke Ring D, B,dan C.
Pada tiap-tiap konf'igurasi dilakukan proses perhitungan
dengan program TRIGAP dan dengan membandingkan Output pro
gram untuk tiap konf'igurasi, kemudian dicari hasil yang men
dekati kondisi optimal. Salah satu cara untuk membandingkan
Out.put program ialah dengan membandi ngkan harga reakli vilas
lebih dan dislribusi rapal dayanya.
III. HASIL DAN PEMBAHASAN
Untuk menelaah kondisi optimasi dari sualu sislem teras
reaktor, dilakukan analisis oulput dari program TRIGAP
yaitu dengan menganalisa oulput CEBIS.OUT. Unluk data
f'raksi-bakar tiap elemen diambil dari hasil perhitungan
burn-up reaktor Kartini mulai th 1979 sampai akhir th 1988
dengan menggunakan subroutine BURN dalam program TRIGAP dan
didisimpan dalam f'ile ELEM.DAT. Harga burn-up dalam ELEM.DAT
adalah hasil yang diperoleh dari perhitungan yang lerakhir
(1988). Hasil analisis output program TRIGAP untuk berbagai
konf'igurasi teras reaktor Karlini daya 100 Kwalt sebagai
berikut
351
PertukaranPt&bi.hNo.
Konfigurasi bahan bakarK&ff
($>
1
-1.012761.8000(s&suai.
gamb.3>
2
Ring E-.Ring F1.012771.8020+-
3
Ring D-.Ring E1.012781.8026+-
4
Ring C-.Ring D1,015502,1810+-
5
.Ring B-.Ring C1 •013801 •9446+-
6
B& B 1 ,0010,014312
kosong7
Disekilarbalang1 •017672,4805kendali
calalan : harga ~ reaklor Karlini = 0.007.&ff&kli.f
Dist.ribusi rapat. daya Reaktor Karlini lerlukis pada gambar
(4) dan gambar (5).
0,0040
0,0035
O •.0030
0.0025
0.0020
0.0015
KlK2
K7
Kl ---. P = 1.8000 $&X
K2 ---. P = 1.8020 $&X
P = 2.4806 $&X
Calalan : K =K onfigurasigrafik Kl & K2 agak berimpil
0,0010~ rapal daya(k W/cm3)
0.0005
0.0000,o
1 ~ jar i -jar i leras C cm)
14 20 22
Gambar 4. Disl.ribusi rapat daya reaktor Kartini daya 100 kWdengan program TRIGAP konfigurasi 1. 2 dan 7
352
Oari ke tujuh konfigurasi akan ditentukan kondisi yang
optimal dengan meninjau besarnya reaktivitas lebih dan ke-
rataan distribusi rapat daya. Oari keadaan tersebut dilaku-
kan pemilihan yang memungkinkan. karena walaupun diperoleh
harga reaktivitas lebih yang cukup besar akan tetapi grafik
distribusi daya kurang merata yang memungkinkan distribusi
panas yang tidak merata pula dan hal demikian yang tidak di
kehendaki.
Untuk konfigurasi ke 6 memberikan reaktivitas yang pa
ling kecil dan distribusi rapat daya grafiknya kurang
merata.
Pada konfigurasi ke 4 diperoleh harga reaktivitas yang
cukup besar. akan tetapi grafik distribusi rapat dayanya ba
nyak terjadi "peak" atau perubahan yang menyolok antar Ring
Cterjadi ketajaman) sehingga hal tersebut belum memberikan
kondisi pilihan yang optimal.
353
Konfigurasi ke 5 pada grafik distribusi rapat daya ter-
jadi perubahan besar antara Ring C dengan Ring D. Bila di-
bandingkan dengan grafik yang lain perbedaan yang menonjol
terjadi karena ada titik koordinal rapal daya pada Ring C
dan D yang ter1etak pada koordinat minimum dan maxi mum. jadi
belum mewakili kondisi oplimal.
Kondisi optimal yang lainnya terlihat pada konfigurasi
1. 2 dan 7. Unluk konfigurasi ke 3 memberikan reaktivitas
lebih yang paling keeil dibanding dengan konfigurasi 1. 2.
dan 7.
Untuk pemilihan kondisi optimal terdapal tiga pilihan
yang memberikan grafik distribusi rapat daya yang cukup rata
dan reaklivitas lebih yang eukup besar ialah pada konfigura-
si 7. konfigurasi 1 dan konfigurasi ke 2. Untuk tiap konfi-
gurasi. posisi pemindahan bahan bakar diberikan dalam tabel
(4) .
Tabel 4. Konfigurasi pertukaran bahan bakar dalam teras
PosisiRing
E~F
D~E
C~D
B~C
seki tarketigabalangkendal i
Konfigugurasi
12
3
4
5
6
7
Pertukaran bahan bakar dari posisi keposisi yang lain (dan sebaliknya).
seperli pada gambar 3E2 ke F2. E3 ke F3. E4 ke F4. E6 ke F8E7 ke F9. E8 ke F10. El0 ke·F12. Ellke F15. E12 ke F16. E14 ke F17. E15 keF19. E16 ke F21. E18 ke F23. E19 ke F24E20 ke F25. E22 ke F28. E23 ke F29.E24 ke F30Dl ke E2. 02 ke E3. D3 ke E4. D4 ke E6D6 ke E7. DB ke F8. D7 ke El0. OS keEll. D9 ke E12. Dl0 ke E14. Dll ke E15Dl2 ke E20. D13 ke E18. D14 ke E19. D15ke E20.D16 ke E22. D17 ke E23. D18 keE24Cl ke Dl. C2 ke 03. C3 ke D4. C4 ke DBC6 ke OS. C7 ke 09. C8 ke Dll. Cl0 keDl3. Cl1 ke D15. C12 ke 01781 ke C2. 82 ke C4. B3 ke C6. B4 ke C885 ke Cl0. 86 ke C12Seperti konfigurasi (1) tapi 81 dan B2kosong82 ke 03. 83 ke 04. C4 ke 02. C6 ke BlDB ke C2. 07 ke C3. 84 ke 01. B5 ke D18C8 ke 86. Cl0 ke Cl. 012 ke Cl1. 013 keC12. E24 ke E7. E2 ke E19. F30 ke F8
354 .
IV. KESI MPULAN
Dalam analisis optimasi konrigurasi teras reaktor
Kartini dengan program TRIGAP telah dapat diperoleh beberapa
pilihan yang diharapkan untuk dapat dilakukan pengujian dan
perbandingan dengan percobaan atau eksperimen lainnya Cmisal
nya pengukuran reaktivitas lebih dalam percobaan kalibrasi
batang kendali).
Diperoleh tiga pilihan untuk kondisi teras Cdengan Lazy
Suzan) yang optimal adalah sebagai berikut
Konrigurasi ke 7 dengan reaktivitas lebih = 2,4805 $Konrigurasi
ke 2 dengan reaktivitas lebih = 1,8020 $Konfigurasi
ke 1dengan reaktivitaslebih = 1,8000 $
Dari hasil yang diperoleh kondisi optimal yang terbaik
adalah seperti pada konrigurasi ke 7. Oleh karena penelitian
ini merupakan tahap awal studi optimasi teras, diharapkan
pada tahap selanjutnya untuk dapat dikembangkan dan disem
purnakan untuk mendapatkan hasil yang lebih akurat.
UCAP AN TERI MA KASI H
Terim~ kasih atas segala bantuan komputasi maupun
dataan/proses dokumentasi kepada saudara Wantana,
Basuki dan segenap Starr Bidang Reaktor PPNY - BATAN.
ACUAN
pen
Aris
1. 1. MELE, M RAVNIK, "TRIGAP - A Computer Programme ror Re
search Reactor Calculations", J. Steran Institute,
Yugoslavia 1985
2. M. RAVNIK , I MELE., "CEBI S - One Dimensi onal Two Group
Dirrusion Code ror Reactor Calculations", Yugoslavia,
February 1985.
355
TANYA .JAWA8
1. Su.mart 011.0
Dari data hasi~ perhitun8an. apakah sudah ado. yan8 dicoba
peniukurannya ? Hasi~nya ba8aimana ?.Jawaban
- Sudah pernah dicoba den8an pen8ukuran daya 10 watt.
yaitu den8an pen8ukuran reaktivitas ~ebih. da~am per
cobaan ka~~brasi batan8 kenda~i akan tetapi baru 2 kon
fi8urasi Csemua ada 7 konfi8urasi~
- Hasi~nya
den8an pr08ram tri8ap.besar reaktivitas ~ebih = 2.458 £den8an pen8ukuran besar reaktivitas ~ebih = 2.41 £
2; Dewanto 5
a. 8a8aimana kriteria pemi~ihan konfi8urasi optima~
antara K dan tin8kat ¢ Crapat day~&ff
b. 8a8aimana kri teria yan8 opt ima~ & aman dari se8i
pec.-LP.1.11.8 fac tor.
.Jawaban
a. Kriteria pemilihan den8an membandin8kan besar reakti.
vitas ~ebih den8an kerataan distribusi rapat daya~
b. J<riteri.a yan8 aman dari se8i peakin8 factor ia~ah
mendekati har8a peaJ.Zi.n8factor yan8 telah ditetapkan
untuk reaktor kartini oleh 8enera~ atomic.
Hi::Lr8apeaki.n8 fac tor da~am pr08ram TRIGAP tidak ada.
tetapi bisa di ~akukan perhi tun8an tersendiri dan ha~
ini da~am tarap pen8emban8an dan sudah dikerjakan.