bab2 ppermasalahan isolasi dan teg-lebih

8/11/2019 Bab2 Ppermasalahan Isolasi Dan Teg-lebih

1/24

File : E\Data_elek\pelatihan\HV testing/pengantar tt 1

BAB II

KOORDINASI ISOLASI DAN TEGANGAN LEBIH

A.PENGANTAR

1. Latar Belakang

Pelayanan energi listrik, di samping dituntut selalu memenuhi kebutuhan

beban, harus menjamin kualitasnya, yaitu mutu frekuensi dan tegangan, baik

kontinuitas, maupun keandalannya. Sistem dan peralatan listrik yang dirancang

harus bekerja seefisien dan seoptimal mungkin dalam mengkonsumsi energi

listrik. Kerugian daya baik karena impedans saluran maupun kebocoran arus pada

peralatan harus ditekan sekecil mungkin. Pada umumnya kegagalan peralatan

listrik pada waktu atau sedang beroperasi disebabkan oleh kegagalan isolasiperalatan tersebut dalam menjalankan fungsinya sebagai isolator. Fungsi isolator

harus diperhatikan terhadap teganganlebih yang sering mengancam sistem,

misalnya teganganlebih akibat petir (surja petir = lightning surge) dan

teganganlebih pen-saklaran (surja hubung = switching surge). Khususnya

peralatan tegangan tinggi : saluran transmisi, gardu induk harus terlindungi dari

gangguan teganganlebih sehingga frekuensi kegagalan sekecil mungkin. Dari

pengertian perlindungan ini perlu kiranya pengaturan tingkatan isolasi sistem dan

karakteristik peralatan proteksi, atau penataan level isolasi perlu dikoordinasikan.

Kegagalan isolasi akan mengakibatkan kebocoran arus, sehingga peralatan

akan mengalami beban lebih atau bahkan hubung singkat. Untuk menjamin mutu

peralatan baik dari kebocoran arus antar fase maupun fase ke tanah, maka mutu

isolasi peralatan harus memenuhi standar tertentu, misal standar IEC, DIN, JIS,dan sebagainya. Standar isolasi sekurang-kurangnya memenuhi persyaratan

standar level isolasi baku sebagai isolasi dasar (minimal) yang ditetapkan bagi

peralatan tersebut, yang biasanya sering dikenal dengan istilah BIL (Basic

Insulation Level).Untuk memenuhi standar baku tersebut, peralatan listrik harus

mengalami sederet pengujian, baik dilakukan secara sample maupun langsung

pada peralatan tersebut. Pengujian dapat bersifat pengujian periodis atau rutin dan

komersial saat peralatan tersebut dikeluarkan dari pabrik ke pasaran maupun

pengujian setelah peralatan tersebut terpakai beberapa waktu untuk meyakinkan

apakah peralatan tersebut memenuhi syarat atau tidak. Secara khusus pengujian

lebih berkepentingan untuk menemukan bahan isolasi dan memberikan jaminan

atas ketahanannya, sedangkan koordinasi isolasi lebih menekankan kepentingan

praktis memilih dan atau menata produk yang tersedia di pasaran untukdikoordinasikan dengan peralatan proteksi yang tepat, sehingga aman bagi sistem,

peralatan dan hemat dari segi biaya.

Sebagai ilustrasi peralatan untuk sistem dengan tegangan nominal 150 KV,

ratedtegangan yang dipersyaratkan bagi peralatan sebesar 170 kV, sementara itu

ketahanan isolasi peralatan terhadap tegangan frekuensi daya sebesar 345 kV

RMS dan ketahanan terhadap tegangan impuls sebesar 750 kV. Tegangan-

tegangan tersebut merupakan persyaratan ketahanan minimal yang harus dipenuhi


2/24


oleh peralatan tanpa proteksi. Sebagai contoh peralatan isolator gantung, tanpa

proteksi sekurang-kurangnya harus tahan terhadap tegangan impuls sampai 750

kV dalam waktu tidak kurang dari 3 detik. Kenyataan di lapangan pemasangan

mempunyai keamanan cukup tinggi, untuk memberikan rasa aman terhadap factorkoreksi terhadap cuaca, dan sebagainya . Pada sistem 150 kV dipasang 11 buah

isolator gantung dengan masing-masing isolator mempunyai ketahanan impuls

tidak kurang dari 100 kV, sehingga untuk 11 isolator mempunyai ketahanan

impuls tidak kurang dari 1.100 kV. Suatu nilai yang sangat aman terhadap

persyaratan BIL 750 kV. Namun demikian proteksi terhadap isolator yang berupa

arcing hornakan mempunyai gagal tegangan diantara 750 kV s.d. 1100 kV.

Nilai standar 750 kV sebagai BIL, diidentikan dengan pembatasan

tegangan gagal 750 kV oleh proteksi arester 100%.

Untuk menekan biaya, upaya pemakaian arester yang diturunkan

menghasilkan pengurangan level isolasi, misalnya arester 80% akan menghasilkan

syarat BIL baru yang bernilai BIL 80% dari BIL semula, kira-kira biasa dipakai

isolator dengan BIL 80% atau berketahanan impuls sebesar 520 KV. BIL barutersebut merupakan standar BIL yang diturunkan. Dengan demikian level isolator

yang dipilih dapat diturunkan, dengan syarat keberadaan arester yang diturunkan

(misal 80%) mutlak diperlukan.

2. Konsep koordinasi Isolasi

Konsep koordinasi isolasi yaitu upaya mengkoordinasikan ketahanan

isolasi suatu peralatan dengan setting atau kinerja peralatan proteksi, sehingga

mempunyai korelasi bahwa isolasi peralatan tersebut terlindungi dari bahaya

teganganlebih. Masalah pokok koordinasi isolasi adalah pemilihan nilai yang tepat

dari level isolasi dari berbagai peralatan dalam sistem daya dan menatanyasehingga yakin seluruh sistem terlindungi dari gangguan teganganlebih.

Selanjutnya ketahanan isolasi peralatan, seperti busbar, CB, trafo, dll harus

lebih tinggi dari tegangan gagal arrester atau peralatan proteksi petir lainnya.

Koordinasi isolasi juga harus memperhatikan ketepatan volt-time flashover and

breakdown characteristic peralatan dan proteksi agar diperoleh jeda proteksi

maksimum (maximum protective margin) pada suatu nilai biaya yang dapat

diterima. Prinsip koordinasi isolasi seperti terlihat pada gambar 1. Peralatan yang

mempunyai ketahanan isolasi dengan karakteristik seperti kurva A, atau di atasnya

dikoordinasikan dengan peralatan proteksi yang mempunyai karakteristik

pelepasan tegangan seperti kurva B. Dikatakan terjadi koordinasi yang baik, jika

untuk melindungi peralatan A, peralatan proteksi B harus memiliki tegangan gagal

lebih rendah daripada nilai tegangan peralatan A tersebut.Koordinasi proteksi tidak hanya memperhatikan perlindungan peralatan

saja, tetapi juga terhadap peralatan proteksi. Misalnya, agar arester tidak rusak,

maka arester tersebut harus bisa melepas teganganlebih dengan aman ke tanah dan

segera berhenti menghantar begitu surja berlalu, atau dengan kata lain arester

harus mempunyai kemampuan untuk segera memulihkan diri sebagai isolator

terhadap tanah. Apabila tidak demikian, arus ikutan yang berlangsung terus akan

memperburuk kinerja sistem.


3/24


Koordinasi isolasi umumnya dipersiapkan terhadap gangguan tegangan

lebih yang dikarenakan surja petir maupun surja hubung.

Microseconds

KV-CREST

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

A

B

Gambar 1 : Konsep koordinasi isolasi

3. Kurva volt-waktu (Volt-time curve)

Tegangan gagal (breakdown voltage) suatu jenis isolasi dan tegangan

percik (flashover voltage) suatu celah atau sela tergantung besar amplitudo

tegangan yang dikenakan dan lama (time) pengenaan tegangan tersebut. Kurva

volt-waktu merupakan ilustrasi grafis hubungan crest flashover voltage dengan

time flashoverdari suatu gelombang impuls yang dikenakan.

Gambar 2. Grafik Volt-waktu

Dari kurva volt-waktu seperti terlihat pada gambar 2, dapat diperoleh

informasi berbagai pengertian / definisi, misalnya berbagai ragam kegagalan

(breakdown) seperti gagal pada puncak (crest flashover), gagal pada muka (wave-


4/24


front-flashover), gagal pada ekor(wave-tail-flashover),kegagalan 50% (flashover

50%), critical flashover voltage, critical withstand voltage, rated flashover

voltage, dan sebagainya.

4. Basic Impulse Insulation Level (BIL)

Di muka telah diuraikan bahwa ketahanan isolasi peralatan seperti trafo, CB

dan sebagainya harus lebih tinggi dari tegangan gagal arrester atau proteksi petir

lain. Untuk memberikan jaminan bahwa peralatan dalam sistem daya terlindung

dari gangguan teganganlebih perlu kepastian level isolasi tidak akan gagal di bawah

nilai level ini sehingga penggunaan proteksi akan mampu memberikan

perlindungan yang efektif. Metode yang tepat akan mampu memilih nilai level

isolasi bersama untuk menjadi acuan semua isolasi peralatan yakin berada di atas

level ini. Tiga pertimbangan yang menjadikan pertimbangan pada koordinasi

isolasi, yaitu pemilihan level isolasi yang tepat, adanya jaminan ketahanan isolasisesuai levelnya, dan penggunaan proteksi yang tepat serta ekonomis.

Level isolasi baku yang terpakai pada semua peralatan sistem daya siring

dikenal dengan istilah Basic Impulse Insulation Level (BIL) yang dianggap

memberikan jaminan akan ketahanan terhadap tegangan di bawah level tersebut,

baik bagi peralatan maupun saluran. BIL didefinisikan berdasar standar impulse

crest voltage yang tidak lebih panjang dari (1,2/50 mikrodetik standar India, 1,5/50

mikrodetik standar USA atau 1/50 mikrodetik standar UK). Isolasi peralatan harus

mempunyai ketahanan isolasi di atas BIL-nya.

BIL peralatan sistem harus dipilih sedemikian sehingga sistem dapat

terlindungi oleh arrester yang sesuai, misal arrester petir (lightning arrester). Jeda

(margin) antara BIL dan arrester harus pasti agar yakin arrester memberikan

perlindungan dengan biaya yang ekonomis. BIL harus dipilih lebih tinggi dari nilaimaksimum kemungkinan kegagalan arrester.

B. TEGANGANLEBIH (OVERVOLTAGE)

1. Penyebab Tegangan Lebih

Tegangan normal tidak begitu berbahaya terhadap ketahanan isolasi, tetapi

stres tegangan karena teganganlebih akan berbahaya, baik bagi saluran maupun

peralatan jika tanpa adanya proteksi yang membatasi teganganlebih ini.

Tegangan lebih yaitu tegangan antara penghantar fase ke pentanah atau antarpenghantar fase yang mempunyai puncak melebihi puncak tertinggi dari rated

peralatan (definisi menurut IEC 71-1). Tegangan lebih dikatakan different mode,

jika terjadi antar penghantar fase atau antar sirkuit. Dikatakan common mode jika

terjadi antara penghantar fase ke frame atau earth.

Teganganlebih yang sering muncul pada sistem dapat dikategorikan

menjadi dua asal, yaitu :


5/24


a. Teganganlebih External : teganganlebih dari luar, misal dari atmosfir

sekitar karena sambaran petir, bisa berupa :

Sambaran langsung (direct stroke)

Secara imbas elektromagnetis karena lucutan petir didekat peralatan. Rambatan teganganlebih melalui trafo ke peralatan.

Tegangan induksi pada saluran panjang karena perubahan atmosfir

Secara elektrostatis karena berdekatan dengan awan bermuatan

Secara elektrostatis karena gesekan partikel di atmosfir atau karena

perubahan ketinggian saluran.

b.

Tegangan lebih internal : teganganlebih karena perubahan kondisi

operasi, dapat berupa :

Teganganlebih surja hubung atau teganganlebih peralihan yang

mengandung frekuensi tinggi.

Teganganlebih yang terjadi karena fenomena peralihan dari sistem kondisi

stabil ke kondisi persaklaran atau gangguan. Teganganlebih yang terjadibersifat berosilasi dengan frekuensi beberapa Hz sampai ratusan kHz.

Sebagai contoh persaklaran reactor, kapasitor, trafo dan sebagainya.

Teganganlebih temporer : tegangan lebih terjadi pada sistem kondisi

relatif stabil dengan frekuensi daya sebagai akibat pelepasan beban atau

karena saluran panjang.

Tegangan lebih yang terjadi karena pemutusan arus magnetisasi trafo.

Klasifikasi tegangan lebih

Menurut standar IEC 71-1 tegangan lebih dibedakan berdasar durasi dan bentuk.

Berdasar durasi dikenal :

temporary overvoltage : tegangan lebih pada frekuensi daya yang

berlangsung lama (sampai beberapa siklus atau beberapa detik). transient overvoltage : teganganlebih yang berlangsung sangat penek,

durasi hanya beberapa milidetik, mungkin berosilasi atau teredam.

Tegangan lebih ini dibedakan :

o slow-front overvoltage

o

fast-front overvoltage

o

very fast-front overvoltage.

Berdasar bentuk menurut standar IEC 71-1 :

short duration power frequency voltage : bentuk sinusoidal 48 Hz dan 62 Hz

dengan durasi 60 detik.

switching impuls : tegangan impuls dengan waktu ke puncak 250 s dan

waktu ke setengah nilai 2500 s. lightning impulse : tegangan impulse dengan waktu ke puncak 1,2 s dan

waktu setengah nilai 50 s.

Konsekwensi adanya tegangan lebih :

terjadi degradasi pada peralatan

terjadi drop pada pelayanan

terjadi bahaya / resio pada personal

Konsekwensi tersebut tergantung seberapa besar magnitude, durasinya.


6/24


Breakdown pada isolasi peralatan jika melebihi ketahaannya.

Degradasi pada peralatan, umur pendek disebabkan non-destructive dan

berulang-ulang.

Loss of power supply : jika terjadi kerusakan elemen jaringan. Gangguan sistem kontrol, monitoring atau komunikasi karena konduksi atau

radiasi elektromagnetik.

Electrodynamic stress (destructive or deformation) peralatan dan thermal

stress (misal elemen leleh, terbakar atau meledak) disebabkan impulse petir.

Bahaya bagi orang atau hewan karena kena beda tegangan atau menyentuh

bagian bertegangan.

Power frequency overvoltage, sring terjadi karena :

an earthy fault

resonance or ferro resonance

neutral conductor breakdown

generator voltage regulator or transformer on oad tap changer fault

overcompensation of reactive energy (regulator fault).

load shedding, jika sumber berupa generator.

2. Fenomena Petir

Lucutan muatan dari awan bermuatan ke tanah dikenal dengan istilah

fenomena petir. Lucutan petir melalui udara terjadi jika pada awan timbul

potensial terhadap bumi atau terhadap awan lain. Jika isolasi antar awan atau

terhadap bumi gagal maka akan terjadi petir. Timbulnya suara akibat gesekan

partikel pada atmosfir saat terjadi petir akan menghasilkan guruh (thunderstorms)

Terbentuknya partikel / kristal es dapat menyebabkan awan bagian atas

awan bermuatan positif dan di bagian bawah bermuatan negatif. Potensial antaradua pusat muatan bisa mencapai 100 s.d. 1000 MV, dengan gradien 10 kV/cm dan

arus mencapai ratusan sampai ribuan ampere. Mekanisme petir seperti terlihat

pada gambar 3.

Adanya awan yang bermuatan akan menimbulkan muatan induksi pada

permukaan bumi, sehingga timbul medan listrik. Dimensi bumi yang cukup besar,

permukaannya dapat dianggap cukup rata terhadap awan, maka awan dan bumi

dapat dipandang sebagai dua buah plat kapasitor yang besar dengan udara sebagai

bahan dielektriknya

Bila muatan yang terkandung dalam awan ini terlepas baik ke awan lain

atau ke bumi maka terjadilah petir. Menurut Schonland petir terdiri beberapa

lucutan terpisah yang dimulai dengan lucutan awal stepped leader (gb. 3.a)

sebagai sambaran langsung dengan puncaknya pilot streamer, akan diikutisambaran balik/ return stroke(gb. 3.b) atau return streamer.Sambaran susulan

pertemuam antara dart leader dan return streamer (gb 3.c.) Kecepatan stepped

leader sekitar 1,16 % kecepatan cahaya atau sekitar 1,5 x 107cm/detik sedangkan

sambaran utama sekitar 1,5 x 109sampai 1,5 x 10

10cm/detik.


7/24


Gambar 3. Mekanisme petir

Ketika leader mendekati tanah, intensitas medan listrik di tanah cukupbesar maka terbentuklah jalan (path) bagi sambaran utama, dan begitu leader

menyentuh tanah, mulailah sambaran balik dan terjadi aliran muatan yang besar

melalui jalan ini ke awan Besarnya arus sambaran balik bisa mencapai 1000?

50.000 ampere dengan kecepatan 100 kA/micrometric dengan duress sekitar 100

mikrodetik. Temperature yang terjadi pada path diperkirakan berkisar 15.000-

20.000 derajat Celcius.

3. Bentuk tegangan petir

Bentuk tegangan petir bisa disimulasikan sebagai bentuk dua komponen

eksponensial berikut :

V = V ( e-at

ebt

)

Dengan a dan b konstanta yang menentukan bentuk, v magnitude tegangan steep

yang tergantung induksi surja pada suatu cuaca, V puncak tegangan impulse.


8/24


Bentuk gelombang seperti gambar 4 umumnya didefinisikan dengan t1dan

t2sebagai waktu tegangan muka (merangkat menuju puncak) dan waktu tegangan

ekor (waktu mencapai % puncak dihitung dari akhir t1).

Gambar 4. Bentuk ilustrasi gelombang petir

Bentuk gelombang petir sering dinyatakan t1/t2dengan standar pengujian

gelombang 1/50 mikrodetik dengan pengertian t1 = 1 mikrodetik dan t2 = 50

mikrodetik.

Gelombang petir dikaitkan dengan karakteristik proteksi berdasar kurva

volt-waktu seperti ditunjukkan pada gambar 2, maka arester harus dipilih yang

mempunyai tegangan gagal atau pelepasan pada daerah muka gelombang, yaitu

dengan waktu kurang dari t1, sehingga isolasi yang dilindungi belum sempat

tertembus petir sampai puncak. Pengertian ini sangat tepat jika dikaitkan dengan

upaya penggunaan arester yang dikurangi untuk tujuan menekan biaya.

4. Tegangan lebih karena petir

Tegangan lebih karena petir dapat dijelaskan berdasar gambar 5. Jika

konduktor mengalami sambaran, maka arus I sebagai arus sambaran langsung

akan mengalir pada konduktor, akan merambat sepanjang konduktor terbagi

menjadi dua, yaitu If and Ib yang nilai masing-masing sebesar I/2. Sehingga

tegangan pada titik sambaran sebesar V = (I.Zo)/2 dengan Zoimpedans surja dari

saluran. Arus petir tidak kurang dari 10 kA, oleh karena itu nilai Z oberkisar 400

ohm. Tegangan sumber petir bisa mencapai lebih dari 2000 kV. Arus pada

konduktor tersebut menimbulkan teganganlebih yang merambat sepanjang

konduktor sampai akhir ujung pentanahan. Tegangan ini akan menimbulkan

dampak lain pada konduktor, misalnya terjadinya korona di sepanjang konduktor.


9/24


Gambar 5. Teganganlebih karena petir

Tegangan pada konduktor tersebut jika dikaitkan dengan resistans

pentanahan akan bernilai V = I. R dengan I = arus petir di tower, R = resistans

kaki tower, dan V jatuh tegangan pada isolator gantung.

C. PERLINDUNGAN SISTEM

Sambaran langsung ke instalasi sistem tenaga listrik (missal di Gardu

induk) sangat berbahaya, karena umumnya petir memiliki arus sambaran sangat

besar dengan muka gelombang cukup curam. Dari beberapa pengamatan,diketahui pesatnya kenaikkan muka gelombang bias mencapai 1.000 s.d. 10.000

kV/s dan besarnya arus sambaran bias mencapai 5.000 s.d. 200.000 A.

Kemungkinan sambaran langsung sangat tergantung pada ada atau

tidaknya kawat perisai yang dipasang di atas instalasi peralatan yang sengaja

dipersiapkan untuk menyalurkan arus petir ke tanah. Tanpa adanya perisai,

sambaran langsung dapat mengenai peralatan dan bias menimbulkan kerusakan

yang parah.

1. Perlindungan dengan kawat tanah (groundwire)

Seluruh peralatan di Gardu Induk maupun saluran transmisi harus tercakupdalam daerah perlindungan, sehingga terhindar dari kemungkinan kena sambaran.

Efektifitas perlindungan kawat tanah tergantung pada ketinggian kawat tanah dan

besarnya sudut perlindungan, yang biasanya sudut 30 derajat dipandang cukup.

Dengan sudut perlindungan sebesar 30 derajad, daerah yang tercakup oleh kawat

tanah hanya terbatas, maka harus diperhatikan tinggi peralatan yang berada pada

jarak tertentu dari lokasi kawat tanah.


10/24


Daerah perlindungan sepanjang kawat tanah terbatas oleh suatu busur yang

dibentuk dengan pusat M, yang berjarak dua kali tinggi H dari kawat tanah dan

dari permukaan tanah. Dengan sudut perlindungan 30 derajad, busur ini

menyinggung permukaan tanah pada jarak 3 H dari kawat tanah. Pada gambar 6,A adalah peralatan yang harus dilindungi dengan tinggi h dan B adalah kawat

tanah dengan tinggi H berjarak L dari peralatan. Daerah yang berada di bawah

busur adalah daerah yang aman dari sambaran petir. Sebagai contoh peralatan

listrik dengan tinggi h = 9 meter dan berada pada jarak L = 12,5 meter dari kawat

tanah (jarak mendatar), maka agar peralatan tersebut terlindungi dari sambaran

langsung, kawat tanah harus dipasang pada ketinggian H = 23 meter.

Bila menggunakan dua kawat tanah, koordinasi tinggi kawat, jarak antara

keduanya dengan tinggi peralatan dapat ditentukan dengan gambar 7. Nilai h

adalah tinggi peralatan, B adalah kawat tanah dengan tinggi H, sedangkan C

adalah jarak mendatar antara kedua kawat tanah. Misalnya peralatan a berada di

antara dua kawat tanah yang berjarak C = 26,5 meter, tinggi peralatan h = 10

meter, maka kawat tanah tersebut harus dipasang pada ketinggian H = 15 meter.

Gambar 6 : Daerah perlindungan satu kawat tanah


11/24


Gambar 7 : Daerah perlindungan dua kawat tanah

2. Perlindungan dengan penangkal petir

Pengalaman dan hasil percobaan menunjukkan bahwa untuk ketinggian

yang sama, daerah perlindungan yang bisa dicakup lebih luas apabila digunakan

pelindung penangkal petir daripada menggunakan kawat tanah, karena apabila

menggunakan penangkal petir sudut perlindungannya bias lebih besar. Penangkal

petir tunggal mempunyai daerah perlindungan seperti gambar 8.

Dengan busur berpusat di M, berjari-jari tiga kali tinggi batang penangkal

H dari ujung batang atau tanah seperti pada gambar 8, mempunyai sudut

perlindungan 42 derajat, busur ini menyinggung permukaan tanah pada jarak

mendatar 5 H dari lokasi penangkal petir. Misalnya peralatan dengan tinggi h =

6 berada pada jarak L = 8 meter dari lokasi penangkal petir, maka dari gambar 7

dapat ditentukan tinggi penangkal petir H = 13 meter.

Bila menggunakan dua batang penangkal petir, cakupan daerah

perlindungan bias lebih luas. Pada gambar 9, B adalah ujung penangkal petir

dengan ketinggian H, A adalah peralatan yang dilindungi yang mempunyaiketinggian h, dan C jarak mendatar kedua penangkal petir tersebut. Misalnya

peralatan terletak di antara ke dua penangkal petir yang terpisah pada jarak C = 56

meter, tinggi peralatan h = 10 meter, maka batang penangkal petir harus dipasang

dengan ketinggian H = 19 meter.


12/24


Gambar 8 : Daerah perlindungan satu batang penangkal petir

Gambar 9 : Daerah perlindungan dua penangkal petir


13/24


Material kawat tanah biasanya menggunakan penghantar tembaga terpilin

atau ACSR, sedangkan batang penangkal petir menggunakan tembaga. Kawat

tanah dan penangkal petir selanjutnya dihubungkan ke sistem pentanahan,

sehingga bias menyalurkan atau menetralkan muatan yang ditimbulkan olehinduksi atau sambaran petir.

Contoh proteksi gardu induk seperti gambar 10.

Gambar 10. Proteksi Gardu Induk

3. Perlindungan dengan sela batang

Bentuknya sederhana seperti gambar 11, menjadikan sela batang sebagai

alat pelindung yang paling murah. Sela batang biasa dipasang pada busing trafo

sebagai jalan pintas ke tanah bila ada gelombang surja, sehingga isolasi trafo

terhindar dari bahaya tegangan lebih. Alat ini terdiri dua buah elektroda batang

yang salah satu batangnya dihubungkan ke penghantar dan yang lain ke tanah.

Panjang sela disesuaikan dengan kemampuan peralatan terhadap tegangan lebih,

yang biasanya diatur agar gagal pada nilai 20 % lebih rendah dari tegangan gagal

peralatan yang dilindunginya.

Gambar 11. Proteksi sela batang (Rod gap)

Sebagai alat pelindung sela batang memiliki kelemahan yaitu:

Tidak mampu memutus arus ikutan setelah melewatkan arus surja, yang

berarti terjadi hubung singkat ke tanah setiap kali terjadi tegangan lebih yang

menyebabkan sela gagal. Setiap terjadi lompatan yang menimbulkan arus


14/24


ikutan, untuk memadamkannya harus dilakukan pemutusan rangkaian, dan

setelah busur padam serta kuat isolasi pada sela pulih, rangkaian dapat ditutup

kembali.

Tegangan gagal sela cukup terhadap gelombang yang mempunyai kecuramanmuka gelombang yang tinggi, hal ini berarti diperlukan sela yang relatif

pendek untuk memberi perlindungan terhadap surja yang bermuka curam,

namun pada bagian ekor tegangan surja menjadi cukup rendah sehingga

mengakibatkan terlalu sering terjadi lompatan terutama karena surja hubung

meskipun nilainya tidak begitu tinggi.

Karakteristik tegangan gagalnya sangat dipengaruhi oleh kondisi atmosfir

seperti polusi, kelembaban dan hujan.

4. Tanduk Busur (Arcing Horn)

Isolator gantung rawan terhadap aliran arus petir, saat konduktor mendapatsambaran langsung. Proteksi yang sering dipakai untuk melindungi isolator

gantung dari gangguan tegangan lebih menggunakan arcing horn. Konstruksi

terdiri dari small horn yang terpasang pada klem konduktor dan yang satu

terpasang pada ujung atas isolator. Padanya diberi tanduk yang melengkung ke

dalam sehingga dirancang antar tanduk mempunyai gagal tegangan lebih rendah

dari 11 isolator pada sistem 150 kV atau 33 isolator pada system 500 kV. Jika

terjadi tegangan lebih pada konduktor, akan terjadi loncatan busur antar elekrode

arcing horn, sehingga permukaan isolator terhindar dari flashover atau bebas dari

busur. Konstruksi arcing horn dapat dilihat pada gambar 12.

Gambar 12. Tanduk Busur (Arcing Horn)

5. Arester

Konstruksi.Arester mempunyai komponen utama sela percik yang disusun

seri dengan elemen resistor yang mempunyai karakteristik tak linier, seperti

gambar 13. Resistor tak linier mempunyai nilai resistans yang tinggi (mega ohm)

terhadap arus frekuensi daya, dan bemilai relatif rendah (ohm) terhadap arus surja.

Tegangan frekuensi daya tidak dapat menggagalkan sela ini, namun bila ada surja,


15/24


sela akan gagal dan elemen resistor akan berubah nilai menjadi cukup rendah

sehingga bisa melewatkan arus surja tanpa terjadi kenaikkan tegangan yang tinggi.

Dengan menjaga tegangan pelepasan pada nilaiyang rendah, berarti melindungi

isolasi peralatan di atas tingkat perlindungannya.Macam arrester :

Expoltion type lightning arrester

Non Linear Surge Diverter

Metaloxide Surge Arrester (MOA)

(a) Explotion type lightning arrester (b). Non-linear surge diverter

(c). Metaloxide Surge Arrester

Gambar 13. Konstruksi arester

Setelah level surja lewat elemen resistor akan kembali memiliki nilai yangtinggi, sehingga bisa mereduksi arus ikutan dan busur pada sela bisa padam.

Elemen katup berbentuk blok silinder yang merupakan komposisi kristal Silikon

Karbida. Kapasitas blok melewatkan arus surja meningkat sebanding diametemya.

Sela dan elemen resistor tak liner ini disusun seri dan ditempatkan dalam rumah

porselin dan disekat dari udara luar/atmosfir. Umumnya tiap blok dibuat untuk

rating tegangan yang rendah, sedangkan untuk rating yang lebih tinggi bisa

diperoleh dengan menyusun beberapa blok secara bertingkat.


16/24


Prinsip arrester. Prinsip arester dalam melindungi peralatan dapat dilihat

pada gambar 14 di bawah. Bila tidak ada arester, gelombang tegangan akan naik

sampai R, sehingga isolasi peralatan harus dibuat di atas nilai ini. Bila

menggunakan arester, saat mencapai P, sela akan gagal kemudian arus akanmengalir mengikuti lengkung S. Lengkung ini tergantung pada karakteristik

elemen resistor yang digunakan. Pada gambar ini lengkung A adalah karakteristik

tegangan pelepasan arester, sedangkan B adalah karakteristik peralatan yang

dilindungi. Jadi jelaslah bahwa dengan menggunakan arester isolasi peralatan

dapat terlindungi meskipun level isolasinya tidak terlalu tinggi.

Gambar 14 Prinsip kerja arester

Idealnya elemen katup menjaga tegangan pada nilai yang konstan untuk

berbagai nilai arus surja. Karakteristik ketidaklinearan arus dan tegangannya

dapat dinyatakan dengan hubungan I = kV, dengan k adalah konstanta yang

tergantung pada ukuran elemen, yang besarnya sebanding dengan penampangnya

dan berbanding terbalik dengan panjangnya. Pada sekitar tahun 1968 perusahaan

Matshusita di Jepang berhasil menemukan elemen katup dengan basis oksida

metal, yaitu Zinc Oksida (ZnO) yang mempunyai tingkat ketidaklinearan yang

lebih besar daripada material Silikon Karbida. Untuk, material Silikon Karbida

(SiC) nilai berkisar 10, sedangkan untuk Zinc Oksida (ZaO) bisa mencapai

lebih dari 50. Karakteristik 15 yang lebih tak linier ini hampir ideal dengan

tingkat perlindungan yang konstan dari beberapa miliampere sampai ribuan

ampere. Elemen ZnO biasanya dibuat dalam bentuk silinder dengan diameter 80

mm dan tebal 32 mm.

Pada gambar 15 ditunjukkan karakteristik arester oksida Zinc 209 kV dan

karakteristik arester SiC dengan rating yang setara. Garis tebal mendatar

menunjukkan tegangan 296 kV yang merupakan nilai puncak tegangan fasa ke

tanah untuk, tegangan sistem 345 kV. Pada gambar terlihat bahwa lengkung V-I

untuk ZnO memotong garis tegangan sistem pada nilai arus kurang dari 1 am,semen Tara lengkung 16 SiC memotong garis tegangan sistem pada nilai arus

sekitar 500 A. Meskipun arester terus terhubung dengan rangkaian arus yang

dihantar bisa diabaikan. Hal ini berarti arester yang menggunakan oksida zinc

sebagai elemen katupnya bisa beroperasi tanpa sela. Pada arester tipe ini begitu

arus surja berlalu, arus akan tereduksi dan tidak ada arus ikutan.


17/24


Garnbar 15. Perbandingan karakteristik tak linier elemen SIC dan ZaO

Kartakteristik. Arester agar dapat mengamankan isolasi peralatan aresterharus memiliki tegangan pelepasan/tegangan sisa yang cukup rendah. Tegangan

pelepasan adalah tegangan yang terjadi pada terminal arester pada saat melepas

arus surja, yang besarnya tergantung pada tipe dan tegangan ratingnya, serta

besamya arus surja. Untuk menentukan tegangan sisa / tegangan pelepas,

digunakan gelombang arus standar 8 x 20 mikrodetik atau 10 x 20 mikrodetik

(standar Amerika). Pada gambar 16 (a) ditunjukkan bentuk arus surja standar 10 x

20 mikrodetik, sedangkan pada gambar 16 (b) ditunjukkan tegangan pelepasan

arester 12 kV yang terjadi pada saat melepas arus surja tersebut

Gambar 16 Arus surja dan tegangan pelepasan arester

Arester harus bisa melepas arus surja dengan aman tanpa mengalami

kerusakan. Kemampuan ini tergantung pada kesanggupan elemen resistornya

untuk menanggung panas. Arus frekuensi daya bisa lebih berbahaya daripada

arus surja karena durasinya cukup lama. Karena itu arester tidak dikehendaki

bekerja karena tegangan lebih frekuensi daya.


18/24


Pada arester yang menggunakan sela, selain tegangan pelepasan, perlu

diperhatikan pula tegangan percik selanya. Bila tegangan percik terlalu tinggi

kemngkinan arester tidak bisa memberikan perlindungan pada bagian muka

gelombang.Dalam menentukan tegangan pelepasan arester perlu diperhatikan rasio

perlindungannya yaitu rasio antara tingkat ketahanan impuls yang dimiliki

peralatan terhadap tegangan pelepasan arester. Di sini harus terdapat kelonggaran

yang cukup antara tegangan pelepasan atau tingkat perlindungan arester dengan

tingkat ketahanan impuls peralatan yang dilindunginya. Di beberapa negara rasio

perlindungan biasanya dipilih sebesar 1,2. Hal ini berarti level ketahanan impuls

peralatan 20% lebih tinggi daripada tegangan pelepasan arester atau terdapat

kelonggaran atau toleransi sebesar 20%

Tegangan Dasar Arester. Tegangan dasar arester ditentukan berdasarkan

pada tegangan tertinggi fasa ke tanah yang bisa terjadi pada fasa sehat saat terjadi

gangguan satu fasa ke tanah ditambah suatu toleransi.

E = CeVm

dengan E = tegangan dasar arester

Ce = koefisien pentanaban

Vm= tegangan tertinggi sistem

= toleransi

Koefisien pengetanahan adalah perbandingan antar tegangan fasa sehat ke

tanah terhadap tegangan fasa ke fasa pada saat terjadi gangguan satu fasa ke

tanah. Pada keadaan normal tegangan fasa ke tanah hanya 58 % teganan antar

fasa, tapi saat tejadi gangguan satu fasa ke tanah tegangan fasa yang sehat akan

mengalami kenaikkan yang besarnya tergantung cara pengetanahan sistem.Arester harus mampu menahan kenaikkan tegangan ini tanpa terjadi kegagalan

pada selanya atau tidak terjadi hantaran pada arester tanpa sela. Kenaikkan

tegangan fasa sehat ini cukup bervariasi, yaitu untuk sistem ditanahkan efektif,

tegangan fasa sehat mengalami kenaikkan menjadi sekitar 140 % dari nilai

normalnya atau menjadi 80 % tegangan antar fasa, sedangkan untuk sistem yang

tidak ditanahkan tegangan fasa sehat bisa mencapai 100% tegangan antar fasa.

Dalam memilih arester perlu diperhatikan kemungkinan fluktuasi tegangan, yang

biasanva diberi toleransi 5 persen. Sebagai contoh arester dengan rating 105 %

tegangan normal fasa ke fasa biasa digunakan pada sistem tempat tegangan fasa

ke tanah diperkirakan akan mencapai tegangan fasa ke fasa saat gangguan. Pada

sistem yang ditanahkan efektif, tegangan saat gangguan bisa mencapai 80%

tegangan fasa ke fasa, dan biasanya dipilih arester dengan rating 84%. Padasistem yang ditanahkan melalui impedans dalam praktek sering digunakan arester

105%.

6. Koordinasi Perlindungan

Pemilihan BIL. Level isolasi dasar (BIL) peralatan harus dipilih yang dapat

dilindungi oleh alat pelindung dengan karakteristik yang sesuai. Selisih /


19/24


kelonggaran antara level isolasi peralatan dan alat pelindung harus diperhatikan

dalam pertimbangan ekonomi yaitu keseimbangan antara kegagalan isolasi

terhadap biaya bila memilih isolasi yang lebih tinggi. Arester dapat diterapkan

untuk melindungi terhadap gangguan tegangan lebih yang berlangsung singkat.Level isolasi peralatan lebih tinggi daripada tegangan pelepasan yang bisa terjadi

pada arester dengan selisih yang cukup.

Trafo yang merupakan peralatan paling mahal di gardu induk, level

isolasinya dipilih yang lebih rendah sehingga harus bisa lebih murah, dan sebagai

imbangannya dilindungi dengan arester dan kadang-kadang dengan sela batang

pada bushingnya. Untuk peralatan yang lain tidak dapat dilengkapi dengan arester

secara individual, karena biayanya akan sangat mahal, maka dipilih level

ketahanan impuls (BIL) yang lebih tinggi daripada trafo sesuai dengan kelas

tegangannya, sehingga peralatan aman dan biayanya tidak terlalu tinggi.

Dalam menentukan level isolasi saluran perlu diperhatikan hal-hal seperti

lokasi yang dilalui, tingkat kejadian petir, dan tingkat pengotoran. Untuk saluran

transmisi yang melewati wilayah dengan tingkat kejadian petir yang tinggi, ataumelewati daerah yang banyak terdapat sumber bahan pengotor yang tinggi,

isolasinya perlu ditinggikan. Ada kalanya pada saluran yang mendekati gardu

induk pada jarak 2-3 km dilengkapi dengan kawat tanah untuk melindungi dari

sambaran langsung.

Dengan demikian sambaran langsung yang kemungkinan mengenai

penghantar diharapkan jaraknya cukup jauh, dan ketika sampai ke gardu induk

sudah mengalami cukup peredaman. Yang perlu diperhatikan adalah bila level

isolasi saluran terlalu tinggi dibandingkan level isolasi gardu, maka gelombang

yang berjalan pada saluran akan kurang teredam, sehingga ketika mencapai gardu

nilainya masih cukup besar dan bisa membahayakan peralatan. Sebaliknya bila

level isolasi saluran terlalu rendah, akan banyak terjadi gangguan pada saluran.

Untuk mengatasi hal ini kadang-kadang isolasi saluran yang mendekati gardu

induk dikurangi agar terdapat koordinasi antara ketahanan isolasi di saluran dan

isolasi di gardu induk, seperti ditunjukkan pada gambar 17. Sebagai contoh

tegangan sistem di gardu induk 150 kV, isolasi penuh mempunyai BIL 650 kV

( kira-kira 4,3 kali tegangan nominal). Jika isolasi diturunkan satu tingkat

mempunyai BIL 570 ( kira-kira 3,8 kali tegangan nominal). Jika turun dua tingkat

mempunyai BIL 480 (kira-kira 3,2 kali tegangan nominal).

Pengaruh Jarak Arester-Peralatan. Idealnya arester dipasang sedekat mungkin

dengan peralatan yang dilindunginya. Perlindungan paling baik akan diperoleh

bila arester langsung menempel pada trafo, dengan sisi saluran arester

dihubungkan secara langsung ke terminal trafo dan terminal pentanah arester

dihubungkan ke tangki trafo, dengan demikian tegangan yang dialami belitan daninti dibatasi sebesar tegangan pelepasan arester. Bila arester dipasang terpisah

yang berarti ada jarak antara arester dari alat yang dilindunginya, maka tegangan

yang dialami peralatan bisa lebih besar daripada tegangan pelepasan arester.

Tegangan lebih itu tergantung pada panjang / jarak arester ke peralatan dan

kecuraman muka gelombangnya, yang dapat dinyatakan

V = (dVw/dt).(l/ 150) kV


20/24


Gambar 17. BIL Isolasi

Maka tegangan yang dialami peralatan adalah tegangan pelepasan arester + V,

dimana l adalah jarak arester ke peralatan dalam meter. Oleh karena itu jarak l

harus sedekat mungkin supaya tegangan yang dialami alat tidak melebihi

ketahanan isolasinya. Misal gelombang surja dengan kecuraman muka

gelombang, 700 kV/mikrodetik berjalan menuju trafo yang dilindungi arester

yang terpisah pada jarak 20 meter di depan trafo, bila tegangan pelepasan pada

arester 1700 kV, maka tegangan yang akan dialami trafo sebesar teganganpelepasan arester ditambah kenaikkan tegangan pada penghantar antara arester

dan trafo sebesar V =(750)(20/150) = 93 kV. Tegangan yang dialami trafo

sebesar 1700 kV + 93 kV = 1793 kV

Pada saluran yang dilindungi dengan kawat tanah, kecuraman muka

gelombang surja yang mungkin terjadi jarring yang mencapai 500 kV/mikrodetik,

namun bisa mencapai 1000 k-V/mikrodetik bila sambaran langsung mengenai

penghantar saluran (saluran tanpa kawat tanah).

Bila ada gelombang Vw dengan gelombang arusnya Iw berjalan pada

saluran yang mempunyai impedans surja Zo mengenai terminal arester yang

dirancang mempunyai tegangan pelepasan Vp, gelombang akan melihat termimal

arester sebagai terminal terbuka, sehingga saat mengenai terminal arester terjadi

tegangan 2Vw, karena pantulan. Impedans terminal arester yang terbuka. ini samadengan impedans surja saluran Zo,sehingga arus yang melewati arester adalah :

Ia =o

pw

Z

VV 2

Nilai maksimum gelombang tegangan Vwyang mungkin terjadi tergantung

pada level isolasi saluran, yaitu tegangan lompatan pada isolatornya, sedangkan

nilai Vp cukup konstan pada semua nilai arus pelepasan arester. Sebagai contoh


21/24


gelombang surja dengan nilai puncak Vw= 3000 kV berjalan pada saluran 750 kV

yang mempunyai impedans surja Zo = 300 ohm. Tegangan pelepasan arester

sebesar Vp = 1700 kV, maka besarnya arus surja yang mengalir pada saluran

sebelum mencapai arester adalah

I.=o

o

Z

V= 10 kA

2(3000) - 1700

Arus yang melalui arester I. = = 14,33 kA

300

7. Penerapan Koordinasi Isolasi di Gardu Induk 150 kV

Untuk melengkapi uraian di atas berikut ini disajikan penerapan kordinasi

isolasi di gardu induk 150 kV. Pada sistem tegangan ini, ratedtegangan peralatan

sebesar 170 kV dengan level isolasi dasar menurut standar adalah 750 kV.Dengan pertimbangan ekonomis, maka tingkat ketahanan impuls yang lebih

rendah / direduksi menjadi sebesar 650 kV diterapkan pada trafo, seperti

ditunjukkan pada gambar 17. Untuk mengamankan trafo tersebut dipasang arester

100% didepannya yang mempunyai pelepasan 625 kV, atau digunakan arester

80% yang mempunyai pelepasan 500 kV, dengan demikian akan diperoleh

penghematan yang cukup berarti. Jika Level isolasi untuk peralatan yang lain

tetap 750 kV karena biayanya tidak seberapa mahal dan untuk mengurangi

kemungkinan kegagalan isolasi peralatan.

Isolasi ril menggunakan isolator jenis cap & pin yang memiliki diameter

255 mm dan tinggi 146 mm yang mempunyai jarak-rambat 280 m dan tingkat

ketahanan impuls 100 kV serta tingkat ketahanan terhadap tegangan frekuensi

daya keadaan basah dan kering berturut-turut 40 kV dan 70 kV. Dengan tingkatpencemaran yang rendah, rambat minimum yang diperlukan 16 mm/kV, maka

untuk sistem tegangan tinggi 170 kV, kebutuhan jarak rambat minimumnya 2720

mm. Dalam hal ini digunakan isolator sebanyak sebelas buah yang memiliki

tingkat ketahanan impuls 830 kV, dan jarak rambat 3020 mm. Bila dipakai 10

buah isolator tingkat ketahanan impulsnya 760 kV sebenarnya sudah mencukupi,

demikian juga jarak rambatnya sebesar 2800 mm, tetapi jarak minimum

(panjangnya) kurang memenuhi yaitu hanya 1460 mm padahal untuk sistem

tegangan ini sekurang-kurangnya harus 1550 mm. Dengan menambah satubuah

isolator lagi panjangnya menjadi 1606 mm. Jumlah isolator sebelas buah dalam

gandengan ini juga merupakan jumlah yang umum dipakai untuk tegangan 150 kV.

Pada saluran masuk dipasang arester dengan rating 150 kV yang

mempunyai arus pelepasan nominal 10 kA dan tegangan pelepasan 500 kV.Dengan demikian terdapat kelonggaran/toleransi terhadap level isolasi peralatan

sebesar (750 - 500)/500x 100% = 50%, toleransi ini dipandang sangat aman.

Sedangkan untuk trafo dengan BIL 650 kV berarti terdapat toleransi sebesar 30%

dan pengaruh jarak bisa diabaikan karena jaraknya cukup dekat, yaitu hanya 3,5

meter.

Tingkat kejadian petir di Indonesia cukup tinggi, yaitu sekitar 60 sampai

150 hari-guruh per tahun, maka untuk melindungi dari kemungkinan sambaran


22/24


langsung, di atas gardu induk dilengkapi dengan perisai menggunakan material

penghantar ASCR ukuran44/32, pada ketinggian 11 meter, demikian juga pada

saluran transmisi yang tehubung ke gardu. Dengan saluran yang dilindungi oleh

perisai ini gelombang yang mungkin datang biasanya mempunyai kecuramantidak lebih500 kV/mikrodetik.

Pada busing trafo dilengkapi dengan sela batang 83 cm yang memiliki nilai

tegangan gagal 80 % dari level isolasi trafo sebagai pelindung cadangan Sela ini

tidak bisa melindungi trafo terhadap gelombang dengan muka yang sangat curam,

tapi hal ini sangat jarang terjadi karena adanya perisai yang, baik di atas gardu

induk maupun pada saluran transmisi. Peralatan yang lain seperti pemutus,

pemisah, dan trafo instrumen mempunyai tingkat ketahanan impuls 750 kV dan

tingkat ketahanan tegangan frekuensi daya 325 kV, Sedangkan jarak rambatnya

berbeda-beda sesuai dengan pembuatnya, namun tetap memenuhi ketentuan jarak

rambat minimum sebesar 2720 seperti rincian berikut:

Pemisah

BIL : ke tanah 750 kV, antar kontak : 860 kV, tegangan ketahanan frekuensidaya: 325 kV, jarak-rambat 4250 mm

CB/Pemutus

BIL : 750 kV, tegangan ketahanan frekuensi daya 3 25 kV, jarak-rambat antar

terminal : 3655 mm, terminal-ground 3820 mm

Trafo tegangan

BIL: 750 kV, tegangan ketahanan frekuensi daya: 325 kV, jarak-rambat 3680

mm

Trafo arus

BIL: 750 kV, tegangan ketahanan frekuensi daya: 325 kV, jarak-rambat :

3610 mm

Ril (Busbar)BIL: 830 kV, tegangan ketahanan frekuensi daya: 530 kV (kering) , 375 kV

(basah) , jarak-rambat : 3080 mm

Trafo

BIL: 650 kV/125 kV, tegangan ketahanan frekuensi daya 275 kV/50 kV


23/24


Gambar 18. Koordinasi isolasi antar peralatan

Untuk lebih jelasnya dapat dibuat tabel ketahanan impuls sebagai berikut:


24/24

File : E\Data elek\pelatihan\HV testing/pengantar tt 24

Tabel 1. Koordinasi isolasi peralatanLevel isolasi dasar

Ril (Busbar)

Level isolasi dasar

Peralatan

Level isolasi dasar

trafo

Tegangan

Pelepasan arester

830 kV 750 kV 650 kV 500 kV

Level isolasi ril paling tinggi selain karena biayanya tidak terlalu mahal

juga untuk lebih menjamin kontinuitas suplai daya, sedangkan untuk peralatan

seperti trafo instrumen, pemutus dan pemisah dipilih sesuai dengan level isolasi

standarnya yaitu 750 kV. Untuk trafo yang merupakan peralatan terpenting dan

termahal dipilih level isolasi setingkat lebih rendah dan dilindungi dengan arester.

Dengan demikian secara keseluruhan isolasi peralatan terlindungi dari bahaya

tegangan lebih dan biayanya tidak terlalu tinggi.

Gambar 18 menunjukkan koordinasi antar peralatan di gardu induk untuk

level isolasi yang dikurangi. Trafo mempunyai level isolasi 560 kV. Pemisah

mempunyai 4 isolator. Saluran dengan 9 isolator dan Ril mempunyai 10 isolator.

Arester yang dipilih mempunyai tegangan pelepasan 460 kV.

8. Kesimpulan

Permasalahan tegagan lebih merupakan permasalahan yang menarik, yang

tak akan pernah selesai dikaji. Pendekatan yang dilakukan selama ini hanya

merupakan pendekatan empiris, karena fenomena teganganlebih pada sistem daya

bertegangan tinggi tidak dapat dilakukan pengukuran dengan langsung, sehingga

ketelitiannyapun juga pendekatan. Fenomena petir juga merupakan gejala alam

yang sangat sulit diteliti, sekalipun simulasi gelombang impuls dapat dipakai

untuk mewakili petir, kenyataanya gelombang petir yang berhasil direkan tidak

selalu menunjukkan sifat seperti gelombang impuls.Masalah isolasi dikaitkan dengan gangguan tegangan lebih juga tidak

kalah menariknya untuk diteliti. Tidak hanya dari sigi kontinuitas Pelayanan tetapi

lebih ke aspek ekonomi sering dilakukan koordinasi isolasi dengan BIL yang

dikurangi. Pengurangan atau penurunan BIL harus tetap menjamin keamanan

peralatan dan harus tetap memperhatikan dampak terburuk seandainya arester

sebagai andalan proteksi BIL yang dikurangi gagal bekerja.

Tegangan lebih yang terjadi pada jaringan bervariasi. Peralatan untuk

menekan magnitude tegangan lebih dan tingkat isolasi peralatan harus dipilih

sedemikian sehingga dapat mengurangi resiko sampai batas batas yang masih

dapat diterima.

bab2 ppermasalahan isolasi dan teg-lebih

Documents