Analisis CFB boiler masalah startup

Datang Thermal Power Co , Ltd Baoding Huayuan tungku 8,9 adalah 2 DG450/9.81-1 jenis CFB boiler , itu peralatan pembakaran dari ruang bakar , perangkat makan , perangkat pemisahan , perangkat loopback , pengapian bahan bakar dan komponen utama lainnya . Bagian bawah ruang pembakaran dikelilingi oleh dinding tabung air bending ruang air dingin , melalui sendi ekspansi dengan saluran yang terhubung ke penyala , dua topan Tao pengapian energi burner , dinding air tungku sekitar dinding daerah fase padat juga mendirikan dua hanya tempat tidur untuk mengambil minyak pengapian untuk boiler start- up dan beban rendah pembakaran stabil pengapian . Primer saluran udara ke ruang bakar oleh pengapian air di bagian bawah ruang dingin , dan kemudian melalui pelat distribusi udara , kap mesin, memberikan aliran udara yang memadai .

1 masalah startup dan analisis

Pilihan bahan 1.1 tidur

bed material sebagai regenerator , proses pengapian bed boiler fluidized beredar memiliki peran yang sangat penting , materi tidur umumnya setelah memanas dengan cepat tersulut dan transisi ke keadaan beberapa tahap stabil . Beredar fluidized bed boiler dari DG450/9.81-1 mulai kurva pemanasan dapat dilihat bahwa pemanasan material bed adalah , proses yang relatif lancar relatif lama , pemanasan panas dari gas buang panas di bawah tempat tidur . Di masa lalu, proses boot, proses boot kadang-kadang khawatir bahwa masalah lain , meningkatkan waktu start- up , membuat grid kurang meninggalkan materi tidur lebih awal , sebagian besar material bed akan ditiup menjauh , jadi saya memilih untuk memulai tebal bahan tempat tidur. Namun, karena bahan multi -bed , tekanan tidur tungku relatif tinggi , pengapian tingkat pemanasan awal masih kontrol relatif baik , Anda dapat mengikuti kurva pemanasan . Dengan meningkatnya suhu tidur , bahan tempat tidur terlalu tebal , untuk membuat bahan fluidized bed dengan benar , membutuhkan aliran udara yang besar , tempat tidur dipanaskan bahan untuk meningkatkan suhu tidur membutuhkan lebih banyak panas , yang perlu meningkatkan pengapian pembakaran energi saluran udara perangkat output , sesuai dengan prosedur yang diperlukan , outlet tidur suhu gas buang saluran pengapian dikontrol pada 982 ℃ dan suhu udara ruang udara di 870 ℃ atau kurang , maka juga memperhitungkan kapasitas saluran penembakan tahan api, sesuai dengan ketentuan pabrik , suhu saluran dinding kurang dari 1300 ℃, energi tinggi pengapian burner perimeter sedikit angin , saluran burner suhu gas yang keluar pengapian tidak dapat dikendalikan dengan baik , sering dalam kondisi over- suhu , membakar pengapian saluran . Sebagai tempat tidur dipanaskan material membutuhkan waktu yang lebih lama , sehingga dapat meningkatkan waktu pengapian , peningkatan konsumsi bahan bakar.

1.2 penyalaan saluran deflagration

personil operasi dalam proses pengapian , untuk meningkatkan tingkat kenaikan suhu tidur , mempersingkat waktu pengapian , gunakan aliran aliran udara kecil , bahan tempat tidur tidak bisa fluidisasi yang baik , mulai burner buruk , tidak dapat sepenuhnya membakar bahan bakar untuk menghasilkan minyak dan gas dihembuskan ke dalam tanur tidak bisa dengan mudah lolos saluran pengapian mengumpulkan banyak minyak dan gas , sering menyebabkan memulai api burner .

Seringkali dengan pengapian pengapian burner awal , burner ini off sampai setelah saluran tidak memadai membersihkan Point darurat , pilot burner , kali ini karena sejumlah besar saluran minyak dan gas , ada cukup udara ( aliran udara ) , tetapi mengalami kebakaran, penyebab ledakan saluran gas pengapian , menyebabkan kerusakan saluran pengapian .

1.3 Tekanan uap utama terlalu tinggi , suhu uap utama rendah

thermoelectric perseroan terbatas Baoding Huayuan 8,9 tungku dengan volume pembuangan udara dirancang untuk 40t / h , di kunci kontak , tekanan meningkat pesat , suhu naik perlahan-lahan , ketika tekanan mencapai persyaratan turbin dicuci gilirannya , suhu tidak bisa mencapai . Hanya perlahan pemanasan , meningkat dari waktu pengapian .

1.4 Tekanan uap utama , meningkat tajam suhu

suhu tidur mencapai sekitar 750 ℃, batu bara rentan terhadap ledakan , laju perubahan suhu tidur meningkat secara signifikan . Setelah beberapa proses puncak startup , suhu tidur pada 600 ℃ mulai sidang batubara cor , batubara dipanaskan pada saat ini , pengeringan , penguapan pembakaran , sejumlah kecil partikel halus entrained pembakaran . Suhu tempat tidur dari 600 ~ 750 ℃ , suhu tempat tidur sementara terus meningkat , tetapi tidak ada pembakaran sempurna dari partikel batubara , ketika volatile matter , luas permukaan minimum dari partikel batubara , kali ini dengan fase gas partikel batubara dalam partikel batubara secara bertahap mengendap mulai membengkak , kadang-kadang dalam bentuk partikel batubara tekanan yang sangat tinggi , sehingga kerusakan partikel batubara , yang menghasilkan menghancurkan utama partikel batubara . Akumulasi sejumlah besar tempat tidur kokas terbakar, ketika suhu mencapai 750 ℃ tidur atau lebih banyak partikel kokas mulai membakar , mengakibatkan peningkatan substansial dalam laju perubahan suhu tempat tidur, suhu tidur meningkat dengan lompatan dan batas . Tekanan uap utama , kenaikan suhu tajam .

2 langkah

( 1 ) pilihan bahan tempat tidur , bahan tempat tidur dapat menjadi awal kasar kapur slag juga bisa menjadi ukuran partikel dari 0 ~ 6mm . Dosis adalah 850 ~ 900mm tidur tinggi . Setelah menambahkan bahan tempat tidur harus dilakukan percobaan fluidisasi , pengujian fluidized benar. Diperlukan pada gilirannya , mulai kipas angin , dan kemudian menyesuaikan aliran aliran udara , dengan aliran udara meningkat , tempat tidur mulai muncul gelembung , dan akhirnya mencapai keadaan fluidized awal , pencatatan aliran minimum aliran udara , sehingga operasi pengapian untuk melakukan referensi . Distribusi ukuran partikel bahan Bed harus masuk akal dan konsisten dengan ukuran partikel dari pabrik boiler untuk menyediakan kebutuhan skrining lebar . Bed materi terlalu kecil , tidak kondusif untuk penyimpanan; Bahan tidur terlalu tebal , waktu pemanasan akan diperpanjang . Tempat tidur yang lain tidak bisa terlalu kurus , terlalu kurus tidak kondusif untuk tidur regenerator , dan mungkin menyebabkan bertiup melalui tempat tidur, fluidized pengapian miskin dan dengan beban pada kerugian yang terakhir . Pilih jumlah yang tepat dan tempat tidur ukuran bahan dalam proses pengapian , yang dapat diberikan sesuai dengan kurva dorongan , keluaran penyalaan burner di bawah kontrol , pengapian burner suhu gas stopkontak saluran buang juga dikendalikan dalam kisaran yang wajar , mengurangi waktu pengapian , untuk menghindari

saluran membakar pengapian , menyimpan minyak pengapian .

( 2 ) Ignition -bukti duct . Menurut percobaan untuk menentukan aliran fluidisasi minimum aliran udara dalam proses pembersihan dan pengapian , aliran aliran udara tidak kurang dari aliran minimum aliran udara untuk menjaga pengapian saluran udara ke tungku berventilasi baik . Sebelum tungku pengapian purge 5 menit , sesuai dengan prosedur pengapian burner , menyesuaikan minyak , mengamati pembakaran , dipindahkan ke kondisi pembakaran terbaik . Ketika pengapian burner api , penghapusan tepat waktu dari bahan bakar , purge 5 menit , minyak dan gas akan sepenuhnya dibersihkan hanya setelah pembakar re-start ignition , termasuk memulai satu sama lain . 2 burner pengapian start- up interval waktu harus lebih dari 5 menit , dan menjalankan pengapian burner harus membakar dengan baik .

( 3 ) beredar fluidized bed boiler pemanasan selama startup .

Untuk meningkatkan proses startup tingkat kenaikan suhu uap utama , peningkatan turbin uap gerbang utama listrik di depan diameter pipa drainase , meningkatkan total volume gas buang . Sementara topan di pengapian awalnya akan terbuka untuk pembuangan udara untuk meningkatkan total volume gas buang . Dengan meningkatkan total volume gas buang , suhu dan tekanan boiler pabrik pada dasarnya sesuai dengan kurva yang diberikan . Perlu dicatat bahwa , dengan tekanan , temperatur , harus memonitor secara ketat temperatur dinding superheater , selalu mematikan topan ke pembuangan udara , untuk menghindari over - temperatur superheater . April 8, 2004 periode tungku perbaikan , knalpot uap dari boiler untuk menggantikan volume udara knalpot 80t / jam , besar diameter pipa knalpot , dan lebih meningkatkan tingkat pemanasan , topan ke pembuangan udara kebutuhan dasar .

( 4 ) untuk mencegah ledakan dan deflagration terjadi setelah take penanggulangan .

ketika suhu mencapai 600 ℃ tidur , mencapai kondisi batubara cor , maka Anda dapat , mulai wilayah sekitar stoker tungku , mengangkat perapian dan berkontribusi 50 % dari jumlah nilai bahan bakar untuk waktu 3 ~ 5 menit dari batubara , dan kemudian berhenti untuk batubara , mengamati perubahan oksigen dan suhu tidur perubahan , ketika suhu turun maka tidur dan secara bertahap meningkatkan jumlah oksigen dapat dinilai batubara mulai menurun sudah terbakar. Pada tahap ini terutama stabil materi dan berbasis pembakaran , laju reaksi kimia jauh lebih rendah daripada laju difusi analisis volatile partikel besar terbentuk setelah coke berpori mulai membakar dalam kondisi ini , ada lubang besar partikel kokas tidak dapat terbakar , sehingga dalam hal ini tidak bisa terus menerus untuk batubara , batubara harus digunakan secara berdenyut , sehingga suhu tidur naik perlahan-lahan , untuk menghindari akumulasi besar partikel kokas terbakar . Dengan peningkatan bertahap dalam suhu tempat tidur, pembakaran kokas dalam kekuasaan atau pembakaran berlebihan , dari waktu untuk meningkatkan lubang dalam kokas , coke yang melemahkan kekuatan koneksi internal , ketika gaya koneksi kurang dari diterapkan pada kokas kekuatan eksternal , coke puing-puing yang dua rusak, rusak dalam dua tahap pembakaran volatil kokas setelah curah hujan terjadi , mengontrol suhu tidur pada tahap ini tingkat kenaikan , Anda dapat menghindari kokas deflagration untuk menghindari tidur langkah suhu , pada titik ini suhu tidur mencapai sekitar 750 ℃ , bisa terus batubara . Jika Anda tidak mengontrol tingkat pemanasan , terjadinya temperatur unggun meningkat tajam , jangan membabi buta meningkatkan aliran udara tajam , harus mengatur

aliran udara sambil mengamati laju perubahan suhu tidur sampai kenaikan suhu tidur memperlambat tingkat perubahan dapat dihentikan aliran ditambah udara . Selanjutnya, menemukan tingkat perubahan suhu tidur pada tren menurun , dan Anda harus memperhatikan mengisi sesuai jumlah batu bara , atau karena inersia termal beredar fluidized bed , suhu tidur turun pesat , jika regulator tidak tepat waktu , membuat suhu tidur muncul berulang kali , mempengaruhi dorongan pemanasan .

3 Kesimpulan

beredar fluidized bed menembak melalui berbagai tahapan analisis proses , proses untuk masalah pengapian , mengidentifikasi penanggulangan yang sesuai untuk menghindari Jalan bakar pengapian angin , pengapian saluran deflagration , tempat tidur suhu langkah perubahan dan kecelakaan lainnya , secara efektif memperpendek boiler start - up time , mulai menabung minyak . Karena beredar tidur boiler yang lebih besar inersia termal fluidized , sehingga perubahan batubara batubara cor setelah gangguan memiliki beberapa hysteresis , sehingga sesuai dengan jumlah batubara merangkum perubahan variasi aliran udara , baik bimbingan boiler Mulai boiler mulai plant boiler diberikan sesuai dengan meningkatkan kurva pemanasan .