teknik drainasi handout

Prof.Dr.Ir. Sunjoto Dip.HE, DEA-Outline Teknik Drainase Pro-Air-JTSL-FT-UGM, Yogyakarta-2012 Page 1

TEKNIK DRAINASE PRO-AIR

Oleh: Prof.Dr.Ir. Sunjoto Dip.HE, DEA.

Jurusan Teknik Sipil & Lingkungan UNIVERSITAS GADJAH MADA

Yogyakarta, 2012


Teknik Drainase Pro-Air

Oleh: Prof.Dr.Ir. Sunjoto Dip.HE, DEA

1. Pendahuluan

a. Deskripsi

1).Asal kata

2). Terminology

3). Beda drainase dgn drainasi

4). Konsekuensi perubahan ttg lahan

b.Infrastruktur

1).Depkimpraswil dalam CBUIM (2002) lebih jelas mendefinisikannya sbb:

Prasarana dan Sarana merupakan bangunan dasar yang sangat diperlukan untuk

mendukung kehidupan manusia yang hidup bersama-sama dalam suatu ruang yang

terbatas agar manusia dapat bermukim dengan nyaman dan dapat bergerak dengan

mudah dalam segala waktu dan cuaca, sehingga dapat hidup dengan sehat dan dapat

berinteraksi satu dengan lainnya dalam mempertahankan kehidupannya.


2). Komponen infrastruktur

Dari kedua belas komponen dapat dikelompokkan kedalam tujuh group infrastruktur

(Suripin, 2004):

Kelompok keairan, meliputi air bersih, sanitasi, darinase-drainasi, irrigasi dan

pengendalian banjir, didalamnya termasukInfrastructur air perkotaan.

Kelompok jalan meliputi jalan raya, jalan kota dan jembatan.

Kelompok sarana transportasi meliputi terminal, jaringan rel dan stasiun

kereta api, pelabuhan dan pelabuhan udara.

Kelompok pengolahan limbah meliputi sistem manajemen limbah padat.

Kelompok bangunan kota, pasar, dan sarana olah raga terbuka (outdoor

sports)

Kelompok energi meliputi produksi dan distribusi listrik dan gas.

Kelompok telekomunikasi.

3). Infrastruktur Air Perkotaan

Urban water supply system

Sistem air bersih adalah suata satu kesatuan penyediaan air bersih yang mencakup

pengadaan (aquisition) pengolahan (treatment), mengalirkan (delivery), distribusi

(distribution) ke pengguna baik domestik, komersial, perkantoran, industri maupun

sosial.

Urban waste water system

Sistem air limbah perkotaan adalah suatu sistem yang mengumpulkan (collecting),

mengalirkan (delivery), mengolah (treatment) dan membuang (disposal) dari buangan

air limbah baik dari domestik, komersial, perkantoran, industri maupun sosial.

Jumlah air kotor adalah mendekti jumlah air bersih ysng telah dikonsumsi.


Water irrigation system

Sistem air irrigasi adalah mulai dari penangkap (intake), mengalirkan (delivery),

membagi (distribution), menggenangi sawah. Saluran drainasi makin kehilir makin

kecil dimensinya karena debit air yang dialirkan kemakain kecil kehilir. Berbeda

dengan saluran drainase atau drainasi yang semakin kehilir semakin besar dimensinya

karena debit air semakin bertambah. Persoalan lain adalah elevasi saluran irigasi

lebih tinggi dari lahan sekitar dan sebaliknya saluran drainase/i selalu lebih rendah

dari lahan sekitar.

Drainase Perkotaan

Kata drainase berasal dari drainage (ing, fra) yang secara umum berarti

mengalirkan, menguras, membuang atau mengalihkan air. Hampir semua kota-

kota di negara maju terutama yang intensitas hujannya rendah pada umumnya Urban

Drainage System nya menyangkut sekaligus yaitu penaganan air hujan dan air limbah

sekaligus. Artinya saluran air limbah dan saluran air hujan cukup satu tanpa

dipisahkan hingga pada saat hujan sering terjadi bahwa air dari treatment plant

yang belum sempurna terdekomposisi bahan organiknya telah terdorong keluar

masuk kebadan air akibat tambahan air hujan, yang biasanya bila hujan terjadi

terlalu lebat.

2. Urbaniasi

Terjadinya genangan:

a. Luas bidang infiltrasi berkurang

b. Temporary storage (tajuk) hilang

c. Sponge system (mulch) hilang


Gambar 1. Bagan alir kerusakan sumberdaya air akibat urbanisasi (Prince, lecture note)

URBANIZATION

POPULATION DENSITY INCREASES

BUILDING DENSITY INCREASES

IMPERVIOUS AREA

INCREASES

DRAINAGE SYSTEM

MODIFIED

WATERBORNE WASTE INCREASES

WATER DEMAND RISES

WATER RESOURCES PROBLEMS

URBAN CLIMATE

CHANGES

RUNOFF VOLUME

INCREASES

FLOW VELOCITY

INCREASES

GROUNDWATER RECHARGE REDUCES

STORMWATER QUALITY

DETERIORATES

LAG TIME & TIME BASE REDUCE

RECEIVING WATER QUALITY

DETERIORATES

PEAK RUNOFF RATE

INCREASES

BASEFLOW REDUCES

FLOOD CONTROL

PROBLEMS

POLLUTION CONTROL PROBLEMS


Gambar 2. Bagan alir kerusakan sumberdaya air akibat urbanisasi dan alternative solusi (Sunjoto, 2011)

U R B A N I Z A T I O N

I

M

P

A

C

T

S O L U T I ON

Population Density

Increases

Water Demand

Rises

Building Density

Increases

Vegetation Coverage Decreases

Wind Current Changes

Water Resources Decreases

Impervious Area

Increases

Drainage System

Modified

Energy Demand Increases

Stormwater Quality Deteriorates

Groundwater Recharge Reduces

Runoff Volume Increases

Flow Velocity Increases

Receiving Water Quality

Base Flow Reduces

Peak Runoff Rate Increases

Lag Time & Time Base Reduce

POLLUTION CONTROL PROBLEM

GROUNDWATER CONTROL PROBLEM

FLOOD CONTROL PROBLEM

URBAN CLIMATE CHANGE

PROBLEM

PRO-WATER

MAZHAB (Recharge

CON-WATER MAZHAB

(Channel System)

Waterborne Waste Rises


3. Mashab dalam ilmu drainase a. Con- Water Mazhab (Mashab Nafi-Air) Con-Water Mashab ini adalah teknik menyelesaikan genangan dengan membuang air secepatnya secara gravitasi kedaerah lebih rendah atau dengan pompa bila topografi tak memungkinkan. Pada umumnya dilaksanakan dengan parit, sungai dan akhirnya ke laut dan cara ini telah dilaksanakan dan mendominasi sejak zaman Romawi sampai saat ini. Kajian utama adalah menetapkan arah aliran dan menghitung dimensi bangunan-bangunan tersebut diatas terutama dimensi saluran. Mashab ini juga disebut dengan Channel System. 1). Terbentuknya

Alamiah : sungai (Natural Drainage) Buatan: selokan (Artificial Drainage)

2). Letak Bangunan

Drainase Permukaan (Surface Drainage) :Permukiman, jalan, lapangan terbang

Drainase bawah permukaan (Subsurface Drainage) :Lapangan sepak bola, taman, lapangan olah raga lainnya

3). Fungsi

Satu Fungsi (Single purpose) Banyak Fungsi (Multi Purpose)

4). Konstruksi

Saluran Terbuka Saluran Tertutup

5). Cross Section

Persegi Trapesium Lingkaran

6). Cara Pelaksanaan

On Site Pre Fabricated


b. Pro-Water Mazhab (Mashab Pro-Air)

Pro-Water Mazhab ini adalah teknik menyelesaikan genangan dengan meresapkan air hujan kedalam tanah disekitar permukiman secara individual maupun komunal yang baru dikembangkan mulai tahun 1980 an ketika masalah lingkungan hidup menjadi perhatian global dengan di mulainya era sustainable development (Usul Wakil Swedia pada 28 Mei 1968 di PBB; Pada 5-16 Juni 1972 diadakan United Nation Confrerence on the Human Environment di Stockholm; Pada 3 -14 Juni 1992 Konferensi Tingkat Tinggi Bumi di Rio de Janeiro; Pada 2002 di adakan KTT Rio + 10 di Johanesburg; Pada Desember 2007 di Indonesia yaitu Bali Roadmap). Bangunannya berupa Sumur Peresapan Air Hujan, Parit Peresapan Air Hujan maupun Taman Peresapan Air Hujan. Mashab ini juga disebut dengan Recharge System.

1). Terbentuknya Buatan (Artificial Drainage)

2). Letak Bangunan

Drainase bawah permukaan (Subsurface Drainage) 3). Fungsi

Satu Fungsi (Single purpose) hanya merespkan air Drainase Permukaan (Surface Drainage) dan tidak dijadikan satu dengan resapan air limbah

4). Konstruksi

Tertutup Terbuka

5). Bentuk

Sumur Resapan Parit Resapan Taman Resapan

6). Cara Pelaksanaan

On Site (pasangan batu) Pre Fabricated (buis beton)


c. Model Imbangan Air menurut Sunjoto (1989):

Kebutuhan Air Domestik (KAD) diperhitungkan sebesar 100 l/kpt/h, yaitu rerata dari kebutuhan air perkotaan/urban 200 l/kpt/h dan kebutuhan air pedesaan/rural 60 l/kpt/h dengan penduduk urban sebesar 30% dan rural 70%. KADrerata = 0,30x200+0,70X60=102 100 l/kpt/h.

Data (riil):

Curah hujan: 2.580 mm/th)** Evapotranspirasi: 1.250 mm/th)** Kebutuhan air domestik: 100 l/kpt/h Koefisien limpasan permukaan: 0,95 Kebutuhan penutupan bangunan: 50 m2/kpt)* Rendemen: 60 % Jumlah penduduk 1 juta kpt

Note: )* Penulis

)** Departemen Pekerjaan Umum (1984) 1). Kebutuhan air domestik

Vka = 1.000.000x0,10x365 = 36,50.106 m3/thn 2). Air terbuang

Vat = 1.000.000x0,95x50x0,60x(2,58-1,25) = 37,90.106 m3/thn

Kesimpulan dari perhitungan tersebut adalah Vka Vat atau: Volume air terbuang akibat sistem drainase konvensional adalah setara dengan jumlah air yang diperlukan untuk memenuhi kebutuhan air domestik.

Penjelasan: Kebutuhan Penutupan Bangunan (KPB) = Building Coverage Demand adalah luas

semua bangunan artifisial yang mengakibatkan tidak terjadinya infiltrasi air hujan disuatu wilayah dibagi dengan jumlah penduduk dalam wilayah tersebut dengan dimensi m2/kpt. Menurut Sunjoto (2009) KPB di pulau Jawa daerah urban adalah sebesar 30 m2/kpt dan di diderah rural adalah 60 m2/kpt atau KPB rerata = 50 m2/kpt yaitu dihitung dengan komposisi penduduk urban 30% dibanding rural 70 %. KPBrerata = 0,30x30+0,70x60= 51 50 m2/kpt


4. Data Dalam Perencanaan a. Genangan

Lokasi Luas Lama Frekuensi Tinggi Kerugian

b. Topography

Arah buangan Aspek hydrolika Lokasi bangunan Arah aliran air tanah

c. Tataguna lahan

Building coverage ratio/BCR ingat bukan Benefit Cost Ratio Batas persil Kepemilikan Nilai asset

d. Sifat Tanah

Jenis tanah Kekuatan tanah Permeabilitas

e. Master plan/RTRW = Rencana Tata Ruang Wilayah Kabupaten/desa..

Kesesuaian rencana f. Prasarana dan utilitas

Pemanfaatan bangunan eksisting g. Demography

Penyesuaian dengan kerapatan > C = koefisien runoff h. Kelembagaan

Pemeliharaan dan biaya operasional


i. Perundangan

Implementasi system yang tepat j. Persepsi masyarakat

Partisipasi k. Sosial ekonomi

Penyesuaian konstruksi l. Kesehatan lingkungan

Aspek konstruksi m. Material tersedia

Pilihan konstruksi n. Hidrologi

Time of concentration of precipitation (channel system) Dominant duration of precipitation (recharge system) Intensity Duration Curve (IDC)

o. Biaya

Skala prioritas


5. Benefit dari Recharge System

1. Secara Fisik

a. Memperkecil puncak hydrograph di hilir > Retarding basin

b. Reduksi dimensi jaringan

Dimensi saluran drainase dpt direduksi Bila perlu = nol Memperlebar jalan lingkungan

c. Mencegah banjir lokal.

> Genangan local dapat diresapkan

d. Memperkecil konsentrasi pencemaran Volume air tanah meningkat maka konsentrasi pencemaran menjadi semakin encer:

ps

ppss

QQCQCQC +

+= (1)

C : Konsentrasi air final Cs : Konsentrasi air hujan Cp : Konsentrasi air tercemar Qs : Debit air hujan Qp : Debit air tercemar Dengan kata lain untuk daerah payau sistem ini akan meperbaiki kualitas air tanah karena air hujan yang masuk kedalam air tanah mempunyai kualitas lebih baik dari pada kualitas badan air itu sendiri.


e. Mempertahankan tinggi muka air tanah.

1). Mempertahankan tinggi muka air tanah. Konversi dari hutan ke permukiman

a c b

2). Mengembalikan tinggi muka air tanah Konversi lahan kritis menjadi kawasan pemukiman.

c a b a : muka air tanah asli b : muka air tanah tanpa recharge system c : muka air tanah dengan recharge system Gambar 3. Skema hubungan konversi lahan dengan muka air tanah

MEMBANGUN SEKALIGUS MEMPERBAIKI LINGKUNGAN.

seresah (mulch)

tajuk

recharge system


f. Mencegah intrusi air laut. Badon Ghyben (1888) & Herzberg (1901) membangun teori keseimbangan air tawar dan air asin di pantai berpasir.

h u j a n Permukaan tanah Permukaan air tanah h Permukaan air laut hf hs Air tawar (f) Batas air asin dengan air tawar A air asin Gambar 4. Skema tampang suatu pulau dengan akuifer yang homogen dan isotropis. Tekanan hidrostatis dititik A adalah pA:

pA = s g hs (2) pA = f g hf (3)

Persamaan (2) = (3) maka:

= (4) Pada umumnya untuk: Air laut s = 1,025 t/m3 } -> (4) maka h = 1/40. hs Air tawar f = 1,000 t/m3 Secara umum disimpulkan bahwa setiap peningkatan tinggi muka air tanah tawar satu unit akan menambah ketebalan cadangan air tawar dibawahnya sebesar 40 unit.


g. Mencegah land subsidence and sinkhole

Akibat eksploitasi air tanah tanpa imbuhan yang seimbang maka rongga pori akan kosong dan tanah akan mampat maka terjadi amblesan karena air adalah uncmpressible sedangkan udara compressible material. h. Konservasi air Curah hujan rerata : 2,58 m/th Evapotranspirasi 20 % x 1,25 : 0,25 m/th (utk sistem resapan, Sunjoto; 2009) Luas Daerah : 132.187*106 m2 Kebutuhan atap : 50 m2/kpt Rendemen : 60 % Jumlah pddk th 2000 : 128.292.000 kpt Kebutuhan air : 523,5 m3/kpt/th Volume air yang dikonservasi oleh sistem peresapan : Vol = 0,60 50 128292000 (2,58 - 0,25) = 8.967,610 .106 m3/th Aliran mantap (AM) untuk pulau Jawa adalah: Tanpa resapan (AMtr) = 0,25 132187 . 106 (2,58 1,25) = 43.952,177 . 106 3 Dengan resapan (AMdr) = (43.952,177 + 8.967,610) .106 m3/th

= 52.919,787 .106 m3/th

( ) = = 43.952 . 106 128.292.000 = 342,22 m3/kpt/th

( ) = 523,5 m3/kpt/th342,22 m3/kpt/th 100% = 152,98 %

( ) = = 52.919,787 . 106 128.292.000 = 412,495 m3/kpt/th

( ) = 523,5 m3/kpt/th412,495 m3/kpt/th 100% = 126,91 %


Maka kontribusi sistem peresapan dalam mengurangi defisit air di pulau Jawa dan Madura adalah sebesar:

152,98 - 126,91 = 26,07 %

sedangkan defisit yang lain harus ditanggulangi dengan teknik-teknik lainnya. Tabel 1. Perhitungan Air Tersedia di pulau Jawa dan Madura No

Pulau

LD

CH

ET

CHE

APT

AM

JP

AT

-

-

m2

m/th

m/th

m/th

m3/th

m3/th

Kpt

m3/kpt/th

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

-

-

-

-

-

3-4

2x5

25-35% x 6

-

7:8

1

Jawa & Madura (1985)

132.187 x106

2,58

1,25

1,33

175.809 x106

43.952 x106

91,269 x106

481,57

2


132.187 x106

2,58

1,25

1,33

175.809 x106

43.952 x106

109,443 x106

401,30

3


132.187 x106

2,58

1,25

1,33

175.809 x106

43.952 x106

128,292 x106

342,2

Sumber:Direktorat Bina Program Pengairan Departemen Pekerjaan Umum (1984) 2. Sosial Budaya

a. Melestarikan teknik tradisional b. Membangun asas mensejahterakan pihak lain c. Membendung keresahan

Note:

Menyelesaikan genangan pada halaman rumah tanpa outlet, Menyelesaikan genangan daerah rendah, Menyelesaikan banjir daerah hilir.


6. Formulasi Recharge System Recharge system adalah suatu bangunan teknis yang direncanakan untuk

meresapkan air hujan (surface runoff) kedalam tanah, yang terdiri dari tiga macam yaitu Recharge Well, Recharge Trench dan Recharge Yard atau Rain Garden).

a. Recharge Well

1). Litbang Pemukiman PU (1990) a). Dinding sumur porus

Volume air masuk Vol i = A I T Volume air keluar lewat dasar Vol od = As T K Volume air keluar lewat samping Volos = P H T K Volume tampungan Vol t = As H

Keseimbangan menjadi:

Vol t = Vol i - ( Vol od + Vol os ) Maka:

= + (5)

b). Dinding sumur kedap air

=

(6) dengan: H : tinggi muka air dalam sumur (m) I : intensitas hujan (m/j) A : luas atap (m

2)

As : luas tampang sumur (m2)

P : keliling sumur (m) K : koefisien permeabilitas tanah (m/j) T : durasi hujan/pengaliran (j) Comment: Bila A = 0 harga H < 0


2). HMTL-ITB (1990) Dengan konsep V. Breen (distribusi hujan 90 %), dan konsep Horton (natural infiltration 30 %), maka:

= , , (7)

dengan: H : tinggi muka air dalam sumur (m) A : luas atap (m

2)

d : diameter sumur (0,80 s/d 1,40 m) p : faktor perkolasi (mnt/cm) R24j : curah hujan terbesar dlm 24 jam (mm/hr) 0,70 : limpsan prmkaan yg hrs diresapkan (Horton) 0,90 : angka distribusi hujan (V. Breen) 1/6 : factor konversi dr 24 jam ke 4 jam (V. Breen) P Ep R = 70 %

I = 30 % Gambar 5. Skema keseimbangan air di permukaan tanah secara natural (Horton) Comment:

Bila A = 0 harga H < 0 Tak memenuhi asas analisis dimensi

Catatan:

Dalam perhitungan dimensi parameter harus sesuai dengan yang tersebut diatas.


Konversi dimensi parameter. (a). Faktor perkolasi vs permeabilitas tanah

= ,

(/) (8) (b). Curah hujan harian vs Intensitas hujan

(1). Mononobe

= 24 24 2 3 (9) dengan : R : curah hujan terbesar harian (mm) tc : time travel (j) I : intensitas hujan (mm/j)

(2). Hasper (1951)

(a). Bila durasi hujan < 2 jam

= , + , ( )

( ) (10)

(b). Bila durasi hujan 2 < T < 19 jam

24

= 0,06 { + 60} (11) dengan:

R24j : crh hujan terbesar dlm 24 jam ( mm/hr) I : intensitas hujan (m3/s/km2) T : durasi hujan (mnt) Note:

( ) = .

( ) (12)


(c). Tinggi hujan harian rerata. Hubungan antara tinggi hujan harian rerata dengan intensitas hujan (SNI 03 2453-

2002) adalah sbb:

( ) = . ( ) (13)

3). Sunjoto

a). Koefisien permeabilitas tanah (Forchheimer, 1930). Forchheimer membuat percobaan dengan auger hole dan lubang diberi casing kemudian dituang air dan dihitung (Qi=0) dan atas dasar formula ini dikembangkan oleh Sunjoto:

Gambar 6. Skema aliran dalam lubang bor (Forhheimer, 1930)

= (14) = (15)

Persamaan (14) = (15) maka menurut Forchheimer (1930): dengan As = R2 maka dengan cara integrasi didapat:

= ( ) (16)

Qi=0

Qo=FKh

t1 t

t2

dt

h1

h h2

dh


dengan: K : koefisien permeabilitas tanah (m/j) R : radius sumur (m) F : faktor geometrik (m) F = 4 R (Forchheimer, 1930) t1 : waktu awal pengukuran (j) t2 : waktu akhir pengukuran (j) h1 : tinggi muka air awal pengukuran (m) h2 : tinggi muka air akhir pengukuran (m)

As : luas tampang sumur (m2 , As = R2) Menurut Forchheimer (1930) formula (16) adalah untuk menghitung Koefisien permeabilitas tanah (K), bila diketahui perubahan tinggi muka air fungsi waktu dalam bore hole dengan debit Q = 0 (air dituang dalam sekejap) b). Dimensi sumur

Sunjoto (1988) membangun formula ini dengan asas:

1). Debit air masuk kedalam sumur diasumsikan konstan sama dengan Q (Qi0). Hal ini sesuai dengan keadaan fisik yaitu dalam suatu durasi hujan akan ada debit dari atap yang masuk kedalam sumur.

2). Debit keluar (meresap) adalah sama dengan faktor geometrik kali koefisien permeabilitas fungsi ketinggian air dalam sumur Qo = F K h (Forchheimer, 1930).

Gambar 7. Skema aliran dalam sumur (Sunjoto, 1988)

Qi= Q

Qo=FKh

t2 t

t1

dt

h2

h h1

dh

Y

X

H


c). Penurunan Formula Volume air tampungan dalam sumur (17) sama dengan selisih volume air masuk

dikurangi volume air meresap (18) maka:

= (17) = ( ) = ( ) (18)

Persamaan (17) = (18) diselesaikan dengan cara integrasi:

= ( ) = bila As = R2 dan seterusnya maka akan didapat:

Menurut Sunjoto (1988):

(1). Sumur Kosong tampang lingkaran Untuk konstruksi Sumur Resapan biasanya dengan dinding samping dan ruang tetap kosong maka dimensinya dihitung dengan:

=

(19)

(2). Sumur Kosong tampang rectangular Untuk konstruksi Sumur Resapan biasanya dengan dinding samping dan ruang tetap kosong maka dimensinya dihitung dengan:

=

(19)

(3). Sumur Isi Material tampang lingkaran Untuk konstruksi Sumur Resapan tanpa dinding samping dan ruang sumur diisi batu atau gravel dimensinya dihitung dengan;

=

(20)

(4). Sumur Isi Material tampang rectangular Untuk konstruksi Sumur Resapan tanpa dinding samping dan ruang sumur diisi batu atau gravel dimensinya dihitung dengan;

=

(20)


dengan: H : tinggi muka air dalam sumur (m) H : tinggi muka air dalam sumur terisi material (m) Q : debit air masuk (m3/j) F : faktor geometrik tampang lingkaran (m) (Tabel 2.) f : faktor geometrik tampang rectangular (m) (Tabel 10.) K : koefisien permeabilitas tanah (m/j) T : durasi dominan hujan (j) R : radius sumur (m) As : luas tampang sumur ( m2; As = R2) n : porositas material pengisi

d). Debit Air Masuk.

Debit air masuk dari atap dihitung dengan formula rational:

Q = C.I.A (21) Q : debit air masuk (m3/j) C : koefisien aliran permukaan atap (-) I : intensitas hujan (m/j) A : luas atap (m2) Parameter dalam formula:

Koefisien aliran permukaan atap Untuk formula ini koefisien atap atau perkerasan diambil C = 0,95

Intensitas hujan Intensitas hujan didapat dari Intensity Durasion Curve = IDC dengan waktu

bukan Time of Concentration (Tc) namun dari Dominant Duration of Precipitation (T)

Luas atap Luas atap diukur luas datar

Durasi Dominan Hujan (dominant duration of precipitation) Durasi dominan hujan adalah lama waktu yang paling banyak terjadi di daerah tersebut


Faktor Geometrik Sumur (F) Faktor geometric (shape factor) adalah suatu harga yang mewakili dari bentuk ujung sumur, tampang, radius, kekedapan dinding serta perletakannya dalam lapisan tanah.

Harga ini dimunculkan pertama kali oleh Forchheimer (1930) dlm mencari K dari penelitiannya dengan percobaannya sesuai dengan formula (16). Cara ini hanya menggunakan satu lubang bor saja tanpa sumur pantau spt lazimnya pada formula Dupuit-Thiem yang berbasis Darcys Law (1856) yang harus menggunakan sumur pantau. Cara Forchheimer ini memberikan kemudahan dalam perhitungan perencanaan karena secara eksplisit dapat menghitung dengan data laboratoriom tanpa harus mengetahui data sumur pantau yang baru bisa diukur setelah pengaliran terjadi di lapangan. Maka konsep Forchheimer ini dapa disebut sebagai mashab baru dlam perhitungan Groundwater Flow selain konsep yang sudah ada yaitu Darcys Law. Kemudian untuk berbagai kondisi sumur harga F dikembangkan oleh peneliti lain seperti: (1). Dengan formulasi:

Samsioe (1931), Harza (1935) , Dachler (1936), Taylor (1948), Hvorslev (1951), Aravin (1965), Sunjoto (1989 -2002).

(2). Dengan grafis:

Luthian J.N., Kirkham D. (1949), Hvorslev (1951), Smiles & Youngs (1965), Wilkinson W.B. (1968), Raymond G.P., Azzouz M.M. (1969), Al-Dhahir & Morgenstern (1969), Olson & Daniel (1981)

Catatan: Formula Sunjoto adalah bentuk lain dari formula Forchheimer dengan perbedaan bahwa yang pertama adalah dalam unsteady flow ccondition sedangkan Forchheimer adalah steady flow condition.

Hal ini dapat dibuktikan bahwa pada formula Sunjoto (1988), ketika T = maka akan di dapat H = Q/FK yaitu formula Forchheimer (1930).


Tabel 2. Faktor Geometrik Sumur No

Conditions Shape factor (F) Value of F when R=1; H=0; L=0

Except for F1 L=1 Referenses

1

1 = 2

2( + 2)

+ 2

2 + 1

2,980 Sunjoto (1989a)

2

2 = 4

12,566

Samsioe (1931) Dachler (1936) Aravin (1965)

2 = 18

18,000 Sunjoto (2002)

3

3 = 2

6,283

Samsioe (1931) Dachler (1936) Aravin (1965)

3 = 4

4,000

Forchheimer (1930) Dachler (1936) Aravin (1965)

4

4 = 2

9,870 Sunjoto (2002)

4 = 5,50

4 = 2

5,50

6,283

Harza (1935) Taylor (1948)

Hvorslev (1951)

Sunjoto (2002)

5

5 = 2 + 22

+ 2

+

2 + 1

6,227 Sunjoto (2002)

5 = 2

+

2 + 1 0/0 Dachler (1936) 5 = 2 + 22

+ 2

+

2 + 1 3,964 Sunjoto (2002)


6

6 = 2 + 22

+ 22 + 22 + 1

9,870

Sunjoto (2002)

6 = 2

2 + 22 + 1

0/0

Dachler (1936)

6 = 2 + 22

+ 22 + 22 + 1

6,283

Sunjoto (2002)

7

7 = 2 + 22

+ 23 + 32 + 1

13,392

Sunjoto (2002)

7 = 2 + 22

+ 23 + 32 + 1

8,525

Sunjoto (2002)

Tabel 3. Diskripsi tentang kondisi sumur Conditions Description

1 Resapan pada tanah porus terletak diantara tanah bersifat kedap air di bagian dasar dan bagian atas dengan dinding porous setinggi L.

2.a Resapan berbentuk bola berdinding porous dengan saluran vertikal kedap air dan seluruhnya berada di tanah yang bersifat porous.

2.b Resapan kubus berdinding porous dengan saluran vertikal kedap air dan seluruhnya berada di tanah yang bersifat porous.

3.a Resapan terletak pada tanah bersifat kedap air di bagian atas dan tanah porous dibagian bawah dengan dasar berbentuk setengah bola

3.b Idem 3.a namun dasar rata 4.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porous dengan dinding resapan kedap air

dan dasar berbentuk setengah bola. 4.b Idem ditto 4.a namun dasar rata 5.a Resapan terletak pada tanah yang kedap air di bagian atas dan porous dibagian bawah

dengan dinding sumur permeabel setinggi L dan dasar berbentuk setengah bola 5.b Idem ditto 5.a namun dasar rata 6.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porus dengan dinding sumur bagian atas

impermeabel dan bagian bawah permeabel setinggi L dan dasar berbentuk setengah bola 6.b Idem ditto 6.a namun dasar rata 7.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porus dengan seluruh dinding sumur

permeabel dan dasar berbentuk setengah bola 7.b Idem ditto 7.a namun dasar rata

H

H


d). Pengembangan Faktor Geometrik

Harga Faktor Geometrik F5b Dachler (1936) akan memberikan harga nol dibagi nol atau tak terdefinisikan bila L = 0. Padahal menurut gambar (Tabel 4) kedua gambar

tersebut adalah akan menjadi sama bila L = 0 maka seharusnya F5b sama dengan F3b hingga seharusnya harga F5b = 4 R. Dan perlu diketahui bahwa Sunjoto (2002) membangun suatu formula hingga ketika L = 0 maka harga F5b = 3,964R

atau dengan tingkat kesalahan 0,90 %. (Lihat Tabel 4)

Tabel 4. Perbandingan antara kondisi 3b dengan 5b

3b

4 R

Forchheimer (1930)

Dachler (1936) Aravin (1965)

4,000

5b

2

+2 + 1 Dachler (1936) 0/0

2 + 22

+ 2 + 2 + 1

Sunjoto (2002)

3,964


Beranalogi pada pengembangan Formula F5b Dachler (1936) tersebut, Sunjoto (2002), membangun Formula berbasis F6b Dachler (1936) hingga bila L = 0 maka harga F6b = 6,283 R.

Penelitian Harza (1935) dengan sand tank, Taylor (1948) dengan flownet dan Hvorslev (1951) dengan electric analog mendapatkan harga faktor geometrik yang berbeda-beda dan oleh Hvorslev diusulkan angka bersama sebesar F4b = 5,50 R.

Sunjoto (2002) menbangun formula F4b yang menjadi F4b = 2R (Tabel 5.) Mengingat dari keadaan fisik bila L = 0 maka gambar kondisi 6b menjadi sama

dengan kondisi 4b, Sunjoto membangun formula F6b sperti tabel 5. Tabel 5. Perbandingan antara kondisi 4b dengan 6b

5.5 R

Harza (1935) Taylor (1948)

Hvorslev (1951) 5,500

4b

2 R Sunjoto (2002) 6,283

6b

2

2 + 22 + 1 Dachler (1936) 0/0 2 + 22

+ 22 + 22 + 1

Sunjoto (2002)

6,283


Perbandingan harga F5b Dachler (1936) dan Sunjoto (2002)

Perbandingan harga F5b Dachler (1936) dan Sunjoto (2002) dengan variable harga L dibagi R yaitu mulai dari nol hingga satu juta (diumpamakan R = 1) maka dari Tabel 6. nampak bahwa ketika L/R = 0,964 harga kedua peneliti sama besar dan ketika L/R > 0,964 maka harga keduanya dapat dikatakan sama dengan penyimpangan terbesar ketika L/R = 5.

Tabel 6. Harga faktor geometrik sumur fungsi rasio antara panjang dinding porus dengan radius sumur, pada kondisi 5b.

DACHLER (1936) SUNJOTO (2002)

L R

2

+ 2 + 1

2 + 22

+ 2 + 2 + 1

F %

0 0/0 3,964 ? 0,000001 6,283 3,964 -36,909 0,0001 6,283 3,965 -36,893 0,001 6,283 3,969 -36,829 0,01 6,283 4,009 -36,192 0,5 6,529 5,830 -10,706

0,964 7,079 7,079 0 1 7,129 7,165 0.504 5 13,586 14,348 5,608 10 20,956 21,720 3,645 25 40,149 40,853 1,753 50 68,217 68,867 0,952 100 118,588 119,186 0,504 1000 826,637 827,101 0,056 10000 6.344,417 6.344,793 0,005

1000000 433.064,548 433.064,818 0,0000

Catatan: Harga ini dihitung dengan L = variable dan R=1.


Perbandingan harga F6b Dachler (1936) dan Sunjoto (2002)

Perbandingan harga F6b Dachler (1936) dan Sunjoto (2002) dengan variable harga L dibagi R yaitu mulai dari nol hingga satu juta (diumpamakan R = 1) maka dari Tabel 7. nampak bahwa ketika L/R = 2,713 harga kedua peneliti sama besar dan ketika L/R > 2,713 maka harga keduanya dapat dikatakan sama.

Tabel 7. Harga faktor geometrik sumur fungsi rasio antara panjang dinding porus dengan radius sumur, pada kondisi 6b. DACHLER (1936) SUNJOTO (2002)

L R

2

2 + 22 + 1 2 + 22

+ 22 + 22 + 1

F %

0 0/0 6,283 ? 0,000001 12,566 6,283 -50,000 0,0001 12,566 6,284 -49,992 0,001 12,566 6,290 -49,944 0,01 12,566 6,351 -48,026 0,5 12,695 9,092 -28,381 1 13,057 11,054 -15,340

2,71 3 1 5,323 1 5,323 0 5 19,072 19,618 2,862 10 27,171 27,915 2,738 25 48,775 49,525 1,537 50 80,298 81,001 0,867 100 136,435 137,084 0,475 1000 909,584 910,083 0,054 10000 6.821,882 6.822,281 0,005

1000000 454.792,118 454.792,400 0,0000

Catatan: Harga ini dihitung dengan L = variable dan R = 1.


Gambar 8. Sket Recharge Well untuk air dari atap

Dengan talang

Tanpa


Gambar 9. Sistem resapan tanpa talang dengan selokan kolektor

Gambar 10. Banjir kota akibat tanpa sistem resapan air hujan di Bandung di depan rumah penyumbang foto (Sumbangan dari Prof.Dr. Otto Soemarwoto).


Gambar.11. Recharge well untuk jalan hingga tak memerlukan saluran air hujan

Gambar.12. Jalan warga tanpa recharge system hingga perlu saluran air hujan


4). The USBR (1990, in Massman, 2004)

= 22 + 1 + ( )2 1 + ( )2

+ 1

atau

2 = + 1 + ( )2 1 + ( )2 + 1 2 dan,

= + 1 + ( )2 1 + ( )2 + 1 2 dengan:

H : tinggi air dalam sumur (m) Q : debit masuk (m3/s) K : koefisien permeabilitas tanah (m/s) R : radius sumur (m)

5). Hvorslev (in Massman, 2004)

1). Deep flow field (groundwater level 48 feet from base of well)

= 2

2 + 1 + 2 2

= 2 2 + 1 + 2 2 1). Shallow flow field (groundwater level 3 feet from base of well)

= 2

4 + 1 + 4 2

= 2 4 + 1 + 4 2


dengan,

Q : debit air masul (m3/s) K : koefisien permeabilitas tanah (m/s) L : panjang dinding porus (m) H : tinggi muaka air dalam sumur (m) R : radius sumuran (m)

6). Suripin (2004) Alur pikirnya adalah dengan mendasarkan pada persamaan Dupuit dan G.Thiem sbb:

(a). Parallel flow (Dupuit, 1863)

= 2 22 (22)

(b). Circular flow in unconfined aquifer

= (2 2) (23)

(c). Circular flow in confined aquifer (Thiem, 1906)

= 2(2 1)

21 (24)

(d). Menurut Suripin (2004), bila tak menggunakan sumur pantau rumus menjadi:

Gambar 13. Sumur resapan pada aquifer terkekang

B

2r

permeable

impermeable


=

(25) dengan:

Q ; debit (m3/s) K : koefisien permeabilitas tanah (m/s) B : tebal confined aquifer (m) h1, h2 : potentiometric head sumur pantau ( m) r1, r2 : jarak sumur pantau terhadap umur resapan (m) H : ketinggian potentiometric surface r : radius sumur

Comment: 1. Dalam aliran sumur peresapan ketinggian potentiometric surface (H) adalah

variable fungsi waktu. 2. Penggunaan rumus ini mempunyai kedidak cocokan karena aliran pada sumur

adalah unsteady flow. 3. Data potentiometric head di sumur pantau adalah sesudah sumur terisi, padahal

ketika menghitung potentiometric head tersebut belum diketahui. 4. Dalam rumus (25) pembagi ln(B/r) tidak mempunyai penjelasan saintifik. 5. Bila 2r = B maka Q = tak berhingga 6. Bila 2r > B maka Q = < 0 (negatif)

7). Departemen Kehutanan (1994) Departemen Kehutanan dengan Keputusan Dirjen Reboisasi dan Rehabilitasi Lahan 051/Kpts/V/1994 menerbitkan pedoman perhitungan sumur resapan air hujan sbb:

= (26)

= 1,15

= () + 2 dengan:

Vs : volume sumur resapan (m3) Pn : curah hujan perkiraan (mm) LA : luas atap/perkerasan (m2) K : permeabilitas tanah (cm/j) C : koefisien kebocoran r : radius sumur h(t) : kecepatan penurunan air pada waktu t


Comment: Parameternya tak lazim dalam groundwater flow Tak memenuhi asas analisis dimensi


8). SNI: 03 2453-2002 SNI: 03 2453-2002 atau Standar Nasional Indonesia ini adalah menggantikan SNI T=06=1990 F. SNI yang terbaru ini lebih tidak jelas karena terdiri dari dua persamaan yang keduanya tidak dihubungkan antara satu dengan lainnya. Maka dibawah ini dibahas dalam analisis berbagai kemungkinan logisnya agar persamaan ini dapat dipergunakan sebagai alat untuk menghitung. Dibawah ini dilampirkan copy dari SNI terbaru tersebut. Menurut Balitbang Kimpraswil (2002), manual ini memberikan cara perhitungan dengan dasar bahwa volume air hujan dalam durasi terentu (Vab) dikurangi air meresap (Vrsp) dibagi luas tampang sumur dengan koefisien tanah pada dinding 2 x lebih besar dari pada didasar sumur sbb:

Volume Andil Banjir:

= 0,855 (27)

Volume Air Meresap: = 24 (28)

Durasi hujan efektif:

= 0,90 0,9260 (29)

Permeabilitas tanah rata2

2 = + (30) Kedalaman sumur?

= = =


2). Kedalaman sumur = (m)

= 0,855 24 . + , ( ) + ( ) (31) dengan,

Htotal : kedalaman total sumur resapan air hujan(m) Vab : volume andil banjir (m3) Vrsp : volume air meresap (m3) Ctadah : koefisien limpasan Atadah : luas bidang tadah (m2) R : tinggi hujan harian rerata (l/m2/hari) Krata2 : koefisien permeabilitas tanah rata2 (m/hari) Kv : koefisien permeabilitas tanah pada dinding sumur (m/hari) Kh : koefisien permeabilitas tanah pada alas sumur (m/hari) te : durasi efektive (jam) te=0,90*R0,92/60 (jam) Atotal : luas dinding sumur + luas alas sumur (m2) P : keliling alas sumur (m) Ah : luas alas sumur (m2) Av : luas dinding sumur (P x Htotal (m2) ? Vtp : volume air tampungan (m3)

Comment: 1). te (j) tak memenuhi analisis dimensi

2). Permeabilitas rerata (30), logika perbandingannya terbalik, mestinya (KvAv + KhAh)/(Ah + Av)

3). Kv = 2 Kh (apa dasar argumentasinya?)

4). Bila tak ada rumah berarti A = 0, maka H = negatif 5). Tak memenuhi asas Analisis dimensi 6). Vab dgn waktu 1 hari sedangkan Vrsp dgn waktu te/24 jam


9) Biopori (Kamir R. Brata, 2007) LLuubbaanngg rreessaappaann bbiiooppoorrii ((LLBBRR)) adalah lubang silindris yang dibuat ke dalam tanah dengan diameter 10 30 cm, kedalaman sekitar 100 cm atau jangan melebihi kedalaman muka air tanah. Lubang diisi sampah organik untuk mendorong terbentuknya biopori. Biopori adalah pori berbentuk liang (terowongan kecil) yang dibentuk oleh aktivitas fauna tanah atau akar tanaman.

CCAARRAA PPEEMMBBUUAATTAANN

LLUUBBAANNGG RREESSAAPPAANN BBIIOOPPOORRII

OOlleehh:: KKaammiirr RR.. BBrraattaa

BBaaggiiaann KKoonnsseerrvvaassii TTaannaahh ddaann AAiirr DDeeppaarrtteemmeenn IIllmmuu TTaannaahh ddaann SSuummbbeerrddaayyaa LLaahhaann

FFAAKKUULLTTAASS PPEERRTTAANNIIAANN IIPPBB BBOOGGOORR

22000077


Menurut Kamir R. Brata (2007):

Jumlah LBR: Intensitas hujan (mm/jam) x Luas bidang kedap (m2) Laju peresapan air perlubang (liter/jam)

(32)

Comment:

Jasad renik hanya akan membuat pori disekitar lubang karena dekat dengan sampah organic

o Volume sebuah sumur peresapan dengan diameter 1 m dan kedalaman 3 m akan setara dengan 300 buah biopori

o Hingga Biopori memerlukan lahan pekarangan yang luas untuk mendapatkan kapasitas yang sama

o Biopori tak dapat dibuat dibawah bangunan o Biopori bagus untuk pemupukan (lihat vertical mulching)

Bandingkan dengan Vertical Mulch (Google) : VERTICAL MULCHING

http://www.bloomingarden.com/verticalmulch.html

http://www.google.co.id/search?q=vertical+mulch&hl=id&prmd=ivns&tbm=isch&tbo=u&source=univ&sa=X&ei=lyitTfPkGo26vQPG9d33Cg&sqi=2&ved=0CD4QsAQ&biw=994&bih=600

What is Vertical Mulching?

Vertical mulching is the process of making many holes in the soil of the root zone of a particular tree with the purpose of creating many entryways for air, moisture, and nutrients to reach the roots of a given tree. This process improves the overall health and vigor of any tree. To properly vertical mulch, you will need an electric or gasoline powered drill and a 2 to 3 diameter auger. This equipment is available from any tool rental.


10). Rusli M-UII (2008)

21 QQQsumur += (33a)

VAQ dasarsumur .1 = (33b)

VAQ urdindingsum .2 = (33c)

2. encanardasarsumurA = (33d)

rencanarencanaurdindingsum TinggiA ...2 = (33e)

dengan : Qsumur : Debit total yang dapat ditampung oleh sumur (m3/hari), Q1 : Debit luasan dasar sumur resapan (m3/hari), Q2 : Debit luasan dinding sumur resapan (m3/hari), V : koefisien permeabilitas tanah = laju infiltrasi (m/hari), : () = + (0 ) rencana : jari jari dasar sumur = diameter dasar sumur (m), Adasarsumur : luas dasar sumur (m2), Adindingsumur : luas dinding sumur (m2).

Rusli (2008) memberikan contoh jumlah sumur resapan yang diperlukan sbb :

=

(33) dengan :

Qlimpasan : debit hujan dalam satu hari yaitu C.I.A (m3/hari).

Dengan demikian rumus dimensi sumur resapan adalah sebagai berikut :

= = 1 + 2 = .2. + 2... . = ..( + 2. ) = 12 .. (33)

Comment: a. Tak memenuhi anlisis dimensi b. Bila debit = 0 tinggi < 0 c. Steady flow (seharusnya unsteady)


11). ARSIT (1998)

Masahiro Imbe Association for Rainwater Storage and Infiltration Technology

(ARSIT) - Japan dan Katumi Musiake Department of Administration & Social

Science, Fukushima University,Japan.

Dalam A Simplified Estimation of Infiltration Capacity for Infiltration Facilities

(Imbe dan Musiake, 1998) besarnya air yang meresap ke dalam tanah ditunjukkan

seperti pada persamaan berikut ini :

fout QCQ *= (m3/jam) (34a)

ff KKQ *0= (34b)

dengan: C : faktor keamanan (C biasanya sebesar 0,81). Qt : debit air meresap (m3/jam) K0 : koefisien permeabilitas tanah (m/jam) Kf : spesific infiltration pada bangunan resapan (m2)

Menurut Masahiro Imbe dan Katumi Musiake (1998), nilai Kf (nilai Kf pada bangunan

ini berupa per satuan panjang) dihitung berdasarkan persamaan sebagai berikut ini:

a. Bangunan parit resapan dasar dan dinding porous :

= 3,093 + 1,34 + 0,677 (34) b. Bangunan parit resapan dasar porus dan dinding kedap :

2. = 0,014 + 1,287 (34) a. Bangunan sumur resapan dinding porous dengan diameter 0,2 m 1 m.

= (0,475 + 0,945)2 + (6,07 + 1,01) + 2,570 0,188 (34) b. Bangunan sumur resapan dinding porous dengan diameter 1 m < < 10 m

= (6,244 + 2,853) + 0,932 + 1,606 0,733 (34) c. Bangunan sumur resapan dinding kedap dengan diameter 0,3 m 1 m

= (1,497 + 0,10) + 1,132 + 0,638 0,011 (34)


d. Bangunan sumur resapan dinding kedap dengan diameter 1 m < < 10 m

= (2,556 + 2,052) + 0,9242 + 0,993 0,087 (34)

Nakashima dkk. (2003) menggunakan persamaan kontinuitas dalam menentukan

dimensi bangunan parit resapan yang dijabarkan sebagai berikut :

= ( ) (34) dengan:

qs : volume tampungan parit resapan per satu meter panjang parit (m3/m), qin : debit air yang masuk ke dalam parit (m3/jam/m), qout : debit air yang meresap setiap satu meter panjang parit (m3/jam/m).

Penentuan dimensi sumur resapan air hujan dapat dilakukan dengan persamaan

sebagai berikut :

= ( ) (34) dengan:

Qs : volume tampungan parit resapan (m3), Qin : debit air yang masuk ke dalam parit (m3/jam), Qout : debit air yang meresap (m3/jam).

Jika persamaan 34a, 34b dan 34c disubstistusikan ke dalam persamaan (34i)

untuk mencari dimensi parit resapan dasar dan dinding porous maka :

= 0,81 = 0,81(3,093 + 1,34 + 0,677)

= 0(2,50533 + 1,0854 + 0,54837)

+ 2,505330 = 0(1,0854 + 0,54837)

= (, + ,) + , (34)

dengan : H = kedalaman air ( m ), L = panjang parit resapan ( m ), W = lebar parit resapan ( m ), t = durasi hujan ( jam ).


a. Dimensi sumur resapan dinding porous berdiameter 0,2m 1m.

Ditentukan dengan mensubstitusikan persamaan 34a, 34b dan 34c ke dalam persamaan

34i seperti berikut ini:

= 0,81.0. = 0,81.0(0,475 + 0,945)2 + (6,07 + 1,01) + 2,570 0,188

= (, ,) + (, + ,) + (, + ,) (34)

Dengan cara yang sama akan didapat persamaan - persamaan seperti berikut ini :

b. Bangunan sumur resapan dinding porous dengan diameter 1 m < < 10 m

= (, + , , ) + (, + , ) (34)

c. Bangunan sumur resapan dinding kedap dengan diameter 0,3 m 1 m

= (, + , , ) + (, + , ) (34)

d. Bangunan sumur resapan dinding kedap dengan diameter 1 m < < 10 m

= (, + , ,) + (, + , ) (34)

Comment:

a. Tak memenuhi anlisis dimensi b. Bila debit = 0 tinggi < 0


Contoh hitungan:

Sebuah rumah di Yogyakarta dengan data sbb: Luas atap: A = 100 m2 Intensitas hujan: I = 0,036 m/j Koefisien permeabilitas tanah: K= 0,55 m/j (sand coarse) Koefisien runoff atap: C = 0,95 Durasi hujan: T= 2 jam Diameter sumur peresapan: 1 m Penyelesaian:

A. PU (1990): a). Dinding porus (5)

= +

b). Dinding sumur kedap air (6)

=

B. ITB (1990) (7)

= , ,

Konversi dimensi parameter. (a). Faktor perkolasi vs permeabilitas tanah

= ,

(/) (8) (b). Curah hujan harian vs Intensitas hujan

(1). Mononobe

= 24 24 2 3 (9)


dengan : R : curah hujan terbesar harian (mm) tc : time travel (j) I : intensitas hujan (mm/j)

(2). Hasper (1951)

(a). Bila durasi hujan < 2 jam

= , + , ( )

( ) (10)

(b). Bila durasi hujan 2 < T < 19 jam

24

= 0,06 { + 60} (11) dengan:

R24j : crh hujan terbesar dlm 24 jam ( mm/hr) I : intensitas hujan (m3/s/km2) T : durasi hujan (mnt) Note:

( ) = .

( ) (12)

C. Sunjoto (1998)

(1). Sumur Kosong tampang lingkaran

=

(19)

(2). Sumur Kosong tampang rectangular

=

(19)

(3). Sumur Isi Material tampang lingkaran

=

(20)


(4). Sumur Isi Material tampang rectangular

=

(20)

D. Suripin

=

(25)

E. Dept. Kehutanan

= (26)

= 1,15

= () + 2

F. SNI-2002 = (m)

= 0,855 24 . + , ( ) + ( ) (31)

G. Rusli UII

= = 1 + 2 = .2. + 2... . = ..( + 2. ) = 12 .. (33)


H. Kamir R Brata

Jumlah LBR: Intensitas hujan (mm/jam) x Luas bidang kedap (m2) Laju peresapan air perlubang (liter/jam)

(32)

I. ARSIT

a. Dimensi sumur resapan dinding porous berdiameter 0,2m 1m.

= (, ,) + (, + ,) + (, + ,) (34)

b. Bangunan sumur resapan dinding kedap dengan diameter 0,3 m 1 m

= (, + , , ) + (, + , ) (34)


b. Recharge Trench 1). ITB-HMTL (1990)

Luas bidang resapan ini menurut HMTL-ITB (1990), merupakan parit dengan kedalamam sekitar 1 m yang diisi pasir dan kerikil. Air dari atap dialirkan melalui pipa porus dan luas bidang dihitung dengan persamaan:

= , , (35) dengan: Abr : luas bidang resapan (m2) A : luas atap (m2) R24j : curah hujan terbesar dalam 24 jam (mm/hr) p : faktor perkolasi (menit/cm) Comment: Tak memenuhi asas analisis dimensi

2). MSMAM (Manual Saliran Mesra Alam Malaysia) Storm Water Management Manual for Malaysia The allowable maximum depth (dmax) should meet the following formula:

= (36) where:

fc : final infiltration rate (mm/hr) Ts : maximum allowable storage time (hrs) n : porosity of tne stone reservoir ()

The volume of water must be stored in the trench (V) is devined as:

= + (36)


The gross volume of the trench:

= = (36) PAt is small compared to the Vw and may be ignored and the relationship is V = Vt:

+ = = = + (36)

where, P : design rainffal event (mm) At : trench surface area (m2) Vw : design volume that enter the trench (m3) Tf : effective filling time, generally < 2 hrs (hours) fd : design infiltration rate (m/hr) dt : depth (m) Example: Infiltration capacity fc= 0,035 m/hr Design infiltration rate fd = 0,50 x fc = 0,0175 m/hr Effective filling time Tf= 2 hrs Catchment area A = 171 m2 = 0,0171 ha Predeveloped C = 0,48 Developed C = 0,76 Proposed depth dt = 1,50 m Porosity of fill materials n = 0,35

=

= 360 Predeveloped Qs = 0,00346 m3/s Developed Qs = 0,00722 m3/s Volume enters Vw = 5,50 m3

= + = 9.83 2 Dimention of recharge trench l x w x d = 20 x 0,50 x 1,50 m2


3). Georgia Stormwater Management Manual Formula ini diambil dari: Maryland Standards Specifications Management Infiltration Practices 1984. Juga diacu oleh negara bagian atau kota lainnya seperti Delaware, Brown, dll. The Area of Infiltration Trench Material Filled:

= + 12 (37)

Where, A : surface area (feet2) WQv : recharge volume (feet3) n : porosity of material (-) d : trench depth (feet) k : percolation (inches/hour) T : filling time (hours)

4). New York State Stormwater Management Design

Salah satu standar pengelolaan air hujan di New York State menggunakan parit

resapan. Persamaan dimensi parit resapan diambil dari New York State Stormwater

Management Design Manual Chapter 8 ( Anonim, 2003 ) adalah sebagai berikut :

=

(38) Atau

=

(39) dengan :

A : surface area (feet2) WQv : water quality volume (feet3) n : porosity (-) d : trench depth (feet)


5). California Stormwater Management Design

Dalam California Stormwater BMP Handbook : Infiltration Trench (California

Stormwater Quality Association, 2003), memberikan persamaan dimensi parit resapan

air hujan sebagai berikut :

= +

(40) dengan : d : kedalaman parit,

WQV : volume air masuk,

RFV : volume material pengisi,

SA : luas dasar parit.

Material pengisi menggunakan batuan dengan diameter 1,5 2,5, nilai

porositasnya sebesar 35%. Dengan demikian, persamaan 3.30 dapat ditulis dengan

bentuk lain seperti berikut ini :

= + 1

= 1

=

(40)

6). Stormwater Management Manual for Western Australia

Persamaan yang dikembangkan adalah beberapa rumus resapan untuk beberapa

bentuk resapan yaitu parit resapan dan pond / kawasan resapan. Pada tulisan ini hanya

membahas rumus untuk parit resapan. Dalam Stormwater Management Manual for

Western Australia : Structural Controls / Chapter 3: Infiltration Systems (Anonim,

2007) persamaan dimensi parit resapan air hujan adalah sebagai berikut ini:


= . . + .. + . (41)

dengan :

L : panjang parit ( m ), es : porositas (disarankan: es = 0,35 (gravel); es = 0,95 (plastic milk-crate) dan

es = 0,5 0,7 (berisi batuan dan pipa porus sebagai saluran air masuk). b : lebar parit ( m ), H : Kedalaman parit ( m ), Kh : koefisien permeabilitas ( m/detik ), : durasi rencana hujan ( menit ), V : Volume air masuk ( m3 ), U : soil moderation factor (Tabel 8.).

Persamaan (41a) dapat diubah menjadi :

= .. ... + .. . (41)

Pada kenyataannya, kondisi tanah bersifat heterogen. Soil moderation factor (U)

merupakan faktor yang bertujuan untuk mengkonversi point soil hydraulic conductivity

menjadi areal soil hydraulic conductivity. Nilai U disajikan pada Tabel 8.

Tabel 8. Soil Moderation Factor ( U )

Tipe Tanah Soil Moderation Factor ( U )

Sand

Sandy Clay

Medium and Heavy Clay

0,5

1,0

2,0

Tanah dengan koefisien permeabilitas rendah dapat diasumsikan bahwa proses

yang terjadi pada bangunan resapan adalah proses perendaman sehingga alasnya

berbentuk bujur sangkar ( L = b ). Dengan demikian rumus di atas berubah menjadi:


= . + 60. . . (41)

dengan :

a : luas dasar resapan (m2)

Tabel 9. Tipe Tanah Berdasarkan Nilai Koefisien Permeabilitas Tanah

Tipe Tanah Koefisien Permeabilitas Tanah

mm / jam m / detik

Sandy

Sandy Clay

Medium Clay

Heavy Clay

>180

36 180

3,6 36

0,036 3,6

> 5 x 10-5

1 x 10-5 5 x 10-5

1 x 10-6 5 x 10-5

1 x 10-8 1 x 10-6

Persamaan (41c)dapat diubah menjadi:

= 60. . .

(41) Waktu pengosongan adalah sebagai berikut :

= 4,6... 2.( + ) . 10 . .. + 2.( + ) (41) dengan:

T : waktu pengosongan ( detik ).

Untuk panjang ( L ) = lebar ( b ), maka persamaan di atas berubah menjadi :

= 2..

(41)


7). Minnesota Urban Small Sites BMP Manual

Dalam Minnesota Urban Small Sites BMP Manual : Infiltration Trench

(Metropolitan Council/Barr Enginering Co., 2005) volume dan luas permukaan parit

resapan berhubungan dengan volume rencana limpasan yang masuk ke dalam parit dan

permeabilitas tanah di bawah parit. Luas dasar parit yang merupakan permukaan bidang

resapan dapat dicari menggunakan persamaan berikut ini :

tnPVA..

12= (42a)

dengan: A : luas dasar parit ( ft2 ), V : volume limpasan yang akan diresapkan ( ft3 ), P : nilai perkolasi (in/jam), n : porositas ( 0,4 untuk batu berdiameter 1,5 3 inch ), t : waktu retensi ( maksimum 72 jam ).

Jika dalam satuan SI maka persamaan (42) menjadi:

= .. (42)

Dengan: A (m2), V ( m3), P ( m / jam) dan t (jam).

Kedalaman parit biasanya antara 3 12 feet. Kedalaman efektif maksimum parit

dapat dihitung berdasarkan perkolasi tanah, porositas dan waktu tampungan pada parit.

Persamaan tersebut adalah sebagai berikut :

= .

(42)

dengan :

D : kedalaman parit (m).

Hubungan antara luas dasar parit ( A ) dan kedalaman parit ( D ) ditunjukkan seperti

berikut ini :


= .. . = . (42)

Persamaan tersebut kemudian disubstitusikan terhadap Persamaan (42c) menjadi

seperti berikut ini :

= 1

. = 2. (42)

Dengan demikian, pada hakekatnya rumus ini merupakan rumus bangunan

penampungan air hujan bukan rumus resapan air hujan karena tidak dipengaruhi oleh

parameter kemampuan tanah meloloskan air.

8). Montgomary County Maryland

Montgomary County Maryland Department of Permitting Services Water

Resources section (2005) memberikan perhitungan dimensi parit resapan sebagai

berikut :

Volume parit = WQV (2,5) (43a)

Nilai 2,5 merupakan hasil perhitungan terhadap nilai porositas yang diasumsikan

sebesar 40 % maka rumus (43a) dapat berubah menjadi :

= (2.50). (43)

Kedalaman parit (D) tidak boleh melebihi D maksimum (Dmax) yaitu :

Dmax = 1 0. f (in/jam) (43.c)

dengan : WQV: volume air masuk (ft3), f : nilai infiltrasi pada area parit (in/jam) b : lebar parit (m) B : panjang parit (m)

Dmax tidak boleh melebihi 8 feet yang dimaksudkan untuk mempermudah perawatan.


9). ARSIT

Dalam A Simplified Estimation of Infiltration Capacity for Infiltration Facilities

(Imbe dan Musiake, 1998) besarnya air yang meresap ke dalam tanah:

= . (44)

= 0. (44)

a. Parit resapan, dasar dan dinding porous:

= 3,093 + 1,34 + 0,677 (44) = (, + ,)

+ , (44) b. Parit resapan, dasar porus dinding kedap:

= 0,014 + 1,287 (44) = ,

+ , (44) dimana:

C : faktor keamanan (C biasanya sebesar 0,81). Qf : debit air meresap (m3/jam) Qin : ebit air masuk (m3/jam) K0 : koefisien permeabilitas tanah (m/jam) Kf : spesific infiltration pada bangunan resapan (m2) H : kedalaman parit (m), W : lebar parit resapan (m), L : lebar parit (m) t : durasi (jam)


11). Sunjoto Bila muka air tanah tinggi hingga sumur peresapan menjadi tidak efisien maka dapat dibut sistem horisontal atau Recharge Trench. Dalam teknik perhitungannya ditetapkan tinggi air (H) dalam trench dan lebar parit (b) dan dihitung panjang parit (B)

Gambar 14. Sketch of water balance on the trench

Volume air tampungan dalam parit (40) sama dengan selisih volume air masuk

dikurangi volume air meresap (41) maka:

= (45) = ( 0) = ( ) (46)

h2

h

dh H

t2

t

dt T

B

Qi=Q

Y h1

Qo=FKh t1 b

X t1


where, Qo : outflow discharge

Q : inflow discharge As : cross section area of casing h : depth of water t : duration of flow F : shape factor of casing K : coefficient of permeability Persamaan (45) = (46) diselesaikan dengan integrasi:

= ( )

=

Hasil intergrasinya adalah: (a). Parit Kosong (Sunjoto, 2008) Bila konstruksi parit tanpa atau dengan dinding samping dan ruang parit kosong maka panjang parit dapat dihitung dengan:

= ()

(b). Parit Isi Material (Sunjoto, 2008) Bila konstruksi parit tanpa atau dengan dinding samping dan ruang parit kosong maka panjang parit dapat dihitung dengan:

=

()


where, B : length of trench (L) B : length of trench material filled (L) b : width of trench (L) f : shape factor of trench (L) K : coefficient of permeability (L/T) H : depth of water on trench (L) T : dominant duration of precipitation (T) Q : inflow discharge (L3/T) and Q = CIA C : runoff coefficient of roof (-) I : precipitation intensity (L/T) A : area of roof (L2) n : porosity of material filled

Faktor geometrik parit (f) diturunkan dari faktor geometrik sumur (F) dengan cara (Sunjoto, 2008):

1). Faktor geometri parit adalah factor geometric sumur kali shape coefficient (SC).

2). Shape coefficient adalah perimeter coefficient kali area coefficient 3). Perimeter coefficient bentuk lingkaran ke bentuk bujur sangkar adalah keliling

bujur sangkar kali (4b) dibagi keliling lingkaran (2R) atau sama dengan ( )Rb 2/4 . 4). Area coefficient dari bentuk bujur sangkar ke bentuk rectangular adalah akar

dari luas rectangular dibagi luas bujur sangkar atau ( 2/)( bbB ). 5). Finally harga dari shape coefficient (SC) dari bentuk lingkaran ke bentuk

rectangular adalah sama dengan: 4 (2) (.) 2 = . ()

= .

= . dengan:

fn : faktor geometrik parit kondisi ke n Fn : faktor geometrik sumur kondisi ke n


Tabel 10. Shape factor of trenchs (Sunjoto, 2008) No Condition Shape factor of trenchs (f) 1

=

+

+

+

2

=

=

3

=

= 4

=

=

5

= +

+

+

+

= +

+

+

+

6

= +

+

+

+

= +

+

+

+ b

b

b

b

b

b

b

b

b

b

L

b

b

L

L

L

L


7

= +

+

+

+

= +

+

+

+

Tabel 11. Diskripsi tentang kondisi parit

Conditions Description 1 Resapan pada tanah porus terletak diantara tanah bersifat kedap air di bagian

dasar dan bagian atas dengan dinding porous setinggi L. 2.a Resapan berbentuk silinder berdinding porous dengan saluran vertikal kedap air

dan seluruhnya berada di tanah yang bersifat porous. 2.b Resapan persegi-panjang berdinding porous dengan saluran vertikal kedap air dan

seluruhnya berada di tanah yang bersifat porous. 3.a Resapan terletak pada tanah bersifat kedap air di bagian atas dan tanah porous

dibagian bawah dengan dasar berbentuk setengah lingkaran. 3.b Idem 3.a namun dasar rata 4.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porous dengan dinding resapan

kedap air dan dasar berbentuk setengah lingkaran. 4.b Idem ditto 4.a namun dasar rata 5.a Resapan terletak pada tanah yang kedap air di bagian atas dan porous dibagian

bawah dengan dinding sumur permeabel setinggi L dan dasar berbentuk setengah lingkaran.

5.b Idem ditto 5.a namun dasar rata 6.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porus dengan dinding sumur bagian

atas impermeabel dan bagian bawah permeabel setinggi L dan dasar berbentuk setengah lingkaran.

6.b Idem ditto 6.a namun dasar rata 7.a Resapan terletak pada tanah yang seluruhnya porus dengan seluruh dinding sumur

permeabel dan dasar berbentuk setengah lingkaran. 7.b Idem ditto 7.a namun dasar rata

b

b H

H


Gambar 8. Sket recharge trench dipinggir jalan

Gambar.15 . Excavated trench filled with stone aggregate Sumber: Georgia Stormwater Management Manual 3.2-75 http://www.georgiastormwater.com/vol2/3-2-5.pdf (Cited: December 7th 2011)


c. Recharge Yard Recharge Yard atau di USA disebut Rain Garden (Gambar. 12a & 12b) adalah suatu usaha penanganan genangan dengan cara air menyalurkannya ketempat lebih rendah di halaman. Tempat peresapannya diwujudkan dengan taman. Cara ini hanya dapat dilaksanakan bila rumah mempunyai halaman yang cukup luas. Untuk halaman sempit cara yang umum dilaksanakan dengan mengusahakan air hujan yang jatuh di taman/halaman tidak mengalir keluar ke selokan dengan cara membuat tanggul biasanya pasangan batu setinggi 5 atau 10 cm (Gambar. 10a & 10b) hingga air meresap kedalam tanah di halaman itu sendiri. Bila permukaan tanah relatif kedap air, untuk mempercepat proses peresapannya dengan menggunakan biopori.

Pinsip utama recharge yard adalah air hujan yang jatuh dihalaman tidak mengalir keluar halaman namun akan meresap kedalam tanah di halaman itu sendiri. Sedangkan air hujan yang jatuh diatap atau perkerasan lainnya diresapkan kedalam tanah denganmenggunaka rccharge well maupun recharge trench.

Bila halaman tidak dilengkapi dengan teknik konservasi ini hingga air hujan dari halaman terbuang langsung mengalir keluar halaman maka keadaan ini disebut dengan Taman Penerlantar air (Gambar.11a & 11b)


Gambar 16. Sket Taman Resapan Air Hujan

Gambar.17. Taman Resapan Air Hujan

(bila muka tanah kurang porus)

5-10 cm

biopori


Gambar 18. Sket Taman Penerlantar Air Hujan

Gambar.19. Taman Penerlantar Air Hujan


Gambar. 20. Skecth of Taman Resapan Air atau Rain Garden (USA) Sumber: http://www.dec.ny.gov/docs/water_pdf/swdmchapter8.pdf (cited January 10th 2008)

Gambar. 21. Taman Resapan Air atau Rain Garden (USA) Sumber: http://www.dec.ny.gov/docs/water_pdf/swdmchapter8.pdf (cited January 10th 2008)


7. Saluran Porus

Water losses : evaporasi dan infiltrasi.

Infiltrasi merugikan dari sudut pandang teknik irigasi namun menguntungkan dari

sudut pandang teknik konservasi sumberdaya air.

Infiltrasi di saluran didapat:

a. Diukur langsung dengan cara membendung di dua tempat dan mengukur

penurunan air fungsi waktu.

b. Diukur selisih debit dari dua titik saluran pada real time.

c. Formulasi :

Moritz (1913) > empiris

Bouwer (1956) > semi grafis

Sunjoto (2008; 2009) > analitis

1. Moritz (1913)

= , ( + ), + ( + ), ( + ), , (49)

dengan :

S : kehilangan air di saluran (m3/s/km) C : kehilangan air harian (m/hr) table Q : debit saluran (m3/s) V : kecepatan air (m/s) N : rasio dasar saluran dgn kedalaman air Z : kemiringan tebing.( Z = h, bila v = 1)


Tabel 12. Harga C untuk lapisan dasar saluran (Moritz, 1913)

Soils C (m/day) 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9.

Concrete Cement gravel with hardpan sandy loam Clay and clay loam Sandy loam Volcanic ash Volcanic ash and fine sand Volcanic ash, sand and clay Sand and gravel Sand loam with gravel

0.02 0.10 0.12 0.20 0.21 0.30 0.37 0.51 0.67

2. Bouwer (1965) Bouwer membangun suatu formula dan sekaligus grafik yang dijabarkan dari analog elektrik pada tiga keadaan guna menghitung harga kehilangan air untuk tiap meter panjang saluran sbb:

= (/) (50)

dengan : q : kehilangan air (m3/m/hr) Is / K : harga dari grafik dari Gambar 12 & Gambar 13. k : koefisien permeabilitas tanah (m/hr) Ws : lebar muka air di saluran (m)


Gambar 11. Tiga keadaan aliran (Bouwer, 1965; with permission from ASCE, LN: ls 091509)

Gambar 12. Grafik harga Is/K (Bouwer, 1965; with permission from ASCE, LN: ls 091509 )


Wb

Hw

Ws

Wb

Hw

Wb

Hw

Wv

3. Sunjoto

a. Saluran tanpa dinding samping (2008) Dengan elevasi muka air tanah tertinggi sama dengan elevasi dasar saluran maka:

= ( + )

+ ( + ) ( + ) + ( + ) +

(51) b. Saluran dengan dua dinding samping (2008)

= (52) C. Saluran dengan satu dinding samping (2010)

= ( + )

+ ( + )( + ) + ( + ) +

(53)


dengan: q : kehilangan air di saluran (m3/s/m)

Hw : tinggi air di saluran (m) K : koefisien permeabilitas tanah (m/s) Wb : lebar dasar saluran (m)

Ws : lebar permukaan air di saluran (m) Wv : lebar permukaan air bila sisi lining vertikal (m)

Wv = Ws Z.Hw Z : kemiringan tebing Z = ctg : sudut luar tebing saluran (o) : panjang satuan saluran ( = 1 m)

Catatan

Dimensi Hw, Wb, Ws, Wv dan dalam m dan K dalam m/s maka q dalam m3/s/m. Lining adalah lapisan kedap air seperti pasangan batu, concrete slab maupun

geomembrane.

Gambar 22. Saluran porus tanpa lining


8. System Peresapan Telaga a. Methode Pengukuran

Sistem ini yang dikembangkan di Kampus Universitas Indonesia Depok yaitu dengan caya menyalurkan limpasan air hujan kedalam satu telaga yang sengaja dibangun untuk menampungnya. Untuk keamanan telaga dibangun spillway agar pada saat volume berlebih debit air dapat melimpas dan disalurkan melaluinya agar tidak merusak bangunan lainnya.

Tampang perlapisan tanah di Kampus UI Depok adalah seperti Gambar .

x Gambar.23. Sket cross-section dan perlapisan batuan pada telaga buatan di Kampus Universitas Indonesia Depok.

Dari keadaan ini diukur debit masuk debit keluar dan penguapan maka sisanya adalah debit meresap kedalam tanah.

Qr = Qi Qo Qe (54)

Dengan: Qr : debit air meresap Qi : debit air masuk Qo : debit air keluar Qe : debit air menguap

impermeable

impermeable

aquifer 1

aquifer 2

impermeable

L1

L2

H1 H2

gws-before devt.

gws-after devt.

K1

K2


b. Methode Perhitungan

Dengan tampang danau seperti model tersebut diatas menurut Sunjoto karena muka telaga hampir selalu konstan hingga aliran meresap dianggap steady flow maka secara teoritis dapat dihitung dengan menggunakan formula Forchheimer (1930) dengan factor geometric pada dua keadaan sbb:

Bila danau berbentuk persegi panjang:

1). Debit meresap pada akuifer 1 (bagian atas):

1 = 111 (55)

1 = 41

1 + 42 + 122 + 1 (Sunjoto, 2008)

2). Debit meresap pada akuifer 2 (bagian bawah):

2 = 222 (56) 2 = 42 + 42

2 + 42 + 222 + 1 (Sunjoto, 2008)

Total air meresap Q = Q1 + Q2 dengan

Q : debit (L3/T) f : factor geometric kolam (L) K : koefisien permeabilitas tanah (L/T) H : tinggi tekanan air (L) L : ketebalan aquifer (L) b : lebar kolam (L) B : panjang kolam (L)


Bila danau berbentuk lingkaran

1). Debit meresap pada akuifer 1 (bagian atas):

1 = 111 (57) 1 = 21

2(1 + 2)

+ 1 2 + 1 (Sunjoto, 2002)

2). Debit meresap pada akuifer 2 (bagian bawah):

2 = 222 (58)

2 = 22 + 22

2 + 2 + 2 2 + 1 (Sunjoto, 2002)

Total air meresap Q = Q1 + Q2

dengan Q : debit air meresap (L3/T) F : factor geometric kolam (L) K : koefisien permeabilitas tanah (L/T) H : tinggi tekanan air (L) L : ketebalan aquifer (L) R : radius telaga (m)

Tiada Kehidupan Tanpa Air


References Al-Dahir Z.A., Morgenstern N.R. 1969. Soils Science, Vol. 107, No. 1, 1969, pp. 17-21. Aravin, V.E., Numerov, S.N. 1965. Theory of fluid flow in undeformable porous media, Translated from Russian, Israel

Program for Scientific Translations, Jerusalem. Badon Ghyben. 1889., & Herzberg, 2001., in van Dam, J.C. 1985. Geohydrologie, Afdeling der Civiele Techniek, TH

Delft, Nederland. Bouwer, H. 1965. Theorytical aspects of seepage from open channels, Journal Hydraulics Div. ASCE, pp 37-59. Dachler, R. 1936. Grundwasserstromung, Julius Springer, Wien. Darcy. H. 1856. Histoire des Fontaines Publiques de Dijon, Dalmont, Paris. Departemen Pekerjaan Umum. 1984. Prasarana Pengairan dan Pemukiman Indonesia di Tahun 2000, Simposium PSLH-

ITB, Bandung, 7 Maret 1984. Departemen Pekerjaan Umum, Litbang Pemukiman. 1990. Tatacara Perencanaan Teknik Sumur Resapan Air Hujan

Untuk Lahan Pekarangan, Standar, LPMB, Bandung. Forchheimer P. 1930. Hydraulik, 3rd, B.G. Teubner, Leipzig. Harza, L.F. 1935. Transactions, American Society of Civil Engineering, Vol. 100, pp. 1352-1385. HMTL-ITB. 1990. Peresapan Buatan Sebagai Upaya Pengendalian Banjir Kota Bandung Hvorslev, M.J. 1951. Time Lag and Soil Permeability in Ground Water Observation, Bulletin 36, Waterways Experiment

Station, Vicksburg, Missisipi. Kamir, R. Brata. 2007. Cara Pembuatan Lubang Resapan Biopori, Leaftlet, Bagian Konservasi Tanah dan Air, IPB,

Bogor. Luthian J.N., Kirkham D. 1949. Soils Science, Vol. 99, 1949, pp. 349-358. Moritz, E.A. 1913. Seepage Losses From Earth Canals, Eng. News 70, 402-5. Olson R.E., Daniel D.E. 1981. Measurement of hydraulic conductivity of fine grained soils, Permeability and

groundwater contaminant transport, ASTM, STP 746, Zimmie T.F., & Riggs C.O. Raymond G.P., Azzouz M.M. 1969. Proc. Conference on In-situ investigations of soils and rocks, British Geotechnical

Society, London, pp. 195-203. Samsioe, A.F. 1931. Zeitschrift fur Angewandte Mathematik und Mechanik, Vol. 11, pp. 124-135. Setiadi, Benedictus Deddy, 2011. Analisis Dimensi Bangunan Resapan Air Hujan Untuk Lahan Pekarangan, Thesis S2 di

JTSL-FT-UGM Smiles D.E., Youngs E.G. 1965. Soils Science, Vol. 99, 1965, pp. 83-87. Sunjoto, S. 1988. Optimasi Sumur Resapan Sebagai Salah Sa

teknik drainasi handout

Documents