perhitungan gedung dengan srpmk

8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK

http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 1/71

1.1.1 Perencanaan Tulangan Balok Induk Atap (25/50)

1. Data Perencanaan

Dimensi balok : 250/500

Tebal selimut beton (p) : 40 mm

Tulangan longitudinal (Dt) : 19 mm

Tulangan Transversal (Dsk) : 8 mm

utu tulangan longitudinal (!"t) : #20 $a

utu tulangan geser (!"s) : 240 $a

utu beton (!%&) : 20 $a

Tinggi e!ekti! penampang (d):

d% ' ds Ds 1/2Dt

' 40 8 *19

' 5+,5 mm

d ' - . d%

' 500 . 5+,5

' 442,5 mm

1



2. Rasio Tulangan

asio tulangan minimum (min)

00#5,0

#204

20

4

min

=

⋅

=

⋅

= fy

c f ρ

004#+5,0#20

4,14,1min ===

fy ρ

Digunakan min terbesar "aitu min ' 0,004#+5

asio tulangan maksimum (maks)

ma ' 0,025

3"arat nilai adala-

mamin ρ ρ ρ <<

025,0004#+5,0 << ρ

ika lebi- besar dari ma maka "ang digunakan adala- ma

. !ek Pers"aratan #eo$etri

a* a"a aksial ter!aktor ($u) 6 0,1*!%&*7g

$ ' 0,1*!%&*7g ' 0,1*20 (250*500)

' 250*000

$u ' #254,14 (erdasarkan -asil analisis 37$ 2000)

$u $ (;< ===)

b* >lear span elemen (ln) ? 4d

ln ' @ A bkolom

' B000 . 500

' 5500 mm

ln ? 4*d

5500 ? 4*442,5

5500 mm C 1++0 mm (;< ===)

&* asio b ? 0,#-

b ? 0,#-

250 ? 0,#*500

250 C 150 (;< ===)

d* @ebar balok (b) ? 250 mm

b ? 250 mm

2



250 mm ' 250 mm (;< ===)

e* @ebar balok (b) bkolom 2 (#/4 - balok )

b bkolom 2 (#/4 - balok )

250 500 2 (#/4*500)

250 mm 1250 mm (;< ===)

%. Perencanaan Tulangan Tu$puan

erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada tumpuan

adala- sebagai berikut :

omen negati! (utA) ' 9+*10+*055 mm

omen positi! (ut) ' 48*55#*52+,5 mm

a* $eren&anaan Tulangan (omen negati!)

n 'φ

U M

'9*0

9+*10+*055

' 10+*89B*+2+,8 mm

n '

2

d b

Mn

⋅ '

2

)5,442(250

+,810+*89B*+2

⋅ ' 2,204 $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−− #20

18,82#5*19,2*21118,82#5

1

= 0,00+4

025,000+4,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ

,

adi digunakan00+4,0= ρ

3



7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,00+4 E 250 E 442,5 ' 819,0B mm2

n '

2

41

⋅

π

As

'

2194

1

0B,819

⋅π

' 2,88≅

# batang

aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :

7st ' #* 1/4F*192

' 850,58B mm

2

arak bersi- antar tulangan (s)

s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2 ≥−

−+−

'

mm251#

19*#)840(2250≥

−−+−

= 48,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;< adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*

omen nominal tumpuanAnegati! (nt A)

a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'2502085*0

#20)*850,58B(

⋅⋅ ' B4,044 mm

ntA '

−⋅⋅ 2

a

d fy Ast

'

−⋅⋅

2

044,B45,442#20)850,58B(

' 111*+2B*B9+,+ mm

ntϕ A ' 0,90*n

' 0,90 * 111*+2B*B9+,+ mm

' 100*554*298 mm

4



ntϕ A (100*554*298 mm) C utA (9+*10+*055 mm)HHH ;<

b* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)

n 'φ

U M

'9*0

,548*55#*52+

' 5#*948*#B#,89 mm

n '

2d b

Mn

⋅

'

2)5,442(250

,895#*948*#B#

⋅ ' 1,102 $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−

#20

18,82#5*102,1*211

18,82#5

1

= 0,00#B

004#+5,000#B,0min

=<= ρ ρ

adi digunakan004#+5,0min = ρ

7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,004#+5 E 250 E 442,5 ' 48#,984# mm2

n '

241 d

As

⋅π

'

2194

1

48#,984#

⋅π

' 1,+≅

2 batang

aka dipasang tulangan longitudinal 2D19 dengan luas tulangan :

7st ' 2* 1/4F*192

' 5B+,0B mm2

5




s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mm

n

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2 ≥

−

−+−

'

mm2512

19*2)840(2250≥

−−+−

= 11B mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<

adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*

omen nominal tumpuanApositi! (nt )

a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'2502085*0

#20)*5B+,0B(

⋅⋅ ' 42,B9B mm

nt '

−⋅⋅

2

ad fy Ast

'

−⋅⋅

2

B9B,425,442#20)5B+,0B(

' +B*421*55B,21 mm

ntϕ ' 0,90*n

' 0,90 * +B*421*55B,21 mm

' B8*++9*400,59 mm

ntϕ (B8*++9*400,59 mm) C ut (48*55#*52+,5 mm) (;<==)

5. Perencanaan Tulangan &apangan

erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada lapangan

adala- sebagai berikut :

omen positi! (ul) ' 81*590*549,+ mm

omen negati! (ulA) ' 24*2+B*+B#,+ mm

a* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)

n 'φ

U M

'9*0

,+81*590*549

' 90*B5B*1BB,## mm

6



n '

2d b

Mn

⋅

'

2)5,442(250

,##90*B5B*1BB

⋅ ' 1,852 $a

m 'c f

fy85*0 ⋅

'2085*0

#20⋅

' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−

#20

18,82#5*852,1*211

18,82#5

1

= 0,00B1

025,000B1,000#9,0mamin

=<=<= ρ ρ ρ ,

adi digunakan00B1,0= ρ

7s '

d b ⋅⋅ ρ

' 0,00B1 E 250 E 442,5 ' B+9,511 mm2

n '

2

41 d

As

⋅π

'

2194

1

B+9,511

⋅π

' 2,#9≅

# batang

aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :7st ' #* 1/4F*192

' 850,58B mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2≥

−−+−

7



'

mm251#

19*#)840(2250≥

−−+−

= 48,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<


omen nominal lapanganApositi! (nl)

a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'2502085*0

#20)*850,58B(

⋅⋅ ' B4,044 mm

ntA '

−⋅⋅

2

ad fy Ast

'

−⋅⋅

2

044,B45,442#20)850,58B(

' 111*+2B*B9+,+ mm

ntϕ A ' 0,90*n

' 0,90 * 111*+2B*B9+,+ mm

' 100*554*298 mm

nlϕ

(100*554*298 mm) C ul

(81*590*549,+ mm)HHH ;<

&* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)

n 'φ

U M

'9*0

,+24*2+B*+B#

' 2B*9+4*181,89 mm

n '

2d b

Mn

⋅

'

2)5,442(250

,892B*9+4*181

⋅ ' 0,55 $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

8



'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−#20

18,82#5*55,0*211

18,82#5

1

= 0,001+5

004#+5,0001+5,0 min =<= ρ ρ


7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,004#+5 E 250 E 442,5 ' 48#,984# mm2

n '

2

41 d

As

⋅π

'

2194

1

48#,984#

⋅π

' 1,+≅

2 batang


7st ' 2* 1/4F*192

' 5B+,0B mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw251

*)(2

≥−−+−

'

mm2512

19*2)840(2250 ≥−

−+−

= 11B mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<



9



a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'2502085*0

#20)*5B+,0B(

⋅⋅ ' 42,B9B mm

nt '

−⋅⋅2ad fy Ast

'

−⋅⋅

2

B9B,425,442#20)5B+,0B(

' +B*421*55B,21 mm

ntϕ ' 0,90*n

' 0,90 * +B*421*55B,21 mm

' B8*++9*400,59 mm

ntϕ (B8*++9*400,59 mm) C ut (24*2+B*+B#,+ mm) (;<==)

'. !ek Pers"aratan Tulangan &ongitudinal

a* Tulangan terpasang -arus lebi- besar dari min dan tidak bole- lebi- dari

maks*

Tumpuan :

025,000+4,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ HHHHHH* ;<

@apangan :

025,000B1,000#9,0mamin

=<=<= ρ ρ ρ

HHHHHH** ;<

b* inimal -arus ada dua tulangan menerus atas baIa-

erdasarkan -asil per-itungan di atas, semua penampang balok dipastikan

memiliki minimal dua tulangan menerus pada bagian atas dan baIa-

&* $ada uungAuung balok n ? 0,50 nA

nt ' B8*++9*400,59 mm

ntA ' 100*554*298 mm

nt ? 0,50 ntA

B8*++9*400,59 ? 0,50* 100*554*298

B8*++9*400,59 ? 50*2++*149 (;<===)

d* $ada penampang lainn"a sepanang balok n dan nA ? 0,25 nA

maksimum (pada uung balok)

ntA ' 100*554*298 mm (momen nominal maksimum)

nl

' B8*++9*400,59 mm

10



nlA ' 100*554*298 mm

nl dan ntA ? 0,25 nA

B8*++9*400,59 ? 0,25* 100*554*298

B8*++9*400,59 ? 50*2++*149 (;<===)


100*554*298 ? 0,25* 100*554*298

100*554*298 ? 50*2++*149 (;<===)

1.1.1.1 Perencanaan Tulangan #eser Balok Induk Atap (25/50)

esarn"a ga"a geser "ang bekera pada balok ditentukan dengan rumusan

berikut ini :

Ve= Mpr1+ Mpr 2

L ±

Wu .L

2

Dimana :

Ju ' 1,2D 1,0@

pr ' omen probable pada uungAuung balok

1. o$en Proale Pada Balok Induk Atap

<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung

berdasarkan tulangan terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !"

(penampang diasumsikan bertulangan tunggal)*

a=1,25. fy. Ast

0,85. f ' c . b

11

a"a geser pada balok



Mpr= Ast .1,25 fy .(d−a

2 )Kntuk mempermuda- per-itungan, nilai pr pada masingAmasing uung

balok disaikan dalam tabel berikut :

2. Penulangan #eser Balok

Ju ' 9,4+ /mm (berdasarkan analisis 37$ 2000)

@ ' B000 mm

pr1 ' 94*#1B*#88,#5 mm

pr2 ' 1#B*9#4*994,1 mm

Ve= Mpr1+ Mpr2

L ±

Wu .L

2

Ve1=94.316.388,35+136.934.994,1

6000+9,47.6000

2

' B8*088,2059

Ve2=94.316.388,35+136.934.994,1

6000−

9,47.6000

2

' 1B00#,2059

Daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak 2- dari

muka kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an

geser diabaikan (L& ' 0)*

a* $enulangan geser pada daera- sendi plastis

2- ' 2*500

12



' 1000 mm

Ln ' Lu/ϕ

' B8*088,2059 /0,+5

' 90*+84,2+45 <ontrol ter-adap Ls

Ln ' L& Ls (nilai L& ' 0)

Ln ' Ls ' 90*+84,2+45

Ls 6 0,BB √ f ' c . b w . d

90*+84,2+45 6 0,BB* √ 20.250.442,5

90*+84,2+45 #29*820,02B+ (;<===)

$er-itungan tulangan geser

Vs= Av . fy . d

s

Diren&anakan tulangan geser 2 potongan dengan tulangan D8,

maka :

7v ' 2 1/4F 82

' 100,5# mm

s=

Av. fys .d

Vs

¿100,53.240.442,5

90.784,2745

' 88,58 mm

arak sengkang maksimum

$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il

dari kondisi berikut :3maks ' d/4 ' 442,5/4 ' 110,B25 mm

3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm

3maks ' 150 mm

adi arak sengkang maksimum adala- 88,58 mm, se-ingga pada daera-

sendi plastis dipasang sengkang D8A80 mm*

b* $enulangan geser diluar daera- sendi plastis

13



Daera- geser diluar sendi plasti diambil searak lebi- besar dari 2- dari

muka tumpuan*

Ve2=94.316.388,35+136.934.994,16000

−9,47.10002

' 4B*+80,+059

Ln ' Lu/ϕ

' 4B*+80,+059 / 0,+5

' B2#+4*2+45

<ekuatan geser beton (L&)

L& ' 0,17√ f ' c . b w . d

' 0,17√ 20 .250.442,5

' 84*104,10B8


Ln (B2#+4*2+45 ) L& (84*104,10B8 ) 'C Tidak perlu tulangan geser

Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan

geser dengan arak (s) d/2

3 ' 442,5/2

' 221,25 mm

adi pada daera- di luar sendi plastis, dipasang tulangan D8A200 mm*

*ketsa Penulangan Balok Induk Atap

14



,. Rasio Tulangan

asio tulangan minimum (min)

00#5,0#204

20

4

min =

⋅=

⋅=

fy

c f ρ

004#+5,0#20

4,14,1min ===

fy ρ

Digunakan min terbesar "aitu min ' 0,004#+5

asio tulangan maksimum (maks)

ma ' 0,025

3"arat nilai adala-

mamin ρ ρ ρ <<

025,0004#+5,0 << ρ

ika lebi- besar dari ma maka "ang digunakan adala- ma

-. !ek Pers"aratan #eo$etri

!* a"a aksial ter!aktor ($u) 6 0,1*!%&*7g

$ ' 0,1*!%&*7g

' 0,1*20 (#00*B00)' #B0*000

$u ' 1222,55 (erdasarkan -asil analisis 37$ 2000)

$u $ (;< ===)

g* >lear span elemen (ln) ? 4d

ln ' @ A bkolom

' B000 . 500' 5500 mm

ln ? 4*d

5500 ? 4*540,5

5500 mm C 21B2 mm (;< ===)

-* asio b ? 0,#-

b ? 0,#-

#00 ? 0,#*B00

#00 C 180 (;< ===)

i* @ebar balok (b) ? 250 mm

b ? 250 mm

#00 mm C 250 mm (;< ===)

* @ebar balok (b) bkolom 2 (#/4 - balok )



b bkolom 2 (#/4 - balok )

#00 500 2 (#/4*B00)

#00 mm 1400 mm (;< ===)

10. Perencanaan Tulangan Tu$puan

erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada tumpuan adala-

sebagai berikut :

omen negati! (utA) ' 180*000*441 mm

omen positi! (ut) ' 90*000*220,# mm

d* $eren&anaan Tulangan (omen negati!)

n 'φ

U M

'9*0

1180*000*44

' 200*000*490 mm

n '

2d b

Mn

⋅

'

2)5,540(#00

0200*000*49

⋅ ' 2,28 $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−

#20

18,82#5*28,2*211

18,82#5

1

= 0,00+B

025,000+B,000#9,0mamin =<=<= ρ ρ ρ

,

adi digunakan00+B,0= ρ

7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,00+B E #00 E 540,5 ' 124B,5# mm2



n '

2

41

⋅π

As

'

2

1941

124B,5#

⋅π

' 4,#9≅

5 batang


7st ' 5* 1/4F*192

' 141+,B4 mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2≥

−−+−

'

mm2515

19*5)1040(2#00≥

−−+−

= 2B,25 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<


omen nominal tumpuanAnegati! (nt A

)

a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'#002085*0

#20)*141+,B4(

⋅⋅ ' 88,95 mm

ntA '

−⋅⋅

2

ad fy Ast

'

−⋅⋅ 295,885,540#20141+,B4

' 225*019*+0#,# mm

ntϕ A ' 0,90*n

' 0,90 * 225*019*+0#,# mm

' 202*51+*+#2,9 mm

ntϕ A (202*51+*+#2,9 mm) C utA (180*000*441 mm)HHH ;<

e* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)



n 'φ

U M

'9*0

,#90*000*220

' 100*000*244,8 mm

n '2d b

Mn

⋅

'2)5,540(#00

4,8100*000*24

⋅ ' 1,14 $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−

#2018,82#5*14,1*211

18,82#51

= 0,00#B

004#+5,000#B,0 min =<= ρ ρ


7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,004#+5 E #00 E 540,5 ' +09,40B mm2

n '

2

41 d

As

⋅π

'

2194

1

+09,40B

⋅π

' 2,50 ≅ # batang


7st ' #* 1/4F*192

' 850,58B mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2

≥−

−+−



'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−− #20

18,82#5*#9+,2*21118,82#5

1

= 0,0081

025,00081,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ ,

adi digunakan0081,0= ρ

7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,0081 E #00 E 540,5 ' 1#15,1+ mm2

n '

2

41 d

As

⋅π

'

2194

1

1#15,1+

⋅π

' 4,B4 ≅ 5 bua-


7st ' 5* 1/4F*192

' 141+,B44 mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw 251

*)(2 ≥− −+−

'

mm2515

19*5)1040(2#00≥

−−+−



omen nominal lapanganApositi! (nl)



a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'#002085*0

#20*141+,B44

⋅⋅ ' 88,95 mm

ntA '

−⋅⋅2

ad fy Ast

'

−⋅⋅

2

95,885,540#20141+,B44

' 225*019*+0#,# mm

ntϕ A ' 0,90*n

' 0,90 * 225*019*+0#,# mm

' 202*51+*+#2,9 mm

nlϕ (202*51+*+#2,9 mm) C ul (189*09B*555,8 mm)HHH ;<

!* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)

n '

φ

U M

'

9*0

45*000*110

' 50*000*122,22 mm

n '

2d b

Mn

⋅ '

2)5,540(#00

,2250*000*122

⋅ ' 0,5+ $a

m 'c f

fy

85*0 ⋅ '

2085*0

#20

⋅ ' 18,82#5

'

−−

fy

m Rn

m

**211

1

'

−−

#20

18,82#5*5+,0*211

18,82#5

1

= 0,0018

004#+5,00018,0 min =<= ρ ρ




7s 'd b ⋅⋅ ρ

' 0,004#+5 E #00 E 540,5 ' +09,40B mm2

n '

2

41 d

As

⋅π

'

2194

1

+09,40B

⋅π

' 2,50≅

# batang


7st ' #* 1/4F*192

' 850,58B mm2


s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2 ≥−

−+−

'

mm251#

19*#)1040(2#00≥

−−+−

= +1,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<



a 'bc f

fy Ast

⋅⋅⋅85*0

'#002085*0

#20*850,58B

⋅⋅ ' 5#,#+ mm

nt '

−⋅⋅

2

ad fy Ast

'

−⋅⋅

2

#+,5#5,540#2058B,850

' 1#9*854*049,B mm

ntϕ ' 0,90*n

' 0,90 * 1#9*854*049,B mm

' 125*8B8*B44,B mm



ntϕ (125*8B8*B44,B mm) C ut (45*000*110 mm) (;<==)

12. !ek Pers"aratan Tulangan &ongitudinal

e* Tulangan terpasang -arus lebi- besar dari min dan tidak bole- lebi- dari maks*

Tumpuan :

025,000+B,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ

HHHHHH* ;<

@apangan :

025,00081,000#9,0mamin =<=<= ρ ρ ρ

HHHHHH** ;<

!* inimal -arus ada dua tulangan menerus atas baIa-

erdasarkan -asil per-itungan di atas, semua penampang balok dipastikan memiliki

minimal dua tulangan menerus pada bagian atas dan baIa-

g* $ada uungAuung balok n ? 0,50 nA

nt

' 125*8B8*B44,B mmntA ' 202*51+*+#2,9 mm

nt ? 0,50 ntA

12B*#58*582,# ? 0,50* 202*51+*+#2,9

12B*#58*582,# ? 101*258*8BB,5 (;<===)

-* $ada penampang lainn"a sepanang balok n dan nA ? 0,25 nA maksimum (pada

uung balok)

ntA ' 202*51+*+#2,9 mm (momen nominal maksimum)

nl ' 202*51+*+#2,9 mmnlA ' 125*8B8*B44,B mm


202*51+*+#2,9 ? 0,25* 202*51+*+#2,9

202*51+*+#2,9 ? 50*B29*4##,24 (;<===)


125*8B8*B44,B ? 0,25* 202*51+*+#2,9

125*8B8*B44,B ? 50*B29*4##,24 (;<===)

1.1.2.1 Perencanaan Tulangan #eser Balok Induk &antai (0/'0)

esarn"a ga"a geser "ang bekera pada balok ditentukan dengan rumusan berikut

ini :



Ve= Mpr1+ Mpr2

L ±

Wu .L

2

Dimana :

Ju ' 1,2D 1,0@

pr ' omen probable pada uungAuung balok

. o$en Proale Pada Balok Induk Atap

<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung berdasarkan tulangan

terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !" (penampang diasumsikan

bertulangan tunggal)*

a=1,25. fy. Ast

0,85. f ' c . b


2 )Kntuk mempermuda- per-itungan, nilai pr pada masingAmasing uung balok

disaikan dalam tabel berikut :

%. Penulangan #eser Balok

Ju ' 28,81 /mm (berdasarkan analisis 37$ 2000)

@ ' B000 mm

pr1 ' 1+2*54+*+B+,8 mm

a"a geser pada balok



pr2 ' 2+4*9B9*B45,2 mm

Ve= Mpr1+ Mpr2

L ±

Wu .L

2

Ve1=172.547.767,8+274.969.645,2

6000+28,81.6000

2

' 1B1*01B,2#55

Ve2=172.547.767,8+274.969.645,2

6000−

28,81.6000

2

' 11*84#,+B45

Daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak 2- dari muka

kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an geser diabaikan (L&

' 0)*

&* $enulangan geser pada daera- sendi plastis

2- ' 2*B00

' 1200 mm

Ln ' Lu/ϕ

' 1B1*01B,2#55 0,+5

' 214*B88,#14

<ontrol ter-adap LsLn ' L& Ls (nilai L& ' 0)

Ln ' Ls ' 214*B88,#14

Ls 6 0,BB √ f ' c.bw.d

214*B88,#14 6 0,BB* √ 20.300.540 ,5

214*B88,#14 48#*4#+,89B+ (;<===)


Vs= Av. fy .ds

Diren&anakan tulangan geser 2 potongan dengan tulangan D8, maka :

7v ' 2 1/4F 102

' 15+,0+9B mm

s= Av. fys .d

Vs



¿157,0796.240.540 ,5

215.091,5549

' +0,24 mm


$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il dari kondisi

berikut :

3maks ' d/4 ' 540,5/4 ' 1#5,125 mm

3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm

3maks ' 150 mm

adi arak sengkang maksimum adala- +0,24 mm, se-ingga pada daera- sendi plastis

dipasang sengkang D8A+0 mm*

d* $enulangan geser diluar daera- sendi plastis

Daera- geser diluar sendi plasti diambil searak lebi- besar dari 2- dari muka

tumpuan*

Ve3=172.547.767,8+274.969.645,2

6000−

28,81 .1200

2

' 91*8+2,2#55

Ln ' Lu/ϕ

' 91*8+2,2#55 / 0,+5

' 122*49B,#14


L& '0,17√

f

'

c . b w . d

' 0,17√ 20 .300.540 ,5

' 12#*2+B,BB#+


Ln (122*49B,#14 ) L& (12#*2+B,BB#+ ) 'C Tidak perlu tulangan geser

Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan geser

dengan arak (s) d/2

3 ' 442,5/2

' 221,25 mm



K4

K1

6000

K5

K2

K6

K3 3700

3700

6000


*ketsa Penulangan Balok Induk Atap

1.2 Perencanaan o$ponen Pe$ikul &entur dan Aksial (olo$)

$ortal # (7ra- M)



1.2.1 !ek Pers"aratan o$ponen Pe$ikul &entur dan Aksial (olo$)

1* $ers"aratan a"a

<olom memikul ga"a gempa

<olom menerima $u C 0,1*!%&*7g

2* $ers"aratan eometri

Kkuran penampang terke&il >2 ? #00 mm

Kkuran penampang terke&il kolom ' 450 mm C #00 mm HHHHHH ;<

$erbandingan sisi penampang terke&il kolom ter-adap ara- tegak lurusn"a (>2/>1) ? 0,40

Kkuran penampang terke&il kolom (>2) ' 450 mm

Kkuran penampang tegak lurusn"a (>1) ' 450 mm

>2/>1 ? 0,40

450/450 ? 0,40

1 C 0,40 HHHHHHHHHHHHHHHHHHH ;<

1.2.2 Peritungan uat &entur olo$

<uat lentur kolom -arus memenu-i persamaan berikut :

∑ Mnc ≥1,2∑ Mnb

Dimana :

n&Ʃ ' umla- kekuatan lentur nominal kolom "ang merangka ke dalam

oint, "ang dievaluasi di oint* <uat lentur kolom -arus di-itung

untuk ga"a aksial ter!aktor, konsisten dengan ara- ga"aAga"a lateral

"ang ditinau, "ang meng-silkan kekuatan lentur terenda-*

nbƩ ' umla- kekuatan lentur nominal balok "ang merangka ke dalam

oint, "ang dievaluasi di mukaAmuka oint*

<ekuatan lentur -arus diumla-kan sedemikian rupa -ingga momenAmomen kolom

"ang berlaIanan momenAmomen dengan balok* Kntuk kolom "ang tidak memenu-i

persamaan diatas, kekuatan lateral dan kekakuan kolom "ang merangka ke dalam oint



tersebut -arus diabaikan bilamana menentukan kekuatan dan kekakuan struktur "ang

di-itung*

n&Ʃ ' 1,2 (nb ka nb ki)

n& ka ' ME a

ME a+ ME b .∑ Mnc

n& kb ' ME b

ME a+ ME b .∑ Mnc

<eterangan :

nb ka ' momen nominal balok di kanan oint (mm)

nb ki ' momen nominal balok di kiri oint (mm)

n& ka ' momen nominal balok di atas oint (mm)

n& kb ' momen nominal balok di kiri oint (mm)

N a ' momen pada kolom di atas oint akibat gempa (mm)

N b ' momen pada kolom di baIa- oint akibat gempa (mm)

<ekakuan kolom di-itung dengan menggunakan diagram momen akibat beban gempa

(mm) "ang suda- di-itung dengan menggunakan program 37$ 2000 sebagai berikut:

omenAmomen pada -ubungan balok kolom



Kntuk mempermuda- per-itungan, per-itungan momen paa oint dan kolom dilakuka

dengan tabel berikut :

1.2. Peritungan Diagra$ Interaksi olo$

1. Data Perencanaan

Dimensi kolom : 450/450

@uas penampang (7g) : 450 450 ' 202*500 mmO

utu tulangan lentur (!"t) : #B0 $a

utu tulangan geser (!"s) : 240 $a

3elimut beton (ds) : 40 mm

2. Rasio Tulangan

asio tulangan minimum (min) : 0,01*7g ' 1 P

asio tulangan maksimum (maks) : 0,0B*7g ' B P

. Diagra$ Interaksi P

omen pada balok dan kolom akibat gempa ara- M



Tinggi e!ekti! penampang (d) : #90 mm

Diagram interaksi $A dengan ' 1P

7st ' *7g 7s% ' 7s ' 0,5*7st

' 1P 202*500 ' 0,5 2*025

' 2*025 mmO ' 1*012,5 mmO

a* <ondisi eban 3entris (n ' 0)

$n ' 0,8*Q0,85*!%&*(7g . 7st) (!"*7st)R

' 0,8*Q0,85*25*(202*500 . 2*025) (#B0*2*025)R

' #*991*2+5

b* <ondisi alan&ed (e ' eb)

$ada kondisi balan&e, regangan beton ultimate &u ' 0,00# ter&apai bersamaan denganɛ

teradin"a lele- pada baa tulangan s ' " ' !"/Ns*ɛ ɛ

$enampang kolom "ang ditinau

Diagram tegangan kolom pada kondisi beban sentris

Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi balan&e



s ' " ' !"/Nsɛ ɛ

' #B0/200*000

' 0,0018

s ' ", se-ingga !s ' !" ' #B0 $aɛ ɛ

cb

εcu=

d

εcu+εs

cb=0,003. 390

0,003+0,0018=243,75mm

εs '

cb−d ' =εcu

cb

ε s' =(243,75−60 ) .

0,003

243,75=0,0023>εy (0,0018)

ilai ε s'

"ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s% ' !" ' #B0 $a

>s ' 7s%*!s%

' 1*012,5*#B0

' #B4*500

>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )

' 0,85*25*450*(0,85*24#,+5)

' 1*981*2#0

Ts ' 7s*!s

' 1*012,5*#B0

' #B4*500

$nb ' >s >& . Ts

' #B4*500 1*981*2#0 A #B4*500

' 1*981*2#0

nb ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)

' #B4*500*(225 . B0) 1*981*2#0*(225 . 20+,18/2)

#B4*500*(225 . B0)



' #B0*82B*1#4 mm

eb ' nb/$nb

' #B0*82B*1#4 / 1*981*2#0

' 182 mm

&* <ondisi agal Tarik (e C eb)

Kntuk kondisi gagal tarik dipili- nilai & "ang lebi- ke&il dari nilai &b

&b ' 24#,+5 mm, di&oba & ' 1#0 mm*

εs

d−c=

εcu

c

εs= (390−130) .0,003

130=0,006>εy(0,0018)

ilai εs "ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s ' !" ' #B0 $a

εs '

c−d ' =

εcu

c

ε s' =(130−60 ) .

0,003

130=0,0019<εy (0,0018)

ilai ε s'

"ang digunakan adala- 0,0019 se-ingga !s% ' ε s' . Es ' #20 $a

>s ' 7s%*!s%

' 1*012,5*#20

' #24*000

>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )

' 0,85*25*450*(0,85*1#0)

' 1*05B*B5B

Ts ' 7s*!s

Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi gagal tarik



' 1*012,5*#B0

' #B4*500

$n ' >s >& . Ts

' #24*000 1*05B*B5B A #B4*500

' 1*019*15B

n ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)

' #24*000*(225 . B0) 1*05B*B5B*(225 . 1#0/2)

#B4*500*(225 . B0)

' 29#*48#*9#B mm

e ' n/$n

' 29#*48#*9#B / 1*019*15B

' 28+ mm

d* <ondisi agal Tekan (e eb)

Kntuk kondisi gagal tekan dipili- nilai & "ang lebi- besar dari nilai &b

&b ' 24#,+5 mm, di&oba & ' #50 mm*

εs

d−c=εcu

c

εs= (390−350) .0,003

350=0,0003<εy (0,0018)

ilai εs "ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s ' εs.Es ' B0 $a

εs '

c−d ' =

εcu

c

Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi gagal tekan



ε s' =(350−60 ) .

0,003

350=0,0025>εy (0,0018)

ilai ε s'

"ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s% ' !" ' #B0 $a

>s ' 7s%*!s%

' 1*012,5*#B0

' #B4*500

>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )

' 0,85*25*450*(0,85*#50)

' 2*844*84#

Ts ' 7s*!s

' 1*012,5*B0

' B0*+50

$n ' >s >& . Ts

' #B4*500 2*844*84# A B0*+50

' #*1#9*915

n ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)

' #B4*500*(225 . B0) 2*844*84#*(225 . #50/2)

B0*+50*(225 . B0)

' 288*51+*550 mm

e ' n/$n

' 288*51+*550 / #*1#9*915

' 92 mm

e* <ondisi @entur urni ($n ' 0)

$ada kondisi lentur murni tulangan tarik dianggap suda- lele- ( εs=εy ) dan luas

tulangan tekan diabaikan (7s% ' 0)*



a= As.fy

0,85. f ' c .b

¿1.012,5.360

0,85.25.450=38,18mm

n' Ts*(d . a/2)' (1*012,5#B0)*(#90 . #8,18/2)

' 1#5*19B*B95 mm

$er-itungan diagram interaksi dengan persentase tulangan "ang lain disaikan dalam

tabel berikut :

Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi lentur murni



1.2.% Peritungan &uas Tulangan &entur olo$

ebanAbeban (momen dan ga"a aksial) "ang bekera pada kolom diplot ke dalam

diagram interaksi se-ingga diperole- luas tulangan kolom*

erdasarkan -asil plotting nilai $n dan n masingAmasing kolom ke diagram

interaksi diatas, maka diperole- tulangan kolom sebagai berikut :

Diagram interaksi $A kolom 450/450



<ontrol arak bersi- antar tulangan (s)

Tulangan kolom terdiri dari tulangan 8D19 "ang tersebar merata di semua sisin"a,

se-ingga pada masingAmasing sisi terdapat # batang tulangan*

Diameter tulangan geser ren&ana (Ds) : 10 mm

s ? 25 mm (3G 284+:201#)

s '

mmn

Dt n Dsdsbw25

1

*)(2≥

−−+−

'mm251#

19*#)1040(2450

≥−

−+−


1.2.5 Peritungan Tulangan #eser olo$

a"a geser ren&ana (Le) -arus ditentukan dengan memper-itungkan ga"a maksimum

"ang dapat teradi pada muka -ubungan balokAkolom pada setiap komponen struktur* a"a

geser ren&ana (Le) tidak bole- lebi- ke&il daripada geser ter!aktor -asil per-itungan analisis

struktur*

1. o$en Proale dan #a"a #eser Rencana Pada olo$

<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung berdasarkan tulangan

terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !" (penampang diasumsikan

bertulangan tunggal)*

<etentuan per-itungan ga"a geser ren&ana pada kolom



a=1,25. fy. Ast

0,85. f ' c . b


2 )7s ' #*7tulangan D19

' #28#,5#

' 850,59 mmO

Tinggi e!ekti! penampang (d)

d ' - . (ds Ds 1/2Dt)

' 450 . (40 10 *19)

' #90,5 mm

Tinggi kolom (S) : #*+00 mm

$er-itungan pr#

a3=1,25.360.850,59

0,85.25.450=40,03mm

Mpr3=850,59.1,25.360 .(390,5−40,03

2 )' 141*808*8+B mm

$er-itungan pr4

a4=1,25.360.850,59

0,85.25.450=40,03mm

Mpr4=850,59.1,25 .360 .(390,5− 40,03

2 )' 141*808*8+B mm

$er-itungan ga"a geser ren&ana (Le)

Ve= Mpr3+ Mpr 4

H ≥Vu

¿141.808.876+141.808.876

3.700≥Vu

' +B*B5# C 44*4B4 HHHHHHHHHHHHHH*** ;<



2. Peritungan Tulangan #eser olo$

$ada daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak l o dari muka

kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an geser diabaikan (L&

' 0)*

$anang l o adala- nilai terbesar dari :

a* Tinggi elemen struktur di oint : 450 mm

b* 1/B tinggi bersi- kolom : 1/B(#+00 . (400500))

: 542 mm

&* 500 mm

Dengan demikian diambil l o : 542 mm

Ln ' Lu/ϕ

' +B*B5# /0,+5

' 102*204

<ontrol ter-adap Ls

Ln ' L& Ls (nilai L& ' 0)Ln ' Ls ' 102*204

Ls 6 0,BB √ f ' c.bw.d

102*204 6 0,BB* √ 25.450.390,5

102*204 5+9*892 HHHHHHHHHHHHHH**;<


Vs= Av. fy .d

s

Tulangan geser iren&anakan tulangan geser # potongan dengan tulangan D10,

maka :

7v ' # 1/4F 102

' 2#5,B2 mm

s= Av. fys .d

Vs



¿100,53.240.442,5

121.428

' 8+ mm


$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il dari kondisi

berikut :

3maks ' -/4 ' 450/4 ' 112,5 mm

3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm

3maks ' 100 mm 6 s 6 150 mm, dengan nilai s sebagai berikut :

sx=100+350−x

3

¿100+350−450

3=66,67mm<100mm

Digunakan s ' 100 mm

Tulangan pengikat silang tidak bole- dipasang dengan spasi melebi-i #50 mm pada

penampang

adi arak sengkang maksimum adala- 100 mm, se-ingga pada daera- sendi plastis

dipasang sengkang D10A100 mm*

$enulangan geser diluar daera- sendi plastis

Daera- geser diluar sendi plastis diambil searak lebi- besar dari l o dari muka

tumpuan*


L& ' 0,17√ f ' c . b w . d

' 0,17√ 25 .450.390,5

' 149*#BB $er-itungan tulangan geser

Ln (102*204 ) L& (149*#BB ) 'C Tidak perlu tulangan geser

Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan geser

dengan arak (s) B*db atau 150 mm

3 ' B*19 150 mm

' 114 mm 150 mm




1.2.' *ketsa Penulangan olo$

1. Perencanaan uungan Balok olo$ (oint)

1. Pers"aratan 3$u$

a. a"aAga"a pada tulangan balok longitudinal di muka oint -arus ditentukan dengan

mengasumsikan ba-Ia tegangan pada tulangan tarik lentur adala- 1,25!"*. ila tulangan longitudinal balok menerus melalui oint balokAkolom, dimensi kolom

"ang seaar ter-adap tulangan balok tidak bole- kurang dari 20 kali diameter batang

tulangan balok longitudinal terbesar untuk beton normal*

2. #a"a Pada oint (oint De$and)

a"a geser -oriontal pada -ubungan balokAkolom di-itung berdasarkan rumus

berikut :+¿

−¿+ Mpr¿ /0,5 (t!p+b!tt!m)

Mpr¿

V=¿

3ketsa penulangan kolom

oint "ang akan di desain pada portal #



Dimana :

pr A, pr ' momen probable balok kiri dan balok kanan (mm)

-top ' tinggi kolom di atas oint (mm)

- bottom ' tinggi kolom di baIa- oint (mm)

a"a geser bersi- (Lu)

Lu ' L- ' T1 >2 . L-

Dimana :

T1 ' 7s*(1,25!")

>2 ' 0,85*!%&*b*a 7s%*!"

. ekuatan #eser

Kntuk berat beton normal, Ln oint tidak bole- diambil sebagai nilai "ang lebi- besar

dari nilai "ang ditetapkan dibaIa- ini :Ln ' 1,7√ f ' c A" ( untuk muka oint terkekang ke empat muka)

Ln ' 1,2√ f ' c A" ( untuk muka oint terkekang ke tiga muka atau pada

dua muka "ang berlaIanan)

Ln ' 1,0√ f ' c A" ( untuk kasus lainn"a)

7 adala- luas penampang e!ekti! "ang di-itung dari tinggi oint (-) dikali lebar

e!ekti! oint (be!!)*

a"a geser pada oint



%. Pan4ang Pen"aluran

Kntuk ukuran batang tulangan 10 . D#B, panang pen"aluranϕ l dh untuk batang

tulangan dengan kait 90U standar pada beton normal tidak bole- kurang dari "ang

terbesar dari 8db, 150 mm dan "ang panang "ang diis"aratkan ole- persamaan

berikut :

#d=fy.db /5,4√ f ' c

1..1 Desain Perte$uan Balok olo$ &antai II

1. Data Perencanaan

a* Kkuran kolom : 450/450

Tulangan : 8D19

b* Kkuran balok : 250/400

Tulangan atas : #D19

Tulangan baIa- : 2D19

&* Tinggi e!ekti! balok (d) : #42,5 mm

d* utu tulangan lentur : #B0 $a

e* utu beton (!%&) : 25 $a

2. !ek ukuran kolo$

-/db C 20

450/19 C 202#,B8 C 20 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH** ;<

$enentuan lebar e!ekti! oint



. !ek kapasitas 4oint +

Portal ergo"ang ke kanan

pr . (momen probable balok kiri)

pr . ' 0

pr (momen probable balok kanan)

a= A s

' .1,25 fy

0,85. f ' c . b

=567,06.1,25.360

0,85.25.250=48,03mm

+¿=1,25. A s' . f y .(d−

a

2 ) Mpr

¿

¿1,25.567,06.360 (342,5−48,03

2 )¿81.270 .046 $mm

% 2=0,85. f ' c . b . a+ A s

' . fy

¿0,85.25.250.48,03+567,06.360

459*#01

L- ' (pr . pr )/0,5(-top - bottom)

' (0 81*2+0*04B)/0,5(0 #*+00)

' 4#*9#0

a"a geser bersi- -orisontal

Lu ' L- ' T2 >1 . L-' 459*#01 0 . 4#*9#0

' 415*#+1

<uat geser nominal

Ln ' 1,2 √ f ' c 7

be!! ' b - 6 b 2' 250 450 6 250 2(100)



' +00 mm C 450 mm, digunakan 450 mm

-e!! ' 450 mm

7 ' be!! -e!!

' 450V450

' 202*500 mm2

Ln ' 1*2 √ 25 (202*500)

' 1*215*000

Lu 6 Lnϕ

415*#+1 6 0,+5 * 1*215*000

415*#+1 911*250 HHHHHHHHHHHHHHH** ;<

Portal ergo"ang ke kiri


pr . ' 0


a= As.1,25 fy

0,85. f ' c .b

=850,59.1,25 .360

0,85.25.250=72,05mm

+¿=1,25. As . fy .(d−a

2 ) Mpr¿

¿1,25.850,59.360(342,5−72,05

2 )¿117.308.056 $mm


' (011+*#08*05B)/0,5(0 #*+00)

' B#*410

T2 ' 1,25* 7s*!"

' 1,25*850,59*#B0

' #82*+B5




Lu ' L- ' T1 >2 . L-

' 0 #82*+B5 . B#*410

' #19*#55

<uat geser nominal

Ln ' 1,2 √ f ' c 7

be!! ' b - 6 b 2

' 250 450 6 250 2(100)


-e!! ' 450 mm

7 ' be!! -e!!

' 450V450

' 202*500 mm2

Ln ' 1*25 √ 25 (202*500)

' 1*215*000

Lu 6 Lnϕ

#19*#55 6 0,+5 * 1*215*000

#19*#55 911*250 HHHHHHHHHHHHHHH** ;<

%. !ek apasitas 4oint 1%

Portal ergo"ang ke kanan


a= As.1,25 fy

0,85. f ' c .b

=850,59.1,25 .360

0,85.25.250=72,05mm

−¿=1,25. As . fy . (d−a

2 ) Mpr

¿

¿1,25.850,59.360

(342,5−

72,05

2

)¿117.308.056 $mm


a= A s

' .1,25 fy

0,85. f ' c . b

=567,06.1,25.360

0,85.25.250=48,03mm



Portal ergo"ang ke kiri


a= A s

'

.1,25 fy0,85. f

' c . b

=567,06.1,25.3600,85.25.250 =48,03mm

−¿=1,25. A s' . fy .(d−

a

2 ) Mpr

¿

¿1,25.567,06.360 (342,5−48,03

2 )

¿81.270 .046 $mm


a= As.1,25 fy

0,85. f ' c .b

=850,59.1,25 .360

0,85.25.250=72,05mm

+¿=1,25. As . fy .(d−a

2 ) Mpr

¿

¿1,25.850,59.360(342,5−72,05

2 )¿117.308.056 $mm


' (81*2+0*04B 11+*#08*05B)/0,5(0 #*+00)

' 10+*##9

>1 ' 0,85*!%&*b*a 7s*!"

' 0,85*25*250*48,0# 850,59*#B0

' 5B1*#+1

T2 ' 1,25*7s*!"

' 1,25*850,59*#B0

' #82*+B5


Lu ' L- ' >1 T2 . L-



' 5B1*#+1 #82*+B5 . 10+*##9

' 8#B*+9+

<uat geser nominal

Ln ' 1,+ √ f ' c 7

be!! ' b - 6 b 2

' 250 450 6 250 2(100)


-e!! ' 450 mm

7 ' be!! -e!!

' 450V450

' 202*500 mm2

Ln ' 1*+ √ 25 (202*500)

' 1*+21*250

Lu 6 Lnϕ

8#B*+9+ 6 0,+5 * 1*+21*250

8#B*+9+ 1*290*9#+ HHHHHHHHHHHHHH** ;<

5. Pan4ang pen"aluran

#d=fy . db

5,4.√ f ' c≥8db ≥150mm

#d=360. 19

5,4.√ 25≥8.19≥150mm

#d=253,33mm>152mm>150mm

adi panang pen"aluran "ang digunakan adala- 2B0 mm

1..2 Desain Perte$uan Balok olo$ &antai I

1. Data Perencanaan

a* Kkuran kolom : 450/450

Tulangan : 8D19

b* Kkuran balok : 250/500

Tulangan atas : 4D19Tulangan baIa- : 2D19



&* Tinggi e!ekti! balok (d) : 442,5 mm

d* utu tulangan lentur : #B0 $a

e* utu beton (!%&) : 25 $a

2. !ek ukuran kolo$-/db C 20

450/19 C 20

2#,B8 C 20 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH** ;<

. !ek kapasitas 4oint

$er-itungan kapasitas oint disaikan dalam tabel berikut :

Pan4ang pen"aluran

#d=fy . db

5,4.√ f ' c≥8db ≥150mm

#d=360. 19

5,4.√ 25≥8.19≥150mm

#d=253,33mm>152mm>150mm

adi panang pen"aluran "ang digunakan adala- 2B0 mm



ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (tumpuan)

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (lapangan)

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (tumpuan)



1.5 Daktilitas ur6atur Pena$pang dan Daktilitas Perpindaan olo$

Daktilitas kurvatur penampang kolom -asil desain ulang, disaikan dalam tabel

berikut ini :

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (lapangan)

ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai GG



Daktilitas perpinda-an kolom -asil desain ulang, disaikan dalam tabel berikut ini :

1.' 76aluasi iner4a *truktur dengan Analisis *tatik Puso6er

erikut ini adala- distribusi sendi plastis "ang teradi pada struktur redesain

berdasarkan -asil analisis pus-over :

ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai G



ra!ik -ubungan ga"a geser vs perpinda-an

ambar portal pada kondisi lele- (step 2) ara- M

ambar portal pada kondisi batas (step 8) ara- M



<ondisi lele- pada portal teradi pada step 2, dimana kinera struktur 7 (titik aIal)

kemungkinan sendi plastis "ang teradi adala- 1#0 sendi plastis, (titik lele-) teradi 14 sendi

plastis dan G; ( Immediate Occupancy) sampai N (titik keruntu-an) tidak teradi sendi plastis*

<ondisi batas teradi pada step 8, dimana kinera struktur 7 (titik aIal) kemungkinan sendi

plastis "ang teradi adala- 8# sendi plastis, (titik lele-) teradi 19 sendi plastis, G;

( Immediate Occupancy) teradi 24 sendi plastis, @3 ( Life Safety) teradi 20 sendi plastis, >$

(Collapse Pe!ention) tidak teradi sendi plastis, > (titik batas) teradi 1 sendi plastis, dan D

(titik sisa) sampai N (titik keruntu-an) tidak teradi sendi plastis* $erpinda-an pada kondisi

lele- (X") 20,014 mm dengan ga"a geser dasar 1*025*059 dan perpinda-an pada kondisi

batas (Xu) 120,5++ mm dengan ga"a geser dasar 1*+98*59B *

Daktilitas struktur :

YX ' Xu/ X"

' 120,5++/20,014

' B,02

1.+ iner4a Batas 3lti$ate *truktur

3impangan antar lantai tingkat desain (Z) tidak bole- melebi-i simpangan antar lantai

iin (Za), berdasarkan 3G 1+2BA2012 pasal +*12*1 nilai Za ' 0,02 -s, dimana -s adala-

tinggi di baIa- tingkat *

3impangan iin pada atap dan lantai

Za ' 0,02 -s

' 0,02 * #*+00

' +4 mm

3impangan pada lantai ( akibat beban gempa )

Xe ' 2,8B mm (berdasarkan -asil 37$ 2000 )

>d ' 5,5 , untuk 3$<

Ge ' 1,0, untuk bangunan -otel

Z ' X '%d .&xe

e

'5,5 .2,86

1,0

'15,+# mm



Z (15,+# mm) Za (+4 mm) HHHHHHHHHHH**;<

3impangan pada atap ( akibat beban gempa )

Xe ' (B,#0 . 2,8B) mm (berdasarkan -asil 37$ 2000 )

' #,44 mm

>d ' 5,5 , untuk 3$<

Ge ' 1,0, untuk bangunan -otel

Z ' X '%d .&xe

e

'5,5 .3,44

1,0

' 18,92 mm

Z (18,92 mm) Za (+4 mm) HHHHHHHHHHH**;<



BAB III

P7RBA8DI8#A8 A*I& D7*AI8 DA8

7T9D7 P7R3ATA8 *TR3T3R

2.1 Perandingan Bean #e$pa

$embebanan gempa untuk struktur eksisting dan struktur redesain menggunakan

metode stati& ekivalen dimana !aktor reduksi beban gempa () "ang digunakan adala- 8*

Dimensi kolom pada struktur redesain diperbesar se-ingga men"ebabkan peningkatan berat

struktur dan beruung pada peningkatan beban gempa pada struktur redesain* erikut ini

adala- besar beban gempa pada masingAmasing struktur :

2.2

Perandingan asil Desain 7le$en *truktur

erikut ini adala- -asil desain (dimensi penampang dan penulangan) dari struktur

eksisting dan struktur redesain :

alok atap (struktur eksisting)



alok atap (struktur redesain)

alok lantai (struktur eksisting)

alok lantai (struktur redesain)

<olom lantai GG (struktur eksisting)

<olom lantai G (struktur eksisting)



2. Perandingan Daktilitas ur6atur Balok

$erbandingan daktilitas kurvatur balok dari struktur eksisting dan struktur redesain


<olom lantai G dan GG (struktur redesain)



Dimensi dan umla- tulangan "ang digunakan pada balok atap adala- sama antara

struktur eksisting dengan struktur -asil redesain, se-ingga besar momen dan kurvatur pada

masingAmasing kondisi bernilai sama*

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (tumpuan)

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (lapangan)



erdasarkan gra!ik dan tabel diatas, dapat diketa-ui ba-Ia besarn"a momen pada

tumpuan balok induk lantai -asil redesain lebi- ke&il dari balok induk lantai pada struktur

eksisting namun memiliki daktilitas "ang lebi- tinggi* Sal ini dikarenakan umla- tulangan

pada balok -asil redesain lebi- sedikit dibandingkan dengan tulangan pada balok eksisting

akibat adan"a pembesaran dimensi kolom pada struktur redesain* $ada daera- lapangan

besaran momen dan kurvatur struktur redesain dan struktur eksisting memiliki nilai "ang

-ampir sama namun teradi peningkatan daktilitas sebesar 0,42P pada struktur redesain

akibat adan"a pergantian dimensi tulangan sengkang*

2.% Perandingan Daktilitas ur6atur dan Perpindaan olo$

$erbandingan daktilitas kurvatur kolom dari struktur eksisting dan struktur redesain


ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (tumpuan)

ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (lapangan)



erdasarkan tabel dan gra!ik diatas dapat diketa-ui ba-Ia teradi peningkatan nilai

momen dan peruba-an nilai kurvatur antara kolom pada struktur eksisting dengan struktur

redesain* Sal ini disebabkan karena adan"a pembesaran dimensi kolom pada struktur

redesain se-ingga kapasitas kolom menadi lebi- besar* 7kibat adan"a pembesaran dimensi

kolom uga dapat meningkatkan daktilitas kurvatur kolom -asil redesain -ingga men&apai

51,+2P*

$erbandingan daktilitas perpinda-an kolom dapat dili-at pada tabel berikut ini :

ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai GG

ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai G



Dari tabel diatas dapat diketa-ui ba-Ia teradi peningkatan daktilitas perpinda-an

kolom -asil redesain -ingga men&apai #4,91P dimana -al ini teradi seiring dengan

peningkatan daktilitas kolom -asil redesain*

2.5 Perandingan *i$pangan *truktur

3impangan lantai ara- "ang teradi pada struktur eksisting dan struktur redesain akibat

beban gempa dapat dili-at pada tabel berikut :

erdasarkan gra!ik di atas dapat diketa-ui ba-Ia simpangan lantai ara- M dari

struktur redesain lebi- ke&il dari struktur eksisting dengan selisi- menvapai 192,#1P* Sal ini

disebabkan ole- pembesaran dimensi kolom pada struktur redesain "ang men"ebabkan

meningkatn"a kekakuan dari struktur se-ingga simpangan "ang teradi menadi lebi- ke&il*

2.' Perandingan Daktilitas *truktur

Daktilitas struktur diperole- dengan membandingkan nilai perpinda-an struktur pada

kondisi ultimate dengan perpinda-an pada kondisi lele- "ang diperole- dari -asil analisis

pus-over* Sasil analisis pus-over uga dapat menggambarkan distribusi sendi plastis pada

struktur* erikut ini adala- distribusi sendi plastis dan perbandingan kurva pus-over dari

struktur redesain dengan struktur eksisting :



erdasarkan gra!ik dan tabel di atas, dapat diketa-ui ba-Ia struktur redesain

memiliki kekuatan "ang lebi- tinggi dari struktur eksisting dimana -al ini ditunukkan ole-

besarn"a ga"a geser dasar "ang teradi pada masingAmasing struktur* 3truktur redesain

mempun"ai kekuatan 4+,91 P lebi- besar dari struktur eksisting* Daktilitas dari struktur

redesain lebi- besar 4+,#5P dari struktur eksisting* erdasarkan uraian di atas dapat

disimpulkan struktur redesain memiliki kinera "ang lebi- baik dari struktur eksisting*

2.+ etode Perkuatan *truktur 7ksisting

etode perkuatan struktur adala- metode "ang dilakukan untuk meningkatkan

kekuatan, kekakuan dan tingkat daktilitas dari struktur eksisting* etode perkuatan

konvensional terdiri dari memperbesar dimensi elemen struktur, dan penamba-an elemen

struktur baru* etode perkuatan untuk struktur beton bertulang "ang dapat digunakan adala-

"ac#etin$% penamba-an column win$ wall , penamba-an breising, dan

2.+.1 acketing

&ac#etin$ adala- sala- satu metode perkuatan struktur "ang sering digunakan untuk

perkuatan kolom beton* etode "ac#etin$ "ang paling popular digunakan adala-

menggunakan steel "ac#etin$% einfoced concete "ac#et% fibe einfoced composite "ac#et%

dan "ac#etin$ dengan menggunakan material dengan kekuatan tarik tinggi seperti cabon

fibe serta $lass fibe *

ra!ik -ubungan ga"a geser dasar dengan perpinda-an (gra!ik pus-over)



1. Reinforced Concrete Jacketing

Reinfoced Concete &ac#etin$ dapat digunakan sebagai perbaikan atau perkuatan

pada kolom* <erusakan pada bagian struktur "ang ada sebelumn"a dapat diperbaiki dengan

pembesaran dimensi* Terdapat 2 tuuan pemasangan aket kolom "aitu:

A eningkatkan kapasitas geser kolom, untuk meningkatkan kekuatan desain balokA

kolom "ang lema-*

A Kntuk memperbaiki keretakan kolom dengan aket baa memanang "ang dibuat

menerus pada sistem pelat "ang bertumpu pada pondasi (Jag-mare, 2011)*

Tulangan longitudinal dipasang dengan melakukan pengeboran pada pelat dan

pemasangan tulangan dilakukan pada sudut dan tepi kolom, kemudian dilakukan penge&oran

beton pada bagian kolom "ang baru*

etode konstruksi aket kolom3umber: Jag-mare, 2011

2. Steel Jacketing

Steel "ac#etin$ merupakan sala- satu metode perkuatan pada kolom "ang suda-

ban"ak dilakukan* $ada metode ini, kolom dibungkus dengan pelat baa seperti pada ambar

2*5* entuk aket "ang digunakan dapat berbentuk persegi dan preApabrikasi dua panel

berbentuk @* Kung bebas dari aket baa ini kurang lebi- #8 mm dari pun&ak piakan untuk

meng-indari kemungkinan bantalan dari aket baa ter-adap pondasi dan untuk meng-indari

kerusakan lokal pada aket* arak antara aket baa dengan beton kolom kurang lebi- 25 mm

(Jag-mare, 2011)*



Steel "ac#etin$ 3umber: Jag-mare, 2011

. Fiber Reinforced Polymer

eberapa peneliti tela- men"elidiki kela"akan perkuatan dengan aket serat polimer

untuk penguatan seismik kolom dengan menggunakan serat karbon berkekuatan tinggi

disekitar permukaan kolom seperti pada gambar di baIa- ini*

elitan serat karbon3umber: Jag-mare, 2011

2.+.2 Pena$aan Breising

Sasil penelitian assumi dan 7bsalan (201#) menunukkan ba-Ia penamba-an

breising pada rangka beton bertulang meningkatkan kekuatan, kekakuan dan kapasitas

absorpsi energi struktur* Di samping itu interaksi antara rangka beton bertulang dan sistem

breising memiliki dampak positi! ter-adap perilaku struktur, "akni meningkatkan kekuatan

ultimit struktur*

Sasil penguian so!tIare 73[3 uga meng-asilkan peningkatan kekuatan "ang

signi!ikan untuk rangka dengan penamba-an breising* Tern"ata pelat bu-ul uga memberikan

kekuatan pada rangka momen* Sasil interaksi keseluru-an elemen tersebut meng-asilkan

perkuatan "ang ditinau dari penamba-an masingAmasing elemen sampai 100P*



reising baa merupakan sala- satu sistem struktur "ang umum digunakan untuk

mena-an beban gempa pada gedung tingkat tinggi* reising baa lebi- ekonomis, muda-

dikerakan dan !leksibel dalam desain kekuatan dan kekakuan* 7da ban"ak tipe breising "ang

bisa digunakan sebagai perkuatan* ;le- karena itu, perlu dilakukan penelitian tentang tipe

breising "ang paling e!ekti! untuk digunakan*

$enggunaan breising pada struktur beton bertulang

perhitungan gedung dengan srpmk

Documents