243921297 perhitungan struktur gedung serbaguna pdf

8/17/2019 243921297 Perhitungan Struktur Gedung Serbaguna PDF

1/291

KONSULTANPERANCANG

edung erbaguna

Jalan Cut Mutiah - Bekasi Timur

PERHITUNGAN STRUKTUR

YAYASAN WAKAF AL-MUHAJIRIEN JAKAPERMAI


2/291

Pembangunan Gedung Serbaguna

PERHITUNGAN STRUKTUR

GEDUNG SERBAGUNAJl. Cut Mutiah – Bekasi Timur

Daftar Isi halaman

PENDAHULUAN

A.1. Informasi Umum : -

A.2. Kriteria Perancangan Struktur (Structural Design Criteria ) : -

A.2.1. Sistem Struktur : -

A.2.2. Langkah Perencanaan : -

A.3. Perangkat Lunak yang Digunakan : -

PERHITUNGAN STRUKTUR UTAMA

B.1. Perhitungan Gording

B.2. Denah Sistem Struktur : -

B.3. Perhitungan Pelat Lantai : -

B.4. Perhitungan Sistem Rangka Struktur .

a. Perhitungan Gaya Gempa : -

b. Perhitungan dengan ETABS : -

- Input Data ETABS : -

- Input Data Conker : -

- Output Data Conker : -

PERHITUNGAN PONDASI

C.1. Perhitungan Tie Beam : -

C.2. Perhitungan Daya Dukung Tiang/pile : -

LAMPIRAN

SOIL INVESTIGATION


3/291


PENDAHULUAN

A.1. Informasi Umum

Proyek Pembangunan Gedung Serbaguna berlokasi di Jl. Cut Mutiah – Bekasi Timur.

Gedung yang akan dibangun terdiri tiga (3) lapis, dengan penjelasan sebagai berikut :

a. Jumlah Lapis Bangunan : 3 Lapis

b. Luas Struktur :

- Lantai Basement 5.500 m2

- Lantai Dasar 5.500 m2

- Lantai Atas 5.000 m2

- Lantai Dak 2.000 m2

c. Elevasi Struktur :

- Lantai Basement - 3.50 m

- Lantai Dasar ± 0.00 m

- Lantai Atas + 5.00 m

- Lantai Dak + 9.50 m

d. Jenis Struktur :

- Struktur pelat lantai, balok, kolom, pile cap, tangga dan tie beam

menggunakan beton bertulang.

- Struktur pondasi menggunakan tiang pancang (mini pile).

e. Mutu Konstruksi :

- Mutu Beton : K-350 (f’c = 28 Mpa)

- Mutu Tulangan : D ≥ 10mm U 39 ( fy = 390 Mpa/ulir)

: d < 10mm U 24 ( fy = 240 Mpa/polos)

f. Dasar Perhitungan :

- Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung,

SKBI – 1.3.53.1987

- Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971

- Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung SNI-

03-2847-2002

- Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung,

SNI-03-1726-2002

- Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung, SNI-

03-1729-2002

g. Data Tanah :

Daya dukung pondasi ditetapkan berdasarkan hasil laporan penyelidikan

tanah. Jenis tanah lunak dengan nilai N SPT < 15

h. Pemilik : YAYASAN WAKAF AL-MUHAJIRIEN

JAKA PERMAI


4/291


A.2. Kriteria Perancangan Struktur (Structural Design Criteria )

A.2.1. Sistem Struktur

Sistem struktur terhadap pengaruh beban vertical merupakan sistem pelat-balok,

dan untuk penahan beban lateral digunakan Sistem Rangka Pemikul Momen

Khusus (SRPMK) / (Sway Special). Pilihan pondasi adalah pondasi tiang bore(bored pile).

A.2.2. Sistem Analisa Struktur

A.2.2.1. Idealisasi Sistem Struktur

Struktur lantai dan tangga dianalisa secara terpisah sebagai struktur

sekunder. Dan hasilnya dintegrasikan ke dalam input struktur utama, yang

secara beban akan dipikul oleh struktur utama konstruksi dengan sistem

portal .

Struktur utama masing masing bangunan diidealisasikan sebagai rangka

ruang 3 dimensi dan dianalisa sekaligus.

A.2.2.2. Pembebanan

i.) Beban matiBeban mati pada struktur bangunan ditentukan dengan menggunakan

berat jenis bahan bangunan dengan berdasarkan pada Pedoman

Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung, SKBI –

1.3.53.1987 dan unsur-unsur yang diketahui seperti tecantum pada

denah Arsitektur dan Struktur.

Beban mati yang diperhitungkan :

- Beton bertulang 2400 kg/m3 - Mortar 2200 kg/m3 - Partisi 100 kg/m2 - Finishing lantai ( 5cm) 110 kg/m2 - Ceiling 22 kg/m2

ii.) Beban hidup- Lantai 250 kg/m2 - Akses jalan lantai atas 800 kg/m2 - Parkir lantai bawah 800 kg/m2 - Tangga 300 kg/m2 - Ruang mesin 500 kg/m2

- Atap dak 100 kg/m

2

- Tribun 500 kg/m2

iii.) Beban gempaPerencanaan bangunan tahan gempa diatur dalam SNI-03-1726-2002.

dimana bangunan direncanakan mampu memikul beban gempa besar

dengan periode ulang 500 tahun tanpa keruntuhan.


5/291


Beban gempa nominal static equivalent untuk masing-masing arah

sumbu utama gedung menurut SNI-03-1726-2002 adalah sebagai

berikut :

Secara umum bangunan Gedung Serbaguna diperuntukkan sebagai

Tempat Parkir, Ruang Sopir, Ruang Trafo, Ruang Genset, Ruang

Pompa, Ruang Kontrol, dan Ruang Pengelola pada Lantai Basement;Function Hall, Ruang Rias, Ruang Sound System, Ruang Standby,

Ruang Monitor, Auditorium, Ruang Security, Toilet dan Akses Jalan

pada Lantai Dasar; Panggung, Gudang, Mushola, dan Tribun pada

Lantai Atas.. Dengan tinggi total bangunan Utama dari Lt. Basement

pada level – 3.40 berkisar ± 9.00 m > 40 m sehingga dilakukan

perhitungan gempa dinamik.

Struktur gedung merupakan struktur beton bertulang dengan struktur

utama adalah Open Space dengan beban lateral dipikul portal beton,

sehingga besaran nilai koefisien gaya geser lateral ditetapkan sesuai

SNI 03-1726-2002.

A.2.3. Langkah Perencanaan

A.2.3.1. Perencanaan Pelat Lantai

Pelat beton bertulang biasa, direncanakan memikul beban dua arah, dan

nilai momen dihitung dengan menggunakan koefisien yang ada pada

Peraturan Beton Indonesia 1971. Pelat lantai tersebut berada di lantai

basement sampai dengan dak atap.

A.2.3.2. Perencanaan Struktur

Gedung direncanakan terjepit lateral pada taraf basement. Lantai

basement direncanakan sebagai slab on ground (suspended).

A.2.3.3. Analisis Vibrasi Bebas

Analisis ini bertujuan untuk memeriksa waktu getar alami (time period ),

partisipasi massa, dan pola ragam gerak struktur gedung yang terjadi.

Dalam analisis ini digunakan Response Spectrum sesuai dengan wilayah

gempa dan jenis tanah di mana bangunan akan dibangun, dengan

memperhitungkan reduksi momen inersia akibat penampang retak pada

komponen struktur (efektif penampang akibat pengaruh peretakan beton

pada komponen struktur kolom : 0,7 sedangakn struktur balok : 0,35).

Jumlah modal (mode) yang diperhitungkan dalam analisis ini adalah 12.

Data :

- Wilayah gempa : Zona 3 (percepatan 0,15 g / Bekasi).

- Jenis Tanah : Tanah lunak

Persyaratan yang harus dipenuhi :


6/291


- Time Period (T) < ς H3/4 ; N = jumlah tingkat/lapis.

ς = menurut Tabel 7 SNI -1726-2002

- Partisipasi massa > 90%

-

Pola ragam gerak ; dominan dalam translansi (tidak terjadi torsi padamode ke-1).

A.2.3.4. Analisis Statik Ekivalen 3 Dimensi

Analisis Statik Ekivalen 3 Dimensi dihitung dengan beban yang terdiri atas

beban mati, beban hidup dan beban gempa nominal pada struktur sesuai

daktilitasnya. Gaya geser dasar nominal (V1) dihitung menurut persamaan:

Wt R

I C V

1

1 =

V1 : gaya geser dasar struktur bangunan (kg)

C1 : koefisien gempa dasar / faktor renspon gempa

I : faktor keutamaan struktur

R : faktor reduksi gempa

Wt : berat total bangunan, termasuk LL yang direduksi

Untuk penentuan gaya geser dasar nominal digunakan factor reduksi

gempa R=6.5 sesuai tabel 3 pada SIN-03-1726-2002 dan faktor

keutamaan (I) = 1. Nilai koefisien gempa dasar C1 dihitung dari periode

bangunan hasil output computer pada analisis vibrasi bebas. Berat total

struktur (Wt) diperoleh dari pejumlahan massa tiap lantai hasil output

program ETABS pada Tabel Center Mass Rigidity dikalikan percepatan

gravitasi. Massa tersebut merupakan massa beban mati ditambah dengan

beban hidup yang direduksi (0.3 x LL), yang dihitung oleh program ETABS

dengan mendefinisikan “mass source = 1.0 DL + 0.3 LL”. (reduksi beban

hidup sesuai fungsi lantai)

Gaya geser tingkat (gaya inersia Fi) untuk setiap lantai ditentukan dengan

menggunakan rumus :

1

.

.V

HiWi

HiWiFi

Σ

=

Fi : gaya geser tingkat untuk lantai ke-i (kg) pada pusat massa

rencana

Wi : berat lantai ke-i (kg)

Hi : tinggi lantai ke-i dihitung dari titik jepit bangunan (m)

V1 : gaya geser dasar struktur bangunan (kg)


7/291


A.2.3.5. Analisis Dinamik 3 Dimensi

Analisis Dinamik 3 Dimensi adalah analisis response spectrum untuk zona

3 (Bekasi) dan tanah lunak dengan skala faktor : g x (I/R) = 9.81 x 1 x 6.5

= 1.50, baik untuk response spectra dengan damping ratio 0.05. Modal

Combination CQC dan Directional Combination SRSS.

Output dari hasil analysis response spectra adalah story shear untuk

response spectra arah x (SPEC X) dan response spectra arah y (SPEC

Y). Dari hasil story shear bisa diperoleh gaya geser dasar struktur

bangunan akibat analisis dimanik (Vt), baik arah X maupun arah Y.

Dari diagram atau kurva gaya geser tingkat kumulatif hasil analisis ragam

response spectrum dan analisis statik ekuivalen, ditentukan gaya geser

tingkat kumulatif nominal rencana yang diperoleh dari nilai terbesar

(envelope) antara hasil CQC dengan faktor skala 0.8 (V1/Vt) ≥ 1 dan 80%

hasil analisis statik ekuivalen. Berdasarkan diagram yang telah

disesuaikan nilainya, maka dapat ditentukan beban-beban gempa nominal

statik ekuivalen pada setiap lantai (Fi).

A.2.3.6. Penentuan Pusat Massa Desain

Pusat massa dan eksentrisitas ditentukan berdasarkan Tata Cara

Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung, SNI-03-1726-

2002, sehingga masing-masing Fi berada pada pusat massa rencana /

desain yaitu pada titik eksentrisitas rencana / desain (ed) terhadap pusat

rotasi.

Ukuran horizontal terbesar denah struktur gedung pada suatu lantai diukur

tegak lurus pada arah pembebanan gempa dinyatakan dengan b dan

eksentrisitas awal (original) pusat massa terhadap pusat rotasi dinyatakandengan ec, maka eksentrisitas rencana / desain (ed) harus ditentukan

sebagai berikut :

- Untuk 0 < ec ≤ 0.3 b :

ed1 = 1.5ec + 0.05b atau ed2 = ec – 0.05b

Dan dipilih diantara keduanya yang berpengaruh paling

membahayakan pada struktur.

- Untuk ec > 0.3b :

ed1 = 1.33 ec + 0.1b atau ed2 = 1.17 ec – 0.1b

Dan dipilih diantara keduanya yang berpengaruh paling

membahayakan pada struktur.

A.2.3.7. Menentukan Kinerja Batas Layan

Kinerja batas layan struktur gedung ditentukan oleh simpangan antar

tingkat akibat pengaruh gempa rencana, yaitu untuk membatasi terjadinya

pelelehan baja dan peretakan beton yang berlebihan, disamping untuk


8/291


mencegah kerusakan non struktur dan ketidak nyamanan penghuni.

Simpangan antar tingkat ini dihitung dari simpangan struktur gedung

tersebut akibat pengaruh gempa nominal yang telah dibagi faktor skala.

Simpangan antar tingkat maksimum yang terjadi tidak boleh melampaui

0.03 / R x tinggi tingkat atau 30 mm.

A.2.3.8. Menentukan Kinerja Batas Ultimit

Kinerja batas ultimit struktur gedung ditentukan oleh simpangan atar

tingkat maksimum akibat pengaruh gempa rencana, dalam kondisi struktur

gedung diambang keruntuhan. Simpangan antar tingkat maksimum ini

ditentukan dari simpangan antar tingkat akibat pembebanan gempa

nominal dikalikan dengan suatu faktor pengali ξ = 0,7R / Faktor Skala

(untuk gedung tidak beraturan).

Untuk memenuhi persyaratan kinerja batas ultimit struktur gedung, maka

simpangan antar tingkat maksimum ini tidak boleh melampaui 0.02 kali

tinggi tingkat yang bersangkutan.

A.2.3.9. Perencanaan Balok dan Kolom

Balok direncakan sebagai balok T. Desain balok dan kolom dilakukan

dengan menggunakan ETABS. Balok dan kolom didesain sebagai struktur

daktail dan harus memenuhi syarat “ Strong Column Weak Beam ”. Hasil

pemeriksaan “Strong Column Weak Beam ” dan “ Beam Column Joint “

diperoleh dari out put ETABS.

Kombinasi beban yang digunakan adalah sebagai berikut :

1. 1,4 DL2. 1,2 DL + 1,6 LL3. 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EX + 0,3 EY4. 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EX - 0,3 EY5. 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EX + 0,3 EY6. 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EX - 0,3 EY7. 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 EX + 1,0 EY8. 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 EX - 1,0 EY9. 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 EX + 1,0 EY10. 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 EX - 1,0 EY11. 0,9 DL + 1,0 EX + 0,3 EY12. 0,9 DL + 1,0 EX - 0,3 EY13. 0,9 DL - 1,0 EX + 0,3 EY14. 0,9 DL - 1,0 EX - 0,3 EY

15. 0,9 DL + 0,3 EX + 1,0 EY16. 0,9 DL - 0,3 EX + 1,0 EY17. 0,9 DL + 0,3 EX - 1,0 EY18. 0,9 DL - 0,3 EX - 1,0 EY

A.2.3.10. Perencanaan Tangga

Tangga dimodelkan sebagai plat satu arah di atas dua tumpuan denganmomen tumpuan atau lapangan = 1/10 ql2.


9/291


10/291


11/291


B.1. Perhitungan Gording


12/291

B.1 PERHITUNGAN GORDING

- Data Struktur

Jarak antar kuda-kuda = mm

Jarak antar gording = mm

Dipakai gording C 200 x 75 x 20 x 2,3

Ix = mm4

Iy = mm4

Sx = mm3

Sy = mm3

Aw = mm2

Berat = kN/m

Jumlah trekstang =

Lx = mm

Ly = mm

α =o

Y

X

- Pembebanan

Beban mati :

= kN/m2

7200

1200

5310000

α

640000

53100

12000

862

0.068

2

7200

2400

10

Py

Px

P

Gording

Trekstang

=

Insulation = kN/m2

Beban ceiling dan instalasi M&E = kN/m2

D = ( 0.1 + 0.12 + 0.22 ) x 1.2 +

= kN/m2

Beban Hidup :

Lr (ditengan bentang) = kN

Beban air hujan

Air hujan = kN/m2

R = 0.2 x 1.2

= kN/m2

Beban angin

Angin arah x = kN/m2

Angin arah y = kN/m2

Wx = x 1.2

= kN/m2

Wx = x 1.2

= kN/m2

maksimum beban angin + beban mati = kN/m2

- Beban rencana

0.12

0.068

0.434

0.434

0.521

0.521

1.117

0.434

0.434

0.596

1

0.20

0.24

.

0.22


13/291

a. D + L + Lr

qD = kN/m

P = kN

Mx = x cos 10o

x 7.2 ^2) x 1 cos 10ox 7.2 )

= kN/m

My = x sin 10o

x 2.4 ^2) x 1 sin 10ox 2 )

= kN/m

Vy = x cos 10 o x 7.2 ) + (1/2 x 1 x cos 10 o )

= kN

b. D + L + R

qD + R = kN/m

Mx = x cos 10o

x 7.2 ^2)

kN/m

My = x sin 10o

x 2.4 ^2)

kN/m

Vy = x cos 10o

x 7.2 )

kN

- Pengecekan Tegangan gording

Pengecekan momen

a. D + L + Lr

= Mpa

0.596

100000053100 12000

119.87

=5.574

+0.179

x

2.963

Fb =Mx

+My

Sx Sy

5.333

(1/8 0.836

0.105

(1/2 0.836

0.179

(1/2 0.596

2.604

0.836

(1/8 0.836

1

(1/8 0.596

5.574

(1/8 0.596

+ (1/4

+ (1/4

b. D + L + R

= Mpa

Fbmaks = Mpa

fb all. = x fy

x

= Mpa > Mpa ------- OK

- Pengecekan gaya geser

a. D + L + Lr

= Mpa

b. D + L + R

Fv =Vy

Aw

=2.604

x 1000862

3.02

0.6

0.6 275

165 119.87

Fv =Vy

Aw

x 100000053100 12000

109.14

119.87

Sy

=5.333

+0.105

Fb =Mx

+My

Sx


14/291

= Mpa

Fvmaks = Mpa

fb all. = x fy

x

= Mpa > Mpa ------- OK

- Pengecekan lendutan gording

a. Beban hidup terpusat (beban kerja)

P = kN

1 x cos 10o

x ^3

x x

= mm

1 x sin 10o

x ^3

x x

= mm

δ1 = ( + )0.5

` mm

b. Beban air hujan

q = kN/m2

5 x cos 10o

x ^4

x x

= mm

5 x sin 10o

x ^4

x x

= mm

6.5

δy2 δx2

δx =0.2 2400

384 200000 640000

0.1

7.2

0.2

δy =0.2

200000

7200

384 200000 5310000

7.2

δx =1000 2400

48 200000 640000

0.4

0.4 275

110 3.44

1

δy =1000 7200

48 5310000

x 1000862

3.44

3.437

0.4

=2.963

δ2 = ( + )0.5

` mm

δmaks = mm

δ all = mm

= mm > mm ------- OK

c. Beban total

qD = kN/m2

5 x cos 10o

x ^4

x x

= mm

5 x sin 10o

x ^4

x x

= mm

δ3 = ( + )0.5

7200

5310000

0.3

δy2

2400

384 200000 640000

0.596

7.2

L/360

20.0 7.2

19.3

δx =0.5957

δx2

δy =0.5957

384 200000

.

δy2

δx2

6.5


15/291

` mm

δ4 = ( + )

` mm

δ5 = ( + )

` mm

δmaks = max dari δ4 dan δ5

= mm

δ all = mm

= mm > mm ------- OK

- Perencanaan trekstang

Panjang setengah bentang kuda-kuda = x / cos 10o

= mm

Jumlah pengekang gording =

= 4

(Rx) Reaksi pada trekstang

Reaksi 1 trekstang

a. D + L + Lr

qD = kN/m

P = kN

Rx = kN

b. D + L + R

30.0 26.6

δ1 δ3

26.6

δ2

3655.6

3655.6

1200

2400 2400 2400

0.5 7200

δ3

25.8

0.596

1

0.34

19.3

26.6

L/240

qD + R = kN/m

Rx = kN

Rx maks = kNRx total = x 4

= kN

Digunakan BJTP24 untuk trekstang

A trekstang = Rx/ft

= x /

= mm2

= cm2

D trekstang = (A/(0.25xp))0.5

= ( 22/7))^0.5

x 10

= mm

digunakan Ø12 BJTP 24

- Perencanaan ikatan angin

T maks = kN

ft = Mpa

A ikatan angin = Tmaks / ft

= mm2

d = mm (diperlukan)

= mm (dipakai) ------- OK16.0

51.493

8.1

144

7.415

144.0

0.097

0.10 / (0.25 x

3.510

0.348

1.394

1.394 1000

9.678

0.836

0.35

0.348


16/291


B.2. Denah Sistem Struktur


17/291


18/291


19/291


20/291


21/291


B.3. Perhitungan Pelat Lantai


22/291

PROYEK : Gedung serbaguna

SUBYEK : Pelat lanta i akses ja lan

Beban mati tebal pelat = 16 cm kg/m2

- berat sendiri 0.16 2400 384

- finishing 0.05 2200 110

- ceiling+hanger - 25DL 519

Beban hidup LL 800

PENULANGAN PELAT LANTAI

qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 519 ) + ( 1,6 x 800 ) = 1902.80 kg/m2

Ukuran Lebar Balok Arah lx = 0.6 m

Ukuran Lebar Balok Arah ly = 0.35 m

Tebal Pelat Minimum = ln*(0,8+fy/1500)/(36+9*(Ln1/Ln2))

= 0.072 m = 72.00 mm

Tidak perlu lebih dari =l 8+fy/1500)/(36)

= 0.096 m = 96.00 mm

= 160

Ly = 3.6

Ly/Lx = 1.0

i l

Syarat plat 2 arah h> 120 mm

Tipe pelat : II

Lx = 3.6

(Mlx) = ( -Mtx) 0.001 1902.80 3.60 3.60 51.0 = 1257.67 kg m

(Mly) = 0.001 1902.80 3.60 3.60 25.0 = 616.51 kg m

(-Mty) = 0.001 1902.80 3.60 3.60 51.0 = 1257.67 kg m

INPUT DATAf'c = 24 Mpa

fy2 = 390 Mpa ----- ρmin = 0.001794872 160

1000

b = 1000 mm

h = 160 mm

d = 130 mm

d' = 30 mm

Mu Mn Rn m ρ req As

(kN-m) (kN-m) (mm2)

Tumpuan Mtx 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200

Mty 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200

La an an Mlx 12.58 15.72 0.9302 19.1176 0.00244 317.49 5 D 10 D 10 - 200

(mm) (mm)

Pelat lantaiTulangan Jarak

Lentur Tulangan

l . . . . . .

Mly 6.17 7.71 0.4560 19.1176 0.00118 287.18 4 D 10 D 10 - 250

KONTROL LENDUTAN PLAT

Modulus elastis beton, Ec = 4700*√ fc' = 23025 MPa

Modulus elastis baja tulangan, Es = 2.00E+05 MPa

Beban merata (tak terfaktor) padaplat, Q = QD + QL = 13.190 N/mm

Panjang bentang plat, Lx = 3250 mm

Batas lendutan maksimum yang diijinkan, Lx / 240 = 13.542 mm

i i l = * *3 = mmMomen inersia brutto penampang plat, g = / = 341333333

Modulus keruntuhan lentur beton, fr = 0.7 * √ fc' = 3.42928564 MPa

Nilai perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 8.69

Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = 2.758 mm

Momen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. :

Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )

2 = 44656663 mm

yt = h / 2 = 80 mm

Momen retak : Mcr = fr * Ig / yt = 14631619 Nmm

Momen maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) :

Ma = 1 / 8 * Q * Lx2 = 17414922 Nmm

Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,

Ie = ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )

3 ] * Icr = 220609362 mm

Lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup :

δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 3.772 mm

Rasio tulangan slab lantai : ρ = As / ( b * d ) = 0.0024

Faktor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai :

ζ = 2.0

λ = ζ / ( 1 + 50 * ρ ) = 1.7824

Lendutan jangka panjang akibat rangkak dan susut :

δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 6.723 mm

Lendutan total, δtot = δe + δg = 10.495 mm

Syarat : δtot ≤ Lx / 240

< 13.542 →→→→ AMAN (OK)10.495


23/291


SUBYEK : Pelat lantai atas



- finishing 0.05 2200 110


Beban hidup LL 250


qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 447 ) + ( 1,6 x 250 ) = 936.40 kg/m2




= 0.072 m = 72.00 mm


= 0.097 m = 98.00 mm

= 130

Ly = 3.6

Ly/Lx = 1.0

i l


Tipe pelat : II

Lx = 3.6

(Mlx) = ( -Mtx) 0.001 936.40 3.60 3.60 51.0 = 618.92 kg m

(Mly) = 0.001 936.40 3.60 3.60 25.0 = 303.39 kg m

(-Mty) = 0.001 936.40 3.60 3.60 51.0 = 618.92 kg m


fy2 = 390 Mpa ----- ρmin = 0.001794872 130

1000

b = 1000 mm

h = 130 mm

d = 100 mm

d' = 30 mm


(kN-m) (kN-m) (mm2)

Tumpuan Mtx 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260

Mty 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260

La an an Mlx 6.19 7.74 0.7737 19.1176 0.00202 202.28 3 D 10 D 10 - 260

Lentur Tulangan

(mm) (mm)


l . . . . . .

Mly 3.03 3.79 0.3792 19.1176 0.00098 233.33 3 D 10 D 10 - 260












Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )

2 = 19563479 mm

yt = h / 2 = 65 mm



Ma = 1 / 8 * Q * Lx2 = 9487913 Nmm


Ie = ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )

3 ] * Icr = 192097929 mm


δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 2.433 mm



ζ = 2.0

λ = ζ / ( 1 + 50 * ρ ) = 1.8163


δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 4.420 mm



< 13.750 →→→→ AMAN (OK)6.853


24/291


SUBYEK : Pelat atap dak



- finishing 0.05 2200 110


Beban hidup LL 150


qu = 1,2 DL + 1,6 LL

qu = ( 1,2 x 423 ) + ( 1,6 x 150 ) = 747.60 kg/m2




= 0.072 m = 72.00 mm


= 0.097 m = 98.00 mm

= 120

Ly = 3.6

Ly/Lx = 1.0

i l


Tipe pelat : II

Lx = 3.6

(Mlx) = ( -Mtx) 0.001 747.60 3.60 3.60 51.0 = 494.13 kg m

(Mly) = 0.001 747.60 3.60 3.60 25.0 = 242.22 kg m

(-Mty) = 0.001 747.60 3.60 3.60 51.0 = 494.13 kg m


fy2 = 390 Mpa ----- ρmin = 0.001794872 120

1000

b = 1000 mm

h = 120 mm

d = 90 mm

d' = 30 mm


(kN-m) (kN-m) (mm2) entur

Tumpuan Mtx 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240

Mty 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240

La an an Mlx 4.94 6.18 0.7626 19.1176 0.00199 179.39 3 D 10 D 10 - 240

(mm) (mm)


Tulangan

l . . . . . .

Mly 2.42 3.03 0.3738 19.1176 0.00097 215.38 3 D 10 D 10 - 240












Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )

2 = 14635029 mm

yt = h / 2 = 60 mm



Ma = 1 / 8 * Q * Lx2 = 7799963 Nmm


Ie = ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )

3 ] * Icr = 166614126 mm


δe = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 2.306 mm



ζ = 2.0

λ = ζ / ( 1 + 50 * ρ ) = 1.8187


δg = λ * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 4.195 mm



< 13.750 →→→→ AMAN (OK)6.501


25/291


B.4. Perhitungan Sistem Rangka Struktur.

a. Perhitungan Gaya Gempa


26/291

ETABS v9.0.0 File:GEDUNG SERBAGUNA Units:KN-m July 22, 2013 12:51 PAGE 2

M O D A L P E R I O D S A N D F R E Q U E N C I E S

MODE PERIOD Selisih Waktu Getar % Selisih Waktu Getar

NUMBER (TIME) {T(i)-T(i+1)}/T(i)} {T(i)-T(i+1)}/T(i)}

Mode 1 0.59065 0.04 4.18%

Mode 2 0.56595 0.09 9.42%

Mode 3 0.51265 0.14 13.60%

Mode 4 0.44292 0.04 4.32%

Mode 5 0.42378 0.01 1.26%

Mode 6 0.41843 0.01 0.91%

Mode 7 0.41461 0.02 1.78%

Mode 8 0.40724 0.01 1.23%

Mode 9 0.40225 0.01 0.89%

Mode 10 0.39869 0.02 1.90%

Mode 11 0.3911 0.03 2.78%

Mode 12 0.38022 1.00 100.00%

Total 142%

Rata-rata 12%

Maka penjumlahan respon ragam untuk gedung

mengunakan SRSS ( Square Root of The Sum of The Square)


27/291


C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S O F R I G I D I T Y

STORY DIAPHRAGM WEIGHT STORY WEIGHTLEVEL NAME COMMULATIVE (kN) PER STORY (kN) ORDINATE-X ORDINATE-Y ORDINA

LDK D1 1024.3176 10048.56 10048.56 34.455 29.935

LAT D1 1942.0683 19051.69 9003.13 36.797 30.834

LDS D1 5310.0139 52091.24 33039.55 32.725 30.664

TOTAL WEIGHT = 52091.24 kN

CENCENTER OF MASSMASS


28/291

PERHITUNGAN GAYA GEMPA RENCANA

Base Shear Base Shear

Zona = 3 Zona = 3

Jenis tanah = Lunak Jenis tanah = Lunak

Jumlah lantai = 3 Jumlah lantai = 3

Koef. ζ = 0.18 Koef. ζ = 0.18

Tc = 1.00 det Tc = 1.00 det

T1x = 0.54 det T1y = 0.54 det

T1x dyn = 0.59065 det T1y dyn = 0.56595 det

T1 Tc T1 Tc

C1x = Ar/T C1x = Ar/T

Am = 0.75 Am = 0.75

C1x = 1.27 dipakai T dynamik C1x = 1.33 dipakai T dynamik

Rx = 6.5 Rx = 6.5

I = 1.00 I = 1.00

V1x = C * I Wt V1y = C * I Wt

R R

= 0.195 52091.24 = 0.204 52091.24

= 10176.12 kN = 10620.24 kN

0.8 V1x = 8140.90 kN V1y = 8496.20 kN

Fi = Wi * Hi

ΣWi ∗ Hi

Wi * Hi

LEVEL Wi * Hi ΣWi * Hi Fix Fiy 0.8 Viy

(m)

LDK 12.500 125606.95 0.40 3251.7 3251.7 3393.6 3393.6

LAT 8.500 76526.64 0.24 1981.1 5232.8 2067.6 5461.2

LDS 3.400 112334.46 0.36 2908.1 8140.9 3035.0 8496.2

33039.55

Berat (Wi)

(kN)

9003.13

0.8 Vix

10048.56

Tinggi (Hi)

*

V

*

Wt = ΣWi * Zi = 314468.05

Panjang bangunan

Arah X = 51.40 m

Arah Y = 22.43 m

Tinggi = 12.50 m

Perbandingan H/B


29/291


b. Perhitungan dengan ETABS


30/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 22,2013 13:313-D View - KN-m Units

ETABS


31/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 21,2013 8:45Plan View - LDS - Elevation 3.8 - KN-m Units

ETABS

Denah Pondasi

PC3-K1 PC3-K1 PC3-K1 PC3-K1 PC3-K1

PC3-K1

PC3

PC4-K1 PC3-K1PC4-K1 PC4-K1

PC2-K1 PC2-K1

PC2-K1 PC2-K1 PC6-K1 PC6-K1PC5-K1 PC5-K1 PC5-K1 PC5-

PC3-K1 PC4-K1PC3-K1 PC5-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC4-

PC3-K1 PC4-K1PC3-K1 PC5-K1 PC7-K1 PC5-

PC3-K1 PC4-K1PC3-K1 PC5-K1 PC7-K1

PC3-K1 PC4-K1PC3-K1 PC5-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC4-

PC3-K1 PC3-K1 PC3-K1 PC4-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC7-K1 PC4-K

PC2-K1 PC2-K1 PC2-K1

PC2PC3-K1

PC2-K1 PC2-K1PC2-K1

PC2-K1

PC5-K1 PC5-K1 PC5-K1 PC6-K1

PC5-PC5-K1 PC5-K1 PC5-K1 PC6-K1

PC4-K1 PC4-K1 PC3-K1PC3-K1

PC3-K2 PC3-K2PC3-K2 PC3-K2 PC3-K2

PC2-

PC2-


32/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 8:10Plan View - BASE - Elevation 0 Point Supports - KN-m Units

ETABS

Plan View - BASE


33/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:35Plan View - LDS - Elevation 3.8 - KN-m Units

ETABS

Plan View - LDS


34/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:36Plan View - LAT - Elevation 8.8 - KN-m Units

ETABS

Plan View - LAT


35/291

ETABS v9.0.0 - File: Gedung Serbaguna - July 20,2013 7:36Plan View - LDK - Elevation 12.8 - KN-m Units

ETABS

Plan View - LDK


36/291


- Input Data ETABS


37/291

INPUT ETABS


M A T E R I A L L I S T B Y E L E M E N T T Y P E

ELEMENT TOTAL NUMBER NUMBER TYPE MATERIAL MASS PIECES STUDS

tons

Column A36 5.52 265

Column K400 649.52 227Beam A36 7.11 247 0

Beam K350 2323.23 936 0

Brace A36 13.23 628

Brace K350 38.77 14

Wall K400 432.54

Floor K350 2604.09Ramp K350 107.37


M A T E R I A L L I S T B Y S E C T I O N

ELEMENT NUMBER TOTAL TOTAL NUMBER

SECTION TYPE PIECES LENGTH MASS STUDS

meters tons

K40X40 Column 27 115.200 44.28

K55X55 Column 200 832.747 605.23

TB30X60 Beam 138 869.891 438.90 0 B30X65 Beam 75 409.726 174.92 0

TB30X65 Beam 162 960.186 484.46 0

B30X60 Beam 258 1485.681 586.42 0

B30X60 Brace 8 55.171 23.86

B25X60 Beam 65 404.800 137.82 0 B25X60 Brace 6 41.378 14.91

BA25X60 Beam 129 809.935 291.10 0

BA25X55 Beam 45 243.995 80.61 0

B20X40 Beam 30 148.710 27.97 0

2L80.80.8 Beam 111 151.200 2.68 0 2L80.80.8 Brace 314 415.223 7.91

2L50.50.5 Column 165 243.912 1.82

2L50.50.5 Brace 212 405.064 3.01

D6IN Column 32 34.856 0.96

2L100.100.1 Beam 136 163.200 4.43 0

2L100.100.1 Brace 16 19.200 0.572L60.60.6 Column 60 90.000 0.96

2L60.60.6 Brace 80 153.605 1.65

D10IN Column 8 30.155 1.78

D16 Brace 6 58.372 0.09

BA30X60 Beam 34 234.200 101.03 0

RW20 Wall 432.54SL12 Floor 332.30

SL13 Floor 832.40

SL15 Floor 1439.39

SL15 Ramp 107.37


M A T E R I A L L I S T B Y S T O R Y

ELEMENT TOTAL FLOOR UNIT NUMBER NUMBER

STORY TYPE MATERIAL WEIGHT AREA WEIGHT PIECES STUDS tons m2 kg/m2

LRB Column A36 5.52 0.000 265

LRB Column K400 23.48 0.000 8

LRB Beam A36 7.11 0.000 247 0

LRB Brace A36 13.23 0.000 628

LDK Column K400 144.40 1152.549 125.2850 55LDK Beam K350 321.67 1152.549 279.0973 170 0

LDK Brace K350 38.77 1152.549 33.6404 14

LDK Floor K350 332.30 1152.549 288.3137

LDK Ramp K350 107.37 1152.549 93.1581

LAT Column K400 217.17 696.585 311.7585 64

LAT Beam K350 355.56 696.585 510.4395 159 0

LAT Floor K350 217.57 696.585 312.3399

LDS Column K400 264.47 2954.118 89.5263 100LDS Beam K350 722.63 2954.118 244.6167 307 0

LDS Wall K400 432.54 2954.118 146.4208

LDS Floor K350 970.05 2954.118 328.3727


38/291

BASE Beam K350 923.36 3008.313 306.9373 300 0 BASE Floor K350 1084.17 3008.313 360.3922

SUM Column A36 5.52 7811.566 0.7071 265

SUM Column K400 649.52 7811.566 83.1482 227

SUM Beam A36 7.11 7811.566 0.9103 247 0

SUM Beam K350 2323.23 7811.566 297.4087 936 0 SUM Brace A36 13.23 7811.566 1.6942 628

SUM Brace K350 38.77 7811.566 4.9634 14

SUM Wall K400 432.54 7811.566 55.3723

SUM Floor K350 2604.09 7811.566 333.3636SUM Ramp K350 107.37 7811.566 13.7449

TOTAL All All 6181.39 7811.566 791.3128 2317 0


M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A

MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR

NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS

A36 Iso Steel All 199900000.00 0.3000 1.1700E-05 76884615.38

K350 Iso Concrete All 24821128.400 0.2000 9.9000E-0610342136.833 OTHER Iso None All 199947978.80 0.3000 1.1700E-05 76903068.77

K400 Iso Concrete All 24821128.400 0.2000 9.9000E-0610342136.833

M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T

MATERIAL MASS PER WEIGHT PER

NAME UNIT VOL UNIT VOL

A36 7.8271E+00 7.6820E+01

K350 2.4007E+00 2.3562E+01

OTHER 7.8271E+00 7.6820E+01 K400 2.4007E+00 2.3562E+01

M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R S T E E L M A T E R I A L S

MATERIAL STEEL STEEL STEEL

NAME FY FU COST ($)

A36 240000.000 370000.000 271447.16

M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S

MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT

NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT

K350 No 28000.000 390000.000 390000.000 N/A K400 No 35000.000 390000.000 390000.000 N/A


F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A

MATERIAL SECTION SHAPE NAME OR NAME CONC CONC

FRAME SECTION NAME NAME IN SECTION DATABASE FILE COL BEAM

K100X100 K400 Rectangular Yes

K40X40 K400 Rectangular Yes

K55X55 K400 Rectangular YesTB30X60 K350 Rectangular Yes

B30X65 K350 Rectangular Yes

TB30X65 K350 Rectangular Yes

B30X60 K350 Rectangular Yes

B25X60 K350 Rectangular YesBA25X60 K350 Rectangular Yes

BA25X55 K350 Rectangular Yes

B20X40 K350 Rectangular Yes2L80.80.8 A36 Double Angle

2L50.50.5 A36 Double Angle

D6IN A36 Pipe2L100.100.10 A36 Double Angle

2L60.60.6 A36 Double Angle

D10IN A36 Pipe

D16 A36 Circle

BA30X60 K350 Rectangular Yes


SECTION FLANGE FLANGE WEB FLANGE FLANGE

FRAME SECTION NAME DEPTH WIDTH TOP THICK TOP THICK WIDTH BOT THICK BOT


39/291

K100X100 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

K40X40 0.4000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

K55X55 0.5500 0.5500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

TB30X60 0.6000 0.3500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

B30X65 0.6500 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

TB30X65 0.6000 0.3500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B30X60 0.6000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

B25X60 0.6000 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

BA25X60 0.6000 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

BA25X55 0.5500 0.2500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B20X40 0.4000 0.2000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2L80.80.8 0.0800 0.1680 0.0080 0.0080 0.0000 0.0000

2L50.50.5 0.0500 0.1080 0.0050 0.0050 0.0000 0.0000

D6IN 0.1652 0.1652 0.0000 0.0071 0.1652 0.0000

2L100.100.10 0.1000 0.2100 0.0100 0.0100 0.0000 0.0000

2L60.60.6 0.0600 0.1280 0.0060 0.0060 0.0000 0.0000

D10IN 0.2674 0.2674 0.0000 0.0093 0.2674 0.0000 D16 0.0160 0.0160 0.0000 0.0000 0.0160 0.0000

BA30X60 0.6000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


SECTION TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS

FRAME SECTION NAME AREA CONSTANT I33 I22 A2 A3

K100X100 1.0000 0.1408 0.0833 0.0833 0.8333 0.8333

K40X40 0.1600 0.0036 0.0021 0.0021 0.1333 0.1333

K55X55 0.3025 0.0129 0.0076 0.0076 0.2521 0.2521 TB30X60 0.2100 0.0055 0.0063 0.0021 0.1750 0.1750

B30X65 0.1950 0.0042 0.0069 0.0015 0.1625 0.1625 TB30X65 0.2100 0.0055 0.0063 0.0021 0.1750 0.1750

B30X60 0.1800 0.0037 0.0054 0.0014 0.1500 0.1500

B25X60 0.1500 0.0023 0.0045 0.0008 0.1250 0.1250

BA25X60 0.1500 0.0023 0.0045 0.0008 0.1250 0.1250 BA25X55 0.1375 0.0020 0.0035 0.0007 0.1146 0.1146

B20X40 0.0800 0.0007 0.0011 0.0003 0.0667 0.0667

2L80.80.8 0.0024 0.0000 0.0000 0.0000 0.0013 0.0013

2L50.50.5 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 0.0005

D6IN 0.0035 0.0000 0.0000 0.0000 0.0019 0.0019 2L100.100.10 0.0038 0.0000 0.0000 0.0000 0.0020 0.0020

2L60.60.6 0.0014 0.0000 0.0000 0.0000 0.0007 0.0007

D10IN 0.0075 0.0001 0.0001 0.0001 0.0040 0.0040

D16 0.0002 0.0000 0.0000 0.0000 0.0002 0.0002

BA30X60 0.1800 0.0037 0.0054 0.0014 0.1500 0.1500


SECTION MODULI PLASTIC MODULI RADIUS OF GYRATION

FRAME SECTION NAME S33 S22 Z33 Z22 R33 R22

K100X100 0.1667 0.1667 0.2500 0.2500 0.2887 0.2887

K40X40 0.0107 0.0107 0.0160 0.0160 0.1155 0.1155

K55X55 0.0277 0.0277 0.0416 0.0416 0.1588 0.1588

TB30X60 0.0210 0.0123 0.0315 0.0184 0.1732 0.1010

B30X65 0.0211 0.0098 0.0317 0.0146 0.1876 0.0866

TB30X65 0.0210 0.0123 0.0315 0.0184 0.1732 0.1010 B30X60 0.0180 0.0090 0.0270 0.0135 0.1732 0.0866

B25X60 0.0150 0.0063 0.0225 0.0094 0.1732 0.0722

BA25X60 0.0150 0.0063 0.0225 0.0094 0.1732 0.0722

BA25X55 0.0126 0.0057 0.0189 0.0086 0.1588 0.0722

B20X40 0.0053 0.0027 0.0080 0.0040 0.1155 0.0577

2L80.80.8 0.0000 0.0000 0.0000 0.0001 0.0246 0.0365 2L50.50.5 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0154 0.0239

D6IN 0.0001 0.0001 0.0002 0.0002 0.0560 0.0560

2L100.100.10 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0308 0.0456

2L60.60.6 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0185 0.0281

D10IN 0.0005 0.0005 0.0006 0.0006 0.0913 0.0913 D16 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0040 0.0040

BA30X60 0.0180 0.0090 0.0270 0.0135 0.1732 0.0866

F R A M E S E C T I O N W E I G H T S A N D M A S S E S

TOTAL TOTAL

FRAME SECTION NAME WEIGHT MASS

K100X100 0.0000 0.0000

K40X40 434.2874 44.2497

K55X55 5935.3076 604.7507 TB30X60 4304.1645 438.5529

B30X65 1715.3650 174.7792

TB30X65 4750.9382 484.0748

B30X60 5984.8208 609.7956

B25X60 1497.8224 152.6137


40/291

BA25X60 2854.7293 290.8694 BA25X55 790.4755 80.5418

B20X40 274.2753 27.9460

2L80.80.8 103.8505 10.5813

2L50.50.5 47.3613 4.8256

D6IN 9.4424 0.9621

2L100.100.10 49.0603 4.9987 2L60.60.6 25.6003 2.6084

D10IN 17.4685 1.7799

D16 0.9016 0.0919

BA30X60 990.7182 100.9446

C O N C R E T E C O L U M N D A T A

REINF CONFIGURATION REINF NUM BARS NUM BARS BAR

FRAME SECTION NAME LONGIT LATERAL SIZE/TYPE 3DIR/2DIR CIRCULAR COVER

K100X100 Rectangular Ties D25/Check 9/9 N/A 0.0500



C O N C R E T E B E A M D A T A

TOP BOT TOP LEFT TOP RIGHT BOT LEFT BOT RIGHT

FRAME SECTION NAME COVER COVER AREA AREA AREA AREA

TB30X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000

B30X65 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 TB30X65 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000

B30X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000

B25X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000

BA25X60 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000 BA25X55 0.0500 0.0500 0.000 0.000 0.000 0.000

B20X40 0.0400 0.0400 0.000 0.000 0.000 0.000

BA30X60 0.0400 0.0400 0.000 0.000 0.000 0.000


S T A T I C L O A D C A S E S

STATIC CASE AUTO LAT SELF WT

CASE TYPE LOAD MULTIPLIER

DEAD DEAD N/A 1.0000

LIVE LIVE N/A 0.0000

SIDL SUPER DEAD N/A 0.0000

PARTISI SUPER DEAD N/A 0.0000

ATAP SUPER DEAD N/A 0.0000

GEMPAX QUAKE USER_LOADS 0.0000 GEMPAY QUAKE USER_LOADS 0.0000


R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S

RESP SPEC CASE: SPECX

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL

COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN

CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA

DIRECTION FUNCTION SCALE FACT

U1 ZONA3 2.1100

U2 ---- N/A

UZ ---- N/A

RESP SPEC CASE: SPECY

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL

COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN

CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000


41/291

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA

DIRECTION FUNCTION SCALE FACT

U1 ---- N/A

U2 ZONA3 2.1100 UZ ---- N/A


L O A D I N G C O M B I N A T I O N S

COMBO CASE SCALE

COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR

COMB1 ADD DEAD Static 1.4000

SIDL Static 1.4000 PARTISI Static 1.4000

ATAP Static 1.4000


LIVE Static 1.6000

SIDL Static 1.2000

PARTISI Static 1.2000 ATAP Static 1.0000


LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.2000

PARTISI Static 1.2000

ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 1.0000

SPECY Spectra 0.3000 COMB4 ADD DEAD Static 1.2000

LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.2000


SPECX Spectra 1.0000

SPECY Spectra -0.3000


LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000


ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra -1.0000


COMB6 ADD DEAD Static 1.2000 LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.2000


ATAP Static 1.0000


SPECY Spectra -0.3000 COMB7 ADD DEAD Static 1.2000

LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.2000


ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra 1.0000


LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.2000


ATAP Static 1.0000 SPECX Spectra 0.3000



LIVE Static 1.0000


ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra -0.3000 SPECY Spectra -1.0000


LIVE Static 1.0000 SIDL Static 1.2000


ATAP Static 1.0000



COMB11 ADD DEAD Static 1.0000 LIVE Static 1.0000

SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000



42/291


ATAP Static 0.9000


SPECY Spectra 3.0000



ATAP Static 0.9000


SPECY Spectra -0.3000 COMB14 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000


ATAP Static 0.9000



COMB15 ADD DEAD Static 0.9000 SIDL Static 0.9000


ATAP Static 0.9000





ATAP Static 0.9000


SPECY Spectra 1.0000







ATAP Static 0.9000



SIDL Static 0.9000


ATAP Static 0.9000



SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000


SPECY Spectra 0.3000 COMB21 ADD DEAD Static 1.0000

SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000



SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000



SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra 1.0000 SPECY Spectra -0.3000



ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra 1.0000


SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000

SPECX Spectra 0.3000 SPECY Spectra -1.0000


SIDL Static 1.0000


ATAP Static 1.0000


43/291


44/291

BASE 403 Yes Yes Yes Yes Yes YesBASE 404 Yes Yes Yes Yes Yes Yes

BASE 405 Yes Yes Yes Yes Yes Yes







BASE 413 Yes Yes Yes Yes Yes YesBASE 414 Yes Yes Yes Yes Yes YesBASE 422 Yes Yes Yes Yes Yes Yes













BASE 566 Yes Yes Yes












F R A M E S E C T I O N A S S I G N M E N T S T O L I N E O B J E C T S

STORY LINE LINE SECTION AUTO SELECT ANALYSIS DESIGN DESIGN

LEVEL ID TYPE TYPE SECTION SECTION PROCEDURE SECTION

LRB C34-2 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6IN


LRB C44-2 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6INLRB C49-2 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6IN





LRB C34-4 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LRB C34-5 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6IN

LRB C39-4 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55


LRB C127-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5


LRB C131-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5LRB C133-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5



















45/291









LRB C141-3 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6INLRB C135-2 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6INLRB C138-1 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6IN















































LRB C127-4 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6INLRB C259-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5















46/291









LRB C313-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5LRB C315-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5LRB C317-1 Column Double Angle None 2L50.50.5 Steel Frame 2L50.50.5





LRB C33-2 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LRB C33-3 Column Pipe None D6IN Steel Frame D6IN

























































47/291









LRB C393-2 Column Double Angle None 2L60.60.6 Steel Frame 2L60.60.6LRB C395-2 Column Double Angle None 2L60.60.6 Steel Frame 2L60.60.6LRB C397-2 Column Double Angle None 2L60.60.6 Steel Frame 2L60.60.6









































LDK C15 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55


LDK C17 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDK C18 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55



















48/291









LDK C141 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDK C142 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDK C143 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55














LDK C44-1 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55

LDK C129-2 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LAT C7 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55

LAT C8 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LAT C9 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55

LAT C15 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55













































49/291






LAT C194 Column Rectangular None K40X40 Conc Frame K40X40LDS C1 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55

LDS C2 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55


LDS C4 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDS C5 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDS C6 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55





LDS C11 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDS C12 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55

























































50/291









LDS C185 Column Rectangular None K55X55 Conc Frame K55X55LDS C186 Column Rectangular None K40X40 Conc Frame K40X40LDS C187 Column Rectangular None K40X40 Conc Frame K40X40







LRB B790 Beam Double Angle None 2L80.80.8 Steel Frame 2L80.80.8

LRB B791 Beam Double Angle None

243921297 perhitungan struktur gedung serbaguna pdf

Documents