uas rek. jem

2. PEMBEBANAN BOX GIRDER PRESTRESS

No Jenis berat sendiri konstruksi Berat

1 Box girder prestress 219.141

2 Diafragma 3.840

3 Trotoar dan dinding pagar tepi 9.000

4 Pemisah jalur (median) 3.600

235.581

2.1. BERAT SENDIRI (MS)

Berat sendiri ( self weight ) adalah berat bahan dan bagian jembatan yang merupakan elemen struktural, ditambah dgn

elemen non-struktural yang dipikulnya dan bersifat tetap. Berat sendiri dihitung sebagai berikut. 1. 0 0

0.25

0.700 . 65 0.20 0.30

0.50 QMS QMS

3/8.Q.LL L

10/8.Q.L1/8.Q.L2

3/8.Q.L

QMS 3/4.L

9/128.Q.L2

1/4.L9/128.Q.L

2

Total berat sendiri, QMS =

Panjang bentang, L = 10.00 m

kN/m

kN/m

kN/m

kN/m

kN/m

14723.789

4417.137

41410.657

73618.9452

Gaya geser maksimum akibat berat sediri, VMS = 10/8 * QMS * L = kN

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VMS = 3/8 * QMS * L = kN2Momen positif maksimum akibat berat sendiri, MMS+ = 9/128 * QMS * L =

Momen negatif maksimum akibat berat sendiri, MMS- = 1/8 * QMS * L =

kNm

kNm

2.2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA)

Beban mati tambahan ( superimposed dead load ), adalah berat seluruh bahan yang menimbulkan suatu beban

pada girder jembatan yang merupakan elemen non-struktural, dan mungkin besarnya berubah selama umur jembatan

Girder jembatan direncanakan mampu memikul beban mati tambahan berupa :

a. Aspal beton setebal 50 mm untuk pelapisan kembali di kemudian hari ( overlay ).

b. Genangan air hujan setinggi 50 mm apabila saluran drainase tidak bekerja dengan baik

PENERANGAN

AIR HUJAN LAPISAN ASPAL QMA QMA

L L 3/8.Q.L 10/8.Q.L

1/8.Q.L23/8.Q.L

QMA 3/4.L

9/128.Q.L2

1 / 4 . L

9/128.Q.L2

No Jenis beban mati tambahan

Lebar

b(m)

Tebal

h(m)

Luas

A

(m2)

Berat sat

w

(kN/m3)

Beban

QMA

(kN/m)

1 Lapisan aspal + overlay 7.00 0.10 0.700 22.00 15.400

2 Air hujan 8.50 0.05 0.425 9.80 4.165

3 Tiang listrik (light) 0.100

19.665

1229.063

368.719

3456.738

6145.3132

Total berat sendiri, QMA =


Gaya geser maksimum akibat beban mati tamb, VMA = 10/8 * QMA * L = kN

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VMA = 3/8 * QMA * L = kN2Momen positif maksimum akibat beban mati tamb, MMA+ = 9/128 * QMA * L =

Momen negatifmaksimum akibat beban mati tamb, MMA- = 1/8 * QMA * L =

kNm

kNm

2.3. BEBAN LAJUR "D" (TD)

Beban lajur "D" terdiri dari beban terbagi merata (Uniformly Distributed Load), UDL dan beban garis (Knife Edge Load),

KEL seperti terlihat pd. gambar. UDL mempunyai intensitas q (kPa) yang besarnya tergantung pada panjang total L

yang dibebani dan dinyatakan dengan rumus sebagai berikut :

q = 8.0 kPa untuk L ≤ 30 m

q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L ) kPa untuk L > 30 m

KEL mempunyai intensitas, p = 44.0 kN/m

Faktor beban dinamis (Dinamic Load Allowance) untuk KEL diambil sebagai berikut :

DLA = 0.4 untuk L ≤ 50 m

DLA = 0.4 - 0.0025*(L - 50) untuk 50 < L < 90 m

7.00

6.400

40.00

44.0

0.30

385

3029.375

870.313

10039.063

16109.3752

DLA = 0.3 untuk L < 90 m

5.50 m

PTD

QTD

PTD

QTD

p KEL

5.50 m 3/8.Q.LL L

10/8.Q.L 3/8.Q.L

q UDL5/16.P 11/8.P 5/16.P

1/8.Q.L2

3 /4.L 1/4.L

QTD 9/128.Q.L2

3/16.P.L9/128.Q.L

2

5/32.P.L 5/32.P.L

Panjang bentang, L = 10.00 m Lebar jalur lalu-lintas, B = m

Beban merata :

Beban merata pada box girder :

q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L ) =

QTD = q * ( B + 5.5 ) / 2 =

kPa

kN/m

Beban garis : p =

Faktor beban dinamis, DLA =

Beban terpusat pada box girder : PTD = (1 + DLA) * p * (B +5.5) / 2 =

Gaya geser dan momen maksimum pada balok akibat beban lajur "D" :

Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VTD = 10/8 * QTD * L + 11/8 * PTD =

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTD = 3/8 * QTD * L + 5/16 * PTD =2

kN/m

kN

kN

kN

Momen positif, MTD+ = 9/128 * QTD * L

Momen negatif, MTD- = 1/8 * QTD * L

+ 5/32 * PTD * L =

+ 3/16 * PTD * L =

kNm

kNm

UDL

KEL KEL

UDL

q 9.00

126.875

38.063

356.836

634.3752

2.4. PEMBEBANAN UNTUK PEJALAN KAKI ( TP )

Trotoar pada jembatan jalan raya direncanakan mampu memikul beban sbg. berikut :

A = luas bidang trotoar yang dibebani pejalan kaki (m2)

Beban hidup merata pada trotoar : Untuk A ≤ 10 m2

: q = 5 kPa

Untuk 10 m2

< A ≤ 100 m2

: q = 5 - 0.033 * ( A - 10 ) kPa

Untuk A > 100 m2

: q = 2 kPa

Panjang bentang, L = 10.000 m Lebar trotoar, bt = 1.00 m2

Luas bidang trotoar, A = bt * L = 100 m

Intensitas beban pada trotoar, q = 5 - 0.033 * ( A - 10 ) = 2.03 kPa

Pembebanan jembatan untuk trotoar, QTP = q * bt = 2.03 kN/m

QTP QTP

3/8.Q.LL L

10/8.Q.L1/8.Q.L

23/8.Q.L

QTP 3/4.L


9/128.Q.L2

1/4.L

9/128.Q.L2

Gaya geser maks akibat beban pejalan kaki, VTP = 10/8 * QTP * L = kN

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTP = 3/8 * QTP * L = kN2Momen positif maks akibat beban pejalan kaki, MTP+ = 9/128 * QTP * L =

Momen negatif maks akibat beban pejalan kaki, MTP- = 1/8 * QTP * L =

kNm

kNm

250

7.00

40.00

275.00

2.5. GAYA REM (TB)

Pengaruh pengereman dari lalu-lintas diperhitungkan sebagai gaya dalam arah memanjang, dan dianggap bekerja

pada jarak 1.80 m di atas permukaan lantai jembatan. Besarnya gaya rem arah memanjang jembatan tergantung pan-

jang total jembatan (Lt) sebagai berikut :

Gaya rem, TTB = 250 kN untuk Lt ≤ 80 m

Gaya rem, TTB = 250 + 2.5*(Lt - 80)

Gaya rem, TTB = 500 kN

kN untuk 80 < Lt < 180 m untuk Lt ≥ 180 m

Gaya rem dapat diambil besarnya sama dengan 5 % beban lajur "D" tanpa memperhitungkan faktor beban dinamis.

Panjang bentang, L = 10.00 m Gaya rem, TTB =

Untuk lebar lalu lintas, B =Beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis, QTD = q * ( B + 5.5 ) / 2 =

PTD = p * (B +5.5) / 2 =

kN

m

kN/m

kN

TTB

1.80 m

y

TTB

1.80 m

ya

1/2.M/LL L

1/2.M 1/2.M/L

QTB

1/2.M

14.647

7.324

366.182

732.364

< TTB

Di mbil gaya rem, TTB = 250.00 kN

Lengan thd. Titik berat box girder, y = 1.80 + ta + ya = 2.929 m

Beban momen akibat gaya rem, M = TTB * y = 732.364 kNm

Gaya rem, TTB = 5% beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis

TTB = 0.05 * ( 10/8 * QTD * L + 11/8 * PTD ) = 143.90625 kN

a

= 250.00

Gaya geser dan momen maksimum pada box girder akibat gaya rem :

Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VTB = M / L =

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTB = 1/2 * M / L =

Momen positif maks akibat gaya rem, MTB+ = 1/2 * M =

Momen negatif maks akibat gaya rem, MTB- = M =

kN

kN

kNm

kNm

2.6. BEBAN ANGIN (EW)

Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat angin yang meniup kendaraan2di atas lantai jembatan dihitung dengan rumus : TEW = 0.0012*Cw*(Vw)

Cw = koefisien seret = 1.20

Vw = Kecepatan angin rencana = 35 m/det (lihat Tabel 5)2

kN/m dengan,

TEW = 0.0012*Cw*(Vw) = 1.764 kN/m

Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2 m di atas lantai jembatan.

h = 2.00 m Jarak antara roda kendaraan, x = 1.75 m

Transfer beban angin ke lantai jembatan, QEW = [ 1/2*h / x * TEW ] *2 = 2.016 kN/m


126.000

37.800

354.375

630.0002

h TEW

QEW QEW

h/23/8.Q.L

L L10/8.Q.L

1/8.Q.L2

3/8.Q.L

PEW

x

PEW 3/4.L

9/128.Q.L2

1/4.L9/128.Q.L

2

QEW

Gaya geser dan momen maksimum akibat beban angin :

Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VEW = 10/8 * QEW * L = kN

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VEW = 3/8 * QEW * L = kN2Momen positif maks akibat beban angin, MEW+ = 9/128 * QEW * L =

Momen negatif maks akibat beban angin, MEW- = 1/8 * QEW * L =

kNm

kNm

235.581

50.00

12762.3

2552.46

tang

Wt

QMS = kN/m Beban mati tambahan, QMA = 19.665

, L == ( QMS + QMA ) * L =

TEQ = 0.10 * Wt =

m

kN

kN

Beban ge pa vertikal, QEQ = TEQ / L = 51.049 kN/m

2.7. BEBAN GEMPA (EQ)

Gaya gempa vertikal pada balok dihitung dengan menggunakan percepatan vertikal ke bawah sebesar 0.1*g dengan

g = percepatan grafitasi bumi = 9.81 m/det2

Gaya gempa vertikal rencana : TEQ = 0.10 * Wt

Wt = Berat total struktur yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan = PMS + PMA

Berat sendiri,

Panjang ben

kN/m

QEQ QEQ

3/8.Q.LL L

10/8.Q.L1/8.Q.L

23/8.Q.L

QEQ 3/4.L

9/128.Q.L2

1 / 4 . L

9/128.Q.L2

Qeq

3190.570

957.171

8973.479

15952.8522

Gaya geser dan momen maksimum akibat beban gempa vertikal :

Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VEQ = 10/8 * QEQ * L = kN

Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VEQ = 3/8 * QEQ * L = kN2Momen positif maks akibat beban gempa, MEQ+ = 9/128 * QEQ * L =

Momen negatif maks akibat beban gempa, MEQ- = 1/8 * QEQ * L =

kNm

kNm

No Jenis Beban Persamaan Momen Persamaan Gaya geser

1 Berat sendiri box girder2Mx = 1/8*Qbs*( 3*L*X - 4*X ) Vx = Qbs*( 3/8*L - X )

2 Berat sendiri (MS)2Mx = 1/8*QMS*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QMS*( 3/8*L - X )

3 Mati tambahan (MA)2Mx = 1/8*QMA*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QMA*( 3/8*L - X )

4 Lajur "D" (TD)2Mx = 1/8*QTD*( 3*L*X - 4*X ) + 5/16*PTD*X Vx = QTD*( 3/8*L - X ) + 5/16*PTD

5 Pejalan kaki (TP)2Mx = 1/8*QTP*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QTP*( 3/8*L - X )

6 Gaya rem (TB) Mx = X / L * MTB Vx = MTB / L

7 Angin (EW)2Mx = 1/8*QEW*( 3* L*X - 4*X ) Vx = QEW*( 3/8*L - X )

8 Gempa (EQ)2Mx = 1/8*QEQ*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QEQ*( 3/8*L - X )

38520.813

68481.445

2

2

2.8. RESUME MOMEN DAN GAYA GESER PADA BALOK

No Jenis Beban Kodebeban

Q(kN/m)

P(kN)

M(kNm)

Keterangan

1 Berat sendiri box girder bs 219.141 - - Beban merata, Qbs

2 Berat sendiri MS 235.581 - - Beban merata, QMS

3 Mati tambahan MA 19.665 - - Beban merata, QMA

4 Lajur "D" TD 40.000 385.000 - Beban merata, QMA dan terpusat, PTD

5 Beban pejalan kaki TP 2.030 - - Beban merata, QTP

6 Gaya rem TB - - 732.364 Beban momen, MTB

7 Angin EW 2.016 - - Beban merata, QEW

8 Gempa EQ 51.049 - - Beban merata, QEQ

Panjang bentang balok, L = 50.00 m

Momen positif maks. akibat berat sendiri box girder, Mbs+ = 9/128*Qbs*L =

Momen negatif maks. akibat berat sendiri box girder, Mbs- = 1/8*Qbs*L =kNm

kNm

Jarak Momen pada box girder prestress akibat beban KOMB. I KOMB. II KOMB. III KOMB. IVBerat sen Mati tamb Lajur "D" Pedestrian Rem Angin Gempa MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+

X MS MA TD TP TB EW EQ TD+TB TD+EW TD+TB+EW EQ(m) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm)

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.5 10306.7 860.3 2050.8 88.8 36.6 88.2 2233.4 13254.4 13306.0 13342.6 13400.4

1.0 19140.9 1597.8 3851.6 164.9 73.2 163.8 4147.7 24663.5 24754.1 24827.3 24886.4

1.5 26502.8 2212.3 5402.3 228.4 109.9 226.8 5743.0 34227.3 34344.3 34454.1 34458.2

2.0 32392.3 2703.9 6703.1 279.1 146.5 277.2 7019.3 41945.9 42076.6 42223.1 42115.5

2.5 36809.5 3072.7 7753.9 317.2 183.1 315.0 7976.4 47819.1 47951.0 48134.1 47858.6

3.0 39754.2 3318.5 8554.7 342.6 219.7 340.2 8614.5 51847.1 51967.6 52187.3 51687.2

3.5 41226.6 3441.4 9105.5 355.3 256.3 352.8 8933.6 54029.8 54126.3 54382.6 53601.6

4.0 41226.6 3441.4 9406.3 355.3 292.9 352.8 8933.6 54367.2 54427.0 54720.0 53601.6

4.5 39754.2 3318.5 9457.0 342.6 329.6 340.2 8614.5 52859.3 52869.9 53199.5 51687.2

5.0 36809.5 3072.7 9257.8 317.2 366.2 315.0 7976.4 49506.1 49454.9 49821.1 47858.6

5.5 32392.3 2703.9 7846.1 279.1 402.8 277.2 7019.3 43345.2 43219.6 43622.4 42115.5

6.0 26502.8 2212.3 6184.4 228.4 439.4 226.8 5743.0 35338.9 35126.3 35565.7 34458.2

6.5 19140.9 1597.8 4272.7 164.9 476.0 163.8 4147.7 25487.4 25175.2 25651.2 24886.4

7.0 10306.7 860.3 2110.9 88.8 512.7 88.2 2233.4 13790.6 13366.1 13878.8 13400.4

7.5 0.0 0.0 -300.8 0.0 549.3 0.0 0.0 248.5 -300.8 248.5 0.0

8.0 -11779.0 -983.3 -2962.5 -101.5 585.9 -100.8 -2552.5 -15138.9 -15825.6 -15239.7 -15314.7

8.5 -25030.4 -2089.4 -5874.2 -215.7 622.5 -214.2 -5424.0 -32371.6 -33208.3 -32585.8 -32543.8

9.0 -39754.2 -3318.5 -9035.9 -342.6 659.1 -340.2 -8614.5 -51449.5 -52448.8 -51789.7 -51687.2

9.5 -55950.4 -4670.4 -12447.7 -482.1 695.7 -478.8 -12124.2 -72372.7 -73547.3 -72851.5 -72745.0

10 -73618.9 -6145.3 -16109.4 -634.4 732.4 -630.0 -15952.9 -95141.3 -96503.6 -95771.3 -95717.1

2.8.1. MOMEN PADA BOX GIRDER PRESTRESS

Jarak Gaya geser pada box girder prestress akibat beban KOMB. I KOMB. II KOMB. III KOMB. IVBerat sen Mati tamb Lajur "D" Pedestrian Rem Angin Gempa MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+

X MS MA TD TP TB EW EQ TD+TB TD+EW TD+TB+EW EQ(m) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm)

0.0 4417.14 368.72 870.31 38.06 14.65 37.80 957.17 5670.82 5693.97 5708.62 5743.03

0.5 3828.19 319.56 770.31 32.99 14.65 32.76 829.55 4932.70 4950.81 4965.46 4977.29

1.0 3239.23 270.39 670.31 27.91 14.65 27.72 701.93 4194.59 4207.66 4222.31 4211.55

1.5 2650.28 221.23 570.31 22.84 14.65 22.68 574.30 3456.47 3464.51 3479.15 3445.82

2.0 2061.33 172.07 470.31 17.76 14.65 17.64 446.68 2718.36 2721.35 2736.00 2680.08

2.5 1472.38 122.91 370.31 12.69 14.65 12.60 319.06 1980.24 1978.20 1992.84 1914.34

3.0 883.43 73.74 270.31 7.61 14.65 7.56 191.43 1242.13 1235.04 1249.69 1148.61

3.5 294.48 24.58 170.31 2.54 14.65 2.52 63.81 504.02 491.89 506.54 382.87

4.0 -294.48 -24.58 70.31 -2.54 14.65 -2.52 -63.81 -234.10 -251.26 -236.62 -382.87

4.5 -883.43 -73.74 -29.69 -7.61 14.65 -7.56 -191.43 -972.21 -994.42 -979.77 -1148.61

5.0 -1472.38 -122.91 -129.69 -12.69 14.65 -12.60 -319.06 -1710.33 -1737.57 -1722.93 -1914.34

5.5 -2061.33 -172.07 -614.69 -17.76 14.65 -17.64 -446.68 -2833.44 -2865.73 -2851.08 -2680.08

6.0 -2650.28 -221.23 -714.69 -22.84 14.65 -22.68 -574.30 -3571.55 -3608.88 -3594.23 -3445.82

6.5 -3239.23 -270.39 -814.69 -27.91 14.65 -27.72 -701.93 -4309.67 -4352.03 -4337.39 -4211.55

7.0 -3828.19 -319.56 -914.69 -32.99 14.65 -32.76 -829.55 -5047.78 -5095.19 -5080.54 -4977.29

7.5 -4417.14 -368.72 -1014.69 -38.06 14.65 -37.80 -957.17 -5785.90 -5838.34 -5823.70 -5743.03

8.0 -5006.09 -417.88 -1114.69 -43.14 14.65 -42.84 -1084.79 -6524.01 -6581.50 -6566.85 -6508.76

8.5 -5595.04 -467.04 -1214.69 -48.21 14.65 -47.88 -1212.42 -7262.12 -7324.65 -7310.00 -7274.50

9.0 -6183.99 -516.21 -1314.69 -53.29 14.65 -52.92 -1340.04 -8000.24 -8067.81 -8053.16 -8040.24

9.5 -6772.94 -565.37 -1414.69 -58.36 14.65 -57.96 -1467.66 -8738.35 -8810.96 -8796.31 -8805.97

10 -7361.89 -614.53 -1514.69 -63.44 14.65 -63.00 -1595.29 -9476.47 -9554.11 -9539.47 -9571.71

2.8.2. GAYA GESER PADA BOX GIRDER PRESTRESS

M (

kN

m)

50000

40000

30000

20000

10000

0

-10000

0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0 32.5 35.0 37.5 40.0 42.5 45.0 47.5 50.0

-20000 MS

MA

-30000TD

-40000 TP

-50000 TB

EW-60000

EQ

-70000

-80000

X (m)

DIAGRAM MOMEN

M (

kN

m)

6000

5000

4000

3000

2000

1000

0

-10000.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0 32.5 35.0 37.5 40.0 42.5 45.0 47.5 50.0

-2000 MS

-3000 MA

-4000 TD

TP-5000

TB

-6000EW

-7000EQ

-8000

-9000

X (m)

DIAGRAM GAYA GESER

Aksi / Beban Simbol KOMBINASI PEMBEBANAN

1 2 3 4 5

A. Aksi Tetap

Berat sendiri MS √ √ √ √ √

Beban Mati Tambahan MA √ √ √ √ √

B. Aksi Transien

Beban Lajur "D" TD √ √ √ √

Beban pedestrian TP √ √ √

Gaya Rem TB √ √ √ √

C. Aksi Lingkungan

Beban Angin EW √ √

Beban Gempa EQ √

2.9. KONTROL TEGANGAN TERHADAP KOMBINASI PEMBEBANAN

Mutu Beton : K - 500

Kuat tekan beton, fc' = 0.83*K*100 = 41500 kPa

Tegangan ijin tekan beton : fai = - 0.4 * fc' = -16600 kPa

Tegangan ijin tarik beton : fbi = 0.50 * √fc' = 3221 kPa

KOMBINASI PEMBEBANAN UNTUK TEGANGAN IJIN

-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221

Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Temperatur

ET

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -3658

fb 9638 805 2337 83 85 -3230


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -5063

fb 9638 805 2337 83 85 -2951

fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)

fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)



2.9.1. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 1

Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa

Keterangan :



Keterangan :


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -58 -3715

fb 9638 805 2337 83 85 82 -3147


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa -6747 -563 -1636 -60 -58 -5063

fb 9638 805 2337 85 82 -2951







Keterangan :



Keterangan :


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa -6747 -563 -1462 -3366

fb 9638 805 2089 -3646





Keterangan :


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Susut-rang

SR

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa 11995 1001 -3640 103 119 -8871

fb -17134 -1430 742 -148 -170 -15854


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa 11995 1001 2625 103 -10396

fb -17134 -1430 -3749 -148 -15405

fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)

fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)



2.9.6. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 1


Keterangan :



Keterangan :


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa 11995 1001 2625 103 119 103 -8769

fb -17134 -1430 -3749 -148 -170 -147 -16001


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa 11995 1001 2625 103 103 -10294

fb -17134 -1430 -3749 -148 -147 -15551







Keterangan :



Keterangan :


Teg Berat sen

MS

Mati tamb

MA

Lajur "D"

TD

Pedestrian

TP

Rem

TB

Angin

EW

Gempa

EQ

TEGANGAN

KOMB

fa 11995 1001 2599 -9119

fb -17134 -1430 -3713 -15499





Keterangan :

3. DIMENSI KABEL

Ada dua jenis kabel parallel VSL 7-wire strand yang biasa digunakan untuk konstruksi jembatan kabel yaitu :

StandardASTM A 416-74

grade270

Euronorme 138-79

(mm) 15.2 15.7As (mm2) 140 150fu (fijin = 0.7 fu) (MPa)

1860 (1488) 1770 (1416)

Ukuran angker 7, 12, 19, 31, 37, 61, dan 91 strand

bv Dimensi awal kabel di dekati dengan persamaan gingsing berikut :

a

Perhitungan penampang dan jumlah strand kabel untuk preliminary desain sebagai berikut :

-Kabel M4 =

- Ka b el s 1 : a1 = 15 m ; θ1 = 47º ; Wλ+P = 5293.67 kN

Asc = 6732 mm2 (Kabel tipe 1 Ø = 15.2 mm2 As : 140 mm2)Jumlah kabel (n) = Asc / As = 6732 / 143.3 = 48.05 48 strand

Tabel Nilai P aksial (ton) Kabel, berdasarkan penampang Asc


BEBAN M10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1

BEBAN MATI + UDL 387.48 402.38 437.51 480.93 565.95 628.39 717.01 783.35 858.58 977.65

BEBAN MATI + UDL + KEL 1 780.84 825.36 841.45 971.47 1077.89 1264.89 1374.07 1603.6 1659.79 1908.4






BEBAN MATI + UDL + KEL 7 938.88 998.32 1003.18 1176.42 1270.5 1527.91 1636.38 1919.30 1979.7 2274





BEBAN M10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1

UDL + KEL + WIND 1 623.96 819.39 1000.45 1154.46 1167.44 1182.29 1367.35 1594.45 1714.48 2009.18

UDL + KEL + WIND 2 422.68 1684.59 918.14 1511.35 1478.75 1094.42 1351.8 1575.69 1756.39 2097.96

UDL + KEL + WIND 3 669.45 872.99 1057.23 1188.62 1206.15 1689.25 1438.98 2047.85 1799.5 2106.09

UDL + KEL + WIND 4 618.36 1475.34 1054.02 1278.60 1284.51 1769.56 1433.84 1674.98 1809.39 2127.78

UDL + KEL + WIND 5 718.42 934.95 1125.73 1234.39 1258.77 1330.04 1515.29 1776.10 1903.32 2224.13

UDL + KEL + WIND 6 751.66 974.00 1153.54 1265.35 1294.5 1380.43 1538.85 1839.45 1973.14 2303.32

UDL + KEL + WIND 7 800.37 1031.92 1239.7 1313.49 1347.46 1455.93 1669.18 1915.1 2075.34 2419.81

UDL + KEL + WIND 8 925.98 1206.98 1515.34 1454.97 1503.52 1683.81 2217.49 2201.03 2376.36 2764.39

UDL + KEL + WIND 9 1006.46 1275.19 1575.78 1510.57 1564.47 1772.51 2016.34 2335.44 2492.09 2896.65

UDL + KEL + WIND 10 1585.93 1274.12 1597.73 1510.73 1567.18 1771.50 2021.67 2334.85 2472.86 2898.90

Dari gaya aksial yang terjadi pada setiap kabel, maka kita dapat menentukan jumlah strand yang dibutuhkan setiap kabelnya

dengan melihat tabel VSL SSI 2000 :

BEBAN 10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1

UDL + KEL + GEMPA 1 510.68 411.35 551.26 561.54 580.96 696.73 768.2 910.83 948.45 1102.96

UDL + KEL + GEMPA 2 643.82 526.29 682.74 702.72 859.87 875.48 963.06 1142.26 1187.69 1380.32

UDL + KEL + GEMPA 3 708.58 578.93 750.86 772.85 802.80 963.65 1059.26 1257.24 1306.37 1596.19

UDL + KEL + GEMPA 4 773.95 631.75 818.91 812.93 875.62 1052.76 1155.42 1371.99 1425.01 1656.21

UDL + KEL + GEMPA 5 801.42 646.06 846.06 842.93 904.67 1088.67 1193.81 1417.93 1472.41 1711.32

UDL + KEL + GEMPA 6 827.83 667.84 873.38 870.88 933.86 1124.04 1232.31 1455.91 1591.88 1766.49

UDL + KEL + GEMPA 7 970.03 782.51 1015.89 898.45 1094.93 1317.09 1444.48 1715.09 1781.34 2070.25

UDL + KEL + GEMPA 8 1034.29 843.68 1093.56 1054.34 1169.73 1404.49 1541.99 1829.05 1900.88 2208.76

UDL + KEL + GEMPA 9 1098.32 895.78 1162.23 1127.24 1264.24 1491.69 1640.64 1942.84 2021.19 2347.78

UDL + KEL + GEMPA 10 1162.19 947.72 1230.70 1199.83 1322.51 1578.76 1740.79 2056.51 2142.51 2487.47

Maka dapat ditabel kan :

No Kabel Force taksiran (kN) Force aktual (kN) n angker aktual Asc (actual ) mm2 P < Pn

SC6 29508.5 30411 109 20437 Ok

SC5 28343.6 30411 109 20437 Ok

SC4 26941.9 30411 109 20437 Ok

SC3 20675.4 23175 85 15574 Ok

SC2 16845.9 17109 61 11497 Ok

SC1 15859.3 17109 61 11497 Ok

MC1 16134.4 17109 61 11497 Ok

MC2 16722.8 17109 61 11497 Ok

MC3 18826.7 23175 85 15574 Ok

MC4 27302.9 30411 109 20437 Ok

MC5 28899.7 30411 109 20437 Ok

MC6 32567.6 35433 127 23812 Ok

uas rek. jem

Documents