tugas akhir copy

8/17/2019 Tugas Akhir Copy

1/79


2/79


3/79

ANALI SA DAYA DUKUNG TIANG STATIS DAN DI NAM IS PADA

PEMBANGUNAN PELABUHAN BATUBARA PT. SEMEN TONASA

PANGKEP

M. A. Thaha 1, A. Suprapti2, M. A. Ismail3

Setiap bangunan sipil seperti gedung, jembatan, jalan raya, terowongan, menara,

dam/tanggul dan sebagainya harus mempunyai pondasi yang dapat

mendukungnya. Dalam pembangunan yang tanah dasar di bawah bangunan

tersebut tidak mempunyai daya dukung (bearing capacity) yang cukup untuk

memikul berat bangunan dan beban yang diterimanya atau apabila tanah

pendukung yang mempunyai daya dukung yang cukup letaknya sangat dalam,

maka biasanya memakai pondasi tiang. Pada umumnya pondasi tiang ditempatkan

tegak lurus (vertikal) di dalam tanah, tetapi apabila diperlukan dapat dibuat miring

agar dapat menahan gaya – gaya horizontal. Untuk mengetahui daya dukung tiang

tersebut memenuhi Anda bisa memakai perhitungan daya dukung tiang statis dan

di i D d k ti et de t ti be l d i d t b l


4/79

POWER ANALYSIS OF STATI C AND DYNAM IC SUPPORT POLE I N

COAL UNLOADING QUAY PT. SEMEN TONASA PANGKEP

M. A. Thaha 1, A. Suprapti2, M. A. Ismail3

Every civil building such as buildings, bridges, highways, tunnels, towers, dams /dikes and so must have a foundation that can support it. In the construction of the

subgrade below the building does not have the carrying capacity (bearing

capacity) that is sufficient to carry the weight of the building and load it receives

or if the supporting soil has sufficient carrying capacity very deep place, it is

usually put on a pile foundation. In general pile placed perpendicular (vertical) in

the ground, but when necessary can be sloped so that it can withstand styles -

horizontal. To determine the carrying capacity of the pile can satisfy you wear pile bearing capacity calculation of static and dynamic. Pile bearing capacity of static

methods from data borlog commonly used Luciano Dacourt. While in dynamic

pile bearing capacity derived from the commonly used method of data calendering

Hiley. If the carrying value of the static pile method is smaller than the dynamic

method of pile bearing capacity under construction is safe.

Keyword (keyword): piling, pile bearing capacity of static methods and

d namic methods


5/79


6/79

KATA PENGANTAR

Puji syukur penulis panjatkan ke hadirat Tuhan Yang Maha Esa dengan

selesainya skripsi ini.

Tugas akhir ini disusun untuk memenuhi sebagian dari persyaratan

akademik untuk mencapai derajat S-1 pada Jurusan Sipil Fakultas Teknik

Universitas Hasanuddin.

Banyak kendala yang dihadapi oleh penulis dalam rangka penyusunan

skripsi ini, yang berkat bimbingan, bantuan baik material maupun spiritual dari

berbagai pihak maka skripsi ini dapat selesai pada waktunya. Oleh sebab itu pada

kesempatan ini penulis ingin menyampaikan rasa terima kasih yang sebesar-

besarnya kepada :


7/79

4.

Ayah dan Ibuku yaitu Ismail dan St. Rahmawati serta adik – adik dan

keluarga tercinta yang senantiasa berdoa, membimbing, dan terus

memberikan moril dan bantuan material sampai skripsi ini selesai.

5. Kepada tercantik Andi Fitriani Ansar yang senantiasa memberikan doa,

semangat, dan motivasi kepada penulis.

6. Sahabat- sahabat penulis yaitu Hardiansyah S, Awaluddin Saliem,

Muhammad Guntur, Tri Yadat, Andre Yuda Himawan, Naufal

Aiman, Arsyikawati Resky, Risma Sabrina Atika, dan Yusri Abadi

yang senantiasa memberikan semangat serta masukan yang sangat

bermanfaat dalam proses pengerjaan skripsi ini.

7. Teman- teman terbaik selama berada di bangku kuliah terima kasih atas

b t d k t t k li b ik


8/79

DAFTAR ISI

Halaman

HALAMAN SAMPUL ............................................................................... i

LEMBAR PENGESAHAN ........................................................................ ii

ABSTRAK .................................................................................................. iii

KATA PENGANTAR ................................................................................ v

DAFTAR ISI .............................................................................................. vi

DAFTAR TABEL ...................................................................................... x

DAFTAR PERSAMAAN ........................................................................... xi

DAFTAR GAMBAR .................................................................................. xii

DAFTAR NOTASI ..................................................................................... xiii


9/79

2.2.4 Kriteria Pondasi Tiang ................................................... II-5

2.2.5 Pembagian Pondasi Tiang .............................................. II-5

2.2.5.1 Berdasarkan Material yang Digunakan ........... II-6

2.2.5.2 Berdasarkan cara penyaluran beban yang

diterima tiang ke dalam tanah .......................... II-17

2.3 Daya Dukung Tiang ................................................................ II-18

2.3.1 Metode Statis ................................................................. II-18

2.3.2 Metode Dinamis ............................................................. II-21

2.4 Pelabuhan Batubara .......................................................................... II-24

2.5 Pemancangan Tiang Pancang .................................................. II-26

2.5.1 Peralatan Pemancangan ................................................. II-26

2 5 2 H l H l M k t M l h P II 29


10/79

4.2 Denah Pemancangan ............................................................... IV-2

4.3 Perhitungan Daya Dukung Tiang ............................................ IV-4

4.3.1 Perhitungan Daya Dukung Tiang dengan Cara Metode

Statis .......................................................................... IV-4

4.3.2 Perhitungan Daya Dukung Tiang Menggunakan Metode

Dinamis .......................................................................... IV-7

BAB V PENUTUP

5.1 Kesimpulan .......................................................................... V-1

5.2 Saran .......................................................................... V-1

DAFTAR PUSTAKA

LAMPIRAN


11/79


12/79

DAFTAR PERSAMAAN

Halaman

Persamaan 2.1 Persamaan Luciano Dacourt .......................................... II-19

Persamaan 2.2 Persamaan Terzaghi dan Peck ....................................... II-19

Persamaan 2.3 Persamaan Daya Dukung Ujung Tiang Meyerhof ......... II-20

Persamaan 2.4 Persamaan Cu ....................................................................... II-20

Persamaan 2.5 Persamaan Daya Dukung Selimut Tiang Meyerhof ....... II-20

Persamaan 2.6 Persamaan Imperial College .......................................... II-20

Persamaan 2.7 Persamaaan Hiley .......................................................... II-21

Persamaan 2.8 Persamaan Danish .......................................................... II-22

Persamaan 2.9 Persamaan Rngineering Formulae ................................ II-22

P 2 10 P WIKA II 23


13/79

DAFTAR GAMBAR

Halaman

Gambar 2.1 Tiang Pancang Kayu ........................................................... II-7

Gambar 2.2 Tiang pancang Precast Reinforced Concrete Pile .............. II-9

Gambar 2.3 Tiang Pancang Baja ............................................................. II-12

Gambar 2.4 Tiang Pancang Komposit ................................................... II-13

Gambar 2.5 Composite dropped – shell and pipe pile ........................... II-16

Gambar 2.6 Pengukuran Elastic Rebound .............................................. II-22

Gambar 2.7 Self-unloading Vessel ......................................................... II-25

Gambar 2.8 Fixed Loader dan Continuous Bucket Ladder Unloader

di Terminal Pemindahan Pengangkutan Batubara di Hilir

S i Mi i i i II 25


14/79

DAFTAR NOTASI

Ap = Luas penampang ujung tiang (m2)

As = Luas selimut tiang (m2)

D = Diameter tiang (m)

k = Koefisien tekanan tanah (Luciano Dacourt)

L = Panjang tiang (m)

Qp = Kapasitas dukung ujung tiang (ton)

Qs = Kapasitas dukung selimut tiang (ton)

Qu(ijin) = Kapasitas dukung ultimit tiang ijin (ton)

NS = harga rata-rata SPT sepanjang tiang yang tertanam (D), dengan batasan

3 ≤ N ≤ 50


15/79

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Sebagai akibat perkembangan pembangunan khususnya bangunan bidang

infrastruktur pekerjaan umum, maka kebutuhan lahan untuk pembangunan juga

akan terus bertambah. Pada kota-kota besar untuk memenuhi kebutuhan tersebut

mau tidak mau pembangunan harus dilakukan di atas tanah yang sangat lunak

bahkan terkadang harus mereklamasi pantai. Lapisan tanah lunak (soft clay)

maupun yang sangat lunak (very soft clay) memiliki sifat-sifat antara lain

cenderung sangat compressible (mudah memampat), tahanan geser tanah rendah,

permeabilitas rendah, dan mempunyai daya dukung yang rendah. Sifat-sifat inilah

j di l h t jik k b t t kt


16/79

keadaan di mana kondisi lingkungan tidak memungkinkan adanya pekerjaan yang

baik dan sesuai dengan kondisi yang diasumsikan dalam perencanaan yang

memadai, serta struktur pondasi yang telah dipilih itu dilengkapi dengan

pertimbangan mengenai kondisi tanah pondasi dan batasan – batasan struktur.

Setiap pondasi harus mampu mendukung beban sampai batas keamanan

yang telah ditentukan, termasuk mendukung beban maksimum yang mungkin

terjadi. Jenis pondasi yang sesuai dengan tanah pendukung yang terletak pada

kedalaman 10 meter di bawah permukaan tanah adalah pondasi tiang. (Dr. Ir.

Suyono Sosrodarsono dan Kazuto Nakazawa, 1990).

Setelah memperhatikan alasan - -alasan tertentu seperti karakteristik tanah,

beban struktur atas, lingkunagn sekitar proyek maka pada pembangunan

l b h b b PT S T P k di k d i i


17/79

1.4 Manfaat Penelitian

Ada beberapa manfaat dari penelitian ini, meliputi :

a. Dapat diperoleh gambaran analisis pemancangan tiang pada pembangunan

pelabuhan batubara PT.Semen Tonasa Pangkep.

b. Dapat dijadikan referensi atau acuan bagi para peneliti selanjutnya.

c. Merperkaya khasanah bacaan bagi mahasiswa Jurusan Sipil Fakultas Teknik

Universitas Hasanuddin.

d.

Sebagai salah satu syarat bagi mahasiswa untuk ujian akhir.

1.5 Batasan Masalah

Agar penelitian yang dilakukan dapat lebih terarah dan sesuai dengan yang

dih k k li i dib i d h l h l b i b ik


18/79

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Pengertian Pondasi

Setiap bangunan sipil seperti gedung, jembatan, jalan raya, terowongan,

menara, dam/tanggul dan sebagainya harus mempunyai pondasi yang dapat

mendukungnya. Istilah pondasi digunakan dalam teknik sipil untuk

mendefenisikan suatu konstruksi bangunan yang berfungsi sebagai penopang

bangunan dan meneruskan beban bangunan di atasnya (upper structure) ke lapisan

tanah yang cukup kuat daya dukungnya. Untuk itu, pondasi bangunan harus

diperhitungkan agar dapat menjamin kestabilan bangunan terhadap berat sendiri,

beban – beban yang bekerja, gaya – gaya luar seperti tekanan angin, gempa bumi

d l i l i Di i i id k b l h j di l bihi b


19/79

dari letak tanah kerasnya dan perbandingan kedalaman dengan lebar pondasi.

Pondasi dangkal kedalamannya kurang atau sama dengan lebar pondasi (D ≤ B)

dan dapat digunakan jika lapisan tanah kerasnya terlekat dekat dengan permukaan

tanah. Sedangkan pondasi dalam digunakan jika lapisan tanah keras berada jauh

dari permukaan tanah.

Seperti telah dijelaskan di atas, bahwasanya pondasi dibedakan atas dua

bagian yaitu pondasi dangkal dan pondasi dalam. Pondasi dangkal dapat

dibedakan atas beberapa jenis, yaitu pondasi telapak, pondasi cakar ayam, pondasi

sarang laba – laba, pondasi gasing, pondasi grid dan pondasi hypaar (pondasi

berbentuk parabola – hyperbola). Sedangkan pondasi dalam terdiri dari pondasi

sumuran, pondasi tiang dan pondasi kaison.

2 2 P d i Ti


20/79

Saat ini banyak teknik-teknik instalansi tiang pancang bermunculan. Dan

dari tahun ke tahun, penggunaan tiang pancang semakin meningkat sehingga

perkembangan teknologi tiang pancang semakin meningkat.

2.2.2 Definisi Pondasi Tiang

Pondasi tiang adalah suatu konstruksi pondasi yang mampu menahan gaya

vertikal ke sumbu tiang dengan cara menyerap lenturan. Pondasi tiang dibuat

menjadi satu kesatuan yang monolit dengan menyatukan pangkal tiang yang

terdapat di bawah konstruksi dengan tumpuan pondasi.

Pondasi tiang digunakan untuk suatu bangunan yang tanah dasar di bawah

bangunan tersebut tidak mempunyai daya dukung (bearing capacity) yang cukup

untuk memikul berat bangunan dan beban yang diterimanya atau apabila tanah

d k i d d k k l k d l


21/79

2.2.3 Kegunaan Pondasi Tiang

Tiang pancang umumnya digunakan:

a. Untuk mengangkat beban-beban konstruksi diatas tanah kedalam atau

melalui sebuah stratum/lapisan tanah. Didalam hal ini beban vertikal dan

beban lateral boleh jadi terlibat.

b. Untuk menentang gaya desakan keatas, gaya guling, seperti untuk

telapak ruangan bawah tanah dibawah bidang batas air jenuh atau untuk

menopang kaki-kaki menara terhadap guling.

c.

Memampatkan endapan-endapan tak berkohesi yang bebas lepas

melalui kombinasi perpindahan isi tiang pancang dan getaran dorongan.

Tiang pancang ini dapat ditarik keluar kemudian.

d M l l d / bil k ki k ki b


22/79

2.2.4 Kriteria Pondasi Tiang

Dalam perencanaan pondasi suatu konstruksi dapat digunakan beberapa

macam tipe pondasi. Pemilihan tipe pondasi yang digunakan berdasarkan atas

beberapa hal, yaitu:

Fungsi bangunan atas yang akan dipikul oleh pondasi tersebut;

a. Besarnya beban dan beratnya bangunan atas;

b.

Kondisi tanah tempat bangunan didirikan;

c. Biaya pondasi dibandingkan dengan bangunan atas.

Kriteria pemakaian tiang pancang dipergunakan untuk suatu pondasi

bangunan sangat tergantung pada kondisi:


23/79

teknis pada waktu pelaksanaan pemancangan dan jenis bangunan yang akan

dibangun. Pondasi tiang dapat digolongkan berdasarkan material yang digunakan

dan berdasarkan cara penyaluran beban yang diterima tiang ke dalam tanah.

2.2.5.1 Berdasarkan material yang digunakan

Berdasarkan material yang digunakan, pondasi tiang terbagi atas 4 jenis,

yaitu tiang pancang kayu, tiang pancang beton, tiang pancang baja dan tiang

pancang komposit.

a.

Tiang pancang kayu

Pemakaian tiang pancang kayu adalah cara tertua dalam penggunaan tiang

pancang sebagai pondasi. Tiang pancang kayu dibuat dari batang pohon dan

biasanya diberi bahan pengawet. Pada pemakaian tiang pancang kayu tidak

dii i k k h b b l bih i i d i i k i


24/79

4.

Tiang pancang kayu lebih sesuai untuk friction pile dari pada end bearing

pile karena tekanannya relatif kecil.

Kerugian pemakaian tiang pancang kayu :

1. Karena tiang pancang kayu harus selalu terletak di bawah muka air tanah

yang terendah agar dapat tahan lama, maka jika letak air tanah terendah

tersebut sangat dalam, hal ini akan menambah biaya untuk penggalian;

2. Tiang pancang kayu mempunyai umur relatif kecil dibandingkan dengan

tiang pancang baja atau beton, terutama pada daerah yang tinggi air

tanahnya sering naik turun;

3.

Pada waktu pemancangan pada tanah yang berbatu ujung tiang pancang

kayu ini bisa rusak atau remuk.


25/79

kuat atau keras lalu diangkat dan dipancangkan. Tiang pancang beton ini dapat

memikul beban lebih besar dari 50 ton untuk setiap tiang, tetapi tergantung pada

dimensinya. Penampang precast reinforced concrete pile dapat berupa lingkaran,

segi empat dan segi delapan.

Keuntungan pemakaian precast reinforced concrete pile yaitu :

a) Precast reinforced concrete pile mempunyai tegangan tekan yang besar

tergantung pada mutu beton yang digunakan;

b)

Dapat diperhitungkan baik sebagai end bearing pile ataupun friction pile;

c)

Tahan lama dan tahan terhadap pengaruh air ataupun bahan – bahan korosif

asal beton dekingnya cukup tebal untuk melindungi tulangannya;

d) Karena tidak berpengaruh oleh muka air tanah maka tidak memerlukan


26/79

Gambar 2.2 Tiang pancang Precast Reinforced Concrete Pile

e)

Apabila dipancang di sungai atau di laut tiang akan bekerja sebagai kolom

terhadap beban vertikal dan dalam hal ini akan ada tekuk sedangkan

terhadap beban horizontal akan bekerja sebagai cantilever .

1) Precast Prestressed Concrete Pile


27/79

2)

Cast in place

Tiang pancang cast in place ini adalah pondasi yang dicetak di tempat

pekerjaan dengan terlebih dahulu membuatkan lubang dalam tanah dengan cara

mengebor. Pelaksanaan cast in place ini dapat dilakukan dengan dua cara :

a) Dengan pipa baja yang dipancangkan ke dalam tanah, kemudian diisi

dengan beton dan ditumbuk sambil pipa baja tersebut ditarik ke atas;

b) Dengan pipa baja yang dipancangkan ke dalam tanah kemudian diisi dengan

beton, sedangkan pipa baja tersebut tetap tinggal dalam tanah.

Keuntungan pemakaian cast in place :

a)

Pembuatan tiang tidak menghambat pekerjaan;

b) Tiang tidak perlu diangkat, jadi tidak ada resiko kerusakan dalam


28/79

c)

Setelah pipa mencapai kedalaman yang direncanakan, pipa terus diisi

dengan beton sambil terus ditumbuk dan pipanya ditarik ke atas.

c. Tiang pancang baja

Jenis tiang pancang baja ini biasanya berbentuk profil H. karena terbuat dari

baja maka kekuatan dari tiang ini adalah sangat besar sehingga dalam transport

dan pemancangan tidak menimbulkan bahaya patah seperti pada tiang pancang

beton precast. Jadi pemakaian tiang pancang ini sangat bermanfaat jika

dibutuhkan tiang pancang yang panjang dengan tahanan ujung yang besar.

Tingkat karat pada tiang pancang baja sangat berbeda - beda terhadap texture

(susunan butir) dari komposisi tanah, panjang tiang yang berada dalam tanah dan

keadaan kelembaban tanah (moisture content).


29/79

Kerugian pemakaian tiang pancang baja :

1)

Tiang pancang ini mudah mengalami korosi;

2) Tiang pancang H dapat mengalami kerusakan besar saat menembus tanah

keras dan yang mengandung batuan, sehingga diperlukan penguatan ujung.


30/79

1)

Casing dan core dipancang bersamaan ke dalam tanah hingga mencapai

kedalaman yang telah ditentukan untuk meletakkan tiang pancang kayu

tersebut dan harus terletak di bawah muka air tanah yang terendah;

2) Kemudian core di tarik ke atas dan tiang pancang kayu dimasukkan ke

dalam casing dan terus dipancang hingga mencapai lapisan tanah keras;

3) Setelah mencapai lapisan tanah keras, pemancangan dihentikan dan core

ditarik keluar dari casing. Kemudian beton dicor ke dalam casing sampai

penuh terus dipadatkan dengan menumbukkan core ke dalam casing.


31/79


32/79

2)

Kemudian core ditarik keluar dari casing dan tiang pancang kayu

dimasukkan dalam casing terus dipancang sampai mencapai lapisan tanah

keras;

3) Setelah sampai pada tanah keras core dikeluarkan lagi dari casing dan beton

dicor sebagian ke dalam casing, kemudian core dimasukkan lagi ke dalam

casing;

4) Beton ditumbuk dengan core sambil casing ditarik ke atas sampai jarak

tertentu sehingga terjadi bentuk beton yang menggelembung seperti bola di

atas tiang pancang kayu tersebut;

5)

Core ditarik lagi keluar dari casing dan casing diisi dengan beton lagi

sampai padat setinggi beberapa cm di atas permukaan tanah. Kemudian


33/79

2)

Tiang pipa baja dengan dilengkapi sepatu pada ujung bawah dimasukkan

dalam casing terus dipancang dengan pertolongan core sampai ke tanah;

3) Setelah sampai pada tanah keras kemudian core ditarik ke atas kembali;

4) Kemudian shell yang beralur pada dindingnya dimasukkan dalam casing

hingga bertumpu pada penumpu yang terletak di ujung atas tiang pipa baja.

Bila diperlukan pembesian maka besi tulangan dapat dimasukkan dalam

shell dan kemudian beton dicor sampai padat;

5)

Shell yang terisi dengan beton ditahan dengan core sedangkan casing ditarik

keluar dari tanah.


34/79

2)

Setelah pemancangan mencapai kedalaman yang telah direncanakan pipa

diisi lagi dengan beton dan terus ditumbuk dengan drop hammer sambil pipa

ditarik lagi ke atas sedikit sehingga terjadi bentuk beton seperti bola;

3) Setelah tiang beton precast atau tiang baja H masuk dalam pipa sampai

bertumpu pada bola beton pipa ditarik keluar dari tanah;

4) Rongga di sekitar tiang beton precast atau tiang baja H diisi dengan kerikil

atau pasir.

2.2.5.2 Berdasarkan cara penyaluran beban yang diterima tiang ke dalam

tanah

Berdasarkan cara penyaluran bebannya ke tanah, pondasi tiang dibedakan

menjadi tiga jenis, yaitu :


35/79

2.3 Daya Dukung Tiang

Perhitungan daya dukung tiang dapat dilakukan dengan cara pendekatan :

statis dan dinamis. Perhitungan daya dukung secara statis dilakukan menurut teori

Mekanika Tanah, yaitu : penggunaan parameter- parameter geser tanah (c dan φ),

sedangkan perhitungan secara dinamis dilakukan dengan menganalisa daya

dukung batas (ultimit) dengan data yang diperoleh dari data pemancangan tiang.

Hasil hitungan pendekatan statis kadang-kadang masih perlu dicek dengan

mengadakan pengujian tiang untuk menyakinkan hasilnya. Adanya variasi kondisi

tanah, tipe pelaksanaan pemancangan, tipe tiang dicetak di luar/ dicor di tempat,

tiang berdinding rata / gelombang, tiang terbuat dari baja / beton dll. Semua faktor

tersebut sangat berpengaruh pada faktor gesekan antara dinding tiang dan tanah


36/79

Penentuan besaran-besaran tersebut umumnya secara empiric dari pengalaman

pemancangan yang dikorelasi oleh tahanan tanah terhadap penetrasi SPT ataupun

sondir.

a. Perumusan daya dukung berdasarkan data N-SPT

Menurut Luciano decourt (1987)

Perumusan ini adalah penyempurnaan dari perumusan sebelumnya yaitu

Meyerhofff, di mana perumusan Luciano Decourt mempunyai nilai yang lebih

akurat.

Pada perumusan Luciano Decourt dibutuhkan suatu nilai k yang dimaksud

sebagai nilai koefisien yang tergantung dari jenis tanah yang akan dipakai, nilai k

tersebut dapat dilihat seperti pada tabel 1.


37/79

Table 2.1 Nilai Koefisien Tergantung Dari Jenis Tanah (Decourt.L, 1987)

*residual soil

Menurut Meyerhof

Karena tanah terletak pada lapisan tanah lempung, didapat rumus dalam

menghitung daya dukung ujung tiang adalah :

Nilai k

Soil type K (t/m2)

Clays 12

Clays silt* 20

Saint silt* 25

Sand 40


38/79

Keterangan :

Dcpt = 0.036 m

Z = Kedalaman (m)

2.3.2 Metode Dinamis

Daya dukung tiang pancang terhadap beban vertical yang dinamis sangat

dipengaruhi oleh elastic rebound dan final set, di mana hasil dari keduanya

tergantung dari berat hammer dan ketinggian hammer saat dijatuhkan.

a.

Formula Hiley (1930)

Sebenarnya dalam hitungan kalendering bisa digunakan rumus lain tapi saya

menggunakan rumus hiley karena lebih sering digunakan.

R = …………………………………...…(2.7)


39/79


40/79

Gambar 2.6 Pengukuran Elastic Rebound

d. WIKA Formula

Formula ini juga bagian dari reformasi rumus Hiley yang dipakai oleh

perusahaan WIKA. Formula WIKA memakai SF = 3.

R = x x …………………………………...…..(2.10)

e. Metode Eytelwein (Chellis, 1941)

Dalam perhitungan daya dukung tiang menggunakan hasil dari kalendering

kita juga bisa memakai metode Eytelwein dengan SF = 6, yaitu :


41/79

R =a x ……………………………………….....(2.13)

h. Metode Michigan State Highway of Commision (1965)


kita juga bisa memakai metode Michigan State Highway of Commision dengan

SF = 6, yaitu :

R = x .....................................................(2.14)

2.4 Pelabuhan Batubara


42/79

dengan menggunakan belt conveyor pada kapal. Self-unloading vessel

ditunjukkan pada gambar 2.1 berikut ini.

Gambar 2.7 Self-unloading Vessel

b. Pemuatan maupun pembongkaran bisa dibedakan menjadi dua macam cara

berdasarkan sifat gerakannya, yaitu :


43/79

Gambar 2.8 Fixed Loader dan Continuous Bucket Ladder Unloader di Terminal

Pemindahan Pengangkutan Batubara di Hilir Sungai Mississippi

2) Moving-loader/ unloader

Moving loader/ unloader adalah salah satu cara pembongkaran maupun

pemuatan muatan di mana alat pembongkaran maupun pemuatan akan bergerak

dari satu palka (hold) ke palka yang lainnya dengan kapal tetap tinggal pada suatu

posisi yang tetap.

2.5 Pemancangan Tiang Pancang

Pemancangan tiang pancang adalah usaha yang dilakukan untuk

menempatkan tiang pancang di dalam tanah sehingga berfungsi sesuai

perencanaan. Pada umumnya pelakasanan pemancangan dapat dibagi dalam tiga


44/79

2.5.1 Peralatan Pemancangan (Driving Equipment)

Dalam pemasangan tiang ke dalam tanah, tiang dipancang dengan alat

pemukul yang dapat berupa pemukul (hammer) mesin uap, pemukul getar atau

pemukul yang hanya dijatuhkan. Skema dari berbagai macam alat pemukul

diperlihatkan dalam Gambar 2.10 sampai dengan 2.14. Pada gambar tersebut

diperlihatkan pula alat-alat perlengkapan pada kepala tiang dalam pemancangan.

Penutup (pile cap) biasanya diletakkan menutup kepala tiang yang kadang-kadang

dibentuk dalam geometri tertutup. Pada dasarnya alat pancang terdiri dari tiga

macam, yaitu :

a. Pemukul Jatuh (drop hammer)

Pemukul jatuh terdiri dari blok pemberat yang dijatuhkan dari atas.


45/79

Pemakaian alat tipe ini membuat pelaksanaan pemancangan berjalan lambat,

sehingga alat ini hanya dipakai pada volume pekerjaan pemancangan yang kecil.

b. Pemukul Aksi Tiang (single-acting hammer)

Pemukul aksi tunggal berbentung memanjang dengan ram yang bergerak

naik oleh udara atau uap yang terkompresi, sedangkan gerakan turun ram

disebabkan oleh beratnya sendiri. Energi pemukul aksi tunggal adalah sama

dengan berat ram dikalikan tinggi jatuh.


46/79

Gambar 2.11 Sketsa Double Acting Hammer

d. Pemukul Diesel (diesel hammer)

Pemukul diesel terdiri dari silinder, ram, balok anvil dan sistem injeksi

bahan bakar. Pemukul tipe ini umumnya kecil, ringan dan digerakkan dengan

menggunakan bahan bakar minyak. Energi pemancangan total yang dihasilkan

adalah jumlah benturan dari ram ditambah energi hasil dari ledakan.


47/79

Gambar 2.13 Vibratory Hammer

2.5.2 Hal - Hal yang Menyangkut Masalah Pemancangan

Ada beberapa hal yang sering dijumpai pada saat proses pemancangan. Pada

umumnya yang sering terjadi antara lain adalah kerusakan tiang, pergerakan tanah

pondasi hingga pada masalah pemilihan peralatan.

a. Pemilihan peralatan

Alat utama yang digunakan untuk memancangkan tiang-tiang pracetak

adalah penumbuk (hammer) dan mesin derek (tower). Untuk memancangkan tiang

pada posisi yang tepat, cepat dan dengan biaya yang rendah, penumbuk dan

dereknya harus dipilih dengan teliti agar sesuai dengan keadaan di sekitarnya,


48/79


49/79

BAB III

METODOLOGI PENELITIAN

3.1 Jenis Penelitian

Jenis penelitian yang digunakan adalah penelitian analisis deskriptif.

3.2 Lokasi dan Waktu Penelitian

Penelitian ini dilakukan di Pelabuhan batubara PT.Semen Tonasa, Desa

Biringkassi, Kabupaten Pangkep, Sulawesi Selatan. Penelitian ini dilaksanakan

selama 2 bulan dari bulan maret 2013 sampai dengan bulan Mei 2013.

3.3 Pengumpulan Data Proyek

3.3.1 Metode Pengumpulan Data

Demi tercapainya tujuan penulisan dan agar diperoleh data dan informasi


50/79

a. Data primer

Data primer merupakan yang diperoleh langsung dilapangan untuk

dijadikan data dasar, namun dapat juga dijadikan pengontrol data yang sudah

tersedia pada data sekunder. Data-data yang berhubungan dengan data primer

meliputi data hasil survey wawancara kepada pihak owner, Kontraktor maupun

konsultan.

b. Data sekunder

Data sekunder merupakan data yang diperoleh penulis berupa informasi

tertulis atau bentuk dokumen lainnya yang berupa informasi tertulis atau bentuk

dokumen lainya yang berhubungan dengan rencana proyek, seperti :

1. Deskripsi Bangunan


51/79

2)

Efisiensi diesel hammer (0.85)

d) tiang pancang baja berdiameter 700 mm panjang 12 m

3.4 Alur Penelitian

Mulai

Analisa daya dukung tiang

Pengamatan dan pengambilan data

1. Tiang diameter 700 mm penampang

lingkaran.2. Data titik bor SPT DH-3 dan DH-6.

3. Data Kalendering.

Studi Pustaka


52/79

BAB IV

HASIL DAN PEMBAHASAN

4.1 Hasil Penyelidikan Tanah

Untuk pengambilan data penyelidikan tanah menggunakan Standart

Penetration Test. Penyelidikan SPT di lokasi penyelidikan tanah dilakukan pada

tanggal 7 Agustus - 19 November 2008 atas pengawasan pihak pemberi

pekerjaan. Sedangkan pengambilan data yaitu pada bulan Maret – Mei 2013.

Pada waktu dilaksanakan penyelidikan bor inti dan SPT ini, kondisi cuaca

cukup baik (tidak hujan). Hasil penyelidikan lapangan berupa table ”Boring Log

dan SPT Test Result ditunjukkan pada Lampiran, karakteristik data tersebut

dijelaskan berikut ini :


53/79

LWS. Pada penyelidikan SPT untuk DH-3 terdapat perbedaan kedalaman, kondisi

fisik dan mekanik tanah dan nilai SPT.

a. Pada kedalaman 1,00 – 3,00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu 1 dan 2.

b. Pada kedalaman 5,00 – 7,00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu 12 dan 16.

c. Pada kedalaman 9,00 – 11,00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu 24 dan 34.

d. Pada kedalaman 13,00 – 17,00 m, nilai SPT yang didapatkan yaitu >60.

4.2 Denah Pemancangan Tiang

Denah pemancangan tiang pada dermaga di Pelabuhan Batubara PT. Semen

Tonasa Biringkassi. Perencanaan pondasi yang digunakan pada dermaga sendiri

menggunakan tiang pancang berdiameter 700 mm. Tiang pancang tersebut terbagi

dua, yaitu tiang tegak dan tiang miring. Tiang tegak berjumlah 144 tiang dan tiang


54/79


55/79

4.3 Perhitungan Daya Dukung Tiang

Perhitungan daya dukung tiang bisa didapat dengan cara statis yaitu

menggunakan hasil dari data penyelidikan tanah (SPT) dan dengan cara dinamis

yaitu dari hasil dari kalendering, sebagai berikut :

4.3.1 Perhitungan daya dukung tiang dengan cara metode statis

1. Menurut Luciano Dacourt

Banyak metode untuk perhitungan daya dukung pondasi tersebut, namun

salah satunya yang dapat berlaku umum untuk jenis tanah apapun adalah Luciano

Decourt (1982). Besarnya daya dukung tiang ultimate (Qu) adalah :

Qu = QP + QS = (qP . AP) + (qS . AS)

= (NP . K . AP) + [ (NS/3 + 1) . AS ]

Q(ijin) = Qu / sf


56/79

AS = luas selimut tertanam = keliling x panjang tiang yang terbenam (m2)

Sf = safety factor, diambil 3.

Melalui data Boring Log dan SPT kita dapat menghitung daya dukung tanah

tersebut, dengan cara :

a) Menghitung NP

Nilai rata-rata SPT di sekitar 4B di atas dan 4B di bawah dasar tiang

pondasi adalah Np. Nilai SPT yang dirata-ratakan adalah nilai SPT yang telah di

design dengan persamaan 2.2.

N1 = 15 + 0,5 ( 3 – 15 ) = 8,5 SPT; dst (Data SPT DH1)

Jadi, NP = ( 0 + 8,5 + 15,5 ) / 3 = 8 SPT ; dst

b) Menghitung qP


57/79


58/79

Menghitung daya dukung selimut tiang menggunakan rumus :

Qs = a x Cu x p x Li / SF

Dengan : p = Keliling tiang (m)

Li = Panjang lapisan tanah (m)

SF = Faktor keamanan, diambil 3 dan 5

Qs = 1 x 40 x 2,199 x 11 / 5 = 193,424 ton

Jadi, Q(ijin) = Qp + Qs = 46,181 + 193,522 = 239,704 ton

Tabel 4.1 Perhitungan Q(ijin) pada metode statis

Titik

Bor

Kedalaman

(meter)

N -

SPT

Luciano Dacourt Meyerhof

Qp Qs Q(ijin) Qp Qs Q(ijin)

ton ton ton ton ton ton

DH-3

1 2 36.945 5.315 14.087 1.539 0.586 2.126

3 16 57.727 32.987 30.238 12.315 7.037 19.352

5 12 102.369 56.810 53.060 9.236 8.796 18.033

7 60 136.235 111.605 82.613 46.181 61.575 107.757


59/79

Di mana : R = daya dukung tiang ijin

eh = efisien hammer

Wr = berat ram (ton)

H = tinggi jatuh ram (cm)

S = final set (cm)

K = rebound (cm)

n = koefisien restitusi, diambil = 0.40

Wp = berat tiang pancang (ton)

SF = safety factor, diambil = 3

Dari data yang didapatkan di lapangan salah satu tiang pada mooring dolphin,

diketahui :


60/79

Jadi, R = = 243,410 ton

3. Metode New Modified ENR


kita juga bisa memakai metode New Modified ENR, yaitu :

R =

Dengan, c = 2,54 cm dan SF diambil 6

Jadi, R = = 182,740 ton


61/79

R =

Di mana, c1 = Wp / Wr = 4,309 / 4,5 = 0,958

Jadi, R = =950,530 ton

6. Metode Gates (1957) ; SF = 3


kita juga bisa memakai metode Gates, yaitu :

R = a x

Jadi, R = 104,5 x = 594,268 ton


62/79

Jadi, R = = 228,425 ton


63/79

IV-15

Tabel 4.2 Perhitungan Daya Dukung Tiang Metode Dinamis

Kode Panjang Berat Rebound Efisiensi Berat Tinggi Koefisien

Pile Tiang Tiang k Hammer RAM Jatuh Restitusi Metode Navy-

Su rvey Tertan am (m) an can g(ton /m) (cm) (eh ) (to n) Hammer (cm) (n ) Hiley Mc,Kay

1 G 17.90 0.2407 0.08 1.10 0.85 3.5 210 0.5 206.898 243.410 182.740 512.676 950.530 116.196 704.962 228.425

2 D 16.90 0.2407 0.11 1.10 0.85 3.5 210 0.5 205.449 241.705 170.737 460.274 701.869 110.022 609.192 213.422

3 J 17.90 0.2407 0.06 1.00 0.85 3.5 210 0.5 230.321 270.966 194.379 568.676 1267.373 121.504 802.956 242.974

4 B 16.60 0.2407 0.06 0.80 0.85 3.5 210 0.5 290.680 341.977 199.033 597.868 1292.693 121.504 806.123 248.791

5 E 17.15 0.2407 0.03 1.00 0.85 3.5 210 0.5 240.246 282.643 217.829 703.818 2563.716 133.429 1083.222 272.286

6 H 17.60 0.2407 0.04 1.10 0.85 3.5 210 0.5 215.304 253.299 208.713 646.588 1909.691 128.614 959.129 260.892

7 K 17.40 0.2407 0.06 1.00 0.85 3.5 210 0.5 232.389 273.398 196.124 579.560 1276.993 121.504 804.170 245.155

8 C 16.70 0.2407 0.03 1.00 0.85 3.5 210 0.5 242.251 285.001 219.646 718.856 2581.419 133.429 1085.909 274.558

9 I 17.15 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 210 0.5 220.141 258.989 222.474 733.208 3195.326 137.001 1182.204 278.093

10 F 16.90 0.2407 0.01 1.20 0.85 3.5 210 0.5 205.449 241.705 235.410 824.924 7720.563 150.406 1603.880 294.26311 A 21.10 0.2407 0.06 1.00 0.85 3.5 210 0.5 218.461 257.013 184.370 507.660 1209.077 121.504 795.315 230.463

12 1 18.00 0.2407 0.05 1.20 0.85 3.5 210 0.5 194.968 229.374 200.419 599.148 1518.559 124.751 869.937 250.524

13 7 18.50 0.2407 0.03 1.20 0.85 3.5 210 0.5 196.421 231.083 212.674 662.258 2512.036 133.429 1075.282 265.842

14 11 18.00 0.2407 0.03 1.20 0.85 3.5 210 0.5 198.138 233.104 214.533 677.066 2530.932 133.429 1078.202 268.167

15 17 18.50 0.2407 0.04 1.20 0.85 3.5 210 0.5 194.837 229.220 205.440 622.656 1884.027 128.614 955.435 256.800

16 21 19.50 0.2407 0.02 1.20 0.85 3.5 230 0.5 212.556 250.066 233.919 720.987 3378.645 137.001 1260.577 292.399

17 27 19.80 0.2407 0.02 1.20 0.85 3.5 230 0.5 211.513 248.839 232.772 711.704 3363.798 137.001 1258.018 290.964

18 31 19.50 0.2407 0.06 1.20 0.85 3.5 230 0.5 206.495 242.935 207.153 587.528 1355.400 121.504 870.397 258.941

19 37 24.20 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 221 0.5 207.253 243.827 209.450 575.228 3036.470 137.001 1181.521 261.812

20 41 24.00 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 221 0.5 207.822 244.497 210.025 579.412 3044.850 137.001 1182.991 262.532

21 47 23.60 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 211 0.5 199.524 234.734 201.638 561.359 2923.209 137.001 1139.921 252.048

22 51 28.60 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 208.327 245.090 199.252 506.182 6579.683 150.406 1421.656 249.065

23 57 28.10 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 209.555 246.535 200.427 514.745 6622.648 150.406 1428.394 250.533

24 61 29.40 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 206.420 242.847 197.428 493.057 6512.086 150.406 1411.071 246.785

25 67 29.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 206.186 242.572 197.205 491.464 6503.734 150.406 1409.764 246.506

WIKA ENR y telwei Gates Dan ish

Daya Dukung Pancang Ijin (ton)

No S(cm) MSHoC


64/79

IV-16



Su rvey Tertan am (m) an cang (ton /m) (cm) (eh) (ton ) Hammer (cm) (n ) Hiley Mc,Kay

26 71 22.10 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 210 0.5 202.915 238.724 205.066 591.435 2971.195 137.001 1145.699 256.332

27 77 22.20 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 206.160 242.542 216.703 643.138 7175.553 150.406 1515.899 270.878

28 81 25.00 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 217.863 256.310 208.373 575.065 6902.086 150.406 1472.422 260.466

29 87 24.60 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 199.298 234.469 209.490 583.894 6939.870 150.406 1478.404 261.862

30 91 24.90 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 221 0.5 207.907 244.597 218.539 604.605 7239.052 150.406 1525.657 273.173

31 97 25.40 0.2407 0.02 1.00 0.85 3.5 221 0.5 223.871 263.378 206.117 551.343 2987.143 137.001 1172.818 257.646

32 101 24.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 219.327 258.031 209.773 586.144 6949.380 150.406 1479.912 262.216

33 2 21.60 0.2407 0.04 1.20 0.85 3.5 230 0.5 202.977 238.797 214.024 604.847 1972.167 128.614 1024.113 267.530

34 8 19.10 0.2407 0.05 1.20 0.85 3.5 230 0.5 209.537 246.514 215.396 628.837 1636.108 124.751 943.090 269.245

35 12 19.00 0.2407 0.03 1.20 0.85 3.5 230 0.5 213.303 250.944 230.953 709.807 2730.888 133.429 1163.245 288.691

36 18 19.10 0.2407 0.02 1.10 0.85 3.5 230 0.5 233.012 274.131 235.482 733.748 3398.646 137.001 1264.015 294.352

37 22 20.00 0.2407 0.08 1.20 0.85 3.5 230 0.5 201.616 237.195 193.165 524.226 1009.126 116.196 765.010 241.45638 28 19.90 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 226.996 267.054 217.108 688.774 7170.883 150.406 1514.366 271.385

39 32 24.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 218.444 256.993 208.929 579.446 6920.926 150.406 1475.404 261.161

40 3 22.40 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 204 0.5 198.735 233.806 208.898 616.588 6917.923 150.406 1474.202 261.122

41 13 21.60 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 228.614 268.958 218.655 659.876 7236.996 150.406 1525.727 273.319

42 4 22.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 217.145 255.465 207.686 606.419 6879.097 150.406 1468.068 259.607

43 38 25.40 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 216.719 254.963 207.278 566.500 6864.712 150.406 1466.511 259.098

44 42 25.40 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 216.719 254.963 207.278 566.500 6864.712 150.406 1466.511 259.098

45 48 25.30 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 240.849 283.352 207.550 568.617 6874.017 150.406 1467.982 259.437

46 52 28.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 230.417 271.079 198.560 501.179 6554.170 150.406 1417.658 248.200

47 23 22.40 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 225.906 265.772 216.066 637.745 7155.303 150.406 1512.665 270.082

48 14 24.00 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 200.934 236.393 211.209 597.658 6997.327 150.406 1487.517 264.011

49 58 23.70 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 201.771 237.377 212.089 604.786 7026.414 150.406 1492.137 265.11150 62 23.50 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 246.805 290.359 212.683 609.633 7045.940 150.406 1495.240 265.853

51 68 23.40 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 247.153 290.768 212.982 612.086 7055.744 150.406 1496.800 266.228

52 72 22.30 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 226.238 266.163 216.383 640.430 7165.414 150.406 1514.280 270.479

53 78 26.80 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 236.282 277.978 203.614 538.429 6737.030 150.406 1446.371 254.517

WIKA ENR yte lwein Gates Danish


No S

(cm) MSHoC


65/79

IV-17



Su rvey Tertan am (m) an cang (ton /m) (cm) (eh) (ton ) Hammer (cm) (n ) Hiley Mc,Kay54 82 26.50 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 221 0.5 248.409 292.245 214.064 570.000 7084.557 150.406 1501.005 267.580

55 88 24.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 221 0.5 253.601 298.354 218.539 604.605 7239.052 150.406 1525.657 273.173

56 33 25.30 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 217.003 255.297 207.550 568.617 6874.017 150.406 1467.982 259.437

57 43 25.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 215.597 253.643 206.205 558.185 6827.740 150.406 1460.671 257.757

58 53 35.50 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 215.190 253.165 185.439 411.668 6039.014 150.406 1337.448 231.798

59 63 23.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 214.093 251.875 204.767 582.406 6783.910 150.406 1453.061 255.959

60 73 27.60 0.2407 0.01 0.80 0.85 3.5 211 0.5 262.865 309.253 201.629 523.604 6666.178 150.406 1435.228 252.037

61 24 20.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 232.539 273.575 222.409 692.938 7352.420 150.406 1544.253 278.012

62 34 23.60 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 238.283 280.333 205.339 587.056 6802.736 150.406 1456.025 256.674

63 5 22.20 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 226.572 266.556 216.703 643.138 7175.553 150.406 1515.899 270.878

64 9 22.20 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 226.572 266.556 216.703 643.138 7175.553 150.406 1515.899 270.878

65 15 17.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 243.305 286.241 232.706 790.109 7651.976 150.406 1592.749 290.88366 19 21.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 221.365 260.429 211.722 640.763 7006.906 150.406 1488.290 264.653

67 25 20.80 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 211 0.5 231.444 272.287 221.362 683.597 7320.577 150.406 1539.134 276.703

68 6 22.15 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 243.307 286.244 209.668 623.118 6942.413 150.406 1478.075 262.085

69 10 19.10 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 255.289 300.340 219.993 715.582 7255.784 150.406 1527.928 274.992

70 107 24.80 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 234.406 275.771 201.997 560.223 6691.322 150.406 1438.505 252.497

71 111 24.95 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 210.775 247.971 201.594 557.040 6677.651 150.406 1436.359 251.992

72 117 23.40 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 238.954 281.122 205.916 591.780 6821.667 150.406 1459.008 257.396

73 44 22.60 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 241.706 284.360 208.289 611.461 6898.455 150.406 1471.125 260.361

74 54 24.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 234.093 275.404 201.728 558.097 6682.202 150.406 1437.073 252.160

75 64 23.00 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 204 0.5 197.015 231.783 207.090 601.459 6859.846 150.406 1465.029 258.862

76 29 19.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 260.586 306.572 224.558 712.408 7416.943 150.406 1554.647 280.698

77 35 20.10 0.2407 0.02 0.90 0.85 3.5 204 0.5 248.398 292.234 208.510 639.257 3574.984 139.935 1210.609 260.637

78 39 20.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 224.824 264.499 215.031 669.950 7108.500 150.406 1504.428 268.789

79 45 22.10 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 243.488 286.456 209.824 624.441 6947.332 150.406 1478.854 262.280

80 49 24.50 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 199.568 234.785 209.773 586.144 6949.380 150.406 1479.912 262.216



No S

(cm) MSHoC


66/79

IV-18

Kode Panjang Berat Rebound Efis iensi Berat Tinggi Koefis ien


Su rvey Tertan am (m) an cang (ton /m) (cm) (eh) (ton ) Hammer (cm) (n ) Hiley Mc,Kay

75 64 23.00 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 204 0.5 197.015 231.783 207.090 601.459 6859.846 150.406 1465.029 258.862

76 29 19.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 211 0.5 260.586 306.572 224.558 712.408 7416.943 150.406 1554.647 280.698

77 35 20.10 0.2407 0.02 0.90 0.85 3.5 204 0.5 248.398 292.234 208.510 639.257 3574.984 139.935 1210.609 260.637

78 39 20.50 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 224.824 264.499 215.031 669.950 7108.500 150.406 1504.428 268.789

79 45 22.10 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 243.488 286.456 209.824 624.441 6947.332 150.406 1478.854 262.280

80 49 24.50 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 199.568 234.785 209.773 586.144 6949.380 150.406 1479.912 262.216

81 55 27.00 0.2407 0.01 0.80 0.85 3.5 211 0.5 264.796 311.525 203.111 534.645 6719.176 150.406 1443.561 253.888

82 16 18.40 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 258.352 303.943 222.633 740.812 7331.738 150.406 1540.099 278.291

83 20 20.10 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 251.128 295.445 216.408 682.383 7149.968 150.406 1511.031 270.510

84 26 20.30 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 250.325 294.500 215.715 676.109 7129.174 150.406 1507.718 269.644

85 30 21.60 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 245.319 288.610 211.401 637.984 6996.907 150.406 1486.705 264.252

86 36 24.00 0.2407 0.01 1.10 0.85 3.5 211 0.5 200.934 236.393 211.209 597.658 6997.327 150.406 1487.517 264.01187 40 21.90 0.2407 0.01 0.90 0.85 3.5 204 0.5 244.214 287.311 210.450 629.789 6967.077 150.406 1481.979 263.062

88 92 25.70 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 208.714 245.545 199.622 541.655 6610.127 150.406 1425.772 249.527

89 98 24.60 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 211.765 249.135 202.540 564.523 6709.637 150.406 1441.381 253.175

90 102 24.70 0.2407 0.01 1.00 0.85 3.5 204 0.5 211.480 248.800 202.268 562.365 6700.467 150.406 1439.941 252.835

= 194.837 229.220 170.737 411.668 701.869 110.022 609.192 213.422

= 290.680 341.977 235.482 824.924 7720.563 150.406 1603.880 294.352

= 223.460 262.894 209.648 608.971 5488.349 143.895 1335.472 262.060

= 19.760 23.247 11.161 72.340 2260.216 10.727 243.593 13.952


Standart Deviasi


No S

(cm) MSHoC

Daya Dukung Tiang Rata-Rata

Daya Dukung Tiang Ijin Minimum

Daya Dukung Tiang Ijin Maksimum


67/79

Tabel 4.3 Rekapitulasi Perhitungan Daya Dukung Tiang Metode Dinamis

Keterangan :

Panjang tiang tertanam minimum : 29,50 m

Panjang tiang tertanam maksimum : 17,90 m

194.837 229.220 170.737 411.668 701.869 110.022 609.192 213.422

290.680 341.977 235.482 824.924 7720.563 150.406 1603.880 294.352

MSHoC

METODE DINAMIS

ENR Eytelwein Navy-

Mc,KayGates Danish

Daya Dukung

Tiang Minimum

(ton)

Daya DukungTiang

Maksimum (ton)

Hiley W ika


68/79

BAB V

PENUTUP

5.1 Kesimpulan

Dari hasil analisa dan perhitungan daya dukung tiang berdasarkan metode

statis dan metode dinamis maka dapat disimpulkan bahwa metode dinamis lebih

besar dari metode statis sebagaimana dapat dilihat pada hasil dan pembahasan

bahwa daya dukung tiang minimal menurut Luciano Dacourt adalah 132,985 ton

dan menurut Meyerhof adalah 142,942 ton pada titik bor DH-3. Sedangkan

metode dinamisyang biasa dipakai di lapangan yaitu persamaan Hiley didapatkan

daya dukung tiang minimal 271,323 ton

Data daya dukung tiang metode statis dari hasil SPT diperbandingkan


69/79

DAFTAR PUSTAKA

Bowles, J, E, 1991, Analisa dan Desain Pondasi, Edisi Keempat Jilid 1, Erlangga,

Jakarta.

Bowles, J, E, 1991, Analisa dan Desain Pondasi, Edisi Keempat Jilid 2, Erlangga,

Jakarta.

Hardiyatmo, Hary Christiady, 1996, Teknik Pondasi 1, PT Gramedia Pustaka

Utama, Jakarta.

Hardiyatmo, Hary Christiady, 2002, Teknik Pondasi 2, PT Gramedia Pustaka

Utama, Jakarta.


70/79


71/79


72/79


73/79


74/79


75/79


76/79


77/79


78/79


79/79

tugas akhir copy

Documents