materi beram.docx

8/9/2019 Materi Beram.docx

1/24

MODUL 5

PERSIAPAN PEMBUBUTAN

5.1. Mekanisme Pembentukan Geram

Pada mulanya diperkirakan bahwa geram terbentuk karena adanya

retak rambut (micro crack) yang timbul pada benda kerja tepat diujung pahat

pada saat pemotongan dimulai. Dengan bertambahnya tekanan pahat, retak

rambut tersebut menjalar kedepan sehingga terjadilah geram, lihat gambar 5-

3a, Anggapan ini sekarang sudah ditinggalkan berkat hasil berbagai

penelitian didalam mempelajari mekanisme pembentukan geram. Logam yang

pada umumnya bersiat ulet (ductile! apabila mendapat tekanan akan timbul

tegangan (stress! didaerah sekitar konsentrasi gaya penekanan dari pahat.

"egangan pada logam (benda kerja! tersebut mempunyai orientasi yang

kompleks dan pada salah satu arah akan terjadi tegangan geser (shearing

stress! yang maksimum. Apabila tegangan geser ini melebihi kekuatan logam

yang bersangkutan maka akan terjadi deormasi plastis (perubahan bentuk!

yang menggeser dan memutuskan material benda kerja diujung pahat pada

suatu bidang geser (shear plane!, lihat gambar 5-3b.

USAT PENGEMBANGAN BAHAN AAR!UMB

utranta# M.En$. % N % 1


2/24

teori usang

a

Gambar 5!1"eori tentang pembentukan geram

#idang geser mempunyai lokasi tertentu yang membuat sudut terhadap

$ektor ke%epatan potong, dan dinamakan dengan sudut geser (shear angle, &!.

Proses terbentuknya geram tersebut dapat diterangkan dengan analogi

tumpukan kartu sebagai berikut '

#ila setumpuk kartu dijajarkan dan diatur dengan sedikit miring (sesuai

dengan sudut geser, &! kemudian didorong dengan papan (penggaris! yang

membuat sudut terhadap garis $ertikal (sesuai dengan sudut geram, τo ! maka

kartu diujung papan akan tergeser keatas relati terhadap kartu dibelakangnya.

Pergeseran itu berlangsung se%ara berurutan dan kartu terdorong melewati

bidang atas papan, lihat gambar 5-a. Analogi kartu tersebut menerangkan

keadaan sesungguhnya dari kristal logam (struktur butir metalograpis! yang


utranta# M.En$. % N % &


3/24

ajaran Kartu

o

pahat

arah perpanjangan kristal

bidang geser

sudut geser

b

pahat

arah perpanjangan kristal

bidang geser

sudut geser Ø

b

terdeormasi sehingga merupakan lapisan tipis yang tergeser pada bidang

geser. Arah perpanjangan kristal (%ristal elongation! membuat sudut (τ%!

sedikit Lebih besar dari sudut geser, lihat gambar 5-b.

Gambar 5!&Pembentukan geram dan deormasi bahan

Proses deormasi tersebut tidak berlangsung se%ara mendadak pada

bidang geser melainkan melalui daerah yang sempit dengan ke%epatan

regangan geser (shear strain! yang sangat %epat (),)5 µ*se%!. Pengaruh


utranta# M.En$. % N % '


4/24

ke%epatan perengangan yang setinggi ini terhadap siat-siat material belum kita

ketahui sepenuhnya. Dengan demikian penelitian yang lebih jauh atas

mekanisme pembentukan masih tetap diperlukan guna mengetahui pengaruh

berbagai $ariabel pada proses pemotongan. +amalan atas karakteristik proses

pemotongan yang diren%anakan diharapkan menjadi lebih mudah, tanpa harus

memakai berbagai rumus empirik yang relati mahal untuk memperolehnya.

Dalam hal ini akan dibi%arakan salah satu model mekanisme

pembentukan geram. eskipun model tersebut belum menjelaskan sepenuhnya

tentang mekanisme yang terjadi pada dalam keadaan pemotongan yang

sesungguhnya, akan tetapi sedikit dapat memberikan gambaran atas kaitan

beberapa $ariabel yang mempengaruhi besaran yang penting dalam proses

pemotongan yaitu gaya potong. arena selain menentukan daya potong, gaya

potong akan menentukan ketelitian geometris produk, suatu hal yang menjadi

tujuan utama sejak dimulainya re$olusi proses pemesinan.

5.(. )*m+*nen Ga,a Pembentukan Geram

uatu analisis mekanisme pembentukan geram yang dikemukakan oleh

Merchant mendasarkan teorinya atas model pemotongan sistem tegak

(orthogonal system!. istem pemotongan tegak merupakan penyederhanaan

dari sistem pemotongan miring (oblique system! dimana gaya dan komponennya

hanya dianalisa pada suatu bidang. beberapa asumsi yang digunakan dalam

menganalisa model adalah '

• ata potong pahat sangat tajam tidak menggosok atau menggaruk benda

kerja


utranta# M.En$. % N % (


5/24

• Deormasi terjadi hanya dalam dua dimensi.

• Distribusi tegangan yang merata pada bidang geser.

• /aya aksi tegangan dari pahat terhadap geram adalah sama besar dan

segaris (tidak menimbulkan momen kopel!,

arena sistem gaya dipandang hanya pada satu bidang (bukan ruang!, maka

gaya total dapat dipe%ahkan menjadi dua komponen gaya yang saling tegak

lurus. "ergantung dari %ara pemisahan komponen, dalam hal ini dapat

dikemukakan tiga %ara yaitu '

0 /aya total (1! ditinjau terhadap proses deormasi material, dapat

dipe%ahkan kedalam 2 komponen '

− 1s gaya geser yang mendeormasikan material pada bidang

geser sehingga melampaui batas elastis.

− 1sn gaya normal pada bidang geser yang menyebabkan pahat

tetap menempel pada benda kerja.

2 /aya total (1! dapat diketahui arah dan besarnya dengan %ara membuat

dinamo meter (alat ukur gaya, dimana pahat dipasang padanya dan alat

tersebut dipasang pada mesin perkakas! yang mengakur 2 komponen gaya '

− 1$ gaya potong, searah dengan ke%epatan potong.

− 1 gaya makan, searah dengan ke%epatan makan.




6/24

3 /aya total (1! yang bereaksi pada bidang geram (Aτ, a%e, bidang pada

pahat dimana geram mengalir! dipe%ah menjadi dua komponen untuk

menentukan koeisien gesek dari geram terhadap pahat '

− 1τ gaya gesek pada bidang geram.

− 1τn

gaya normal pada bidang geram.

arena berasal dari satu gaya yang sama mereka dapat dilukiskan pada

suatu lingkaran dengan diameter sama dengan gaya total (1!, lihat gambar 5-5.

Lingkaran tersebut digambarkan persis diujung pahat sedemikian rupa sehingga

semua komponen gaya menempati lokasi seperti yang dimaksud. /ambar ini

merupakan sistem gaya pada pemotongan orthogonal dan dalam prakteknya

dapat didekati dengan menggunakan pahat dengan sudut r 4) dan sudut s

) dengan ke%epatan potong jauh lebih tinggi dari pada ke%epatan makan.

ewaktu pemotongan mulai berlangsung, gaya potong 1$ akan

membesar. Daerah dimuka mata potong akan menderita tegangan geser dengan

orientasi dan harga yang ber$ariasi. alah satu bidang akan menderita tegangan

geser yang terbesar, dan dengan naiknya gaya potong maka tegangan geser

pada bidang tersebut (bidang geser! akan melampaui batas elastis (yield!

sehingga terjadi deormasi plastis yang menyebabkan terbentuknya geram. #ila

hal ini telah terjadi maka gaya potong telah men%apai harga maksimum (tak

mungkin naik lagi!. #erdasarkan analisis geometrik dari lingkaran gaya, gaya

potong 1 dapat diturunkan rumus berdasarkan sebagai berikut '


utranta# M.En$. % N % -


7/24

Gambar 5!'Lingkaran /aya Pemotongan (Lingkaran er%hant!

1$ 1 %os (6 - τo! dan

1s 1 %os (& 7 (6 - τo!!

aka , 1$

/aya geser 1s dapat diganti dengan penampang bidang geser dan tegangan

geser yang terjadi padanya,

1s A shi . 8 shi 9 :

8 shi "egangan /eser pada bidang geser 9 :*mm2

A shi Penampang bidang geser

A * sin & , mm2


utranta# M.En$. % N %

1 %os (6 - τo!

%os (& 7 (6 - τo!!


8/24

cos (∩ - o)

sin Ø .cos (Ø + (∩ - o))

A Penampang geram sebelum terpotong

b . h 9 mm2

aka dengan demikian rumus gaya potong

1$ 8 shi .b.h 9 : ;. (5.0)!

dari rumus (5.0)! dapat disimpulkan beberapa $ariabel yang mempengaruhi

gaya pemotongan sebagai berikut '

0. "egangan geser (dinamis! menentukan besarnya gaya potong, dengan

demikian kekuatan benda kerja merupakan aktor penentu dalam proses

pemesinan. Dalam praktek telah diketahui bahwa untuk benda kerja

aluminium lebih rendah dari pada gaya potong benda kerja baja. Dalam

hal ini perlu di%atat bahwa tegangan geser tersebut harganya tidak dapat

diukur se%ara langsung melalui per%obaan tarik yang umum dilakukan

bagi test kekuatan logam, sebab ke%epatan regangnya yang terjadi dalam

proses pemesinan sangat tinggi.

2. emakin besar penampang geram, gaya potong akan semakin besar.

3. udut geram, sudut geser dan sudut gesek (ditentukan oleh koeisien

gesek u! menentukan besarnya gaya potong. Dari rumus 5.0)! diatas

pengaruh dari masing-masing sudut tersebut terhadap gaya potong belum

terlihat dengan jelas, untuk itu perlu ditelaah satu persatu.


utranta# M.En$. % N % /


9/24

Fv . v

60.000

Ff . vf

60.000.000

5.5. Da,a Pem*t*n$an 0an Eisiensi Pem*t*n$an

Daya pemotongan dalam proses pembentukan geram ditentukan oleh

gaya pemotongan dengan ke%epatan pemotongan (ke%epatan pahat relati

terhadap benda kerja!, atau momen puntir pada pahat dengan ke%epatan

putarannya. /aya atau momen puntir tersebut dapat diukur se%ara langsung

dengan memakai dinamo meter. arena salah satu komponen gaya tersebut

umumnya tidak melakukan gerakan, maka daya pemotongan (pembentukan

geram! adalah

:%t :% 7 : 9 k< ;;;;;;;;;;;;. (5.00!

dimana :%t daya pemotongan total 9 k<

:% daya potong 9 k<

: daya makan 9 k<

=ntuk proses membubut

:% 9 k<

:% 9 k<

dimana 1$ gaya potong 9 :

$ ke%epatan potong 9 m*min




10/24

Fv . v

60.000

1 gaya makan 9 n (0*2 s.d 3* 1$ tergantung dari kondisi

pemotongan !

. $ ke%epatan makan

. n 9 mm*min

arena : jauh lebih ke%il dari :% maka dapat diabaikan sehingga daya total

pemotongan adalah

:%t :% 9 k< ;;;;;;;;;.. (5.02!

Daya pemotongan tersebut diatas adalah daya yang terpakai dalam proses

pembentukan geram. elain daya pemotongan motor mesin perkakas juga harus

memikul daya yang hilang untuk menggerakan kornponen mesin dan karena

gesekan dalam sistem transmisi daya pada mesin perkakas yang bersangkutan.

maka daya yang dipakai dalam proses pemesinan adalah

:m% :% 7 :ml 9 k< ;;;;;;; (5.03!

dimana ' :m% daya pemesinan (%onsumed power!, yang dapat

diukur dengan , yang dihitung

berdasarkan hasil pengukuran dengan dinamo

meter 9 k


11/24

?leh karena itu eisiensi pemesinan adalah

η . 0)) @ . ............................. . (5.0!

isiensi pemesinan berkisar dari 2) @ sampai dengan B5 @, tergantung

pada Cenis proses dan kondisi pemotongan. emakin berat kondisi pemotongan

(penampang geram yang besar atau ke%epatan penghasilan geram yang tinggi!

umumnya eisiensi pemesinan akan tinggi.

etiap mesin perkakas mempunyai karakteristik tertentu yang

berhubungan dengan daya. arakteristik daya tersebut dapat diselidiki dengan

mengukur daya idel (idle power ! yaitu daya yang dipakai motor listrik (diukur

dengan watt meter! sewaktu mesin perkakas dijalankan dengan benda kerja

dalam keadaan terpasang (dan peralatan tambahan jika ada atau akan

digunakan! pada berbagai ke%epatan potong dan ke%epatan makan dalam

keadaan tanpa memotong (posisi pahat sedikit dijauhkan dari benda kerja!.

#erdasarkan daya nominal motor (nominal power! tertulis pada motor listrik!

maka daya yang masih tersisa untuk dimanaatkan dalam proses pemesinan

adalah'

:mr :mn 7 :mo ;;;;;;;;;;;. (5.05!

dimana :mr daya tersedia (useful power ! 9 k<

:mn daya nominal, tertulis pada motor listrik 9 k<



:%

:ml


12/24

:mo daya idel (idle power!, diukur dengan watt meter dalam

keadaan tanpa memotong 9 k<

.atatan ' adanya beban yang lebih besar sewaktu memotong maka

gesekan pada komponen transmisi daya mesin perkakas

Cuga akan lebih besar sehingga umumnya :ml E :mo

Dengan demikian karakteristik daya mesin perkakas dapat dinilai berdasarkan

eisiensi mekanis, yaitu leh karena itu eisiensi pemesinan adalah

ηm . 0)) @ . ............................. . (5.0F!

Pada kondisi yang terberat (putaran tinggi!, mesin perkakas dianggap bagus bila

eisiensi mekanisnya %ukup tinggi. esin perkakas diren%anakan sesuai dengan

kebutuhan. =mumnya motor penggerak yang dipilih mempunyai daya nominal

yang sesuai dengan kekuatan (strength! serta kekakuan (rigidity ! dari komponen

utama mesin perkakas. ?leh sebab itu sebaiknya daya tersedia kita manaat

sepenuhnya. Dalam praktek hal ini tidak selalu mungkin karena pertimbangan

terhadap aktor pembatas teknologis yang lain seperti ketelitian geometris

maupun kehalusan permukaan produk. =ntuk mengukur sampai seberapa jauh

daya yang tersedia tersebut dimanaatkan, dapat dihitung prosentase beban ,

yaitu


utranta# M.En$. % N % 1&

:mr

:mn


13/24

ηl . 0)) @ . ............................. . (5.0B!

e%ara mekanis penurunan daya nominal motor mesin perkakas sampai

menjadi daya yang digunakan (daya potong!. elain dengan menghitung

eisiensi pemesinan (η%! atau prosentase beban (ηl!, maka kondisi suatu proses

pemesinan dapat pula dinilai berdasarkan energi pemotongan spesiik (specific

cutting energy ! sebagai berikut '

sp .F).))) 9 C*%m3............................. . (5.0B!

dimana ' :% daya potong 9 k<

G ke%epatan penghasilan geram 9 %m3*min

elain pengaruh oleh jenis proses pemesinan dan kondisi pemotongan yang

digunakan, energi pemotongan spesiik merupakan karakteristik material benda

kerja. ?leh sebab itu kadang kala dipakai sebagai salah satu ukuran dalam

menentukan tingkat kemudahan material benda kerja untuk dibentuk dalam

proses pemesinan, dan disebut siat mampu mesin (ma%h inability!.


utranta# M.En$. % N % 1'

:%

:mn

:%

G


14/24

5.- Ga,a Pem*t*n$an Em+irik

#esarnya gaya dan daya pemotongan merupakan inormasi yang amat

diperlukan dalam peren%anaan mesin perkakas, karena hal ini merupakan titik

tolak setiap perhitungan dan analisa peren%anaan bagi setiap Cenis mesin

perkakas. Demikian pula dalam halnya dalam peren%anaan proses pemesinan,

dimana gaya dan daya pemotongan merupakan akan merupakan aktor kendala

yang perlu diperhitungkan. /aya pemotongan yang bereaksi pada pahat dan

benda kerja, yang selanjutnya diteruskan pada bagian-bagian tertentu pada

mesin perkakas akan mengakibatkan lenturan. eskipun lenturan itu ke%il,

mungkin sudah %ukup menjadi penyebab terjadinya kesalahan geometrik produk

maupun sebagai sumber getaran yang dapat memperpendek umur pahat.

ondisi pemotongan dapat diren%anakan, dan dari hasil perhitungan daya

pemotongan maka dapat ditentukan ukuran*kemampuan mesin perkakas yang

akan dipilih atau mungkin juga diperlukan modiikasi kondisi pemotongan

tersebut berhubungan dengan keterbatasan daya mesin perkakas yang tersedia.

/aya pemotongan teoritik telah dibahas, akan tetapi karena adanya

penyederhanaan dan anggapan yang mendasari penurunan rumus tersebut,

maka jelas bahwa rumus teoritik ini tidak dapat digunakan dengan leluasa

didalam peren%anaan proses pemesinan yang sesungguhnya. tetapi tetap

dibutuhkan adanya suatu bentuk rumus empirik yang menggambarkan hubungan

antara gaya pemotongan dengan $ariabel-$ariabel dalam proses pemesinan.


utranta# M.En$. % N % 1(


15/24

cos (∩ - o)

sin Ø .cos (Ø + (∩ - o))

5.-.1. Bentuk Rumus Em+irik ba$i Ga,a P*t*n$

Dari analisa teoritik tentang proses pembentukan geram telah disinggung

bentuk rumus gaya potong, yaitu

1$ 8 shi .b.h 9 : ;. (5.0)!

Dimana

1$ gaya potong 9 :

8 shi tegangan geser dinamik, yang merupakan siat benda

kerja dalam hubungannya dengan proses

pemotongan 9 :*mm2

A b.h penampang geram sebelum terpotong 9 mm2

τo sudut geram, karakteristik geometri pahat 9

& sudut geser, merupakan siat benda kerja dalam

proses pemotongan dan dipengaruhi oleh material

pahat dan geometri pahat serta kondisi pemotongan.

6 sudut gesek, yang menentukan ratio antara gaya

normal dan gaya tangensial dari geram pada bidang

geram pahat, dipengaruhi oleh kondisi pemotongan.

+umus teoritik gaya potong diatas diturunkan dalam analisa proses

pemotongan orthogonal, yang berate sudut potong utama (r ! berharga 4)




16/24

serta sudut miring (s! berharga nol, Pada kondisi tersebut dianggap hanya ada 2

komponen gaya yaitu gaya potong seperti rumus diatas dan gaya makan seperti

rumus berikut '

1H 1$ tan (6 - τo ! 9 :

Dengan memperhatikan rumus teoritiknya, rumus empirik gaya potong dapat

diperkirakan sebagai berikut

1$ s . A 9 :

Dimana 1$ gaya potong 9 :

s gaya potong spesiik, :*mm2

A b . h penampang geram sebelum terpotong 9 mm2

#erdasarkan bentuk rumus gaya potong teoritik, jelas bahwa gaya potong

spesiik (s! dalam rumus empirik diatas akan dipengaruhi pahat (Cenis dan

geometrinya!, benda kerja (jenis dan kondisi isik * pengerjaannya!, dan kondisi

pemotongan serta jenis proses pemesinan yang dapat mempunyai %iri spesiik.

elanjutnya kedua komponen gaya pemotongan yang lain yaitu gaya

makan (1 ! dan gaya radial*normal (1y! dalam hal ini diusahakan untuk dilihat

korelasinya terhadap gaya potong, karena gaya potong dianggap sebagai

komponen gaya yang terpenting.


utranta# M.En$. % N % 1-


17/24

Dari rumus teoritik terlihat bahwa gaya makan berbanding lurus dengan

gaya potong, sehingga diharapkan demikian pula halnya dengan rumus

empiriknya.

5.-.&. Ga,a P*t*n$ Em+irik 0a"am Pr*ses Membubut.

=ntuk mengetahui korelasi (hubungan ungsional! antara gaya potong

spesiik s dengan $ariabel proses prosedur pemotongan, maka dilakukan

per%obaan dengan sebagai berikut '

Dipilih suatu kombinasi jenis pahat dan benda kerja yang tertentu.

/eometri pahat ditentukan dan sementara ini tidak dilakukan perubahan

harga-harga sudutnya.

#atas keausan tepi maksimum (I# ),0 mm!. =ntuk pahat dari karbida

mungkin %ukup diperlukan satu sisipan, sedangkan bagi pahat J

mungkin diperlukan pengasahan diantara selang tertentu selama

per%obaan berlangsung yaitu jika keausan melebihi batas keausan

maksimum.

Langkah pertama adalah untuk melihat pengaruh ke%epatan potong

spesiik, kemudian diikuti dengan perubahan kedalaman potong dan gerak

makan untuk melihat pengaruhnya terhadap s.

etelah gaya potong dibagi dengan penampang geram (A .. a!, maka

hasilnya yaitu s diplot terhadap ke%epatan potong $, kedalaman potong a, dan




18/24

gerak makan , dengan menggunakan kertas graik skala logaritmik.

esimpulan dari per%obaan tersebut adalah sebagai berikut '

0. emakin tinggi ke%epatan potong, harga s akan menurun. Jal ini

disebabkan oleh naiknya temperatur pemotongan, dimana kekuatan

logam akan melemah dengan naiknya temperatur.

2. Ada ke%enderungan penurunan harga s bila kedalaman potong a

diperbesar. Akan tetapi karena perbedaan harganya relati ke%il maka

dalam prakteknya pengaruh tersebut dapat diabaikan.

3. Dengan naiknya gerak makan , maka harga s akan menurun.

=ntuk per%obaan dengan jenis benda kerja yang lain hasil yang diperoleh

menunjukan kemiripan dengan hasil dari per%obaan yang telah dibahas diatas.

oleh karena itu sebagai kesimpulan umum dapat dituliskan rumus korelasi antara

s dengan $ariabel pemesinan sebagai berikut

s s 0.0 .h K

Dimana s gaya potong spesiik 9 :*mm2 atau C*%m3

kadangkala disebut juga dengan nama tahanan

potong spesiik (spe%ii% %utting resistan%e! atau

energi pemotongan spesiik (spe%ii% %utting energy!

s 0.0 . /aya potong spesiik reerensi 9 :*mm2 merupakan

harga s ekstrapolati, yaitu untuk proses pemesinan


utranta# M.En$. % N % 1/


19/24

dengan a. 0.0 0 mm2 dan berlaku bagi sudut

potong utama r 4)

h tebal geram sebelum terpotong , mm2

tebal geram 9 rata-rata berharga - ),2

Dari per%obaan dengan menggunakan beberapa jenis benda kerja dapat

diperoleh beberapa harga s 0.0 sebagaimana tabel 5-0. "abel tersebut berlaku

bagi proses membubut dengan pahat karbida dengan geometri dan kondisi

pemotongan sebagai berikut '

r 4) 9 τo F 9 s ) 9 r M 0,N mm

e%epatan potong 0)) sampai dengan 2)) m*min.

eausan tepi belum terlihat dengan Celas (O ),0 mm!

+asio kerampingan geram (%hip slenderness ratio!

b*h 2 sampai dengan 0).

=ntuk penentuan harga s 0.0 pemotongan tidak sesuai dengan kondisi

pemotongan diatas, maka dapat dipakai rumus pendekatan yang sering

digunakan dalam praktek, yaitu '

s s 0.0 . K

k . τ . I# . $ ......................... (5.20!




20/24

dimana harga k , τ , I# .dan $ adalah aktor koreksi yang harganya

didasarkan dari beberapa hasil per%obaan sebagai berikut '

0. Pengaruh udut Potong =tama

r

emakin ke%il harga sudut r maka harga s 0.0 akan semakin besar

sehingga harga gaya potong 1$ atau 1 dan gaya radial 1y akan

membesar dan sebaliknya gaya potong 1H akan menurun .seperti pada

gambar 5.F. 1aktor korelasi akibat penge%ilan sudut r ada pada tabel 5.2

Gambar 5.-Pengaruh sudut r terhadap /aya Pemotongan 1H, 1y dan 1


utranta# M.En$. % N % &3


21/24

Tabe" 5!1 4 Har$a Ga,a P*t*n$ S+esiik

Ben0a )era

u# )ekuatan Tarik 6UTS7# atau

kekerasan Brine""4 N8mm&

Pan$kat 9 rata!rata : ! 3#&

ks 1.1 6N8mm&7

#aja struktur ),35 @ 5)) 05)) ),25 - ),F @ 5)) s.d B)) 0F5)

),F - 0 @ B)) s.d 0))) 0N))

#aja Paduan (kondisi annealed! B)) s.d N5) 0F5)

B)) s.d 0))) 0N))

0))) s.d 0)) 045)

0)) s.d 0N)) 20B)

#aja aganese, n teel (annealed! 5)) s.d N)) 0F5)

#aja Antikarat (tainless teel!

ondisi Austeniti% - 0B2) 1errite - 05))

#aja "uang (ast teel!

/ ) 5)) 03))

/ 5) 5)) s.d F5) 02)

/ F5 F5) 05B)

#esi "uang (ast ron! #J: O 2)) 4F)

#J: E 2)) 03))


22/24

#erdasarkan data tersebut maka dapat di%ari korelasi antara gaya potong

spesiik reerensi dengan kekuatan tarik, dan hanya berlaku bagi berbagai jenis baja,

yaitu ' s 0.0 0 . 8u ).3B

"abel 5-2

1aktor oreksi k

)r enis Pa9at

)arbi0a )eramik

4)o 0 0

N)o 0.)0 0.)0F

F)o 0.)0 0.)54

55o 0.)5B 0.)N3

5)o 0.)BB 0.00)

5o 0.0)2 0.04

2. Pengaruh udut /eram τo

emakin ke%il sudut geram, maka harga s 0.0 akan semakin besar.

ebagai gambaran umum, setiap perubahan sudut geram 0o akan

merubah harga s 0.0 sebesar 0@ .

"abel 5-31aktor oreksi τ

* %

05o ).400) o ).4FF o 0.))


utranta# M.En$. % N % &&


23/24

) o 0.)F-F o 0.02

3. Pengaruh Panjang eausan "epi I#

etiap kenaikan panjang keausan tepi sebesar ).0 mm , akan menaikkan

gaya potong sebesar @

"abel 5-1aktor oreksi I#

;B %;B).0 0.)).2 0.)N

).3 0.02). 0.0F).5 0.2)).F 0.2).B 0.2N).N 0.3)

. Pengaruh e%epatan Potong $

e%epatan potong yang rendah akan menaikkan s 0.0 , sedangkan

ke%epatan potong yang rendah akan menurunkan s 0.0 .

"abel 5-51aktor oreksi I

; %;3) - 5) 0.005) -0)) 0.)F

0)) - 2)) 0.))E 2)) ).4).N 0.3)


utranta# M.En$. % N % &'


24/24

Tabe" 5!-Jubungan ekuatan "arik dan ekerasan #aja

u

N8mm&

)ekerasan

u

N8mm&

)ekerasan

Brinne" ;i

materi beram.docx

Documents