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DESARROLLO DE UNA MÁQUINA DE ENSAYO CHARPY PARA PLÁSTICOS: EVALUACIÓN DE PROPIEDADES DE IMPACTO DE PROBETAS CONSTRUIDAS POR IMPRESIÓN 3D. Fernando Villareal 1 , Marcelo T. Piovan 1,2 , Franco Diaco 1 y Carlos Nacud 1 1 Departamento de Ingeniería Mecánica, Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada Universidad Tecnológica Nacional FRBB, 11 de abril 461, Bahía Blanca, Argentina correo-e: [email protected] 2 CONICET: Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada, UTN FRBB RESUMEN Actualmente las tecnologías de construcción aditivas están cubriendo, paulatinamente y a un ritmo vertiginoso, muchas áreas de la producción de bienes y servicios. Debido a la importancia de contar con productos que tengan homologación y/o validación de su respuesta mecánica (duración, resistencia, rigidez, etc.), se hace necesario determinar tal respuesta en los productos y/o piezas construidos con impresoras 3D. Dentro del universo de construcción aditiva, el procedimiento conocido como Modelado por Deposición de Filamento (MDF) polimérico es uno de los más difundidos en la industria, academia e incluso en el hobby. Existen diversos estudios de caracterización de propiedades mecánicas y elásticas de componentes construidos aditivamente por MDF de plásticos poliméricos de diversa índole, sin embargo la gran mayoría están relacionados a ensayos de tracción y flexión. En este trabajo se presenta el diseño, construcción y uso de una máquina para ensayos de impacto Charpy para componentes plásticos construidos por impresión 3D. Con tal máquina, luego del calibrado y contrastación, se evalúa la resistencia a impacto de piezas construidas con polímeros tales como Poliestireno de alto impacto, acrilo-nitrilo butadieno estireno y/o poli ácido lácticos entre otros. Se estudia la influencia de diversos parámetros de impresión 3D, como por ejemplo: velocidad de impresión, dirección de impresión, espesor de capa, temperaturas de impresión y densidad de llenado, entre otros. Se evalúa la influencia de los parámetros de impresión más importantes y se efectúa una comparación con los pocos estudios disponibles en la literatura internacional. Palabras Claves: Impresión 3D, impacto, propiedades mecánicas.

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  • DESARROLLO DE UNA MÁQUINA DE ENSAYO CHARPY PARA PLÁSTICOS: EVALUACIÓN DE PROPIEDADES DE IMPACTO DE PROBETAS

    CONSTRUIDAS POR IMPRESIÓN 3D.

    Fernando Villareal1, Marcelo T. Piovan

    1,2, Franco Diaco

    1 y Carlos Nacud

    1

    1 Departamento de Ingeniería Mecánica, Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada

    Universidad Tecnológica Nacional FRBB, 11 de abril 461, Bahía Blanca, Argentina correo-e: [email protected]

    2 CONICET: Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada, UTN FRBB

    RESUMEN

    Actualmente las tecnologías de construcción aditivas están cubriendo, paulatinamente y a un ritmo vertiginoso, muchas áreas de la producción de bienes y servicios. Debido a la importancia de contar con productos que tengan homologación y/o validación de su respuesta mecánica (duración, resistencia, rigidez, etc.), se hace necesario determinar tal respuesta en los productos y/o piezas construidos con impresoras 3D. Dentro del universo de construcción aditiva, el procedimiento conocido como Modelado por Deposición de Filamento (MDF) polimérico es uno de los más difundidos en la industria, academia e incluso en el hobby.

    Existen diversos estudios de caracterización de propiedades mecánicas y elásticas de componentes construidos aditivamente por MDF de plásticos poliméricos de diversa índole, sin embargo la gran mayoría están relacionados a ensayos de tracción y flexión.

    En este trabajo se presenta el diseño, construcción y uso de una máquina para ensayos de impacto Charpy para componentes plásticos construidos por impresión 3D. Con tal máquina, luego del calibrado y contrastación, se evalúa la resistencia a impacto de piezas construidas con polímeros tales como Poliestireno de alto impacto, acrilo-nitrilo butadieno estireno y/o poli ácido lácticos entre otros. Se estudia la influencia de diversos parámetros de impresión 3D, como por ejemplo: velocidad de impresión, dirección de impresión, espesor de capa, temperaturas de impresión y densidad de llenado, entre otros. Se evalúa la influencia de los parámetros de impresión más importantes y se efectúa una comparación con los pocos estudios disponibles en la literatura internacional.

    Palabras Claves: Impresión 3D, impacto, propiedades mecánicas.

    mailto:[email protected]

  • 1. INTRODUCCIÓN

    La impresión 3D es un proceso de fabricación basado en la adición capa por capa. El mismo tiene

    varios beneficios con respecto a otros procesos de manufactura similares como también los

    procesos de extracción de material CNC. La tecnología de impresión 3D ha sido exitosa en virtud

    de facilitar la construcción de piezas complejas permitiendo una importante reducción de costos

    operativos [1,2]. Si bien la tecnología de impresión 3D ya se conoce desde los años 1970, su

    potencial se ha desencadenado en los últimos 10 años [2]. Esta explosión en la presencia de la

    impresión 3D desde las aplicaciones de hobby hasta sus usos industriales se debe en gran parte a

    los extraordinarios avances en hardware, programación y calidad de insumos, lo que tumbó los

    precios de impresoras de calidad profesional a partir de los USD 500 [3].

    El procedimiento denominado Modelado por Deposición Fundida (FDM en inglés) es uno de los

    más difundidos en el contexto de impresión 3D. Esta técnica de construcción consiste en adicionar

    material plástico fundido, capa a capa para formar una estructura volumétrica en el espacio. Una

    vez que la pieza es terminada, la misma consta de una estructura laminar con visos de anisotropía

    [4] y las propiedades de la misma varían con respecto a la dirección. Existen muchos parámetros

    constructivos que influyen en las propiedades mecánicas de la pieza impresa. Varios autores,

    desde hace por lo menos 15 años [5-7], han efectuado estudios para caracterizar las propiedades

    mecánicas de piezas impresas. La mayoría de estudios radicó en la determinación del módulo de

    elasticidad a tracción o flexión y a resistencia a los mismos esfuerzos [7,8]. Mientras que estudios

    sobre la respuesta de piezas a solicitaciones dinámica, impacto y efectos de entalla son de

    disponibilidad limitada y muy escasos [9,10].

    El objetivo de este artículo es analizar la influencia sobre el comportamiento de impacto, de

    diversos parámetros operativos empleados en la construcción aditiva por FDM. Debido a que las

    características de resistencia de los plásticos impresos son pequeñas se ha debido construir y

    calibrar una máquina para ensayos Charpy, de baja energía (

  • probetas impresas bajo diversos parámetros constructivos, evaluando la influencia de los mismos.

    Finalmente se ofrecen las conclusiones correspondientes y futuras extensiones al presente trabajo.

    2. DESARROLLO DE MAQUINA PARA ENSAYO CHARPY EN PLASTICOS

    2.1. Concepción y diseño de la máquina

    En la fase preparatoria del diseño de la máquina de Charpy de baja energía, se optó por la norma

    ASTM D6110 para ensayos de material compuesto plástico. En los primeros capítulos de esta

    norma se especifican las características más importantes que deben poseer las máquinas de

    ensayo y con ello las fórmulas de cálculo necesarias para especificar la geometría elemental. Las

    restricciones que se fijan en el diseño de la máquina son las siguientes:

    a) Capacidad máxima de energía de impacto: 3 Joules

    b) Dimensiones máximas de la máquina: no superar una superficie de apoyo de 50x70 cm2 ni

    una altura total de 100 cm

    c) Tener la posibilidad de ensayar probetas construidas de acuerdo con las normas ASTM

    D6110 e ISO 179-1.

    Si bien las normas ASTM D6110 e ISO 179 fueron pensadas para materiales plásticos inyectados

    y/o reforzados por fibras, es práctica de los últimos años [4,8,9,10] emplear las normas y probetas

    para materiales plásticos inyectados o reforzados por fibras para la caracterización de piezas

    construidas aditivamente. Esto se debe a que aún no hay consenso sobre normas específicas para

    impresión 3D. Sin embargo las susodichas normas se deben usan con los debidos reparos [13].

    Dado que la energía máxima a entregar por la máquina debe ser de E = 3,00 J, según la norma

    ASTM D6110 se estipula una altura mínima de descarga Ho = 610 mm (Ver ítem 6.1.3 de la

    mencionada norma [11]), con lo cual la velocidad de impacto debe ser de 3,46 [m/s], según surge

    de la siguiente expresión:

    (1)

    Siendo g la aceleración de la gravedad. La masa M y el radio RE del péndulo se calculan

    empleando las siguientes expresiones:

    (2)

    (3)

    MarceSello

  • Siendo lib = 45°, el ángulo de descarga. Por último, la diferencia de mediciones se obtiene a partir

    de la siguiente expresión:

    (4)

    Con esta última expresión, luego de un poco de álgebra se puede calcular el valor del error de

    medición de la máquina. Así pues, luego de efectuar las estimaciones basadas en la norma, en la

    siguiente Tabla 1 se indican algunos de los parámetros de diseño predefinidos para la construcción

    de la máquina de Charpy.

    Tabla 1. Parámetros de diseño de la Máquina de Ensayo Charpy de baja energía.

    Parámetro Concepto Valores

    E Rango de medición [Joule] 0,00 a 3,00

    E Máximo Error absoluto estimado [Joule] 0,03

    vi Velocidad de impacto [m/s] 3,46

    M Masa del conjunto martillo/péndulo [Kg] 0,501

    RE Radio de giro efectivo [mm] 357,40

    Ho Altura de descarga [mm] 610,00

    Lib Ángulo de descarga 45°

    En la Figura 1 se muestra una vista de la máquina completa, con numeración de cada una de las

    partes que se detallan a continuación. La forma final del péndulo (1) fue definida bajo dos

    premisas: que la ubicación del centro de percusión coincida con la línea media de la pena de

    impacto (o punto medio donde impacta la probeta a ±2,5 mm de tolerancia permitida por la norma)

    y que la masa/contrapeso (2) tenga el mismo espesor en toda la sección. Esto se ha hecho para

    evitar momentos espurios en el eje de rotación asociados al impacto. La premisa de tener el mismo

    espesor, de 10mm, permitió facilitar el mecanizado pues corresponde a una medida comercial de

    chapas de acero, a su vez eventualmente permitiría intercambiar masa/martillos con diversas

    formas en la pena. La unión entre el brazo y la masa se conformó por tres bulones (3) dispuestos

    en forma de triángulo, como se observa en la figura. Para facilitar la rotación del péndulo la norma

    ASTM D 6110 exige que el mismo sea montado sobre cojinetes de la más baja fricción posible (4).

    Luego de ensayos valorativos preliminares sobre características de fricción en diversos pares de

    rodamientos disponibles, se optó por utilizar dos rodamientos de bolillas no blindados, ya que su

    resistencia a la rotación fue considerablemente menor a la correspondiente de los rodamientos

    MarceSello

  • blindados. A su vez al tener expuestas pistas y bolillas facilitaría eventualmente tanto su inspección

    como lubricación y limpieza.

    El péndulo debe ser liberado desde una posición de 45°, para ello se ha dispuesto de un sistema

    de liberación (5) articulado regulable tanto en altura como en aproximación (6).

    Figura 1: Máquina de ensayos construida

    La máquina posee una bancada para montar las probetas (7). El alojamiento para las probetas es

    intercambiable para aceptar las probetas de las normas ASTM D 6110 e lSO 179. La forma de

    medición es tradicional por constatación visual sobre un dial (8) con varias escalas, la aguja de

    medición (9) y la varilla de arrastre (10). Las escalas sobre el dial son: una angular con divisiones

    en escala sexagesimal y la otra de energía con divisiones quincuagesimales (es decir en 0,02 J).

    2.2. Aspectos de calibración de la máquina

    Como paso previo a la colocación del dial indicador de energía es fundamental efectuar los

    protocolos de calibración. Para asegurar repetitividad y una buena calibración de la máquina se

    debe realizar la calibración antes de comenzar a ensayar siguiendo el procedimiento que se

    describe a continuación:

    a) Nivelar la máquina: empleando un nivel de burbujas colocado sobre las marcas cuadradas

    de la placa superior de las columnas y ajustar las patas de registro

    b) Verificar el ángulo de descarga a 45°. Emplear los pasadores de regulación en caso de ser

    necesario.

    c) Montar los apoyos porta-probetas y verificar que estén alineados y nivelados.

    d) Con el péndulo en equilibrio y reposo verificar que la pena de impacto esté correctamente

    centrada con la probeta y alineada la entalla de la misma.

  • e) Verificar el montaje del dial y la correcta alineación del cero con la posición de equilibrio del

    péndulo.

    Téngase presente que la calibración gruesa del dial se realiza girando el eje y la calibración fina

    ajustando y/o girando la aguja de arrastre.

    3. METODOLOGÍA EXPERIMENTAL

    3.1. Materiales y preparación de especímenes

    Para el ensayo se construyen grupos de probetas tipo ISO 179 con entalla prescrita (2,54 mm de

    profundidad, 45° de abertura y radio de acuerdo de 0,25 mm) en tres tipos de materiales, a saber:

    Poli-ácido láctico (PLA), Acrilo-nitrilo butadieno estireno (ABS) y Poli estireno de alto impacto

    (HIPS). Para cada material y configuración, se construyeron entre 6 y 8 probetas (para contemplar

    posibles fallos de medición), hechas en una impresora 3D de bajo costo y protocolo RepRap

    (diámetro de filamento 1.75 mm y diámetro de pico 0.4 mm), según las dos disposiciones que se

    muestran en la Figura 2 y bajo las especificaciones temperatura, velocidad de impresión, etc.,

    dadas en la Tabla 2, donde TC es la temperatura de cama, TP es temperatura de pico, VI es

    velocidad de impresión (30-40% menor para la primera capa), EC es el espesor de capa, NP es el

    número de perímetros y PL es el porcentaje de llenado. Dos tipos de relleno se han empleado: uno

    en disposición a ±45° y el otro con todos los filamentos orientados paralelos a la dirección

    longitudinal de la probeta. Por último, se construyen probetas tipo ISO 178 (es decir mismo

    paralelepípedo de la ISO 179, pero sin entalla) en las disposiciones de la Figura 2 con 100% de

    llenado interno y filamentos orientados en la dirección longitudinal. Ello estriba en efectuar la

    entalla por maquinado con fresa normalizada y observar su sensibilidad.

    Figura 2: Disposición constructiva en la impresora

    Se han construido y ensayado un total de 146 probetas. La caracterización de las propiedades

    mecánicas de impacto se hace a partir de medir la “energía total” y con ella calcular la “energía

    específica” (o energía total dividida por la sección resistente en la entalla).

  • En la fabricación de las probetas se ha constatado una temperatura ambiente entre 19°C y 24°,

    controlando que la humedad no supere 25%. Las probetas, previo a su ensayo, han sido

    almacenadas en bolsas herméticas junto con sustancias desecantes (Silicagel).

    Tabla 2. Datos de los parámetros de impresión.

    Material Características impresión

    PLA TP=200°,TC=60°C,VI=30-50mm/s, EC=0,20mm, NP[1,4], PL[25,100]%

    HIPS TP=235°,TC=80°C,VI=30-50mm/s, EC=0,20mm, NP[1,4], PL[25,100]%

    ABS TP=240°,TC=105°C,VI=20-40mm/s, EC=0,20mm, NP2, PL 100%

    Se ha hecho una serie de 5 ensayos de lanzamiento de la masa en vacío (sin probetas) para

    determinar las pérdidas por fricción de la máquina, como paso previo al procedimiento de ensayo

    definitivo. El valor promedio de estos ensayos sin probeta arrojó un valor de 0,019 Joule con un

    desvío estándar de 0,003 Joule.

    4. ANALISIS DE RESULTADOS

    4.1. Trazabilidad del ensayo/máquina

    Una de las actividades necesarias es tener identificada la trazabilidad de las respuestas obtenidas

    con la máquina desarrollada, para tener fiabilidad de resultados. Así pues, en la Tabla 3 se

    muestra una comparación de los resultados de la energía específica de impacto de la presente

    investigación con los resultados de Gorski et al. (Referencia [14], Tabla 3, caso Side-0). En

    particular se ha tratado de un conjunto de ensayos efectuado sobre las probetas de ABS sin entalla

    (específicamente la probeta ISO 178) y con la configuración de impresión de canto, pues son

    especímenes utilizados en la mencionada referencia. Nótese la similitud de resultados entre los

    valores medios.

    Tabla 3. Energía de impacto específica (KJ/m2). Comparación de investigaciones.

    Parámetro Presente estudio Gorski et al. [14]

    Promedio 24,43 28,80

    Mediana 25,43 28,73

    Si bien las diferencias entre los casos comunes de la presente investigación y los de la referencia

    [14] no parecen ser muy grandes (alrededor de 12%), se debe destacar que existen aspectos que

    son difíciles de reproducir por no poder contar exactamente con el mismo ABS empleado (misma

  • marca, proveedor, color, calidad, etc.). Aun así es una valoración que permite constatar el orden de

    trazabilidad de la máquina construida y la consistencia de los resultados obtenidos.

    4.2. Evaluación de la respuesta de impacto de los diversos materiales

    En primera instancia, se presenta la resistencia mecánica a impacto Charpy de los diversos

    materiales evaluados con las mismas características de impresión. En efecto en la Figura 3 se

    muestra la variación de las propiedades para ABS, PLA y HIPS impresos con 100% de relleno en

    las dos direcciones de impresión indicadas en la Figura 2, con todos los filamentos orientados en la

    dirección longitudinal de la probeta.

    (a) (b)

    Figura 3: Resistencia al Impacto (KJ/m2). (a) Impresas de canto (b) impresas de plano

    Nótese la notoria diferencia entre el ABS y los restantes dos polímeros. Un aspecto que resulta

    llamativo es la baja resistencia que reviste el PLA cuando es impreso en el plano. Si bien ante la

    inspección visual, este último caso no presenta anomalías graves, se debe profundizar para futuras

    investigaciones.

    4.3. Efecto de los parámetros de impresión

    En la Figura 4 (a) se muestra el efecto del porcentaje de llenado interno en el HIPS de una

    configuración de impresión de canto y con tramado de impresión a 45°/-45° con 1 capa de

    perímetro externo o cáscara. Mientras que en la Figura 4 (b) se muestra el efecto de la cantidad de

    capas externas (NP) con un tramado de impresión a 45°/-45° para las probetas impresas con un

    relleno del 25%. Para el PLA se obtienen gráficas similares, no consignadas en el presente

    documento por exigencias de espacio.

  • (a) (b)

    Figura 4: Resistencia al Impacto (KJ/m2). (a) Efecto del relleno (b) Efecto de las capas externas

    De la Figura 4 (b) se puede notar un incremento de la resistencia más pronunciado en el caso de

    las probetas construidas de canto que en las construidas de plano. Para entender las diferencias

    que se suscitan por la orientación de impresión (de canto o plana), en la Figura 5 se muestra una

    foto ampliada de la sección de fractura de una probeta de canto, Figura 5(a), y de canto, Figura

    5(b). Nótese que la deposición de filamentos individuales en el caso de la Figura 5(a) concluye

    generando mayor sección resistente por más que se trate de un solo perímetro, lo cual se

    magnifica en caso de más perímetros involucrados.

    Figura 5: Sección de rotura caso NP=1, 25% relleno HIPS. a) de canto b) plana

    Si bien el aspecto geométrico de la construcción puede traer alguna controversia en virtud de la

    sensibilidad que el fenómeno de rotura por impacto presenta con respecto a la forma de la entalla,

    a continuación se evalúa tal efecto para probetas con entalla maquinada.

    4.4. Evaluación de la maquinación de la entalla (Caso del HIPS)

    En la Tabla 4 se muestra el valor medio de la energía de impacto de probetas de HIPS construidas

    según la Figura 2, con dos clases de ángulo de orientación del filamento depuesto: el típico a 45° y

    con orientación en la dirección longitudinal de la probeta o a 0°. Obsérvese que son similares a los

    casos evaluados en la Figura 3, aunque con desvíos estándar más pequeños.

  • Tabla 4. Energía de impacto específica (KJ/m2) para probetas HIPS con entalla maquinada

    Forma de construcción Planas De Canto

    Estadístico Media Desvío Media Desvío

    100 % tramado 0/0 11,29 0,31 11,60 0,23

    100% tramado 45/-45 9,66 0,38 10,29 0,45

    Una observación llana sugiere que el efecto de la entalla maquinada sobre la forma de

    construcción de probetas el 100% de relleno no marca una sensibilidad sustancial en los

    especímenes de tramado 0/0, mientras que puede llegar al 7% de diferencia en los tramados 45/-

    45. Siendo más resistentes los especímenes impresos de canto, según la Figura 2. Aunque en este

    estudio los valores medios son consistentes con los de la Figura 3, los desvíos estándar, siendo

    más pequeños ponen en evidencia la regularidad del maquinado efectuado. Sin embargo, cuando

    se planifican piezas para ser construidas aditivamente, el aspecto de entallas y sensibilidad

    asociada debe evaluarse sobre la realidad geométrica derivada de la impresión.

    4.5. Algunas particularidades del ABS

    Se sabe que los polímeros empleados en la construcción aditiva son sensibles a los efectos de

    agentes químicos y físicos que pueden potenciar o degradar (las más de las veces) las

    propiedades mecánicas de las piezas impresas. Conocido es el efecto del d-limonene en el HIPS o

    la acetona en el ABS o el cloroformo en el PLA. En particular siempre se evita que piezas

    construidas con un cierto polímero operen o entren en contacto con su agente degradante. A raíz

    de un fortuito acontecimiento en el uso de una pieza (construida en ABS por FDM) de acople en un

    motor de combustión interna, los autores han necesitado constatar la resistencia a impacto del

    ABS sometida a contacto con combustible. Es así que, se ha efectuado un análisis de la

    resistencia al impacto de probetas de ABS bajo contacto con combustible líquido (nafta súper). El

    protocolo de ensayo implicó disponer un grupo de probetas, depositadas durante un cierto lapso de

    tiempo (10 minutos) en un recipiente, embebidas totalmente en combustible. Luego del secado se

    procedió a su ensayo de impacto. En la Tabla 4 se muestran los resultados obtenidos en los

    ensayos en promedios y sus desvíos para cada una de las formas de impresión. Como se puede

    observar de la Tabla 4, el efecto del contacto del ABS con la nafta, parece mejorar la resistencia al

    impacto. Se trata de un caso particular que merece ser estudiado con mayor detenimiento. Aun así,

    se puede observar la sensibilidad que ofrece el sentido de impresión, que oscila entre el 6% y el

    17%, sin entalla y con entalla, respectivamente.

    Tabla 4. Energía de impacto específica (KJ/m2). Efecto del contacto con Nafta en ABS

  • Forma de construcción Probetas secas Probetas en nafta

    Promedio Desvío Promedio Desvío

    De Canto Con entalla 17,89 2,65 19,72 0,73

    Sin entalla 25,43 2,81 27,12 4,94

    Plana Con entalla 20,78 0,58 20,01 2,62

    Sin entalla 24,43 4,82 25,58 2,36

    5. CONCLUSIONES

    En este trabajo se ha presentado el desarrollo de una máquina “in-home” para realizar ensayos de

    impacto Charpy de baja energía en piezas construidas por impresión 3D del tipo FDM. Se han

    efectuado estudios sobre tres materiales típicos empleados en los procesos de impresión 3D. En

    base a los resultados analizados se pueden extractar las siguientes conclusiones:

    a) La influencia del sentido de impresión es sensible tanto como en el efecto de los tramados

    de deposición. En este sentido los tramados con orientación longitudinal son más

    resistentes que sus homónimos a 45° (también llamados cross-ply) en un orden de entre

    12% a 20%.

    b) La influencia del número de capas de la cáscara externa es muy importante

    c) La influencia del relleno es fundamental para cuerpos muy resistentes al impacto.

    d) El efecto de la geometría de la entalla juega un papel importante vinculado a la dirección

    de deposición y sentido de fabricación. Es un aspecto ineludible en la construcción aditiva

    de piezas funcionales.

    e) El efecto del contacto de la nafta con el ABS parece incrementar la resistencia al impacto

    en las disposiciones constructivas ensayadas, entre el 5% y el 12%

    En suma, este trabajo preliminar tuvo por objetivo mostrar los principales aspectos a tener en

    cuenta en la resistencia por impacto de piezas impresas. Por razones de tamaño del artículo, la

    influencia de las temperaturas de impresión para cada material, velocidad de impresión, espesor

    de capa, entre otros efectos que han debido ser dejados de lado y serán motivo de trabajo

    subsecuente.

  • 6. REFERENCIAS

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    Technology, US Dept of Commerce. 2015. http://dx.doi.org/10.6028/NIST.IR.8059

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    deposition modeling technology. Archived of mechanical technology and automation, vol. 34, 1,

    pp.3-12, 2014.

    Agradecimientos

    Los autores de este trabajo desean agradecer a la Secretaría de Ciencia y Técnica de la

    Universidad Tecnológica Nacional a través de los proyectos PID 4285 TUN, PID 2194TC, PID

    4763TC y a CONICET por el apoyo a la presente investigación.

    http://dx.doi.org/10.6028/NIST.IR.8059