desain pondasi dangkal dan dinding penahan tanah

DESAIN PONDASI 1 201 1

BAB IPENDAHULUAN1.1 Latar Belakang Semua konstruksi yang direkayasa untuk bertumpu pada tanah harus didukung oleh suatu pondasi. Pondasi ialah bagian dari sistem rekayasa yang meneruskan beban yang ditopang oleh pondasi dan beratnya sendiri ke tanah dan batuan yang terletak dibawahnya. Tegangan-tegangan tanah yang dihasilkan kecuali pada penurunan tanah merupakan tambahan pada beban yang sudah ada pada massa tanah dari bobot sendiri beban dan sejarah geologinya. 1.2 Defenisi dan Prinsip Perencanaan Pondasi a. Defenisi dan Pengertian Pondasi Pondasi adalah bagian terendah dari bangunan yang meneruskan beban bangunan ke tanah atau batuan yang ada dibawahnya. Terdapat dua klasifikasi pondasi, yaitu pondasi dangkal dan pondasi dalam. Pondasi dangkal didefinisikan sebagai pondasi yang mendukung bebannya secara langsung. Seperti pondasi telapak, pondasi memanjang dan pondasi rakit. Sedangkan pondasi dalam didefinisikan sebagai pondasi yang meneruskan beban bangunan ke tanah keras atau batuan yang terletak relatif jauh dari permukaan, contohnya pondasi sumuran dan tiang pancang. b. Prinsip Perencanaan Pondasi Pada umumnya perencanaan pondasi menggunakan prinsip mekanika tanah dan mekanika teknik. 1.1 Klasifikasi Pondasi dan Tipe Pondasi a. Klasifikasi Pondasi Terdapat dua klasifikasi pondasi, yaitu: 1. Pondasi Dangkal Yaitu pondasi yang mendukung bebannya secara langsung, seperti: pondasi telapak, pondasi memanjang, dan pondasi rakit.

KELOMPOK 12 KELAS A-09

1

DESAIN PONDASI 1 201 12. Pondasi Dalam Yaitu pondasi yang meneruskan beban bangunan ke tanah keras atau batuan yang terlaetak relatif jauh dari permukaan, contohnya pondasi sumuran dan pondasi tiang pancang. a. Macam-Macam Tipe Pondasi 1. Pondasi telapak Pondasi telapak (sproad footing) merupakan pondasi yang berdiri sendiri dalam mendukung kolom pondasi telapak, biasanya berbentuk lingkaran bujur sangkar atau persegi dengan ketebalan plat tertentu yang lebih berat dan biasanya diperkuat dengan terali baja. Pondasi telapak beton dengan tulang baja

Pondasi telapak beton bertulang dengan bagian atas miring

Pondasi tapak beton bertulang datar


2


Pondasi telapak beton bertulang bertingkat

1. Pondasi Memanjang Pondasi memanjang adalah pondasi yang digunakan untuk mendukung dinding memanjang atau dugunakan untuk mendukung sederetan kolomkolom yang berjarak sangat dekat sehingga bias dipakai pondasi telapak sisi-sisinya akan berimpit satu sama lain.

2. Pondasi Rakit Pondasi rakit adalah pondasi yang digunakan untuk mendukung bangunan yang terletak pada tanah lunak atau digunakan bila susunan kolom-kolom jaraknya sedemikian dekat di semua arahnya, sehingga bila dipakai pondasi telapak. Pondasi rakit sangat bermanfaat untuk


3

DESAIN PONDASI 1 201 1mengurangi perbedaan penurunan dalam berbagai tanah atau dimana terjadi perbedaan beban berdekatan.


4

DESAIN PONDASI 1 201 13. Pondasi Tiang Pondasi ini digunakan bila tanah pondasi pada kedalaman yang normal tidak mampu mendukung bebannya, sedangkan tanah keras terletak pada kedalaman yang sangat dalam. Jenis pondasi ini sangat penting apabila tanahnya lunak sampai kedalaman yang cukup besar. Tiang tersebut dapat dipancang sampai ke batuan yang keras atau hanya sampai pada kedalaman yang cukup untuk memberikan tahanan gesek (skin friction) atau bias saja gabungan keduanya.

4. Pondasi Sumuran Pondasi sumuran merupakan bentuk peralihan antara pondasi dangkal dan pondasi tiang. Digunakan bila tanah dasar yang kuat terletajk pada kedalaman yang cukup dalam.

a. Penggunaan Macam-Macam Tipe Pondasi 1. Pondasi Telapak Pondasi ini digunakan apabila tanah keras terlatak pada permukaan tanah atau 2-5 meter di bawah permuakaan tanah. 2. Pondasi Tiang


5

DESAIN PONDASI 1 201 1Pondasi in digunakan apabila tanah keras terletak pada kedalaman sekitar 10 meter di bawah permukaan tanah


6

DESAIN PONDASI 1 201 13. Pondasi Tiang Pancang Pondasi ini digunakan apabila tanah keras terletak 10 meter di bawah permukaan tanah dan tergantung dari penuruna yang dizinkan. 4. Pondasi Tiang Baja dan Tiang Beton Pondasi ini digunakan bila tanah pendukung keras terletak pada kedalaman 30-40 meter atau lebih dari 40 meter. a. Faktor-faktor dalam Pemilihan Tipe Pondasi Faktor-faktor yang menentukan pemilihan tipe pondasi dapat dilihat sebagai berikut : a. Berdasarkan fungsi bangunan, bangunan yang bersifat penting maka keamanan harus terjamin b. Berdasarkan beban yang harus dipikul c. Berdasarkan keadaan tanah dasar d. Berdasarkan biaya pembuatan pondasi dibandingkan dengan biaya pembuatan bangunan Faktor-faktor yang mempengaruhi pemilihan tipe pondasi berdasarkan keadaan tanah dasarnya: a. Apabila pendukung pondasi teletak pada permukaan tanah atau 2-3 meter di bawah permukaan tanah maka pondasi yang dipilih adalah pondasi telapak b. Apabila pendukung pondasi terletak 10 meter, maka dalam hal ini yang bias digunakan c. Apabila tanah pendukung terletak pada kedalaman kurang dari 10 meter dalam hal ini tergantung dari penurunan yang diizinkan. Juga apabila dianggap tidak boleh terjadi penurunan biasanya digunakan pondasi tiang pancang. d. Apabila kedalaman terletak antara 30 meter maka dipakai tiang baja dan beton yang dicor di tempat e. Apapbila tanah pendukung pondai terletak pada kedalaman lebih dari 40 meter di bawah permukaan tanah, maka maka tipe pondasi langsung menggunakan baja dan beton yang dimasukkna cor beton setempat


7

DESAIN PONDASI 1 201 11.1 Persyaratan Umum dalam Perencanaan Pondasia. Syarat-Syarat Umum dari Pondasi:

1. Kedalaman harus memadai untuk menghindarkan pergerakan tanah lateral dari bawah pondasi khususnya untuk pondasi telapak dan rakit. 2. Kedalaman harus berada di bawah perubahan volume musiman yang disebabkan oleh pembekuan, pencairan dan pertumbuhan tanaman. 3. System harus aman terhadap penggunaan, rotasi, penggelinciran, atau pergeseran tanah (kegagalan kekuatan geser) 4. Sistem harus aman terhadap korosi atau kerusakan yang disebabkan oleh bahan berbahaya yang terdapat pada tanah. 5. Sistem harus bisa beradaptasi terhadap beberapa perubahan geometri konstruksi lapangan selama proses pelaksanaan dan mudah di modifikasi seandainya diperlukan. 6. Metode pemasangan pondasi harus seekonomis mungkin. 7. Pergerakan tanah keseluruhan (umumnya penurunan) dan pergeseran difrensial harus dapat ditolerir oleh elemen pondasi dan elemen bangunan atas. 8. Pondasi dan konstruksinya harus memenuhi syarat standar untuk perlindungan lingkungan.a. Aplikasi dari Tipe-Tipe Pondasi

1. Pondasi Telapak Pondasi ini digunakan apabila tanah keras terlatak pada permukaan tanah atau 2-5 meter di bawah permuakaan tanah. 2. Pondasi Tiang Pondasi in digunakan apabila tanah keras terletak pada kedalaman sekitar 10 meter di bawah permukaan tanah 3. Pondasi Tiang Pancang Pondasi ini digunakan apabila tanah keras terletak 10 meter di bawah permukaan tanah dan tergantung dari penuruna yang dizinkan. 4. Pondasi Tiang Baja dan Tiang Beton Pondasi ini digunakan bila tanah pendukung keras terletak pada kedalaman 30-40 meter atau lebih dari 40 meter.


8


Bab IIPERENCANAAN PONDASI DANGKAL2.1 Kapasitas Dukung Pondasi Dangkal a. Pengertian Kapasitas Dukung Pondasi Analisis kapasitas dukung tanah mempelajari kemampuan tanah dalam mendukung beban dari struktur-struktur yang terletak diatasnya. Kapasitas dukung menyatakan tahanan geser tanah untuk melawan penurunan akibat pembebanan yaitu tahanan geser yang dapat dikerahkan oleh tanah di sepanjang bidang-bidang gesernya. Untuk memenuhi stabilitas jangka panjang perhatian harus diberikan pada perletakan dasar pondasi. Pondasi harus diletakkan pada kedalaman yang cukup untuk menanggulangi erosi permukaan, gerusan, kembang susut tanah dan gangguan tanah di sekitar pondasi. Analisis-analisis kapasitas dukung dilakukan dengan cara pendekatan untuk memudahkan hitungan. Persamaan-persamaan yang dibuat dikaitkan dengan jenis tanah, sifat tanah dan bentuk bidang geser yang terjadi saat keruntuhan. b. Keruntuhan Tanah Keruntuhan tanah dapat dipengaruhi banyak faktor. Untuk mempelajarinya harus memperhatikan atau mengamati jalannya keruntuhan tersebut. Keruntuhan dibagi 3, yaitu: 1. Keruntuhan geser umum 2. Keruntuhan geser lokal 3. Keruntuhan penetresi a. Analisis Terzaghi Terzaghi (1943) melakukan analisis kapasitas dukung tanah dengan beberapa anggapan antara lain: 1. Pondasi membentuk panjang tak terhingga. 2. Pondasi di bawah dasar pondasi homogen.


9

DESAIN PONDASI 1 201 13. Berat tanah di atas dasar pondasi digantikan dengan beban terbagi rata

sebesar (Po=Df ), dengan Df adalah kedalaman dasar pondasi dan adalah berat volume tanah di atas dasar pondasi. 4. Tahanan geser tanah di atas dasar pondasi diabaikan. 5. Dasar pondasi kasar. 6. Bagi tanah yang terbentuk di dasar pondasi dalam kedudukan elastic dan bergerak bersama-sama dengan dasar pondasi. 7. Bidang kelengkungan terbentuk dari lengkung spiral logaritmis dan linier. 8. Pertemuan antara sisi baji dan dasar pondasi membentuk sudut sebesar sudut gesek dalam tanah. 9. Berlaku prinsip super posisi. Secara umum persamaan terzaghi:qult=CNc+qNq+12b. .N q, C, nilainya diambil dibawah pondasi dengan q=Df nilainya diambil di atas elevasi pondasi

Persamaan di atas dikembangkan oleh Terzaghi dari teori Prandth-Reissner hingga menghasilkan persamaan:qult=C tan(Kc+1)+qtankg+12b tan (k tan ) =CNc+qNq+12b N

Nilai Nc, Nq, N tidak dapat dilacak darimana asalnya karena Terzaghi hanya memberikan grafik Nc, Nq, N dan bukannya sebuah rumus sehingga setiap buku yang ada nilai Nc, Nq, N dapat berbeda-beda. Untuk pondasi telapak berbentuk bujur sangkar:qult=1,3 CNc+qNq+0,4b N

Untuk pondasi tapak berbentuk lingkaran:qult=1,3 Nc+qNq+0,3b N

Untuk pondasi telapak berbentuk empat persegi:qult=CNc 1+0,3B2+Po Nq+0,5b N 1-0,2B2

Analisa kapasitas dukung didasarkan kondisi local shear pada pondasi menerus.qult =C'Nc'+qNq'+12b N'


10

DESAIN PONDASI 1 201 1Local shear failure dapat terjadi untuk nilai 2,5B Nc = 1,5 Nc (permukaan) Daya dukung ultimit pondasi memanjang analisis skempton:qu=Cu.Nc+Df.

Daya dukung ultimit netto :qun=Cu.Nc

Dengan : qu = daya dukung ultimit Qun = daya dukung ultimit netto Df = kedalaman pondasi = berat volume tanah


14

DESAIN PONDASI 1 201 1Cu = kohesi pada kondisi tanpa drainase Nc = Faktor daya dukung


15

DESAIN PONDASI 1 201 1a. Analisis Hansen Kapasitas daya dukung tanah menurut Hansen (1961) persamaan kapasitas daya tanah secara umum:qu=CNc Sc dc Ic bc gc+q Nq Sq dq Iq bq gq+12 B N S d I b g

Dimana :

= berat unit tanah di bawah dasar pondasi = lebar pondasi = kohesi = tekanan overburden efektif pada dasar pondasi = faktor kapasitas daya dukung = faktor bentuk = faktor kedalaman = faktor inklinasi beban = faktor inklinasi permukaan dasar pondasi = faktor inklinasi permukaan tanah sekitar pondasi

B C

Nc, Nq, N Sc, Sq, S Dc, dq, d Ic, Iq, I Bc, bq, b Qc, qq, q

Untuk beban yang berinklinasi dan eksentris, lebar (B) dan panjang (L) akakn menjadi lebar efektif (B) dan panjang efektif (L) yang dapat dicari dengan menggunakan cara sederhana mayerhoof (1963). Bentuk Tapak Tapak menerus Segi empat Bujur sangkar Lingkaran (d = B) Sc 1,0(1+0,2 B2)

Sq 1,0(1+0,2 B2)

S 1,0(1+0,4 B2)

1,3 1,3

1,2 1,2

0,8 0,6


16

DESAIN PONDASI 1 201 12.1 Pengaruh Air Tanah Terhadap Daya Dukung Pondasi Berat volume tanah sangat dipengaruhi oleh kadar air tanah dan kedudukan air tanah. Oleh karena itu berpengaruh pula pada kapasitas dukung tanahnya. a. Muka air tanah di atas telapak pondasi Bila muka air tanah terletak di atas atau sama dengan dasar pondasi , berat volume yang dipakai dalam suku persamaan ketiga harus berat volume efektif atau berat volume apung (') karena zona geser yang terletak di bawah pondasi sepenuhnya terendam air pada kondisi ini. Nilai Pa pada suku kedua menjadi:'=Df-dw+ b dw

Dengan : = sat-w

;

dw = kedalaman muka air tanah

b. Muka air tanah di bawah telapak pondasi Jika muka air tanah terletak Z di bawah dasar pondasi (Z < B) nilai XXX pada suku persamaan kedua digantikan dengan b bila tanahnya tanah basah dan d bila tanahnya tanah kering karena massa tanah dalam zona geser bagian terendam air. Berat air tanah yang diterapkan dalam persamaan kapasitas dukung suku ketiga dapat didekati dengan:rt= '+ZB(b-')

Dengan : rt = berat volume tanah rata-rata


17


2.1 Beban Eksentris a. Pengertian beban eksentris Beban eksentris merupakan pusat bekerjanya gaya yang terjadi tidak sama dengan pusat pondasi.qmax=QB.L(1+6eB) qmin=QB.L(1-6eB)

b. Pengaruh beban eksentris terhadap daya dukung pondasi Pengaruh beban vertical yang eksentris pada pondasi memanjang yang terletak di permukaan tanah kohesif (=0) dan granular (C = 0) dan (=35) berpengaruh terhadap pengurangan kapasitas dukung. Reduksi dari kapasitas dukung merupakan fungsi eksentris beban pada tanah-tanah granular, reduksi kapasitas dukung lebih besar daripada tanah kohesif. Kapasitas dukung ultimat pondasi dengan beban vertikal eksentris (qu) diperoleh dengan mengalikan kapasitas dukung ultimit dengan beban vertikal terpusat (qu) dengan faktor reduksi, yaitu:qu'=Re.qu

Dengan : qu= kapasitas dukung ultimit pada beban vertikal Re = faktor reduksi akibat beban eksentris Qu = kapasitas dukung ultimit untuk beban vertikal di pusat pondasi Mayerhoff menganggap bahwa pengaruh eksentrifitas beban pada kapasitas dukung adalah mereduksi dimensi pondasi bila area pondasi sebenarnya. Ukuran B dan L yang eksentris, mayerhof mengusulkan koreksi untuk lebar dan panjangnya yang dinyatakan dalam dimensi efektif pondasi B dan L. untuk eksentisitas beban satu arah dimensi efektif pondasi dinyatakan sebagai berikut: 1. Jika eksentrisitas pada lebarnya, lebar efektif pondasi dinyatakan oleh:B=B-2ex dengan L'=L


18

DESAIN PONDASI 1 201 12. Jika eksentris pada arah memanjangnya panjang efektif pondasi dinyatakan olehL'=L-2ey dengan B'=B

Jika eksentrisitas beban 2 arah, yaitu ex dan ey maka lebar efektif pondasi (B) ditentukan sedemikian resultan beban terletak di pusat beban are efektif A.

Komponen vertikal beban total ultimit (pu) yang dapat didukung oleh pondasi dengan beban eksentris dinyatakan oleh :Pu'=qu .A'=qu .B'. L'

Dengan A adalah luas efektif dengan sisi terpanjang L sedemikian hingga pusat beratnya berhimpit dengan garis gaya resultan beban pondasi dalam hal ini lebar efektif.B'=A'L'

Untuk

eksentrisitas

beban

2

arah,

mayerhof

(1953)

menyarankan

penyederhanaan luas dasar pondasi efektif dengan :B'=B-2ex dan L'=L-2ey

Bila beban didasarkan pada tinjauan kapasitas dukung ultimit netto (qun) beban yang terhitung merupakan beban ultimit netto.


19

DESAIN PONDASI 1 201 12.1 Pondasi Telapak Gabungan dan Kantilever a. Pondasi Telapak Gabungan Garis besar perancangan pondasi telapak gabungan, pada prinsipnya sama seperti perancangan fondasi telapak, yaitu : meliputi penentuan besarnya bebanbeban yang bekerja pada fondasi, penentuan kapasitas dukung izin, dan perancangan strukrur fondasi. kapasitas dukung izin

Hitungan kapasitas dukung izin dan penurunan pada fondasi telapak gabungan berbentuk empat persegi panjang dan kantilever, yang diperlukan untuk menentukan kapsitas dukung izin (qa). Pertimbangan-pertimbangan dalam perancangan dilakukan dengan memperhatikan jenis tanah. perancangan struktural

Perancangan fondasi telapak gabungan dilakukan dengan anggapananggapan sebagai berikut :1. Pondasi atau

plat pondasi dianggap sangat kaku. Oleh karena itu,

pelengkungan fondasi tidak mempengaruhi penyebaran tekanan.2. Distribusi tekanan sentuh pada dasar fondasi disebarkan secara linear.

Gambar 2.4.1.a, menunjukan denah kolom bangunan dengan kolom bagian luar terletak pada batas pemakaian. Dalam hal ini akan digunakan fondasi gabungan empat persegi panjang yang menggabungkan kolom luar dan kolom bagian dalam. Pusat berat luasan pondasi dibuat berimpit dengan resultan beban-beban. Oleh kerena itu, tekanan pada dasar fondasi seragam. Panjang (L) diatur dengan memperpanjang sisi fondasi yang terletak di bagian dalam bangunan. Lebar fondasi (B) dihitung dengan membagi resultan beban vertikal dengan panjang L yang dikalikan dengan kapasitas dukung izin.B=PLqa


20


Jika ruang bagian kanan dan kiri kolom terbatas, dapat digunakan fondasi telapak gabungan trapesium. Panjan L yang terbatas ditentukan terlebih dahulu, dan pusat berat luasan trapesium dibuat berimpit dengan garis kerja resultan beban-beban. Jika r adalah letak resultan bebannya terhadap sisi B2, menurut Gambar 2.4.1.b, makar=P1L-a1+P2a2P B2=2AL3rL-1

DanB2=2AL-B1

A=qmaksqa

Dengan : r = jarak garis kerja resultan P1 dan P2 terhadap sisi B221


DESAIN PONDASI 1 201 1B1, B2 L A a1,a2 q qa B=A/L langkah-langkah perancangan fondasi telapak gabungan berbentuk trapesium dilakukan sebagai berikut : 1. Menyiapkan denah dasar bangunan yang memperlihatkan letak-letak kolom, dinding, dan letak beban-beban dimana terdapat ruang-ruang khusus, seperti tempat mesin berat yang kemungkinan menimbulkan getaran. Selain itu harus diketahui besar beban mati, beban hidup, momen lentur pada tiap-tiap kolom dan dinding. Memilih susunan kolom-kolom yang membutuhkan struktur fondasi gabungan.2. Pada dua kolom atau lebuh yang membutuhkan struktur fondasi gabungan,

= berturut-turut lebar fondasi, pada sisi terpendek dan terpanjang ( lihat Gambar 2.4.2) = panjang pelat fondasi = luas trapesium = berturut-turut jarak tepi pelat kepusat luasan kolom P1 dan P2 = tekanan fondasi pada tanah = kapasitas dukung izin

Untuk fondasi gabungan empat persegi panjang, karena B1 = B2, maka

dihitung jumlah total dari beban-beban kolomnya (P).3. Tentukan lokasi resultan beban-beban. Jika pada kolom-kolomnya terdapat

momen lentur, pengaruh momen ini harus diperhitungkan terhadap resultanP-nya(lihat Gambar 2.4.2) 4. Estimasikan nilai kapasitas dukung izin (qa) menurut jenis tanah dasar

fondasi. Untuk itu nilai-nilai kapasitas dukung aman dalam tabel di bawah ini dapat dijadikan pertimbangan. Tabel 2.4.1 nilai-nilai m, sf dan H/B untuk berbagai nilai

20 2,5 0,05 1,12

25 3 0,10 1,30

30 4 0,15 1,60

35 5 0,25 2,25

40 7 0,35 4,45

45 9 0,50 5,50

48 11 0,60 7,60

batasan

H/B m

maksimum

sf


22

DESAIN PONDASI 1 201 15. Dicoba panjang pelat pondasi L dan hitung luas pelat fondasi yang diperlukan dengan

A=Pqa

Dengan : A qa = luas dasr fondasi = estimasi kapasitas dukung izin dari langkah (4).23

6. Hitung lebar pondasi, B1 dan B2 :


DESAIN PONDASI 1 201 1B1=2AL3rL-1

Dengan r adalah resultan P terhadap B2.B2=2AL-B1


24

DESAIN PONDASI 1 201 1Dengan : B1 = sisi trapesium pada bagian yang dibatasi oleh batas pemilikan B2 = sisi trapesium pada bagian dalam bangunan Bila r = L/3, maka B1=0. Pada kondisi ini diperoleh fondasi berbentuk segitiga untuk memenuhi tekanan pada dasar fondasi seragam. Untuk itu, lebih baik jika panjang L di tambah kearah sisi B2, jika r mendekati atau sama dengan L/3.7. Cek kapsitas dukung izin yang diestimasikan pada langkah (4) di atas

dengan kapasitas dukung izin (qa) yang didasarkan pada dimensi fondasi yang diperoleh pada langkah (6). Nilai qu yang dihitung pada langkah (7). Pada hitungan cara ini, karena resultan beban dibuat berimpit dengan pusat berat luasan fondasi, tekanan pada dasr fondasi seragam, yaitu q sama dengan qu. Kemudian lakukan langkah (12), (13), dan (14). Jika resultan beban tidak berimpit dengan pusat berat luasan fondasi, maka lanjutkan langkah berikut ini. 8. Tentukan letak titik berat luasan fondasi :r0=L32B1+B2B1+B2

Dengan r0 adalah jarak titik berat trapesium terhadap sisi B2. Titik awal sumbu-sumbu x,y dibuat berimpit dengan r0.9. Tentukan mimen inersia luasan fondasi terhadap sumbu y ( Iy ): Iy=IB2-Ar02

Dengan IB2 adalah momen inersia terhadap sisi B2.10. Hitung momen terhadap sumbu-y, yaitu M = e=r0-r

. , dengan

11. Tentukan besarnya tekanan sentuh pada dasr fondasi, dengan :q=PAMyx0Iy

Dengan x0= jarak pada titik awal pada sumbu-x. 12. Gambarkan diagram gaya lintang disepanjang fondasi 13. Hitungan momen lentur dan kebutuhan penulangan betonnya. 14. Cek kedalaman fondasi berdasar hitungan dimensi (tebal) pelat fondasi.Untuk fondasi telapak gabungan yang berbentuk empat persegi panjang, perancangannya sebagai berikut (Gambar 2.4.3) :


25

DESAIN PONDASI 1 201 1Ikuti cara yang sama seperti poin (1) sampai (5) pada perancang fondasi telapak trapesium di atas, kemudian. 15. Hitung lebar fondasi dengan :B=PLqa

Cek kapasitas dukung izin yang diestimasikan pada langkah (4) diatas dengan kapasitas dukung izin (qa) yang didasarkan pada dimensi fondasi yang diperoleh pada langkah (6) nilai qu yang dihiyung pda langkah (7)

16. Hitung besar tekanan sentuh pada dasar fondasi :q=PBL16exL;untuk (eL/6)

Danq=4P3B(L-2ex);untuk (e>L/6

Lanjutkan langkah hitungan yang sama seperti langkah (12) sampai (14) pada fondasi trapesium. a. Pondasi Telapak Kantilever26


DESAIN PONDASI 1 201 1jika fondasi terdiri dari 2 atau lebih fondasi telapak yang diikat oleh satu balok, fondasi semacam ini disebut fondasi telapak kantilever (cantilever footing) atau fondasi telapak ikat (strap footing). Fondasi telapak kantilever digunakan jika luasan fondasi yang berada di tepi luasan bangunan, terbatas oleh batas pemilkikan atau oleh fondasi yang sudah ada sebelumnya. Fondasi yang berada di tepi diikiatkan dengan fondasi yang berada di dekatnya. Dua fondasi telapak tersebut, diikat oleh balok yang kaku agar distribusi tekanan pada dasar fondasi ke tanah menjadi seragam. Ikatan antar dua fondasi dapat dilakukan dengan beberapa cara, dan pemilihan caranya tergantung dari kondisi yang ada. Fondasi yang berada ditepi batas pemilikan diikat kedinding atau kekolom yang berada diatas fondasi (Gambar 2.4.4). sebaliknya, fondasi telapak kantilever tidak disusun sedemikian sehinggan prosedur pelaksanaanya tidak umum dilakukan. kapasitas dukung izin Hal-hal yang perlu doperhatikan dalam penentuan kapasitas dukung izin, sama halnya pada fondasi telapak. perancangan struktural fondasi telapak kantilever terdiri dari dua fondasi yang terpisah satu sama lain yang dihubungkanoleh suatu balok (Gambar 2.4.5). Luas area kedua fondasi dapat dianggap sebagai problem statika jika kapasitas dukung izin dan dimensi fondasi sudah dilpilih atau diasumsikan.

Gambar 2.4.4 Contoh-Contoh Struktur Fondasi Telapak Kantilever


27


Ga mbar 2.4.5 Perancangan Fondasi Telapak Kantilever Hitungan tekanan pada dasar fondasi dilakukan dengan memperhatikan (Gambar 2.4.5). Tekanan pada dasarfondasi terbagi rata secara sama pada fondasi kolom P1dan P2. Dari persamaan keseimbangan,L1R1=L1+B12-a1P1 R1=(L1+B12-a1)(P1L1)

Tekanan pada dasar fondasi kolom P1q1=R1A1

Dari persamaan,L1P2-B12-a1P1=R2L1

DiperolehR2=1L1L1P2-B12-a1P1

Tekanan pada dasar fondasi kolom P2, dihitung dengan persamaan :q2=R2A2

Dengan A1, A2, berturut-turut adalah luas dasar fondasi kolom P1 dan P2, dan q1, q2, berturut-turut adalah tekanan pada dasar fondasi kolom P1 dan P2. Simbol-simbol yang lain dapat dilihat pada Gambar 2.4.5. Dalam perancangan, hasil akhir q1 dan q2 harus lebih kecil dari pada kapasitas dukung izin (qa). Dari tekanan pada dasar fondasi yang telah diperoleh, dapat dihitung besarnya momen dan gaya-gaya lintang yang terjadi pada balok ikat dan telapak fondasinya. Dari sini, kemudian dapat dilakukan hitungan-hitungan beton.


28

DESAIN PONDASI 1 201 12.1 Penurunan Pondasi Dangkal Penurunan (settlement) fondasi yang terletak pada tanah berbutir halus yang jenuh dapat dibagi menjadi 3 komponen, yaitu : penurunan segera (immediate settlement), penurunan konsolidasi primer dan penurunan konsolidasi sekunder. Penurunan total adalah jumlah dari ketiga komponen penurunan tersebut, atau bila dinyatakan dalam persamaan,S=Si+Sc+Ss

dengan : S = penurunan totalSi= penurunan segera Sc = penurunan konsolidasi primer Ss= penurunan konsoliasi sekunder

Penurunan segera atau penurunan elastis adalah penurunan yang dihasilkan oleh distorsi massa tanah yang tertekan, dan terjadi pada volume konstan. Penurunan pada tanah-tanah berbutir kasar dan tanah-tanah berbutir halus yang tidak jenuh termasuk tipe penurunan segera, karena penurunan terjadi segera setelah terjadi penerapan beban. Penurunan konsolidasi terdiri dari 2 tahap, yaitu tahap penurunan konsolidasi primer dan tahap penurunan konsolidasi sekunder. Penurunan konsoliasi primer adalah penurunan yang terjadi sebagai hasil dari pengurangan vollume tanah akibat aliran air meninggalkan zona tertekan yang diikuti oleh pengurangan kelebihan tekanan air pori (excess pore water pressure). Penurunan konsolidasi merupakan fungsi dari waktu. Penurunan konsolidasi sekunder, adalah penurunan yang tergantung dari waktu juga, namun berlangsung pada waktu setelah konsolidasi primer selesai, dimana tegangan efektif akibat bebannya telah konstan. Besarnya penurunan bergantung pada karakteristik tanah dan penyebaran tekanan fondasi ke tanah dibawahnya. Penurunan fondasi bangunan dapat diestimasi dari hasil-hasil uji laboratorium pada contoh-contoh tanah tak terganggu yang diambil dari pengeboran, atau dari persamaan-persamaan empiris yang dihubungkan dengan hasil pengujian dilapangan secara langsung.


29

DESAIN PONDASI 1 201 1a. Penurunan Segera 1. Tanah Homogen dengan Tebal Tak Terhingga Persamaan penurunan segera atau penurunan elastis dari fondasi yang terletak diperrmukaan tanah yang homogen, elastis, isotropis, padaa media semi tak terhingga, dinyatakan oleh :Si=qBE1-2Ip

Dengan :

si= penurunan segera

q = tekanan pada dasar fondasi B = lebar fondasi E = mdulus elastis = angka Poisson Ip = faktor pengaruh

2. Lapisan Tanah Pendukung Fondasi Dibatasi Lapisan Keras Jika tebal lapisan terbatas dan lapisan yang mendasari lapisan tersebut berupa lapisan keras tak terhingga, maka penurunan segera pada sudut luasan beban terbagi rata empat persegi panjang fleksibel yang terletak dipermukaan, dapat dihitung dengan menggunakan persamaan yang diusulkan Steinbrenner (1934):si=qBEIp

denganIp=1-2F1+1--22F2

Dengan F1 dan F2 adalah koefisien-koefisienn yang diusulkan oleh Steinbrenner (1934) alam bentuk grafik. Penurunan disembarang titik pada fonasi empat persegi panjang dipermukaan tanah dengan tebal terbatas, dihitung dengan menggunakan persamaan :Si=qEIp1B1+Ip2B2+Ip3B3+Ip4B4

Dengan B1,B2,B3,B4 adalah masing-masing luasan. 3. Penurunan Segera dari Hasil Pengujian di Lapangan Penurunan segera dari hasil uji beban plat


30

DESAIN PONDASI 1 201 1Terzaghi dan Peck (1967) menyarankan persamaan penurunan fondasi dengan intensitas beban q dan lebar B yang terletak pada pasir, sebagai berikut :SB=2BB+b2Sb

dengan :SB = penurunan fondasi Sb = penurunan pada uji beban pelat

b = lebar pelat uji Penurunan segera dari hasil uji SPT Penurunan pada tanah pasir dapat diestimasi dengan menggunakan hasil uji SPT (Standard Penetration Test). Untuk hal ini, Meyerhof (1965) menyarankan persamaan berikut :Si=4qN untuk B 1,2 m Si6qNBB+12 untuk B >1,2 m

dengan : q = intensitas beban dalam B = lebar fondasi dalamSi= penurunan dalam inci

N = jumlah pukulan dalam uji SPT 2.1 Dinding Penahan Dinding penahan tanah berfungsi untuk menyokong tanah serta mencegahnya dari bahaya kelongsoran. Baik akibat beban air hujan, berat tanah itu sendiri maupun akibat beban yang bekerja di atasnya. Pada saat ini, konstruksi dinding penahan tanah sangat sering digunakan dalam pekerjaan sipil walaupun ternyata konstruksi dinding penahan tanah sudah cukup lama dikenal di dunia. Terdapat beberapa tipe dinding penahan tanah yaitu : 1. Dinding gravitasi 2. Dinding semi gravitasi 3. Dinding kantilever


31

DESAIN PONDASI 1 201 14. Dinding counterfort

Prosedur perencanaan dilakukan berdasarkan analisa terhadap gaya-gaya yang bekerja pada dinding penahan tanah tersebut. Dinding juga harus direncanakan sedemikian rupa sehingga tidak ada tegangan tarik pada tiap titik pada dinding untuk setiap kondisi pembebanan. Pada perencanaan dinding penahan tanah, beberapa analisis yang harus dilakukan adalah: a. Analisis kestabilan terhadap guling b. Analisis ketahanan terhadap geser c. Kapasitas daya dukung tanah pada dasar dinding penahan d. Analisis tegangan dalam dinding penahan tanah e. Analisis penurunan f. Analisis stabilitas secara umum

Gambar 2.13 Distribusi tekanan tanah at rest pada dinding penahan


32


Bab IIIPERHITUNGAN PONDASI DANGKAL3.1 Menentukan Beban-Beban yang Terjadi

Gambar 3.1 : Denah Kolom Bangunan Beban pada setiap titik : 1. Titik A = 200 KN 2. Titik B = 100 KN 3. Titik C = 600 KN 4. Titik D = 180 KN 5. Titik E = 90 KN 6. Titik F = 700 KN

3.1 Data-Data Tanah atau Geoteknik (Sifat Fisis dan Gambar Statigrafi)1. Lapisan tanah 1 : Tebal C = 2,31 m = 17,0 kN/m3 = 40,0 kN/m2 = 5o 33



2. Lapisan tanah 2 : Tebal C Tebal C = 1,62 m = 17,0 kN/m3 = 30,0 kN/m2 = 6o = 3,73 m = 16,7 kN/m3 = 27,0 kN/m2 = 8o

3. Lapisan tanah 3 :

= 17,0 kN/m3 kN/m2

C = 40,0

Muka Air Tanah

= 17,0 kN/m3

C = 40,0 kN/m2

= 5o

= 17,0 kN/m3 kN/m2

C = 40,0


34

DESAIN PONDASI 1 201 13.1 Kapasitas Dukung Pondasi3.3.1 Titik A-B

A

B

a.

Menentukan dimensi pondasi: PBa+Mx=Pb

1003,5+25+25=300b b=400300=1,33 m ey=MxP=25+25300=0,1667=0,20 m ex=MyP=40+40300=0,2667=0,25 m


35


Asumsikan

c=0,5 m

L=2b+c=21,33+0,5=3,667=3,7 m Asumsikan g=0,75 m

B=2ey+g=20,1667+0,75=1,833 m=1,9 m Asumsikan Df = 1 meter Kontrol B6>ex 1,8336>0,2667 0,3056>0,2667 memenuhi L6>ey 3,6676>0,1667 0,611>0,1667 memenuhi b. Menghitung kapasitas dukung: Menghitung tegangan yang terjadi

maks=PBL+My6B2L+Mx6BL2 =3003,6671,833+(240)61,83323,667+(225)6 1,8333,6672 =95,74756 kN.m2 min=PBL-My6B2L-Mx6BL2 =3003,6671,833-(240)61,83323,667(225)61,8333,6672 =52,34 kN.m2 Pada =5 maka nilai Nc=7,3 ;Nq=1,6 ;N=0,5 '=sat-W=17,0-9,81=7,19 kN/m3


36

DESAIN PONDASI 1 201 1 rata-rata='+ZBb-' =7,19+1,311,83317,0-7,19 =10,695 kN/m3

0,21,8333,667

qu=CNc1+0,3BL+bDfNq+0,5 rt NB(1-0,2BL)

=407,31+0,31,8333,667+(17,01)1,6+0,510,6953,6670,5)(1=335,8+27,2+4,411 =367,412 kN/m2 a. Faktor keamanan: Fk=qu=367,412 116,382=3,84memenuhi (Fk=3-5)


37

DESAIN PONDASI 1 201 13.3.1 Titik D-E

D

E

a.

Menentukan dimensi pondasi: PEa+Mx=Pb

903,5+25+25=270b b=365270=1,352 m ey=MxP=25+25270=0,185=0,2 m ex=MyP=40+40270=0,296=0,3 m


38


Asumsikan

c=0,5 m

L=2b+c=21,352+0,5=3,704 m=3,7 m Asumsikan g=0,75 m B=2ey+g=20,185+0,75=1,87 m=1,9 m Kontrol B6>ex 1,876>0,296 0,312>0,296 memenuhi L6>ey 3,7046>0,185 0,617>0,185 memenuhi b. Menghitung kapasitas dukung: Menghitung tegangan yang terjadi

maks=PBL+My6B2L+Mx6BL2 =2701,873,704+(240)61,8723,704+(225)61, 873,7042 =87,71583 kN.m2 min=PBL-My6B2L-Mx6BL2 =2701,873,704-(240)61,8723,704(225)61,873,7042 =49,76 kN.m2 Pada =5 maka nilai Nc=7,3 ;Nq=1,6 ;N=0,5 '=sat-W=17,0-9,81=7,19 kN/m3


39

DESAIN PONDASI 1 201 1 rata-rata='+ZBb-'

=7,19+1,311,8717,0-7,19 =10,659 kN/m3 qu=CNc1+0,3BL+bDfNq+0,5 rt NB(1-0,2BL)

=407,31+0,31,8703,704+(17,01)1,6+0,510,6593,5040,5)(10,21,870 3,704 =336,238+27,2+4,481 =367,919 kN/m2 a. Faktor keamanan: Fk=qu=367,919116,382=4,19memenuhi (Fk=3-5)


40

DESAIN PONDASI 1 201 13.3.1 Titik C

C

Gambar 3.5 Perencanaan Pondasi Bujur Sangkar di Titik C a. Menentukan dimensi pondasi: ey=MxP=25600=0,042 ex=MyP=40600=0,066 Asumsikan : Kontrol B6>ex 2,36>0,066 0,383>0,066 memenuhi L6>ey 2,36>0,066 0,383>0,042 memenuhi B = 2,3 meter Df = 2,31 meter


41

DESAIN PONDASI 1 201 1b. Menghitung kapasitas dukung: Menghitung tegangan yang terjadi

maks=PBL+My6B2L+Mx6BL2 =6002,32,3+4062,322,3+2562,32,32 =145,47 kN.m2 min=PBL-My6B2L-Mx6BL2 =6002,32,3-4062,322,3-2562,32,32 =49,163 kN.m2

Pada =5 maka nilai Nc=7,3 ;Nq=1,6 ;N=0,5 '=sat-W=17,0-9,8=7,2 kN/m3 qu=1,3 CNc+'Df-Dw+bDwNq+0,4 'BN 2,31+172,311,6+0,47,22,30,5

=1,3407,3+7,22,31=379,6+62,56+3,31 =445,47 kN/m2 c. Faktor keamanan: Fk=qu=445,47145,47=3,06memenuhi (Fk=3-5)


42

DESAIN PONDASI 1 201 13.3.1 Titik F

F

Gambar 3.6 Perencanaan Pondasi Bujur Sangkar Di Titik F a. Menentukan dimensi pondasi: ey=MxP=25700=0,035 ex=MyP=40700=0,057 Asumsikan : Kontrol B6>ex 2,56>0,057 0,416>0,057 memenuhi L6>ex 2,56>0,035 0,416>0,035 memenuhi B = 2,5 meter Df = 2,31 meter


43

DESAIN PONDASI 1 201 1b. Menghitung kapasitas dukung: Menghitung tegangan yang terjadi

maks=PBL+My6B2L+Mx6BL2 =7002,52,5+4062,522,5+2562,52,52 =136,96 kN.m2 min=PBL-My6B2L-Mx6BL2 =7002,52,5-4062,522,5-2562,52,52 =62,08 kN.m2 Pada =5 maka nilai Nc=7,3 ;Nq=1,6 ;N=0,5 '=sat-W=17,0-9,8=7,2 kN/m3 qu=1,3 CNc+'Df-Dw+bDwNq+0,4 'BN = 1,3407,3+7,22,31-

2,31+172,311,6+0,47,22,50,5 =379,6+62,56+3,24 =445,76 kN/m2 a. Faktor keamanan:

Fk=qu=445,4136,96=3,25memenuhi (Fk=3-5)


44

DESAIN PONDASI 1 201 13.1 Menghitung Penurunan Pondasi3.4.1Penurunan di titik A-B maks

Df= 1 m Lapisan 1 H1 H2 H3

2,31 m 1,62 m 3,73 m

Lapisan 2 Lapisan 3

Gambar 3.7 Sketsa Tampak Samping Penurunan Pondasi Gabungan Titik A-B A. Penurunan Segera a. Lapisan 1 Pada lokasi perencanaan pondasi, jenis tanah yang terdapat pada lapisan 1 adalah tanah lempung tak jenuh sedang. Berdasarkan jenis tanah tersebut maka didapat nilai =0,3 dan nilai E=7000 kN/m2 L B = 3,667m = 1,833 m

Data-data Pada lapisan 1 H1 B1 L1

= 1,31 m (di bawah dasar pondasi) = 0,3 (tanah tak jenuh) = 7000 kN/m2 (lempung sedang) = 12B=121,833=0,9167 m = 12L=123,667=1,8333 m = 95,74756 kN/m2

Maka : m=LH1=3,6671,31=2,80


45

DESAIN PONDASI 1 201 1n=BH1=1,8331,31=1,4 Dari nilai m dan n didapat nilai I2 = 0,225(dari grafik, dapat dilihat pada lampiran)

=

2

= 0,22595,74756 = 21,543 kN/m2 1=A+B2 =95,74756+21,5432 =58,645 kN/m2 H1B1=1,310,9167=1,43 L1B1 =1,8330,9167=2 Maka diperoleh nilai F1 = 0,19 F2 = 0,11 Nilai F1 dan F2 di peroleh dari grafik (Terlampir) IP=1-2F1+1--22F2 =1-0,320,19+1-0,3-2(0,3)20,11 IP=0,2301

Besarnya penurunan yaitu : Si1=1B1E4IP =58,6450,916770004(0,2301) Si1=0,0070684 m


46

DESAIN PONDASI 1 201 1a. Lapisan 2 H2 B1 L1 B

= 1,62 m = 0,5 (lempung jenuh) = 7000 kN/m2 (lempung sedang) = 12B=121,833=0,9167 m = 12L=123,667=1,8333 m = 21,543 kN/m2

Maka : m=LH2=3,6671,62=2,263 n=BH2=1,8331,62=1,132 Dari nilai m dan n didapat nilai I2 = 0,206 (dari grafik, dapat dilihat pada lampiran) C

=

2

= 0,20695,74756 = 19,724 kN/m2 2 =B+C2 =21,543+19,7242 =20,634 kN/m2 H2B1=1,620,9167=1,767 L1B1=1,8330,9167=2 Maka diperoleh nilai IP=0,75F1 =0,750,24 IP=0,18 Besarnya penurunan yaitu : Si2=2B1E4IP F1 = 0,24 (di peroleh dari grafik, terlampir) (Untuk =0,5)


47

DESAIN PONDASI 1 201 1=20,6340,916770004(0,18) Si2=0,0019455 m

b. Lapisan 3 H3 B1 L1 c

= 3,73 m = 0,5 (lempung jenuh) =13.500 kN/m2 (lempung keras) = 12B=121,833=0,9167 m = 12L=123,667=1,8333 m = 19,724 kN/m2

Maka : m=LH3=3,6673,73=0,983 n=BH3=1,8333,73=0,492 Dari nilai m dan n didapat nilai I2 = 0,12 (dari grafik, dapat dilihat pada lampiran) D=I2A = 0,1295,74756 = 11,49 kN/m2

3 =C+D2 =19,724+11,492 =15,607 kN/m2 H3B1=3,730,9167=4,069 L1B1=1,8330,9167=2 Maka diperoleh nilai IP=0,75F1 F1 = 0,49 (di peroleh dari grafik, terlampir) (Untuk =0,5)

=0,750,49


48

DESAIN PONDASI 1 201 1IP=0,3675 Besarnya penurunan yaitu : Si3=3B1E4IP =15,6070,9167135004(0,3675) Si3=0,0015578 m Jadi total penurunan segera pada pondasi gabungan A-B yaitu sebesar : Si=Si1+Si2+Si3 =0,0070684+0,0019455+0,0015578 =0,0105717 m=10,5717 mm B. Penurunan Konsolidasi a. Lapisan 1 H1=1,31 m z=0,655 m (jarak dari pondasi ke tengah lapisan yang ditinjau) Tambahan tekanan : =qBLB+zL+z =58,645 1,8333,6671,833+0,6553,667+0,655 =36,658 kN/m2 mvkoefisien perubahan volume=0,0001 m2/kN

Sc1=mvH =0,0001 36,658 1,31 =0,00480 m=4,8 mm b. Lapisan 2 H2'=1,62 m (H2'=H2-H1) z=1,622+1,31=2,12 m Tambahan tekanan : =qBLB+zL+z


49

DESAIN PONDASI 1 201 1=20,634 1,8333,6671,833+2,12 3,667+2,12 =6,063 kN/m2 mvkoefisien perubahan volume=0,00012 m2/kN Sc2=mvH =0,00012 6,063 2,12 =0,00118 m=1,18 mm c. Lapisan 3 H3'=3,73 m (H3'=H3-(H1+H2)) z=3,732+(2,31+1,62)=4,795 m Tambahan tekanan : =qBLB+zL+z =15,607 1,8333,6671,833+4,795 3,667+4,795 =1,8705 kN/m2 mvkoefisien perubahan volume=0,00014 m2/kN kedalaman 0-2,62 m Sc3=mvH =0,00014 1,8705 3,73 =0,00098 m=0,98 mm penurunan konsolidasi total Sc=Sc1+Sc2+Sc3 =4,8+1,18+0,98 =6,958 mm total penurunan seluruhnya Stot=Si+Sc =10,5717 mm+6,958 mm =17,5296 mm"ok" karena 89,604"AMAN"

Kontrol Terhadap Geser Dua Arah Dimensi kolom b=0,3 m h=0,3 m b+d=0,3+0,239=0,539 m h+d=0,3+0,239=0,539 m Geser Ultimet : VU=B2-b+dh+dmaks+min2 =1,8332-0,5390,53995,7476+52,342 =227,36 kN c=hb=0,30,3=1 b0=2b+d+h+d =20,539+0,539 =2,156 m Kuat Geser Beton VC : VC1=1+2Cfc'b0d6 =1+212521562396 =1288210 N=1288,21 kN Vc2=2+sdb0fc'b0d12 =2+20239215625215623912 =905411,67 N=905,41167 kN


80

DESAIN PONDASI 1 201 1Vc3=fc'b0d3 =2521562393 =858806,67 N=858,80667 kN diamil VCyang kecil Vc3=858,80667 kN Vc=0,75Vc =0,75858,80667 =644,105 kN VC>VU644,105 kN>227,36 kNAMAN

Perhitungan Tulangan Lentur Pondasi ds=d'+D+D2 =50+22+222 =83 mm d=ht-ds =300-83 =217 mm x=B2-h2 =18332-3003 =766,67 mm=0,76667 m


81

DESAIN PONDASI 1 201 1x=min+B-xmaks-minB =52,34+1,833-0,7666795,75-52,341,833 =77,60 /m2 Mu=0,5xx2+maks-x3x2 =0,577,6 0,76672+95,75-77,630,76672 =26,360895 kN.m=26360895 MPa K=MUbd2 =2636089500,83002172 =2,33254 MPa Kmaks=382,50,85600+fy-2250,85fc'600+fy2 =382,50,85600+240-2250,8525600+2402 =7,473 MPa Kmaks>K7,473 MPa>2,33254 MPa"AMAN" a'=1-1-2K0,85fcd =1-1-22,332540,8525217 =98,868 mm As1=0,85fc'a'bfy =0,852598,868 300240 =2626,1813 mm2 As2=1,4bdfyuntuk Fc 31,36 MPa, SNI-03-2847-2002 (Pasal 12.5.1) =1,4300217240 =379,75 mm2 Dipilih As yang besar yaitu As1=2626,1813 mm2 Jumlah tulangan persatu meter : n=As14D2 =2626,1813143,14222


82

DESAIN PONDASI 1 201 1=11,90812, karena panjang pondasi 3,7 X 12 = 44,4 = 44 Buah tulangan Jarak antar tulangan : s=B-2d'-2Dn-1 =1833,33-250-22212-1 =140,75 mm maka tulangan lentur yang digunakan=D22-140 Perhitungan Tulangan Susut Pondasi t=h2=3002=150 mm Assusut=0,002Bt =0,0021833,33150 =550 mm2 Digunakan tulangan D10 Jumlah tulangan persatu meter ; n=As14D2 =550143,14102 =11,8712 Jarak antar tulangan s=L-2d'-2Dn-1 =3666,67-250-21012-1 =120,33 mm, maka tulangan susut yang digunakan=D10-120


83

DESAIN PONDASI 1 201 13.5.2 Penulangan Pada Pondasi Gabungan D-E

Df = 1 m

ha ht

D

Eb

h

b L =L3,7 m

b

Dw=2,31 m

Gambar 3.12

B = 1,87 m

Perencanaan Penulangan pada Pondasi Gabungan D-E

Data- data Perencanaan Tulangan Pondasi di Titik C beton=24 kN/m3 fy=240 MPa f'c=25 MPa BL=1,87 m3,7 m b=0,3 m=300 mm h=0,3 m=300 mm karena Df=1 m , jadi ha=0,7 m ht=0,3 m (minimal 0,15 m)


84

DESAIN PONDASI 1 201 1D=22 mm diameter tulanganasumsi maks=87,716 kN/m2 min=49,76 kN/m2 s=20 (kolom sudut) s=30(kolom tepi) s=40 (kolom dalam) SNI ---> konstanta untuk menghitung Vc

Kontrol Terhadap Geser Satu Arah ds=d'+D2 =50+222 =61 mm d=ht-ds =300-61 =239 mm a=B2-b2-d =18702-3002-239 =546,19 mm a=min+L-amaks-minL =49,76 +3,7-0,5461987,716-49,76 3,7 =82,12 kN/m2 Geser Ultimet : Vu=aB(maks+a)2 =0,546191,87(87,716+82,12 )2 =86,7487 kN


85

DESAIN PONDASI 1 201 1Kuat Geser Beton : VC=fc6Bd =0,752561870239 =279386,57 N=279,387 kN VC>VU279,387 >86,7487"AMAN"

Kontrol Terhadap Geser Dua Arah Dimensi kolom b=0,3 m h=0,3 m b+d=0,3+0,239=0,539 m h+d=0,3+0,239=0,539 m Geser Ultimet : VU=B2-b+dh+dmaks+min2 =1,872-0,5390,53987,716+49,762 =220,495 kN c=hb=0,30,3=1 b0=2b+d+h+d =20,539+0,539 =2,156 m Kuat Geser Beton VC : VC1=1+2Cfc'b0d6 =1+212521562396 =1288210 N=1288,21 kN Vc2=2+sdb0fc'b0d12 =2+20239215625215623912 =905411,67 N=905,41167 kN


86

DESAIN PONDASI 1 201 1Vc3=fc'b0d3 =2521562393 =858806,67 N=858,80667 kN diamil VCyang kecil Vc3=858,80667 kN Vc=0,75Vc =0,75858,80667 =644,105 kN VC>VU644,105 kN>220,495 kNAMAN

Perhitungan Tulangan Lentur Pondasi ds=d'+D+D2 =50+22+222 =83 mm d=ht-ds =300-83 =217 mm x=B2-h2 =18702-3003 =785,19 mm=0,78519 m


87

DESAIN PONDASI 1 201 1x=min+B-xmaks-minB =49,76+1,87-0,7851987,716-49,761,87 =71,78 /m2 Mu=0,5xx2+maks-x3x2 =0,571,78 0,785192+87,716-71,78 30,78519 =25,401843 kN.m=25401843 MPa K=MUbd2 =254018430,83002172 =2,248 MPa Kmaks=382,50,85600+fy-2250,85fc'600+fy2 =382,50,85600+240-2250,8525600+2402 =7,473 MPa Kmaks>K7,473 MPa>2,248 MPa"AMAN" a'=1-1-2K0,85fcd =1-1-22,332540,8525217 =98,868 mm As1=0,85fc'a'bfy =0,852598,868 300240 =2626,1813 mm2 As2=1,4bdfyuntuk Fc 31,36 MPa, SNI-03-2847-2002 (Pasal 12.5.1) =1,4300217240 =379,75 mm2 Dipilih As yang besar yaitu As1=2626,1813 mm2 Jumlah tulangan persatu meter: n=As14D2 =2626,1813143,14222


88

DESAIN PONDASI 1 201 1=11,90812 , karena panjang pondasi 3,7 X 12 = 44,4 = 44 buah Jarak antar tulangan : s=B-2d'-2Dn-1 =1870-250-2227-1 =149,73 mm maka tulangan lentur yang digunakan=D22-150 Perhitungan Tulangan Susut Pondasi t=h2=3002=150 mm Assusut=0,002Bt =0,0021870150 =561,11 mm2 Digunakan tulangan D10 Jumlah tulangan ; n=As14D2 =561143,14102 =11,4212 Jarak antar tulangan s=L-2d'-2Dn-1 =3700-250-21012-1 =120 mm, maka tulangan susut yang digunakan=D10-120


89

DESAIN PONDASI 1 201 13.5.3 Penulangan Pada Titik C

C

Gambar 3.13 Perencanaan Penulangan di Titk C Data- data Perencanaan Tulangan Pondasi di Titik C beton=24 kN/m3 fy=240 MPa f'c=25 MPa BL=2,3 m2,3 m (Bujur Sangkar) b=0,3 m=300 mm h=0,3 m=300 mm karena Df=2,31 m , jadi


90

DESAIN PONDASI 1 201 1ha=2,01 m ht=0,3 m (minimal 0,15 m) D=22 mm diameter tulanganasumsi maks=145,47 kN/m2 min=49,163 kN/m2 s=20 (kolom sudut) s=30(kolom tepi) s=40 (kolom dalam) SNI ---> konstanta untuk menghitung Vc

Kontrol Terhadap Geser Satu Arah ds=d'+D2 =50+222 =61 mm d=ht-ds =300-61 =239 mm a=B2-b2-d =23002-3002-239 =761 mm a=min+L-amaks-minL =49,163+2,3-0,761145,47-49,1632,3 =113,605 kN/m2 Geser Ultimet : Vu=aB(maks+a)2 =0,7612,3(145,47+113,605)2 =226,73 kN Kuat Geser Beton : VC=fc6Bd


91

DESAIN PONDASI 1 201 1=0,752562300239 =343562,5 N=343,5625 kN VC>VU343,5625>226,73"AMAN"

Kontrol Terhadap Geser Dua Arah Dimensi kolom b=0,3 m h=0,3 m b+d=0,3+0,239=0,539 m h+d=0,3+0,239=0,539 m Geser Ultimet : VU=B2-b+dh+dmaks+min2 =2,32-0,5390,539145,47+49,1632 =486,53 kN c=hb=0,30,3=1 b0=2b+d+h+d =20,539+0,539 =2,156 m Kuat Geser Beton VC : VC1=1+2Cfc'b0d6 =1+212521562396 =1288210 N=1288,21 kN Vc2=2+sdb0fc'b0d12 =2+20239215625215623912 =905411,67 N=905,41167 kN Vc3=fc'b0d3 =2521562393 =858806,67 N=858,80667 kN


92

DESAIN PONDASI 1 201 1diamil VCyang kecil Vc3=858,80667 kN Vc=0,75Vc =0,75858,80667 =644,105 kN VC>VU644,105 kN>486,53 kNAMAN

Perhitungan Tulangan Lentur Pondasi ds=d'+D+D2 =50+22+222 =83 mm d=ht-ds =300-83 =217 mm x=B2-h2 =23002-3003 =1000 mm=1 m


93

DESAIN PONDASI 1 201 1x=min+B-xmaks-minB =49,163+2,3-1145,47-49,1632,3 =103,60kN/m2 Mu=0,5xx2+maks-x3x2 =0,5103,612+145,47-103,6312 =65,756218 kN.m=65756218 MPa K=MUbd2 =657572180,83002172 =5,8184341MPa Kmaks=382,50,85600+fy-2250,85fc'600+fy2 =382,50,85600+240-2250,8525600+2402 =7,473 MPa Kmaks>K7,473 MPa>5,8184341 MPa"AMAN" a'=1-1-2K0,85fcd =1-1-25,8184341 0,8525217 =81,047 mm As1=0,85fc'a'bfy =0,852581,047300240 =2152,8137 mm2 As2=1,4bdfyuntuk Fc 31,36 MPa, SNI-03-2847-2002 (Pasal 12.5.1) =1,4300217240 =379,75 mm2 Dipilih As yang besar yaitu As1=2152,8137 mm2 Jumlah tulangan : n=As14D2 =2152,8137143,14222


94

DESAIN PONDASI 1 201 1=5,6636 Jarak antar tulangan : s=B-2d'-2Dn-1 =2300-250-2226-1 =431,2 mm maka tulangan lentur yang digunakan=D22-430 Perhitungan Tulangan Susut Pondasi t=h2=3002=150 mm Assusut=0,002Bt =0,0022300150 =690 mm2 Digunakan tulangan D10 Jumlah tulangan ; n=As14D2 =690143,14102 =8,7859 Jarak antar tulangan s=L-2d'-2Dn-1 =2300-250-2109-1 =272,5 mm, maka tulangan susut yang digunakan=D10-270


95

DESAIN PONDASI 1 201 13.5.4 Penulangan Pada Titik F

PU=700 kN

L=2,5 m

F

B=2,5 m

L=2,5 m

Gambar 3.14 Perencanaan Penulangan di Titk F Data- data Perencanaan Tulangan Pondasi di Titik C beton=24 kN/m3 fy=240 MPa f'c=25 MPa BL=2,5 m2,5 m (Bujur Sangkar) b=0,3 m=300 mm h=0,3 m=300 mm karena Df=2,31 m , jadi ha=2,01 m


96

DESAIN PONDASI 1 201 1ht=0,3 m (minimal 0,15 m) D=22 mm diameter tulanganasumsi maks=136,96 kN/m2 min=62,08 kN/m2 s=20 (kolom sudut) s=30(kolom tepi) s=40 (kolom dalam) SNI ---> konstanta untuk menghitung Vc

Kontrol Terhadap Geser Satu Arah ds=d'+D2 =50+222 =61 mm d=ht-ds =300-61 =239 mm a=B2-b2-d =25002-3002-239 =861 mm a=min+L-amaks-minL =62,08+2,5-0,861136,96-62,082,5 =111,171 kN/m2 Geser Ultimet : Vu=aB(maks+a)2 =0,8612,5(145,47+113,605)2 =267,051 kN Kuat Geser Beton : VC=fc6Bd =0,752562500239


97

DESAIN PONDASI 1 201 1=373437,5 N=373,4375 kN VC>VU373,4375>267,051 "AMAN"

Kontrol Terhadap Geser Dua Arah Dimensi kolom b=0,3 m h=0,3 m b+d=0,3+0,239=0,539 m h+d=0,3+0,239=0,539 m Geser Ultimet : VU=B2-b+dh+dmaks+min2 =2,52-0,5390,539136,96+62,082 =593,08735 kN c=hb=0,30,3=1 b0=2b+d+h+d =20,539+0,539 =2,156 m Kuat Geser Beton VC : VC1=1+2Cfc'b0d6 =1+212521562396 =1288210 N=1288,21 kN Vc2=2+sdb0fc'b0d12 =2+20239215625215623912 =905411,67 N=905,41167 kN Vc3=fc'b0d3 =2521562393 =858806,67 N=858,80667 kN diamil VCyang kecil Vc3=858,80667 kN


98

DESAIN PONDASI 1 201 1Vc=0,75Vc =0,75858,80667 =644,105 kN VC>VU644,105 kN>593,08735 kN"AMAN"

Perhitungan Tulangan Lentur Pondasi ds=d'+D+D2 =50+22+222 =83 mm d=ht-ds =300-83 =217 mm x=B2-h2 =25002-3003 =1100 mm=1,1 m


99

DESAIN PONDASI 1 201 1x=min+B-xmaks-minB =62,08+2,5-1,1136,96-62,082,5 =104,0128 kN/m2 Mu=0,5xx2+maks-x3x2 =0,5104,0128 1,12+136,96-104,0128 31,12 =84,129344 kN.m=84129344 MPa K=MUbd2 =84129344 0,83002172 =7,444 MPa Kmaks=382,50,85600+fy-2250,85fc'600+fy2 =382,50,85600+240-2250,8525600+2402 =7,473 MPa Kmaks>K7,473 MPa>7,444 MPa"AMAN" a'=1-1-2K0,85fcd =1-1-27,440,8525217 =98,269 mm As1=0,85fc'a'bfy =0,852598,269 300240 =2610,265 mm2

As2=1,4bdfyuntuk Fc 31,36 MPa, SNI-03-2847-2002 (Pasal 12.5.1) =1,4300217240 =379,75 mm2 Dipilih As yang besar yaitu As1=2610,265 mm2 Jumlah tulangan : n=As14D2


100

DESAIN PONDASI 1 201 1=2610,265143,14222 =6,877 Jarak antar tulangan s=B-2d'-2Dn-1 =2500-250-2227-1 =392,67 mm maka tulangan lentur yang digunakan=D22-390 Perhitungan Tulangan Susut Pondasi t=h2=3002=150 mm Assusut=0,002Bt =0,0022500150 =750 mm2 Digunakan tulangan D10 Jumlah tulangan : n=As14D2 =750143,14102 =9,5510 Jarak antar tulangan : s=L-2d'-2Dn-1 =2300-250-2109-1 =264,4 mm, maka tulangan susut yang digunakan=D10-260


101


BAB IVDinding Penahan Tanah4.1 Data Yang Diperlukan Data bangunan :q = 25 kN.m b1

H0=6 H1=5,4 m H2=0,6 m H Lapis 1 =2,31 m Hair=3,69 m B1=0,3 m minimal 0,3 m B2=3 m B3=0,6 m (minimal 0,1 Htot) B4=0,6 m minimal 0,1 Htot Btot=4,2 m 0,5-0,7 Htot D=2 m Data Propertis tanah :

=1 ,5 kN/m3 1 7 =3 1 0

Hla is1 p

mH1

1

H0 sat =1 ,5 kN/m3 7 =3 0

3

Ha ir4 c = 30 kN/m2 6 =1 ,5 kN/m3 2 7 =3 2 0

2

DH2

5 b2 b3 B Tot b4

tanah = 17,5 kN/m3 cut = 30 (karena nilai awal = 12 tidak bisa digunakan, maka nilai nya diganti menjadi 30) lapis 3 = 8 c2 = 30 q = 25 kN/m Data Material :

beton fc

= 24 kN/m3 = 25 MPa102



fy

= 400 MPa

1.2 Menghitung Faktor Keamanan Dinding Penahan Ka=1-sin1+sin =1-sin301+sin30=0,333 Kp=tan45+222=tan45+3022=1,732 Pa=121H2Ka=1217,5620,33=105 kN/m Ph1=12H2Ka=1217,5620,33=105 kN/m hsqtanah=2517,5=1,429 Ph2=KatanahhsHtot=0,33317,51,4296=50 kN/m

Ph total = Ph1 + Ph2 = 105 + 50 = 155 kN/m Menghitung Luas (A) a. A1 = B2 x (H0 Hair) = 3 x (6 3,69) = 6,93 m2b. A2 = B2 x Hair

= 3 x 3,69 = 11,07 m2c.

A3 = B1 x H1 = 0,3 x 5,4 = 1,62 m2

d. A4 = 0,5 x (B3 B1) x H1

= 0,5x (0,6 0,3) x 5,4 = 0,81 m2e. A5 = B0 x H2

= 4,2 x 0,6 = 2,52 m2f. A6 = B4 x (D-H2)

= 0,6 x (2-0,6) = 0,84 m2 Menghitung tekanan lateral pada dinding penahan


103

DESAIN PONDASI 1 201 1dihitung menurut cara rankine : Tekanan Tanah Aktif (Pa) Pa1 = Ka.q.H0 = 0,33 x 25 x 6 = 50 kN Pa2 3,69)2Pa2MAT

= 0,5.Ka.1.(H0 Hair)2 Ka ? H1 = 0,5 x 0,33 x

q = 25 kN/m2

17,5 x (6

= 6,7375 kN Pa3 = Hair).(Hair = Pa3 0, Pa5 Pa4 33 x 17,5 Hair.?air x (6 = 247,995 kN Pa4 = = = = = =

Pa1

Ka.tanah.( H0 + H2)2

Pp

Ka.(?sat-?w).H2

q.Ka

3,69) x (3,69 + 0,6)2

Pa5

0,5.Ka..(Hair + H2)2 0,5 x 0,33 x (17,5 9,81) x (3,69 + 0,6)2 23,588 kN 0,5.w.(Hair + H2)2 0,5 x 9,81 x (3,69 + 0,6)2 90,272 kN

Menghitung Berat Dinding Penahan Tanah dan Beton Di Atasnya a. W1 = A1 x tanah

= 6,93 x 17,5 = 121,275 kN/mb. W2 = A2 x (tanah - air)

= 11,07 x (17,5 9,81) = 85,1283 kN/mc. W3 = A3 x beton

= 1,62 x 24 = 38,88 kN/md. W4 = A4 x beton

= 0,81 x 24 = 19,44 kN/me. W5 = A5 x beton


104

DESAIN PONDASI 1 201 1= 2.52 x 24 = 60,48 kN/mf. W6 = A6 x 2

= 0,84 x 17,5 = 14,7 kN/m

Menghitung Jarak Titik Berat (X) a. X1 = 0,5B2 + B3

+ B4 = (0,5 x 3) + 0,6 + 0,6 = 2,7 mb. X2 = 0,5B2 + B3

B1 B2

B3-B1 B4

+ B4 = (0,5 x 3) + 0,6 + 0,6 = 2,7 mc. X3 = (0,5 x B1)

A1 A3

+(B3 B1) + B4 = (0,5 x 0,3) +(0,6 0,3) + 0,6 = 1,05 md. X4 = (2/3 x (B3

A2

A4 A6 A5 o

B1)) + B4 = (2/3 x (0.6 0.3)) + 0,6 = 0,8 m e. X5 = 0,5B0 = 0,5 x 4,2 = 2,1 mf. X6 = 0,5 x B4

= 0,5 x 0,6 = 0,3 m Menghitung Momen Terhadap Ujung Dinding Penahan (di Titik 0)


105

DESAIN PONDASI 1 201 1a. M1 = W1 x X1

= 121,275 x 2,7 = 327,4425 kN.mb. M2 = W2 x X2

= 85,128 x 2,7 = 229,85 kN.mc. M3 = W3 x X3

= 38,88 x 1,05 = 40,824 kN.md. M4 = W4 x X4

= 19,44 x 0,80 = 15,552 kN.me. M5 = W5 x X5

= 60,48 x 2.1 = 127,008 kN.mf. M6 = W4 x X6

= 14,7 x 0,3 = 4,41 kN.m Hitungan Gaya Vertikal dan Momen Terhadap Titik 0 No. 1 2 3 4 5 6 R Berat (W) 121,275 85,1283 38,88 19,44 60,48 14,7 339,9 Jarak dari 0 (m) 2,7 2,7 1,05 0,8 2,1 0,3 w Momen ke 0 327,4425 229,85 40,824 15,552 127,008 4,41 745,0865

Tekanan Tanah Aktif Total Dan Momen Terhadap 0 No. 1 2 3 4 5 Pa Pa 50 6,7375 247,995 23,588 90,272 418,593 Jarak dari 0 (m) 3 5,06 2,145 1,43 1,43 M momen ke 0 150 34,09175 531,95 33,73 129,089 878,86

M0=Ph1.H03+Ph2.H02=10563+5062=310 kN.m


106

DESAIN PONDASI 1 201 1FSoverturning=MwM0=745,0865310=2,40 > 2 -- "Tidak Overturning"

Check stabilitas terhadap penggeseranK1=23=0.667 K2=K1=0.667 Kp=tan45+222=tan45+3022=1,732 Pp=12.Kp.2.D2+2c2.Kp.D=121,73217,522+2301,7322=218,55 kN/m FSsliding=R.tanK1.2+B.k2.c2+Ppph total =339,9tan0,66730+4,20,66730+218,55155 =2,75 > 1,5 ---- "tidak sliding"

Check kapasitas dukung q1 = qmax q2 Vu Xe = = = qmin + q1-qmin .(Bo-(B3+B4)Bo 1,6 . q1+q2 2 . B2-d- 1,2 H1 . c .B2-dM- MV= 878,86-740,67325,20=0,425 m

Mencari nilai q maks dengan persamaan Hansen Cek eksentrisitasebo2 Xe bo6 e

=

= 4,22- 0,425=0,507 m4,26=0,7 m bo6 0,7 --

= min.. maka digunakan perlu

As

= .l .d = 0,0225 . 1000 . 450 = 10143,3 mm2

Karena tulangan a half top dan base half sama-sama berada di tulangan beban dan letaknya pun sama, maka untuk mencari banyaknya tulangan digunakan As yang terbesar yaitu As yang berada di base half sebesar 12467,62 mm2.


113

DESAIN PONDASI 1 201 1Mencari distribusi steel bar di penulangan badan deff = 600 cover = 600 50 = 550l= 1 0 00 m m

mm steel bar , jika fy 400

Untuk distributionMPa

Maka Ah min

= = =

Cover Distribution Steel

0,0025 . l . d 0,0025 . 1000 . 550 1375 mm2 mm2 diameter = . .D2

As = Ah min = 1375 Menggunakan tulangan D-14 AsdB3

= . 3,14 .142 = 153,94 mm2


114


Banyaknya tulangan : n = AsAsd= 1375153,94=8,932 9 tulangan : Spasi tulangan

S = l-covern-1= 1000-509-1=118,75 mm 115 mm Maka tulangan distribusi steel bar di penulangan badan dibutuhkan D14 115 mm Mencari tulangan shrinkage steel bar Fy l deff = 400 MPa = 1000 mm = l cover = 1000 50 = 950 mm Ah min = 0,0018 . l . d = 0,0018 . 1000 . 950 = 1710 mm2 Menggunakan diameter tulangan D-25 Asd = . .D2 = . 3,14 .252 = 490,87 mm2 Banyaknya tulangan : n = AsAsd= 1710490,87=3,48 4 tulangan : Spasi tulangan

= l-covern-1= 1000-504-1=316,67 mm 315 mm Maka tulangan shrinkage steel bar pada tulangan badan dibutuhkan D25 315 mm


115

DESAIN PONDASI 1 201 1Menghitung tulangan di telapak hs Vu Heel steel bar = q tanah= 25 kN/m217,5 = q = 25 kN/m2 tanah = 17,5 kN/m3 kN/m3=1,43 m

H1

1,2 ( B2 . Hh1 . tanah+B2 .H2 .

beton)+1,6 (b2 .Hs . tanah)

beton = 24 kN/m3

= 1,2 (3 . 5,4 . 17,5 1,43 .H2

+ 3 . 0,6 . 24) + 1,6 (3 . 17,5)Heel Steel Bar00 10 m m

= 512,04 kN/1ml=

ultimate Mu deff

Cover=50mm deff

Mencari momenB3 B2

= Vu . = H2 tebal selimut = 600 50 = 550 mm

H12=512,04. 5,42=1382,51 kN.m1m

Keperluan rasio baja


116


Rnmin perlu

= Mu0,9 . l . deff2= 1382,51 . 1060,9 . 1000 . 5502= 5,08 MPa = 1,4Fy= 1,4400= 0,0035 = 0,85 . f'cFy . 1- 1- 2.Rn0,85 .f'c = 0,85 . 25400 . 1- 1- 2 . 5,08 0,85 .25 = 0,015 > min.. maka digunakan perlu

As

= .l .d =0,015. 1000 . 550 = 8107,06 mm2

Menggunakan diameter tulangan D-32 Asd = . .D2 = . 3,14 .322 = 804,248 mm2 Banyaknya tulangan : n SVc

= AsAsd= 8107,06804,248 =10,08 11 tulangan : = l-tebal selimutn-1= 1000-5011-1=95 mm 95 mm = 0,75 . 0,17 . MPa .f'cMPa.d = 0,75 . 0,17 . MPa .f'cMPa.h-(50- 322 = 0,75 . 0,17 . 25 . 600-(50- 322 = 623,47 kN/1m

Spasi tulangan

Vc > Vu , maka tidak memerlukan tulangan geser


117


Mencari distribution steel di tulangan heel Sketsa penulangan Av min = 0,0015 . l . d

= 0,0015 . 1000 . 550 = 825 mm2 Menggunakan tulangan D-14 Asd = diameter . .D2

l = 1000 mm fy = 400 MPa

d = 600-50 = 550 mm

= . 3,14 .142 = 153,938 mm2 Banyaknya n Spasi tulangan S = l-tebal selimutn-1= 1000-506-1=190 =Distribution Steel Bar

tulangan :AsAsd= 825153,938 =5,359Cover=50mm deff

6 tulangan0.6 m

:

1000 mm mm 190 mm


118

DESAIN PONDASI 1 201 1 q1 q2 Vu Xe

Toe Steelbar = = = = = qmax qmin + q1-qmin .(Bo1,6 . q1+q2 2 . B2-d- 1,2M- MV= 878,86(B3+B4)Bo H1 . c .B2-d

Mencari nilai q maks dengan Cek eksentrisitasebo6 e

persamaan Hansen740,67325,20=0,425 m bo2

=

Xe

4,22- 0,425=0,507 m 4,26=0,7 m bo6 0,7qmin q2 q1 0.6 m

=

desain pondasi dangkal dan dinding penahan tanah

Documents