lr. Gogot Setyo Budi, M.Sc., Ph.D

e1rap66oa ICNV yqrauad

C'qd ''cs'lrtl 'lPng o6las 1o6o9 'r1

p1$uug Fupuod

1

Pondqsi Dongkol

Oleh: lr. Gogot Setyo Budi, M.Sc., Ph.D.

Hok Cipto @ 201I podo Penulis

Editor : Westriningsih

Setting : Sri Mulonto

Desoin Cover : Bowo

Korektor : lput f Aktor Sodewo

Hok Cipto dilindungi undong-undong.Dilorong memperbonyok otou memindohkon sebogion otou seluruh isi buku ini dolom bentuk

opopun, boik secqro elektronis moupun mekonis, termosuk memfotocopy, merekom otou dengon

sistem penyimponon loinnyo, tonpo izin tertulis dori Penulis.

Penerbit, c.v ANDI oFFSET (Penerbit ANDI)Jl. Beo 38-40, Telp.(0274)561881 (Hunting), Fox.lo274l588282 Yogyokorto 55281

Percetokon: ANDI OFFSET

Jl. Beo 38-40,Telp.10274) 561881 (Hunting), Fox. (0274) 588282 Yogyokorto 55281

Perpustokoon Nqsionql: Kotolog dolqm Terbiton (KDT)

Budi, Gogot Setyo

Pondosi Dongkol f Gogot Setyo Budi;

- Ed.l. - Yogyokorto:ANDI,

20 19 18 17 16 15 14 13 t2 llviii * 148 hlm.; l9 x 23 Cm.

t098765432IISBN: 978 - 979 - 29 - 2579 - |

l. Judul

l. Civil Engineering

DDC'21 :524

'auqlJoso8 uerrn8ued ugp '7sa1&mtoag a7o14'(trpuos) l.sag uoltrilpuad auo> ,$a1 uorlz4auad p.tDpuDlsIiledas uu8uudel Ip qeuq uetln8ued IISeq nele quuul lusuaplere>l eped-uo1:esnprp 1nq..-L1 rsglaro)'tsepuod Suqnp efep ueermcuarad uelep uelnl.redrp uq8unu 8ue,( qeuq

-rann1.1 ;e1etue.rcd

uu4tedepueu {nlun rsuaraga: eduraqeq IlBp IsBIoJo{ uelndurnl ,n1iin,turu, N'qeg'crso1 uup'uesue11 ]oq:s,te4

'n13vzJ61 lJoel ltunuetu uululepued uep eXuueeun8e>1 uep rsupuod sun4np u,(ef^uesnruruaduetu4apued ueun:nued uqlfeqp Iq quq tuelec 'rsepuod Bunlnp e,(ep Buelual lslreq IIi qBg

'1uI II qeg tuelep rp ser.{Bqrp e8nlqeuq uerfn8uad uuruelupa{ uep {pp qepunl Eueluol Is€LLuoJuI 'ue{rqellp tunr.un 8ue,( uu8ueclel rp uerln8ued uup tunHoproryl Ip qeugl.nsa8 ueleolal relatuu:ed uequeuad Sueluol rsuaq 3ue,( 'qeuel uerln8ued uu4rfe,(ue1rl II qBg

'rsepuod ueu€tuee>l JoDI€J uep ,rsepuod u€qnluruelelod'urnun eJeces tsepuod IsBLtrIoJuI 3ue1ue1 lentuatu 8ue,('uenlnqepuad uu4fe,(uou I qBB

']n>luaq re8eqes rsesrueS.ro ue8uep uaplesrp lul rqnq,LunLun Bmces

'lullSuep rsupuod ueuuecuuad 3uqua1 rsqad ered uese.ne,r qeqrueuoru{rllun uu{eun8Jedrp ludup rur ru1nq'uerltuep uu8ueq 'rsepuod ueurunued uep'uuEuudel uerln8ueduellJes€pJaq qeuel rese8 uulurulo{ raleurerud uenluausd '8un1np e,(ep ue8unlqrad uulelepuad'tsepuod ueeuecuerad lnlun uolnl:edrp 8ue,{ qeuel uerln8ued 'rsepuod ueqqurua>1 elod uupI€lnlu qrunle.(usur €.rccos 1e13uep tsepuod 3ue1uo1ue;uque8 uequer.u {nlun uolpnqe1rllp rur t.l],Ing

'(lac) tsal uott,aauad auoJ'6a1 uot1nt1rrro orooii,ff!r#:':r::f*#f itrtu:#3r{rffi'oueSuep Iseloro{ uslJBsepJaq us)lruuellp uEn[1edep inqasrcl;eleuaed ?/\^r{Eq uullnqs(ueu rsueJaJeredu-reqeq 'untuup 'unuoleJoq?l Ip qeuetr qoluoc uerlnEuad e;ec ue8uap uurgrluellp u.(usrueqestuelep-.nsa8 lnpns uep Iseqol Hedes qeuel .rasa8 uEeqa{ releruered 'uuEuu JpeleJ Euer( uuqeque8uep ueun8ueq {qun Btuelruel z,(uuesurouo{ea{ u€p uus4{uJde1 uu8uequrged uue:u1 ue8uedeltp ueleun8rp 1er(ueq qrsetu 8ue,( ueun8ueq JnDInIS uep uer8uq ueludrueu 1u13uep rsepuod

'p>18uuq lsBpuodlnpnl ue8uep lq ruFq uulteseyefuau ledep srlnued eXpqrsq uup ue8unpurl:ad sele e,{uuq euuulqlse) eL{BIl{ Euea ueqnl lerlpeq a1 rnlnds uep lfnd uu>ldecn8ueru ur8ur sqnued euel-uruega4

Plp{erd

tv Pondosi Dongkol

Bab V menyajikan perhitungan peningkatan tekanan pada lapisan tanah akibat beban yangpada pondasi. Peningkatan tekanan tersebut diperlukan untuk menghitung penurunan pada

Bab VI menyajikan kompresibilitas tanah, yaitu perubahan volume tanah akibat perubahan

tekanan yang bekerja. Penurunan seketika (immediate settlement) akibat elastisitas tanah jugadibahas di dalam bab ini.

Bab VII menyajikan penurunan tanah akibat proses konsolidasi (consolidation settlement).

Perhitungan tentang besar dan kecepatan penurunan yang akan terjadi pada struktur pondasi dibahas

di dalam bab ini.

Penulis berharap bahwa buku ini dapat menambah wawasan para praktisi dalam merencanakanpondasi dangkal, baik pada tahap proses pra-rencana Qtreliminary) maupun pada perencanaan akJrir.

Pada kesempatan ini, penulis ingin rnenyampaikan rasa terima kasih yang mendalam kepada Bapakk. Johanes lndroyono Suwono, M. Eng., dosen Jurusan Teknik Sipil Universitas Kristen Petra

Surabaya yang sangat membantu dalam penyiapan materi maupun pengeditan buku ini.

Penulis juga mengharapkan saran atau lritik yang membangun untuk perbaikan buku ini sehinggabuku ini dapat lebih bermanfaat seperti yang diharapkan.

Penulis

bekerjapondasi.

22"""""""' qluolnof,-Jqol^l lnrnusl^l resD9 ueqnlunre) 'I22"""""""' """' ""'uulaseo lapoN ti?p rasa9 uelsrula) t'Z22"""""""' """'unlroteroqel Ip qeuel uelepedey'p

12"""""""" """"' 'q€ueJ uelepudey uep setlllqlse:druo; 1BJIS 'c

12"""""""" .'" "'qeuBJ JasaD uBlen)Ia) relaluBJ€d 'q

12"""""""" """"' "'qeuel {llslreplere;,1 uetln8ued 'e

12"""""""" """""'runuoleJoqe'I lp qeuel uer[n3ue6 'g

6I"""""""' (raS) tsal uouDrlauad p"tDpLtDtS 'Z

91"""""""' (.ttpuog) $aluoltDltauad auoJ 'l91"""""""' """"""""u€Suedel qeuel uer[n8ua4 7,'7,

gI"""""""' ""'ueroqe8uad uetuelepe) uep qepunl'3

SI"""""""' """rog Sueqnl uIBIBp rIV e>InIAI JV1"""""""' "':og Sueqn'I uetllslaqrued'a

,t""""-""" rlv'ptI"""""""' """"""""ue-roqe8ua;1rndrun1 'c

,I"""""""' (8unqn1ag) Sttrso3'qg"""""""' """'rog Sueqn'1IS€srpqElS 'e

e 1....'....'..... """' "8urlog Llso,4l ',21"""""""' """""""'3ttlt'!Uq Ltolssn)rad 't21"""""""' """""""'3uo:opuad atuslue{elN'c

I I"""""""" """"""'3ueqn1 tuelep ueue>lel 'q

II"""""""" """"""ueroqe8uag ueJIeJ'€

01........'...... """"8ur1p'tq {"to1oy '7

6""""""""' Zu'1'1;11ig "tasny '1

L '(7u11dutog) ueBuedel IP qeuel qoluo3 uelqtue8uad epolentr lZt....""""""' """"'tIBuuI un1lp;1a,{ua6 II qug

u€uetu€a) roDlec 'z

,""""""""' """'uEunJnued ueepaqJed se]39 'I

2""""""""' """"lsBpuod LIB^\Bg lp qeu€J u€qnlunra) €lod l'l

I."""""""" "uunlnqupuad I qBff

A................. .....Is.r rBlJBo

III """""""'E1u)l8rd

rsl rcupc

VI Pondosi Dqnqkol

2. Kekuatan Geser Tanah dalam Keadaan Undrained (tu) dan Kohesi (c) .....253. Kohesi (c) .............. ...........264. Dir"ect Shear Test............. .....................275. UnconJinecl Contpression Test......... .......................296. Triaxial Contpression Test......... ..................29

a. Unconsolidated Undrained lesl (UU test atau Quick test) .......................30b. Consolidated Undrained test (CU test).... ...........30c.ConsolidatedDrainedtest(CDtest)........'...

7. Vane Sltear Test. ........... .......................31

Bab III Daya Dukung Pondasi ....................35

1. Pondasi yang Menumpu di Atas Tanah Lempung Jenuh dengan 0:0 ......352. Pondasi yang Menumpu di Atas'Ianah yang Memiliki Kohesi c

dan Sudut Geser Dalam 0 ..... . .. . ............,...........373.2 Perumusan Daya Dukung Pondasi Menurut Terzaghi (1994).......................... 40

1. Kedalaman Bidang Geser (H). ............ ....................432. Faktor Daya Dukung (ASCE, 1994)....... ................433. Faktor Koreksi Menurut Terzaghi..... ......................44

3.3 Daya Dukung Pondasi Menurut Meyerhof (ASCE, 1994). .............451. Eksentrisitas Beban.. ..........45

3.4 Daya Dukung Pondasi Menurut Hansen (ASCE, 1994).......... ........483.5 Daya Dukung Pondasi Menurut Vesic (ASCE,1994). ...................503.6 Pondasi Plat Penuh (Mat Foundations) ..... ..................533.7 Daya Dukung Pondasi Dangkal yang Menumpu pada

Dua Lapisan Tanah Lempung.... ......543.8 Daya Dukung Pondasi Dangkal yang Menumpu Pada Lapisan

Pasir di Atas Lapisan Lempung. (Das, 1990) ...............583.9 Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Hasil Uji Tanah di Lapangan ........60

L Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Uji Kekokohan Plat(Plate Bearing Test) .......... ..................60

2. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Standard Penetratiort lesr (SPT) .. .....61

3. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Vane Shear Tes1...................................634. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Cone Penetration Test (CPT) ...............64

Bab IV Korelasi Parameter Tanah4.1 Korelasi Berdasarkan Nllai Standard Penetration Test (SPT).. ......684.2 Korelasi Berdasarkan Cone Penetration Test (CPT)......... ..............744.3 Korelasi Berdasarkan Vane Shear Test........... ........,....80

t71........""' u)IBlsnd IBIIB(I

0r1""""""' """""""'n1)I3l(\-rB)IV epolehtr'z

gt 1 """"""' """""""""utullre3o'I epolehtr 'Igt I """""" (ttot1optlosuoS to rya1cg[aq) L) Isepllosuo) ueISUeo) uenlueued L' L

St 1"" (suou11tuo3 ssa"4s pllluD Iu^\V u€uolal ISIpuo) uep oseulerq IrEp {aJg 9'L

L21."""""" '"""""""lsepllosuo) ueledecell 9'L

921""""""' """"":"" "'Jepun)les tseptlosuo) uBunJnuad uEsruunJed v'L221""""""' ""' (s1los paruplpsuoJ nAO vep Q1ottt"to1l)

ISupIlosuoI-I3I LIep ISepIIosuo>F3I Lunlag q€u€I t'L0Z I""""""' """ (a"tnssa"td LtotlDptlostroc-at4) cd Isepllosuo{-erd ueue)el Z'L

,l I """"""' "'Jatuljd lsepllosuo) uBunJnLled uesntunJed l' Lgt I """""" """""""'(uoltupltosuo3);supllosuox rIA qug

IA qUB

001"""""""""" ""'ule'I ueqaqrued adrl ederaqog l€qHV ueue{al ue1e13utue4 L'9g(r............... ...........{reru,reN epo}3IAI g.g

VC""""""" "" (oa,ty papnoT tl"trtpt?uwtay) Buelue4 6es;a61udurg

{ntueqrcg elerahtr uuqog }€qHV ueue>Iel ue1e13utue4 S'S

t6 """"""" (na"ry n1nc'tl) papDo7 {putoliu1) uere18ut1{nluaqregBlerel4tr usqeg lesnd qe,^Aeg t0 ueue>le1, uu1e13utua4 v'9

26"""""""' "(qfiuaT avugftrJ Lltptll atilnl - pnoT drtlg)-rnfel ueqag leqHv ueue>lel ue1e13urua4 €'9

t6 """""""" """"""(poo7 llll1l/aul'I) suug ueqeg leqplv ueualel ue1e43utua4 Z'S

(rg':""""""" ""'(pno7 wod) lesndrel u,(eg7ueqeg leqqv uBuu>IoI ue1o13utue4 I's6g""""""""':"""""""" """ uBuDIa; uuruqa.tuad A qBfl

ltArsl rDqoc

' (Suuool 8uu) urcurc rsepuod uep' (3 uuoot 1 1o,Nnele Surloot d1-r1s) tnlel'(8ut1ool ,m1nctrc) uete48uq'(Suuool "rop8uo4cat) Sueiuud r8auod ledrua'(8ut1u{ a"mnbs);e18uus rnfnq rsupuod qelupu rur rsalgrsspl tuelup >[nseurre] 8ue,( mupuod edrlecltlcqeg 'senl Wqe[ Suef qeuel uesrdel e{ ueqaq ue4reqe,(ueur >1n}un rs8unysg 8ue,( Toqtuol nu}eLrrolo{ resep rsueurp ueresequed uu>ledruatu rur rs€puo4'(Sugoolpoatds) ledualas rsepuod qBIepB

quSueuaur uep gca>l JpeleJ 3uu,{ ueqsq ue8usp ueun8ueq {ryun ualuun8rp uruun 8ue,( rsepuo4

'(gy) rsepuod reqel r1e1

(y) leclLua redrues (g) e8p redecueru rsepuod ueurelepe{ undrlseur 1e1?uup deSSuerp qrseur rsepuod'u{uutr?uuqrueryad uelep uruueN '(g) tsepuod reqa[ Isuetup ue8uep etu€s ne]e 1pe1 Wqel (q)uuLuulepe{ Dpptuatu 8ue,( sepuod qelepe 1e43uep rsepuod tuelep ue>luo8elurgp 8ue.{ 'e,(qe,,ne epu4

'ueleun8rp {n}un {ococ 8uern1

1e13irup rsepuod e>letu Jr?seq le8ues 8ue,( 1ure1e1 u?qeq uequueu rsepuod ulrq nelu ;re ue8ueua8'(rr^o.ra) uuelmumd rle IrEp uesrus8 IpEFol ueuq8unural epe nele (>1eque) 1e1e[ le8ues uea4mu:ed

1e1ep 8ue,( qeuel uesrdul ellqude 'qoluoc le8eqag 'ua1uun8:adp {qun lococ {epr} }nqesJol rsepuodruurl.rcl rsrpuo{ eped untueu 'teledtp urnrun le8ues 1e13uep tsupuod undqseyrq '(suounpunol wur)qrrtr:rcl 1e1d rsepuod uep (s8uuool poa"rds) ledrualas rsepuod qel€pe 1o13uep rsepuod go8elq ruelep)lnspllrrel 3ue1 'quuul ueelnuu.ad ue8uap lqapJqelal epeJeq 8uu,( quuei uesrdel e1 ueun8uuq wqeq(rsnqulsrpueu) uelsrueuaru ts8unSrsq 8ue,( qe,ueq 3u1ed ueun8uuq rnDlru]s qelepe 1e43uup Isepuod

' (suouop unot daap) utepp rsepuod uep (suotlopunol uolloqs) lq8uep rsepuodn1ref, >lodruolo>l snp 1pe!'ueur ue>ltse{UIS€HIp ludup tsepuod 'e,tuueurelepe{ rsslele uopesepJeg

'ueun8ueq Suedouad re8eqas p8ury-req euos (pttrt) IIqEts uep 1eq 8ue,( qeuel uesrdet ruelep Ip ru€ueuot 8ue,( ueun8uuq n1ens uupLIB^\uq 3u11ed JnDln4s ueFuq re8uqes ue>psrugaprp ledep rsepuod eleu sele lp qre edureqeq ueq

1ec[uo1 q,ue] uee{n..,red qerrreq rp Qedeprel) u,(uuserq',en1Bue,( *una,rnq'ffiTffi'Jffi:}'( t00Z 'unsn(usg rutl) erseuopul usBL{Bg sntual lrunuour uolSuepag '.,ueun8ueq rqens LrBp rle,&uq8ur1r:c[ .rq{n-qs uepeq "'., ns}e ,.ueun8ueq r{B^rsq Ip lepzd t{Buul ne]e uesrdel nlens "'.. r.plepe urelur:tLnr 'rpe edereqeq .DIIIFueur sepuod ele>l '(I66l5lulernD pue 1p1agne5f relsqel& sntual trunuel4tr

NVN-INHVCINEd

I qug

Pondosi Dongkol

Pada tanah yang lunakflembek (soft soils) dan atau beban kolom yang relatif besar, dimensi pondasi

setempat (spreact .footittg) yang dibutuhkan menjadi semakin besar sehingga plat pondasi pada

kolom yang satu berdekatan dengan plat pondasi kolom yang lain. Apabila luas total plat pontlasi

melebihi setengah dari luas proyeksi bangunan (bukan luas lantai bangunan) maka sebaiknya

dipakai jenis pondasi lain karena pondasi setempat menjadi tidak ekonomis (Coduto, 1994). Salah

satu alternatif pondasi dangkal yang dapat dipakai adalah pondasi plat lajur (strip footing atalu wull

.footing) atau plat penuh Qnat fomdation) yanghampir memenuhi seluruh luas proyeksi bangr-rnan.

Beberapa pertimbangan pemilihan pondasi plat lajur atau plat penuh antara lain:

l. Beban kolom sangat besar atau kondisi tanah sangat jelek sehingga pondasi setenrpal tidak

ekonomis (luas plat setempat sangatbesar).

2. Kondisi tanah kurang baik(erratic) dan sangat peka terhadap perbedaan penurunan (difierantiul

settlement) atau perbedaan akibat kembang-susut pada tanah ekspansil.

3. Beban masing-masing kolom tidak sama sehingga ada kemungkinan terjadi perbcdaarr

penurunan antarkolom.

4. Beban lateral yang tidak merata Qton-unifornr) sehingga ada kemungkinan terjadi perbedaan

pergeseran antarkolom.

5. Gaya ke atas akibat tekanan air (uplift) melebihi gaya pada kolom sehingga diperlukan

penyebaran dan tambahan berat sendiri dari plat penuh.

6. Dasar pondasi terletak di bawah muka air tanah, terutama pada bangrrnan basement, dan lairr

lain.

1.1 Pola Kemntuhan Tanah di Bawah Pondasi

Secara umum, pondasi dangkal seperti pondasi setempat (spread footing),7ajut (strip footirtg), atau

plat penuh (nmi.foundations) akan mengalami tiga jenis pola keruntuhan, tergantung dari jenis tanalr

dan kepadatarutya. Ketiga pola keruntuhan pondasi tersebut sebagai berikut.

l. Keruntuhan geser umum (general shearfailure). Keruntuhan ini biasanya terjadi pada lapisan

pasir padat (dense sands) atau lapisan lempung llalcu (stiff c/ays). Bidang kelongsoran lcriadi

mulai dari dasar pondasi sampai ke permukaan tanah di sekitar pondasi dan keruntuhan tcr.iadi

secara tiba-tiba (Gambar I .1.a dan 1.1.a').

2. Keruntuhan geser lokal (local shear failure). Pola keruntuhan ini dapat terjadi pada pondasi

yang terletak di atas lapisan pasir yang kurang padat atau lapisan tanah lempung yang tidak

iertatu kaku. Bidang kelongsoran yang te4adi tidak merambat sampai ke permukaan tanah,

namun pondasi akan turun i".uru tibatiba bila beban pondasi melampaui kekuatan kritisnya

(Gambar 1.1.b dan l.l.b').

(,c)

p)FuDp tsDpuod uDqn[unrill Dlod I'I ilqra0,

Jeqnlurusy 6uBpr8

ieqnluruey 6uepr8

ueqnluruoy 6ueprg

(,q)

(,e)

'FAurlJrtEIer (1nnp1sa.t) nplser ueleolo)t rtvp (,paq.m7npun) r8?ue?te] Iepp ISIpuo>lurnlpp rrmurs{eur ueluruIel orseJ pllltureru 3uu,( Bundurol qeuel n11e,( J4tsues 3uu,{ 8unftus1

rlnunl uep sedal lsed srualquuul eped 1pulrei ledep pl uel{uurue)'(,c'I'l uep c'I'l requreg)rsupuotl JBlDIos 1p qewl us{Bsrue>l efuepz eduel reseq dnlnc 8ue,( ueurunued e,(utpefte1

uuiu:rp lepuellp rur leduelas u"qrqurual ep4'(a.m1rulnaqs Suulcurzdl suod:ssa8 ueqtqurue; 't

uonlnqoPuad

Pondosi Dongkol

Beberapa perumusan daya dukung pondasi yang ada diturunkan dengan tnenggunakan pendckatan

yang berbeda-beda, tergantung dari bentuk geometerik pondasi dan kondisi lapisan tanah di bawalt

pondasi. Oleh karena itu, untuk merancang daya dukung pondasi sebailcrya digunakan dua atart

lebih metode/perumusan yang berbeda untuk menambah tingkat keyakinan pada hasil dcsain/

perhitungan. Namun pada umumnya, perumusan daya dukung pondasi dangkal didasarkar-r pada

pola keruntuhan geser umurrr, yaitu terjadinya kerusakan tanah mulai dari bawah pondlsi dan

merembet sampai ke permukaan tanah di sekitar pondasi.

Beberapa faktor yang harus dipertimbangkan dalam merencanakan pondasi dangkal antara laitt

bahwa elevasi dasar pondasi harus di bawah:

1. batas beku tanah yang mungkin teqadi pada musim dingin (untuk negara yang mempurryai 4

musim),

2. zona yang berpotensi mengalami perubahan volume yang besar akibat perubahan kadar air di

dalam tanah (tanah exportsive),

3. lapisan tanah organik,

4. lapisan tanah gambut (peat\,

5. material yang tidak dapat dikonsolidasi (sampah).

Hubungan antara karakteristik tanah dan potensinya terhadap perubahan volume disajikan pacla

Tabel 1.1

Tsbet 1.1 Hubtugan onku'o Karakteristik Tanah dan Potenshtya terhadap Pertrbahan Volunte

No. Potensi Perubahan Volume lndeks Plastisitas (Pl), o/o Batas Susut (SL), % Batas Cair LL). %

1

2

3

4

Rendah

Sedang

Tinggi

Sangat tinggi

<18

15-2825- 41

>35

>15

10-157 -12< 11

20-3535-5050-70>70

1. Batas Perbedaan Penurunan

Pondasi bangunan, selain harus direncanakan mempunyai daya dukung yang lebih besar dari hcban

yang akan bekerja, harus juga diperhitr.rngkan terhadap penurunan yang akan terjadi. Pondasi yang

mengalami penurunan secara bersamaan tidak akan menyebabkan kerusakan pada struktur bangutran

di atasnya. Nu-ur, apabila besamya penurunan dari masing-masing pondasi (kolom) tidak sarr-ra

maka dapat mengakibatkan kerusakan pada bagian non-struktural maupun elemen strtrktural

bangunan. Besamya perbedaan penuunan antara pondasi yang sahr dengan yang lain dalam satu

bangunan (yang dinyatakan sebagai rasio antara perbedaan penurunan 5 dan jarak bentang antar-

kolom L) dan kerusakan yang mungkin terjadi disajikan pada Gambar 1.2adan 1.2b (Navy,19ti2).

t_

ttDlpqwury &uo,( trotpsntal uDp tsDpuod ruo1ot1.to1uo uoBuutwatl o"trtlurt uoBunqnH Z'I loquog

(q)

ooLI

006 008LL

oo9009oot002 00t00r. 000tL

rrerlrrlelaeql6ueu relntu ueunJnued depeqtel e:1adoue^ urseL! leuorseJsdo uElllnsal eueullp seleg

uJ3OZ! T eqal ue6uap leld tsepuod epedndunuaur 6ueI lel6utuaq uoteq ueunOueq seteg

leuoOetp lenOuadue6uap lel.rod Inlun eAeqeq seleg

6urs6uel uep t66utl lnlxruts ouedouaur 6ue^uerplourl Inluaqraq pt6u leqd tsepuod Inlun seleg

lPlaJruele6ueur >leptl 6ue[ ueun6ueq ln]un ueure sE]eE

n66ue66uau !elnul euElcceelua^o leuorseJado uelrlnsal eueultp seleg

xeduele;nu 6urpurp laued eped xeleJ euEurp selp8

Ieduel relnuueun6ueq ueOur.rrtual euelrlrp sBleg

ue4rgemeql6uau !elnurueun6ueq leJnllnJls uelEsnral EueuJrp sBleg

(e)

ur ruololrEfuE IEJBr

*0t6819 9t

000t/l = l/9

€rZI 9tnto'o 'o

os'0 ro-0't B

YI,.D

,!)

tt0'e -='

o9'S 3

eee/l = lA 009/t = T9

uonlnqoPUed

2. Faktor Keamanan

Untuk mengantisipasi ketidakpastian beban yang mungkin bekerja pada pondasi dan tingkat variasiparameter kekuatan geser lapisan tanah yang cukup tinggi maka beban kolom maksinturr yangbekerja pada pondasi dibatasi agar tidak melebihi kapasitas daya dukungnya. Batas daya dukLrngmaksimum pondasi yang diijinkan diperoleh dengan cara memberikan faktor reduksi (lirktorkeanranan) pada hasil perhitungan daya dukung laitisnya (ultimate). Daya dukung ijin pondasi rlapardihitung sebagai berikut.

^ _Qutr /r r\9urr = !S . .t l.r ,

Di mana:

eu11 : daya dukung ijin pondasi

quk : daya dukung ultinlate pondasi

FS : faktor keamanan

Besamya faktor keamanan beberapa jenis bangunan dari beberapa referensi dapat dilihal padaTabel 1.2

Tabel 1.2 Faktor Kearnanan

Jenis StrukturFahor Keamanan

ASCE (19941 Bowles (1988)

Dindinq penahan lanah

Dindino 3.0 1.2-2.0Jembatan

Kereta aoi 4.0

Jalan rava 3,5

Banqunan

Silo 2.5

Gudano 2.5

Perkantoran, apartemen 3.0

lndustri rinqan 3.5

Pondasi setempat 3.0 2.0 - 3.0Pondasi olat oenuh >3.0

Penahan Uolrfl 1.7 - 2.5Pekeriaan tanah

Penahan qalian sementara >2.0 1.2- 1.5

Dam. uruoan. dll 1.2- 1.6

She eto ile ( Cotl e rd a n sl 1.2- 1.6

'$aJ ilo)wtld tsallln(lllcg.r lu sel'tunrJoJuJoqel ry esrluucrp e,{u1n[ue1es Iruun q€ue] qo]uoc pqtue3ueru uelpnrue>l

rn:lurfuup 8ue,( ueuruyepe>1 eped redues qeuel uestdul roqa8uaur uulel ue8uep ue8uedel

rp 3grrs3ue1 Breces qeue) qoluoc uepqruu8uad n1e,( '(Stnldtuos \tat1p) Stms8uel uer[n8ua4 'l.ln{lJoq reSeqes urnl erc]ue qeuel u1ep Suelua] rs€urJoJul uu4edepueu {rqun opo}eur ederaqag

PqTdraeg) ue6uederl lrep qeueJ qoluo3 uelque6uad a9orrlht l'Z.ueflun4flur1 reua8ueru uer{Bl€s"uilacl e,(trupe ueuq8unurol 8uque1 IseuuoJul 'L

.e,(ue1n1as rp ueun8ueq eped uequluseuuad er(qnqurl ueuq8unuel Suelual IsEIuroJtrI '9

'ue8uedzl

rp rclnpuqrp 8ue,( uequlzseuuod depuqrel rsnlos ue>lnllnuelr {ruun uolnl-Isdrp 8ue,( IwtruoJrq 'S

'qeuel qe B{ntu ISulIol Su4uel IsBttuoJIrI 'V

'(tuaruaptas) ueurunued uelerrlredrueu {nlun ue1nl-rsdrp 8ue,( neruo;u1 't'rsepuod 3un1np e,{ep uolruuaueur ruelep uappadrp 8ue,( rsuruoSq 'Z

'(tuelep nele 1e43uep) rsepuod sruef ueln]ueuaur Inlun IsBIxroJLq 'I

'ln{lJeq re8eqes ur€l BJu]u€ 'ueun8ueq ue8uecuered

rltglup rrelnpedrp ?ue.( rnsun edereqeq uoluaqtuoru ledep srueq qeuel uulllplle,(ued'uril.un emces

'(ggOt'sayrrog)

tmunSueq e{erq ueqrunlese{ I{ep ues-rad 1 redues S'0 BJBlue JesDlroq e,{ueq qeuel uolpqa,(ued

n,{urc1 ,ny urBIaS 'epoq-€peqJeq 8ue.( reDI€-rDI ue8uep q€uel ISeuuoJ PIIIFUaU rsu4ol deqes eue-IDI.reuiq

{upl} eles qual 1ul l€H '8uen uep npp,^A Suenqruetu e,(ueq deSSuep qeuu] uoppqefued

ltLtJ.ll?) ue8uu4rcel JIl€loJ Euef, ueun8ueq eped e,(usnsnq4 'qeue1 ua1lpr1e,{uad e,(t6ur}ued

snpuclu8uetu Euuas euecuoJed 'uolurprp ue4e ueun8u€q Buelu Ip lse>lol eped qeuel stuel uep

tsgLrr.tol Suelusl;Ueluesade-r 8ue,( rsuwrogur ueliudepueu 1ruun ualpnqerulp q?uel uurppqe,(ue6

HVNVI N\DIICNIANSd

il qug

Pondosi Dongkol

2. Pengujian tidak langsun g (In-direct sarnpling) untuk mengestimasi sifbt-sifat tanah ber dasarkanuji penetrasi, seperti Cone Penetration Test (CPT) atau yang sering disebut Sondir dan SkrttdutrlP enetrati on Test (SPT).

3. Pengujian di lapangan (h Situ Test), yaittpengujian tanah yang dilakukan di lapangan urrtukmendapatkan data lapangan seperti Plate Bearing Test, Vane Shear Test, dan Penneability 'l e,tt

di lapangan.

Metode yang biasa dipakai untuk mendapatkan contoh tanah secara larrgsung (direct sarnpling;)adalah dengan melakukan pengeboran sampai kedalaman yang diinginkan dan mengambil contohtanahnya (sarnple). Contoh tanah yang diperoleh, baik dalam keadaan terganggu (disturbecf nraupluldalam keadaan tidak terganggu (undisturbed), kemudian di-inspeksi dengan kasat mata (vi,urully)dan diuji di laboratorium. Beberapa sifat tanah seperti Atterberg lhnits (index properties), distrrbusibutiran (grain size distributions), dan kepadatan maksimum (rnaxirnum density), dapat diperkirakandari uji laboratorium pada contoh tanah terganggu (disturbed). Sedangkan, parameter trntuk mcm-prediksi kekuatan, permeability, dan pemrunan tanah umumnya ditentukan dari contoh tanah yangtidak terganggo (undisturbed). Beberapa metode pengambilan tanah dan kegunaannya dirungkunrdalam Tabel 2.1

Tabel 2.1 Beberapa Metode Pengambilan Tanah Secara Langsung

Contoh Tanah Terqanqqu (Disturbedl

Metode Kedalaman KegunaanAuger boring

Rotary dilling,Wash boing,dan Percussion dilling

Iestpltsdan opencuts

Tergantung pada kapasitas alat dan waktu,

dapat sampai kedalaman 35 m.

Tergantung pada kapasitas alat, sebagian

besar dapat mencapai kedalaman 70 m.

Menurut kebutuhan, pada umumnya kurang

dari 6 m.

Segala jenis tanah.

Agak sulit pada tanah yarg berbatu (gave[,)

Untuk lapisan batuan, memerlukan mata-borkhusus.

SPT dilakukan bersamaan denganpengeboran.

Semua ienis tanah.

Contoh Tanah Tidak Teroanoqu lUndisturbedlAuger boing, Rotary

dilling, Wash boing, danPercussion drilling

Ieslprls

Tergantung kapasitas alat, sebagian besar

dapat mencapai kedalaman 70 m.

Menurut kebutuhan, pada umumnya kurang

dari 6 m.

Pengambilan contoh lanah dipakai metodethin-walled tube dan plston samplers.

Diameter contoh tanah biasanya berkisar

antara5-10cm.Pengambilan contoh tanah sedapat mungkintidak mengganggu kondisi asli tanahlunrlisfurbedt.

Suldutos sasot4 ($ uop &u11dutDs uDutDlDpal wdocuaru ynts 1s1so4 (1)

nZno ruals otopoll @) n8rut uo,N1 (q) pnuotu tvn ng (o) I.C nqrarre

ooa J4ua)

Ittbtt).tabnV

{oqs DbnV

' 3u11l,l..tp .ta8nn adg tuecau-ru€cetu uoll€qrlJaduoru ]DIIJeq I.Z reqrueg

'JrB UBe)InTIIradrln,\\ccl Ip uep {uunl IBBUBS 8ue,( qeu4 Iedlunluelu €llq }IIns ue)Ie rul Joq s}Bru ue8uep ueroqo8ue6'trn,ry adll rIIn Joq aletu ue8uep UDIDIBIIp tuntun 3q1ed lunuetu Br€ces Ie>ISuBp ueroqo8ue4

'VdO r{runles {uuuetu srueq eduq Uqtuulp ledep qeu4 qo}uoo rur Suep }e./y\a-I'(rtn1,r ,no11or1) e88uo:eq tlur.i (llolls) 3ue1s re,(undueu e,(ues?rq reseq ueJruIrueq VCJ 'Jsseq 8ue{seltsutle,l us8uap Joq urseru ue8uep uuluelelrp ledep e{uuq VCf, 'lnqesro} rlln 1uzne1 uee>pu-rsdoI ur':Ib-rua]rp ]Bdep qBust uB8uotod-ue8uolod'ueplpuap us8ueC '(VgC) n&ny Uqltl snonu!ruoJnutu snreuaru Suef rqn 1€nq1p e>Iuru '.llol-]lolreq IIrBuau >lepq.re8e ueelre4ed ue>lr1epntuetu {ntu1

'qeuel qoluoc eped snlres 8ue.( uenSSue8 uu>IlpqDIB-.3u:rr.tr leclup uep '(uolsyl) desrq8ued qunqes q€lo;s u!re>1eq ue>lu qeuet rsuel >lefueq n1e1:e1 Bue,(nSttn :(Sut1dutos) qeuel rloluoc uepqure8ued nple.^A eped roq {lreuetu nDle./v\as qel?pe uopeqredrpsn.ruq 3ue1 'qeusl Ualrl?puruau 1e,{ueq >1epu e,(uefteIaq rue}srs BuaJu>[ '8u11druos paqffi$rpunInlun {ococ e8n[ rut apolentr '8ut\r,tp {"toto,t ue8uep erues 8ue.( ursau qelo nB}€ Ienuau BJeces

:nlnclrp BSIq 1ul 4111 'roq uleru uup stuaf uuledrueu qrqsy efiueueqes rrln Joq nele sta&rut ry*ug&ug1uq n8ny '7

(o) (q) (r)

qouo1 uolpr;elua4

l0 Pondosi Dongkol

2. Rotary Drilling

Metode pengeboran ini paling sesuai untuk membuat lubang guna pengambilan contoh tanah darr

pengujian lapangan lainnya seperli Standard Penetratiott Test atau Pressurerneter Test. Pengchruarrdengan cara ini memberikan lubang yang seragam dan lurus dan dapat diterapkan pada bcrbagairracam kondisi tanah maupun batuan.

Pengeboran dilakukan dengan memutar dan mendorong mata bor (bit) ke dalam tanah. I)ccaharr

tanah dinaikkan ke permukaan dengan menggunakan tekanan cairan pengeboran (drilling .fiuid)yang diperoleh dari pompa tekan. Skema cara kerja mesin bor ini dapat dilihat pada Gambar 2.2.

Cairan pengeboran dipompakan melalui stang bor oleh pompa tekan (displacentent purttp atau rrturlpwtry) dan keluar dari lubang yang ada pada mata bor. Cairan ini membanhr rnengangkut pccahan

tanah ke permukaan agar pecahan tanah tersebut tidak terkumpul di dasar lubang. Setelah sarnllai rlipermukaan, suspensi ini diendapkan dalam sebuah tanki agar peca,han tanah yang terberat da;rat

mengendap dan cairan yang relatif bersih disirkulasikan kembali oleh pompa tekan ke dalarn lubang.

Gambar 2.2 Rotaty Drilltug Rig

Enrpat bagian utama dari suatu rotaty drilling rig sebagai berikut.

1. Drilling platJbrl, menyediakan anjungan kerla yang stabil.

2. Drilling, yang memutar stang dan mata bor dengan kecepatan teratur.

3. Derrick,diperlukan untuk mengoperasikan naik turunnya stang bor, sampling maupun Sl''l

4. Pompa air (atau pompa lumpur), untuk sirkulasi air ataupun lumpur ke mata bor.

'e[uue1a1ada4 rSuemryp uaoqsSuad uarruc .nped elg .rleque{ uEI-rlrl.rtlllp uulpntua{ uep uaplleulp lu8e roq 3ue1s 'uelquaqrp ueroqe8uad ur(rqreqas lalSuruaurItrr rrnuBlal etlg 'tlquelp UB>IB 8ue,( qeu4 {BSrueIU uep {esapueu ueroqe8ued uulec ue1-1uc1t>luiuau Ue>IB IUI ueue{ol e,(tq1ep 'edruod ueua[a] e,(uryeu uelqeqe,(uaru uep ueroqe8uaclrle.rltrr lsclruFrs r8ueleq8uatu ue>Ie lul Ieq lSueqnl Surpurp uep Joq BJBut BJB]ue ]n18uesra1qnuul rleqBced-ueqeced uelleqqe8ueu ue>IB ueqrqelraq 8ue,( uu;oqo8uad rse4ausd ueledacey

Suuqnl urBIBp uBuu>IaI .q

' (srsage ueue>lel depeqrel

ttu.p l8ndaas7Zutd1d) t1u u€ualel depeqrel nelu ueros8uolsl depeq:a1 roq 3ueqn1 rsusrlrqels {ntunuelnl.tedtp r.33uq 8ue( stuef lerag 'r33uq 8ue,( ueleleds>1 uuSuap (riuc76 , rBlDIes redurus)uu.urqo8ued :ndrunl sluef lereq ue)ppBue{u ledep (1eg1ns-tunlruq nu1e.1 lreq ue8uep uerndue3

tr.rntrrt::nlulp rndtunl suel luaq u.{uurnru61 'r33uq 8ue,( ue1u1ade1 ue4nl.rerur#tllfr9fd;:3;sruel trpug 'tedrunfrp 8uu,( qeuul sual trup Suque8rel 'e,(uuelelada>1 Suucue-rrp eslq 1uI rndrunl

'e?elnl de1e1:oq Bueqnl tuulepunllclrl uep JIU uBseqruer depeq"rel depa4 e8?ulqes Joq 3ueqn1 Surpurp leduraueruTselnSueurtttllu :ttdrunl 'undqalss qepueJ le8ues 8ue,( ue-re1nd eped qeu4 ueqececl lelSue8uau dnfiBuesefSttttlcs 1e1ed qrqel IuI IreJIec le8ur8ueu uoluruelnrp qrqal ueJoqa8ued rndrunl ueeun33ue4

Qtnru 3u41t"tp) ueroqe8usd rndrunl lnqeslp e,(uunrun uup Qrsuedsletrnp riBurl sellsqselfusq Sundual ruecerues) allltoilDg ue8uep Jr€ eJelue uernduec uep Jre sElELIt?I.rEst?pIp Suef qelepe pdts use,(e1a-r {nlun ueroqa8ued uelep ualeunSrp Suuas Suried Buen

'€snq 'n'den nele urepn 't'>1e(uruu rcsep .Z

'(a1ruo1uaq ue8uap le uurndruec nule eserq Jre) lu resep .t

:qelepB e.(uurnun epud'suafrueceur-trreceuuoq epe ueJoqasuad uelu3 'roqrp 8ue,{ qeuell.lup l:'^eSeflutslp n31e ue4eunled ualleqr4e8uau qaloq {ep$ 1ul ueJruc u€etuesJeq Suef lees upe4

'-ros8uo14u1-re8e :oq 8ueqn1 ue>Ilrqupuatu .,

ltualer.u uelasaS-uelesa8 r8ue.rn8ueu .€

'roq 3ue1s u€p Joq eleu uulur8urpuerx .Z

'uee4nrured a1 ue_roqa8tred 1eqp1e qeuel ueqecad ualryeuaur .I

:qslepE urBI ersluelLlt tll?,llBc Irep ts8ung 'Suns8uepeq uuroqe8uad etueles Joq el€ttl e{ uB)IJIIzlp nlelas Iut uBJTBJ

uuroqa8ua6 UBJIBJ .B

LLr1ouo1 uolprlalua6

Pondosi Dongkol

c. Mekanisme Pendorong

Ke{a dari pengeboran adalah dengan memutar dan mendorong mata bor melalui lanalr.Mekanisme dorongan tergantung dari tipe mesin yang dipakai dan umumnya sebagai berikirt.

1. Cara manual, yaitu dorongan pada mata bor dilakukan oleh seorang operator yang tla;:atmengatur besar kecilnya tekanan bila terasa ada perubahan lapisan tanah.

2. Cara hidrolik, yaitu dorongan pada stang bor berasal dari tekanan hidrolik. Sistem irri yangpaling sering digunakan dalam pengeboran untuk pengambilan undisturbed sample.

3. Cara lain adalah dengan menempatkan motor pemutar langsung di atas stang bor scbagui

beban pendorongnya.

4. Cara-cara yang kurang lazim adalah dangan cable dan chuin pull-down.

3. Percussion Drilling

Cara pernbuatan lubang adalah dengan menjatuh-jatuhkan semacam pahat(chisel) atau tabung lularn(shell atau clay-cutter) yang berat ke dalam tanah. Potongan tanah akan masuk ke dalam laburrgtersebut dan terarnbil sewaktu tabung ditarik ke permukaan. Terkadang lubang harus diisi dengarr airuntuk melunakkan tanahnya sehingga mempermudah masuknya tabung ke dalamnya. Gambar 2.3

memperlihatkan peralatan unltk percussion dril I ing.

Gombor 2.3 Percussion Drilling Rigyang fingan (tipe Pilcon)

t2

nelu JarleJ se4s leqn1e uenSSue8 t8uern8uau ledep uuroqe8ued rndurnl leteq 8uu,( 1e13ueuqu;n.tcd us)lnFatuetu {epq uleles suoJe)l te)lnsrp qrqel ueJoqo8ued rndurnl ueeunSSued 'unure11'(ffunqn1as) Sutsoc Suesetuaur ue8uep q€tepe uqmletrp ulnrun 8ur1ed Eue,( ere3 '8ueqn1 tuelupa1 lcx8uol lepp re8e e8efip npad roq 8ueqn1 Surpurp 'uerseda>1r{Buq nels 1eun1 8ue,( r.{Buel eped

rog 3uuqn1 IsuqIIqBfS'u3nSmtoq LtsD/14 ,'Z ilqwng

8u1toq qsnu.eln4€Juc sqetue{s uruces ualsulafueu V'Z requte1':ttr n,(tuenle>1 uelnles ru8eqss rs8rng:aq e8nl Sue,( Sutsoc ue8usp uqrulelrp roq 8ueqn1 rsesrlrqels

'sere1 8ue,( lu uelordures rqueqlpuuSuep roq slelu qenqas {nqumueu uep Jelntuetu ue8uep ueluq8unurlp Joq 3ueqn1 uu}enqued

Sutrog rlso/14 t,'qeuel eped ue>gg6ls dqnc 8ue,( uenSSue8

tn?Ilnquluotu e.{usosord EueJe>[ Surlduuts paqrntsryun {qun ualnlJedrp epq Iococ {upr} Iul erBJ

:4eun1 le8ues 8ue,( qeuel uesrdel redunlrp ellq roq €]uru FBp ruEep r{lqalrq uellnlndrpn1:acl ,'lutsoc Suepopsl 'Sutsot ue8ueserued uenlueq uuSuep uqrulelrp -roq 8ueqn1 rsesrlrqels

," ottor,a - '-! ,4"0

il,=,i#ll-: :"jl I

=l

: :::,i.]

-:-;--j,1

14 PondosiDorrqkol

kehilangan tegangan dan berat sendiri tanah yang dibor. Satu-satunya kekurangan dalanr pcrrg-gunaan lumpur ini adalah kesulitan dalam menjaga kebersihan lingkungan keqa. Cara lain scpcrlipemakaian tekanan udara/uap atau dengan busa kurang lazim digunakan karena kurang praktis.

b. Casing (Selubung)

Casing sebaiknya terdiri dari pipa-pipa dengan sarnbungan rata (flush-joints) agar tak menggarrgguproses boring, santplirtg, ataupun menghalangi jalannya cairan pengeboran. Pemasangan ttt.:itrrdapat dilakukan dengan pemancangan (driving\, rotasi, atau preboring, di mana casing ditkurrrrgmasuk lubang yang telah disediakan terlebih dahulu.

Casing dapat menahan longsomya dinding lubang, namun efek dari heaving atau mengembangnyatanah dari dasar lubang serla efek dad. pipittg belunr dapat dihindari.

c. Lumpur Pengeboran

Yang harus diperhatikan pada rancang campur lumpur pengeboran antaralain adalah kepekatan dan

berat jenisnya (berat-volume). Biasanya lumpur pengeboran didapat dengan mencanrpurkanhentonite dengan sejumlah air.

Bila lubang terisi penuh dengan lumpur pengeboran maka kemungkinan mengembangnya tlasar'

lubang atau longsornya dinding lubang dapat diatasi dengan baik.

Pada tanah yang sangat penneabel (kepasiran), kepekatan lumpur ini harus ditambah dengan lraharr

campuran (additive) lain. Yang harus diperhatikan adalah bila pengeboran dilakukan dalam air lanahyang asin, kadar garam yang tinggi akan membuat bentonite berbongkah-bongkah. Dalam hal ini,perlu ditarnbahkan CMC (Carbon Metlryl Cellulose) atau dengan jenis lempung lain scpcrti

attapulgite.

d. Air

Untuktanah lempung yang kaku (stifi),pemal<uan airbersihmasih dimungkinkan; namun untuk lanalryang lunak sebaiknya tidak digunakan air karena penambahan air akan sangat mengurangi kckrntarrgeser tanahnya. Pada hakikatnya air 'bersih' juga kurang efektif sebagai stabilisator lubang bor.

e. Pembersihan Lubang Bor

Sebelum samplingdapat dilakukan, dasar lubang bor harus dibersihkan terlebih dahulu dari enclapan

pecahan-pecahan tanah (fi"action). Terkadang sebutir pecahan batu yang tidak terangkat olchsirkulasi cairan pengeboran dapat merusak tabung santpling atau ikut masuk ke dalamnya darr

merusak susunan tanah yang di-sampling. Pembersihan lubang bor dapat dilakukan dengan sitkulasicaimn pengeboran atau secara mekanis durgan mengambil endapan memakai tabung-tabung khusLrs.

,)t,.,tqla^o a,par{a)e,(use1e !p qsusr urpuos rureq reqDr,:-ffij:';}d'fl#J*tj&,1i#j:i,f .z

'b rsepuod;esep qe,lleq ry @yau) qrsreq uBuDIel ue>FtueuetrAl .l'lnluaq re8eqes '(SCSV) s"oaur&ug 1t^Dto fia1cog uorualay qalo ueldelerlp qeuui uaoqe8ued

runLururru ueur?lepe{ uoln}uoueru {ntun ueuoped rqes qeleg '(lsepuod mqay g1q enp) gZ WVpe(3rr11tx1fi ledurelas rsepuod eped nqe (yrOt Vep Suerq) pcal dn4nc rsepuod epud uln1aq ue4e 8ue,tLn?qoq leqlle ueuu>lei uelalSuuad qrue8uad Bueru rp u?ur€lepeI redues uu>Irulelrp sruuq ue-roqa8ua4

'ueun8ueq qeduralp 8ue,( qeuel senltlr 0[Z dcqas lqtm roq Sueqny nl"s up€ e,(u8uerru1-Suemlas n1le,( (666I) seq qelo urrllesrp 8ue,(

r,rep >lcpuad q1qe18ue.( -roq Eueqnl erztue >1ae[ue11ere,(suaru'(9661 ,VJOg) apoS Surppng ilsDg

08-0,009 - 092

009 - 092

09-020g-0r

uPounpuaq uPp uJPo

ueqeurued rp ue;ep

er{a ue;ep

re1uel 1 yuqedTulsnpu;

1e16uu 6unpag(uI rog Dueqnlleuv IeJPruPunDuBg stuof

.rog 8uoqn1.ru1ltv lD"nf uDwopad Z.Z pgol'G651'se1) Z'Z 1eqe1 epzd rcqlllp ledep ueun8ueq sruef edereqaq Intun urBI

8trn,( un8uep nles Jog 8ueqn1 eJulue laef 'ueruoped ru8eqag 'II.DIe.^aaui dnlnc qepns roq {llp ryes'trLlolrrn nu,1e ('tano|) eJeuotu tsepuod 4nlun uelSuepag 'ueSouorl IBpl] le8ues qeuel uesrdel tselr,rroJtrptlucln uelnpedtp uolSunu Joq lpp qepunluuqequeued 'uaSouoq rypU 8uu,( uesrdel Dlrlurarr u?prutnp luprl SuuX qeuq ueu4ntu:ed ueSuep rsa1o1 eped etuelruol '(qe3ua1 Ip )pp nlBs uep ueunSuaq]r-rp[ll' leclLueq Isu)lol Ip IIlp ledrua) lleq wqel ue)I€ Iqq qBnq s unlusu lrupeueu urlSunruuu.ror1;fued 1pp E 'ueSouroq Jr]€lal rserrrroJ plllFuelu 8ue,( qeuel epu4 'uuun8ueq 1a,(ord qensnprecl .Jtleluaserder Suef ue,roqe8usd 144 qepunt uoln1ueuetu 4$un 4sed 8ue,{ uualrq epe lupll

uuroqe8ua6 uuruuppay uup qupunl.B

'uDIDIsllp ,,rcne &ut1dut .s euelu rp:oq Suuqnl lesep rp e,(uuru1 uenSSue8 uep Surddet\ugpefralr1r:Scouour Iqun IUI IsH 'qeue] Jre €)lntu selB Ip €penq dqat mae e8zfip de1e1 srueq uuoqe8uadr-rB.rrr?3 E)IeIU qeusl JIe €)Iruu q?/heq Ip U?)l€ueq"llp us)te aldtuos paqln$lpun uellqure8usd eIg

'ue4uffiunurrp qrser,u 1e4ad 8ue,( ueroqa8uod.rndrurr; ueeunSSuad 'umue51 'qeuel qoiuoc tuelep Ip JIB repq qeqn8ueur 4epq re8e Bur_re>1

u.ruo uuSuap uqrqellp e,tlDleqes ?uldruDs paq.ffilepun )rqun ueroqaSued 'qeuq re s{nlrl sslu ICI

rog Suuqnl urBIBp rly u{n6.I

9Lqouol uo>1pr;e,(ua6

3. Menentukan kedalaman D : Dr. Kedalaman Dr adalah elevasi di mana peningkatan tekanan

yang terjadi adalah sebesar l0%o daibeban pondasi yang bekerja (&*q)tu

4. Menentukan D = Dz. Kedalaman Dz adalah elevasi di mana peningkatan tekanan akibat beiran

pondasi adalah 5%o daf. ffictive overburden pressure (+ = 0,05) .

po

5. Kedalaman pengeboran ditentukan oleh D terkecil dari langkah ke-3 dan ke4, kecuali bila

dij umpai lapisan batuan.

Sowers (lg7g) mernberikan perumusan untuk menentukan kedalaman lubang bor D yang didasar-

kan pada jumlah lantai bangunan S, sebagai berikut.

D = 3So'' untukbangunan ringan yang terbuat dari baja atau bangunan beton yang tidak terlalu lebar.

D = 650' untuk bangunan berat dari baja atau bangunan beton yang lebar.

2.2 Pengujian Tanah Lapangan

1. Cone Penetration Test (Sontlir)

Cone penetration Test (CPT) yang juga disebut Sondir (Gambar 2.5) pada prinsipnya adalah usaha

untuk mendapatkan besaran tahanan ujung (konus, q"), yaitu kemampuan tanah untuk menerinra

desakan torak seluas 10 cm2 dan tahanan gesek antara tanah dengan selimut/selubung tabung seluas

150 cm2.

Gambar 2.5 Skemr alat CPT manual

?'sod

uDuDPtod sasotd g.z ilrqruvg

I

€'sodz'sod

[ 'sod

'ue{eso8 Bpe {epp ue>lstunserp €33uqes (pa.tado1) sruq {ntueqreq (1e-ro1) snuolflttnc1n1 Surpurp Bue:e{ us{Ieqelp (}) Sunqa Surpurp uu8uap qeuel e-retue uelase8 'ueue4euecl]Bus upud ''b snuo4 1op eped ecBqrp (snuo>f 8unqe1 Sunln ueueqq uBp Qtot nuu) r.uBlepilunls rnlelaru qeu€t urBIBp a{ ue)letrp (1 rsrsod) g'Z requte) eped rpedas (y ,snuoc-q) Bunqel .I

'lrqlreq re8eqas 143 uerin8uad uup efte>1drsur.r4

LLt1ouo1 uo11p1;a,fua6

l8 Pondosi Dongkol

2. Setelah ujung tabung menekan tanah sedalam a cm (posisi 2) maka tabung kedua (l-l) akarr

ditarik oleh tabung konus sampai sedalam b cm (posisi 3). Gaya yang diperlukan unlul<menekan tabung konus dan tabung kedua diakibatkan oleh hambatlm konus q" dan gcsckanantara tanah dengan dinding tabung kedua (f,).

3. Pada akhir penekanan sejauh (a + b) cm, stang luar (outer rod) ditekan sehingga kembali sctrrcrli

pada posisi semula (posisi 4).

Hasil penrbacaan tahanan konus (q.) dan tahanan gesek (f.) pada setiap kedalaman kentrcliarrdipresentasikan dalam grafik seperli terlihat pada Gambar 2.7a dan 2.7b. Sedangkan prosentasc rasioantara tahanan gesek dan tahanan konus dipresentasikan pada Ganrbar 2.7c. Petbandingan (r'asio)

antara tahanan gesek dan tahanan konus, Fn (Gambar 2.7c) tersebut dapat digunakan unlul<

memprediksi jenis tanah. seperti terlihat pada Gambar 2.8 (Robertson and Campanella. 1983).

Tahanan Gesek, f.(kPal

( 20c 40( 60c

Ratio Gesekan FF

("/i,

c24,.t1(

E

!

x

(

I

2

4

5

e

i

9

10

ii

rr 'll

It2 1Ili

iI14ii

1! ..i........

(b)(a)

Gambar 2.7 Grafik hasil pengujian CPT (Sondit)

(c)

'ggsI-c prspuBls I iJSV Bped leqrl1p ledsp lrBlop qrqal BrBces $aJ ilott\4auad p.tDpltDtsuurfn8ud apotantr 'uoleun8rp urruun 8uu,{ repuels Strnqe; uep (taruurul7) ueqeg adq uelleqlpacl-ueu Surseur-Sutseur 0l'Z requr€D wp 6'Z reqrueC 3qelueserder 3uan1 e,{uyseq e8Surqes quuelurlosSuol4reqecad 1u.(ueq Sunpue8ueu uep ueroqe8uad saso"rd qalo nSSue8ral qepns deSSuerp

lnqesrol euepad IB relur eped qeuE uesrdel zuaJu>l us{reqerp uuepad tuc SI eped repuels 3unqe1u$llnseureru {qun uuF{nd qepnf uu1elucued 'rrr+lere} tuc 0t rse4eusd eped nrle (g-s>1 1u,r:a1uruup Z-eI 1e,ua1ur) rrrp{€rot rse4eued Ie to}ur 7 uelnlnd qepunf uep uoln1ualrp ue8uedel N) faSrelrN 'LuJ SI uetu€t€pe{ re,,(undrueu rse4eued Ie^Je}ut Surseu-Sursuu eSSurqas lse4eued [u^Ja]urI Luelep ]e]mlp tuc S, u€ru€l?pe{ redrues qeue} ruelep e1 3unqe1 ue>plnsetuotu 1ruun ualnpedrp8uu,{ ue1ru1nd qupunl 'luu'c gL uer88uqe1 rrup 31 g'€9 resoqas repuels ueqoq uo1qn}efueru erecuuSua;r trqndlp SueK (uoodsluds) repuep 8unqe1 u€q€ualu {nlun qeuel uendueruel r4le{ 'quueluuueqel uuJusaq uelledepueu {nlun eqesn qBIBpe e,(udrsuud eped (149) $aJ uottD"tpuad pfipltuts

Al9 rat uoltuqarrad Waput)ts 'Z

(Eg6 1 'ollauodtuo) puD uos4"taqoy) 163 tntfn8uad uutl"tosDpraq qDuDt sruaf g.Z .ntquvy

7o'i3 uelasag orseg

,e

lnquJe9

/eundu:a1 ("euna*.1"y ,/

/ reuet ,/ , ,ueneuela) ,

/ )undwal //

/,//neuel uep /

, ue4seday // rcuet /

//

II

/,.rr,^rt // trn.u"1"y /

/ t""o

///

las'ms)i!sed

v9

8OIrD

3c-

Ufc:,

a.\-!oxHoo

00r

6Lr{ouol uollPlP/fuad

20 PondosiDong.kol

(a) (h) (c)

Gsmber 2.9 Tipe beban standar (Hanuner) yctng umum digunakan(b) Tipe Pin weight (b) Tipe Safeqt (c) Tipe Donat

25 - 50 mm Berubah-ubah ' lazimnya 610 mn

Gambor 2.10 Tipe tabung standcr (Split-spoon) yang umum digunakan

'(Suupug)

tru8uuque8ued uep (tsa1 uouopllosuoJ) rsepqosuo4 lfn ue8uep tunuoleloqel

Ip rlnuu] qoiuoc uerln8uad uep uolruua]rp ledep qeue1 selqtqrsarduo>1 1€JIS

IIuuBI uulupuday uup sBllMlsarduroy 1u;19 't' (amsatloc)Bundual qeuel undne u (atrsatlocrrorr) rtsucl qeuul

>1t1un reledrp ledep tul apolal4tr 'ue8uudel tp ueuatai lsryuo)yuu€peo{ uollselruilIsuatu

Inlnr ll6lepuatu ?u11ed 8ue,( urnuolsroqel Ip uetln8uad epotatu ueledruatu$aJ uolssa,tduro3 lotmrtl -

'paul0tpun

Lrr:nl)rrr{ trrel€p @{o1c palotn,lrs; qnual Sundurel qeuel rase8 ueleruIs{ uelludepuaur

Illpllt le.lru{u e,(ueq tut epo}olu uep 'eueqJepes le8ues 8ue,{ apolatu ue4edruatugaf uotst'\tdtuo3 pau{uuun -

'(ausaqotttor) ueJtsede{ qeuel rslsrue-red uaplueuatrr 1n1un teledrp Suues rut

cpolrl 'quu€l uelerulel raleurered ue>lnluouatu {ruun 3n} Suqud 8ue,( epoleu ueledn-ntutsal roaqs parro -

'lru{lraq re8eqes teq-leq qndrleu qeuel resa8

rnllunlo{ :eleure-red uogqueuetu In1un tunuoleJoqel uerfn?ue4 'e[us qeuel uulep-resa8

)npns LrBp rseqo{ selleqlp e{ueq ut n>lnq ruelep 'untueN 'qeue1 (g) sqs€le snlnpou usp '(C):osei snlnpou '(0) urelep-:ase8 lnpns '(c) Iseqo{ IJep ulprol qeuel rasa8 uelerule{ ralelusrud

rIuuBI J0sa3 uEl8n{ax ralorrrBJBd 'q

'nluauol JIB JBpDI ue8unpualnpncl t1:uu1 nlulgad 3ue1ua1 rseurJoJur ue>lledepuatu uup qewl sruaf selgtseg8uaru 1ruun

:(s7pu11 Staq.rago) rsualsrsuo>[ -

'(^,t) eulus 8uu,{

:')Lr.nrlo^ epecl le tu-Iaq uep ('/,") quuel wJqnq alunlol-leJaq emlue otser ue4uclupueu {qun:(t1mo-B c1[1cads) sruel1eraq -

'qeuel ruulup tp.ue ue8unpue4 ue4ledepualu {nlun:(fltailrct atn|slottr) 4e repu{ -

: qndqeur qeue] {qsrJeqeJ€{ uer in8uag

(tsa1 scl1s1talcotot12) qBUBI {gslraDlurzy uq[n8ua6 'u

'lqlJaq re8eqas tunuoluroqet tp Ue>In>t€llp tuntun 8uu,( qeuel uetfn8ued sual

rrrnlroluroquf Ip rIuuBI uu;[n8ua6 'g

LZr1ouo1uo1pr1e,fua6

22 Pondosi Dongkol

d. Kepadatan Tanah di Laboratorium

Kepadatan tanah dapat ditentukan dari pengujianpengujian Califurnia Bearing Ratio (CBR).

Proctor (Standard atau Motlifierl dan

Proses pengujian untuk mendapatkan parameter kekuatan tanah secara detail dapat dilihat pada

beberapa referensi (Bowles, 1978; Liu and Evett, 1984; Mclver and Hale, 1986; Head, 1980).

2.3 Kekuatan Geser dan Model Gesekan

Kekuatan geser tanah didefinisikan sebagai nilai/batas maksimum tekanan yang dapat ditahan oleh

tanah sebelum mengalami keruntuhan (failure). Dalam situasi tertentu, keruntuhan tanah dapat

ditunjukkan oleh terbentuknya permukaan geser antara dua bagian tanah seperti keruntuhan lereng

(landsl ide) dan keruntuhan galian.

Evaluasi terhadap parameter kekuatan geser tanah diperlukan untuk analisa dan perencanaan yang

berhubungan dengan pondasi, dinding penahan tanah, dan kestabilan lereng. Pada dasarnya,

kekuatan geser tanah diakibatkan oleh timbulnya hambatan gesek yang te{adi di antara parlikel-pafiikel tanah yang berdekatan. Oleh karena itu, analisa kekuatan di dalam rekayasa mekanika tanah

didasarkan pada model gesekan.

1. Keruntuhan Gcser Menurut Mohr - Coulomb

Perumusan dan teori tentang kekuatan geser tanah pertama kali dikembangkan oleh Coulomb pada

tahun 1776. Besamya kohesi tanah (c) dianggap konstan dan tidak tergantung dari besarnya tekanan

Iuar yang bekerja, sedangkan nilai sudut geser-dalam tanah ($)bervariasi tergantung dari besarnya

tekanan normal yang bekerja pada permukaan geser.

Mohr, pada tahun 1900, menyatakan bahwa keruntuhan suatu material disebabkan oleh konrbinasi

lritis antara tekanan normal (On) dan tekanan geser (T), bukan hanya karena tekanan nomal atau

tekanan geser sendin-sendin. Oleh karena itu, menurut Mohr, keruntuhan (failure) tanah terjadi jika

kornbinasi tekanan normal dan geser melebihi kekuatan tanah. Tempat kedudukan dari konrbinasi

tekanan normal dan geser maksimum yang menyebabkan keruntuhan dipresentasikan sebagai

lingkaran yang kemudian dikenal dengan lingkaran Mohr.

Berdasarkan pendekatan yang dikemukakan oleh Coulomb dan teori yang dikembangkan oleh Mohr

maka kekuatan geser tanah pada saat akan runtuh (t1) dapat dinyatakan dengan persamaan linear,

yang disebut lcriteria keruntuhan Mohr-Coulornb (Mohr-C oulortb failure c riteria).

Gaya yang terjadi di antara bidang kontak dua benda terdiri dari dua (2) komponen, yaitLr gaya

nomal (N) yang bekerja tegak lurus permukaan bidang kontak dan gaya tangensial (T) yang paralel

dengan permukaan bidang kontak seperti terlihat pada Gambar 2.1I sehingga kekuatan geser tanah

dapat di idealisasikan seperli padaGambar 2.12.

' (cZt' Z-reqtueg) laaq re,(undtueur Suzf uouodtttol

tur:p (c171'7 reqrueg) praq rz,{undruou {Epp 8ue,( epuaq te8eqas Sutseu-Sutseru uu>llsuslluopl

-rp lnqJs.ro] rs4ear ueuodruo) 'uelurlep-req 8ue,( ueJllnq {e}uo1 3uep1q uuulnuued ueresolo{ leqlletrarrtrclr-r-ro1 uep rsult.a8 nele Jenl e,(e8 Sunluu8ral lupp ?uetf efefl uauodruo>1 n1te,( 'uauodtuol enp

uup l-upJe] ualrstunszlp Inqup Suef rs4ea: e,(eg 'ueue,trel.raq 8ue,( qere ue8uep .I uep .N Juseqas

rslr?r.r uullraqweru ue4e (e71'7.requeg) 1 -rese8 uep N uu1e1 ef,e8 etulJeuatu 3uef, epuoq nleng

tlor.ntt .osa8 uuDrulill tsDsttDapl ZI'e firqtuvg

.N

JESEI UeelntllJAd(c)

snleLl ueelnuradlq)

(e)

Dpuaq Dnp uootlnu.od rtpttd oltatlaq &util tt,{oB tnuodtttotl Du@lS II'Z ,trrqruoo

EZr1ouo1 uolrpr;alue6

24 Pondosi Dongkol

Besanrya reaksi gesek pada benda yang tidak mempunyai berat (2.12b) diakibatkan oleh aclan.yir

ikatan tarik-menarik yang terjadi di antara butiran tanah C sehingga T : C. Sedangkan, reaksi pacla

benda yang mempunyai berat secara umum dipengaruhr oleh koefisien gesek antara dua lrcrrtla

tersebut sehingga reaksi T' dapat dirumuskan sebagai:

T=T' : N' tan 0 ,............... (2. I )

Sehingga secara umum, kesetimbangan gaya geser pada pembebanan di atas (a) adalah korrrbinasidan keduanya:

T: C + N' tan 0 ........... ... (2.2)

Perunrusan tersebut (2.2) dapatdinyatakan dalam satuan gaya persatuan luas (tegangan) mcrtjarli:

T =c+o,,tanQ . ............. (1.-l)

Dimana:

T = tegangan geser (sejajar bidang geser)

c : kohesi

on' : tekanan nonrral (eflektif) yang bekeq'a tegak lurus terhadap tridang geser

0 : sudut geser-dalam

Kekuatan geser tanah pada saat akan terjadi keruntuhan \ (failure), dirumuskan oleh Mohr.

Coulomb menjadi:

Tr=c+O,,tan$ .... (2.4)

Persamaan (2.4) di atas menunjukkan bahwa kekuatan geser tanah dipengaruhi oleh faktor itttcnral

yang terdiri dari kohesi (c) dan sudut geser-dalam ($) serta faktor luar berupa tekanan normal yang

bekerja pada bidang keruntuhan (On'). Faktor kohesi dan sudut geser-dalam tersebut selaniutrrya

dinamakan parameter kekuatan geser tanah. Persamaan kekuatan tanah dari beberapa perrgtrliarr

triaxial tersebut dapat digambarkan pada lingkaran Mohr seperti Gambar 2.13.

'lou qsl€pe ("Q) pauWqun ueepae1-tuelep qnua[Bundurel qeue]

ttttrltrp-:ese8 lnpns e>letu ueqeqrued rurele8ueru lepp (qeu4 uerrlnq Surseu-Sursew rsrsod) qeuel,il.ltltl.rls Lreunsns uuaJ€)l qelo 'q?uel JnDInJls ueunsns qeqnSusru {epp [€)Ios etues usp ( nv) uod.f rB treLlr)lel ue1tre18urueur ef,ueq pauru.tpun uBepee{ ulelep qeuul eped ue8uolal uDIrBuo{ e8?urqesotLllllo^ ueqeqmad nuele3ueu >lepp qeuel qoluoc 'lerper ueuu>Iel ueuequrad etu€les ue>IBueJg)Irp

Itrl [Ell '(tov) IBIper qure Irep l{eue] eped ue4Feqrp 8ue,t ue3ue4e1 ue1e4?uruecl ue8uep eues

.f rlr?lo.r PatnDrpun ueupee{ ruelep qeuel eped ('oV) I€{rrrou ueuolo} ue}Bn>Io{ ue>lreueI e. uessg

*,(u.rcsoq euq suernryoq uDIe e,(olqeqes uep u*Iueqrp Bue,( (to) ueauer:;';H:'lrffi;l:J8t-tt.ttos yelSutuaur (ro) leru:ou ueuu>la] leqple Sunclurel r1euel uEleDIe{ 'upl e1e>1 ue8uoq .uelsuol

,iLIe,{ (lurper qeJu IJsp to ue3ue1o1 ueue>lal uep to leurJou ueueIe} Brelue u€€peqrad) oyrolerzrepUEUnIrl seleq re.(undruou qnuel Sundrusl qEuB] '(o=ztv) uuueqaqusd Elueles ueqeqmedrLur];u8rroru {€pp r{3u81 olunlo^ uep pod tuelep rp Jre JepDI suelu rp ,paumtpun Brpuo{ €pBd

(c) lsaqoy uup (nl) paulolpiln uBBpBaX urBIBp qBuBI rasag uBlBn{aX .Z

(E z) t; * rr),,n,,r . (; * rr) ,un,

ro =

,o

1rulrreq re8eqas uappluryrp ydep ssa4s lodrcuudlnqastpfut.tos fue,( nele '(to) Luntuluru ueuulle] uep (tg) urnrur$leru ueue>lol e,(rueseq enelue uuBunqnll

quK4no) - rUoW tn"muaw qouol .osa8 uDlDrupX [I-e firquog

a'ro z'tgr'ro r'r0 ,'r0 r'r()

9Zqouol uolprlalue6

26 Pondosi Dongkol

Oleh karena keruntuhan tanah harus menyinggung lingkaran Mohr maka besamya kohesi tirnahdalanr keadaan mtdrainecl (c,,) diperoleh dan perpotongan antara ordinat dengan garis horisonlal(0,,:0) yang menyinggung lingkaran Mohr (Gambar 2.14).

Ganfior 2.14 Kekuotan ges'er tanuh dalam Keadaan Undruined

Dua kondisi penting perlu diingat pada pengukuran kohesi tanah dalam keadaan uudnritrarl.Pertama. besamya nilai kohesi hanya akurat untuk tanah lempung dalam keadaan jenuh. Dan yangkedua. adalah bahwa besamya kohesi berkaitan erat dengan besamya kadar air tanah w" (dan volunrcspesifik tanah, V); atau dapat dikatakan bahwa kekuatan geser tanah berubah seiring dcngarr

perubahan kadar air (atau volume spesifik) tanah.

3. Kohesi (c)

Pada awalnya, kohesi diartikan sebagai gayayangmengikat butiran tanah satu dengan yang lain dan

merupakan perekat antarpartikel yang timbul akibat kondisi elektrostatik pada permukaan ntinerallempung sehingga besarnya kohesi dianggap konstan. Namun, penelitian nrenunjukkan bahwa lartalr

lempung memiliki kohesi jika diuji dalam keadaan undrained. Sedangkan pada pengu.iiarr gcscr'

tanah dalam keadaan drained (dimana volume tanah berubah akibat berkurangnya kadar uil dan

tekanan air pori yang timbul adalah nol), besamya kohesi adalah nol (0). I{al tersebut menuniukkanbahwa nilai kohesi pada tanah lempung mempunyai korelasi yang erat dengan besamya tekauan airpori. Dengan kata lain, pada pembebanan yang berbeda-beda, parameter kekuatan geser tanah ((r darr

c) tidak mungkin konstan karena pada pembebanan dalam keadaan drained. tekanan air pori tanah

berubah; sedangkan untuk pembebanan dalam keadaan undrained, tekanan air pori akan nrertirrgkat.

Oleh karena itu, informasi tentang jenis dan kondisi saat pengujian penentuan kekuatan tanah saugal

penti ng untuk diketahui.

o1o3

naqs patto ua[n8uad Dwa)g g|'z fiqwrrg

N

.oaqs parle uDt[i18uad DWa)g gI'e fiqra0g

ueqaguouruBduioy

'epeq-epeqrec18ue.{ Ieuuou ueqsq ue8uep IIe>I e urnurruu ue{qelpttctlhfLtecl '1ern1e 3w,( pseq qslorsdureu {nlun 'Q i{euet ruelep-rese3 }npns usp c rseqo{ teleruered

r-tnlnlt"loueu {n}un zl'z requec eped 1eqr1.let Hodes 1gu-6 uelep uDlrseluesardlp (.o) Ieuuouttu8unflel uep (x) reso8 ue8ueSal e,(uruseq emlue uu8unqnll 'ueueqequad etueles renle{ ue>lul[lp

quuel t.toc[ ulelep Ip IB eueJe)l patnotp rspuo>l ulelep qelup€ lnqesJe] ueeqocrad uep qeloredrp8uu,( trulenley'(gl'Z reqrueg) leurrou ueqeq Ireqlp 8ue,( qeuel qoluoc rsseSSueru erec ue8ueprl.rlo.rocltp qeuel resa8 uelerule{ '91'7 teqvteg eped ler.lrlJol lgedes rDaqs paile uelfn8usd upe4

,sal ro?rls pa4o .?

1

IZt1ouo1 uo1p11e(ua4

28 Pondosi Dongkol

Besamya tekanan notmal (o) dan tegangan geser (T) dapat diperoleh dari perumusan:

Tekanan normal o =Gaya_Normal,N

Luas _ penampang. A

'resanuan seser .- GaYa-Geser'T" Luas_penampang,A

0.6N

5 o.so)ve 0.4joE o.e(,)Cg 0.2C(o

E 0.1F

0

0.5 '1.0 1.5

Tekanan normal, o kg/cm2

Gambsr 2.17 Presentasi hasil pengujian Direct Shear

Besamya kohesi tanah (c) ditentukan dari perpotongan antara grafik linear dan ordinat pacla lckanatt

normal sebesar nol. Sedangkan besarnya sudut geser-dalam tanah ((l) ditentukan dari srttlut

kemiringan kurva terhadap garis (sumbu) horisontal.

Kelebihan dari pengujian ini adalah:

sederhana,

- cocok untuk tanah non-kohesif (granular).

Namun demikian, cara ini memiliki beberapa kekurangan sebagai berikut.

- Bidang keruntuhan sudah ditentukan karena bidang keruntuhan contoh tanah tlipaksa

terjadi di sepanjang perbatasan antara tanah yang berada ,li kotak bagian atas dan bagian

bawah (Gambar 2. 16), bukan pada bidang tanah yang palir rg lemah.

- Penyebaran tekanan yang te{adi pada bidang keruntuhan tidak merata namun di dalarll

perhitungan tegangan geser yang terjadi diasumsikan merata sepanjang bitlang

keruntuhan.

:ntre.( 'apotoru (g) e8p pefueur Feqlp (61'7 requeg) 1exepltunrlh8Lrsd eleur'ue8uedel rp uoleuu$lellp uB)tB 3ue,( ueueqaqtuad nDlerrr uep ISryuoI ue8uep Iensos

7sa1 uolssatiluoS lqrytt'g

lO 'q€uel Jncueq ueuolol: nb

(tp&ua.t1s naqs pauru.tpun) pauru,ryun ueepm>l ruelep LIBusl rese8 uelen4s>1 : ns

:euelury

=nc

:uesnurrued pep 3un11qp ledep ("c) pauru.ryun qeuel Iseqo)

'{O : Q) uelup-rsse8 lnpns re,tundurotu {epp 8ue,( 'qnuef8undtua1 I{Eue} Inlun leJrule e.,(ueq uttrurllrflued €^\qeq p8urp sruEq untueN 'pauru,tplm u€epua{ urel€p flc) qnuel Sundruel qeuel Iseqo{unlnllleuetu lqun ledac uup 'srDlurd'eueqrepes le8ues eueJe>l ualeunSp Suues qtseur ruI epoleJ tr

uorthiluact tloplas uauusadg (tD uop uo,r;sa.tdu.to3 pauE[uocu2 t[2 outatg @) g7'7 ,uqwog

(q)

ueun:nuadtelo

'8I'Z J?queC eped leqrpp pdep 7sa1 uolr^s^arduto) paugfuocu2 uru8erg

,sal uotss?.tdruo7 paugfuoctr11'S

fr= "'

6Zt1ouo1 uolpr;alua6

30 Pondosi Dongkol

l. Unconsolidated Undrained test (JU test atau Quick test),

2. Consolidated Undrained test (CU test),

3. Consolidated lhained test (CD test).

a. (lrrconsotidated (.lndrairted test (uU test atau Quick Test)

Cara ini drpilih berdasarkan kondisi pembebanan yang akan dilakukan di lapangan. yaitu bila

kecepatan pembebanan jauh melebihi kecepatan keluamya air dari pori tanah, sehingga contolr tanah

akan runtuh sebelumtanah terkonsolidasi (AV=O) dan tekanan airpori di dalam tanah akatt

meningkat.

Ketentuan dalam pengujian ini sebagai berikut.

o Contohtanahharusjenuh.

o Tidak terjadi perubahan volume contoh tanah, baik sebelum dan selama pengujian.

. Air dari dalam pori contoh tanah tidak diijinkan keluar. Peningkatan tekanan air pori yang

terjadi selama pengujian dapat diukur

o Sudut geser-dalam tanah (0) pada umumnya mendekati nol.

h. Cortsolidated Undrained test (CU tesA

Metode ini dipilih apabila dalam kenyataan di lapangan, lapisan tanah sudah mengalami konsoliclasi

(consolidated) sebelum beban diberikan sehingga volume tanah sudah berubah. Sedangkan pada saat

pembebanan, kecepatan pemberian beban melebihi kecepatan keluamya air dari pori tarrah

(wdroined).

Secara umum beberapa kondisi berikut harus dipenuhi:

o Contoh tanah harus jenuh.

o Contoh tanah harus dikonsolidasi terlebih dulu sehingga besamya tekanan air di dalarrr

contoh tanah sebelumpembebanan adalah nol.

o Air dari dalam pori tanah tidak diijinkan keluar pada saat pemberian beban dan peningkatan

tekanan air pori yang terjadi selama penekanan dapat diukur.

c Cortsolidated Drained test (CD test)

Pengujian dengan cara ini dipilih jika lapisan tanah diijinkan mengalami konsolidasi (consolkhletl)

sebelum pembebanan dan kecepatan pembebanan yang akan dialami tanah relatif lebih rendah

dibandingkan dengan kecepatan keluamya air dari pori tanah (drained).

(t'd"""""" " ::""' """' "ehtrZ + shtr = r

:u88urqos 'eOZ'ZreqLrrED eped leqrpal rgedas '(aruZ) quuel ue8uap

Burlcq-8uquq qu^{eq uUos sele uepeq uep (s6) qeuel ue8uap 8ur1eq-8ur[€q r€npe] uefeq Bre]ue

unlcsoS r.rgp urpJel Suqeq-3uqeq uerelnd ueqeuounuqueq8uaur 8ue,( qeuul uep e,(e8 ueuodtuoll

'geu?l rsaqo{ us)lnlueuetu {nlunuuqnun3redrp e,(upsuq uep luleclp uprpnue{ lnqasrel qeuet tuelep rp Suqeq-Sulleq re}ntuatu {nluntuelrrpodrp 8uu,{ (1) rsro} uoruol tr 'relnd1p Suqeq-8uqeq 8ue1eq uulpnue{ uep u,(usego4 ue>lnluetlP

urSur 8ue,( Sundual qeuul tuelup e4 ueldecue]lp euBA letY 'OZ'(, requ€D eped 1eq1pa1 qredes duts

Inluoqreq 8ur1zq-8uqeQ ]eduo re.(unduraru 8ue,( 3ue1eq IJep FIpJel eueA l€[V 'paumtpan uBsp€e{

,i n1np sqseld Sundural qeue] Iseqo{ ue>lnluouotrr {n1un {ococ e,(uuq auun epo}etu ue8uap uulfn8ued

,sqtoaqsaa0l'L

1o1tu7r1 uo{nBuad 7n7un uotloun8tp 8uo{ uttlttlon1 6fe nqurr9

rossardtuoc uep laued 1o4uo3 (qpy€p[ rln uolauad urss141(e

Our.r 6urnor6

'[ou qolepuou qalo-radrp 8ue,( (c) qeuel suelenues {qtm Iseqo) .'uerfn8uad BIuBIes qeuel pod u€p renle{ ualqoloq:edp pod 4y .

'qeue] t{o}uoc tuelep tp uod rte

ueuu{e} uelelSuruod Bpe {up4 eSSutqes 'eumdtues eJeces ls€ptlosuo>lJo} qule} qsuul qoluo3 .qnualsrueq qeue] tlo]uo3 .

']n{!eq re8eqas 1eq edaeqeq uelqeq-radrueu srueq ut uetfn8uad'umum €JBcaS

LTqouol uo11p1pAue4

32 Pondosi Dongkol

Di mana:

d = diameter Vane

h : tinggi baling-baling

cu :kohesi dalamkeadaan undrained

Besamya Me tergantung dari asumsi distribusi kekuatan geser (c.) antara baling-baling (bagian atas

dan bawah) dengan tanah. Beberapa pendekatan distribusi kekuatan geser sebagai berikut ((iarlbar2,20b, 2.20c, dan 2.20d).

1. Distibusi segitiga: kekuatan geser di bagian terluar baling-baling adalah c,, dan berkurang sccara

linear sampai dengan nol pada as baling-baling karena besarnya tegangan diasuntsikatt

berbanding lurus dengan besamya pergerakan baling-baling(displaceutent)yangterjadi (hukunr

Hooke).

2. Distribusi merata: besamya kekuatan geser di as dan bagian terluar baling-baling dianggap

konstan. sebesar cu.

3. Distribusi parabola: kekuatan geser tanah berbentuk parabola dengan bagian terluar baling-baling c, dan pada as sebesar nol.

Berdasarkan beberapa pendekatan tersebut. Calding menurunkan pemmusan:

r=.,n[{I.,-8f{]-l ........... (2e)'-"u"1 2'"[4))atau

Di mana:

B :0.50 untuk distribusi segitiga (Gambar 2.20b)

P : A.67 untuk distribusi merata (Gambar 2.20c)

p : 0.60 untuk distribusi parabola (Garnbar 2.20d)

rd'ltt

[+.]Ia'n

TEI _t.,L'

auD/l uDBuap LlDLtDl .osa? a)tfnBuad Dutills 0Z.Z iltqunrg

o

7\1,,,

[2\ro,

ee11ouo1 uolrpr;alue6

qeu"] ruBIePJesaS lnpns : 0

qeuErsoqo{: 3

:BUBIII IC

(rc) ' (;.rr),,o,r.(f .rr).un,'o= o

:qBIBpe rqoli uu:e18uq ruu#urp pup qeloredlp Bue,( (ssa4s pdtctutd.otnut uep n[nur) tg unulunu uep IO tuil.ur$leru Bureln ue8ue8el erque ue8unqnq 'rnqqelrppcdas 'l'6 requregl eped leqqrp ledep 1o13uep rsepuod relples Ip lpz[al 8ue,{ uelep eKuS-e,(eg

'uEqruurue{ uulqeqa,{ueur 8ue,(.run1 ueqeq uuSuep stu€sr.rr?lu tlr?pueJ qrqel nlelas (suottlpuoc tropunoq nele seluq rsrpuo{-rsrpuo>1 qnueulaur 8uz,()uu8ueclul 1p q[ ue8ue8el-ue8ue8el ue8ueqLupese{ uep uallrseqlp 8ue,( unrursrleru e,(ug

: (966 1'3ueg) re8eqas uolrsrugaplp pdep' qcno,tddo punoq .DnLo.I.|nQa:-rp LUruun 8ue,( qe,treq ssleq uulullepued nele 1ruru.qi1mbi1uelep e,lel-ete1 unaunq*rtr.r)

6: Q uu8uap qnuaf Sundruel quuul sBlv Ip ndrunuay4l Euu.{ gsupuo4 .I

'p{Ha^ efie?-eteB ue8ueqtuqasol us{re$preq uolmrqrp (s2os fic) tu€lep.tesefl lnpns uup c I$qo{ pllFuatu 3ue,( qzuul uusrdq eped ndrunueu 8ue.,t rsepuod 8un1np efep'unlfltrnpag 'QhlaruoaB 'tl111q17odutoc) ualeraS-rad uu8ueqruqasol uep (umuqumba) tuelep etleil-efte?ueSuuclt-uqesel ualJ?sepraq uqurunlrp ledep 1ou ue8uep n*o 0 ruulep rasa8 lnpns ue8uap SuncLusl

qntml tttlstdel eped ndunuaur Eue,( 1u13uep lsupuod Suqnp e,{up uusruurued '(gSOt) sel^\og lrunual4tr

rsepuod ftrn4nq e6eq ue6urgqrad uEerpprpd I't

ISVCINOd CNNYNC VAVCI

m qug

pada pondasi lajur yang menumpu di atas tanah lempung jenuh dengan sudut geser dalam $ = 0

maka faktor ,un( Or* 9) = I sehingga persamaan (3.1) dapat ditulis menjadi:\ 2)

--5q =YD

t--9,o.. =Qur/t\

t1/l

,r/ i,/lI

lva- ^t'

Gsntbor 3.1 Polu'llltruntuhatt poudtui lajur puda tanah lempungjenuh

Pada blok 2 (Gambar 3. 1 ) dapat <liliirat bahwa:

oj,2 = c, di mana q' rrdalah tekanan efektif akibat berat sendiri tanah dan beban tambahan

di atas elevasi dasar pondasi (overburdett/surchurge pressure), sehingga:

@z = or.r = q'(l) + 2c(1) """""""""'(3'3)

Hubungan tekanan di blok 1 yang terletak di bawah dasar pondasi adalah:

(1'g) ueeuus.red eped ueualeluelrsu:8e1ur3ueu ue8uap qelorsdrp ledep 7'g :uqtu?c eped (d4) grsed qeuel ueuotol exuuseg

{ ruuluqrasag tnpns uBp r Isoqoy plllpuo6 6uu,{ quuug sulv !p ndunua;41Buu,t;supuo4 .Z

(tt'g)" ' cil'S='tnb

:rpefueu sele rp uelalepued enpo{ u€p eler - €}eJ (atrun1p) squl 8un4np eXeq

(ot'g)""""" 1Lc7- tt"g

eSSurqes 6 =.b eleu 'qeue1 uuelnu:ed sele rp ndunuou; 8ue,( rsepuod {n}un

(0'g) """""' """',b *1tc7- tr"6

nelB

rsepuod reqor qel'pz g eue., Ip ,0 =

*h gx8rrc -

#',"0:e88urqes

'1ou ue8uap eues (1'g.reqrueg) o ryIl depeq.rel uor.uoru ue8uequresel s^rqeq ue8unqnq qeloredrq

'uBgnluruo{ uolqeqo,{ueu 8ue,t efte1 ueqaq ueSuep etuus ns}e Jeseq qrqol nleles'uu8uede1 ry e>lrletueuul ue8ueqruress>1 uu8untlq:sd uep qelo:sdrp 8ue,{ unursrleu e,(eg

'lrulrreq reFeqes ualrsrurJeplp (9661) Suuglnrnuer.u SueK'punoq nddn nele (A4aruoa8 'ttpqunduro;) ueleraS:ad ue8uequresol ue{resepJeB

0'E)' """"" "' ' ^' - rl"b

(9'6) ueeuesrad eSSurqes g :,b aleu 'quue1 ueelnured:rpefusu

sels rp ndunuau 3ue,( rsepuod 4n1ug

07+,b=rln$

xZ+cZ+,b='lnb

tt"b arurul4n 8un4np

e{up uelledepp '(r't) ueetues:ad tu€lep e{ (t't) ueeuesred eped r'ee uolrsnlqsqnsuau ue8uag

LErsopuod 6un1n6 olo6

38 Pondosi Dongkol

Di mana:

Bila diketahui bahwa:

* =45 +92

o=45-9,2

H =Etun*.2BA_

2cosx

Ko = tan'[-t.*)

F- wz

-4

gf

Gambor 3.2 Skema tektnctn tanoh di bawah pondasi

1_

w = jrlon*

K, = tan2(*r.*)

s,,t

(gt'e)""""" "' v("nb)= nO

:qetepe telsuup rsepuod qelo 1nrydrp ledup 8ue( nl(a1oruu1n) unursleu e,(e8 'uerryruap ue3uoq

c'l':'bI ,uu,.u rc

(rt'e) """" ^r.rg/:l+(r- oN),0+'11c= "nb ,l

:rpefuau (9 1' 6) ueeuresrad uSSurqog

,b-ll"b=t"'b:,'nb rpeluecu

lqero)tp n1nd, (ot1au) sqpl rsepuod :esep lp qeuet 8un1np u,(ep eSSurqas (.b) rsepuod suls rp qeuullereq leqqe ueuolel uep sepuod uep ueualat qelepe (,r"b) [etol Suqnp e,(up ue8uap pnsleurp Suea

(q|g)""""" ' ^Ngli+ nN'b+ rNc- r,rb

:rpeluau euur4epas qrqat uo1srln1tpyedep aputt11,4 tslpuo{ tuelup (rsepuod sBlB rp rleuel ]eJeq lnseuuel\ 1e1o1 8un1np e.(ep uesnurruadurleur {N uep 'bN "51 rople; ue8uap pue8rp Surseu-Surseu gl qeuul {olq >1used usuodurol

uep .b qeuel ulpuas leJeq leqD{u ueuelel uauodruo>1 'c rseqol uat:oduuol eped roqe;-:oqu3 epqudy

:uelleduprp eluu'(y1'6) ueeruesrod tuulep a{ uslrsnllsqnslp V uep 11e,(u.resaq u>ltf

(tsepuod lnlunueqe8 eunlorr lereq) rsepuod Jesep sete rp qeuel uep rsepuod ueqoq leqqe [e]ol u€ue>Ie] qelepe :rrnb

:uBlBlBJ

(rre)""""" "'o = ou"r!to'

-dsocyc -11r*1"a - ? Hg B

: (7' 6 :equug) 1uryya.,' qere e,(u8-e,(e8 uu8ueqrupese)

[;-'r)zue, - ')

oSOJ _ ^.drt.,

6grsopuod 6un1n6 ofu6

Pondosi Dongkol

Gaya maksimum yang diijinkan (allowable) Q,1 yang dapat dipikul oleh pondasi:

ort - \u .(3.19)..(alt FS...............

Di mana:

A : luas dasarpondasi

FS : faktor keamanan (Factor of Safety), yang dapat diambil dari Tabel 1.2

3.2 Perumu-.an Daya Dukung Pondasi Menurut Terzaghi (1943)

Beberapa asumsi yang dipakai oleh Terzaghi dalam menurunkan perumusannya antara lain sebagarbenkut.

1. Besamya sudut kemiringan pasak (wedge) di bawah dasar pondasi adalah Q.

2. Kedalaman pondasi (D) lebih kecil atau sama dengan dimensi lebar pondasi (B) sehinggakomponen gesekan tanah di da,:rah sedalam D diabaikan.

3. Dasar pondasi kasar sehingga diasumsikan tidak ada pergerakan horisontal (slicling) antaradasar pondasi dengan tanah.

4. Lapisan tanah di bawah pondasi homogen.

5. Kekuatan geser tanah mengikuti pola kemntuhan Mohr-Coulomb r = C * o tan $ .

6. Pola keruntuhan pondasi adalah geser umum (general shear failure) seperti terlihat padaGambar 3.3.

7. Tidak ada penurunan akibat konsolidasi.

8. Pondasi relatif kaku dibandingkan tanah yang mendukung.

Dalam perumusannya, Terzaghi menrbagi tanah di sekitar pondasi menjadi tiga daerah (zona) sepertiskema pada Gambar 3.3, yaitu:

l. zona pasak (Wedge zone),

2. zona geser radial (Radial shear l:one),

3. zona geser linier (Linear shear.zone).

Iersle/leruJou ueqoq:ls€puod JBqo[ ue8uep J?iefes ualuotu -

rsBpuod Juqel =

flr

.g

.gc

,rb

:8U€tU rp

(oz'e)""""" ^)^M,*i* t),,- nN),b+')'51c= ''nb

:rpeluatu eSSurqes 'rs4aro1 JoDIeJ ualqequrellp 6I'e ueetues.red epud rsepuod (a1nm4p)st1m1 8un1np er(ep ulntun uesnrurued DIeLU quuel ueSuurrual uep 'rsepuod ;esep ueSuurruel'(ruo1o1) ler$le uuqoq rseurplur 'rsepuod {nlueq 'ueluelepel ioDleJ rsepouole8ueLu {qug

tsopuod ttoqaq Dq)p t1oun1 uostdol LuqruLrn-el Dlod t.t iltqwDg

qepue: 6ur1ed

reseO ueelnu:e6

ttQ -sv

,b = ueleQuBl ueuE)ef

bsrrl

g

oBy\l -

b,* = ''e tsupuod-teqe1 ueSuag,refefes selrslrluasTo : vv

sgtueqa u€qeq lruun "eZ - g :rsepuod urntururtu Jeqal :

q8uel rser.lo{:oilalt sqq18unlnp e(ep:

lerper rasa6 euoT

\->f-- iI ,t"

\,\,X ).i zri -sv

,vrsopuod 6un1n6 o,b6

Pondosi Dongkol42

y : berat-volume efektif tanah pada zona keruntuhan (fhilure zone)

D,., _ DY,o +-ft-Y."

I9I JW

= kedalaman bidang geser

: kedalaman muka air tanah dari muka tanah antara D dan H (Gambar 3.4)

: tekanan efektif(sarcharge) akibat berat efektiftanah di atas elevasi dasar pondasi

(Gambar 3.4)

D :kedalamandasarpondasi

N., Nq , \ = faktor daya dukung (Tabel 3.2)

e.,eo, (, = faktor koreksi (Tabel 3.3)

Zona tarnbahan tekananakibat berat sendiri tanah

(nrcharge), Q'

l."rlZona tajadinya geser (keruntuhan), y

Gambu 3.4 Skema sistem pondasi dangkal

Perumusan di atas adalah untuk pola keruntuhan umum (general shear failure), namun apabila

dipastikan bahwa pola keruntuhan pondasi adalah keruntuhan lokal (local shear failure) maka nilai

kohesi c dan sudut geser-dalam tanah { harus dikoreksi masing-masing menjadi c' dan 0', yang

besamya adalah:

c' :0.67(c). .;................... .(3.22)

0' : tan-r(0.67 tan Q) .................;... ...(3.23)

(3.21)

Tsutr

H

Dvv

q'

(ez'e) """""""":""""""' ...-.... ( ,- O,to') Z - ^^ (.t-5]ouet = N

(z \I a*stlrsocz (tz'r) """"' "':""""""""' \ r '/ -

hN

./osr\31 ounlrl

-

l' \0-01. J

@z't) """"' qroc(r- oN)= ,N

uesnurmed ue8uop nqopp ledep (g7'g) ueeruesrod eped 8un1np e,(ep roqug .rq8ezreJ trunuel^I

(t6Ot .SJSV) 8un1nq u.{uq roplug .Z

g 0t'zI0t'rI 06'0I 01.'0sl'unultslBrx

lEluosuoq IPJeI

I09'9I 0z'0I 06'tI00tH 'UJnU.lrslPtx

uPuJPppa)lb0z'0 = dvD0t'0 = dvD0Z'0 = dVD0l'0 = oV

qnrc6ua6loult@t oulsl Inle'l lsepuod!sepuod

1ot13uog lsopuod wqptv uDuDpJ uoynlBurua; qn"nt7ua4 uDtuDfryax ft pqrt't't toqeJ eped leqrpal Hedas

'b0Z'0 nule b61'9 Jeseqos ueualel uelelSurued Er.urJeuour lnqesrol uusrclel euetg rp rsenele qelepe (b)1e13uep rsepuod ueqaq qolo qrueEued:e1 8uu,( qeu4 uesrdel uetuelepe{ ,(soot) ,^Aol}nl!\ tnrnuew

(sz'e)""""" "(z..ry)uer(a+H)= sJ(,Q )

:qelepe s1 tsepuod relDlas Ip ueqnlunJol e,(urpu[re1 tunturs{Eru Is}uoslJoq {Bre[ uul3uepag

'qeuelJlqeJe uelcp-ress8 tnpns qelepe .Q eueur rq

Gz r,) (;. sr)uer B = H

:e88urqes '(gL6lcrsan) lf * t, qelepe (rysed) lerpur ress8 euoz uup rsepuod rusep erulue lnpns

e(u:esaq e^{qeq uultsunse8usu ue8uep uelerq:edrp ledep qepuero} letpeJ rese? euoz uerrrelepe)

fig rasag Suup;g uBruulupay .t

tnrsopuod 6un1n6 olog

Di mana:

Ko : koefisien tekanan tanah Pasif

$ : sudut geser-dalamtanah

Besamya tekanan tanah pasif K, dapat diperoleh dari Tabel 3.2, di mana nilai Ko tersebut merupakan

hasil perhitungan-balik (back calculation) yang dilakukan oleh Bowles (1988) terhadap grafik asli

yang dibuat oleh Terzaghi.

Tsbet 3.2 Faktor Daya Dukung Poncktsi Menurut Terzaghi (1943)

Sudut Geser-dalam 6o Nc Nq N Kp

0

5

10

15

20

25

30

34

35

4045

4B

50

5.77.39.612.9

17,7

25,1

37.252.657.895.7172.3

258.3

347.5

1.0

1.6

2.7

4.47.412.7

22.5

36.541.4

81.3173.3

287.9

415.1

0.00.5

1.2

2.5

5.09.7'19.7

36,042.4

100.4297.5

780.1

1t53.2

10.8

12.2

14.7

18.6

25.0

35.052.0

82.0141.0

298.0

800.0

3. tr'aktor Koreksi Menurut Terzaghi

Terzaghi hanya memberikan faktor koreksi pada komponen kohesi (. dan pasak (wedgQ (n.

Sedangkan faktor koreksi untuk tambahan akibat berat sendiri tanah(surchargQ (rpada Tabel 3.3

dapat diambil sebesar 1.0 (Bowles, 1988).

Oleh karena daya dukung yang diturunkan, Terzaghi hanya memperhatikan bentuk pondasi tanpa

memperhatikan faktor kedalaman dan inklinasi gaya aksial yang beke{a pada pondasi. Oleh karena

itu, perumusan daya dukung ini cocok untuk pondasi dangkal yang ditanam relatif dekat dengan

permukaan tanah dan menerima beba"n normal sentns.

Tabel 3.3 Faktor Koreksi

Faktor KoreksiBentuk Pondas

ffi f Linokaran(. 1.0 1.3 1.3

(" 1.0 0.8 0.6

(o 1.0 1.0 1.0

o'I^I

0ow

(ug'g) """"' """ tez-'I =,'I

(gg'g)""""" ""' aez-B=,g

(ze'e)""""" (,t*,8)""b = 'O

:rpefueu rsepuod qoio 1n4drp ledep 3ue,( "l (a7oun71n) sppte,(e8 e,(u.reseq eS8urqes lnqesJol selrsuluasle e,(u-resaq ue{JesepJoq tsepuod Jeqal n€]e uep 3uefued

rsueurp r$lnpoJoru uerpnuo{ uep 'a se}rsu}uo$[e pelueur uatuotu e,(uressq ueltsrsnuolSuaruue8uop uulerrnredp ledep lnqesrel ueuroru qnre8ued'ueruoLu eluueuetu 8ue,( 1o13uep rsepuod epe4

uBqafl sBllslrluo$If, 'I

'r'e locluJ eped leqrpp ledep gnqss:a1

e,(e8 rsuuplul JoqeJ uep 'uauelepal JoDIUJ '1n1ueq :oi1eg nltu( 'JoDIeJ Sutseu-Sutseu e.,{ureseg

tsepuod epud efue1eq 3uu,( e,(e8 tseutl{ut roqeJ : t\ ' tb) ' tx)

tsepuod ueluelepe{ JoD{eJ = n^) <ntr) 'n)rsepuod {n}ueq JopleJ =

s5 '< sb) < s')

:eueu rc

(tg.g) ......... ttlxo^1r. .^) = ^)

(og.e) ......... rul x oo;>< ,b) = b)

GZ.il ......... p) x ec), .,) = ")'trqlreq re8eqes ualsnturutp

lnqasJol r$loJo{ JoDIEC 'uetuelepo{ uep 'e,(e8 rseurp1ur 'tsepuod {n}uoq ueuodtuol uped rslero>1

roqeJ uolqeqtueuatu Jor.ile,(e4 '1e13uep rsepuod Suqnp e(ep (o1ruu,rol1o.raua8) runtun uesnturued

uelSueqruo8ueru (9961 '€S6t) goqra,(eyr1 'rq8ez:s1 qolo uo1urunlrp 8uu,( uusnurusd uapesepJog

(VO5;'3CSU ;or.#adal4l lrunuary Isepuod 6*r{nq e6eq t't9nrsopuod 6un1n6 olo6

46 Pondosi Dongkol

Dimana:

a : gayatekan (aksial) pada pondasi

MB : momen searah atau sejajar dengan panjang pondasi B

ML = momen searah atau sejajar dengan lebar pondasi L

eu, : daya dukung kritis dari persamaan (3.20)

Menurut Meyerhof (1953), daya dukung ultimate pondasi dangkal yang menerima beban elrsentris(q,,.) dapat juga dihitung dengan c'ara mereduksi daya dukung pondasi akibat beban sentris (qu,,)

menjadi:

Qu" = QunR" ................. (3.37)

Di mana untuk 0.9 ...1.3 ,

B

R. = I - Zf lfamor reduksi untuk tanah lempung kohesif) . (3.38).Bt:

R. = I - {i tAL"r reduksi untuk tanah non-kohesif) ......... (3.39)

Ttbel 3.4 Faktor Duya Duktutg dan Faktor Koreksi Menurut Meyerhof(data MeyerhoJ 1953, 1963, diambildari ASCE, 1994)

Faktor 00 Kohesi, c Wedge,y Surcharge,,q

Daya dukung

Nc N1 Nq

0= o 5.14 0.00 1.00

o>0 (*, -l)cotQ (*, -1)tan(l.an) Nrentu'o

Bentuk pondasidengan

eksentrisitass

(Gambar 3.5a)

("" qr. (o"

d= 0 l -r o.2N E,L' 1.0 1.0

0 >10 1+ o.2N E, L'l+0.IN. E* I-'

l+0.tN.En L'

0 <o <10 1+ 0.2N E* L'lnterpolasi linier

oo - 1oolnterpolasi linier

00 - 100

IP)lpJe nquns uEp ueqeq qereeJ?,.ue lnpns _

-I ue8uep JBlulas sErstlue$le :g w8uep Je[efas setrslquo$la:

1aZ - -I=

rsupuod 3 rqe;e 8ue lued :Bez _ g:

rsepuodgrt4eJa reqel :rsepuod 8uefued:

rsepuod leqel =

(z \Io

* sr.,1 ''n':

e

13

B3

.'I

.g.I

g

0N

:uuel'u IC

o0l. - o0tarur; rse;odra1u1

o0[ - o0:arur1 rse;odra1u1fr,,{'*;r'o

* ,0t > 0>0

p

ueurelepa) ft ,.{'*1, 'o * ,

fr,,{**;,'o *,fr,.{'n';''o * '

o< Q

00't00'tfl,,{'*yr

o * ,0= Q

pu)qpr)

.(T-,)

0<o

0>e

0

,(*-').(T-')o<Q

(cA'g rcqueg)r er{e6 rseurl1u1

(T-')00't(oo \[a-'.J

0 =0

rb)t\rf,q

b'e0teqctngL'abpaillc'rsaqoyo$rolIeJ

L'rsopuod 6un1n6 olo6

48 Pondosi Dongkol

3.4 Daya Dukung Pondasi Menurut Hansen (ASCE, 19941

Selain faktor koreksi untuk komponen bentuk, kedalaman, dan inklinasi arah beban pada pondasi.

Hansen (1970) melengkapi perurnusan umum daya dukung pondasi dengan faktor koreksi untuk

kemiringan dasar pondasi 6 dan koreksi untuk pondasi yang diletakkan pada lereng (slope) $sehingga besamya faktor koreksi menjadi:

(" = (". x (co x ("i x ("p x (cs. .(3.40)

(o = (0. x (qo x (q, x (qp x (qs .......... ...........(3.41)

(, = (r. x (ro x e ,,* e ,p x (yri """"" """"""'(3'42)

Dimana:

(.a, ftr. (ya = faktor kemiringan dasar pondasi

Qn, Gr, , ert, : faktor keminngan lereng

Faktor daya dukung dan faktor koreksi menurut Hansen ditabulasikan pada Tabel 3.5.

Catatan:

Hansen memberikan batasan penggunaan faktor koreksi, yaitu bahwa faktor bentuk denganeksentrisitas s, yakni (., , (1, , (r, tidak boleh digunakan bersamaan dengan faktor inklinasi arahbeban i, yaitu e";, eqi, (y (cukup diambil salah satu saja), sedangkan faktor yang lain diambil sebesarsatu (1.0).

Tabel 3.5 Faktor Daya Dukung dan Faktor Koreksi Metturut Hansen ( 1970) (diambil dari ASCE, 1994)

Faktor do Kohesi , c Wedge,y Surcharge, q

Daya dukung

Nc N" Nq

d=0 5.14 0.00 1.00

o>0 (,u, - l)cotQ 1.s(Nq -t)tanQ Nreoton o

Bentuk pondasidengan

eksentrisiti s

(Gambar 3.5a)

(". (o.

ur = 1.0

0=o 0.2.9]L'

1.0 1.0

0>0 r*\EN. L'

I - 0.4qL'

_B'l+-tanOt,'

suerper tuelep { :g<C ue8uap rsepuod In}un 1 a )

IaJ'-un'= ,.

glq ueSusp rsepuod >1ntun fr

= ,:BTISTU IC

O urtgsco o-Oo unt szto o-o

t'LVl shqE)L- )0< Q

(p9'g requeg)g rsepuod rcsep

ue0uuruleyLVI

n -t0= Q

VD\Y?9r)

,(duqs'o- r),(d uq s'o - r)

t'Lt\ _ p\no)-I )0< Q

(q9'g requ:e9)

$ (edols)6uera1 ue6uurulay

T,'LNI

1--t0= Q

pb)v)pr)

I.(0uts-t)0uerz+t00'r)t?'0 + I0< 0p

ueurelepey 00'r00'r{?'00= Q

pD)w)oal

(Qroc "c'y +| ) I

--

r I

.[ Js'o ')

I- oN

rhqrbc- - /)- L

0<0

(cA'g:eqLueg)

er(eO rseurglu;( Qtoc'r'y + ) \ I

-_

r I

,( rt'o ')

0 :9 Inlun

Z

( "c'v )

..[ .,- -tf '

0 =Q

ro)tc\

b'e0teqctngL',aopell//lc' lsol.loyo-9JOIIPJ

6VrsDpuod 6un1n6 o,b6

50 Pondosi Dongkol

3.5 Daya Dukung Pondasi Menurut Vesic (ASCE, 1994)

Berdasarkan penelitian di laboratorium dan studi di lapangan tentang daya dukung pondasi, Vesic(1973) membenarkan pola keruntuhan pondasi dangkal yang disarankan oleh Terzaghi. Namun,sudut yang membentuk zona pasak segitiga (wetlge zone) di bawah pondasi lebih mendekati

+S +/, dari pada Q sehingga faktor daya dukung pondasi mengalami perubahan sebagai berikut.

Nq = tan' ps ./r)*'0"0 - diturunkan oleh Reissner pada tahun lg24 ....................... (3.43)

N" = (*u - l)cot$ - diturunkan oleh Prandtl (1921)......... .... (3.44)

N, = 2(No + 1)tan Q nTenurut Caquot dan Kerisel (1953), dan Vesic (1973). (3.45)

Besarnya faktor daya dukung dan faktor koreksi pondasi dangkal menurut Vesic dapat dilihat pada

Tabel3.6 (ASCE, 1994).

Tahel 3.6 Faktor Dayu Dukutrg clun Fuktor Koreksi Menurut Vesic ( 1973, 1975)

Faktor to Kohesi , c Wedqe,y Surcharge. q

Daya dukung

N" N. Nq

0=o 5.140.0 atau -2 sin B

Untuk B > 01.00

o>0 (,u, -1)cotg z(No + 1)tanS Nren t'n o

Bentuk pondasidengan

eksentrisitass

(Gambar 3.5a)

(". (* (o"

Laiur = 1.0

0=o 0.2}-L'

1.0 1.0

0>0',,NoB'

N" L'1 - 0.49

L'(1.00 untuk lajur)

B'l+-tandL'

(1.0 untuk lajur)

lnklinasigaya i

(Gambar 3.5c)

(ci (ol

0=0,-[ *r )

I A.c,N. J

2 (t- r ) ,o( Q*A.c,cot$./ [,- ' )"'

I Q * A"c" cotQ ,/

0r01_r

r'bqisqi - NJ

t"

g ue8uap [olered J e)[1.

ov't)""""" .. '"u+I -

l _: U'"u+z

(,.I,9) rsepuodgrqego sen[ _

le)lrilo^ nquns u€p usqeq qele erelue lnpns:

1 ue8uap refeles selrsulue$lo:

g ue8uep refefes sulrsuluo$le =1eZ - -I=

rsepuodSrqage Buefued :saz _ g:

rsepuodyrplego reqel =rsepuod Suefued:

rsepuod reqel :/- \ tL I

Io*sr.1,un':

1E- :'"u

1/

el3

83

,1

.B.I

g

0N

:eueu IC

,($uergrro'o- I),(0 uer sr t o'o - t)

t'LVI Qbe.

eb.. -- ))- |

0< Q

(p9'g requeg)g rsepuod:esep

ueDur.rruayLVI

n -t0= Q

eb)v?cr)

,(d "er - t),(d unr - r)

t'LtI dh<rlb< . )

)- L

0< o(q9'g requeg)d (edolg)

6ua:a; ueOuuruteyt'Lrr

-_

r

d'0= Q

po)w)pr)

)t,(0uts- t)QuerZ+ t00't{t'0 + I0< 0p

ueuJelepay 00'r00'r)tr'O + I0= 0po)

rypf'l

b'eoteqo,nSL'eopalne' lsaqoyo'9rouel

L9rsopuod 6un1n6 ofu6

L= f, , jtuu T Paralel dengan L

T = gaYahorisontal

ca:faktoradhesiantaradasarpondasidengantanah(haruslebihkecildarikohesitanahc)

Beberapa aproksimasi untuk menentukan faktor daya dukung N", adalah:

- N, = z(No +1)tanQ -Menurutvesic (1973)"""""""""' " (3'47)

- N. =1.1(Nq -1)tan(l.3Q) -MenurutspanglerdanHardy(1982)' """"(3'48)

(b)B'.. B -2€e

1-'=l-2e1

(c)

I k B'atau L' {

ffilt.:.:.:.:.:.:

(a)

(d)

Gambar3.5Skemaorientctsipembebcutttndunletakponrlasi

-

(os'e) """"' ""'.ruc/s1rue1ep'b 'lral lte ,'o * ,)'loo = 'o

i:qelepe ,("t1puog)

143 uerfn8ued eped'b snuo4 ueueq€] lellu ut>Fesepreq Sunlqrp 3ue,{ (arusat1oc

-uou) uexsede4 qeuq su]€ Ip uoplelelrp 8ue,t qnued 1e1d rsepuod 8un1np e,(ep 1n1un uelSuepeg

80'0 (a )so'o Pr

*ee't>[oee'o+t.,l \= D

Gv't)

: qel?pe (s g o t ) sol^\o g r{elo ueqequeued 7g g uerensa,(ued ueSuep 3oqre,{e141 lrunuaru

qnuad 1e1d 3un1np e,(ep uesnums4 '(qcur ) uc Vg'Z Jeseqas rsepuod ueurunued eped ueryeseptp

e,{uunurn eped ,169 elep epecl uelJeseproq Sunpqrp Suef qnued 1e1d rsepuod 8un4np e,(eq

'qnued 1e1d rsepuod {ntun uoleun8redrp

ledep qrseru e,{ucLsuud eped (g7'g) ueetues:ed eped rgedss ludtueles rsepuod ?uqnp e,(zq

.lp€Fa] uale 3ue,( ueurunuad 1e1o1epud uep uelueqradrp qrqal smeq tpelrel uq8unuBue,( ueunrnued ueepeq:ed eXureseq'qnued 1e1d rsepuod epe6 'eXuenpeI ISeuIqIuo{ ne}e '(\uarua1fias

uolopllosuot) rseprlosuo>1 luqqe ueunrnued '(tuautaptas IUSDP nele arutpautarl) srlsele uuun:nued

nele Dllle{es ueurunued rlndrlaru }pe!o} 8ue.( ueurunued 'etuuallP tedep 3ue,( seleq utelep

qrse,, re3e ueurunued e,(urpe[ra1 rsedrsr]ue8uetu {ntun €tuelruel Suecuertp srueq qnuad 1e1d tsepuo6

(puogepunog phl\ qnuad leld IsePuod 9't

' O'I <Ygue6uaP sePuoa

'(adoys) Euatag p ueryelagrp 6uer( sepuo6

lbuuru ueryep1 p eAuesep 6uer{ sepuo4

'(ue6uurual uep'ueueppal'sPllsuluasla'1n1uaq) p1arc>1.toDlel Bnuos

uel$unyqad-uaul euaJPI Bun66ued puelalatd upp upPselqal $unpefiq 'unuln g1p3os lsPpuod

'up1 6uel epogau 6upueqrp pdac qrqal pelet Ounyqrp pdep 6un1np eAeq

1saqo1 p6ues Oundural eped ndurnuau 6[ 0't > ft ,r6r.R l.rPro6

Zunynq o{ng uosntun-ra4 Sarsttlty-8utsDl1l uDyqalax lT PqDI

'(SgOt 'saprog) t't toct€J eped rgedes apoleru Sutseu-Sutseu

ueeun8el un>lSuarp tedep sep rp 1e13uep rsepuod 8un4np e,(ep uu8unlqrad apoleu udereqeq ueq

cFaA'uasueH

crsel'pqer(ay1'uasueH

Inpn losoc

54 Pondosi Dongkol

Persamaan (3.50) diperoleh berdasarkan hubungan antara tahan konus q. dan nilai SPT (N) sebagai

berikut.

N=!4

Daya dukungultimatepondasi plat yang menumpu di atas lapisan lempung jenuh (Das, 1998):

9un = cN"4,F.o ............... .!!!i..!.!r.!..'.!.!' ..........'....... (3.51)

Di mana:

c : kohesi tanah dalam kondisi undrained, cu

N. : faktor daya dukung komponen kohesi

:5.14

F.,:r.fg)f\l\ L /\ N. ) ' """""""""' (3's2)

-, (s)( I ): l+t_ ll _ 1...................\Lit5.l4l """""""""' (3's3)

= 1+ 0.,qr(9"1\.Li

(o\F.a = 1. o o[;.,J ...... (3.s4)

3.7 Daya Dukung Pondasi Dangkal yang Menumpu pada Dua lapisan Tanahlempung (ASCE, 7994)

Daya dukung pondasi Witis (ultimate) yang menumpu pada dua lapisan tanah lempung,yang terdiridari lempung relatif lebih padat di bagran atas dan lempung lunak di bagian bawah, diasrmsikanmengalami pola keruntuhan punching shear, seperti yang dirumuskan oleh Brown dan Meyerhof( r e6e).

Untuk pondasi yang terletak di permukaan tanah (D = 0):

Pondasi lajur (wal I foo ting)

Qun = cu,atasNcw,, .............. .,....,.,....., (3,55)

E,aS

(Zg6t ',ireru) g't loqeJ uep (tS'e) ueeuesrod eped o'^,tr rulru uolresepreqSunIqrp ledep e(ureseq 8ue,t 'g ueuelepa>1 uped rn[e1 rsupuod 3un1np e,(ep roqe; : q'acN

(oq'e)C[rt + o'"*'n*'n, - un'nun-'O

:uere13uq rsepuod

C[,t + o'^'*tete'nc -

unb

:(8ur1oot 1y1,y) rnfel rsepuog

:C uetuelepe4 epud {e}elrel 8ue,( rsupuod >1n1un

'yoOL Vep qrqsl (sele) leped Sunduel uep(qumeq) 1eun1 Sundurel :asa8 uulerulo{ otser u>pl oTngl re]Dlos Jesaq qrqel uole rsepuod 8un1np e,(eq

:unloloS

.'[. ' --ul"': g relutueP ue8ueP uerelSuq

{nlueq urelep o{ uopsraluoryp tedep lA reqel uep 18uefued ue8uep Sueiuud 6osred rsupuod {nlun

{Bun[ qeueluesrdel redrues rsepuod resup uep ?unyqrp 8ue,( (seie uesrdel) leped Sunduol ueleqele{: H

ueru13ur1 rsepuod Jaletuerp : g

pauru)pun ueepee)i tuelep (1eun1 Sunduol) qe^\eq uer8eq Sundiuel qeuel rese8 u€lerule{: tl,meq'nc

paulo,ryun uBBpBe{ tuelsp Qupud Sundrual) sele ue6eq Sundural qeuel rese8 ue}eruIa{ = sere'rrc

sritr'nc I

so'9 > rreaeq.nc so'9 * 9g :n'"5,

uere18ur1 tsepuod 8un1np e,(ep ro14e3i : o'rrN

scrP'nc s

Os'g)""""" """"' ,l's > ,,.*q.,c tl's *;s I = ,'mr*

Surpulp nele rn[e1 rsepuod 3un1np u(ep roqe; - o'^'N

:eueu IC

(qs'g) """"" '',NsErt'nc - unb

(3 u1 I o q { n pcttc) ue te>1flurl rsepuod

99rsopuod 6un1n6 o,b6

56 Pondosi Dongkol

Ncc.D= faktor daya dukung pondasi empat persegi panjang pada kedalaman D

l- elN...o: N.*.o11+0.2|

|1 Ll ' ""(3'61)

y = berat-volume tanah atas dalam keadaan basah

D = kedalaman dasar pondasi

B : lebarpondasi

L =panjangpondasi

Tahel 3.8 Rasio Fakbr Daya Dukung Pondasi Ltiur

Meyerhof (1974) serla Meyerhof danmenghitung daya dukung pondasi dangkalterlihat pada Gambar 3.6 (Das, 1990).

Hanna (1978) menurunkan perumusan umum untukyang menumpu pada dua lapisan tanah lempung seperti

BxL

B -----+lLapisan I

Lapisan I

^{:

Cutr,

0:=0

D

I

+F

NoD

Rasio -BN.*.o

N"*.tl

1 0.0 1.002 0.5 1.153 1.0 1.244 2.0 1.365 3.0 1.436 4.0 1.46

+

Gambar 3.6 Skema pondasi di utas dua lapisun tctnah lempung

0 = 0Inlun 8un1np e,(ep -roqe3: ,51

rsepuod Suelued = -I

rsupuod;eqa1= g

:eueu rc

(eq'e) """"' c'!i + 'N('|)n,[(*), , *,], "'o

esil o ^.(#)(+.r)+,N,,,"c[(;), r*,]=",0

:qelepe srdq 8uu,( (se1e uesrdel) sera>1 qeuel eped ndunuaur 8ue,( 8uelued rSasrad 1rurcqraq8ue,( 1e13uep rsepuod (apruryp) srlLDI r.leu€l Suqnp e,(ep '(9161) €uueH uep goqra(elN lrunual4l

'(1'6 requeg) eles sele qeuel uustdel eped rpeftal wle ueqnturua4 elodq€Lu [eqe] dnlnc 8ue( (1) sul€ r1uu€l uesrdel eped uelSuepas '(Z) qelrreq uesrdel eped(anlmlnaqsp"tatra8) rr:ru,un ueqruurua>l ulod qalo llqllp wp (a.tnyol Sunlcund\ suod uuqnlun-rc1 elod ruele-8uaru Ue>I€ sel€ qeuel uesrdul e>lur.u srdq yqeler 8ue,( (1) w]€ qeue] uesrdul {qun 'rsupuod resep

ndurnuaru 8ue,( sule quuul uesrdul ueleqete{ eped Suque8ral qeuel u€qnlurual €{€ru I . |} nnrn . .,...

'(7) qe,,*req qeuel uesrdel :asa8 uelerula{ uep J€saq qlqal ( I) s€le Lleu€l uustdel rese8 uelenlo{ {nrun

Sundtual qouol uostdol t)np sDlD tp tsopuod uotfiiltn"@l ulod owalg ;g iltqwng

{zF3:O =

z0:zL

leual qrqol 6unduel(zliC,O =

zQ.zl

teual qlqal 6undua'l

1eqa1 0ur;e6 sely uesldel

L9rsopuod 6un1n6 ofu6

ca = adhesi sepanjang a_a,

: besamya adhesi dapat diperol:h 9."n korelasi (yang diperoleh dari pendekatan teoryMeyerhof dan Hanna) sebagai berikut.

-9- = o.rouo[ :,,-l' -, .u, rr[:,,. l' * o.o, rr[:*l * o.rrro[ .,,,,

] * 0.63currr (c,,',/ (.,,,,J " ""[. ,,,,,) " --'1 ",;,J-"'"'

untuk kekuatan geser lapisan tanah atas (1) lebih kecil dari kekuatan geser lapisan tanah bawah (2),uluu

t''LlL' 1 maka menurut Meyerhof dan Hanna (197g) serta Meyerho t (1g74).Daya dukung

tanah ultinnle pondasi dangkal berbentuk empat persegi panjang dapat dihitung dengan perumusan:

eu,=e, +(0,-o,)*[,-+)' ..(3$)

l- retlo, =1,. o r[;JJ.u,Nc * y,D ............ .........(3.6s)

l-. -/n)lqr = Ll

. o'l;,,|-]',r:rN. * Y,D .'.......... ....... (3.66)

Di mana:

Hr =B

3'8 Puvu Dukung Pondasi Dangkal yang Menumpu Pada lapisan pasir di Ataslapisan Lcmpung (Das, 1990)

Daya dukung pondasi .dangkal yang menumpu pada lapisan tanah pasir di atas lapisan tanahlempung (Gambar 3'8) dapai dipeioleh dari perumusan yang diturunkan oleh Meyerh of (1974).

Pada lapisan tanah atas (1) yang relatif tipis maka pola keruntuhan akan melewati lapisan tanahbawah (2)' sedangkan pada lapisan tanah atas (ll yang .rtufi.uur maka pola keruntuhan akanterjadi hanya pada lapisan tanahatas saja (Gambar: Al -

H#ilff?"Tl!f,tJil*,:*' dukung hjtis (uttintare) pondasi dangkar yang berbentuk lajur dapat

9,, = c,N" * yu, Ir * *]*, tT 0 * yD ...............' \ H)"'B 'tut"""""' .(3.67)

7

Sundwal qouo| uosrdol solo tp.usod uostdol opod ndwnuaw Buot tsoptrod otuatlg gT fiqraug

A

l"o

(or.e).........' oNc,r+(*rr-r),Na,rf>,,,u

(oqc) sr..#,r(#.,)(+*,),r^.(*,o*,),*",=,,"0

Buerued res-rad ledure rqueqlaq Bue,( lelauep rsupuod (rrr,r,;;fr:;il}li:.1t"r'ffi;1Hi5,f"lj3

6't JegueC eped ryu.6 uup qaloradrp ledup 8ue,( ("nat1s Sultpurerl) suod rase8 uarsgool : s;1

:rsed eunlorr teJaq: L

:BU TU IC

(sq'e)' oNC't + r51g[9; "'b

rsopuod 6un>;n6 oloq

60 Pondosi Dongkol

C N 5.I4C

TN, YN,

( (dee )

Gambur 3.9 Hubungan antarafaktor geser pons dan sudut geser-dalam (Dimodifikasi dariMeyerhof dan Hanna, I 978)

3.9 Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Hasil Uji Tanah di Lapangan

1. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Uji Kekokohan Plat (Plate Bearing Test')

Pengujian kekokohan tanah di lapangan dengan menggunakan Plate Bearing sangat berguna untukmenentukan daya dukung pondasi, terutama pada lapisan tanah non-kohesif yang relatif homogenyang mempunyai ketebalan minimum empat kali diameter plat uji (4Bp, di mana B, adalah diameterplat).

Daya dukung kritis (ultimate) pondasi (q,,), dengan lebar B < 4Be, yang menumpu pada lapisantanah lempung (yang mempunyai kekuatann geser konstan) dapat diambil sebesar daya dukung plat

Qup atau:

9un = Qu.p

:snruru ue?uep'(rruc6rtuunles uelep) .rpuos nele $aJ uolto.tpuad auoS ue[n?ued pseq'b snuo>1 ueu€qe] leltu uDIJesBpJeq

surdtuo erecos tsreluo{ uep qeloredlp e8nf ledep 5 teltu e,{uesaq '(gSOt) 3oqre,{ery lrunuary

6'e pqnt ynp Todnptp Saot nplol - tgzg't gu t8reue epzd rsleroryp 8ue,( JdS lellu: "N

u61 '(qcur l) tutu SZ ueurunued eped tsupuod utlr 8un4np er(ep: r'P'b

:BU€IU IC

Gto r,""rr(Eh)*=,,0

:ru E't > g > tu Z'I Juqel ue8uep rsepuod 1n1un 8un1np e,(eg

(e's) """"' """"' teprl o'*= '''o

: I'ob 'ur Z'I > Jeqol ue?uep ledurolas rsepuod 1n1un 8um1np e,(eq

:e38urqes Jpe,uesuol nlelJol

Suepuedrp goqre,(s6 ue>llnsnlp 3ue,( uusnrurued ue>leuarqlp lul leH '%0S Jesoqes e,(ufiuqnp

e,(ep ue4lreueur ue8uep (VtAt 'gSOt) Soqro,te141 qolo uolunrnlrp 8uef, 1e13uep tsepuod 8un1np

e.(ep ueeuus:ed rsalgrpotuatu (gSOt) sel^rog 'ue8uzdel tp uelerue8ued ltseq e1€p uapesepJog

'rsepuod ueurunued

e,(urpe[re1 ueurlSuntue4 ue>le uepeqred ledepuetu nped eleu IIce{ qlqal qzdepp 1tll ?uoz

q€&\eq Ip N I€lIu ellqudy .rsepuod resep r{B1y\€q Ip gz uep se}E Ip gs'O erBlu? u€luel€pe{ 8ue}uer

uped erep qetrpn ueSunllqred tuelep 1e1ed1p 8ue,( (5f Jds lellN 'tutu sz &soqes tsepuod uuun:nuad

eped ueryes€prp rur 8un1np e,(ep e,(ureseg '(}rseqol-uou) uertsedel qeu4 eped ndurnueur

fiuu,( 1e13uep rsepuod Suqnp e,(ep rsryperdtuaru Inlun Suns8uel €reces lerydlp ledep 169 1e1151

(faS) ,sal uolrt uauad propuors uopusuprag IsBpuod Eun>1nq vfivq'7

rrr>(*)m+r= P)

o.n' dB

- un'

g

:uesnrurued gep 3un11q1p ledep ueuelepel ueSuap Suutes 1e48utueu uelen)la{ HltlxotuBue,{ uelsedal nele Sundurel qeuel uesrdel ndtunueu Suef tsepuod Suqnp e,(ep 'ualSuepag

62 Pondosi Donqkol

N=!4 ' Q'76)

Tabel 3.9 Faktor F (Bowles, 1988)

F Nss N'znFrFz

F:

0.050.080.30

0.040.060.30

Dari perumusan di atas terlihat bahwa daya dukung pondasi tergantung dari lebar pondasi. Hal inikarena semakin besar lebar pondasi (misal pondasi plat penuh), semakin besar pula zona yangdipengaruhi oleh distribusi beban dari pondasi, sehingga kemungkinan dapat mengakibatkanpenurunan yang lebih besar. Untuk itu, persamaan 3.73 di atas harus dikoreksi menjadi:

q"., =SKo [kpa] .........12 [kPal .......... (3.77)

Besamya daya dukung pondasi dangkal dan penurunan diasumsikan memiliki hubungan yang liniersehingga daya dukung pondasi qo pada penurunan 5 (selain 25 mm) dapat dikorelasi dengan dayadukung pondasi pada penurunanZl mm, menjadi:

g" =6xga.r . .............. (3.7S)

Daya dukung pondasi dangkal berdasarkan nilai SPT pada energi 55% (N5s) dipresentasikan dalambentuk grafik seperti pada Gambar 3.10.

Parry (1977) mengusulkan daya dukung lrritis Qtltinmle) q, pondasi dangkal yang menumpu tanahpasir nonkohesif sebagai berikut.

q,,,=30N [kPa]untukD<B .......(3.j9)

di mana N adalah nilai SPT rata-rata pada kedalaman 0.758 di bawah dasar pondasi.

(atnsatd uaptnqtalo ftpt) Fepuod resep eped qeuel lsreq leqple lelol ueuolol:

rsepuod 8uefuud:

rsupuod Juqel :rsepuod Jesup ualuelepe)t :

ueSuedel rpeuen 1fn u,Ir,sepJaq qel0radrp SueK paurutpun ueepea>rluurep qeuel reseS ,rtnn1.4 =

( 1 1'g requeD) ueteqa>l r$lnper JoDIBJ :

nd

-I

a

CI

ns

nu

:8UBIU IC

(os'e) """"" ',. (J. o.,)(*, o + r) "s^sE = ,,,,b

lecruqceloaD uerpeue3) lrqueq ruSuqas uesnruruad ueSusp ueSuudel rp eue^ ,r[ti[lrffi:[ Sunlrqrp ledep grseqo4 Bundruel qeuel uusrdel sele rp relalJor Bue,( le48uep rsepuod Bunlnp e,(eq

$aI fi?rls ?uD1l ue>ltesuprofl lsBpuod Bunqng rr(eq.gutw gZ uourunuad opod ynl&uop rsopuod uttt Bunynp o{ng g1.gloqwog

(u) g 'rsepuod.reqal

vt,z0

00t

002

009

00,

009

009

00r.

008

o0)

o)o-Cx(o

-='fx!0)

coer rsopuod 6un1nq olog

64 Pondosi Dongkol

1.2

1,1

1,0

0.9

aa

0,7

0,6

0,540 60 80 100 120

lndeks plastisitas Pl, o/o

Gsmbar 3.11 Faktor reduksi kekuatan untuk Uji Vane Shear lapangan

4. Daya Dukung Pondasi Berdasarkan Cone Penetratiort lesr (CPT)

x.:r!{ogq):c'a

?q)

o:(dLL

Menurut Schmertmann (1978), daya dukung l<ntis (ultimale) pondasi

menumpu di atas tanah pasir dapat dihitung berdasarkan tahanan

dangkal dengan | = ,.s yung

Bkonus q. hasil pengujian CPT

sebagai berikut.

Untuk pondasi bujur sangkar:

g,n =48-0.009(300-q.)'' [kg/cm2] ........... (3.81)

Untuk pondasi lajur:

gu, = 28 - 0.0052(300 - q" )' ' [kg/cm2] .......... (3.82)

Sedangkan daya dukung ultimate pondasi dangkal yang terletak di atas tanah lempung dapatdiperoleh dari perumusan berikut.

Pondasi bujur sangkar:

gun = 5 + 0.34q" [kg/cm2] ............. (3.83)

Pondasi lajur:

g,,,=2+0.28q. [kg/cm2] ............. tr.tolDi mana q. dalam satuan kg/cm:.

g961 pmug uop'p.m&aung'puDJ UDp o1og) sl.uuas uoqaq uo&uap ytdualas rsopuod s1ryun ?un:1np o{op otsoy Zf€ ilrguog

Pg 'ueuelepal orseu

btz9e"o

oe'0

9C'0

0F'0

sF'0

0g'09C'0

09'0

(0r't ueeLuesJad) uasueH rroel lnrnuay\ 'llp 'ueou!lual'selrs!4uasla'ueuelepal'Inluaq ro11e1 depeqlel

lsloJollp qelel 6uer( rsepuod epwqp 6un1np e,{ep = 'nb

(7;'g requeg) bunlnp elep otset -'rg(a:nssa;d uapt nqteno pp1\

;sepuod Jesep sele lp lelol qeuel leraq leqlle ueuele| = od

rsepuod (elewgn) suu>1 6un>1np e,{ep = enb

g sepuod:eqe; uep;sepuod uap^Ha ueuleppel otSEJ = pU

; seld ePed snuol ueueLlPf = lrbserd 6ugsetu-Ouqseu leQal = z!

(luewenutl seld qelunl = u

rsepuod uele^rla ueuelepel - aC

89'L leduJes 89'0 eJelue eleJ-eleJ snuol ueueqel = zqcb

99'6 tedues O'O ejetue eleJ-eleJ snuol ueueqel - tqsb

Uale^lla snuol UeueqP] = ,cb

"nb') =

od + ("d -, 'b) rg = 'nb

g

--,\ "cL

.'b r=!

lo-!zv; = "q

,nb

tb-l

v

t

I

t

Z

uPEueraloyueDunl!qJadqelbue'I

lsaqoy SundwaTt1ouo1 uostdoT opod ndwnuayy Zuo[ 1ot13uDe tsDpuod 8um1ng o{og uonluaua; qo73utt7 0IT PqDJ

'91'6 leqel uped

qo18ue1qa1Eue[ qrulr8uetu ue8uep Sunlrqrp ledep Srssqo4 Sunduel qeuel uestdel epud ndrunueur

SueK uy71 g ue8uap 1e13uep tsepuod Suqnp e,(ep (9961) 'le le pu€I lrunuou uelSuepsg

x$@.oo.ol

o)o-c

()-n

99rsopuod 6un1n6 otu6

lDlxDtu {n aDl.tDsDp.og UDL\DJ sutaf DdDraqaB wDlDp-rasag fipns ru pqDJ

'ue8uecuerad resep re8eqes

ueluun8rp Suues Z'V pqet nele (9361 'selmog) l', IeqeJ eped leqrlret Hedss quuel suel edereqeqruelep-rasoB lnpns le>pdr] pllN 'ue8uede1 uW paq.tn$ryLm ueepeal4. uelep tnqesrel qeu€l qoluocuelledupuetu {n}un w}rlnse{ euoJal r.unrroleJoqel lfn Hep uolnluelp Sue.ref le8ues Qtaq,m4srpun)nSSue8rel IBpq ueepeel tu€lep (uelsedal) Jrser{o1-uou qeuel tuelep-ress8 }npns 'qoluocre8eqeg '(u&pap pugl) trrpp ue8uecuerad uenpedel 1n1un undneus (t81sap {tnmuqatd) lenreueeuecue:ad uedeqel eped 4req 'euecuarad qelo raledtp Suues qeuel uelerule>1 relauured rseleJo)

I{/NVI USJ:IhIVTTVd IS\ilEUOX

z? -02

90-0tOE- LZ

09-t,09-et

09-9t99-0'

oz-t(qnuar elrr) 0

00-92zz- 0z

?v - tt,9t-90

nt, - 8z,t,- 8z

09-9099-07

(s^e/e) Ounctulal

(asuep) setey(asoo1) sedal

(spues rfyls neles;ps) ueneue;ey trsed nele neuel

(pe1en1espue asuep\ qnuef uep se:ay(fup asuep\ 6uua1 uep setey

(pe1en1espue esoofi qnuef uep sedal(fup esoofi 6upa1 uep sedel

(spueg) r;se6

rrsedregurnrpaul ueJnlnjeaen\ uenleg

pauletoparepllosuoc

pau!erpunpalepllosuoc

pau!etpunparep!losuosunqeuel s!uar

ue!!nbuad uelJeseprog d9 uelep-Josac lnpns

Nqq

68 Pondosi Dongkol

4.1 Korelasi Berdasarkan Nilar Standad Penetution fetl(SPT)

Nilai SPT sangat umum digunakan untuk memprediksi berat volume tanah (y), kepadatan relatif(D), sudut geser-dalam (0), dan kekuatan tekanan tanah undrained (undrained comperssive

strength) qu. Tabel 4.2 menunjukkan korelasi antara kepadatan relatifdan sudut geser-dalam dengan

nilai SPT N'T1padakedalaman tanah antara 4 sampai 6 meter.

rsbet 4.2 Koretosi anktru Kepottatnn -,;::{,{:rl:,;i;:#:,";;;;f,tam (fl densm Nitai sPr N'rountuk

Hubungan antara kepadatan relatif, nilai standard penetration test, tahanan konus pengujian CPTdan sudut geser-dalam tanah pasir dapat dilihat pada Tabel 4.3.

Tabel 4.3 Hubungan antare Nilai SPT, CPT, dan Sudut Geser<lalam Pasir (Schmertmunn, 1978)

Catatan: I ksf =50kN/m'

Sedangkan hubungan antara nllai Standard Penetration Test dan konsistensi tanah lempungdirangkum pada Tabel 4.4.

DeskripsiSangat Lepas(Verv Loosel

Lepas(Loosel Medium Padat

(Dense)Sangat PadatlVerv Dense)

Kepadatan relatif D' (%)

SPT N'zo : halus: medium: kasar

g : halus:medium: kasar

v*, (kN/m3)

0-15

1-22-33-6

26 -2827 -2828-30

11-16

't5 - 35

3-64-75-9

28-3030-3230-34

14-18

35-65

7 -15B-2010-25

30-3432-3633-40

17 -20

65-85

16 - 3021-4026-45

33-3836-4240-50

17 -22

>85

>40>45

<50

20 -23

Tipe PasirKepadatan

Relatif, D'(%)

SPT, No(Terzaghiand Peck

1967)

CPT, q" (kN/m2)(Meyerhof 1974).

Sudut Geserdalam ({')

Meyerhof1974

Peck, Hanson,and Tornbum

1974

Sangat lepasLepasMediumPadatSanoat nadat

<2020-4040-6060-80

>80

<44-10

10-3030-50

>50

o - sooo5000 - 15000

15000 - 2500025000 - 40000

<3030-3535-3838-4141-44

2929-3030-3636-41

>41

L-.

7

'g't leqeJ tuelep tutl)lSuerrp rsuoreJer edeJeqeq uDlEsepreq paumlpun IS]puoItrrelup Sundruel qeuel rese? uelen)a{ uep (JdS) $aJ uo1D"tlauad p"tDpuDls lsllu el€lue lsulalo)

SundaaT qDuDJ LtDLtDlaJ uDtDrulax uDp JdS D"tDlLtV unBunqnp S? pqot

'g't leqeJ eped luedos "b (t1fiuaUs uotssarduto) pau{uocun) pattgfuocun

?unclurel qeuq ueuu>lel uulen>le{ uep JdS Iellu er€}ue tsele;o18ueu (tg1i lced uep q?vznl

@96 1'saluog ) Jd S lzltN LtDl.tDSDprag SundwaT tlDuDJ lstta$t slt oX f? pqDJ

uer nqr nInIueOuep ue1auau 1nlun e6eua1 n;re4

uef nqr n1n1 ue6uap ue1alP lede6

ruru B

urelepes pe[ nq1 ueDuep ua1e1p ledeg

uB[ nql

uebuap ueleuaui ynlun e6eual nPe6

ul3 9'zuelepes pef nqg uebuep ue1e1p ledeg

r.!3 9'Zpep qlqq ue[ nqr ue6uep ue1e1p ledeg

00t

00t -002

002 -00t

00t - 09

09-92

9Z-O

(p-reH) sBJey

Qlgs tue1)n1e1 lebueg

Ulas) nrev

Qps wntpeyy)n1a1 le6y

(gog) >1eun1

{11os tua1)1eunl leOueg

0t<

0t-02

0z- 0t

0r- I

lEns!n !sE)lulluapl1-ur/N)ll

nb'pieu!,uocu11qeuel uelEnlay

lsuals!suoyN.IdS

$aluone4auadNepuets

Inluaq LleqnJaq eslq lep[ rrouleH

lnluoq qeqnJaq lelns le6uegInluaq qeqnreq Inlun lelns

Inluaq Lleqnraq qepnnJenlaI saquleJay\

0e<00-l.t9l.-Ol,

6-99-ez-0

seJeyn1e>1 1eOueg

nrey

qeOuauayl

Ieunl)eunl ]ebueS

peuawec'Bnl elsnleq

'pe]epllosuoua^o

epntu BrsnJaq'pelepilosuoc

lpuoytluEr nql uep Inlunlal

ueleun66ueyq lecuadlg qeuel ellgo/,Nlsualslsuoy!s!puoy

69r{ouol €FrxDrod lsoPJo)

Tsbel 4.6 Korelasi Kekuatan Geser Tonah Lempung (s) atau Kohesi dalam Keaclaan (Jnclrcine(l

No Referensi Korelasi Keteranoan1 Bowles (1988) c" = 0.12N [kipfft2]

cu = 0.06N [kg/cm2]2 Skempton (1986) q, = 0.25N [kip/ff]3 Stroud (1974) s,, = KN tkN/m1 K = antara 3.5 - 6.5 kN/m'

K = rata-rata sekitar 4.40 kN/m2K = 5.7 kN/m2 (Bowles, 1gB8)

4 Hara et al. (1971) S, = 29No'72 tkN/m'zl

Perlu digarisbawahi bahwa hubungan antara kekuatan geser tanah lempung dalam keadaanundrained su dan nilai SPT (N) adalah aproksimasi oleh karena tanah lempung memiliki sensitivity(S) yang mempengaruhi besamya nilai SPT di lapangan.

Hubungan antara sensitivity dan nilai SPT lapangan yang dinormalisasikan dengan nilai SpT tanahyang insensitive (S1 = 1), ditunjukkan oleh Schmertmann (1975) sebagaimana terlihat pada Gambar4.1.

Gambar 4.1 Hubungan antart sensitiviQ dan normalisasi nitai SPT (perbantlingan antara nilaiN husil lrngu*urtrt dengan nilai N r,= )

Korelasi antara nllai Standard Penetration Test (SPT) dan sudut geser-dalam untuk berbagai jenistanah dirangkum dalam Tabel4.7

:

i

l

1.0

z'-ooU)

E 0.5ELoz

0.0

46Sensitivity, S,

z,xNr cz <,od lnun [#)r"rz

o

[=)'*'7't-l

, odlo'o + I

Z

,odI-a

8[6

brcipla)ped

(gzot.) rep pere

(ggOt) uorduats

(ggOt.) ueqtqM uep oeltN3't$loJoy JoueJ!suaJalou

suatatay odotaqag Lnn!.nsDprag JdS lzltN !$larox .toolD! g? pqDt

uelpedel qeuel

,od IE

rr+sZ=QZrcl') turcaI

ueJlseoal qeuelz', Jeqruec(926I) uueu.ueurqcs9g't pqel eped

pedas pp.to>1 JoUeI - NC

NN3 = 'O'N'"irursooo'o -'o'Nt'o + r' LZ = Q

(y26;) unqu:oql uep'uosueH 'Icad ueFsnresepreq (OeO!) #oAt

plarollp 6,i -laS lellu - -NeleJ-ela rellN

sele sqe8

tlB/v\eq sele$

0z+'"'N0zl=Q(o'trequrec) tZ + '"'N0Zl = 0

l,I+'"'Nozl=0(goor.)

eplwn uep e)leueleHe

ralsou4e ueuelal - ?d?c0

ld\[]a.Jro,*',r-uel - 0

N(gZOt) uueuUeutlcs

qep uelunJnlp6uer('(9661) eu,(ey1

uep r{tneqlny lsepJo)Zpeu!up

lslpuol uepp Dunduel qeuef[(ta)utroo'o - 8'o] ,-urs =,q(066f) au^eN uep

Imeqlny :(eOO!) laqcll tIueouerolay!selaroy!suaJalauoN

utDlDp-"tasaD tnpns uDp lds tDltN D"tDluD lsDProx l'? pqDJ

'LLlouol rqeuorod rsoPro)

72 Pondosi Dongkol

Nhi SPT, N

010?0304050600

50

1m

150

2W

2fi300

Gambar 4.2 Korelasi Schrnertmonn ( I 97 5) ankuu nilai SPT N, tekanan efektif akibat berat sendiriTanah ps', don sudut geser-dalam $ untuk tonah kepasiran

Korelasi antara nilai Standard Penetration Test (SPT) dan Kepadatan Relatif (Relative density)tanahdirangkum dalam Tabel 4.9.

Tabel 4.9 Hubungan Antru'a Kepadatan Relatif dan Nilai Standard Penetration Test

c8

o)foaoto-tcZo!Ln-)-oLo)

o

B erdas arkan B eb erapa R eJbren si

No Referensi Korelasi Keteranqan1 Gibbs and HolE (1957)

o = roo[---x-l ,r",' ( l2pu'+17 )atau

z ro.5

D, =211 ,1 _, L*,' Ipn'+0.70J

kioPo'dalam ;*It'

ksPo'dalam -:-cm-

2 Jamiolkowski et al. (1988)dan Skempton (1986) D = l00rN* )o'' [60,

Bila D, > 35%, maka:- Untuk pasir kasar, Noo dikalikan

dengan 0.92- Untuk pasir halus, Noo dikalikan

denoan 1.083 Marcuson dan

Bieganousky (1977) D, = 1 1 .1 + O.le(ZZ2N + 1600-7.6gpo'-50C")o'Cu : koefisien keseragaman (uniformity coefficient)

, Doo

D'uDoo, Dro : diameter butiran di mana masing-masing 60% dan 10% lolos

pada ukuran ayakan tersebut

066l 'Dpllpn uDp DIDUD1DH)

stlatotltp Suot N JdS tDllu w4tQ uuty4t-.rasa8 Tnpns o.uiluo un7unqnq umt"totD"toqol {n 11so11 €.r.toquLg

'l I't loqeruped leqlpol !:edes '(laS) $aJ uottupuad p"tDpuDls: Iel1u uolresepreq r{eloredrp ledep Eundurelqeuel (936) oynv uoltzprlosuoJ nag e(useseq e.l.rqeq ue1e1e,(ttau (SgOt) redrue; uep eu.(e61

96-0909-0ev09-0t0e-0rs0e-s0t-9z9-09-0I

,O lnElou ueppedayrorN 'tstaJoytn 6uEA I Js teltNoN

ptlrdtlltrupy uololnday uDp JdS lDIlN D"tDtuD uoBunqng gru pqDI

'(666I'sec)

0l'r leqeJ eped luqrpp ludep (q)gr1e1er uelepede{ uep (o'1q) tslero4p 8ue( JdS €rulue ue8unqnll

. u-)

ac

0z a"08 -,8..-o0?l0ss3

,r.u/Nt/! urelep ,od(ysodep rtep 1an;euf Oundual qeuel.,,.(#)tur

o= u)o996; reduayuep eur{ey1I

ueEue.ralay!sPloJoy!suaralouoN

(UCd oUoU uouDptlosuo) ra^g uDp JdS o.toluo uoBunqnH IIy pqol

Jntun lslorol Jouelplued uanln lslercI Jouel

vcdc

(Y)t""oo+ZI=("'o1ao1t, + o9 =

oJ

oJ

,,.0(uf,o)of,'J,c(ooor)eu,(ey1 uep {meqlny?

ueEuenlaylselarcy!suololauoN

ttrlouol lelar,lorod rsoPJo)

74 Pondosi Dongkol

4.2 Rordasi Berdasarkan Cone Penetution Tat(CFT)Cone Penetration Test atau sering disebut Sondir adalah metode pengujian lapangan yang umumdilakukan dan hasilnya cukup akurat untuk digunakan langsung dalam perencanaan daya dukungpondasi. Pengujian ini cocok untuk lapisan tanah yang tidak terlalu keras (tanah lempung) dan tidakberbatu (gravelly).

Hasil yang diperoleh dari pengujian CPT meliputi tahanan konus (q.) dan tahanan gesek lokal (d).Rasio antara tahanan gesek dan tahanan konus (Fs) dapat dipergunakan untuk menggolongkanjenislapisan tanah, seperti terlihat pada Gambar 4.4 (Robertson dan Campanella, 1983).

10c

Pasir / tISW, SP) , ,

/ .. .?"tn /. Kelanauan I

/ rsM,sc) /

7 Lanat/Kepasiran /

/ dan Lanal, //

// Lempunt t

/ K"l"n"u", , // Lanat ,

,' Ketempungar/ LempunE///

a:80I60cg4cc

c'o

t20:co(Uc10fir_FL

e

4

2

c12345eRasio Gesekan Fn o/o

Gambar 4.4 Klasifikasi tanah berdasarkan data sondir (Robertson dan Campanella, 1983)

Korelasi antara tahanan konus pada Cone Penetration Test (CPT) dan kekuatan geser tanah lempungdalam kondisi undrainedberdasarkan beberapa referensi dirangkum dalam Tabel4.lZ.

selFltseld qapul = ld

(a.rnssa.rd ercd) 4e uPUElof = n

snuol adg lJep EunluebJal6ueA sen; ue6utpueqJad = B

rsr^alrp qepns 6ueI snuol lellu = tb

"N0d-'b

(e-t)n+'b=

z+trdS+€I= uN

ns

,b(996;) 'p 1e seyn

JBSeI rsepuod:esegsnleq rsepuod rese6

iycedecdrueeg IrsBlI uool ueIJBsePJaE

lelo] qeuB] UEUB)|a| = uo

,6'6 ='N

,Z'6 = cN

t0'6 ='N

00'L = cN

Lt'L = cN

od+ "s'N ='b

(ZZ0t.):aag ap

(;96;) 1oqa,{ay1

(gsor)pzuey j 1onbe3

(976;) lqbezale

(szfelc parnssg'n1e1 6undua) pelepllosuoc;aag Oundual Inlun e + /Z = rN

pelepllosuocl11euo1t1 Dunduel Inlun t + gf = rN

uin.ualgepolau,ue6uap rsyeroltp 6uel

euel lase6 uelenlol = ns

od+ nsr51= "5(zeOL) rt6ray\Z

Ilue)lau snuol lnlun 0Z ='NIlJl)lele snuol Inlun 9! = rN

:(886t)rcduay uep aur(ey1 lrunuou.l uolDuepag

g'?requeC eped pqtttP

tedep (gZOL) eplf uep ouunl lnjnuaul rN

0z- rl PJeueqelepe ueleun6:ed1p e,{uesetq

6ue,( repu unureu 'g/ - g eJeluee,(u1e11u 6ue,( snuol Jollef = rfi

ernsse;d uep)nq)oto - ,od

'Nn -rd --b

: s

nele'od+ns'N-'b(8261) uueuuauqcsIueEuejaloy!seloJoy!suaFlauoN

pauprpun w)DpDaX wDlDp tlDuDJ JasaD w)pmpx uDp snlrox LtDLtDqDJ D'tDJuD urtBtmqnp ZI', pqol

9LLlouol €loruorDd rsDPlo)

Korelasi antara nilai tahanan konus pada Cone Penetration Test (CPT) dan sudut geserdalam tanah

dirangkum dalam Tabel 4.13.

Korelasi antara nilai tahanan konus pada Cone Penetration lesf (CPT) dan kepadatan relatif(Relative density) D, untuk tanah kepasiran dirangkum dalam Tabel4.14

Tabel 4.13 Hubungon untara Terhanan Konus dan Sudut Geser<lalam

No Referensi Korelasi Keterangan

1 Robertson danCamoanella (1983)

Gambar4.6

2 Begemann (1974) V!b -I03o4tatrS

V,, =1.3a(2.sr-{)rrnd t +sin-0

'b l+sin2Q

V'o = 1 .3e'nto'O ,rn' IOt * $l" \ 2)Di mana:

ar, - Q"

Y l)-Po

Menurut Caquot

Menurut Koppejan

Menurut DeBeer

Hubungan antara Faktordaya dukung dan sudutgeser-dalam dapat dilihatpada Gambar 4.7

3 Kulhawy dan Mayne(1eeo) o= -ttan 0.1+ 0.38log!

Tabel 4.14 Hubungan ultore Kepudatun Relatifdun Tanohan Konus

No Referensi Korelasi Keteranqan1 Jamiolkowski

et al (1988) D, =-98+66lo9$' - ./Po'

Nilai q. perlu dibagi dg l(o untukkoreksi terhadap chamber size,dimana

Ku =l+60

Oleh karena l(o merupakan fungsiD,, maka harus dilakukan trial anderror

E.

9l'r lequJ Bped luqIIIp ledep qeuel (,(4,tltlsuas)selrlrlrsues uep (faC) $al uouDqauad auo) epud ug (o1tot uo1tc1.tfr uulasa8 orser e"r€lue ue8unqnll

AJO uDp snuox uDuDqDJ D.rDtut) uoBunqng gI'? pqDI

Sl', leqel eped luqrpp ledep (a3g) otpy uouopnosuoC

D^O uep (Iaf,) ,rr7 uol1o4aua4 auoS ue{nfluad pseq snuol ueu€qul uru}ue ue8unqng

'O 9Z'0 +9LZ'0=d

91. uco Nnlun $l'Q =

Z UCO {nlun $'Q = X

(egOl) 'te ta tppg runuayl

Z?'O=d

9IO =X(cn tr6

(r-,,(uco)),*t=,Jo%(szoL)uuEtxuatuqcsZ

,Lu/Nll r.uelep cb uep,cd

Beplosuol-ao ueuelef =

,,,.n('b)€fz'o = , 'd

(,od )I -al6 lrt'o = uJo

ro' r\ /(996;) raduay

uep eu,{ey1IueEuejaloylsep.loy!suoFlouoN

.tuc/Dl | =

;8133::lSUOleleJ UEUBIOf =

io

qepuer se111qsa:duo1ue6uep tsed Inun 60'L -buepes sellqgsaduoluebuep lPed 1nPn gg'1, =

;66u9 se1;;qseduolueouaP lsed InUn L6'O = cO

ia [( '" ) ,,.(uco)'Osoe [ _ ^g[5J ' l-"

(966;) au,tuyr1

uep,tueqlnyzue6uercley!selaroy!suoJolauoN

LLr.louol Jqeuorod rsoPro)

Tabel 4.1 6 Hubungan antara Rosio Gesekan dan Sensitivitas Tanah

No Referensi Korelasi Keterangan1 Schmertmann (1978b)

S.=N''F^Ns=antara6-9Fn = rssio oesekan ffiction ratio\

25;. 20oe 15

:'10Eatr-

o10 2A 30 40 50 60 70

lndeks plastisitas {Pl), o/o

Gsmbsr 4.5 Hubungttn emttu'ct faktor konus tlan indeks plastiitas untuk beberapa mocatn tanah yang memilikis cns i tivit as ( S ) tcrten tu

Gambur 4.6 Korelasi ontoru lahanan konus q,, sudut geser-dalam efektif, tlan Overburulen pressure pn' tanahpuir (Robertson dan Campanella, 1983)

tI

Tekanan konus q., lvhUnf

10 20 30 40

trz=ne t'o-ofoo0)

^. O-v'1 EoEf-oo

0,1 Bo)

o(D

IU

Jds lDllu uDSuap snuol uDuDtlDt orsD.t uDp (xg) Dyt.r-o1D.t ralauory) o.utluD u\EunqnH g.? roquDg

(urLu) GO ueltlnq uanln qe6ual reqq11

t'0I0'0t00'00

L

z

e

n

Io

II6

70)!ao-o

ooz

'/I'r loqeruped 1eqg1p ledup rsuaregu edereqeq uolresepraq JdS l€l1u uup snuol rcuegp,t Brelue uu8unqng

'8', reqlueD eped ryadas B^-In{ ntes qelo rlDlelr\rp tedep }nqasrel ue8unqnq eSSurqes (9961q8eral u€p Iaeuq 'e86I 'lB ]e uosueqog) 4eq dqnc ?ue,( rselerol ualrJoqrrreu uelrlnq relerueryuep 'IdS telu 'snuo1 uuueqsl eJelu€ ue?unqnq e^{qeq rs€ruJoJur ludeprp ueqrloued ede-reqeq ueq

(fl6t uuowa&ag) qour4 tuoptlt-tasaB Tnpns uDp snuol uDuDLlr\ o.m|uo uoBunqnH [, ilrquog

0'uelep.rese6 lnpng

ov 0e

0t

.Tl0)xoo.

uur eo)o.xC=(c)

000t :x(oo3

6LrlouDlrapurorod rsoPro)

80 Pondosi Dongkol

Tabel 4.17 Korelasi Antara Tahanan Konus dan Nilai SPT

No Referensi Korelasi Keterangan1 Kulhawy dan

Mayne (1990) &N = 5.4+(D,o)o'oP,

Pa = tekanan referensi= 100 kPa

Dso= diameter rata-rata tanah (mm)

2 Kulhawy danMayne (1990)

(q"/ \\/p")-n".FC

- a.LJ-N 41.3

pQ = partikel yang lolos ayakan no.200(0.075 mm)

4.3 Korelasi Berdasarkan Vane Shear TatPengujian geser Vane (Gambar 2.20) biasanya digunakan untuk mengestimasi kekuatan geser tanahlempung lunalg sensitif, dan berbutir halus dalam kondisi undrained.

Untuk ! = 2 dan g = 0.67 , maka kekuatan geser tanah dalam kondisi undrained s, dapatd

ditentukan dari rumus:

0.27287c

--ou- dl

(4.2\

Di mana:

T : momen torsi

Secara umum, kekuatan geser tanah dalam kondisi undrained yang diperoleh dari uji Vane relatifbesar untuk digunakan dalam perancangan. Oleh karena itu, Bjemrm (1972) mengusulkan untukmereduksi kekuatan geser pada persamaan (2.10) dengan faktor 2 sehingga:

su.o = l, x Su.v .............. ...(4.3)

Di mana:

s,.o : kekuatan geser undrained untuk perencanaan

s*y = kekuatan geser undrained yang diperoleh dari pengujian geser Vane

t:

'gl', Ieq€J ?pBdrcqllrp lsdep EfuEnpel Brelue w8unqnq surdua uesruuruodedareqeg '(atnssatd uapilqa^o aarycffi\ .0d e.(usu1e Ip qeuet lareq tgqDtu JlqaJa ueus)lalueEuap us{Iselero{IP tedup (s) paulo.rpun qeuut uetenle{ u,{rueseq .;lset{ot i,inAiuei

'qnur1 ,pr4

[zu/1i1l1] euun ue8uap ueSuedel lfn yep paum)pun:asa8 ue1uru1e1-(.esurder)n5

:€UB[U IC

(s'r)"""""" ,,,-(ra)#;zz = uro

:(UCO) oau pappuosuor.ta^O

(t'il"""""" [,u/Nl] ,r.of t"n'"'o'"nr]t0'l

=, 'd

:Sundurey qeuul (a.m s sat d uoqopr 7o s uocat4) rseprlosuol-erd ueuulal

'ue8uedel rp euEArasa8 uetfn8uad pseq uuleunSSuaur ue8uap Sundtuel q€uel Inlun d)O oltot uoltoptlosuo)ra^o uep,.d (a.mssatd uottDpllosuoca.td) ueueqaqwed-ad ueuolol rseuqse8ueu (sgot) llaqclll\tr uep eMeyq

sulrsqseld s{epu = Id.(yo) uosrad tuBIBp (tturil plnbtD l?c seluq = -n

:EUBIU IC

(9't) """""' "" o(, <'Il >lnlun ts'g + rrarso.o-ol0'l = y

uup

(s't) """""' """'s<Id>lruun lg'0+rrarso.o-o8l'I=Y

:qeleps auen uuleunS-8uau rlnrp Suex qeuel raso8 uetgn>Iel {ruun rqnpar roDlBJ '(toot) sru€llllt\ uep suroy{ }runuel^tr

$'il """""' 6a)Eorrs'o - L't=\:Buer,urp'(666t

'se6) 0d) sqrsgseld qepq wlresepraq rselarol uep qelo:adrp Suuf lqnper ToDIBJ : I

t8Llouol reFulorod tsoPlo)

82 Pondosi Dongkol

Tabel 4.18 Beberapa Perumusan Etnph'is untuk Menentukan Kekuatan Ceser Tanah Lempung NortnallyConsolidated dalam Kondisi Undrained (s)

Referensi Korelasi Keterangan

Skempton (1957)!"+=o.n+o.oo37(pr)

Pot

Untuk lempung normallyconsolidated

Pldalam %

Chandler (1988)

US Navy (1982)su(vane)

= 0.1 IP.t

+ 0.0037(PI)

pc' = tekanan pra-konsolidasi(p re c o n s ol i d a ti on pressure)

Dapat digunakan untuk lempungterkonsolidasi (overcon solid ated)

Akurasi I 25%

Tidak cocok untuk lempung yangsensitif dan /?ssured

Terzaghi & Peck (1967) S,, = 0.3P0'

#=0.,1+o.oo37(PI)

Perkiraan

Untuk lempung normallyconsolidated

Jamiolkowski et al. (1985) s= (0.23 + 0.04)ocRo 8

Pn'

Untuk Pl kurang dari60%

Mesri (1989) tr,=0.22

Put

Bjerum dan Simons (1960) j- = r(u)

Pot \ '/

Ll = lndeks kecairan (liquidity indexl

s 0.18---e-=7 untukLl >0.5Pu' Jt-t

atau

j.l- = o.asJpt untuk pt> 5%

Po'

Lihat Gambar4.9 untuk lempungnormally consolidated

Ll dalam desimal

,r-w.-PLLL_PL

wc = kadar air

PL = batas plastis

LL = batas cair

Penyebaran data!25%Pl dalam desimal

Karlsson dan Viberg (1967)i.,,- = o.s(Lt-) untuk LL>2Oo/o

LL dalam desimal

l'-

(rr)z * z'o= ('c)aoyrseursyoldy

FappllosuocJeAO

ueepeal uelepqeuBl Inlun

.r*/ od \

l"; I

souJo = :o--d )

[5.]0 ';e se ppel

(ra)re 'o + [ ['o =0d

3(zso r.)

unrefg uep uoldr-ue>qg

0tL0L'l(996 t) 'le la Jassno^

0Lt09'r(986 t )

ailqM uep leqpef{

[,tultt>t](rr).,r-o0ll = nc

(ezo !)r.,llorM pue plalloq3s 0LtoL'l

ll ePBd un3 00!-

-'16 ePed unc0Lt0L'l(e96 L)

r(eqyop uep uolduelg(zulN{'

'ld lslpuoy eped un3(zu/N>l)

'I'l ]slpuoy Eped un3lsuaralou('c) paryotpu1 uDDpDaX MDIDq pappueA qDLmJ rasag uDtDn\aX lsDutlts7 61.? pqDJ

'61', leqeJ eped 1eqrlp ledep (14) srlseld setuq uep (11) lec seleq rsrpuol LuulepJIe repol eped Qtaploura;) 11eqtue1 ue4upudrp BueK paum.rpun ueepee1-urelep qeuel rsse8 uulutule)

lnsns uepuoqeuew ec qep rseprlosuolJal

6uer( Dunduel Inlun["dr] 8l f, ,

= ".0'z +, -o

(ozol) qrorm

-."(uro) =

(ZZOt.) 'te le ppet

ueEueralay!seloJoy!suaJalau

t8rlouol rapruorod rsDloro)

84 Pondosi Dongkol

2- nao

E o,zC'

g 0,1

G) nn:l v.v

Liquidity index (Lt)

Gambor 4.9 Hubungan antaro lndeks Kecairan (LI) dan kekuotan geser tanah Undrainedyang dinonnalisasi

terhadap Overburtlen Pressure(Su,N = !" . , ,1n1n tloti Bjctt'um dan Simons, 1960)Po'

Sudut geser-dalam efektif tanah lempung kohesif yang diperoleh dari drained test dapat diestimasidan korelasi berdasarkan indeks plastisitasnya (Gambar 4.10). Penyebaran data terjadi padaundisturbed clays,namun kurang lebih delapan puluh persen data (80%) berada pada deviasi standarlYo dan hanya beberapa data yang berada jauh di luar kisaran (range).

Gambar 4.10 Korelasi antcu'o lndel<s Plastisitcts dan sudut geser-dalam efektif lempung NormallyConsolidated Q' @aru dari Ladd et al. 1977, Bjenum and Simon 1960, Kanja and lhlle t977,

dan Olsen et al. 1986)

Hubungan antara klasifikasi tanah, kepadatan, tahanan konus dari pengujian CPT, nilai SPT, danlain-lain disajikan oleh Pamukcu and Fang (1989), seperti terlihat pada Gambar 4.1l.

;

i

40-9 35

==30S2sb20@o 15o)E10EE:lwcDo

lndeks plastisitas (Pl)

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

qDfryq ilDp 'JdS tDltu'(b) muotl uot1o1 'uolopodal ,qDuDt tsntl$so1t1 o.royuo uo*unqnH I1., "toqraoe

doto8ogosono€xzillrr)a1

UB3. OIIVU DNIUV3S VINUOJI'IVJ

ll)z0cct0(09

'ta.t / TJgI

lhtdas090scn0€IZ

z" d'rNsrJutro3 NoIJVJHrrNact'IosI

Lndas

l00l001)t

(y.ty :e411 ry3o17'bld3,)tZ

(u41)sc513617'bIdS. IdJ)0900,loe 092ooz0st00t

(uvrsd) t - NotJOVau gcvuDgns Jo sn'tncohl

9-e-v 9-t-v3-V

,'v

t-a

e-t

v-zq-L

NOIIVJIJ ISSV'I J -I

IOS OI-HSVV

IAISV

HIA

1013H3'lW{o

3SJS

Ars

MS3C

rue(uorturlttsselJ peUIun)IASISAS NOIIV]IIISSV-IC MOc0

00l08090son0tcz;r)ll)nual - otJvu cNtuvS€ vlNuoJt'Iv)

98r{ouol rapurorod rsoPJo)

86 Pondosi Dongkol

Daya dukung pondasi dangkal yang nominal untuk beberapa jenis tanah dapat dilihat pada Tabel4.20.

Tabel 4.20 Perkiruon Daya Dukung ljin Pondusi Setempat(Data dari Department of the Navy, 1982)

Catatan: I l<sf= 0.5 kg/cm2

Tabel 4.21 menyajikan panduan tentang tingkat kepercayaan perumusan daya dukung pondasiberdasarkan data Cone Penetration Test menurut Lunne et al. ( 1 997).

i-

Lapisan Pendukung (Bearing Materialsl Konsistensi Tanah diLapangan (ln PlaceConsistency)

Daya DukungNomin^al ljin q*,kolcm'

Tanah campuran butiran halus dan kasar dengangradasi yang sangat: glacial till, hardpan, boulderc/ay (GW-GC, GO, SC)

Kerikil (gravel), campuran kerikil dan pasir,campuran balu (boulderl dan kerikil (SW, SP, SW,SP)

Pasir medium sampai kasar, pasir dengan sedikitkerikil(SW, SP)

Pasir halus sampai medium, lanau atau pasirmedium sampai kasar kelanauan (SW, SM, SC)

Lempung an-organik homogen, lempung kepasiranatau lempung kelanauan (CL, CH)

Lanau an-organik, lanau kepasiran atau lanaukelempungan, varved silt-clay-fine sand

Sangat mampat

Sangat mampatMedium - mampatLepas

Sangat mampatMedium - mampatLepas

Sangat mampatMedium - mampatLepas

Sangat kaku - padatMedium - mampatLunak

Sangat kaku - padatMedium - mampatLunak

10

753

43

1.5

32.51.5

42

0.5

31.50.5

!DDu!1dnlnc redu.res

6uepagqepual gedues

6uerny

rooutJdn>;nc redues

6uepegr60uu redtues166un dn1n3

aletpew)au!qEuel

qepuoJ leoues6uerny

qepuoJ reoures6uelny

roourl leouJesr66u11dn1n3

r00url redules;66u11 dnyn36unduel

r66uq redtues166u;1dn1n3

166u9 ;eduesr66un dn1n3

roou!]dn>1nc redues

6uepegt66uu reduesr06un dn1n3

r66uq redues;06u9 dn1n3Jrsed

uo6se1.anbl7,uelepBuodueunJnuodDunInoeleg

DUeCUed6ue11qeuel sluor

uesnunJad Inlun

0l)) sa1 uoryDtnuad auo)DNA uDLtDSDp.Dg tsDpuod Sunyng o{og uosnwn-ra4 uoo{nc"raday w13ur1 Suouat uDnpuod IZ-, pqDJ

L8Llouol ra+ouorod lsoPro)

Wsndot uDqaq pqplD uDut U4 ut tDlswuad tsnq4slo I.S ilrqwoC

'( 1 'g requeg) senl te8ues BueK (acods-f1ot) fluen:-qe8ualas uee4nuuad rp efta1sq 8ue,( (4) 1usnfue1 e,(e8 1eqr1e ndotlosr uep 's4se1a 'ua8oruoq 8ue,(€tpatu nlens eped ueuolel uueqe,(uad urelqo:d Lle{lselnr.ruoJuau qele} tgg l unqul eped bseurssnog

Peol Updl tesn&al edeClueqag ]eqp{V ueue{al ue}alEuruad I.g'lul qeq tu€l?p rp ue4lesrp uele

utel ueqeq {eueq uderaqaq vep'(7too7 np8uorcat) Sueluud 6asrsd ludruo {quaqroq eluretu u€qeq'(poo1 npcttc) ueru48ut1{ruueqreq u1erotr ueqeq '(7too1 dt"4s) rn[e1>lnlueqreg B]eraur ueqaq'(1tno1

Tpulauu) Surpurp ueqeq nulu sue8 ueqaq 'Qtoo1 lutod) 1esnd.ra1 ueqaq er.uueueu 8uu.( qeuel uesrdelepud ueuulol uelelSuruad e,(uuseg 'lnqesrel uesrdel eped ueuelel uelol8urued ualquqe(ueuuSSuqas e,(uqumeq 1p I{Bue} uesrdel e{ uolrsnqr4srpp uole qeue} uualnuuad rp ueqeq ueq€queued

NVI{Wru NVUVB:I,ANAd

A qug

Besamya peningkatan tekanan searah sumbu x (Ap^) pada kedalaman z adalah sebagai berikut.

p [r>AP*=

^\;-(1-,,)[#5.#]] (sl)

Peningkatan tekanan searah sumbu y (Apy) diperoleh dari perumusan:

p [:.APv=G\;-(1-,")[#*.#]] (s2)

Sedangkan peningkatan tekanan arah vertikal (Ap,) adalah:

3Pz3 3P z'\^ -

-rz 2nt 2x (22+r')" """"'(5'3)

dimana:

Pondosi Dongkol

P = Poisson's ratio

Westergaard (1938) mengusulkan perumusan penyebaran tekanan akibat gaya terpusat pada mediaelastis yang mengandung lapisan yang relatif lebih kaku, sehingga perumusan ini (5.4) lebih cocokdigunakan untuk menghitung penyebaran tekanan pada lapisan lempung yang diapit oleh lapisanyang lebih kaku (pasir). Besamya penyebaran tekanan adalah:

Di mana:

fr-2"T1=

l2-2TE

If

1t= Poisson's ratio lapisan yang diapit oleh lapisan yang lebih kaku

[,. .[;)zv

-'dv b7

NE?B

-( -z + -x\v !7,or'='ay

suoB uoqaq wEryD Inlu.ta^ uDlolat tn4tnlSutuad rsnqtrtst1 Z'S fiqraog

Tnlpaq uesnrurued

pep 3un11q1p tedep 'e88urq;a1 {et-rues r4euet €rperu ueelnuuad eped efte1eq uep (b) Euefued

uenles-red-e.(e8 selrsuelur Dlrlrueru Eue,l (7'g reqtueg) sue8 ueqeq lzqpl€ ueuu>lel ue.reqe,(ua4

(peot neil/aqfl sueg ueqag ]eqIT/ ueue{al us+e{6uIua6 7'g

8ue[ued uenges/b

L6uouo>pl uo.roqa,fue6

Pondosi Dongkol

5.3 Peningkatan Tekanan Akibat Beban lajur (Stip Inad - Einite Widthhfrnite l-qgtlt

Penurunan rumus penyebaran tekanan akibat beban lajur (Gambar 5.3) dapat diperoleh dari integrasipenyebaran tekanan akibat beban garis, sebagai berikut.

, 2(qdr)23dp,=_-L .....................(5.7)vYz ,r({* + z1' +z')'

c = beban per satuan luas

x

x ----------+{z

Gambur 5.3 Disn'ibusi tekanan akibat bebun lajur

Untuk beban selebar B, maka diperoleh:

err^r[ ryr IAp, = Idp,: Iu, |

3 ll ,--: -

pr................ .................... . (5.g);\ n /[(tx-')')-_]

=:{*, [-_=l-,"n-'|[---]"I L--z] L.*rlPerumusan di atas dapat disederhanakan menjadi:

(s.e)*-(%))

w"vor. = (*)tB+ sin Bcos(B+ 2s)l .. (s.10)

uD.D\8Lill uqqaq DEID LDLDI\ tsnq!.aqo rs ilrqun e

;l

/.-:r::5_.ET:r--;

6iWI I rzttl I

I ll+ t,zu)l I

(rt'S)' """'Is'rL :" 'r-1lb='dYI r -.fu: u!

tl(ers) ,o,o;*](+)r,.t]='dpi='dv

(zt.s) ........ ,,(,..a2 *A*= ,dp

,Z (np:p:b)6

'tqpeq re8uqas lesnfuaiueqeq ]eque ueuerlel uaeqa,(uod tselSalut uep qalo.radlp tedep (7'9 ;eqtueg) uao13u11 {nlueqrsqBleJetu ueqaq lesnd qu,^Aeq rp ueue>lel uelelSuruad Sunlq8uauu {nlun uesnluruad ueurunua4

(any nJnctlS pnpeo7 Qutroltu1) uere{6u[

Wrraqrag s+erahtr ueqag ]esnd Wmeg KI ueue{a.L uep16try:a6 n'9

(r's)""""" ,r[ff)- u,'|pe'ld

:uesnturued ue?uap uelpur 1pelueu (.) tefe-rep uup Isra^uollp srueq Irlpuos Flpreq 8w,t $

:uDlDlDJ

t6uDuDIel uoroqa{ua6

5.5 Peningkatan Tekanan Akibat Beban Merata Bertentuk Empat PersegiPanjang (RertanNarly Ladd Ara)

Perumusan peningkatan tekanan di salah satu sudut luasan beban, akibat beban merata berbentukempat persegi padang q (Gambar 5.5) dapat diturunkan dari perumusan penyebaran tekanan akibatbeban terpusat.

Besamya beban terpusat pada persamaan (5.1) dapat diganti menjadi:

P=qdxdy .(5.15)

sehingga perumusan penyebaran akibat beban terpusat dapat ditulis menjadi:

, 3(qdxdy)zr'p, = ---;--:- ................... 15. r o,1-rz

2n(x' + Y' + zr)2s """""

iJ-'rixf +)[, " ,,.10.0,r;rr;;[r]Lt.-, *,,) I (5'17)

AP, =q1, ..................... (5.1g)

Di mana:

BlJl =-

z

Lfl =-

z

Namun apabila m' + n' + 1+ < m'n' , maka perumusan (5.r9) disesuaikan menjadi:

, 1 | zrnnJr*+r*+r (^'*n2+2) . _,f 2mnGr+n1l ')l

" =AL;r+il

+nt'n, +l[;+; )*"- ''' Irt **;,n, *r ))""""'(s'20)Faktor 13 untuk nilai sembarang m dan n dapat dilihat pada Gambar 5.6.

Catatan: nilai m dan n dapat saling ditukar satu dengan yang lain {exchangeablz) tanpa mem-pengaruhi hasilnya.

'Euefued rEesred

ledtuo {nluoqJsq €lentu ueqeq uesenl rs1e,(ord nlens }npns-lnpns r{e^{eq rp wue>tol uululSurueduecuotu {nlun n>lelrsq efueq sul€ lp uesnurued €A\qeq qe1epe le8ullp n1.red Eue,{ Suguad 1eg

r J

t snqt-Ustp .tottlt{ pnpntr,1 g'S fiqtuvg

tu

8ur{uod rBas.tad pdwa uDqaq fiEryD uDunla rsnqluslg S'g fiqraDg

z

t0'0

i

96uouDIaI uoroqatue6

Pondosi Dongkol

Taylor (1948) mengembangkan perumusan untuk penyebaran tekanan akibat beban merata

berbentuk empat percegl panjang dengan cara mengintegrasikan perumusan beban terpusat Qtointload) yang diturunkan oleh Westergaard (1938). Perumusan Westergaard dianggap lebih akurat

karena mengasumsikan tanah sebagai material elastis yang lunak dan diperkuat oleh lapisan-lapisan

flexibel yang mudah robek (unstretchable).

Menurut Taylor (1948), penyebaran tekanan di bawah salah satu sudut luasan beban empat persegi

panjang (Gambar 5.5) dapat dirumuskan sebagai berikut.

Ap, = acot,/.TE [ti*l(#.*).(#)'(#)]"

Catatan:

Unit (Cof r) harus dikonversikan ke dalam radian

St: Poisson's ratio (< 0.5)

5.6 Metode Narumark

Semua yang telah dijelaskan di depan adalah penyebaran tekanan pada suatu kedalaman denganmemakai asumsi-asumsi yang ketat sehingga tidak semua permasalahan di lapangan (misal luasanberbentuk segitiga atau luasan tidak beraturan) dapat diselesaikan menggunakan perumusan-perumusan yang ada.

Newmark (1942) mencoba menurunkan perumusan yang bersifat umum yang dapat dipakai untukmencari besamya tekanan akibat beban merata segala bentuk luasan di sembarang titik kedalaman.Metode yang digunakan didasarkan pada pengembangan perumusan penyebaran tekanan akibatbeban merata berbentuk lingkaran (5.14) yang diturunkan oleh Boussinesq.

Seperti telah dibahas pada persamaan 5.14 bahwa besarnya tekanan pada suatu kedalaman di bawahpusat beban merata berbentuk lingkaran adalah:

Bffl =-

Z

LLp=-fl=-zZ

'bOt'O Jeseqes nyu,('etues 8uu,( selsuelur ru,(undureu ('+rU) ure18ue,( uero13ur1

uaSuep (lU) n1es 8ue,( us.rol8ull €rB]uB u€senl ueepeqred euetu rp '(4'g requug) !U yeFgef ue8uspur.:e18uq (qnlndas) 0I qato uapseluasardlp ledep UBSBnI e,(uresaq'(I'S) teqeJ eped ueryeseprag

(uetsuo>l)neluurp

6uer(

lzlx 600'Ltt(z) x ,806't1806'r06'0Ol.

lz) x tLSc'lttSt'I08'06lz)x L60L't160 L't0r.'0B

(z) x 9L L6'09/ r6'009'0/fz) x rggz'o,99/'009'0I

uetrJelepalqe|epe z

(z) x 01e9'00zt9'00?'0I(z) x t8L9'0L8 r9'00e'0t (z) x 900t'0900r'00z'0t (z) x 8692'08692'00 r'0Z(z) x 0000'00000'000'0I

ue6uerelay(qrueEua6 uerel6u;1)

!U

z

H

b.dn

(r)'oN

Qz's)I-

:rpeluau sllnllp ledep selu rp uesnurued

,,1'.,(7,))

z LtDtuDlDpaX opod t.ntuotlal uototlSwua4 lqn"n7uaduraq Suot uo.ul1?ur7 o{*msag fS pqrrl

'( r 's)

1ac1e1 eped Iuedes Aunlr.rtrp tudep tnqesret z ueuelepe>1 eped uuuale] uelalSuruad rqrue8uedtuaru

(b\8r-ru,( uu.ru18uq e,(rueseq e>Ieru ualntuolrp

[*] z uBruBIBpe{ zped ueuelel uelalSurued

e(u:eseq ellqede 'ueqruap ue8ueq t+)

qelepe z ue.uel,pa{ epect ueualel uelel8urued

e,(u-rescq eSSurqas 'b elereur ueqeq (uerq8u) uesenl e,(rueseq ue>lnluouetu eqocuoru {JBruA\eN

L6uouolal uo.roqeluad

98 Pondosi Dongkol

Apabila perbedaan luasan ini dibagi menjadi 20 segmen maka satu elemen mempunyai intensitas

sebesar 0.005q.

Berdasarkan penjelasan di atas, prosedur untuk menentukan besamya penyebaran peningkatan

tekanan pada suatu kedalaman z akibat beban di atas tanah q dapat dijelaskan sebagi berikut.

1. Skala-kan kedalaman yang ingin diketahui besamya peningkatan tekanan (z) akibat beban q

(z: AB Gambar5.7).

2. Garnbar "Lingkaran Pengaruh" (InJluence Chart) dengan menggunakan skala yang telahditentukan pada langkah 1.

3. Skala-kan proyeksi luasan beban dengan skala yang telah ditentukan pada langkah (l) yaitu

z: AB.

4. Letakkan gambar proyeksi luasan (langkah 3) pada Influence Chart (langk,ah 2) dengan pusat

lingkaran berimpit dengan proyeksi titik yang ingin ditentukan besarnya peningkatan tekanan.

5. Hitung jumlah elemen (M) yang terdapat di dalam gambar proyeksi luasan beban (langkah 3).

6. Hitung besamya penyebaran peningkatan tekanan pada kedalaman z dengan perumusan:

Ap, :0,005(M)q . .....(5.23)

Gambar 5.7 Lingkurm Nevwnurk

'8'S rB+uBC eped leqrtrelrgodas 4ga6 qalo:adrp rulSues rnfnq Inluaqraq rsepuod ueqeq {n}un s{eLu (02'S) bsaurssnoguusruurued ue8uep uul8urpeqrp (92'S uup lz'g\ sv$ rp uelolapued uesntun-red enpal u11g

(g2.i......... ..*....((z+-D@+il.1= al, , .,1=

to

'lqlJaq re8eqes ualsntuup 3uelued 6as:ed leduo nele;e18ues rnfnq ryguegraq ueqeq

leqHs ueue>lal u4u4Suruod e8Surqas Sunced.ta1 epnueld {nluaq redrua,tuetu Eue,( '(1e1uosuo11

7 Surpueq;aq Is{l1:o1 1) uetuuppal uep qe8uales rusaqas e,tuqemeq rp uesrdel eI uolreqosrprsepuod resep uep ueuola ?^\qeq uaysunse8uau qelepe urq 8uef, uelolopuad uesnuruod

nefuplp 8ue,( qeuq uesydel ueurslspe{: z

rsepuod Suelued: -I

rsupuod rcqal : g

rsepuod resep rp els4sq BueK (ogau) JlqoJe ueqaq: .brsepuod eped elro1aq 8uu,t elaaur ueeae: b

rsepuod eped elre1eq 8ue,( tuo1o1 eKeT = d

:euau IC

(sz's) """"' """',b> ?v>0 {qun qetreqBue( ,bss's -(at]:-al l='oo (d,.t ):qelepe (3u11oold1.r1s) rnfel lrguaqraq rsepuod usqaq ]eqq€ u€ue>te] ueplSurusd ue4Suepeg

( (z+t\(z+q)\G7i......... ,b> ?VI0 {ruunDtelraq8ue,( ,bgg'g-l ' "' -' l='dV

Iarr):rl€lepe (s&uuool "toln8unt:ta"t nup a,runhs)

Suelued 6asrad ledue nele re48ues rnfnq lryuaqreq rsepuod ueqaq leqple ueualel ue1e13urua4

'ler:aq luadas'(VeS) otnpoJ qelo uolururglp ulel eretue etenrrrueqeq leqq€ (zdy) ueuqal uelalSuruad Sunlq8uetu {nlun ueeueq;epa,(uad nele uelu4apuad silun5

bbuouolel uo.roqa,fue6

N^-zC(E

Es(E^EJO):l

0.4 0,6 0,8

Peningkatan tekanan, ap/q

1,?

Gambsr 5.8 Pet-bemdingan peningkatan tek{tnan beban bujur sangkar beberapa perumusan

5.7 Peningkatan Tekanan Akibat Beberapa Tipe Pembeban lainPeningkatan tekanan akibat penyebaran beberapa tipe pembebanan lain yang belum diuraikan di atas

dapat dilihat pada Tabel 5.2 (Nary, 1982).

Tabet 5.2 Peningkakm Penyebaron Tekunrut Akibat Beberapa Tipe Pembebanan

f

rd4(ff)=*dv

Eq'

[uurzz-=-d,](ff)= "oo

:jEim-5ir6tr

t=.d*l(ff)='oo:lelruan

.... \L?lr)0

H,,\

I

I

I

I

I

z+

tu

[#-;11=t)= ^oo

xa-q'

[t,' :.. fi,r ]z. o ;fu . " ?{;) =,.*

:lEiuo-qrotr

t^ i.".4](;)-=dv Lr, _, ,rur**

'8 ../

d

x-

I

qe

[(gz * n)socours](i) = -oo

%ri

[(gz * n)socnuts q(;)- *dv

@@H

[(sz + n)socnuts. q(;)- 'dv

:le-!r.ya-

dv ueuelel uep16u1ua6ueueqaqure6 ed;1

LOLuouolal uo:oqe,fua4

102 Pondosi Dongkol

Peningkatan Tekanan Ap

Vertikal:

Ap. =(*)Uu+xol

Horisontal:

Ao =[,g)[ru+x.,+z=rn&l'x \nall' R,l

Geser:

Ap,. = (*)t="t

t ,/l I--

Vertikal:

AP. =[*I'-F]Horisontal:

^r.=(;)[o F]Geser:

Ap,, = [e)Fi"'oJ

'Iesalas JaurlJd IsBpIIosuoI sesoJd LIBIeles lpelret lnqasJal ueunJnuod 'ueuullel uuqeqtueued

tsqpp ue{nq 'nqe.m uep rs8un3 ueledrueu rur ueurunue6 '$4.qol yos) qeuq 1e1p:edsqseld ueqeqruad IJBp 1eqplu ueunrnuad rgrcK'(Tuauta1gas t"topuocas) repunles ueurunuod 't

'quuel selllrqeau:ed nele uod le ua1.n1u8uer.u qeuel uendruetuel uepSunlue8ral 'eue1 dru1nc 3ue,( nqe,r tuelep lpeFal lur u€urunued 'ueue>lq ueququeuad e,{uupe

leqHe qeuel pod Ircp rlu u,{urzn1e4 qalo uqqeqasrp 8ue,( qnusl ueepee{ urelep Sundual qeueletrrnlol uXu8uerrupag nrle,( '(tuautap@s uogDpqosum {"tour1"td| ratuud rseprlosuol ueuunuod 'Z

's€lrsqsela uoel eped uolJuseprp e,{uunrun eped (tuauaqps arulpauran) elqelas ueun:nuedue8unlrq.re4 'rsJolsrp nele {nlueq ueqeqruad e,{ueq uelureletu 'lsed qeuq eped rpeLral 8ue,(

Iilsdas otunlol uuqeqrued qelo r8ue:eqlp IBpp qeuq Iseuuogep 'Sundurel q€uut ep€d 'ueqoq

ueqeqrueuad uzuequad luBS r>lrleles rpe[re1 ueurunued uep (rseu:o3ap) ry1uaq ueqeqruede,turpe[re1 qelo uqqeqesrp Suer( ueurunued rywK'(TuautaUDS aruryauruq) e41te4as ueuunuad 'I

:ue6eq e uep urpJol qeu€l u€urunuadtunurn eJeces

'(tuautalilas) e,(usele rp un8ueqrp 8uef, rsln-rlsuol eped uetrnrnuede,(urpu[ra1 uqluqD1e8ueur ledep (lqqran) ueuu>le] ueqeqrueuad trBqple q€ue] otunlon u,(u8uurrugeg

nsJe rre eunloA ueqeqrusd r,qqe Qtrca) qeuulu,rrlnq etelue rp e8Suor erunro^ ,ruffi 't'qeue] IOIpJed uerese8re4 'Z

'qeue1 (uaqnq) 1e1p-redrs€ruroJaq'l

:urel ?relue 'roqe3 zdereqeq qeyo qrue8uedrp qeuel selqrqrsarduroy

'qeusl selllrqrs

-erdruol tnqeslp tnqasrq ueuotel ueqeqruad u,(uepe lBqH€ atunlol ueqeqrued legyg 'uq8uellqgp

ueqoq qll (1uge1utu sslrsqsela 1e31s 1eq11e) Il€que{ Euuque8ueru wp ue>le} ueqaq Btuuauotu

elrq lrce8uaru uvqe (.uo) Brepn uzp '(taqom) trc'(p11os) luped 1e>pged ueunsns Irep Irlpret Eue,{ qeuel

eped eBnl ueDtnue61 'leuetutu duqas eped lp€Fa] uuue>1e] ueqeqrued t€qpl€ lnsns Suzqtua{ TBJIS

l*tntagssaawoc TIos)

I{dNVI SVINISISITUdWOY

IAqW

104 Pondosi Donqkol

6.1 Pennnrnan Sekefika (Immdiate Settlemenl

Penurunan ini disebut juga distortion settlement, elastic settlement, atau initial settlement karenapenurunan ini disebabkan oleh terjadinya perubahan bentuk dari volume tanah (secara elastis ataudistorsi) dan terjadi seketika beban diberikan.

Pada tanah lempung dalam kondisi undrained, yaitu kondisi di mana tidak ada air yang keluar daripori tanah selama proses pembebanan. Penurunan yang terjadi disebabkan hanya oleh perubahanstruktur (deformasi) partikel tanah, bukan akibat dari perubahan volume tanah. Namun pada tanahpasir lepas (loose sands), penurunan terjadi akibat berkurangnya volume udara dan air dari poritanah.

Besamya penurunan elastis tanah dapat dijelaskan berdasarkan teori elastis yang mengikuti hukumHooke, seperti terlihat pada Gambar 6.1. Suatu material dengan luas penampang A dan moduluselastisitas E, yang menerima beban tarik akan mengalami perubahan panjang AL sebesar:

P

l-l I

Gambar 6.1 Perpanjangan ekutis ukibat gaya tarik

AL= PL

EA

Di mana:

P : gaya aksial tarik

L : panjang awal batang

E : modulus elastisitas bahan $toung modulus)

A : luas penampang batang

O : tegangantarik

Analog dengan perumusan yang diturunkan oleh Hooke tersebut makaseketika pada tanah, juga dapat dihitung berdasarkan pada elastisitas tanah.

AL

-oLatau aL - -E

i

perumusan penurunan

g-=IU 'l

rsepuod Jeqe.I=uI rsepuod-Buu[u€d

:uusnuruoduep Sunlqrp pdup (9761) Jecr.{ralqcs ryunuar,u flue(,("tolcolacuan{ut) qrueBued roqug

pautupun ueBpBeI tuBlup Lpuel s?ltsus?l3 snlnpou

ouDt s,uosslod

(uuqaq qrue8uadral 8ue,( qeuel uetuelepol nele) rsepuod reqel

(O netu) rsepuod;esep eped ueuullat

:eu?u rp

ia(Cil """""' or;|ab = uv

:(gOOt 'seq) eSSurqes ,1eqrs1eg Eue,{rsepuod qu^\Bq rp Sunduel qeuq qpe{es ueurunued Sunlrq8ueu {nlun uul8ueqtuellp ledep 1.9ueeuesred uletu (ueuqat uel{equeuad qolo qruu8uad-ra18ue,{ quuel leqe1 qref) g ue8uep pue81p

1 8uelued uep (ueuqat) b ue8uap pue81p o ISB]ou ellq '(I'9 ueauesrad) setrsrtsela l-roel uullruseprag

qnuaf Sundrual qBuBI upud u41a1as uuunrnuad .I

oI

ng

li

ab

90t7rq5' ) qouol sor!1 lq lsadurcy

106 Pondosi Dongkol

Tubel6.1 Fuktor Pengaruh Pondasi Lingkaran dan Empat Persegi Paniang

Bentuk PondasiPondasi Fleksibel Pondasi Kaku

kisidlm Tenqah Pondasi Sudut PondasiLinqkaran 1.00 1.00 0.64 0.79

Empat persegi panjang

1.01.52.03.05.010.020.050.0't00.0

1.121.361.531.782.102.542.993.574.01

0.560.680.770.891.051.271.491.802.00

0.881.071.211.421.702.102.463.003.43

Tabel 6.1 menyajikan faktor pengaruh pada persamaan (6.3).

Cara yang paling umum dipakai untuk menentukan modulus elastisitas (E) tanah lempung dalam

keadaan undrained adalah menggunakan korelasi empiris dari kekuatan geser tanah dalam keadaan

undrained (undrained shear strength s,). Menurut Duncan dan Buchignani (1976), Modulus elastis

tanah lempung dapat dihitung dengan perumusan:

E,, + Bs! ... (6.4)

Di mana untuk tanah lempung normally consolidated'.

B: 130 - 300 untuk PI > 50

0: 300 - 600 untuk 50 > PI > 30

B: 600 - 1500 untuk PI < 30

Secara umum, besarnya Modulus elastisitas dan Poisson's ratio tanah tipikal dapat dilihat masing-

masing pada Tabel 6.2 dan Tabel 6.3

Tubel6.2 Modulus Elastisites Beberctpa Jenis Tonah Tipikal (E)

No Jenis Tanah E (kN/m')1

234

Lempung lunak (Soft c/ays)Lempung keras (Hard c/ays)Pasir lepas (Loose sands)Pasir oadat (Dense sands)

1 380 - 34505865 - 13800

1 0350 - 2760034500 - 69000

:nJre{'ue[u€[epe{ JoplBJ = p)

(6'9 ueeues.rad) %Og l$[ero{ue8uep 'rsupuod Jussp r{e.req Ip BZ uep rsepuod Jesep BJelue eleJ-eler IdS IBIIu _ nrN

(e41 OOt nuteJ$l Z - ssaqs iluatala.) rsuaraJeJ u€ue>lal : ,o

rsepuod;esep eped uuualel - b

rsepuod.mqal = g(u Og'O nelu U I = Lltplt\ acuatalat) lsuareJoJ reqel = ,g

:eueu Io

(q.q)............ f ".s)n)n,N ,s

.[ s J7Ef8e'o= HV

IE]:ru 0Z'I Fep qlqel Jeqol uetn>ln re.(undueu Bue,( rsepuod 4n1un uel8uepsg .Z

(s'q) """""' '.. 'rI"T o,n = '"

I'O) HVl-r-l \./

:(U t) tu 0Z't Hep 3uan1 (g) reqel re,(undrueur Bue,( rsepuod {n}un .I

:nIe,('1e13ueprsupuod nlens e)lqo{es uuurunued rsryperdruotu {n}un rds Elep ue)pun?Buetu (sqot) goqre{s1tr

'sutdrue uelelepued ltseq ualudruour e,(uuusnurmed eSSurqes'(Id3) $aJ uoqnqauadauo) nele (taS) lsa-f uoltouauad pnputits luedes (tsat nys ur) ueSuedel uerfn8uad epedUDIJBSepIp ef,uurnurn eped rrsed qeuel uesrdel eped ndunueur 8ue,( rsepuod ueurunued ue8unyqre4

r.rsud TIBUBI upud qpa4as uuunrnuad.Z

0r'0 - 0z'09t'0 - 0e'00r'0 - 9z'00r'0 - 0z'009'0 - 0z'0sz'o - 9I'0

(spues ^#rs)

ueneuelel Jtsed(spues asua6r) leped :rse6

(spues asuap wnpery) urnrpeu:rse6(spues asooT) seda; lse6

(sfie1c wntpeyy) unrpaul 6undu.re1(s/e1c gog) 1eun1 6unduel

9IvtZ

t11qeuel srusroN

1DUDJ suaf Ddo.oqag olDA s, uosstod t.g pqol

LOt1o5: ) qouol solrlqrsa.rduo;

r08 Pondosi Dongkol

DKo =1+0.33: ............(6.7)

D = kedalaman dasar pondasi (dari permukaan tanah)

Perumusan (6.7) di atas cukup akurat untuk segala jenis bentuk pondasi dangkal yang menumpu

pada lapisan tanah kepasiran (non-kohesif). Nilai SPT N60 tidak perlu dikoreksi terhadap tekanan

akibat berat tanah di atasnya (overburden pressure), namun untuk jenis lapisan tanah pasir padat

kelanauan yang terendam air dengan N6 lebih besar dari 15, maka nilai SPT tersebut perlu

disesuaikan menjadi:

Noo(ko*tsi) = 15 + 0'5(N60(tupursonl - 15 (6.8)

Menurut Skempton (1986), nilai SPToo dapat dihitung dengan perumusan:

\r _ E,,,.CB.Cs.CR1\.^ :_ .... (6.9)ou

0.60

di mana:

En, :efisiensi hammer

Cs : faktor diameter lubang bor

Cs : faktor metode pengambilan contoh tanah (sampling method)

Cn :faktorpanjangrod

Faktor-faktor di atas dapat dilihat pada Tabel 6.4 dan Tabel 6.5.

Tabel 6.4 EJisiensi Hamrner 8,,, (Clayton, 1990)

Negara Tioe Hammer Mekanisme Pelepas Hammer Efisiensi Hammer.E^Aroentina Donat Cathead 0.45Brasil Pin weioht Hand drop o.72China Automatik

DonatDonat

TripHand dropCathead

0.600.550.50

Columbia Donat Cathead 0.50Jepang Donat

DonatTombitriggerCathead 2 putar dan pelepassnesial

0.78 - 0.850.65 - 0.67

lnqqris Automatik Trio 0.73Amerikaserikat

SafetyDonat

Dua putar pada CatheadDua outar oada Cathead

0.55 - 0.600.45

Venezuela Donat Cathead 0.43

I'o+9'o= el

'(vaat

'o1npo3) sruuru uu8uap (tpad) &1 unutsleur (torcol acuanfufi qrue8ued .roqeg 8unlq8us4 '['uesrdel edereqeq lpefueur (rn[u1 rsepuod lqun

g, uep ru4Sues rnlnq rsupuod {qun gZ ueruelepa{ reduus) tsupuod t{€^\Bq Ip qeuq t3eque6 'Z

0'99't9'Z

\peppllosuocre^o) rseprlosuoljal eMls J!sedpa9pilosuoc ,{lewtou unqel 000t < JnuJn 'elllls Jlsed

palepllosuoc lllewtou (unqe1 69 ;> tnun) epnu ;uelet 6[ elrlts ltsed

tZ

I,b

lqeuel sluoroN

:('b)'rdOIln Fep snuol uuueqq tulu ue8uep IsulaJo{ ue>lJesepJaq qeuel sellsqsele snlnpou w{nlueualN 'I

:uueuuauqcs uagesepJeq ueurunuad uu8unlrqrad rnpasor4

'upeq-€poqreq 8ue,( Q o lcnl acuanllfuJ)

qrue8uad ropleg re,(undureu e,(uuesrdel Surseu-?utseru 8ue( (uato) uestdel edaaqsq IJep IJIpJel8ue,( lsed rsepouro>le8ueu {ruun uelurlSunueu eueJe>i gtsuaqe;dtuo{ qlqal deSSuetp tul apolontr'lsed qeu4 epud rsepuod ueurunuad ts4rpe.rduaru {nrun ldl elup uoleunSSuau (gtOt 'OtOt)rruetupatuqcs 'u1pe1es ueun:nued rsryperdruau {ruun JdS elep uDIBunSSuau 3oq-re,(e6 e>11

00'f96'098'09Z'0

rr.r 0L <rx (0t - 9)ru(9-r)u(r-t)uC 'pol 6ue[ued royel

0z'l

00't

(ueleunD!p lln tsepuoulolaJlP1epg1) .reul eduel ;alduleg

(taldwes ptepuep) lepuels apolay\sC '(/a/dues) Lleuel qoluoo

uelrqueOuad apolau rollel9t't90'r00't

rxr.u 002tuul 091

ulu(9n-99)e3 '6ueqn1 Jelauelp Jollel!$laroytev laqPuEnrollEl

(poy) &uo1og &uo{uo4 uDp'tlDuDJ uqqwoZua4 apoory '.tog 8uoqn7 .QPruDlQ "toqlD! 9'9 pqDJ

110

Pondosi Dongkol

di mana:

q : tekananbersih lnetto)pada dasarpondasi

ovp : tekanan tanah efektif pada kedalaman

D r r^^rr^^-1. anrrrlrl L "

(D + E) untuk pondasi berbentuk bujur sangkar (E = I)

(D+B) untuk pondasi berbentuk lajur 1L 7 16;

4.Menghitungbesamyafaktorpengaruhl,iuntukmasing.masinglapisansepertipadaGambar6.2.Faktor Pengaruh Regangan' '

0.1 0.2

,//L/e =1 /

/ L/B >10

5.

Gflmbsr 6'2 Faktor pengrouh pondttsi buiur sangknt'dan lajur

Menghitung besamya penurunan dengan perumusan :

' I 'H' """" (6'10)

6H = C,C,C.qt.]4-t 4 "E E,

. uesldel Auls€u-Sursetu Ieqel = !H

(erq)" zo =(])eoo='c

(zr.q) ......... .. [unqe1] .uet€p, ,(T)r" rc.o_t = .r

rb\ (rlq)""""" [m.1r r-r='r:uueur Ip

tll7rg. ) r1ouo1 soplrqrsa.rdurcy

JEI'AEq6unqel

't'a Jequ?C eped ]eqrlp ]edep rssprlosuo{ u€rln8uad eurelg '(e 'uod e13ue nele) efus re atunlonueqeqn.rad qolo ue{}EqDlerp e.(ueq qnuaf ueepze{ urelep qeuel uped rseuuoJep e?Surqes etunloluuqeqn.red nuele8uaru lepu deSSuelp qeuq usrpnq 'nll utBIeS 'tu{lue^ qere r.uel€p e8nl qeuel uodtlJ€lep rrBp Ie e,(ruen1a1 qeJ€ uep 'ueqaq que ueSuap qeJBas rsBrruoJep nueleSueu uopr[Ilp e,(ueq

qeuel 'le>Irpo^ rl€Je eped ueuele] ueqeqtueued eruueueru e,{ueq qeuel e,^er1eq uerysurnse8uaru 8ue.(uounprpsltot tou-aLto uelelppued ue8uap runuoleJoqel rp rseprlosuol yfn ue4eun8rp ueun:nuede,(ureseq rmp (luarua,tcut ssa4s) ueuolol ueqeqrueued e,(tuussq eJelue rseleJo{ ue{nlueueu {qun

'ueunmued seso-rdlnlun uelnpedrp 8ue,( n11em e,(ueruel nele ueledacel rqruu8ued-Lualu .rrB e,(uen1e1 ueludecel ue4Suupeg 'qeuu1 pod IrBp rBnle{ 3ue.( :re efiqe,(ueq ue8uep3uns3uu1 ue8unqnqreq NeprTosuo{ }€qDI€ ueunrnuod e.(tuesaq 'qnuef Islpuo{ ruelep qeuul Bped

' ':rsed nBlB neu€l qeuel rgedas(s1tos pauru,8 aaooc) resa[ JqnqJeq 8ue,( rieuel IJBp rre e,(uun1a1 ueledece>1 ue8uep ue4Surpueqrp

1rca1 le8ues qeuel pod rrep rle e,(urenle>1 ueledecel '8undus1 quuel ryedes (s7los pauru8 augffsnluq uerrlnq pgFueur Suef quuz; 'qeuul szlrlrqeeursd uep Suque8rel 1u?uus euoJDI etuel qrqal

JI]oteJ 3ue,( nDle,r,r ualnperuetu 3ue,( rseprlosuo>l ueutunued ueleueurp lrlqaslel quu4 pod IJBp {ue,(uren1a1 qato ualleqHerp 8ue,( qeuul uesrdel ueurunued 'qeue1 uod urelep Irep 4e e,(uen1a1qa1ouelqeqosp u8n[ iedep qeue] se]rsqs€le ne]€ (erunlon ueqeqrued r8uereqrp eduul lqueq ueqeqn:ad)rsrolsrp qelo w{qeqesrp ureles 'ueumnusd 1uI leq ruelep 'qeue1 uesrdel eped lpeFel 8ue,( rserurogeg

(uouvonosNoc)ISVCNOSNOY

auolssnoJod

IIAqUf,

(b)

Gambor 7.1 Pengujian konsolidasi (a) Tabung konsolidasi (b) Skema pembebanan

7.1 Perumusan Penurunan Konsolidasi Primer

Pada tanah lempung jenuh dengan ketebalan lapisan Ho dan luas penampang A yang menerimapenambahan tekanan sebesar Ap akan mengalami perubahan volume sebesar AV, atau penumnansebesar AH seperti terlihat pada Gambar 7 .2.

Terkekang(Connned)

Gambar 7.2 Skema perubahan volume

'A:DISLU ';- = '3V

AV

e13uu e,tueseq BIIB uod e13ue ueqeqrued *, ,* = 0e) oa qeuet IB^\E (oqer pro,t)uod

(pttos) quue1 uerrtnq 1aryped etunlol

Qtrot) uetlnq €Jzlue rp e83uor or.unlol

tdy uuur>14 ueqequeued qela]os qeuel orunlol

q€uel ueursads 1e,anu er.unlol

:eustulC

(q.r)........... ..nA+.A: oA

(s'r)"""""" """" ^AV = lAV

:e1eu '(aunlon ueqeqrued rruele8uau ryp11) leqrse.rdruo>1{epq rre uep r.leu€}

1e>1ped EuoJe>l 'qeue1 uod eped rpefta1 ledup u,(uuq otunlol ueqeqrued B^\qBq rsunse ualres€pJag

(v'D"""""" "' Y x HV: lAV

(e'r)"""""" vx(HV-H): tn(z'D"""""" ""vxoH- oA

(i'r)"""""" "'!A-oA- AV

:rpefuaru qeuel eunlor ueqeqruad eleu'(3ue1s>pe1de88uelp ulel Sue,{ qere) IeIIuanqere eped lpe[at ledup e,(ueq erunlol ueqeqruad e/(qeq uDIISrunseIp eqg, '(qZ'L reqtueg) gyJBSeqes ueurunuad nueleBuaur (e7'1 mqrs;cg) quuel qoluoc 'dy :useqas ueqeq u€qequeuad leqqy

tA

nA

tn

oA

9LL(uor1oprl rsuo3) rsoprlosuoy

116 Pondosi Donqkol

Sehingga penurunan tanah AH akibat konsolidasi dapat dihitung dari perumusan:

. AH=A"Ht+eo

t """"""""" """""""' (7'12)

Bila dicermati, rumus pada persamaan (7.12) tersebut tidak dapat langsung digunakan untukmenghitung penurunan karena besamya penurunan masih merupakan fungsi dari perubahan angkapori Ae yang tidak diketahui besamya. Oleh karena itu perumusan (7.12) harus dimanipulasisehingga didapatkan hubungan antaraperubahan angka pori Ae dan gaya (penambahan tekanan) Ap.

Hubungan antara peningkatan tekanan dan perubahan angka pori dapat diperoleh dari hasil ujikonsolidasi di laboratorium. Penurunan contoh tanah pada setiap akhir pembebanan dicatat dandimanipulasi sehingga diperoleh nilai perubahan angka pori. Prosedur untuk menentukan angka porisecara detail dapat dibaca pada beberapa referensi tentang pengujian konsolidasi.

Besarnya angka pori pada masing-masing penambahan tekanan dapat dihitung dari:

ei: eo - Aei .............. .... (7.13)

Data penambahan masing-masing tekanan dan perubahan angka pori di plot dengan skala semi-logaritma dan hasilnya dapat dilihat pada Gambar 7.3.

Dari grafik pada Gambar 7.3 diperoleh hubungan antara besamya perubahan tekanan dan perubahanangka pori sebagai berikut.

di mana:

Ae = C.loeL' - P, """"""""""' (7'14)

C. = indeks kompresi (compression index)

pz = tekanan total (setelah ada penambahan tekanan)

:Pr+AP

pr : tekanan tanah awal

'cq sue8 ue8qlural uep qalorodrp rserdruol slloprrl 'g

'srun1 sue8 ue8uep c {qq uup q 1qr} uu>t8unqnq8ua6 'S

'(c ryll) d Soya e,r:n1 ue8uap ue8uolodraq eSSurqes lezl'O {llp pup letuosuoq sue8 4ueua141 'n

'qryp rp'6 ue8uolod:eq ledrues s3 ue8uuuuel'c ue8uap (ad-rnc punoqa.t) uu8ueqtua8uad e.trn1:efefas SueKe {pp Irep srun1 sue8 {lr€uol/{ 'q

c4 rsuprlosuol-ad uuuelal rsrsod ue>ltgueuel4l 'E

:Qtaloptlostroc nro) rseprlosuolra] qeu€l {nfun 't'q Ttp ue8uep lrdurueq e 4uu eSSurqas 'c4 rseprtosuol-urd ueuolet ue8uep lldurpnq

.od rsrsod 'Qtaloptlosuoc tllouttott) rseprlosuoryal Lunlaq IsIpuoI ur€l€p tlBuBJ uorursads epe4'(e ryp) ,o4(atnssa"rd uap.tnq.taao) qeuel urpuos l€Jeq leql>1e Ie^\e ueue>lal ue8uap ue8uolod;aqredures Isluosuoq sue8 lueueur uep q€uq ueursads (oa) 1e,r,re pod a13ue e,(uesaq ualn1ueua6 'Z

'(d Soya lgerS) uod a13ue uep ueuale] erelue ue8unqnq reqtue83uay41 'I'(y'T tequ:r-3) trqpaq reSeqas ue4selahp ludep rslaro4ral 3ue,{ qeuel

rsarduro4 $lopq uu>lledepueur lnrun qe13ue1-qo13ue1 'tunuoleroqel rp uerln8ued uep 'unuoleroq€laI ue8uedul pep uelnlSue8ued '(?u11dtuos) ueltqtue8uad sasord eruules q€uel uaurtseds

eped ..uen33ue3,, e.,(uep€ €ueJu>l (/961 .4ced uep rq8ez:a1) rslero>yp srueq runuoleroqel Iprseprlosuo{ uerfn8ued uep qaloredrp 8ue,t qeue] ueursads ('3 'xapur uorssa.rduroc) rserduol qepul

ununla uor4oqruad uop r.tod ot18uo uotloqruad o.rttluo uo8unqng fl fiqrang

i6ot erors I OOI

(7urc761) d 'ueuele1

It zc rc I020

080

060 3(ox

00r :o0Lt ;

0z'l

0e'r

Ltt(uoqop!l !suo3) rsoprlosuo;

il8 Pondosi Dongkol

C"=€r -92

..... (7.is)1og(&) -log(&)

Kurva TekanarAsli D

Lapangan

'/

0.42 eo

Fo

Tekanan, p

Gumbar 7.4 Indel<s kompresi yang dikoreksi

Besamya indeks pengembangan (swelling index atau rebound index) C,diperoleh dengan cara yang sama. yaitu:

I Skala Log ]

(Gambar 7.4) dapat

€r -ez

'"'[+)

0)

oo(Ulzo)c

c,= 9. -€olog(Po) - (Pr)

Besamya indeks kompresi (compression index C.), selain diperoleh dari pengujian konsolidasi,dapat juga ditentukan berdasarkan korelasi dengan karakteristik tanah seperti kadar air (batas cair,LL), indeks plastisitas (PI), angka pori awal (eo), aku specific gravity (G.), Korelasi dari beberapareferensi tersebut dirangkum pada Tabel 7.L

e-, - €+

;H

ls^ep paNet)llilsues le6ues 6undue-1IGZ -',v\)900'0 + I'01(oa + I) ='3

(geo r)/'r{o ceJ eN 6undue; qeuel sruef enues(sg'o - "a)s I'o = 'c

(H)=",

(0001) au{ey1uep ,{rvreqlny

palepilosuoc lpwtoltllslpuoI uelep qnue[ 6undurel[#)=",

( n)ooo'o + ('I'I)soo'o = 'J(986 r)

elnddoy

ulr.uz0o'0 uepsnleq qrqal lalped uesrad : d3

L66O'O- (oJ)SZoo'o + (oo)911'g

+ ( r$.)qeoo'o + (td)tl0o'o + (u)0000'0 ='J( Lao r)

qnddoy

(H)'Ds o='r(gzol) pooanuep qlorM

(o't t -'I'I)srooo'o = "J(soo !)

'le lo ulueu! (v'tv-'r'r)92€'o='O/oor\t,-l"ceero'o="f,(seo!),{quny\

uep [ereDep 'a|tz'o=')

(996g.'salmoglsepuotxolol) g'0; oa lnlun

(OeOL) ororraH-uopuau *.[;+),iD,I

o='r

IUsllels Es!lBuv(fg'O - '^1000'0 + -I'Ie 00'0 + 0e)16'g = '3

(gZOt) snoroouep'Iazu)

'znozry

lrserg 6undual qeuef(o- r'r)quoo'o = 'J0eao) lnqueo

'y;uefio Dunduel qeuet'^[ [o'o =,3

o6ecrq3 bundual qeuel€800'0+ oeggT'g='3

o6ec1q3 6undu:a1 qeuel'^l'o='J? > Alt^tltsuos

uebuep lrueDro-uou 6undual(y,ot- r'I)600'o = ':)(1961) rced

uep rqOezralueEue.ralayslJ!du^r3 uesnunJod!suerelau

tsatduroy n1apu1 s1.4durg uDsnwn-Dd I'l pqDJ

6LL(uo[opq1suo3) rsoprosuoy

120 Pondosi Dongkol

Sedangkan menurut Whitlow (1995), besarnya Indeks kompresi C, (compression index) tipikaldapat diperoleh berdasarkan plastisitas tanah, seperti terlihat padaTabelT .2.

Secara umum, Indeks pengebangan C, (rebound/swelling index) berada dalam batasan

C^C.r<(_ <r10'4

7 .2 T ekanan Pra-konsolidasi P "

(Pr*consohdation Praswdl

Berdasarkan hasil pengujian konsolidasi, selain diperoleh hubungan antara tekanan dan perubahanangka pori juga didapatkan informasi tentang besamya tekanan pra-konsolidasi, yaitu tekananmaksimum yang pemah diterima oleh contoh tanah tersebut.

Salah satu cara untuk menentukan besamya tekanan pra-konsolidasi adalah dengan metodeCasagrande sebagai berikut (Gambar 7.5).

l. Secara visual, ditentukan titik pada grafik hubungan antara penambahan beban dan angka pori(e-log p) yang mempunyai kelengkungan terbesar atau mempunyai jari-jari busur terkecil(lengkungan paling tajam), misalnya titik A.

2. Dibuat garis horisontal (Lr) melalui titik A.

3. Dibuat garis tangensial (L2), yaitu garis yang menyinggung kurva di titik A.

4. Menarik gans bagi (L3) dari titik A yang membagi sudut yang dibentuk antara garis horisontal(L1) dan gans tangensial (Lz) menjadi dua bagian yang sama besar.

5. Menarik garis lurus (L) yang merupakan perpanjangan dari bagian kurva yang lurus sehinggaberpotongan dengan garis bagi (L3).

6. Perpotongan antara garis bagi (L3) dan garis lurus (La) merupakan letak tekanan pra-konsolidasiP".

Tsbel 7.2 Korelusi Antura lndeks Kompresi dan Plastisitas Tanah

Jenis Tanah Plastisitas lndeks Kompresi, C"Lempung dan lempungkelanauan dalam kondisinormally consolidated

Ekstrem tinooi > 0.72Sanoat tinooi o.54 - O.72Tinooi 0.36 - 0.54Sedanq 0.22 - 0.36Rendah < 0.22

Lemouno keoasiran dan lanau Rendah < 0.10

'lrDllreq re8eqas uerensa.,tued tunqtuotu(OSOI) sel/Y\og '(9861 'S861) ,(qunntr uep [ere8e51 qelo ue>lurunrlp 3ue,( uesnurrusd ue>lr?wpreg

(tD(sC) = 13

:e>1eu'qnuefueepeal ur€lep qeuel rrec s€leq rsrpuo)t eped eusre4 qs16

rlec seleq rsrpuo{ eped qeuel uod a13ue : 'r3

:euetu IC

88 r'0= (fu)3o1

(', a)8or rer o' o - ! - zzt' t

'ln>Igeq re8eqas rselero{ uep qalomdrpledep rseprlosuo4-erd ueuale] B^{r.{eq uelnsn ualuequeru (SSO1) ,(qgnntr uup lere8elq uelSuepeg

uerreca{ qepur: I'IJoJsoule ueuu>lel: nd

:eueu rc

Qt'D """"' h,,-,,0,-,,,,0I=

t'lrD1lroq te8eqss (11'xaput {4pryk7) uerrece{ qepq ueBuap ualrselero)ttp ledep rseprlosuo{

-erd ueuolel e,(ureseq e^\qeq ue1e1e,(ueur (fgOt) &ueqlny uep sets 'rsulero{ uep qeloredrpupd ledep Iseprlosuo>l-e-rd ueuolel e,(rueseq 'r1qu edaeqaq uu>lqelrp 3ue,t ue4qeued ueryesepreg

tsop4osuol-D.td uouotlay uDnuauad g'1 ,ruqwog

(7uc761 ) d 'ueue>1e1

[ 6ot etets 1 00;,01. 0

080

060 3o- lo'I :o

lt't ;

)z'l

leI

tzt(uoUopr; rsuoS) rsopr;osuoy

122 Pondosi Dongkol

5.97 -5.32(w")LL - 0.25log(Po)

Untuk jenis tanah yang terkonsolidasi akibat proses cementation dan susut (shrinknge), besarnyatekanan pra-konsolidasi dapat diperoleh dari korelasi:

P'. = 3.78(S")'''

Di mana:

su : kekuatan geser tanah lempung dalam keadaan undrained

log(P'.) =

7.3 Tanah Belum Terkorsolidasi dan Terkonsolidxi (Normallydan OvqConsolidatd fuill)

Tanah yang pemah menerima tekanan maksimum (pra-konsolidasi) lebih besar dari tekanan yangditerima pada saat pengambilan spesimen dari lapangan (sampling) disebut tanah terkonsolidasi(over consolidated soils, OC), sedangkan tanah yang mempunyai tekanan pra-konsolidasi samadengan tekanan pada saat pengambilan spesimen dari lapangan disebut tanah belum terkonsolidasi(nonnal ly cons oli dat ed soils, NC).

Over Consolidated Ralio (OCR) adalah perbandingan antara tekanan pra-konsolidasi (P.) dantekanan efektif yang diterima contoh tanah pada saat sarnplinz, yaitu berat efektif tanah di atascontolr/lapisan tanah tersebut (overburden pres sure, P',), sehingga:

OCR =&Po """""""' (7 '21)

Dengan mensubstitusikan Ae ke dalam perumusan penurunan (7 -12) di atas, maka besamyapenurunan tanah akibat konsolidasi AH adalah:

l. Untuk tanah lempung yang belum terkonsolidast (Normally Consolidated):

611=_9r_(n)rog\.^l1 + eo ' (, """""""""' (7 '22)

2. Untuk tanah lempung yang terkonsolidasi (Over Consolidated):

^H=*trDrosfi*f;rHrr"rt4q .. .... . (723)

'([OOZ '1e 1e tpng) L'L reqrre) eped leqrFel Hedes '1e;n1e 8ue.rq 8ue,( rseprlosuol ueunrnueduulqeqefuou ludup lnqes.ral IeH '(g'g requeg) rarurl lepu Suef uBtuBlepa{ depeq.rel ueuB)lo}uqulSutuad uaeqe,(ued $lueq uueru{ (tu1od-auo apolaru) (g) Sundure[ qeue] uesrdel ueluqale{qe8uol-qe8uet 1p dV wuolel ueqequuuad pqrue8uatu Suns8uel >1epq u,(qreqes '1eqe1;r1u1a.r BuefSundurey qeuel uestdul eped ndunuatu 8ue,( relSues rnfnq rsupuod rsuprlosuol ueurunued e,(ureseg

tsDpllosuo!"et tptuol opod uounmuad otsoy g.l fiqwoe

,, ler\t

ed uesrdel ,,

nnnru)undrraluesrdel

-ta0

Y-Lrr----------z ,EI

ct

\\t=Hle

8L 9I ?t 7,t 0t I 9 '

Zod/'d 'uco

'9'l requeg epud leqqret p:edas '(Zg6t'f,^eN) tngasroltqeuel orlDt uoltDpttosuoctaao eped uqJuseprp u,{u:esaq 8ue.,{ 'D roDIeJ rqens ueBuep (pa1op11osuoc

r(11our,tou) rs€pllosuo>lJel Lunleq 8ue,{ qeuul ueurunued depeqral uelSurpueqtuaur eJec ue8uepqaloradrp elnd ledep ls€prlosuoryel 8ue,( qeuel eped ndunuau 3ue,( 1e13uep rsepuod ueurunued

Sundurel qeuel uesrdel eped ueue>lel ueqequeued: dy

Sunduel qeuel uusrdel wleq4e{: H

(atnssatd uaptnq.D^o aucalla) e,(use1e Ip qeuelJIDIaJo lereq ]eqple qeuet ueuu>Iel: .0d

rseprlosuol-e;d ueuelel = ,'d

(1eme) Blnr.u-elnu uod u13ue : 03

Qtunoqa,r) srls€la ue8ueqrua8uad slepur : s3

rse:duol qepur: 'J:€UBTU IC

7z'0 uo

E,'o g

c-Cf

e'0 -ge

B'0

0't

CZ'(uoqopll !suo3) rsopr;osuoy

124 Pondosi Dongkol

1,00

iao(c

:ooCojoILL

Metode one-poant

AP.lPo' = 1

:

0,10 r

0 2

Tebal lapisan lempung, z/B

Gambsr 7.7 Penurunan konsolidasi metode One-point dan SubJayer

Catatan:

Faktor konsolidasi k didefinisikan sebagai:

. (.. ap.)k=(H)ros[r.;) .....................(7.24)

Salah satu cara untuk mengantisipasi ketidak-akuratan penurunan konsolidasi tersebut adalah denganmembagi lapisan lempung menjadi beberapa lapisan yang lebih tipis dan besamya penurunankonsolidasi dihitung berdasarkan penjumlahan dari penurunan masing-masing lapisan tipis tersebut.Cara ini disebut metode Sub-layer.

Cara lain untuk menentukan besamya peningkatan tekanan rata-rata sepanjang ketebalan lapisantanah lempung Ap adalah dengan menggunakan Sinrpson's rule (Das, 1990), yang dirumuskansebagai berikut.

*=(4-#@)Di mana:

Apu :peningkatan tekanan di dasarpondasi

Ap, = peningkatan tekanan di tengahtengah ketebalan lapisan tanah lempung

Apo : peningkatan tekanan di bawah ketebalan lapisan tanah lempung

(sz'D """"' *r",,'?l t

= oHV

rJ:uesnurrued Fep qelo:edlp ludep repurules

ueurunued efuuseq '(Zt'D ueeuresred tuelep al (LZ'D uueuesred uoysn1qsqnsueru ue8uaq

(gz.t). ' [ 'r 3ot- zr

'ot *) = 'c['v)

:uusnumad ue8uep

uqnlrclrp rur sasord eped "3 @apuJ uolssatdutoc {topuocas) Japurules rsardurol qepu! e,(tueseg

'ru{e,44 gep Sunlue8rel e,tuuq

us)lurelel.u'ueuu1a1uBq?qtu?l e,(uesaq uep SunluuSrel {epp IuI sasord '(6'l requeg) reeull qelepe

(eu4ue8o1 slu>ls r.u?[ep) nqei* uep rserruoJep eJu]rru ue8unqnq 'rspunlss ueurunuad sasord epe6

raPr.rrulas lseP{osr.rox ueururu,rzd rresm.uruad v' L

apt s,uosdturg uop "o,byqng apopw tsDptlosuol uDunmuad g'l fiqwDg

gp '6undua1 uesrdel ;eqel

'EZ

I =,cdfdvt =,cdi:dF

Z = ,cdlzdF

7 = .odTrdg

'uruesJqeler SueK apt s,uosdung uesnLrruad Irep uup ntoyqng epotetu gep qeloradlp

8ue,( relSues mfnq rsepuod u€qeq { rseprlosuol roqeg ue8urpueqred ue44nlunuau 8'L requeg

[*)'"'-,^OV_J

r-nIt) :=:otxro

a ,oiO:4.:xi

,]

, 00'I

9Zt(uouoprlpuo)) rsoprlcuoy

126 Pondosi Dongkol

Di mana:

ep

13C

c8c

c7c

Waktu t (Skala Log)

-Gsmbur 7.9 Hubungan antara perubahan angka pori clan waktu

Besamya indeks kompresi sekunder C" tipikal dapat pula diperoleh berdasarkan korelasi terhadap

kadar air tanah di lapangan (w"), seperti terlihat pada Gambar 7.10 atau 7.11 (Navy, 1982). Besarnya

indeks kompresi sekunder tanah yang mengalami penekanan ulang (recompression) berada dibawah kurva L pada Gambar 7.1 1.

0,001

12C

: angka pori tanah pada saat berakhimya proses konsolidasi primer

100

Kadar air,w"o/o

o 110.co3 1oc-vo)E cec

0,1

0,0'1

T(J(,,lf

v,0)

'aCJ

o-Eo!

.0)

.9

o:z

10 1000

Gutnbur 7.10 Hubungan ontero kular eir dan koefisien ktmpresi sekunder

'(sunlon uu8uem8ued) uelnsnfued nuule8ueru rpuel ueurseds olerumogfut u?p msaq qrqal mog[tno eltq ef,tqtleqa5 '(.russqureu) uelu4Eurued nuep8uau qeuel ueursedsetrrnlol v>put'Qno11[ul) lnseu 8ue,( rte etunlol Fep l]ce)t qyqal(uog[tno) ren1a18ue.( rre aunlo^ ur[r['(7y'7 rcqaeg) lnqesrq q€usl uarurseds uelep a{ {ns€tu 8ue,( le erunlon ue8uep eures us{B Junle{8ue{ .rre e{unlol e,(urussq 'qnuof uwp€o>l urelup quu?] uotulseds qerrtayaru Suef -ue ueJrl€ ruuns

'(Cf0t) lq8ezrag uool gruy8uaur ualselslrp ledep.ne e,{uran1e1 leqqe ueun:nued ueledecel eSSurqes 'qeue1 Fod r.u?lep IJ€p rl? e,(uen1a1 uuledece>1

uep Suque8rel Sundtual Qtuq rseprlosuo>1 uuiedacel e/rrqeq e,{urunleqas uol}nqasrp qe1e1 padag

IseHlosuoy ue+edalay g'lru)pfiL uDp t tod ot13uo uoqoqmad o.ntluo uo8unqng I I'l nqruDe

(yo) rre repey

002 l9r

xoIo'o q

g.o

xo3E

zoo 69.oo7cfo.o

;0'0 roI

r00

tl147

UPleqar(uad

:r6reyrl

l-

I?leJ-eleu'

(uouoprllsuo3) sopr;osuo;,1 tzt

128 Pondosi Donskol

Outflow

( , *?--,1r\,1*1,(az)

lnflow

Gsmbur 7.12 OutJlow dan inflow air yang melewati spesimen tanah

Kecepatan outflow - kecepatan inflow: kecepatan perubahan volume tanah, atau:

/;\^

lr.*ffar.)o.or-v,dxdy = L* _,...................

.............(7.2s)

9Loro*a, = ry ..oz ' & """""""""(7'30)

Menurut hukum Darcy, kecepatan aliran laminer v dirumuskan sebagai:

V = ki.......... ................... 7.3 l)di mana:

k: koefisien permeabilitas tanah

i: gradien hidrolis (hydraulic gradient)

sehingga:

.ahu, = kd,, atau ........... ...,................ (7 .32)

Idz

I

i::i:if:i:;:;:;:;:

: JISEd 'l l; i; i

:: qeuel Jle Blnl l

=:".t +..tr:-1+.:-:i

^L -zozp,(pxpTfr{

:e88uqes

^L -zo zo

I n,g ''- 'ne

:e)pntr

(g1'4 ruqueg Eped leqrpel rsadas) q ^,t- n Buerull U",".?#I ='A

te

^a

(rt D

6Zt(uoUopr; rsuo3) rsopr;osuo;

130 Pondosi Dongkol

Mengingat bahwa perubahan volume akibat konsolidasi pada tanah lempung sama denganperubahan volume pada pori tanah, maka:

_ 4(V, +eV.)a

(7.36)

av" 6v, ,, de=-:-+e " + V_-& a ' at """"""""" (7 '37)

di mana:

Vs : volume butiran tanah(solicl)

Vy : volume poilrongga(void)

Oleh karena'volume butiran tanah diasumsikan tidak dapat berubah (incompressible),mak,a:

+:0, sehinggaA rgga ...... (7.38)

1=u.+ .(7.3s)a 'aSebagaimana diketahui bahwa:

V =Vs+Vv. ..............(7.40)

Veo =:* ,(7.41)

V

Sehingga:

V= %+eo% ...........(7.42)

VV =-- ................. (7.43)" l+en

dxdvdzV = - ...............(7.M)' l+e,

t

tGL6l,re[]ng pue pno4s) lDIIreqte8uqas IdS Isllu ue8uep Iselarol uup qsloredrp elnd pdep Qtalopryosao)ra^o ,qqSlD resaq BuefrsupllosuoIJal Sundural qeuq {ruun (aZuoqc autnlo,r to snlnpout) ntu orunlon ueqeqruad snlnpol J

(a8uoqc arun1oa.{o snlnpour) etunlon ueqeqruad snlnpolu:

Qs't) """"' ....... n1*',

= ^- ,.u

:eueu ro

(ts.r).,........ P ntu _ zzg ^L

np n_o >l"cv

n3]B

(os'r) """"' lg na

+ I - "a

! ng--e - \gT:rpelueru sele rp (7p'7)ueevtusrad e88uqes

Q(411q1ssatduro1lo rua!c{{ao3) sel111q1sarduro>1 uers!}bo1 : ne

:?UEIU IP

Gv')""""" ngne = ag

(srr)""""" ""' (dy)g^u = ag

:ue8unqnq qelo.redrp eleu'reeurl qet€ps dy qeu4 eped ueuolal ueqeqtueueduep (eg) qeuet pod u13ue uuquqruad eretue ue?unqnq e^\qeq uerysrunse8uau ue8uaq

QfD """"' ]g ne + I

- ;ze

^ L

ag I nzg{

Gv.D.......... lg oe+l "L''o :eAPxP=zPnPxP

' *{:uu8unqnq qsloradrp aleur'(79'1) ueeuesrad Luelep a{ ue{rsqqsqnslp (S7t) ueeures:ed ellqedy

/^, .,\ ......... ................... 19 o"+l le\\v L) ezp^pxp

= Ag

:B{€}\l

Itl"(uouoprllsuo)) rsoprpeuoy

132 Pondosi Dongkol

1ffi =-,KN

Di mana:

K = 450 kN/# untukjenis tanah dengan plastisitas sedang (medium plasticity)

= 600 kN/m2 untuk jenis tanah dengan plastisitas rendah (low plasticity)

N :nilai SPT

Dengan demikian persamaan (7.51) merupakan persamaan diferensial:

^ ^). du ^d-uA "Az'

Di mana:

m'1*

c, =r----I- .................. (7.56)lAel| . il*IAp(l+.",r)J,*

k = koefisien permeabilitas

Ae : perubahan angka pori akibat penambahan tekanan Ap

€o,s : angka pori rata-rata selama proses konsolidasi

mv : modulus perubahan volume

Pada umumnya, tekanan air awal (initial pore water pressure) pada konsolidasi satu arah (l-D)adalah seragam sepanjang lapisan dengan tekanan total (total slress) konstan sepanjang waktu.

'Dangan demikian, kondisi pembatasan (Boundary conditions) dapat diuraikan sebagai berikut.

l. Tekanan air pori di bagian atas dan bawah lapisan tanah lempung (yang mengalamr proses

konsolidasi) adalah nol karena langsung berbatasan dengan lapisan tanah yang memilikiporositas lebih besar (tanah kepasiran).

2. Pada saat diberi tambahan tekanan sebesar Ap, tekanan air pori meningkat (Au) yang besarnyasama dengan besamya penambahan tekanan yang diberikan, sehingga u; = Au: Ap.

Aku dapat dituliskan:

Saat t > 0; pada lapisan z:0, besamya tekanan air u = 0

IPeFat uele 8ue,( tuntut$lutu rseptlosuo{ ueurunued - (xEu)S

I nqeA\ qelelos Quaruaptas uouopttosuo)) rseprlosuol ueumnuod _ 0)g

:ETIBTU IC

(os'r)""""" ....o, t',"""s

= ,,

"A\_= n

:te8eqas uapslugaptp ledup Sundurel qeuu] uesrdel FBp (,n) rsuprlosuo{ lufereq

(+ft) qneFot aseureJp uBSBlur[ uep (z)ueu€[€pe{ eJelue orser n1re,( , + =

rseprlosuo{ sasord {nlun ue>[npedlp Bgg{ nDle^\ -uod;re InlBIIp 8uu{ Eunduel qeuet uusrdel gep qnefia1 as€urerp ueselurl :

(uo uo p r 1o su q lo u a n ![ao3) rsepr losuo{ uers Ueo{ :

(tolcolamq) nDlerrr roDI€J :

(ss'r)""""" """' '(*H) - l^J(atnssatd n1o*t atod l,ot1tut) 1e,xe uod le ueuolel =

Z(t+utZ);: IAI

(u '" ' 'V 't oZ

' l 'g) qecec ue8uelq : ru

:eueu IC

esD . ,,,^-,[#J",,+oi'=n

'lrDluaq tu8eqes uesnluruad uep qeloradrp tedep uod le uuuol4 eKutesaq uueu8ue,( 'reunod lerep uoledruau sel€ Ip (yg'1) lersuereJrp ueutuesred uep suetueletu ueresele.(ua4

dy: ny: In

Jrs uuue>Iel e,(ueseq "pHZ- 0 eJ€lue: z uesrdel eped ig: l leBS

0 - n Jr€ ueuB)lel e,(u:esoq "PHZ = z uusrdel uped lg < l lBeS

Z

I,T{

n3

T

on

eet(uouoprllsuoJ) rsopr;oeuoy

134 Pondosi Dongkol

Oleh karena besamya penurunan akibat konsolidasi sebanding dengan besamya tekanan air pori (u),maka derajat konsolidasi dapat ditulis sebagai:

r r S,,, Jo"..uodz - Jo'n.,udz'' = q,* =

['n ,ud,

,, =r9&*|,,,,..l91=,- fi,=:.d'. ...... (7.6r)' uo(2H0, ) uo(2H0, )

Jika persamaan (7.61) tersebut di manipulasikan dengan persamaan (7.57), maka diperolEh:

u, =1.:[(+] "''

........ (7.60)

(7.62)

Hubungan antara derajat konsolidasi (U,) dan faktor waktu (T") pada persamaan 7 .62 dapat dilihatpada Gambar 7 .14.

0,9

u.o

= 0,7

L'-0,6:l-:< nq(E ''-;- 0.4ot o.s1!

o.2

:

i

:

100

Derajad Konsolidasi, U,o/o

Gambar 7.14 Hubungan ontero dercjat konsolidasi tlan faktor wakta

Grafik hubungan antara derajat konsolidasi dan faktor waktu tersebut (Gambar 7.14) dapat puladidekati dengan perumusan:

r" =!( Y+-)' un*r o < U, <6ooh' 4 \ 100 / 'o """"""""' """""""""' (7'63)

T": 1.781-0.9331og1e(10 O-IJ,yo)untuk U, > 60io ..................(7.04)

,TDlDttL.toolDIuDp 'uDutDlDpal 'tsDptlosuul tD{Drap DrDtuD uDSunqnH gI,l fiqraDg

ry-1'rsepl;osuoy 1efe.ra6

1',0 9'0 s'0

'g Sundtual uesrdel uBIEqeleI ue8uop €ruusaH qn€Fel oseuleJp ueselurle,(ruesaq uap'(a8DutDrp a{urs) lu88uq eseurBrp ]nqasrp ulzu efus r{e^\Bq e{ nqe ss}e e{ rquBuauresrq e,{ueq uod le BIrq 'unrueN '(741) Sunduel qeuet uestdel uuleqe}el uep qe8ualas qetepe

ft qnefral esuureJp uesulur[ u,(u:esaq wp (a8ouut.,rp alqnop) upue8 eseuterp ]nqaslp u>lutu 'qel\Bq eIuep sele a1-rrlz8uou uoluffiumuatu Sundual uusrdel tuelep Ip Fod rle qlf 'Sundual qeuel uestdel

runlret uepeq enpa{ epud esuuup }slpuol uvp (1uarua,t)u! ssa;as ptot) tdy IBlo} ueus{a} uu:treu$l

uep lel\e rsnqlqsrp uzp Surque8rel e{u1n1ueq 8ue,( (sauo,ttltosJ lnqeslp 8ue,! qeuq ueurelepe>l

uep pod rr€ u?uullal rsnqIISIp BlBtuB ue8unqnq uulleqrpedruatu (Sl'Z) r?qurug eped lge.rg

lfuoptpuoC se4s pgtq) p,nV ueuelPl FIPUoX ueP aseIIUq !-IeP ryIA g'L

%001 >?>ornlun,.,[,,["ffi)-']=:

['0 Z'O 6'0 I'r

/ oor \r t_t_

,\Y" n )u'lrqFeq ruBeqas (^I) UIu,n roquJ uzp ('n)

rseprlosuo{ leie-rep ereluu uu8unqnq uesriurued uolSuuqrua8uau e8nt (1161) oaur?^\S u€p Iu€JeAIS

qet(uorloplysuol) rsoprlostp)

136 Pondosi Dongkol

Beberapa tipe dasar dari distribusipadaGambar 7.16 (Whitlow, 1995

Beban Terbagi Rata = c

(b)

q

--(d)

(a)

q

(c)

:::1::::x:: i: il::i:il:

," =l

no, =f;

Gambar 7.16 Tipe dasar distribusi tekman

sBrB rp sns,r e'qq {nrun (^r) ",re,,\\ ,"#':}#:l,iqr;;'"1:ffitTJiir"J"l3,li";:,1H

( .szr LZ )"u (sq'r) "" [

" * ,1,,) ,,_r(z- rs)i * .,(y,,\n Q- rtli* ,,(,/,,1_"k- rr];- r = '1'r

€ snsBx

z snsBx

r \-rr'4zi-';. '4Zi: )T-

I = 'n

I snsux

:{nlun rseprlosuo{ lefenp e,{rueseg

'G uep a9l', reqtueg) ueuelepol ue8uap lelSurusur 8ue,{ ueunlet ueqequ€ued1ruun

I snsu>l uelSuupes '(p uep cal't r€qLueg) ueuelepal ue8uop pceSuau 8ue,( ueuelel uuququeuad

{ruun qelepe Z snsq '(q uep egl't r?queg) uetuelepel deqas eped u4suo4 Suef ueuole}ueqequeued rsepourole8uetu I snse) 'uulSueqrurgedrp n1;ad 8ue{ rseprlosuoq lefe-rap ueresele,(uad

snsq (t) e8rl epe runrun ereces 'ue8uzdel 1p ldepeqlp Suues Eue,( Islpuo)t rsepouolu8uau {ruun

Q uep a) 8run qeuel Flpues ]eraq teqr'1€ ueue>lal .(p uep c) rnfel ueqeq leqD{e uuus{el .

(q uep e) ue8run rgadas senl le8ues 3,( e1e-reu ueqeq teqqe u€uu{el .

G uep'p 'qg1 L.tequeg) q€re nt€s esuulsrq .(a uep 'c'e9l L reqrueg) qBJ€ enp es€ureJq .

:ue8uerele;4

LCr(uo[Dprl rsuoJ) rsDprlo6uo)

138 Pondosi Dongkol

Tubel 7.3 Hubungan uttruu Faktor Waktu dan Derajat Konsolidasi

DerajatKonsolidasirata-rata Uz

Faktor Waktu (TJKasus 1 Kasus 2 Kasus 3

0.1 0.008 0.047 0.0030.2 0.031 0.100 0.0090.3 0.071 0.158 0.0240.4 0.126 o.221 0.0480.5 0.1 97 0.294 0.0920.6 0.287 0.383 0.1600.7 0.403 0.500 0.2710.8 0.567 0.665 0.4400.9 0.848 0.940 0.7201.0

Untuk T" = 2.0 maka U, = 0.994

7.7 Penentuan Koefisien Konsolidasi Cy (Coef{icient of Consolidatior)

Ada dua metode yang sering digunakan untuk menentukan besamya koefisien konsolidasi. Keduametode tersebut adalah:

1. Metode logaritma (Logarithmic methocl)

2. Metode akar-waktu (Square root of tinrc method)

l. Metode Logaritma

Metode ini pertama kali diusulkan oleh Casagrande dan Fadum (1940). Prosedur untuk menentukankoefisien konsolidasi adalah sebagai berikut (Gambar 7.17).

Memperpanjang bagian kurva yang lurus masing-masing dari bagian grafik konsolidasi primer dansekunder (grafik hubungan antara penurunan dan waktu pada skala logaritma). Perpotongan keduagaris lurus tersebut dianggap sebagai penurunan l00yo, atau dy00.

Menentukan waktu tr sembarang, dan t2 pada kurva di mana t2= 4 t1.

Menentukan besamya beda-penurunan (pada ordinat) antara t1 dan t2, misal sebesar x.

Membuat garis horisontal di atas kurva sejauh x dari perpotongan antara tr dan kurva. Penurunantanah pada garis tersebut dianggap nol, atau da.

(%09 uDurunuad tlntun umlrytadrp &un[ nplnot uDnruauad ll.l ilrqrawg

000'lr

Iu1r-u1nqe6

000'[ ]0r lr0sr0'0

00r0'0

0s€0'0

00€0'0

0sz0'0

0020'0

rp osro'o

(epue8 aseurerp)€^uqem€q uep s€lu rp sno:od 8ue,( erpeu qalo lderp ueeqoc:ad eped SunduelLIBUe] uaursads euerel'rsuprlosuo{ rfnrp 8ue,( qeue] uorurseds 1eqe1 uep qe8ualas : ,pH

(tr't teqel) a6I'0 qetepe(1 snsel {nfun) eXueseq BueK'o7rgg =

zn rseprlosuol lelurap {ruun nple,{A JoDIBJ = ^I:eueu tc

@[D""""" ,,.0t]., =^,;CoHfr-

= J

-golccfo)

-ro3

: s muru ue8uep rseprlosuo{ uersrJoo{ 3un1rq3ue1i

'(ol) ZOS rseprlosuo{ tedecueu 1n1unue4nl;edrp 8ue,( nplerrr uelledeprp eSSurqas 'lrllurn sHeB 1uz11p lnqesral e^-rn) uep Ieluosuoqsue8 aelue ue8uolodred {pp Ir€p ienrnl Suoloueru redtues ,,tp pep Ieluosuoq sue8 1ueua141

.osp nele'ologs ueurunued qelepe lnqasral qe8ual >llll] uep '7 rpelueu h uup 00rp BJBJUB lerel r8equayq

6eL(uoUoprlrsuo3) rsoppeuoy

140 Pondosi Dongkol

2. Metode Akar-Waktu

Metode ini diusulkan oleh Taylor (1942), sehingga metode(Taylor rnethod).

Menurut Taylor, besamya faktor waktu T, pada persamaanmemiliki derajat kesalahan kurang dari satu persen (1%).

ini juga dinamakan metode Taylor

(7.63) sangat akurat karena hanya

fr

0.9

'1.0

Bila derajat konsolidasi rata-rata U lpe.samaan 7.71 ) digambarkan dengan fi ,

tzrru",/? ...................(7.71)

maka diperoleh grafik linier dengan kemiringan aff sepe.ti pada Gambar 7.18. Jika diperhatikan

dengan seksama, kurva yang semula merupakan garis lurus (linier) mulai menyimpang pada saat

derajat konsolidasi U mencapai 0.6 (60%).

Gambar 7.18 Skema konsolfulasi primer seccu'q teorilis

Untuk mendapatkan derajat konsolidasi rata-rata U sebesar 9Oo/o (yaitu titik C pada kurva) makakurva linier tersebut harus dikoreksi dengan perhitungan sebagai berikut.

t:AB = 0.9x./1 : O.tglo ..................(7.72)

Y+

'qFm SII a(tuesaqflimt (7 rlq8rrcl upzd tarqyp 8uu,Q sn:n1 s!:e8 1a13ued ryp uep srunl sue8 ruqrm6Sua6 .€

'(ugn gg1 lespu) lgar8 srsqe Euolotuaurcdtues m.rn1 8ue,( e^JDI usp lemu ue6eq uped snml sue8 (uq8uefuauaur) reqtueSSuepz

'nDl?/r\-Js)le uBp usurunuad elsluB tru8unqnq 1gre6 reque8SueLl'(61'1 ruqueg) 1nrllreq rcEeqes uu:1se1efro

rcdep n3 lsepllosuo{ uetsgool ualnlueueu {nlun JnpasoJd ot?ur'selu tp I$leJo{ loDIuJ tluriJesepJag

rulD\ .tDlD aPopw 6I'l nquD,

G,D""""' sl'I:ffi=#:r{elspe I$loJoI roqeg e,{u:eseq eSSurqag

'(t't teqet) 0%06 Isepllosuo>1te[erep 1n1un (1 snse4) nple^{ ropleJ qelupe 8r8'0 Iel1u :ue1e}BC

Gt'D """"' """"- 6026'0: @_94 = sv

+oESLooo9.3o

33

,/ttl ls>lerolrel 6ueA \

tnt(uotlcprllsuo)) rsopl;osuoy

142 Pondosi

4. Perpotongan antara garis Iurus yang dibuat pada langkah 3 dengan kurva hasil pengujian

(titik C) menunjukkan kedudukan Jt* , sehingga besamya rr. = (.^;1.5. Menghitung koefisien konsolidasi C, dan perumusan:

1 =--CJ- uluu' (Ho,)'

,- - l(Hd, )2

"'-- !,n

di mana:

Tv : 0.848 (untuk U :90% pada Tabel 7.4)

Faktor Waktu

Tabel 7.4 menunjukkan hubungan antara besarnya faktor waktu dan derajat konsolidasi untukkasus 1.

Tubel 7.4 Faktor l4taktu (Kasus l)No, Derajad Konsolidasi U,% Faktor Waktu T"

5 0.001962 10 0.007853 15 0.01774 20 0.03145 25 0.04916 30 0.07077 35 0.09628 40 0.126q 45 0.159

10 50 0.19711 55 0.23912 60 0.28613 65 0.34014 70 0.40315 75 0.47716 80 0.56717 85 0.6841B 90 0.84819 95 1.12920 100

'8 'oN uoqecllqnd Suueeur8ug looqcs elenperg,$tsre.ttun

pru^.rel{.,.sesofun4 Suueeur8ug ro3 Suqsel llos uo seloN, 'ovil'a 'u '.unpec puv'v'epue.6ese3

'srellr^-rerln€c :slJBd..'slos sec'anbruqc9141ep ?]Ie{,, '9961 ''I '1asue;1puv'Y'1onbe3

't002 ]erBIAtr'e4e4 uelsu;tr selrsralru1 ,.'[ 'oN'S '[oA 'tldls {ltqoJ tsuetutq 'rer(e1

-qns 3po]3l I ueSuep 1€l.I riBueJ uButunued rsBnle^g,, 'g'g 'orpuo3 uBp ''H 'o1uesn5 ''s 'c 'lpng

'oclxel I',(1t3 ocuetr41' |;-SV dd'7'1on'Suuaeut8ug

uorlepunoC pue sctuuqce6 IIoS uo acueJeJuos I€uo4eluetq L$L eq1 3o s8urpaocoJd '.,s,(e13

po:s,(e1 ur.$rcede3 8uueaglo,(pQS lelueruusdxg,,'696I'3'9 Joqm(oIN pue 'CI'[ 'u'4lorg

'llIH-.ry\?rccIAtr

:uqsrrle8oy ,.'pe puz 1uetuernsee141 JreqJ puu sllos Jo seq,redor4 Suueeu8ug,,'8L61 'A'I 'sal/\\og

''[[rLt-.^AerDoIN :{ro1,^AaN..'uoqlpa qunoC'"tt"O,::n::^t:* uol}€punoc,, '886I 'A'I 'sel'^rog

' gZ L- lI l'dd'Af SV'3Sd ls I .,'s^(e13 pelepl1osuoJ

{11eu,ro513o sol}slJelceJetp q18usls Jeeqs Jo uosuedruo3,, '096I 'g '1,,1 'suorurs puu 'A '1 'utnlelg

'tS- I 'dd 'Z IoA 's;eeut8uE ll^lJJo ,Qercog ueruetuv.osuc.ro.llto] ,(11ercect5 eq] Jo Surpeeco-rd ..'punotD lJos uo ]ualqueqlug,,'zL6I'g '1 (Lunualg

' 6e- 6Z' dd' L' Z' 1on'ru1oq>1co15'3uqsa1 uoller1euad

uo runrsodur,(5 ueaclornil ...edorng lu31s316 pue [u4ue3 :pode6 IeJeuac,, 'vL6I 'H'uueuaSeg

'o1e1odg'euutleq eclucaloaC euolz€lcossv'uoqusluo3

lerrorleN qlSI ..'pues 3o ,Qrsueq enllele{ pue slseJ, uolleJ}eued ollels,, 'e86i 'le le plug

'62-61cld'7 'o51 '9I '[oA'suo4epunog pue sllos .,'f,]tltqtsserduo3

lros .lo srs.{1uuy uotssa;8eg,, '9L61 'g 'U 'sqoJoJ puu "I 'U 'lazrry ''S 'V 'znozzy

'ueeut8ug IIoSJo ,fercog ueouotuv :{ro1,ln,eN 's11ogJb finndo3 ?ur'ruag't66I' SJSV

EISV'gg- 1'8rnqs4ce1g'Suuaeu8ug [e )uqca]oag

Lil slsr.J. nus q Jo asn :98, n]ls uI ecuoJaJuoJ ,91erced5 Elsv aql Jo Sutpaeco-r4 ',.f,el]uo uSrseq uoqepunoC JoJ slsal nlls ulJo es1,, '9861 '1 '3eo11 pue ''I 'auun1 ''5 'essecel ''C 'sev

e{e}snd rpuec

144 Pondosi Dongkol

Chandler, R. J. 1988. "The In-situ Measurement of the undrained Shear Strength of Clays Using theField Vane," Vane Shear Strength Testing in Soils: Field and Laboratory Studies." ASTMSTP 1014, A. F. Richard editor, ASTM, Philadelpia, pp.13 -44.

Clal'ton, C. R. I. 1990. "SPT Energy Transmission: Theory, Measurement and Significance,"Ground Engineering,Y o1. 23,No. 10, pp. 35 - 43.

Coduto, D. P. 1994. "Foundation Design: Principles and Practices." New Jersey: Prentice- Hall.

Das, B. M. 1993. "Principles of Geotechnical Engineering, 3rd Edition." Boston: PWS PublishingCompany.

Das, B. M. 1999. "Principles of Foundation Engineering,4th Edition." CA: Brooks/Cole PublishingCompany.

de Beer,E.E. 1977. "Static Cone Penetraton Testing in Clay and Loam", Sondeer Symposium,Utrecht.

Department of the Naly. 1982. "Foundations and Earth Stnrctures". report No. NAVFACD}y'17.Z.,Aleandria, VA.

Duncan, J. M. and Buchinani, A. L. 1976. "An Engineering Manual for Settlement Studies."Department of Civil Engineering, University of Califomia, Berkeley.

Fang, Hsai-Yang. 1990. "Foundation Engineering Hand Boolg Second Edition." New York VanNostrand Reinhold.

Gibbs, H. J. and Holtz, W. G. 1957. "Research on Determining the Density of Sands by SpoonPenetration Testings." Proceedings, 4th Intemational Conference of Soil Mechanics andFoundation Engineering, London

Hara, A., Ohata, T., and Niwa, M. 1971. "Shear Modulus and Shear Strength of Cohesive Soils."Soils and Foundations, Vol 14, No. 3, pp. I - 12.

Hatanaka, M. and Uchida, A. 1996. "Empirical Correlation Between Penetration Resistance andIntemal Friction Angle of Sarrdy Soils," Soils and Foundations, vol. 36, No. 4, pp. l-10.

Head, K. H. 1980. 'Manual of Soil Laboratory Testing", Vol.1, Soil Classification and CompactionTests, Pentech Press, Lonrjon.

Ismael, N. F. and Jeragh, A. M. 1986. "static Cone Tests and Settlement of Calcareous DesertSands." Canadian Geotechsical Journal, vol. 23,No.3, August, pp. 297 - 303.

Jamiolkowski, M., Ghionna, V.M., and Lancellotta, R. 1988. "New Correlations of peretration Testsfor Design Practice." Proceeding of The Intemational Sympsium on Penetration Testing,ISOPT- 1, Orlando, l, 263 -96, Balkema pub., Rotterdam.

'gS I - 0g l dd , I

.oN ,

SZ, lo1.leurnol [ecruqcaloag uerpeue3 ...ouBApleld,iq s,(e13 ur oqBu uquprlosuocre^os0 3ur1gor4,,.gg6l .).f .llaqlcllru-pu?.1v1,.4,iu.,tery

'Lil - 691 'dd 'Z .oN ,I I .lo1 .WJSV .1eumo1Bu4se1

lecruqcaloeg..'JdS pue IdJ ,(q s,(ep gpg ul Uf,O Bur1gor4,, .gg6l .g .1 .rsdruay puu 1y\ .4 .au,(etr41

',cuno3 qcreaseu IBuoqeN'6r.rt .oN proreu qcreaseu *orr"tf.rr? Irr3.-t;l;19;* ut slros pelepllosuocaJdJo uorlezuelceJeqJ,,.S66l .1 .1 .sedde4 prj?,.D.A (soqeJq,.A.U,ulpuf{

'roqrue^oN I IIc .oN .e0I 'lo^ ,g3sv 'cord .^rc

lecruqceloeDJo lBtxnof..'spuus asJ€oc ur ,(Isueq e^qelau pu? Jds,, 'LL6I .y .16 ,.61snouu3srg pue .g .16 ,uosncrel41

' [BuorsseJord T, crurepecv eDlsel g :){1-I ... ecrlcBJd

IecruqcaloeD ur 8uqsa1 uorl€4eued ouo],, 'a661 'I I'f'f '1e,rir.o4 puB .).d .uosgaqoa ..; ,ouun1

' W - get .dd (f oN et'to1

.^oN'leumol lecruqcoloec uurpeuz3,.'s,(elcJlls unrpal^I pue uos uerluurpuecs eruos ul q8ua4gJeer.{s eus^ puB acue}srsau euoc uee,^qaq uorJslexoJ,, 'gL6l'l 'srapn6 ao pue ,.o .eplg ,.1 .euun1

'[[eH-ecquerd:,(ss.ra1 /v\oN.,'uoqsnle g pue '1ueruemszetr41 '8uqse1 :sergedor4 [os,, .tg6l 'g .f .ue^g puu .J .nl.I

'LLe - t Lt 'dd 'g 'o1r1 'ZI I 'lo1 'ACSV ,SuFeaur8ug IecruqcatoegJo

leumof..'puus ul IdS JoJ sJo]ceg uor]cerro) ueprnqJalo,, .996I .n .g ,uetu1rr.{r,!\ pue .J .S .S ,oelT

'oAIoI'V61 - IZr.dd,7 .1on .Bugaeu6ug uorrcpunoC pue scrueqcantr los

Jo acueJaJuoc leuoq€tuelq q]6 'sSurpeeco:4 'gode: ue-eq1-Jo-o1e15 ...scrlsuelcBJer.l] 43ua+spue uoqerrrJoJe6l-sse4s,, 'LL6l 'D'11 'so1no4 pue ,.C ,ressolqcg ..; ,ereqrqsl ,.a ,a1oog ..J .C ,ppe.I

'VC 'oilv o1u4 ,s1n11su1 qcreesag ra^Aod cl4celg .00g9--IE .o51godeg ...u8rsag

uoqepunod rog seryedo.Id Ilos Suqetu4sg uo [enuBtrAtr,, '066I 'H'd 'eufe141 pue .H.c ,,ovr.eq1n;1

' Z6Z - 16Z'dd'eun1' Z' orr' gt'1orr,enbuqcelosg

..'slsol xeprrJ ruoJC po^lJeC sJoletueJBd uor]Bprlosuo] :uorssncsrc,, .9961 .q .g ,upddoy

't L - g9'dd 'aunf'7 'ou ,7 .1o,r ,1LLSV

'leumof Sur1sel lecrur1celoag,.'xepq[ uorsse:druo3Jo uoqetuqsg [eor]sqqs,, .Ig6I .q.g ,ulnddoy

'L'-t'dd'1 '10,r

',(eluol,,1 'o1s6 'ecuaroJuoC lecrur.{celoaC s8urpseco:4 ..'sfe13 qsrpe^rs o} eoueJaJeU lercedgqlLv\ xepq ,{1rc4se16 pu€ lFul1 plnb}.I o} uorlBleu u1 .d7c orlEU,, .1961 .8.req1^ puB .g ,uossl.rey

'tuBpJeUoU'eue11eg 'V'V'tgI-/S 'dd'1 lon'ocsrcuerg ueg .SuFeaur8ug uorlepunogpuu scrueqcew [os Jo ecuoJeJuoc Isuor]€ue1u1 rgl I ..'sllos 3o auqsel ,t-roleroqel puB ptercut slusurdole^eC l\eN,, '9g6l 'U 'ego11ocue1 puB ''I '1 'eureureg ,.J .J ,ppeT ,.trAI .Dls,,y\o{tolruEf

9vLolofsnd rotoo

Mclver, B. N. and Hale, G. P. 1986. "Department of the Army Office of the Chief of Engineers,Engineering and Design." LABORATORY SOIS TESTING, EM 1110-2-1906.

Meigh, A. C. 1987. "Cone Penetration Testing Method and lnterpretation." Butterworths: CIRIA.

Mesri, G. 1989. "A Re-evaluation of Su (nub) = 0.22 oo Using Laboratory Shear Tests." CanadianGeotechnical Joumal, Yol.26,No. 1, pp.162 - 164.

Meyerhof, G. G. 1963. "Some Recent Research on The Bearing Capacity of Foundations." CanadianGeotechnical Joumal, Ottau'a, vol l, no 1, Sept., pp 16 - 26.

Meyerhof, G. G. 1953. "The Bearing Capacity of Foundations under Eccentric and Inclined Loads."3rd ICSMFE, vol 1, pp M0 - 445.

Meyerhof, G.G.1974. "Ultmate Bearing Capacity of Footings on Sand Overlying Clay." CanadianGeotechncal Journal, Vol 11, pp223 *229.

Meyerhof, G.G.1974. "The Ultimate Bearing Capacity of Foundations." G6otechnique,2(4), 301 -2 .

Meyerhof, G.G. and Hanna, A. M. 1978. "Ultimate Bearing Capacity of Foundations on LayeredSoils Under Inclined Load." Canadian Geotechnical Journal, Vol. 15, No. 4, pp.565 - 572.

Meyerhof, G.G. l956. "Penetration Tests and Beanng Capacity of Cohesionless Soils." Journal ofThe Soil Mechanics and Foundations Division, Vol82, No. SM1, pp 866-l to 866-19.

Meyerhof, G.G. i965. "Shallow Foundation." ASCE Joumal of The Soil Mechanics andFoundations Division, Vol 91, No. SM2, pp21-31.

Mitchell, J. K. 1993. "Fundamenta.ls of Soil Behavior. " 2nd Edition. New York: John Wiley andSon.

Mitchell, J.K and Gardner, W.S. 1975. "In Situ Measurement of Volume Change Characteristics."Proceedings of the ASCE Specialty Conference on In Situ Measurements of Soil Properties,Raleigh, Norlh Carolina,2,279-345, American Society of Civil Engineers (ASCE).

Morris, P. M. and William, D. T. 1994. "Effective Stress Vane Shear Strength Correction FactorCorrelations." Canadian Geotechnical Joumal, Vol. 31, No. 3, pp 335 - 342.

Nagaraj, T. S. and Murthy, B. R. S. 1985. "Prediction of the Preconsolidation Pressure andRecomression lndex of Soils." Geotechnical Testing Joumal, ASTM, Vol. 8, No. 4, pp 199 -202.

Nagaraj, T. S. and Murthy, B. R. S. 1986. "A Critical Reappraisal of Compression Index."Geotechnique, London, vol. 36, no. 1, March,pp.27 - 32.

NAVFAC, DM-7. 1971. "Design Manual: Soil Mechanics, Foundations and Earth Stmctr:res." USNaval Publications and Forms Center.

n

i

'gLt - t.gt'dd'Z'Z '1on'8uqse1uorleleued uo runrsodru,(g ueedornE's8urpsecor4.,'s,(u13 alrlrsilasul ul JdS,,'VL6l'W 'pno4s

'rudg' I /t€-1g uodeg,.'8urpeo1 uorssarduo3 pue grldn lerxyJopul-I suorlepunoC Jo spoqla141 u8rseq3o uoIlBnlBAA tecplr3,, 't861 'H 'g ',(r,req1ny pue 'A 'J 'ssls

'LW - gZV d'[ 'oN'gt'1on'anbruqcaloaC ,.'uorl€prlosuocJalo pue Sur8y 'ezt5 elctge4 ',{ltsueq anqelaU'etnssat4mp.rnqJe^O Jo spues ur lceJJg oID pue sarnpecord uolle4eued prepuels,, '986I './$, 'y 'uoldua>15

'St I - 6l I dd'l '1on .,',(larcog

lecrSoloegJo l€uJnof,(pegen[,.'s,{ul33o,Qrpqrssarduo3 eq} uo se}oN,, 'W6I'l,t\ 'y'uo1dure15

',(a1e>pag'.eruoJrle3 Jo,{lrsre,uun 're1ue3 qcJeeseg Suuesur8uE alenbqueg '82'9L IUEE 'o51yodag ..'selnbquegSuynq 1equolod uoqce;enbtl IIoS Jo uoltenleng,, 'St6I ') 'J 'ueqJ puu ''I 'o8uery ''B 'H 'poos

'8El - tS dd'g '1on 'AJSV 'setgedo:4llosJo sluauarnseentr nlls-ut uo ecueroJuo3

,(tlercadg 's8utpaacor4 .,'ql8ua:lg J€et{S qts-ul Jo luerueJnsm6,, 'S16[ '11'1 'uuerupeuqcg

' KIn f ' 60Z- B L- SI-V1(HC gode6'3q uof ur qsu16 Juarudola.r.eqpu€ qJJeeseu Jo secuJo 'uoqe4stuttupy s,(e,t8qrH IeJepec uoqeuodsuerl Sio luotupedeq

961 ..'r6rseg pu€ ecueuroJJed :lsal uolluJtreuad auoS JoJ soulleplnD,, '8t6I 'f 'uueuegauqcg

'Z96 - 6V6'gt6-It6 'l 'lo1 'metuo8utneg .,'sapuru8neg sap euoat{J tnz,,'9Z6I'C 'ret{clelqcs

' tt L -8l/ dd','oN'02 IoA'1eurno1 l€cruqcetoeC uelpeue3..'(pues)

I ued- slsol uoll€.qauod euo3 3o uoqe1erfuetq,, 't86I 'D'U 'elleu€due3 pue )'d 'uosuaqo5

'002I

- gll I dd'l IID 'oN'901 '1on .,'sraeur8ug p,rr3go .Qercog uecuetuv ,.'uolstAlq Sur.reaut8ug

lectuqceloeg Jo IeIIJnof ..'uorlunbg xapul uolssarduo3 IesJeAIun,, '0861 'O 'ora.ue11-uopueg

'(ell,lA. ur{o[ :{ro1 ^\eN 'uotltpg pu7 ,,'Buuaaur8ug uoqepunoC,,'VL6l'H 'I 'unquoqJ pue ''A'&\.'uosue11 ''g'U lced

'610I - ,l0I 'dd ''tdes '6Ig't0I 'to1 'Af,SV 'uotst.ttg Suuaeur8ug Iecluqceloeg

IBurnoI ..senle1 IdS tuoJC pues ul ,Qrcede3 Suuueg 3ur1erupsg,, '1161 'D 'H 'a 'ftre6

'w - gt'dd'stzt'oN pJocag qcJease1 uoqepodsuu{ .('sJe}eLueJud llos nlls-q euog Sursn u8rseq luarueledur sluorussessy ,fueunutleJd roJ ueq3 e 3o lueudole^ac,, '686I 'a 'g '8ueg pue 's 'nc1nue6

' lleH ecque.Id :{ro^,4A3N

'uotttpg a&a11o3 ptrql ,,o.tteuoqcl6l pltoly\ .^AeN s.ralsqe1l.. ' l66l 'g 'q '1tu1ernC pue 'A 'lpteJneN

tvtolqsnd roqDo