DESAIN  DERMAGA  TIPE  TERBUKA  

OLEH:  NANI  SETIAWAN  

TRAINING  HAPI,  17  –  21  Februari  2014   1  

DaCar  Isi  

•  Tentang  dermaga  Jpe  terbuka:  disajikan  dalam  Power  Point,  slide  no.1-­‐7  •  Kriteria  desain:  disajikan  dalam  Power  Point,  slide  no.  8  -­‐    26  •  Distribusi  gaya  dan  momen  pada  Jang  pancang  ,  slide  no.  :    27  

–  Bila  hanya  Jang  verJkal  –  Bila  kombinasi  Jang  verJkal  dan  Jang  horisontal  

•  Desain  pelat  ,  balok  dan  Jang,  slide  no.    30  -­‐  36  •  Proteksi  terhadap  erosi  pada  talud  di  bawah  dermaga  ,  slide  no.    37  –  40        

DaCar  Isi  (  lanjutan)  

•  Lampiran  no.1  (  disajikan  dalam  Microso7  Words):    Teori  distribusi  gaya  dan  momen  pada  Jang  pancang  berdasarkan  Technical  Standards  for  Port  and  Harbour  FaciliCes  in  Japan  

•  Lampiran  no.2  (  disajikan  dalam  Microso7  Words):    a.  Contoh  analisis  sederhana  cara  manual  untuk  menghitung  gaya    pada  Jang  dermaga  akibat  gaya  

reaksi  fender,  bila  dermaga  hanya  terdiri  atas    Jang  verJkal  b.  Contoh  analisis  sederhana  cara  manual  untuk  menghitung  gaya  pada  Jang  dermaga  akibat  gaya  

reaksi  fender,  bila  dermaga    terdiri  atas  Jang  verJkal  dan  Jang  miring  

•  Lampiran  no.3  (  disajikan  dalam  Microso7  Words    ):  contoh  desain  dermaga  dengan  memakai  program    ETABS  

•  Lampiran  no.4  :  copy  buku  teks  tentang  proteksi  terhadap  erosi  

BERBAGAI  TIPE  DERMAGA  

•  Struktur  dermaga  yang  masif:  –  Gravity    Type  Quaywall  –  Sheet  Pile  Type  Quaywalls  

•  Struktur  dermaga  yang  terbuka  :  Open  Piled  Structure  

Dermaga  Jpe  terbuka  memiliki  keuntungan  sbb.:  

1.  Cocok   bila   kondisi   tanah   lunak   sehingga   Jdak   bisa   menahan   dermaga  yang    Jpe  struktur  masif  

2.  Kondisi  tanah  di  bawah  dasar  laut  cocok  untuk  mendukung  pondasi  Jang  pancang  

3.  Bisa  untuk  kedalaman  air  yang  cukup  dalam  4.  Problem  hidraulik  bisa  diminimalkan  5.  Cocok  bila  sulit  diperoleh  material  urug  untuk    dermaga  Jpe    sheetplie  

Contoh  Foto  Dermaga  Tipe  Terbuka  

Gambar  Desain  Dermaga  Tipe  Terbuka  

Kriteria  desain  dermaga  Jpe  terbuka  

•  Standar  yang  dipakai  •  Beban    yang  bekerja  pada  dermaga  •  Material  struktur  yang  akan  dipakai  •  Elevasi  lantai  dermaga  •  Angka  keamanan  

Standar-­‐standar  peraturan  yang  digunakan  

•  BS  6349-­‐4:1994,  MariJme  Structures  –  Part  4:  Code  of  PracJce  for  Design  of  Fendering  and      Mooring  Systems  

•  OCDI,  Technical  Standards  and  Commentaries  for  Port  and  Harbour  FaciliJes  in  Japan,  2002  

•  PIANC  Guidelines  for  the  Design  of  Fenders  Systems,  2002  •  SK  SNI  03-­‐xxxx-­‐2002,  Tata  cara  perhitungan  struktur  beton  untuk  

bangunan  gedung  •  SNI  03-­‐1729-­‐2002,  Tata  cara  perencanaan  struktur  baja  untuk  bangunan  

gedung  •  SNI  03-­‐1726-­‐2002,  Standar  perencanaan  ketahanan  gempa  untuk  

struktur  bangunan  gedung  •  Peraturan  Pembebanan  Indonesia  ,  1980  

Kriteria  Beban  Pada  Struktur  Dermaga  

•  Beban  yang  berasal  dari  kondisi  alam  

 -­‐  Gaya  gelombang  dan  arus    

 -­‐  Gaya  gempa  •  Beban  akibat    kegiatan  operasional      -­‐  berat  struktur  dermaga  

 -­‐  muatan  hidup  terbagi  rata    -­‐  tekanan  gandar  dari  peralatan  bongkar  muat  (  crane,forrkli7,  truck  dll)    -­‐  gaya  reaksi  fender  keJka  kapal  menyentuh  dermaga      -­‐  gaya  tarik  bolder  keJka  kapal  bertambat  di  dermaga  

Kriteria  Beban  Pada  Struktur  Dermaga  (  lanjutan  )  

•  Beban  Ma<    Berat  sendiri  struktur  yang  berasal  dari  material  yang  dipergunakan  

•  Beban  Hidup  Terbagi  Rata    Umumnya  diambil  2-­‐3  Ton/m2  untuk  dermaga  dan  1  ton/m2  untuk  trestle.  

•  Beban  akibat  tekanan  gandar  peralatan  bongkar  muat  dan  kendaraan  transportasi  

•  Beban  horisontal  akibat  tumbukan  kapal,  gempa,  dan  gaya  tarik  bolder  

•  Beban  upli%  akibat  gelombang  bila  lokasi  rawan  gelombang      

   

Gaya  Gelombang  

( )

Lh

Lhz

THU

π

ππ

2sinh

2coshmax

+

=

( )

Lh

Lhz

THa

π

ππ

2sinh

2cosh22

2

max

+

=

( ) ( )[ ]tAaCtDUCFw oMoD cossin21

max2

max ρρ +⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=

Gelombang  dapat  berperan  sebagai  beban  lateral  pada  Jang  dan  juga  sebagai  beban  upliC.  

Umumnya  beban  gelombang  kecil  karena  sudah  ditahan  oleh  breakwater  

Gaya  Arus  

2

21 UACF oDD ρ=

Arus  dapat  bekerja  langsung  pada  struktur  ataupun  lewat  pengaruh  gaya  sandar  terhadap  kapal.  

Gaya  reaksi  fender  

CcCsCmCegVWsE ....

.2. 2

=

Bd

CbCm .

.21 π+=

( )21

1

rl

Ce+

=

WoBLppdWsCb

...=

Rumus  Berthing  Energy  suatu  kapal  adalah  sebagai  berikut:  

0.1=Cs

0.1=Cc

Ws  =  Displacement  tonnage  (ton)     Dapat  dicari  dari  TSPJ  OCDI  2002,  Chp  2,  pers.  (2.2.2)  

Koefisien  eksentrisitas,  umumnya  0,5  –  0,6  utk  dermaga  dan  0,7  –  0,8  utk  dolphin    

Koefisien  massa  hidrodinamik,  umumnya  1,5  –  1,8    

Koefisien  blok  kapal  

Koefisien  so7ening  effect,  umumnya  bernilai  1    

Koefisien  water  cushion  effect,  umumnya  bernilai  1    

BERTHING ENERGY CALCULATION (PIANC & OCDI 2002)

Project Multi purpose terminal Sei LaisLocation Sei Lais, PalembangVessel TypeWave Condition

DWT 8000 tons 1/4 (for Wharf, Jetty)Loa ( Length Overall) 126 m Cb (Block Coefficient) 0.732504867Lpp (Length Perpendicular) 120 m Ce (Eccentricity Coefficient) 0.473977579B (Breadth) 15.7 m Cm (Mass Coefficient) 2.010232195D (Depth) 9 m Cs (Softness Coefficient) 1d (draft) 7.4 m Cc (Berth Coefficient) 1v (velocity) 0.2 m/sec Ab (Berth Coefficient) 1.25

ton-m25.44280291Berthing Energy (E)

Cargo Ships (less than 10,000 DWT)Open-Sea

Ship Properties CoefficientContact Point

BSCEM

2

ACCCC2VME ×××××

×=

Dimensi  Kapal  

Type Tipe Fender Dimensi (mm) Mutu Absorpsi Energi (rated) (ton-m)

Reaksi Fender (max) (ton)

V-type SV-500 (w= 1 ton) L=3000 V3 14.1 114V-type SA500H (w=1.04 ton) L=3000 R3 14.4 113.7V-type KVF 500H L=3000 CB 13.8 90.03Cell CS-800H Ø = 800 CS3 13 39.4Cell C1000H Ø = 1000 R1 13.6 42.4Cell KCEF 800 H Ø = 800 CB 12.8 42

Dari  beban  tumbuk  kapal  di  cari  alternaJf-­‐alternaJf  fender  yang  sesuai  

tWRICV ⋅

=

Gaya  gempa  diwujudkan  sebagai  gaya  geser  dasar  (V)  yang  dihitung  sebagai  berikut.  

Gaya  Gempa  (V)  

Wt  =  Berat  Struktur  (ton)    

I  =  Faktor  keutamaan(kepenJngan  bangunan)  

R  =  Faktor  reduksi  gempa  

C  =  Koefisien  gempa  

Dapat  dicari  dari  SNI  Gempa  2002,  Bab  4,  tabel  1  

Dapat  dicari  dari  SNI  Gempa  2002,  Bab  4,  tabel  2  

Didapat  dari  respons  spektrum  wilayah  yang  bersangkutan  (dibedakan  atas  jenis  tanahnya  juga)  

Umumnya  didapat  dari  1.0  DL  +  0.5  LL  

Peta  Wilayah  Gempa  dan  Respons  Spektrum  masing-­‐masing  Zona    

Gaya  Tambat  Kapal  

Beban  tambat  kapal  dapat  dianalisis  dengan  simulasi  angin,  arus  dan  gelombang,  namun  biasanya  disederhanakan  dengan  memakai  tabel  di  atas  

Gaya  tambat  kapal  ,  bekerja  di  bolder,  biasanya  dianggap  bekerja  pada  arah  450  baik  horisontal  maupun  verJkal  .      

Gaya  verJkal  akibat  peralatan  bongkar  muat  

•  Beban  Crane  /  Loading  Arm  

Posisi  umum  gantry  crane  pada  dermaga  

Konfigurasi  umum  posisi  roda  gantry.  Lebar  gantry  berkisar  di  antara  16  –  24  meter  

•  Beban  Kendaraan/truk  

Beban  truck  diletakkan  pada  daerah-­‐daerah  berikut:  pada  tengah-­‐tengah  balok,  JJk  kolom,  dan  tengah-­‐tengah  pelat.  

Konfigurasi  umum  kendaraan  truk  

Kriteria  elevasi  lantai  dermaga  (1)  

•  Elevasi    lantai  dermaga  tergantung  dari  pasang  surut  air  laut  sbb.:  

No. Acuan elevasi muka air1 Mean High Water Spring MHWS 192,32 Mean Low Water Spring MLWL 105,73 Highest High Water Spring HHWS 212,94 Lowest Low Water Spring LLWS 126,35 Highest Astronomical Tides HAT 243,36 Lowest Astronomical Tides LAT 64,3

Elevasi (cm) Angka-­‐angka  tsb  hanya  suatu  contoh  hasil  analisis    pasang  surut  (  pasut)  di  suatu  lokasi  pelabuhan,  dengan  data  pasut  seperJ  pada  gambar  di  bawah    

Elevasi  lantai  dermaga  ditentukan  dengan  tabel  di  bawah  ini.  Tabel  tsb  menunjukkan  jarak  lantai  dermaga  di  atas  HWS  

Kriteria  elevasi  lantai  dermaga  (1)  

Pasut  

3  m  atau  lebih  

Pasut  kurang  dari  3,0  m  

Dermaga  untuk  design  depth  4,5  m  atau  lebih  

0,5  –  1,5  m   1,0  –  2,0  m  

Dermaga  untuk  design  depth  kurang  dari  4,5  m    

0,3  –  1,  0  m   0,5  –  1,5  m  

Kriteria  elevasi  lantai  dermaga(2)  (  jarak  di  atas  HWS)  

 

Material  Struktur  •  Beton  Bertulang  

 Kuat  Tekan  KarakterisJk      :      F’c  =    30    Mpa    (biasa  dipersyaratkan)    Modulus  ElasJsitas              :      Ec  =    25.000    MPa    (sesuaikan  SNI)    Kuat  Leleh  Baja  Tulangan  :      Fy  =    400    MPa    (tulangan  ulir  BJTD40)

                           Fy  =    240    MPa    (tulangan  polos  BJTP24)    •  Baja  Profil  /  Tiang  Pipa  

 Kuat  Leleh  Baja          :      Fy  =    235    MPa    (BJ36)    Modulus  ElasJsitas          :      Es  =    200.000    MPa  

•  Angka2  tsb  bisa  dirubah  sesuai  permintaan  Klien  dan  berdasarkan  sikon  lokasi  

FAKTOR  KEAMANAN  

•  Umur  bangunan    :  30  -­‐  50  tahun  •  Angka  keamanan  untuk  desain  struktur:  dapat  dilihat  di  SNI  2012  •  Angka  keamanan  untuk  daya  dukung    tanah:dapat  dilihat  di  SNI  2012  

Distribusi  gaya  pada  Jang  pancang  

•  Distribusi  gaya  dan  momen  pada  Jang  pancang  dianalisis  dengan  cara  sbb.:  –  Cara  paling  sederhana  adalah  analisis  dua  dimensi,  ini  banyak  

dilakukan  sebelum  tahun  1990  an.  Cara  ini  paling  mudah,  diuraikan  dalam  literatur  Design  and  ConstrucCon  of  Ports  and  Marine  Structures,  oleh  Alonzo  DeF.Quinn.  Pada  saat  itu  belum  ada  komputer,  jadi  cukup  manual  saja  dan  bisa  cepat  selesai.  

–  Kemudian  dengan  masuknya  konsultan  Jepang  ,  kita  mengenal  Technical  Standards  for  Port  and  Harbour  FaciliCes  in  Japan.  Analisis  Jga  dimensi  namun  secara  sederhana  sehingga  masih  bisa  dilakukan  dengan  cara  manual  biasa  tanpa  pemakaian  so7ware  .  Teori  analisis  dapat  dilihat  di  Lampiran  no.1  

–  Dengan  munculnya  berbagai  so7ware  untuk  analisis  struktur,  maka  dipakailah  analisis  struktur  dermaga  dengan  memanfaatkan  SAP,  ETABS  dll    

 

Kombinasi  beban  pada  analisis  struktur  

•  Dengan  adanya  berbagai  gaya    dan  beban  yang  bekerja  pada  dermaga,  belum  ada  standar  yang  baku  tentang  kombinasi  pembebanan.  Masing2  ahli  berdasarkan  engineering  judgment  untuk  memperoleh  desain  yang  efisien  dan  efekJf.    

•  Contoh  suatu  desain  dermaga  baik  yang  manual  maupun  yang  memakai  so7ware    dapat  dilihat  di  Lampiran  no  2  dan  Lampiran  no.3  

Desain  Tiang  Pancang  

•  Tiang  pancang  didesain    untuk  kuat  menahan  gaya  dan  momen  ,  dan  juga  berdasarkan  daya  dukung  tanah  .  Oleh  karena  itu  perlu  dianalisis  hal-­‐hal  sbb.:  

–  Kekuatan  Jang  terhadap  gaya  dan  momen  yang  diJmbulkan  oleh  beban  verJkal  maupun  beban  horisontal  

–  Kekuatan  Jang  terhadap    momen  keJka  diangkat  untuk  dipancang  –  Kekuatan  Jang  terhadap  energi  yang  Jmbul  keJka  pemancangan.  Banyak  

terjadi  kasus  pecahnya  spun  pile  keJka  sedang  dipancang  .  –  Kekuatan  daya  dukung  tanah.  

Desain  Pelat  dan  Balok  

•  Desain  pelat  dan  balok  cukup  mudah  dan  biasanya  masih  memakai  cara  lama  karena  sangat  sederhana  

•  Direktorat  Jenderal  Perhubungan  Laut  sudah  menerbitkan  standar  desain  struktur      dermaga  tanpa  Jang  pancang,  untuk  berbagai  ukuran  kapal.    

Analisa  elemen  struktur  

•  Konsep  Dalam  desain  struktur  dengan  standar  terbaru,  sudah  dipergunakan  metode  ulJmate/  Limit  State  Design.  Dimana  konsepnya  adalah  struktur  direncanakan  dengan  mencari  kuat  perlu  (Ru)  yang  merupakan  beban  batas  maksimum  akibat  kombinasi  beban  yang  ada  dengan  pembesaran  faktor  beban.    Dan  struktur  sendiri  akan  dihitung  dengan  menghitung  kuat  nominal  (Rn)  yang  dianggap  akan  menerima  kondisi  beban  batas  maksimum  tersebut    Sehingga,  perencanaan  dianggap  memenuhi  jika  :          

nU RR ⋅≤ φYang  berarJ  kuat  perlu  (Ru)  harus  lebih  kecil  dari  kuat  rencana  (φ  Rn),  dimana  φ  adalah  faktor  reduksi  kekuatan.    

ProjectBeam InformationBeam Dimension DHeight H 600 mm dWidth B w 450 mmLength L 5000 mmConcreteConcrete compressive strength fc' 30 MpaConcrete cover D 40 mmWeight γ 2.4 t/m2Reduction factorφ Bending Tension φ l 0.8φ Compression Ties φ s 0.65φ Compression Spiral φ t 0.7φ Shear 0.75Rebar Longitudinal bars D 25 mm Yield Stress fy 400 MpaTies D 12 mm Yield Stress fy 400 MpaNo. of Ties Legs n 2 Legs Torsion Angle 45 °Torsion bars for Longitudinal D 16 mm Yield Stress fy 400 Mpa

BEAM DESIGN CALCULATION SHEET

Bw

H

Force Frame OutputCase P V2 V3 T M2 M3Moment 57 COMBO2A -­‐96,39 73011,09 -­‐2,11 -­‐777743,22 254,34 125470105,2

118 COMBO4A -­‐180431 -­‐9562,91 -­‐2948,44 -­‐929354,47 -­‐38887162 -­‐124497691Shear 49 COMBO2B -­‐175,78 173600,3 4,67 1487732,76 -­‐3851,95 -­‐58543085

31 COMBO2A 547,46 -­‐172203 7,25 -­‐3531118,01 1859,73 -­‐81472764Torsion 54 COMBO2B -­‐136,83 -­‐111865 -­‐6,47 16887428,77 -­‐2217,56 -­‐33098617

48 COMBO2A -­‐145,13 105875,1 13,6 -­‐17740190,8 316,75 63687246,13

Analisis  terhadap  balok  dilakukan  dengan  mengambil  gaya  maksimum  yang  terjadi    pada    gaya  Momen  (M3),  Geser  (V2),  dan  Torsi  (T).  

•  Desain  Balok  

•  Desain  Pelat  

SLAB DESIGN CALCULATION SHEETPROJECTSLAB INFORMATION

Concrete Properties Forcesly 5000 mm Moment @ Spanlx 3000 mm X-Direction Mlx 66251600 Nmm

Thickness T 300 mm Y-Direction Mly 64554970 NmmRatio (ly/lx) 1.666666667 Moment @ Support

Type Two Way Slab X-Direction Mtx -69589300 NmmConcrete Cover d 40 mm Y-Direction Mty -83454910 Nmm

Concrete Strength fc' 30 MPaRebar Properties

X-DirectionDia. Ø 16 mm

Yield Strength Fy 400 MPadx 252 mm'

Y-DirectionDia. Ø 16 mm

Yield Strength Fy 400 MPady 236 mm

Reduction Factor φ 0.8

SLAB PROPERTIES

dy dx

dxdy

Ly

Lx

Support

Span

Span

Support

NIlai Negatif  cuma  menunjukkan  arah,  dalam  perhitungan  tetap  diambil  positif

Analisis  terhadap  pelat  dilakukan  mempergunakan  desain  pelat  PBI  71,  dimana  desain  pelat  dua  arah  ,  momen  dapat  dicari  dengan  mempergunakan  tabel  momen.  

No Tipe Pelat ly/lx 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.5 31 mlx 0.001 41 54 67 79 87 97 110 117

mly 0.001 41 35 31 28 26 25 24 23mtx 0 0 0 0 0 0 0 0 0mty 0 0 0 0 0 0 0 0 0mtix 0.5mtiy 0.5

2 mlx 0.001 25 34 42 49 53 58 62 65mly 0.001 25 22 18 15 15 15 14 14mtx -0.001 51 63 72 78 81 82 83 83mty -0.001 51 54 55 54 54 53 51 49mtix 0mtiy 0

3 mlx 0.001 30 41 52 61 67 72 80 83mly 0.001 30 27 23 2 20 19 19 19mtx -0.001 68 84 97 106 113 117 122 124mty -0.001 68 74 77 77 77 76 73 71mtix 0.5mtiy 0.05

4 mlx 0.001 24 36 49 63 74 85 103 113mly 0.001 33 33 32 29 27 24 21 20mtx 0 0 0 0 0 0 0 0 0mty -0.001 69 85 97 105 110 112 112 112mtix 0.5mtiy 0

5 mlx 0.001 33 40 47 52 55 58 62 65mly 0.001 24 20 18 17 17 17 16 16mtx -0.001 69 76 80 82 83 83 83 83mty 0 0 0 0 0 0 0 0 0mtix 0mtiy 0.5

6 mlx 0.001 31 45 58 71 81 91 106 15mly 0.001 39 37 34 30 27 25 24 23mtx 0 0 0 0 0 0 0 0 0mty -0.001 91 102 108 111 113 114 114 114mtix 0.5mtiy 0.5

7 mlx 0.001 39 47 57 64 70 75 81 84mly 0.001 31 25 23 21 20 19 19 19mtx -0.001 91 98 107 113 118 120 124 124mty 0 0 0 0 0 0 0 0 0mtix 0.5mtiy 0.5

8 mlx 0.001 25 36 47 57 64 70 79 63mly 0.001 28 27 23 20 18 114 16 16mtx -0.001 54 72 88 100 108 76 121 124mty -0.001 60 69 74 76 76 79 73 71mtix 0.5mtiy 0

9 mlx 0.001 28 37 45 50 54 58 62 65mly 0.001 25 21 19 18 17 16 16 16mtx -0.001 60 70 76 80 82 83 83 83mty -0.001 54 55 55 54 53 53 51 49mtix 0mtiy 0.5

Tabel  momen  pelat  PBI  ‘71  

Analisa  elemen  struktur  •  Pile  Cap  

'3,0225,0 ckFD

Pcv ≤=

πσ

cahhDP

τπ

τ ≤+

=)(

calD

MlDH

ch σσ ≤±=2.

.6.

Pile  cap  direncanakan  dengan  dimensi  sedemikian  sehingga  mampu  memikul  kumpulan  gaya-­‐gaya  yang  bekerja  kepadanya  termasuk  punching  shear  dari  Jang  pancang.  Ketebalan  Pile  Cap  di  atas  lapisan  tulangan  bawah  Jdak  boleh  kurang  dari  300  mm  (SNI  03-­‐2847-­‐2002  pasal  17.7).    

CC

SSPU ANANANR ⋅+⋅⋅+⋅⋅=25

140

su QP .7,0=

Bearing  Capacity  :    

Pullout  Capacity  :    

Safety  Factor:  •   Bearing  =  3  •   Pullout    =  4  

Perhitungan  daya  dukung  tanah  berdasarkan  meyerhoP  (1950)      

PROTEKSI  TERHADAP  EROSI  DI  BAWAH  DERMAGA  

•  Penyebab  erosi  di  bawah  dermaga  adalah  sbb.:  –  Gelombang:  di  talud  bagian  atas    –  Arus  akibat  propeler  kapal:  di  talud  bagian  bawah    

 

EROSI  AKIBAT  GELOMBANG  

•  Batu  pelindung  talud  untuk  mencegah  erosi  akibat  gelombang  didesain  sbb.:                            •  W50  =  average  block  weight  (kN)  •  H  des  =  design  wave  height  (Hs  to  1.4  Hs)  •  ρs  =  specific  gravity  of  block  unit  of  quarry  stone  (26  kN/m3)  •  ρw  =  specific  gravity  of  sea  water  (10.26  kN/m3)  •  α  =  slope  angle  of  cover  layer  •  KD  =  shape  and  stability  coefficient  of  which  berth  front  is  3.2,  berth  end  or  end  of  the  

filling  under  the  quay  is  2.3.  For  quarry  stone  and  breaking  waves  berth  front  is  2.7  •  W  max  harus  lebih  kecil  dari  (  3,6  –  4  )  x  W50    dan  W  min  lebih  besar  dari  (  0,2  –  0,22  )  x  

W50  

•  Batu tsb dipasang sampai di 2 x Hs   3

50 3

1 cot

s des

sD

w

xHW

K x x

ρ

ρα

ρ

=⎛ ⎞

−⎜ ⎟⎝ ⎠

EROSI  AKIBAT  PROPELER  KAPAL  

•  Diameter  propeler  kapal  dan  tenaga  yang  dikeluarkannya  sbb.:  

•  Tenaga  tsb  akan  menimbulkan  erosi  di  talud  sbb:  

EROSI  AKIBAT  PROPELER  KAPAL  (  LANJUTAN  )  

•  Ada  banyak  rumus  untuk  menghitung  batu  yang  diperlukan  untuk  menahan  erosi  akibat  propeler  kapal,  dapat  dipelajari  di  lampiran  no.4  

•  Namun  pengalaman  menunjukkan  bahwa  bisa  dianggap  batu2  dan  filter  yang  didesain  untuk  gelombang  1,5  –  2  m  cukup  kuat  melindungi  terhadap  erosi  akibat  propeler  kapal  juga  

•  Sistem  proteksi  adalah  sbb.: