anejo de c.lculos de climatizaci.n 30 -...

Proyecto de las instalaciones de climatización, eléctrica y contraincendios de un supermercado. Ignacio Otero Campos.

Anejo de cálculo de climatización. 1

Índice del Anejo de Cálculos de Climatización. 1 Cálculos de ocupación, caudal de impulsión y de retorno................................................................2 2 Descripción de las características térmicas de los cerramientos.......................................................2 3 Condiciones exteriores de cálculo.....................................................................................................3 4 Condiciones interiores de cálculo. ....................................................................................................3 5 Cálculo de las cargas térmicas. .........................................................................................................4 6 Justificación de cálculo de Kg ..........................................................................................................4

6.1 Datos de la edificación...............................................................................................................4 6.2 Valor límite máximo de Kg de la edificación ............................................................................5 6.3 Coeficiente global Kg de transmisión de calor de un edificio ...................................................5 6.4 Elementos constructivos ............................................................................................................5

6.4.1- Apartado E: Cerramientos en contacto con el ambiente exterior. .....................................5 6.4.2- Apartado Q. Cerramientos con techo o cubierta................................................................6 6.4.3- Apartado S. Cerramientos de separación con el terreno....................................................6

7 Cálculo de la carga térmica del supermercado..................................................................................6 8. Cálculos de impulsión y retorno. ( Obtenidos a través del programa Climaver)...........................9



1 Cálculos de ocupación, caudal de impulsión y de retorno.

De los datos disponibles de establecimientos de la misma firma, de ubicación y dimensiones parecidas, estimamos que la ocupación máxima será de 110 personas en el supermercado, por ello tomaremos como ocupación de cálculo 250 personas, que es el caso más desfavorable en los días de máximo calor del verano. El calor debido a los ocupantes en zona de sala de ventas que se ha estimado en los cálculos de ganancias térmicas ha sido, la recomendada para esta actividad: - Calor Sensible: 71 Kcal/h x persona. - Calor Latente: 60 Kcal/h x persona. En nuestro caso, para 250 personas y un caudal de aire exterior de 4.212 m3/h., se cumple que la relación de caudal de aire exterior por persona será: 4.212 Q = ------------- = 168,48 m3/h por persona. 250 El caudal de impulsión es de 11,22 m3/s (40.392 m3/h) , el de retorno será de 10,05 m3/s (36.180 m3/h) Dicho valor es suficiente de acuerdo con lo dispuesto en ITE 02.2.2. y en UNE 100011. 2 Descripción de las características térmicas de los cerramientos. Los valores de los distintos cerramientos, se especifican a continuación: Fachada K = 0,530 Kcal/h m2 ºC Vidrios K = 3,400 Kcal/h m² ºC Cubierta K = 0,510 Kcal/h m2 ºC Solera K = 0,230 Kcal/h m2 ºC Cerramiento vertical K = 1,370 Kcal/h m2 ºC Puerta de emergencia K = 4,100 Kcal/h m2 ºC Puerta de cristal K = 5,000 Kcal/h m2 ºC Según el articulo 5 de la Norma NBE - CT - 79, los coeficientes útiles máximos de transmisión admisibles en función de la zona climática de Sevilla son: - Fachadas Pesadas > 200 Kg/m2 K = 1,80 W/h m2 ºC - Medianera con locales no climatizados K = 2,00 W/h m2 ºC - Cubiertas K = 1,40 W/h m2 ºC



Para el cálculo del Kg, definiremos primero, el factor de forma del supermercado:

Superficie Total ( S ) 2032.22 Factor de forma = - -------------------------- = --------------------- = 0,88 Volumen Total ( V ) 2318.40 Siendo para la zona climática de Sevilla B y tipo de energía II, el valor de "a" según Tabla 1 bis, de 0,20. Por tanto, el valor límite del KG = a * ( 3 + 1/f ) = 0,20 * ( 3 + 1/0,6692) = 0,8988 3 Condiciones exteriores de cálculo. Las condiciones exteriores de cálculo, han sido elegidas de acuerdo con el R.I.T.E. y de acuerdo también con la UNE 100014 para Sevilla, de la que se conocen sus datos meteorológicos. Sevilla, Latitud 37º 25´ Norte. Sevilla, altitud sobre el nivel del mar 10 m. Temperaturas seca y húmeda coincidentes: 37,7/23,8º C (1%) Oscilación media diaria 15,7 º C La velocidad media escalar de los vientos dominantes, es de 5,6 m/s, siendo su dirección SW. Se han elegido las condiciones correspondientes a los niveles percentiles del 1 % para verano, con objeto de dar una elevada calidad de servicioa la instalación de climatización del edificio, y de acuerdo con ITE 02.3. 4 Condiciones interiores de cálculo. La temperatura del local no será inferior a 23 ºC en verano según ITE 02.2.1. La temperatura de cálculo será de 23 ºC. Quedan exentos de climatización o calefacción todas aquellas dependencias que no son normalmente habitados como cuartos de servicios, salas de máquinas, almacenes etc., según ITE 02.4.3. La humedad relativa será la que resulta de la propia ventilación del aire en el sistema de climatización, no preveyéndose ningún sistema que modifique esta humedad resultante. Bajo ningún concepto se toleran ruidos ni vibraciones en ninguna parte de la instalación y, aún menos, que sobrepasen los límites previstos en la ITE 02.2.3.1.



En concreto todas las bancadas de equipo serán dotadas de antivibratorios a base de tapas situadas en las mismas; todos los motores y compresores irán apoyados sobre

amortiguadores de caucho y tendrán tanto en descarga como aspiración, antivibradores de tubería y conductos. No será preciso un sistema de toma de aire exterior de acuerdo con la ITE 02.4.6. porque aunque el caudal total sea superior a los 3 m3/sg., el régimen de funcionamiento, no sobrepasa las 1.000 horas por año en que la demanda de energía pudiera satisfacerse gratuitamente con la contenida en el aire exterior . No será preciso un sistema de recuperación del calor del aire de extracción de acuerdo con la ITE 02.4.7. porque aunque el caudal total sea superior a los 3 m3/sg., el régimen de funcionamiento, no sobrepasa las 1.000 horas por año. 5 Cálculo de las cargas térmicas. Para el cálculo de las ganancias y pérdidas térmicas hemos efectuado a priori balances caloríficos a diferentes horas solares. De estos balances efectuados con las correcciones de temperatura seca y temperatura húmeda correspondientes a la hora y al mes en cada caso, hemos deducido que las cargas máximas globales simultáneas se producirán a las 15 horas solares del día 15 del mes de julio. El método de cálculo de cargas térmicas, una vez concretada la hipótesis más desfavorable en cuanto a la hora solar, consiste en establecer los valores particulares de necesidades energéticas correspondientes a los siguientes datos: - Ganancias por insolación en función de la orientación y la superficie. - Ganancias por transmisión en función del coeficiente K de cada elemento. - Ganancias interiores de calor, en función de los ocupantes, la maquinaria, y el alumbrado. - Ganancias por ventilación. 6 Justificación de cálculo de Kg

6.1 Datos de la edificación

Localidad: Sevilla Selección de zona climática por grados día año: Zona B Selección de zona climática por temperaturas mínimas medias de enero: Zona W Tipo de energía de calefacción: Caso II. Superficie total de cerramiento: Suma de las superficies de cada uno de los elementos constructivos que delimitan el cerramiento del edificio. S = 2032.22 m2 Volumen encerrado por las superficies de los elementos de separación del edificio V = 2318.40 m3



Factor de forma del edificio f=S/V=0.88m-1

6.2 Valor límite máximo de Kg de la edificación El coeficiente de transmisión térmica global Kg de un edificio no será superior a los valores señalados en las tablas del Artículo 4º de la Norma Básica NBE - CT - 79 sobre condiciones térmicas en los edificios. Con los datos de la edificación se obtiene un valor máximo de: Kg_máximo=0.95kcal/m2ºC

6.3 Coeficiente global Kg de transmisión de calor de un edificio Es la media ponderada de los coeficientes de transmisión de calor de los elementos de separación de edificio. Kg=0.50kcal/hm2ºC

6.4 Elementos constructivos

6.4.1- Apartado E: Cerramientos en contacto con el ambiente exterior. Huecos exteriores verticales, puertas, ventanas. Nombre: Pta cristal Descripción: Superficie: 7.26 m2 (1 x 2.20 m x 3.30 m) Coeficiente K total: 4.10 kcal/h m2ºC Tipo de puerta: Metálica Acristalamiento: Acristalamiento doble con cámara de 6 mm en 30 a 70 % Nombre: Ptas emergen Descripción: Superficie: 10.56 m2 Coeficiente K total: 5.00 kcal/h m2ºC Tipo de puerta: Metálica Acristalamiento: Opaca Cerramientos verticales o inclinados más de 60º con la horizontal. Nombre: cerramiento Descripción: Superficie: 358.40 m2



Identificador Número de ítems Alto (m) Ancho (m) Subtotal (m2) Alzado01 Alzado2 Alzado3 Alzado4

1 1 1 1

2.80 2.80 2.80 2.80

46.00 46.00 18.00 18.00

128.80 128.80 50.40 50.40

Coeficiente K total: 1.37 kcal/h m2ºC Tipo de fachada: Pesada Espesor total: 25.0 cm

Composición R térmica (m2 h ºC/kcal) Espesor (cm) Hormigón con áridos ligeros 0.53 25.0

6.4.2- Apartado Q. Cerramientos con techo o cubierta. Cubiertas inclinadas menos de 60º con la horizontal Nombre: Cubierta Descripción: Superficie: 828.00 m2 (1 x 46.00 m x 18.00 m) Coeficiente K total: 0.51 kcal/h m2ºC Espesor total: 93.0 cm

Composición R térmica (m2 h ºC/kcal) Espesor (cm) Placas de escayolaPoliestireno extrusionadoCámara poco ventilada o sin ventilaciónFundición y acero

0.15 1.43 0.19 0.00

4.0 4.0 80.0 5.0

6.4.3- Apartado S. Cerramientos de separación con el terreno. Soleras Nombre: Solera Descripción: Superficie: 828.00 m2 (1 x 46.00 m x 18.00 m) Coeficiente K total: 0.23 kcal/h m2ºC Coeficiente k lineal: 1.50 kcal/h mºC Perímetro: 128.00 m Solera en contacto con el terreno. Sin aislamiento térmico 7 Cálculo de la carga térmica del supermercado. Tomamos el caso de verano como el más desfavorable para dimensionar las máquinas de climatización.. Condiciones de temperatura:



Tª exterior: 36.4 ºC; Tº interior: 23 ºC de donde el incremento de temperatura será de 13.4 ºC.

Ocupación: La ocupación la vamos a suponer de 250 personas, ya que aunque , en el anejo de contraincendios se hizo una estimación de 224 personas - la experiencia en otros locales de este tipo nos indica que en épocas y horario de máxima afluencia de público al local, ( fechas festivas señaladas, promociones, etc. Según información de la propiedad), la asistencia no supera las 150 personas. Por tanto sobredimensionamos para que los días de calor extremo que se producen en nuestra ciudad, las máquinas tengan suficiente potencia para hacer agradable la visita al establecimiento al consumidor. Cargas de ocupación: Calor sensible: 71 kcal/h*250pax=17750kcal/h y persona. Calor latente:: 60 kcal/h*250pax=15000kcal/h y persona Cargas de iluminación: La potencia media por m2 es de 60.8W, para una superficie útil comercial de 800 m2 tendremos 48640W7m2. Cargas de los cerramientos: Huecos: 4.1*7.26*13.4=399 Kcal/h. Donde los factores se corresponden con la K de los huecos de los cerramientos, la superficie de éstos, y el incremento de temperatura respectivamente. Radiación: 55*7.26*0.68=272 Kcal/h.. Donde los factores 55 y 0.68 dependen del tipo de carpintería y 7.26 es el incremento de temperatura. Cerramientos opacos: k S ∆t Producto

(Kcal/h)

Hormigón 1,37 258 13,4 4736 tradicional 0 0 13,4 0 Cubierta 0,51 828 13,4 5659 Reticular LNC

0 0 13,4 0

Cargas de ventilación: v (m3/h) Producto

(Kcal/h)

Coef Carrier

Tabla Carrier

Pax Tse-Tsi

Qs 0.29 28.8 250 13.4 27979 Ql 0.79 2838 250 8 45504



Así la suma de toda la carga de calor sensible es de 105435 Kcal/h. Tomaremos como temperatura de impulsión de 14ºC y la de retorno, es decir la de dentro del local de 23ºC. Cálculo caudal de impulsión, exterior y de retorno.: Qimp=105435/(0.29*9*)= 40396.55 m3/h de aire. Donde 0.29 es un coeficiente obtenido de una tabla Carrier y 9 es el incremento de temperatura. 105435 es el calor sensible calculado anteriormente. El caudal de impulsión es por tanto de 11.22 l/s. El caudal externo según la norma UNE 100011/91 nos indica un valor de aire de renovación de 8 litros/s que para nuestra ocupación resulta un caudal de 1.17 l/s. De este modo nos aseguramos que el local está en sobrepresión. Por tanto el caudal de retorno será de 11.22-1.17= 10.05 l/s. Cálculo de la entalpía media de impulsión: hm=(Qext*hext+Qret*hint)/Qimp. Así la entalpía media es de 12.876 Kcal Con: Qext h ext Qret h int Q imp hm 1,17 20,4 10,05 11,9 11,22 12,786 Estimación de la potencia necesaria para la climatización del local: Potencia=1.2*(hm-hint)*Qimp=42962.4 Kcal/h = 49956 W = 49.956 KW



8. Cálculos de impulsión y retorno. ( Obtenidos a través del programa Climaver)

Cálculos de impulsión.

Tramo L.Real L.Equi Qdiseño Qreal Diamet Altura Base Veloc. PC/UL

(m.) (m.) (m^3/h) (m^3/h) (cm) (cm) (cm) (m/s) mm.c.a/m Pasc.

1 5.70 5.70 8184.0 8184.0 53.33 40.0 80.0 7.10 0.126 (1.239 ) 2 1.88 22.87 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.647 ) 3 3.00 23.99 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.647 ) 4 5.94 11.46 5178.0 5178.0 46.67 35.0 70.0 5.87 0.105 (1.031 ) 5 3.05 9.51 669.0 669.0 20.00 15.0 30.0 4.13 0.156 (1.528 ) 6 6.00 28.04 4509.0 4509.0 46.67 35.0 70.0 5.11 0.082 (0.801 ) 7 1.50 4.76 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.647 ) 8 4.74 11.12 3006.0 3006.0 40.00 30.0 60.0 4.64 0.083 (0.810 ) 9 1.50 7.84 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.647 ) 10 1.50 7.84 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.647 ) 11 3.57 11.08 12024.0 1 2024.0 60.37 40.0 123.0 6.79 0.100 (0.980 ) 12 1.88 8.22 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 13 3.00 22.98 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 14 7.67 76.57 9018.0 9018.0 56.47 40.0 96.0 6.52 0.101 (0.989 ) 15 1.88 8.22 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 16 3.00 21.54 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 17 7.67 44.05 6012.0 6012.0 46.67 35.0 70.0 6.82 0.138 (1.352 ) 18 1.88 15.58 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 19 3.00 24.06 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 20 4.99 48.82 3006.0 3006.0 40.00 30.0 60.0 4.64 0.083 (0.810 ) 21 1.88 10.87 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 ) 22 3.00 11.99 1503.0 1503.0 26.67 20.0 40.0 5.22 0.168 (1.646 )



B O C A Nº 1 B O C A Nº 8 MODELO DE LA BOCA DE IMPULSION........ SHAKO DQD-L 400 C= 1.63

MODELO DE LA BOCA DE IMPULSION........ SHAKO DQD-L 400 C= 1.63

CAUDAL DE DISEÑO BOCA DE IMPULSION.............. 1503.0 m^3/h.


PRESION ESTATICA EN EL DIFUSOR ................. 19.8 mm.c.a. (193.710 Pa )


VELOCIDAD A LA ENTRADA DE LA BOCA DE IMPULSION.. 13.9 m/s.


EQUILIBRADO REALIZADO........................... 1.89 mm.c.a. (18.550 Pa )


SECCION DIAFRAGMA / SECCION CONDUCTO............ 0.64


SECCION REJILLA / SECCION CONDUCTO.............. 0.66


CAUDAL REAL DE LA BOCA DE IMPULSION............. 1503.0 m^3/h.




CAUDAL DE DISEÑO BOCA DE IMPULSION.............. CAUDAL DE DISEÑO BOCA DE IMPULSION..............



1503.0 m^3/h. 1503.0 m^3/h. PRESION ESTATICA EN EL DIFUSOR ................. 19.8 mm.c.a. (193.710 Pa )














































B O C A Nº 12 B O C A Nº 5 MODELO DE LA BOCA DE IMPULSION........ SHAKO DQD-L 400

C= 1.63 MODELO DE LA BOCA DE IMPULSION........ SHAKO DQD-L 400 C= 1.63

































PRESION ESTATICA EN EL DIFUSOR ................. 19.8 mm.c.a. PRESION ESTATICA EN EL DIFUSOR ................. 19.8 mm.c.a.



(193.710 Pa ) (193.710 Pa ) VELOCIDAD A LA ENTRADA DE LA BOCA DE IMPULSION.. 13.9 m/s.








Tramo Nº 1

Tramo Nº 16

Tramo Nº 4

Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.77

Codo radio suave 90º C=0.24 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.77

Tramo Nº 2

Codo radio suave 90º C=0.26


Tramo Nº 17




Tramo Nº 3

Tramo Nº 18







Codo radio suave 90º C=0.26 Tramo Nº 19 Tramo Nº 5



Codo radio suave 90º C=0.28 Codo radio suave 90º C=0.26 Tramo Nº 6

Tramo Nº 20




Codo radio suave 90º C=0.25 Tramo Nº 21

Tramo Nº 7

Cola de milano C= 0.22


Tramo Nº 22

Codo radio suave 90º C=0.25 Cola de milano C= 0.22

Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= 0.08


Tramo Nº 9

Tramo Nº 33


Tramo Nº 10




Codo radio suave 90º C=0.26 Codo radio suave 90º C=0.26 Tramo Nº 11 Tramo Nº 14 Codo radio suave 90º C=0.23 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C=

1.15

Tramo Nº 12 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 1.15

Codo radio suave 90º C=0.26 Tramo Nº 15 Codo radio suave 90º C=0.26

METODO DE CALCULO ......... PERDIDA DE CARGA CONSTANTE


MATERIAL EMPLEADO ............................... CLIMAVER VELO


TIPO DE CONDUCTO ................................ RECTANGULAR


TEMPERATURA DEL AIRE ºC .......................... 14.0 ºC


ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR DE LA INSTALACION... 7.0 metros.


PRESION ESTATICA NECESARIA EN EL VENTILADOR ...... 49.95 mm.c.a. (489.50 Pa )

PRESION ESTATICA NEC EN EL VENTILADOR ...... 35.17 mm.c.a. (344.70 Pa )

PRESION TOTAL NECESARIA EN EL VENTILADOR ......... 52.83 mm.c.a. (517.73 Pa )

PRESION TOTAL NEC VENTILADOR ......... 38.33 mm.c.a. (375.62 Pa )

SUPERFICIE TOTAL A EMPLEAR ...................... 99.05 m^2


CAUDAL DE DISEÑO TOTAL IMPULSADO ................. 12024.0 m^3/h.


CAUDAL REAL TOTAL IMPULSADO ...................... 12024.0 m^3/h.




Tramo L.Real L.Equi Qdiseño Qreal Diamet Altura Base Veloc . PC/UL (m.) (m.) (m^3/h) (m^3/h) (cm) (cm) (cm) (m/s) mm.c.a/m Pasc.

23 5.70 12.89 8658.0 8658.0 60.00 45.0 90.0 5.94 0.079 (0.775 ) 24 3.00 20.33 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.529 ) 25 8.06 40.77 5772.0 5772.0 46.67 35.0 70.0 6.54 0.128 (1.256 ) 26 3.00 20.33 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.529 ) 27 3.00 8.94 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.529 ) 28 3.00 8.94 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.529 ) 29 4.74 15.99 2886.0 2886.0 40.00 30.0 60.0 4.45 0.077 (0.752 ) 30 3.00 14.25 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.529 ) 31 3.57 10.99 11544.0 1 1544.0 59.87 40.0 119.0 6.74 0.100 (0.976 ) 32 1.88 8.24 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 33 3.00 23.93 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 34 7.67 75.96 8658.0 8658.0 55.94 40.0 93.0 6.47 0.100 (0.984 ) 35 1.88 8.24 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 36 3.00 22.36 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 37 7.67 46.44 5772.0 5772.0 46.67 35.0 70.0 6.54 0.128 (1.255 ) 38 3.00 9.36 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 39 3.00 16.72 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 40 4.99 48.82 2886.0 2886.0 40.00 30.0 60.0 4.45 0.077 (0.752 ) 41 1.88 10.89 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 ) 42 3.00 12.01 1443.0 1443.0 26.67 20.0 40.0 5.01 0.156 (1.528 )



B O C A Nº 15 MODELO DE LA BOCA DE IMPULSION........ SHAKO DQD-L 400 C= 1.63

B O C A Nº 21


























SECCION DIAFRAGMA / SECCION SECCION DIAFRAGMA / SECCION



CONDUCTO............ 0.51 CONDUCTO............ 0.38 SECCION REJILLA / SECCION CONDUCTO.............. 0.51





B O C A Nº 23

















B O C A Nº 24



















B O C A Nº 25






































VELOCIDAD A LA ENTRADA DE LA BOCA DE IMPULSION.. VELOCIDAD A LA ENTRADA DE LA BOCA DE IMPULSION..



13.4 m/s. 13.4 m/s. EQUILIBRADO REALIZADO........................... 0.00 mm.c.a. (0.000 Pa )






Tramo Nº 23 Tramo Nº 31 Codo radio suave 90º C=0.22 Codo radio suave 90º C=0.23 Tramo Nº 24 Tramo Nº 32 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.69



Tramo Nº 9


Tramo Nº 25 Codo radio suave 90º C=0.26 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.69

Tramo Nº 33




Tramo Nº 26 Codo radio suave 90º C=0.26 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.69

Tramo Nº 31





Tramo Nº 27 Codo radio suave 90º C=0.26 Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -0.02

Tramo Nº 32

Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -0.02



Tramo Nº 28 Tramo Nº 33 Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -0.02



Tramo Nº 34


Tramo Nº 29 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.82

Codo radio suave 90º C=0.26 Codo radio suave 90º C=0.26

Tramo Nº 30 Tramo Nº 35 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C= 0.41



Tramo Nº 37

Tramo Nº 36




Tramo Nº 38



Cálculos de retorno

Tramo L.Real L.Equ i Qdiseño Qreal Diamet Altura Base Veloc. PC/UL (m.) (m.) (m^3/h) (m^3/h) (cm) (cm) (cm) (m/s) mm.c.a/m Pasc.

1 7.70 18.08 6048.0 6048.0 46.67 35.0 70.0 6.86 0.137 (1.340 )

2.1 1.77 25.10 3024.0 3024.0 40.00 30.0 60.0 4.67 0.082 (0.803 ) 2.2 4.54 14.25 3024.0 3024.0 40.00 30.0 60.0 4.67 0.082 (0.803 ) 2.3 5.54 10.39 3024.0 3024.0 40.00 30.0 60.0 4.67 0.082 (0.803 ) 3 7.64 24.52 9072.0 9072.0 60.00 45.0 90.0 6.22 0.084 (0.826 ) 4 7.38 35.32 6048.0 6048.0 46.67 35.0 70.0 6.86 0.137 (1.340 ) 5 6.36 17.17 3024.0 3024.0 40.00 30.0 60.0 4.67 0.082 (0.803 ) 6 5.00 22.34 18144.0 1 8144.0 72.22 50.0 130.0 7.75 0.100 (0.983 ) 7 5.00 19.27 9072.0 9072.0 60.00 45.0 90.0 6.22 0.084 (0.826 )

8-A 5.67 10.58 2808.0 2808.0 40.00 30.0 60.0 4.33 0.072 (0.701 ) 8-B 4.25 14.20 900.0 900.0 26.67 20.0 40.0 3.12 0.065 (0.634 ) 9 7.64 20.88 4536.0 4536.0 46.67 35.0 70.0 5.14 0.081 (0.794 ) 10 7.38 38.07 3024.0 3024.0 40.00 30.0 60.0 4.67 0.082 (0.803 ) 11 6.36 15.57 1512.0 1512.0 26.67 20.0 40.0 5.25 0.166 (1.631 ) 12 5.00 22.34 18144.0 1 8144.0 72.22 50.0 130.0 7.75 0.100 (0.983 ) 13 5.00 12.14 9045.0 9045.0 60.00 45.0 90.0 6.20 0.084 (0.822 ) 14 7.70 17.69 2412.0 2412.0 33.33 25.0 50.0 5.36 0.132 (1.290 ) 15 6.41 19.09 1206.0 1206.0 26.67 20.0 40.0 4.19 0.110 (1.081 ) 16 7.64 19.28 5169.0 5169.0 46.67 35.0 70.0 5.86 0.103 (1.007 ) 17 7.38 37.88 3446.0 3446.0 40.00 30.0 60.0 5.32 0.104 (1.018 ) 18 6.36 24.32 1723.0 1723.0 33.33 25.0 50.0 3.83 0.071 (0.699 )



REJILLA DE RETORNO Nº 1 REJILLA DE RETORNO Nº 4 CAUDAL DE DISEÑO ............................... 3024.0 m^3/h. CAUDAL DE DISEÑO ............................... 3024.0 m^3/h. PERDIDA DE CARGA EN REJILLA .................... 1.0 mm.c.a. (9.800 Pa )

CAUDAL DE DISEÑO ............................... 3024.0 m^3/h.


PERDIDA DE CARGA EN REJILLA .................... 1.0 mm.c.a. (9.800 Pa )





CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.


CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.

REJILLA DE RETORNO Nº 2 CAUDAL DE DISEÑO ............................... 3024.0 m^3/h. REJILLA DE RETORNO Nº 5 PERDIDA DE CARGA EN REJILLA .................... 1.0 mm.c.a. (9.800 Pa )








CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.


CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.

REJILLA DE RETORNO Nº 3 CAUDAL DE DISEÑO ............................... 3024.0 m^3/h. REJILLA DE RETORNO Nº 6










CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.

CAUDAL REAL .................................... 3024.0 m^3/h.

Tramo Nº 1

Tramo Nº 7





Tramo Nº 8

Codo radio suave 90º C=0.25 Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -0.01

Tramo Nº 3






Tramo Nº 6



Codo radio suave 90º C=0.25 Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -

0.01

Codo radio suave 90º C=0.25 Codo radio suave 90º C=0.22 Codo radio suave 90º C=0.22






PRESION ESTATICA NECESARIA EN EL VENTILADOR ...... 7.79 mm.c.a. ( 76.30 Pa )







EQUILIBRADO REALIZADO........................... 7.40 mm.c.a. EQUILIBRADO REALIZADO........................... 5.71 mm.c.a.



(72.519 Pa ) (55.951 Pa ) SECCION DIAFRAGMA / SECCION CONDUCTO............ 0.53




CAUDAL REAL .................................... 1728.0 m^3/h.

CAUDAL REAL .................................... 1512.0 m^3/h.









CAUDAL REAL .................................... 1908.0 m^3/h.

CAUDAL REAL .................................... 1512.0 m^3/h.

REJILLA DE RETORNO Nº 7 REJILLA DE RETORNO Nº 11 CAUDAL DE DISEÑO ............................... 900.0 m^3/h.







CAUDAL REAL .................................... 1512.0 m^3/h.

SECCION REJILLA / SECCION CONDUCTO..............



0.39 CAUDAL REAL .................................... 900.0 m^3/h.

Tramo Nº 7

Tramo Nº 9

Codo radio suave 90º C=0.22 Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= -0.01

Codo radio suave 90º C=0.24 Codo radio suave 90º C=0.24 Tramo Nº 8-A Codo radio suave 90º C=0.25 Codo radio suave 90º C=0.28 Tramo Nº 10 Tramo Nº 8-B Derivacion conducida con codo a 90 (d) C=

1.07

Codo radio suave 90º C=0.28 Codo radio suave 90º C=0.25 Codo radio suave 90º C=0.28 Codo radio suave 90º C=0.26 Codo radio suave 90º C=0.28 Tramo Nº 11






TEMPERATURA DEL AIRE ºC



.......................... 23.0 ºC ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR DE LA INSTALACION... 0.0 metros.


PRESION TOTAL NECESARIA EN EL VENTILADOR ......... 10.02 mm.c.a. ( 98.24 Pa )












CAUDAL REAL .................................... 1464.0 m^3/h.

CAUDAL REAL .................................... 1723.0 m^3/h.

REJILLA DE RETORNO Nº 13 REJILLA DE RETORNO Nº 16 CAUDAL DE DISEÑO ............................... 1206.0 m^3/h. CAUDAL DE DISEÑO ............................... 1723.0 m^3/h.











CAUDAL REAL .................................... 1206.0 m^3/h.

CAUDAL REAL .................................... 1723.0 m^3/h.






CAUDAL REAL .................................... 1723.0 m^3/h.


CAUDAL REAL .................................... 1206.0 m^3/h.

Tramo Nº 1

Tramo Nº 5

Codo radio suave 90º C=0.22 Derivacion conducida con codo a 90 (d) C=



1.07

Tramo Nº 2


Codo radio suave 90º C=0.23 Codo radio suave 90º C=0.26 Codo radio suave 90º C=0.27 Tramo Nº

6

Tramo Nº 4


Derivacion conducida con codo a 90 (p)C= 0.02


Codo radio suave 90º C=0.23 Codo radio suave 90º C=0.26 Codo radio suave 90º C=0.24 Tramo Nº

3











PRESION TOTAL NECESARIA EN EL VENTILADOR ......... 9.67 mm.c.a. ( 94.74 Pa )




Cálculo de las instalaciones de climatización, eléctrica y contraincendios de un supermercado. Ignacio Otero Campos

Anexo de cálculo de climatización.. 35

anejo de c.lculos de climatizaci.n 30 -...

Documents