proyek rumah kost armando

1

LAPORAN PERENCANAAN STRUKTUR

PROYEK RUMAH KOST

PEMILIK ARMANDO GUTERRES JALAN TUKAD PANCORAN Gg.IV K2 - Panjer

BALI

KONSULTAN STRUKTUR

CV. GRAHA KENCANA INTERNATIONAL

Jl. Tirta Tawar no. 31, Ubud - Bali

(0361) 9234596

2

Pengantar

Laporan ini disusun sebagai bagian dari kegiatan perencanaan struktur bangunan Proyek

Rumah Kost Pemilik Armando Guterres Jl Tukad Pancoran Gang IV K2 Panjer Denpasar

Bali. Analisis struktur dilakukan dengan pemodelan tiga dimensi menggunakan program

SAP 2000, dengan pembebanan gempa menggunakan fitur auto load IBC 2006 yang

merupakan referensi utama SNI Gempa yang akan segera diterbitkan.

Perencanaan detail penulangan balok dan kolom dilakukan dengan bantuan program SAP

2000 menggunakan ACI code, dengan faktor reduksi kekuatan dan beban yang

digunakan disesuaikan dengan angka-angka pada SNI 03-2847-2002 Tata Cara

Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung.

Dalam menentukan perencanaan pondasi bangunan, berdasarkan asumsi bahwa daya

dukung tanah mencapai 30 ton/m2 dan di desaign dengan pondasi dangkal.

Demikian laporan ini disiapkan sebagai acuan dalam perencanaan.

Denpasar, Mei 2015

Penanggung Jawab Struktur

3

LAPORAN PERENCANAAN

Analisis dan Desain Struktur

RUMAH KOST Pemilik Armando Guterres

Jl Tukad Pancoran Gang IV K2 Panjer Denpasar Bali

1. PENDAHULUAN

DATA UMUM

Nama proyek : Rumah Kost

Lokasi proyek : Denpasar- Bali

DATA STRUKTUR

Fungsi bangunan : Rumah Kost

Sistem struktur : Struktur rangka pemikul momen beton bertulang

Mutu beton : fc = 20 Mpa

Mutu tulangan : BJTD 32 fy = 320 MPa

: BJTP 24 fy = 240 MPa

Jenis pondasi : Pondasi dangkal (pondasi telapak)

Jumlah dan fungsi lantai: - lantai 1 : hunian

- lantai 2 : hunian

PERATURAN PERENCANAAN

1. Tata Cara Perencanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung, SNI-03-2847-2002

2. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung, SNI-03-1726-

2002

3. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983 (PPIUG 1983)

PEMBEBANAN

Struktur dibebani dengan beban akibat berat sendiri struktur, beban mati tambahan, beban

hidup dan beban gempa. Beban mati tambahan meliputi beban tembok, dan beban

4

finishing lantai serta beban genteng. Beban hidup meliputi beban hidup lantai dan beban

akibat air hujan. Beban gempa dapat didesain dengan metode respon spektrum, dengan

menggunakan data respon spektrum sesuai dengan lokasi bangunan berada. Beban yang

digunakan dalam perencanaan struktur meliputi:

1. Beban mati (D) : berat sendiri struktur + beban mati tambahan + beban tembok +

beban genteng

2. Beban hidup (L) : beban hidup pada lantai dan beban hidup atap

3. Beban gempa (E)

Kombinasi beban yang digunakan yaitu:

1. 1,4D

2. 1,2D + 1,6 L

3. 1D + 1L +1E

4. 1D + 1L - 1E

5. 1,2D + L + E

6. 1,2D + L E

7. 0,9 D + E

8. 0,9D E

Beban-beban yang bekerja pada struktur:

A. Beban mati

1. Beban tembok : 250 kg/m2 (PPIUG 1983)

2. Beban mati finishing lantai

Adukan per cm tebal : 21 kg/m2 (PPIUG 1983)

Penutup lantai per cm tebal : 24 kg/m2 (PPIUG 1983)

Plafond : 20 kg/m2 (PPIUG 1983)

Beban MEP : 25 kg/m2

3. Beban genteng : 50 kg/m2 (PPIUG 1983)

B. Beban hidup

1. Beban hidup lantai : 250 kg/m2 (PPIUG 1983)

2. Beban hidup lantai parkir

Untuk lantai bawah : 800 kg/m2 (PPIUG 1983)

Untuk lantai tingkat lainnya : 400 kg/m2 (PPIUG 1983)

5

3. Beban hidup tangga : 300 kg/m2 (PPIUG 1983)

4. Beban hidup pada atap gedung

Pada atap dan/atau bagian atap serta pada struktur tudung (canopy) yang dapat dicapai

dan dibebani oleh orang, harus diambil 100 kg/m2 bidang datar.

Pada atap dan/atau bagian atap yang tidak dapat dicapai dan dibebani oleh orang, harus

diambil yang paling menentukan diantara kedua macam beban berikut:

a. Beban terbagi rata per m2 bidang datar berasal dari air hujan sebesar (40-0,8)

kg/m2.

Dimana adalah sudut kemiringan atap dalam derajat, dengan ketentuan beban

tersebut tidak perlu diambil > 20 kg/m2 dan tidak perlu ditinjau bila > 50o.

b. Beban terpusat berasal dari seorang pekerja atau seorang pemadam kebakaran

dengan peralatannya sebesar 100 kg.

C. Beban gempa

Penentuan kategori disain seismik dari struktur banguan didasari pada lokasi bangunan

berada yaitu di Denpasar-Bali. Berdasarkan peta zonasi gempa untuk wilayah

Indonesia 2014, Daerah Denpasar termasuk ke dalam wilayah dengan nilai spektral

percepatan-Ss = 0.9 g dan S1 = 0.3 g. Analisis beban gempa rencana pada struktur

bangunan dilakukan dengan menggunakan fitur pembebanan gempa otomatis

berdasarkan peraturan maupun data-data gempa yang terjadi dibeberapa negara

berdasarkan SAP 2000. Selanjutnya dalam pemodelan struktur Proyek Rumah Kost

Pemilik Armando Guterres Jl Tukad Pancoran Gang IV K2 Panjer Denpasar Bali ini,

pembebanan gempa yang diberikan dilakukan secara otomatis menggunakan fitur Auto

load berdasarkan IBC 2006 yang merupakan referensi untuk SNI Gempa yang akan

segera diterbitkan dengan koefisien-koefisien yang disesuaikan dengan lokasi

bangunan berada.

6

Gambar 1. Ss, Gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tersesuaikan (MCER),

parameter gerak tanah, untuk percepatan respons spektral 0,2 detik, dalam g, (5 persen

redaman kritis) kelas situs SB

Sumber : RSNI 03-1726-xxxx

7

Gambar 2. S1, Gempa maksimum yang dipertimbangkan risiko-tersesuaikan (MCER),

parameter gerak tanah, untuk percepatan respons spektral 1 detik, dalam g, (5 persen redaman

kritis) kelas situs SB

Sumber : RSNI 03-1726-xxxx

Berikut ini merupakan perhitungan beban yang bekerja pada struktur bangunan Rumah

Kost milik Armando Guterres Jl Tukad Pancoran Gang IV K2 Panjer Denpasar Bali.

A. Lantai I

1. Balok

- Berat sendiri balok : dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000

- Beban tembok : 250 kg/m2

Untuk tembok lantai 1 : H tembok = 3,6 m

Beban tembok = 250 kg/m2 x 3,6 m = 900 kg/m

2. Beban pelat lantai 1

- Berat sendiri pelat : dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000

- Beban hidup : 250 kg/m2

8

- Beban mati tambahan

Adukan 3 cm : 63 kg/m2

Penutup 1cm : 24 kg/m2

Total : 87 kg/m2

B. Lantai II

1. Balok


- Beban tembok : 250 kg/m2

Untuk tembok lantai 1 : H tembok = 3,5 m

Beban tembok = 250 kg/m2 x 3,5 m = 875 kg/m

2. Beban pelat lantai 1

- Berat sendiri pelat : dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000

- Beban hidup : 250 kg/m2

- Beban mati tambahan

Adukan 3 cm : 63 kg/m2

Penutup 1cm : 24 kg/m2

Plafond : 20 kg/m2

MEP : 25 kg/m2

Total : 132 kg/m2

C. Beban atap

1. Berat sendiri pelat : dihitung secara otomatis oleh program SAP 2000

2. Balok


3. Beban hidup : 100 kg/m2

4. Beban genteng : 50 kg/m2

5. Beban air hujan : 20 kg/m2

6. Beban mati tambahan

Plafond : 20 kg/m2

MEP : 25 kg/m2

Total : 45 kg/m2

9

2. PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR

PEMODELAN STRUKTUR

Pemodelan struktur dilakukan dengan menggunakan program SAP 2000. Struktur

didesain sebagai struktur rangka pemikul momen khusus. Struktur bangunan dimodelkan

secara 3 dimensi yang diperlihatkan pada Gambar 6. Komponen struktur seperti balok

dan kolom dimodelkan sebagai elemen batang (frame element) sedangkan pelat dan

dinding dimodelkan sebagai shell element. Pembebanan pada model struktur diberikan

sesuai dengan perhitungan beban rencana yang telah dibahas sebelumnya.

Data-data elemen struktur:

Sloof : 250/350 mm

Balok induk (B1) : 250/350 mm

Balok induk (B2) : 200/300 mm

Kolom K1 : 250/250 mm

Kolom K2 : 250/350 mm

Pelat lantai (P1) : 120 mm

Pelat atap (P2) : 100 mm

Pelat tangga : 150 mm

Pasangan dinding, tebal 15 cm

Gambar 3. Denah Pondasi dan Sloof

10

Gambar 4. Denah Balok dan Kolom Lantai 2

Gambar 5. Denah Balok Atap

11

Gambar 6. Model 3D Struktur

ANALISIS STRUKTUR

Analisis struktur dilakukan menggunakan program SAP 2000 dengan faktor beban

merujuk pada peraturan perencanaan struktur beton bertulang untuk gedung SNI 03-2847-

2002. Dari hasil analisa struktur, diperoleh gaya-gaya dalam masing-masing struktur

portal, seperti diperlihatkan pada Gambar 7 sampai 36.

12

Gambar 7. Reaksi Perletakan Portal Grid A (N)

(Kombinasi Beban 1D+1L+1E)

Gambar 8. Reaksi Perletakan Portal Grid B (N)


Gambar 9. Reaksi Perletakan Portal Grid C (N)


13

Gambar 10. Momen Portal Grid A (kNm)

(Beban Mati)

Gambar 11. Momen Portal Grid B (kNm)

(Beban Mati)

14

Gambar 12. Momen Portal Grid C (kNm)

(Beban Mati)

Gambar 13. Gaya Geser Portal Grid A (kN)

(Beban Mati)

15

Gambar 14. Gaya Geser Portal Grid B (kN)

(Beban Mati)

Gambar 15. Gaya Geser Portal Grid C (kN)

(Beban Mati)

16

Gambar 16. Gaya Aksial Portal Grid A (kN)

(Beban Mati)

Gambar 17. Gaya Aksial Portal Grid B (kN)

(Beban Mati)

17

Gambar 18. Gaya Aksial Portal Grid C (kN)

(Beban Mati)

Gambar 19. Momen Portal Grid A (KNm)

(Beban Hidup)

18

Gambar 20. Momen Portal Grid B (KNm)

(Beban Hidup)

Gambar 21. Momen Portal Grid C (KNm)

(Beban Hidup)

19

Gambar 22. Gaya Geser Portal Grid A (KN)

(Beban Hidup)

Gambar 23. Gaya Geser Portal Grid B (KN)

(Beban Hidup)

20

Gambar 24. Gaya Geser Portal Grid C (KN)

(Beban Hidup)

Gambar 25. Gaya Aksial Portal Grid A (KN)

(Beban Hidup)

21

Gambar 26. Gaya Aksial Portal Grid B (KN)

(Beban Hidup)

Gambar 27. Gaya Aksial Portal Grid C (KN)

(Beban Hidup)

22

Gambar 28. Momen Portal Grid A (KNm)

(Beban Gempa)

Gambar 29. Momen Portal Grid B (KNm)

(Beban Gempa)

23

Gambar 30. Momen Portal Grid C (KNm)

(Beban Gempa)

Gambar 31. Gaya Geser Portal Grid A (KN)

(Beban Gempa)

24

Gambar 32. Gaya Geser Portal Grid B (KN)

(Beban Gempa)

Gambar 33. Gaya Geser Portal Grid C (KN)

(Beban Gempa)

25

Gambar 34. Gaya Aksial Portal Grid A (KN)

(Beban Gempa)

Gambar 35. Gaya Aksial Portal Grid B (KN)

(Beban Gempa)

26

Gambar 36. Gaya Aksial Portal Grid C (KN)

(Beban Gempa)

28

PERENCANAAN PONDASI

Pondasi bangunan pada Rumah Kost ini direncanakan sebagai pondasi dangkal (pondasi

telapak) dengan kedalaman 1,5 m dari muka tanah asli. Daya dukung tanah ijin pada

lokasi diasumsikan sebesar 30 ton/m2. Berikut ini disajikan contoh perhitungan

perencanaan pondasi pada bangunan Rumah kost.

Data perencanaan:

o Tegangan ijin tanah (t) : 30 ton/m2

o Panjang pondasi (L) : 1500 mm

o Lebar pondasi (B) : 1500 mm

o Dicoba tebal pondasi (h) : 400 mm

o Penutup beton (p) : 75 mm

o Diameter tulangan pondasi : 16 mm

o Pu : 618,04 KN

Penentuan ukuran pondasi telapak

Syarat : Pu/Apondasi t

2

2

2

06.2/300000

618040

/300000618040

mmN

NA

mNA

N

pondasi

pondasi

Dicoba ukuran pondasi, B = 1.5 m dan H = 1.5 m

Apondasi = 1.5 m x 1.5 m = 2,15 m2 > 2,06 m

2, sehingga ukuran pondasi 1.5 m x 1.5 m

dapat digunakan.

Kontrol tebal pondasi terhadap geser dua arah

Syarat: Vu < Vc

Dimensi kolom = 250x250 mm

d = 400 mm 75 mm 16/2 = 317 mm

bo = keliling kritis tampang 2 arah

= 2(150+2(d/2))+2(400+2(d/2)) = 2268 mm

Vu pondasi = Pu (gaya aksial ultimate kolom yang bekerja pada pondasi akibat kombinasi

beban 1D + 1L + 1E)

Sehingga Vu = 618,04 KN

29

Sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 13.12.2.1, untuk pelat dan pondasi telapak non prategang,

nilai Vc harus diambil sebagai nilai terkecil dari persamaan berikut:

Vc = 6

'21

dbcf o

c

(1)

Vc = 12

'2

dbcf

b

d o

o

s

(2)

Vc = dbcf o'3

1 (3)

Dimana,

c = rasio sisi panjang terhadap sisi pendek pada kolom, daerah beban terpusat atau

daerah reaksi.

s = 40 untuk kolom interior, 30 untuk kolom tepi, dan 20 untuk kolom sudut.

1) Vc = 6

'21

dbcf o

c

=6

)317)(2268(20

1

21

= 1607634 N

2) Vc = 12

'2

dbcf

b

d o

o

s

=

12

)317)(2268(202

2268

)317)(40(

= 2033880 N

3) Vc = dbcf o'3

1= )317)(2268(20

3

1= 1071756 N

Vu = 618040 N < Vc terkecil = 618040 N < 0,75x1071756 N = 803817........ (OK).

Sehingga tebal pondasi 400 mm dapat digunakan.

Penulangan pelat pondasi

Data perencanaan:

o Panjang pondasi (L) : 1500 mm

o Lebar pondasi (B) : 1500 mm

o Dicoba tebal pondasi (h) : 400 mm

o Penutup beton (p) : 75 mm

o Diameter tulangan pondasi : 16 mm

o Mu yang berasal dari kolom : 64,52 KNm = 64520000 Nmm

o Mutu beton (fc) : 20 Mpa

o Mutu tulangan tarik (fy) : 320 Mpa

30

o Tinggi efektif pelat (d) = 317 mm

Mu = 64,52 KNm = 6452000 Nmm

Mn = Mu/ = 64520000/0,8 = 80650000 Nmm = 80,65 KNm

Rn = Mn/(b*d2) = 80650000/(1500*317

2) = 0,45351 MPa

m = fy/0,85fc = 18,8

fy

mRn

m

211

1 = 0017,0

320

)453,0)(8,18(211

8,18

1

min 1 = 1,4/fy = 0,004375

min 2 = )320(4

20

4

'

yf

cf= 0,0035 digunakan min terkecil yaitu, 0,0035

Karena nilai hasil analisis < min, untuk selanjutnya digunakan nilai = min =

0,0035.

As = *b*d = 0,0035*1500*317 = 2080,3 mm2

Digunakan diameter tulangan D 16 mm dengan As = 200,96 mm2

Sehingga banyak tulangan yang dibutuhkan adalah 2080,3/200,96 11 batang.

Jarak tulangan = 1500/(11-1) = 150 mm atau dipasang tulangan D16-150.

DESAIN PENULANGAN ELEMEN STRUKTUR

Masing-masing elemen struktur seperti balok, kolom dan pelat didesain untuk menahan

gaya-gaya dalam yang terjadi, dengan asumsi mutu beton fc 20 MPa setara dengan beton

K225, dan mutu baja fy 320 MPa. Dimensi dan penulangan elemen struktur didesain

untuk memastikan diperoleh perilaku struktur yang daktail.

Dalam perencanaan struktur Pondok Wisata ini, data tulangan direncanakan berdasarkan

hasil desain SAP 2000 menggunakan peraturan ACI 318-05/IBC 2003. Berikut ini

ditampilkan kebutuhan tulangan perlu untuk elemen balok dan kolom yang merupakan

hasil desain SAP 2000.

31

Gambar 37. Kebutuhan Tulangan Longitudinal Portal Grid A

Berdasarkan SAP 2000

Gambar 38. Kebutuhan Tulangan Longitudinal Portal Grid B


32

Gambar 39. Kebutuhan Tulangan Longitudinal Portal Grid C


Gambar 40. Kebutuhan Tulangan Transversal Portal Grid A


33

Gambar 41. Kebutuhan Tulangan Transversal Portal Grid B


Gambar 42. Kebutuhan Tulangan Transversal Portal Grid C


Penulangan Balok

Dari hasil analisis struktur dalam SAP 2000, diperoleh keluaran jumlah tulangan perlu

pada balok. Dengan fasilitas offset dalam SAP 2000 didapat gaya-gaya dalam yang

digunakan dalam perhitungan adalah gaya-gaya dalam yang terjadi di muka kolom,

34

sehingga bisa didapat luas tulangan perlu yang lebih sedikit. Diambil contoh salah satu

balok dari keluaran luas tulangan perlu hasil analisa SAP 2000 seperti diperlihatkan pada

Gambar 43.

Gambar 43. Disain Kebutuhan Tulangan Lentur Berdasarkan SAP 2000

Dari Gambar 43 diperlihatkan tulangan perlu pada balok dengan ukuran 250 x 350 mm

Pada tumpuan atas (tulangan tarik) As perlu = 484 mm2

Pada tumpuan bawah (tulangan tekan) As perlu = 312 mm2

Pada lapangan atas (tulangan tekan) As perlu = 164 mm2

Pada lapangan bawah (tulangan tarik) As perlu =254 mm2

Karena nilai tulangan perlu hasil SAP 2000 kecil, maka selanjutnya perlu dikontrol

terhadap luas tulangan minimum berdasarkan analisis.

Data perencanaan (balok 250/350):

B : 250 mm

H : 350 mm

fc : 20 Mpa

fy : 320 Mpa

Balok direncanakan dengan tebal penutup beton = 40 mm, sengkang 10, dan tulangan

utama D16.

Balok 250/350

35

d = 400-40-10-(16/2) = 342 mm

1 : 004375,0320

4,14,1

fy

2 :

0035,03204

20

4

'

fy

f c

Sehingga digunakan min = 0,0035

Asmin= min x b x d = 0,0035 x 250 x 342 = 299,25 mm

n tulangan =

buahAs

As

tul

249,116*14,3*25,0

299,252

min

Sehingga dipasang tulangan sebagai berikut:

Pada tumpuan atas (tulangan tarik) As perlu = 330 mm2 3D16 (As = 602,88 mm2)

Pada tumpuan bawah (tulangan tekan) As perlu = 215 mm2 2D16 (As = 401,92 mm2)

Pada lapangan atas (tulangan tekan) As perlu = 106 mm2 2D16 (As = 401,92 mm2)

Pada lapangan bawah (tulangan tarik) As perlu = 269 mm2 2D16 (As = 401,92 mm2)

Penulangan Geser

Dari hasil analisis struktur dalam SAP 2000, diperoleh keluaran jumlah tulangan geser

perlu pada balok. Diambil contoh salah satu penulangan geser balok dari hasil keluaran

SAP 2000 seperti diperlihatkan pada Gambar 44.

Gambar 44. Disain Kebutuhan Tulangan Geser Berdasarkan SAP 2000

Balok 250/350 mm

36

Dari Gambar 44 diperlihatkan tulangan geser perlu pada balok dengan ukuran 250 x 350

mm.

Pada tumpuan diperoleh rasio tulangan geser maksimum = 0,618

Pada tumpuan diperoleh rasio tulangan geser maksimum = 0,362

Dihitung dengan bantuan excel didapat

Tulangan Geser

Luas Tul. Perlu (As SAP) Tulangan Luas Tul Jumlah Pakai Luas Total Jarak Dipakai

mm2/mm mm

2/m D dicoba mm

2 Tulangan

mm

2 (mm)

0,618 618 10 157,14 3,9 5 785,7 250 210-100

0,362 362 10 157,14 2,3 4 628,56 300 210-150

Dipasang tulangan sengkang 210-100 mm pada tumpuan

Dipasang tulangan sengkang 210-150 mm pada lapangan

Penulangan Kolom

Dari hasil analisis struktur dalam SAP 2000, diperoleh keluaran jumlah tulangan perlu

pada kolom. Diambil contoh salah satu kolom dari hasil keluaran SAP 2000 seperti

diperlihatkan pada Gambar 45.

Gambar 45. Disain Kebutuhan Tulangan Lentur Berdasarkan SAP 2000

Kolom 250/250 mm

37

Dari Gambar 45 diperlihatkan tulangan perlu pada kolom dengan ukuran 250 x 250 mm

As perlu = 902,11 mm2

Rasio tulangan = 902,11/(250x250) = 0,014 = 1,4 %

Direncanakan menggunakan tulangan kolom D16, sehingga jumlah tulangan yang

dipasang yaitu,

n =

buahAs

As

tul

perlu848,4

16*14,3*25,0

11,9022

Dipasang tulangan 8 D 16 , As = 1609,84 mm2

Penulangan Geser

Dari hasil analisis struktur dalam SAP 2000, diperoleh keluaran jumlah tulangan geser

perlu pada kolom. Diambil contoh salah satu kolom dari hasil keluaran SAP 2000 seperti

diperlihatkan pada Gambar 46.

Gambar 46. Disain Kebutuhan Tulangan Geser Berdasarkan SAP 2000

Kolom 250/250

mm

38

Dari gambar 46 diperlihatkan bahwa rasio tulangan geser perlu terbesar pada kolom

yang ditinjau adalah 0,330.

Tulangan Geser

Luas Tul. Perlu (As SAP) Tulangan Luas Tul Jumlah Pakai Luas Total Jarak Dipakai

mm2/mm mm

2/m D dicoba mm

2 Tulangan

mm

2 (mm)

0,330 330 10 157,08 2,1 3 471,24 500 210-150

Digunakan sengkang 210 dengan jarak minimum sengkang yaitu 150 mm.

Penulangan Pelat

Penulangan Pelat Lantai

Dari hasil analisis struktur menggunakan SAP 2000, diperoleh keluaran momen

maksimum yang terjadi pada tumpuan dan lapangan pelat lantai adalah sebagai berikut.

Momen maksimum pada tumpuan yaitu, 19,5 KNm

Momen maksimum pada lapangan yaitu, 14,8 KNm

Penulangan pelat lantai pada daerah lapangan (arah x dan y):

Lebar pelat (b) = 1000 mm

Tebal pelat (h) = 120 mm

Mutu beton (fc) = 20 MPa

Mutu tulangan tarik dan tekan (fy) = 500 MPa

Penutup beton (p) = 20 mm

Diameter tulangan rencana = 10 mm

Tinggi efektif pelat (d) = 96 mm

Mu = 19,5 KNm = 19500000 Nmm

Mn = Mu/ = 19500000/0,8 = 24375000 Nmm =24,375 KNm

Rn = Mn/(b*d2) = 2,64 MPa

m = fy/0,85fc = 29,412

fy

mRn

m

211

1 = 0,0057

min 1 = 1,4/fy = 0,0028

39

min 2 = )500(4

20= 0,002236, digunakan min terkecil yaitu, 0,002236

Karena nilai hasil analisis > min, untuk selanjutnya digunakan nilai = 0,0057.

As = *b*d = 0,0057*1000*95 = 553,8 mm2

Jika digunakan wiremesh M8 sebagai tulangan pelat,

As M10 = (1000/150)*(1/4)**(102)

= 553,10 mm2

As M10 > As analisis, sehingga penggunaan wiremesh M10 dapat digunakan.

Penulangan pelat lantai pada daerah tumpuan (arah x dan y):

Mu = 14,89 KNm = 14890000 Nmm

Mn = Mu/ = 14890000/0,8 = 15275000Nmm = 15,275 KNm

Rn = Mn/(b*d2) = 1,657 MPa

m = fy/0,85fc = 29,412

fy

mRn

m

211

1 = 0,0035

min 1 = 1,4/fy = 0,0028

min 2 = )500(4

20= 0,002236, digunakan min terkecil yaitu, 0,002236

Karena nilai hasil analisis > min, untuk selanjutnya digunakan nilai min = 0,0035.

As = *b*d = 0,0035*1000*96 = 336 mm2

Jika digunakan wiremesh M10 sebagai tulangan pelat,

As M10 = (1000/150)*(1/4)**(102)

= 553,10 mm2

Karena nilai As M10 > As analisis, wiremesh M10 dapat digunakan.

Penulangan Pelat Tangga

Dari hasil analisis struktur menggunakan SAP 2000, diperoleh keluaran momen

maksimum yang terjadi pada tumpuan dan lapangan pelat tangga adalah sebagai berikut.

Momen maksimum pada tumpuan yaitu, -4,8 KNm

Momen maksimum pada lapangan yaitu, 47,3 KNm

40

Melalui proses perhitungan tulangan yang sama dengan perhitungan tulangan pelat lantai

dan dengan bantuan perhitungan di excel maka didapat penulangan pelat tangga sebagai

berikut.

Di daerah tumpuan 10-150 atau dapat digunakan wiremesh M10.

Di daerah lapangan 10-150 atau dapat digunakan wiremesh M10.

Untuk selanjutnya, hasil lengkap mengenai tulangan yang dipasang ditampilkan pada

gambar struktur.

proyek rumah kost armando

Documents