memloria de calculo de torre 10005

D OSCAR VELARDE 21-09-15 ING. EDWIN REYES 21-09-15 ING. JOE VÌLCHEZ 21-09-15

C JAVIER CCASAÑE 19-04-15 ING. EDWIN REYES 19-04-15 ING. JOE VÌLCHEZ 19-04-15

B JAVIER CCASAÑE 13-04-15 ING. EDWIN REYES 13-04-15 ING. JOE VÌLCHEZ 13-04-15

A JAVIER CCASAÑE 20-02-15 ING. EDWIN REYES 20-02-15 ING. JOE VÌLCHEZ 20-02-15

Rev Responsable Fecha Responsable Fecha Responsable Fecha

ELABORÓ REVISÓ APROBÓ

COMPAÑÍA OPERADORA DE GAS DEL AMAZONAS

MEMORIA DE CÀLCULO

SISTEMA DE COMUNICACIÓN RADIAL DIGITAL (TETRA)

MEMORIA DE CÁLCULO TORRE AUTOSOPORTADA 24 MTS – SH10005

DOCUMENTACION TECNICA 41340-S-CA-70001Rev.

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MEMORIA DE CALCULO TORRE AUTOSOPORTADA 42 MTS - KP127

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parcial sin autorización previa de la empresa.41340-S-CA-50016

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MEMORIA DE CÀLCULO 41340-S-CA-50016Rev.

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ÍNDICEÍNDICE

1. ALCANCES………………..……………………………………………………….…………………3

2. DESCRIPCIÒN DE LA ESTRUCTURA……………….…………………………….……………..3

3. NORMAS DE DISEÑO…………...………………………………………………..………………...3

4. MATERIALES………..…………...……………………………………………...…………………...3

5. PARÁMETROS DE DISEÑO…...…………………………………………………………………...4

6. CASOS DE CARGA ...........…………………..……………………………………………………..4

2.1. CARGA MUERTA

2.2. CARGAS DE SISMO SOBRE LA ESTRUCTURA

2.3. CARGAS DE VIENTO SOBRE LA ESTRUCTURA

7. COMBINACIONES DE CARGA...……………………………………………..………….………10

2.1. COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTADO LÌMITE DE RESISTENCIA

2.2. COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTADO LÌMITE DE SERVICIO

8. DATOS DE INGRESO AL PROGRAMA……………………………………...…………..……...11

8.1 Geometría

8.1.1. PROFILE

8.1.2. SUPPORTS

8.1.3. SECTIONS

8.1.4. ASTM 325, TABLA 5

8.2 Cargas de antenas

8.3 Cargas de viento

8.2.1. PARAMETERS

8.2.2. TERRAIN

8.2.3. LOADS

8.2.4. COMBINACIONES CON CARGAS MAYORADAS

8.2.5. ANCILLARIES

9. EVALUACIÒN DE LA TORRE……….……………………………………………….……….....22

9.1 Diseño por supervivencia

9.2 Diseño por operación

10. REACCIONES EN LA BASE…...……………………………………………...…………………37

11. CONCLUSIONES…………….…...………………………………………………..………………39



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BASES DE CÁLCULO Y ESTRUCTURACIÒN

1. ALCANCE

La presente memoria de cálculo describe los criterios adoptados para el diseño estructural de

una torre autosoportada triangular de 24m. Se ha usado el programa Ms-Tower

En la presente también se especifican los materiales utilizados, las cargas consideradas y sus

combinaciones, método de análisis, las normas y códigos que se emplearán en el presente

informe.

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA

La estructura consta de una estructura recta e inclinada de 3 lados

- Las dimensiones generales de la estructura son las siguientes:

- Altura total 24.00m.

- Ancho de tramos recto 1.50m.

- Ancho de base 2.61m.

- Los elementos principales y secundarios de la torre son perfiles angulares.

3. NORMAS DE DISEÑO

Las normas que contemplan el siguiente proyecto estructural son las siguientes:

TIA/EIA 222 – G. “Structural Standards for steel antenna towers and antenna supporting

structures”

4. MATERIALES

Los materiales utilizados son los siguientes:

- Los perfiles que conforman la estructura de la torre son de acero ASTM A-572 Gr. 50

- Los perfiles usados en la estructura son perfiles cuyas alas forman un ángulo entre sí de

90º.

- Los pernos considerados en las conexiones de elementos principales y secundarios son

del tipo ASTM A-325.



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5. PARAMETROS DE DISEÑO

- Clasificación de las estructuras.

Según la norma ANSI/TIA-222-G en el ítem 2.8.3 en la tabla 2-1 presenta la clasificación

de las estructuras por clases, para nuestro caso la estructura es de clase II.

- Categoría de exposición de la estructura.

Según la norma ANSI/TIA-222-G en el ítem 2.6.5.1, presenta la clasificación de las

estructuras por categoría de exposición, para nuestro caso la estructura es categoría de

exposición C.

- Categoría topográfica de la estructura.

Según la norma ANSI/TIA-222-G en el ítem 2.6.6.2, presenta la clasificación de las

estructuras por categoría topográfica, para nuestro caso la estructura es categoría

topográfica 2.

- Parámetros sísmicos.

Las cargas sísmicas han sido consideradas como aceleraciones sísmicas ya que el

programa Mstower trabaja con dichos parámetros, con lo cual los valores de aceleración

considerados fracción de la gravedad son:

Se ha considerado: Z=0.3, U=1.5, S=1.2, C=1.33, R=3

6. CASOS DE CARGA

6.1. CARGA MUERTA

Peso de torre autosportada de 24m = 4267Kg.

Peso de Accesorios (soportes de antenas)= 100Kg.

Peso de antenas = 900kg (ver ítem 8.2 carga de antenas, con antenas proyectadas)

Para el case 100, se toma el peso de la torre mas el peso de los accesorios (carga

muerta).

CASE 100 Weight of tower with anciliaries

DL

6.2. CARGAS DE SISMO SOBRE LA ESTRUCTURA



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Considerado: Z=0.3, U=1.5, S=1.2, C=1.33, R=3

Aog x = 0.24 Ao = ZUSC/R

Aog y = 0.24

Cabe destacar que en este tipo de estructuras la carga sísmica nunca predomina en el

análisis para los diseños.

Para el case 103 se toma en sismo en x=0.24 e y=0.00

Para el case 104 se toma sismo en sentido x=0.00 y=0.24.

CASE 103 Earthquake

EQ GACCEL X 0.24 Y 0.0

CASE 104 Earthquake


Para case 800, 810 la combinación de sismo se esta usando en carga muerta 1.20 +

sismo 1.00.

Para case 801, 811 la combinación de sismo se esta usando en carga muerta 0.90 +

sismo 1.00.

$============= CARGA MUERTA + SISMO 1.2D+1.0E ================

CASE 800 CARGA: Earthquake at 0 to X axis

COMBIN 100 1.200

COMBIN 103 1.000


COMBIN 100 1.200

COMBIN 104 1.000



COMBIN 100 0.900

COMBIN 103 1.000

CASE 811 CARGA: Earthquake at 90 to Y axis

COMBIN 100 0.900

COMBIN 104 1.000

6.3. CARGAS DE VIENTO SOBRE LA ESTRUCTURA



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Las expresiones usadas para determinar la presión del viento tanto en la estructura

metálica como en los accesorios y en las antenas según la norma ANSI/TIA-222-G, se

detallan a continuación.

Las direcciones de la velocidad de viento a considerar se toman de la tabla 2-6 de la

norma ANSI/TIA-222-G.

Tabla 6.3-1: factores de viento (ANSI/TIA/222-G tabla 2-6)

- Viento sobre la estructura metálica:

La fuerza de viento de diseño, Fw, se deberá determinar de la siguiente manera

ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.9:

FW=FST+FA+FG

Donde:

FST = Fuerza de viento de diseño sobre la estructura de acuerdo con ANSI/TIA/222-G

Ítem 2.6.9.1

FA = Fuerza de viento de diseño sobre los accesorios de acuerdo con

ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.9.2

FG = Fuerza de viento de diseño sobre las riendas de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem

2.6.9.3

Antes vemos según la norma ANSI/TIA el cálculo de algunos parámetros importantes:

Presión dinámica



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La presión dinámica, qz, evaluada a la altura z se deberá calcular de acuerdo con la

siguiente ecuación:

qz = 0.00256 Kz Kzt Kd V2 I (Ib/ft2) = 0.613 Kz Kzt Kd V2 I [N/m2]

Donde:

Kz = coeficiente de presión dinámica de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.5.2

Kzt = factor topográfico de acuerdo con ver tabla 6.3-1.

Kd = factor de probabilidad de la dirección del viento de acuerdo con ANSI/TIA/222-G

Tabla 2-2.

V = velocidad básica del viento para la condición de carga investigada, mph [m/s]

I = factor de importancia de acuerdo ver tabla 6.3-2.

Tipo de estructura Factor de probabilidad de la dirección del viento, Kd

Estructura de celosía con secciones transversales triangulares, cuadradas o rectangulares incluyendo los accesorios.

0.85

Estructuras tubulares tipo monoposte; estructuras de celosía con secciones transversales que no sean triangulares, cuadradas ni rectangulares; diseño por resistencia de los accesorios.

0.95

Tabla 6.3-1: factor de probabilidad de la dirección del viento (ANSI/TIA/222-G tabla 2-2).

Clase de la estructura

Carga de viento sin hielo

Carga de viento con hielo

Espesor de hielo

Sismo

I 0.87 N/A N/A N/A

II 1.00 1.00 1.00 1.00

III 1.15 1.00 1.25 1.50

Nota: las cargas de hielo y las cargas sísmicas no se aplican a las estructura de la clase I

Tabla 6.3-2: factores de importancia (ANSI/TIA/222-G tabla 2-3).

Factor de ráfaga.



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Donde:

h = Altura de la estructura.

A continuación presentamos las fuerzas de viento sobre la estructura, sobre los

accesorios y sobre las riendas (cables).

Fuerza de viento de diseño sobre la estructura.

La fuerza de viento de diseño, FST, aplicada a cada sección de una estructura se deberá

determinar de la siguiente manera:

Fst = qz Gh (EPA)s

Donde:

Fst = Fuerza de viento de diseño horizontal sobre la estructura en la dirección del viento.

qz = presión dinámica de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.9.6.

Gh = factor de ráfaga de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.7.

(EPA)s = área proyectada efectiva de la estructura de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem

2.6.9.1.1 ó ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.9.1.2.

Fuerza de viento de diseño sobre los accesorios.

La fuerza de viento de diseño sobre los accesorios (ya sean puntuales o lineales pero

excluyendo las antenas de microondas), FA, se deberá determinar de acuerdo con la

siguiente ecuación:

FA = qz Gh (EPA)A

Donde:

qz = presión dinámica a la altura del eje del accesorio de acuerdo con ANSI/TIA/222-G

Ítem 2.6.9.6

Gh = factor de ráfaga de acuerdo con ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.7

(Nota: Ver el factor de ráfaga, Gh, para el diseño por resistencia de los accesorios en

ANSI/TIA/222-G Ítem 2.6.9.)



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(EPA)A = área proyectada efectiva del accesorio incluyendo el hielo para las

combinaciones de carga que incluyen hielo.

Relación de esbeltez.

Preferentemente la relación de esbeltez, L/r, no deberá ser mayor que:

(a) 150 para los elementos de los puntales,

(b) 200 para los elementos comprimidos principales excepto los elementos de los

puntales,

(c) 250 para los elementos secundarios, y

(d) 300 para los elementos traccionados, excepto para el arriostramiento y los cables de

las varillas de tracción.

Para el viento en case 200, 210, 220, 230, 240, 250, 260 y 270, se toma con respecto a x

el sentido del viento a 0°, 45°, 90°, 135°, 180°, 225°, 270° y 315° respectivamente.

$============ WIND LOAD - NO ICE ================

CASE 200 wind at 0 to X axis

WL ANGLX 0 NOICE


WL ANGLX 45 NOICE


WL ANGLX 90 NOICE


WL ANGLX 135 NOICE


WL ANGLX 180 NOICE


WL ANGLX 225 NOICE


WL ANGLX 270 NOICE


WL ANGLX 315 NOICE



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7. COMBINACIONES DE CARGA

7.1. COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTADO LÌMITE DE RESISTENCIA

Las estructuras y fundaciones se diseñaran de manera tal que su resistencia de diseño

sea mayor o igual que las solicitaciones debidas a las cargas mayoradas.

Conservadoramente y por prevención ante el futuro aumento de cargas en la torre y

evitantado reforzamiento en la cimentación, también diseñaremos estas estructuras

tomando en cuentas las cargar mayoradas.

Las combinaciones correspondientes al estado límite según norma ANSI/TIA/222-G Ítem

2.3.2 son:

1. 1.2 D + 1.6 Wo

2. 0.9 D + 1.6 Wo

3. 1.2 D + 1.0 E

4. 0.9 D + 1.0 E

Donde:

D = Carga permanente de la estructura y los accesorios, excluyendo las riendas.

E = Carga sísmica.

Wo = Carga de viento sin hielo.

El cálculo estructural de la estructura metálico, se basa fundamentalmente para fuerzas

producidas por acción del viento que es la condición más desfavorable para este tipo de

estructuras.

Nota: efectivamente las fundaciones se diseñan con carga de servicio pero por una futura

ampliación de antenas y cargas en la torre muchas veces en telecomunicaciones,

usamos cargas mayoradas para evitar futuros reforzamientos en la torre.

Para combinaciones de carga ver ítem 8.3.4 combinaciones de cargas mayoradas.

7.2. COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTADO LÌMITE DE SERVICIO

Las combinaciones en servicio para la estructura serán según las siguientes:

1. D + Wo



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8. DATOS DE INGRESO AL PROGRAMA

1.1. GEOMETRÌA

TITL1 TORRE AUTOSOPORTADA TRIANGULAR 24.00M

TITL2 DISEÑO A 100KPH

UNITS 1 $1=metric, 4=US

COMPONENT

END

1.1.1. PROFILE

DONDE:

WBASE = Ancho entre ejes de las montantes en la base de la torre.

RLBAS = Base de la torre con respecto a la del nivel del suelo en el sitio.

LEG = Montante, pata o pierna de la torre.

BR1 = Diagonal o arriostres de la torre.

H1 = Angulos horizontales.

Rn = Angulos redundantes (R1, R2, R3 y R4).

PROFILE

FACES 3

WBASE 2.61

RLBAS 0.0

PANEL 1 HT 2.000 TW 1.50

FACE X LEG 25 BR1 16 H1 16 R1 16 R2 16 R3 16 R4 16

PLAN PT2 PB1 10 PB2 0 XIP

$BOLT LEG 6 A325-5/8-2 BR1 2 A325-5/8 H1 1 A325-5/8

$BOLT PB1 1 A325-5/8

PANEL 2 HT 2.000

FACE XH1 LEG 25 BR1 16 H1 0

PLAN PT2 XIP

PANEL 3 HT 2.000

FACE XH1 LEG 25 BR1 16

PLAN PT2 XIP

PANEL 4 HT 2.000




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PLAN PT2 XIP

PANEL 5 HT 2.000


PLAN PT2 XIP

PANEL 6 HT 2.000


PLAN PT2 XIP

PANEL 7 HT 3.000 TW 1.50


PLAN PT2 XIP

PANEL 8 HT 3.000


PLAN PT2 XIP

PANEL 9 HT 3.000


PLAN PT2 XIP

PANEL 10 HT 3.000


PLAN PT2 XIP

$BOLT LEG 25 A325-3/4-2

END

1.1.2. SUPPORTS

$ { COORD x y z | LEG abcd } ...

$ { PINNED | FIXED [ BUT { releases | springs } ] }

END

1.1.3. SECTIONS

Donde:

BH = diámetro efectiva de los orificios de los pernos.

Fy = esfuerzo de fluencia.

Fu = esfuerzo ultimo de rotura.



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LIBR P:IMP IFACT 1.0

10 EA1.5x1.5x3/16 Y FY 250 BH 12

15 EA50x50x4 Y FY 250 BH 12

16 EA2x2x3/16 Y FY 250 BH 12

20 EA2x2x1/4 Y FY 250 BH 12

25 EA2.5x2.5x3/16 Y FY 250 BH 12

30 EA2.5x2.5x1/4 Y FY 250 BH 12

32 EA2.5x2.5x1/4 Y FY 350 BH 12

35 EA3x3x1/4 Y FY 350 BH 16

40 EA4x4x1/4 Y FY 350 BH 16

50 EA4x4x5/16 Y FY 350 BH 16

60 EA4x4x3/8 Y FY 350 BH 16

70 EA5x5x3/8 Y FY 350 BH 16

80 EA5x5x1/2 Y FY 350 BH 16

90 EA6x6x3/8 Y FY 350 BH 18

100 EA6x6x1/2 Y FY 350 BH 18

END

1.1.4. ASTM A325, TABLA 5

BOLTDATA

As = Seccion transversar efectiva del perno.

Fy = Esfuerzo de fluencia del perno.

Fu = Esfuerzo ultimo del perno.

Fv_Eia = Resistencia al corte.

Hole size = Diámetro de agujero.

A325-11/4 A325 D 31.75 AS 791.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 32mm

A325-1 A325 D 25.4 AS 506.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 27

A325-3/4 A325 D 19.05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 21

A325-5/8 A325 D 15.875 AS 197.9 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 $$ HOLE SIZE 18



$$ BOLTS IN DOUBLE SHEAR

A325-11/4-2 A325 D 31.75 AS 791.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 32mm

A325-1-2 A325 D 25.4 AS 506.7 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 27

A325-3/4-2 A325 D 19.05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 21

A325-5/8-2 A325 D 15.875 AS 197.9 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 18

A325-1/2-2 A325 D 12.7 AS 126.6 FY 300 FU 500 FV_EIA 125 NSP 2 $$ HOLE SIZE 14

END

END



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1.2. CARGAS DE ANTENAS

Las dimensiones de las antenas que fueron consideradas en el diseño fueron los

siguientes:

Cargas de Diseño:

Las antenas microondas consideradas son:

- 03 MW de 1.20m de diámetro ubicadas a 22m ; 3x120 Kg = 360 Kg

- 03 MW de 1.20m de diámetro ubicadas a 17m.; 3x120 Kg = 360 Kg

Las antenas RF consideradas son:

- 09 RF ubicadas a 24m ; 9x50 Kg = 450 Kg

- 09 RF ubicadas a 19m ; 9x50 Kg = 450 Kg

PESOS DE ANTENAS STANDARD

1.3. CARGAS

RESUMEN DE CARGAS

-- L O A D C A S E S --Case Y/N Title 100 N WEIGHT OF TOWER WITH ANCILIARIES 103 N EARTHQUAKE 104 N EARTHQUAKE 200 N WIND AT 0 TO X AXIS 210 N WIND AT 45 TO X AXIS 220 N WIND AT 90 TO X AXIS 230 N WIND AT 135 TO X AXIS 240 N WIND AT 180 TO X AXIS 250 N WIND AT 225 TO X AXIS 260 N WIND AT 270 TO X AXIS 270 N WIND AT 315 TO X AXIS 410 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 411 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 420 Y CARGA: WIND AT 45 TO X AXIS 421 Y CARGA: WIND AT 45 TO X AXIS 430 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 431 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 440 Y CARGA: WIND AT 135 TO X AXIS



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441 Y CARGA: WIND AT 135 TO X AXIS 450 Y CARGA: WIND AT 180 TO X AXIS 451 Y CARGA: WIND AT 180 TO X AXIS 460 Y CARGA: WIND AT 225 TO X AXIS 461 Y CARGA: WIND AT 225 TO X AXIS 470 Y CARGA: WIND AT 270 TO X AXIS 471 Y CARGA: WIND AT 270 TO X AXIS 480 Y CARGA: WIND AT 315 TO X AXIS 481 Y CARGA: WIND AT 315 TO X AXIS 800 Y CARGA: EARTHQUAKE AT 0 TO X AXIS 801 Y CARGA: EARTHQUAKE AT 0 TO X AXIS 810 Y CARGA: EARTHQUAKE AT 90 TO X AXIS 811 Y CARGA: EARTHQUAKE AT 90 TO Y AXIS Y = Cases to be checked N = Not Used Report Units: Dims., lengths, areas ... mm, mm2 Forces ..................... kN Stresses ..............N/mm2 (MPa) Design strengths to TIA-222-G Resistance factors: Compression, í= 0.90 4.5.4.2 Tension - yielding, í= 0.90 4.6.3 Tension - fracture, í= 0.75 4.6.3 Bolts - tension, í= 0.75 4.9.6.1 Bolts - bearing, í= 0.80 4.9.6.2 Bolts - shear, í= 0.75 4.9.6.3 Guys, í= 0.60 7.6.2 Symbols: fy = yield stress nb = no. bolts in end connection. KL/r = Effective slenderness ratio, 3.3.4. Pu = Force due to factored loads. íPn = Design strength. * = Factored load/Design strength > 1.0 # = Exceeds slenderness recommendations, TIA-222-G, 4.4.2. Note: * Members are checked for axial force only; additional member checks are required if members are subject to significant bending moments. * Buckling restraints assume fully triangulated bracing patterns; additional checks of member capacity and buckling restraints may be required if non-triangulated bracing is used. * Members are not checked for manloads or maintenance loads.

1.3.1. PARAMETERS

ANGN 0.0 $ Angle Anti-clockwise from X axis to North

CODE TIA222G $ WIND PROFILE TO THIS CODE

ICE RO 0.0 RW 0.0 $ For icing

CLASS-G 2 $ Class of tower

TOPCAT-G 2 $ Topographic category



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ALTOP 0 $ SITE + TOWER HEIGHT for icing

VB 27.78 $ ENTER SITE WINDSPEED HERE MEAN HOURLY, GUST or FASTEST MILE, adjusted for height

OVERLAP 1 $ Allow for the overlap of members

END

1.3.2. TERRAIN

ANGLE 0 TCAT 3

END

1.3.3. LOADS

CASE 100 Weight of tower with anciliaries

DL

CASE 103 Earthquake


CASE 104 Earthquake


$============ WIND LOAD - NO ICE ================


WL ANGLX 0 NOICE


WL ANGLX 45 NOICE


WL ANGLX 90 NOICE


WL ANGLX 135 NOICE


WL ANGLX 180 NOICE


WL ANGLX 225 NOICE


WL ANGLX 270 NOICE


WL ANGLX 315 NOICE

1.3.4. $COMBINACIONES CON CARGAS MAYORADAS



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$=======================================

$============= WIND LOAD - NO ICE, FULL WIND 1.2D+1.6Wo ================

CASE 410 CARGA: wind at 0 to X axis

COMBIN 100 1.200

COMBIN 200 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 210 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 220 1.600

CASE 440 CARGA: wind at 135 to X axis COMBIN 100 1.200

COMBIN 230 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 240 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 250 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 260 1.600


COMBIN 100 1.200

COMBIN 270 1.600

$============= WIND LOAD - NO ICE, FULL WIND 0.9D+1.6Wo ================


COMBIN 100 0.900

COMBIN 200 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 210 1.600


COMBIN 100 0.900



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COMBIN 220 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 230 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 240 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 250 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 260 1.600


COMBIN 100 0.900

COMBIN 270 1.600



COMBIN 100 1.200

COMBIN 103 1.000


COMBIN 100 1.200

COMBIN 104 1.000



COMBIN 100 0.900

COMBIN 103 1.000

CASE 811 CARGA: Earthquake at 90 to Y axis

COMBIN 100 0.900

COMBIN 104 1.000

END

1.3.5. ANCILLARIES

LARGE LIBR P:ANC.LIB $ use ANC.LIB if library is in DATA area



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$Antenas Parabolicas

$===================

DISH-1 XA 0.60 YA 0.85 ZA 40 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

DISH-2 XA 0.60 YA -0.85 ZA 40 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

DISH-3 XA -1.04 YA 0.00 ZA 40 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

DISH-4 XA 0.60 YA 0.85 ZA 35 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

DISH-5 XA 0.60 YA -0.85 ZA 35 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

DISH-6 XA -1.04 YA 0.00 ZA 35 LIB SH1PR-4 ANG 0 $D= 1.2 M

$Plataformas

$============

DELTA01 XA 1.0 YA 1.5 ZA 42 LIB IC-511 ANG 60 FACT 1.0

DELTA02 XA 1.0 YA -1.5 ZA 42 LIB IC-511 ANG -60 FACT 1.0

DELTA03 XA -1.8 YA 0 ZA 42 LIB IC-511 ANG 180 FACT 1.0

DELTA04 XA 1.0 YA 1.5 ZA 37 LIB IC-511 ANG 60 FACT 1.0

DELTA05 XA 1.0 YA -1.5 ZA 37 LIB IC-511 ANG -60 FACT 1.0

DELTA06 XA -1.8 YA 0 ZA 37 LIB IC-511 ANG 180 FACT 1.0

$Antenas Celulares

$=================

SECTOR-A XA 1.20 YA 2.00 ZA 42 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-B XA 0.85 YA 2.15 ZA 42 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-C XA 1.65 YA 1.75 ZA 42 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-D XA -2.3 YA 0 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 180

SECTOR-E XA -2.3 YA 0.5 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 180

SECTOR-F XA -2.3 YA -0.5 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 180

SECTOR-G XA 1.20 YA -2.00 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 60

SECTOR-H XA 0.85 YA -2.15 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 60

SECTOR-I XA 1.65 YA -1.75 ZA 42 LIB A0142-AB ANG 60

SECTOR-J XA 1.20 YA 2.00 ZA 37 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-K XA 0.85 YA 2.15 ZA 37 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-L XA 1.65 YA 1.75 ZA 37 LIB A0142-AB ANG -60

SECTOR-M XA -2.3 YA 0 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 180



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SECTOR-N XA -2.3 YA 0.5 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 180

SECTOR-O XA -2.3 YA -0.5 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 180

SECTOR-P XA 1.20 YA -2.00 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 60

SECTOR-Q XA 0.85 YA -2.15 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 60

SECTOR-R XA 1.65 YA -1.75 ZA 37 LIB A0142-AB ANG 60

LINEAR LIBR P:LIN.LIB $ use LIN.LIB if library in DATA area

$ESCALERAS

$=========

LADDER1 XB 0.0 YB 0.0 ZB 0 XT 0.0 YT 0.0 ZT 42.0 LIB H-LADDER FACT 1 ANG 0

LADDER2 XB 0.1 YB 0.1 ZB 0 XT 0.0 YT 0.0 ZT 42.0 LIB H-LADDER FACT 1 ANG 0

$ CABLES

$=======

FDR-GRP1 XB 0.05 YB -0.10 ZB 0 XT 0.05 YT -0.10 ZT 42 LIB FDR20 FACT 2 ANG 0












END

END



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Figura Nº1. Vista principal de cargas de antenas en la estructura.

2. EVALUACION DE LA TORRE


ANTENAS RF A PROYECTAR




ANTENAS MW A PROYECTAR





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1.1. DISEÑO POR SUPERVIVENCIA: VELOCIDAD DE VIENTO 100km/h

Figura Nº2. Vista principal de ratios de esfuerzos en la estructura.

MSTOWER V6 Member checking to TIA-222-G (100210) Job: DISEÑO DE TORRE A.T DE 24M 100KM Title: TORRE AUTOSOPORTADA TRIANGULAR 24.00M DISE O A 100KPH Date: 21-AUG-15 09:34:36 -- L O A D C A S E S -- Case Y/N Title 100 N WEIGHT OF TOWER PLUS ANCILLARIES 103 N EARTHQUAKE 104 N EARTHQUAKE 200 N WIND AT 0 TO X AXIS 210 N WIND AT 45 TO X AXIS 220 N WIND AT 90 TO X AXIS 230 N WIND AT 135 TO X AXIS 240 N WIND AT 180 TO X AXIS 250 N WIND AT 225 TO X AXIS 260 N WIND AT 270 TO X AXIS 270 N WIND AT 315 TO X AXIS 410 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 411 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 420 Y CARGA: WIND AT 45 TO X AXIS 421 Y CARGA: WIND AT 45 TO X AXIS



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430 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 431 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 440 Y CARGA: WIND AT 135 TO X AXIS 441 Y CARGA: WIND AT 135 TO X AXIS 450 Y CARGA: WIND AT 180 TO X AXIS 451 Y CARGA: WIND AT 180 TO X AXIS 460 Y CARGA: WIND AT 225 TO X AXIS 461 Y CARGA: WIND AT 225 TO X AXIS 470 Y CARGA: WIND AT 270 TO X AXIS 471 Y CARGA: WIND AT 270 TO X AXIS 480 Y CARGA: WIND AT 315 TO X AXIS 481 Y CARGA: WIND AT 315 TO X AXIS 800 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 801 Y CARGA: WIND AT 0 TO X AXIS 810 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS 811 Y CARGA: WIND AT 90 TO X AXIS Y = Cases to be checked N = Not Used Report Units: Dims., lengths, areas ... mm, mm2 Forces ..................... kN Stresses ..............N/mm2 (MPa) Design strengths to TIA-222-G Resistance factors: Compression, í= 0.90 4.5.4.2 Tension - yielding, í= 0.90 4.6.3 Tension - fracture, í= 0.75 4.6.3 Bolts - tension, í= 0.75 4.9.6.1 Bolts - bearing, í= 0.80 4.9.6.2 Bolts - shear, í= 0.75 4.9.6.3 Guys, í= 0.60 7.6.2 Symbols: fy = yield stress nb = no. bolts in end connection. KL/r = Effective slenderness ratio, 3.3.4. Pu = Force due to factored loads. íPn = Design strength. * = Factored load/Design strength > 1.0 # = Exceeds slenderness recommendations, TIA-222-G, 4.4.2. Note: * Members are checked for axial force only; additional member checks are required if members are subject to significant bending moments. * Buckling restraints assume fully triangulated bracing patterns; additional checks of member capacity and buckling restraints may be required if non-triangulated bracing is used. * Members are not checked for manloads or maintenance loads.

*SECEdit Column Block* |-----------Compression----------| |-------Tension------| Pnl Members Typ Size fy nb Case Pu Curve KL/r íPn Pu/íPn Case Pu íPn Pu/íPn 1 53- 54 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 440 8 Leg 80v 93 0.088 481 2 131 0.016 1 55- 56 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 460 8 Leg 80v 93 0.088 421 2 131 0.016



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1 57- 58 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 410 7 Leg 80v 93 0.080 451 3 131 0.020 1 2- 3 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 5 b6 123v 45 0.102 431 4 101 0.041 1 4- 5 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 5 b6 123v 45 0.102 471 4 101 0.041 1 22- 23 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 4 b6 123v 45 0.093 461 4 101 0.038 1 24- 25 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 4 b6 123v 45 0.087 421 4 101 0.035 1 42- 43 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 4 b6 123v 45 0.087 481 4 101 0.035 1 44- 45 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 4 b6 123v 45 0.093 441 4 101 0.037 1 6 HOR EA2X2X3/16 250 2 451 1 b6 138v 37 0.023 410 1 101 0.009 1 26 HOR EA2X2X3/16 250 2 481 1 b6 138v 37 0.023 440 1 101 0.010 1 46 HOR EA2X2X3/16 250 2 421 1 b6 138v 37 0.023 460 1 101 0.010 1 47- 48 HOR EA2X2X3/16 250 1 441 0 r1 101v 44 0.003 480 0 77 0.002 1 49- 50 HOR EA2X2X3/16 250 1 411 0 r1 101v 44 0.003 450 0 77 0.002 1 51- 52 HOR EA2X2X3/16 250 1 411 0 r1 101v 44 0.003 450 0 77 0.002 2 101- 102 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 440 24 Leg 80v 93 0.256 481 14 131 0.106 2 121- 122 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 460 24 Leg 80v 93 0.255 421 14 131 0.107 2 141- 142 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 410 24 Leg 80v 93 0.260 451 15 131 0.118 2 105- 106 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 6 b6 123v 45 0.142 431 6 101 0.063 2 107- 108 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 6 b6 123v 45 0.142 471 6 101 0.063 2 125- 126 XBR EA2X2X3/16 250 2 420 6 b6 123v 45 0.137 461 6 101 0.057 2 127- 128 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 6 b6 123v 45 0.129 421 6 101 0.061 2 145- 146 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 6 b6 123v 45 0.129 481 6 101 0.061 2 147- 148 XBR EA2X2X3/16 250 2 480 6 b6 123v 45 0.137 441 6 101 0.057 2 149- 150 HOR EA2X2X3/16 250 1 440 0 r1 101v 44 0.006 440 0 77 0.003 2 151- 152 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 0 r1 101v 44 0.006 410 0 77 0.003 2 153- 154 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 0 r1 101v 44 0.006 410 0 77 0.003

3 201- 202 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 440 45 Leg 80v 93 0.484 481 31 131 0.235 3 221- 222 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 460 45 Leg 80v 93 0.482 421 31 131 0.236 3 241- 242 LEG EA2.5X2.5X1/4 250 2 410 47 Leg 80v 93 0.506 451 33 131 0.254 3 205- 206 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 11 b6 123v 45 0.246 431 11 101 0.107 3 207- 208 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 11 b6 123v 45 0.246 471 11 101 0.107 3 225- 226 XBR EA2X2X3/16 250 2 420 10 b6 123v 45 0.225 461 10 101 0.095 3 227- 228 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 10 b6 123v 45 0.222 421 10 101 0.100 3 245- 246 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 10 b6 123v 45 0.222 481 10 101 0.100 3 247- 248 XBR EA2X2X3/16 250 2 480 10 b6 123v 45 0.224 441 10 101 0.094 3 249- 250 HOR EA2X2X3/16 250 1 431 2 r1 101v 44 0.049 430 2 77 0.030 3 251- 252 HOR EA2X2X3/16 250 1 411 2 r1 101v 44 0.050 450 2 77 0.030 3 253- 254 HOR EA2X2X3/16 250 1 411 2 r1 101v 44 0.050 450 2 77 0.030 4 301- 302 LEG EA3X3X1/4 350 2 440 75 Leg 66v 206 0.365 481 55 286 0.194 4 321- 322 LEG EA3X3X1/4 350 2 460 75 Leg 66v 206 0.363 421 56 286 0.195 4 341- 342 LEG EA3X3X1/4 350 2 410 79 Leg 66v 206 0.386 451 60 286 0.209 4 305- 306 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 13 b6 123v 45 0.291 431 13 101 0.128 4 307- 308 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 13 b6 123v 45 0.291 471 13 101 0.128 4 325- 326 XBR EA2X2X3/16 250 2 420 13 b6 123v 45 0.277 461 12 101 0.115 4 327- 328 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 12 b6 123v 45 0.266 421 13 101 0.124 4 345- 346 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 12 b6 123v 45 0.266 481 13 101 0.124 4 347- 348 XBR EA2X2X3/16 250 2 480 13 b6 123v 45 0.277 441 12 101 0.114 4 349- 350 HOR EA2X2X3/16 250 1 431 1 r1 101v 44 0.018 430 1 77 0.012 4 351- 352 HOR EA2X2X3/16 250 1 421 1 r1 101v 44 0.028 410 1 77 0.015 4 353- 354 HOR EA2X2X3/16 250 1 481 1 r1 101v 44 0.028 410 1 77 0.015 5 401- 402 LEG EA3X3X1/4 350 2 440 109 Leg 66v 206 0.532 481 87 286 0.306 5 421- 422 LEG EA3X3X1/4 350 2 460 109 Leg 66v 206 0.530 421 88 286 0.307 5 441- 442 LEG EA3X3X1/4 350 2 410 118 Leg 66v 206 0.575 451 94 286 0.328 5 405- 406 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 14 b6 123v 45 0.313 431 14 101 0.137 5 407- 408 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 14 b6 123v 45 0.313 471 14 101 0.137 5 425- 426 XBR EA2X2X3/16 250 2 420 13 b6 123v 45 0.296 461 12 101 0.123 5 427- 428 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 13 b6 123v 45 0.287 421 13 101 0.133 5 445- 446 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 13 b6 123v 45 0.287 481 13 101 0.133 5 447- 448 XBR EA2X2X3/16 250 2 480 13 b6 123v 45 0.296 441 12 101 0.123 5 449- 450 HOR EA2X2X3/16 250 1 411 1 r1 101v 44 0.023 450 1 77 0.017 5 451- 452 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 1 r1 101v 44 0.025 480 1 77 0.017 5 453- 454 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 1 r1 101v 44 0.025 420 1 77 0.017 6 501- 502 LEG EA3X3X1/4 350 2 440 144 Leg 50v 286 0.505 481 121 394 0.308 6 521- 522 LEG EA3X3X1/4 350 2 460 144 Leg 50v 286 0.503 421 122 394 0.309 6 541- 542 LEG EA3X3X1/4 350 2 410 158 Leg 50v 286 0.551 451 129 394 0.327 6 505- 506 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 16 b6 123v 45 0.352 431 15 101 0.150 6 507- 508 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 16 b6 123v 45 0.352 471 15 101 0.150 6 525- 526 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 16 b6 123v 45 0.346 451 14 101 0.137 6 527- 528 XBR EA2X2X3/16 250 2 460 15 b6 123v 45 0.330 421 15 101 0.148 6 545- 546 XBR EA2X2X3/16 250 2 440 15 b6 123v 45 0.331 481 15 101 0.148 6 547- 548 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 16 b6 123v 45 0.345 451 14 101 0.136 6 549- 550 HOR EA2X2X3/16 250 1 421 2 r1 101v 44 0.035 440 2 77 0.024 6 551- 552 HOR EA2X2X3/16 250 1 441 2 r1 101v 44 0.034 480 2 77 0.024 6 553- 554 HOR EA2X2X3/16 250 1 461 2 r1 101v 44 0.034 420 2 77 0.024 7 601- 602 LEG EA4X4X3/8 350 2 440 175 Leg 81v 351 0.500 481 151 574 0.264 7 621- 622 LEG EA4X4X3/8 350 2 460 175 Leg 81v 351 0.498 421 152 574 0.264



D Pág.26

de 41


7 641- 642 LEG EA4X4X3/8 350 2 410 192 Leg 81v 351 0.548 451 160 574 0.279 7 605- 606 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 12 b6 160v 27 0.432 431 10 101 0.101 7 607- 608 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 12 b6 160v 27 0.431 471 10 101 0.101 7 625- 626 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 13 b6 160v 27 0.461 451 10 101 0.100 7 627- 628 XBR EA2X2X3/16 250 2 470 9 b6 182y 21 0.404 421 10 101 0.100 7 645- 646 XBR EA2X2X3/16 250 2 430 9 b6 182y 21 0.404 481 10 101 0.100 7 647- 648 XBR EA2X2X3/16 250 2 410 13 b6 160v 27 0.461 451 10 101 0.100 7 649- 650 HOR EA2X2X3/16 250 1 440 2 r1 110v 40 0.047 440 2 77 0.025 7 651- 652 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r1 110v 40 0.051 410 2 77 0.027 7 653- 654 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r1 110v 40 0.051 410 2 77 0.027 8 701- 702 LEG EA4X4X3/8 350 2 440 207 Leg 81v 355 0.585 481 178 574 0.310 8 721- 722 LEG EA4X4X3/8 350 2 460 207 Leg 81v 355 0.583 421 179 574 0.311 8 741- 742 LEG EA4X4X3/8 350 2 410 228 Leg 81v 355 0.643 451 187 574 0.326 8 705- 706 XBR EA2X2X3/16 250 2 471 10 b6 164v 26 0.377 430 10 101 0.098 8 707- 708 XBR EA2X2X3/16 250 2 431 10 b6 164v 26 0.376 470 10 101 0.098 8 725- 726 XBR EA2X2X3/16 250 2 420 9 b6 164v 26 0.337 461 8 101 0.083 8 727- 728 XBR EA2X2X3/16 250 2 461 9 b6 164v 26 0.327 420 9 101 0.089 8 745- 746 XBR EA2X2X3/16 250 2 441 9 b6 164v 26 0.327 480 9 101 0.090 8 747- 748 XBR EA2X2X3/16 250 2 480 9 b6 164v 26 0.337 441 8 101 0.083 8 749- 750 HOR EA2X2X3/16 250 1 440 2 r5 127v 33 0.068 440 2 77 0.029 8 751- 752 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r5 127v 33 0.074 410 2 77 0.032 8 753- 754 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r5 127v 33 0.074 410 2 77 0.032 9 801- 802 LEG EA4X4X3/8 350 2 440 230 Leg 80v 358 0.642 481 198 574 0.345 9 821- 822 LEG EA4X4X3/8 350 2 460 229 Leg 80v 358 0.640 421 199 574 0.346 9 841- 842 LEG EA4X4X3/8 350 2 410 252 Leg 80v 358 0.705 451 207 574 0.361 9 805- 806 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 470 10 b6 143v 44 0.218 431 9 131 0.066 9 807- 808 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 430 10 b6 143v 44 0.218 471 9 131 0.066 9 825- 826 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 410 10 b6 143v 44 0.217 451 8 131 0.060 9 827- 828 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 460 9 b6 143v 44 0.200 421 8 131 0.063 9 845- 846 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 440 9 b6 143v 44 0.200 481 8 131 0.063 9 847- 848 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 410 10 b6 143v 44 0.218 451 8 131 0.059 9 849- 850 HOR EA2X2X3/16 250 1 440 2 r5 141v 27 0.091 440 2 77 0.032 9 851- 852 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 3 r5 141v 27 0.100 410 3 77 0.035 9 853- 854 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 3 r5 141v 27 0.100 410 3 77 0.035 10 901- 902 LEG EA4X4X3/8 350 2 440 253 Leg 63v 541 0.467 481 217 734 0.296 10 921- 922 LEG EA4X4X3/8 350 2 460 252 Leg 63v 541 0.466 421 217 734 0.296 10 941- 942 LEG EA4X4X3/8 350 2 410 277 Leg 63v 541 0.513 451 226 734 0.308 10 905- 906 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 470 9 b6 147v 42 0.222 431 9 131 0.067 10 907- 908 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 430 9 b6 147v 42 0.221 471 9 131 0.068 10 925- 926 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 410 9 b6 147v 42 0.218 451 8 131 0.059 10 927- 928 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 460 9 b6 147v 42 0.207 421 8 131 0.064 10 945- 946 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 440 9 b6 147v 42 0.207 481 8 131 0.065 10 947- 948 XBR EA2.5X2.5X3/16 250 2 410 9 b6 147v 42 0.219 451 8 131 0.059 10 949- 950 HOR EA2X2X3/16 250 1 440 2 r5 155v 22 0.103 440 2 77 0.030 10 951- 952 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r5 155v 22 0.113 410 2 77 0.032 10 953- 954 HOR EA2X2X3/16 250 1 410 2 r5 155v 22 0.113 410 2 77 0.032


1.2. DISEÑO POR OPERACIÒN: VELOCIDAD DE VIENTO 75km/h

Figura Nº3. Vista de desplazamientos en la parte superior de la torre.

ENVELOPE OF TOWER ROTATIONS (Degrees about global axes, 3 node plane) Pt Height LC X-Rot LC Y_Rot LC Z-Rot 1 24.00 430 0.3412 411 0.3547 431 0.0243 2 22.00 430 0.3381 411 0.3523 431 0.0235 3 20.00 430 0.3262 411 0.3406 431 0.0220 4 18.00 430 0.3036 411 0.3175 431 0.0201 5 16.00 430 0.2772 411 0.2906 431 0.0175 6 14.00 430 0.2375 411 0.2492 811 0.0149 7 12.00 430 0.1981 411 0.2079 811 0.0123 8 9.00 430 0.1323 411 0.1386 471 0.0247 9 6.00 430 0.0877 411 0.0918 810 0.0036 10 3.00 430 0.0427 411 0.0446 471 0.0185

ENVELOPE OF TOWER ROTATIONS (Degrees about global axes, leg chords) Pt Height LC X-Rot LC Y_Rot LC Z-Rot 1 24.00 430 0.3441 411 0.3575 431 0.0243 2 22.00 430 0.3417 411 0.3554 431 0.0235 3 20.00 430 0.3340 411 0.3493 431 0.0220 4 18.00 430 0.3156 411 0.3298 431 0.0201 5 16.00 430 0.2912 411 0.3060 431 0.0175 6 14.00 430 0.2542 411 0.2671 811 0.0149 7 12.00 430 0.2133 411 0.2242 811 0.0123 8 9.00 430 0.1543 411 0.1620 471 0.0247 9 6.00 430 0.0958 411 0.1004 810 0.0036 10 3.00 430 0.0601 411 0.0628 471 0.0185

ROTATIONS OF ANCILLARY AXES (Degrees) Ancillary Height Bearing Case Rot-x Rot-y Rot-z DISH-1 22.000 0.000 410 0.0015 0.3501 0.0000 411 0.0011 0.3523 0.0000 420 0.2258 0.2589 0.0064

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461 0.2110 0.2481 0.0054 470 0.3123 0.0134 0.0074 471 0.3126 0.0114 0.0074 480 0.2074 0.2423 0.0022 481 0.2077 0.2442 0.0022 800 0.0013 0.2201 0.0037 801 0.0009 0.2220 0.0037 810 0.2292 0.0076 0.0204 811 0.2289 0.0057 0.0204 SECTOR-N 19.000 180.000 410 0.0013 0.3272 0.0000 411 0.0010 0.3291 0.0000 420 0.2100 0.2423 0.0059 421 0.2097 0.2442 0.0059 430 0.3149 0.0134 0.0213 431 0.3146 0.0114 0.0213 440 0.2132 0.2500 0.0157 441 0.2129 0.2481 0.0157 450 0.0013 0.3175 0.0000 451 0.0010 0.3156 0.0000 460 0.2106 0.2500 0.0054 461 0.2110 0.2481 0.0054 470 0.3123 0.0134 0.0074 471 0.3126 0.0114 0.0074 480 0.2074 0.2423 0.0022 481 0.2077 0.2442 0.0022 800 0.0013 0.2201 0.0037 801 0.0009 0.2220 0.0037 810 0.2292 0.0076 0.0204 811 0.2289 0.0057 0.0204 SECTOR-O 19.000 180.000 410 0.0013 0.3272 0.0000 411 0.0010 0.3291 0.0000 420 0.2100 0.2423 0.0059 421 0.2097 0.2442 0.0059 430 0.3149 0.0134 0.0213 431 0.3146 0.0114 0.0213 440 0.2132 0.2500 0.0157 441 0.2129 0.2481 0.0157 450 0.0013 0.3175 0.0000 451 0.0010 0.3156 0.0000 460 0.2106 0.2500 0.0054 461 0.2110 0.2481 0.0054 470 0.3123 0.0134 0.0074 471 0.3126 0.0114 0.0074 480 0.2074 0.2423 0.0022 481 0.2077 0.2442 0.0022 800 0.0013 0.2201 0.0037 801 0.0009 0.2220 0.0037 810 0.2292 0.0076 0.0204 811 0.2289 0.0057 0.0204 SECTOR-P 19.000 60.000 410 0.2840 0.1624 0.0000 411 0.2855 0.1637 0.0000 420 0.3149 0.0607 0.0059 421 0.3164 0.0595 0.0059 430 0.1459 0.2794 0.0213 431 0.1474 0.2782 0.0213 440 0.1099 0.3097 0.0157 441 0.1084 0.3084 0.0157 450 0.2743 0.1599 0.0000 451 0.2729 0.1586 0.0000 460 0.3218 0.0574 0.0054 461 0.3203 0.0587 0.0054

470 0.1677 0.2638 0.0074 471 0.1662 0.2650 0.0074 480 0.1062 0.3007 0.0022 481 0.1077 0.3020 0.0022 800 0.1912 0.1089 0.0037 801 0.1927 0.1102 0.0037 810 0.1080 0.2023 0.0204 811 0.1095 0.2010 0.0204 SECTOR-Q 19.000 60.000 410 0.2840 0.1624 0.0000 411 0.2855 0.1637 0.0000 420 0.3149 0.0607 0.0059 421 0.3164 0.0595 0.0059 430 0.1459 0.2794 0.0213 431 0.1474 0.2782 0.0213 440 0.1099 0.3097 0.0157 441 0.1084 0.3084 0.0157 450 0.2743 0.1599 0.0000 451 0.2729 0.1586 0.0000 460 0.3218 0.0574 0.0054 461 0.3203 0.0587 0.0054 470 0.1677 0.2638 0.0074 471 0.1662 0.2650 0.0074 480 0.1062 0.3007 0.0022 481 0.1077 0.3020 0.0022 800 0.1912 0.1089 0.0037 801 0.1927 0.1102 0.0037 810 0.1080 0.2023 0.0204 811 0.1095 0.2010 0.0204 SECTOR-R 19.000 60.000 410 0.2840 0.1624 0.0000 411 0.2855 0.1637 0.0000 420 0.3149 0.0607 0.0059 421 0.3164 0.0595 0.0059 430 0.1459 0.2794 0.0213 431 0.1474 0.2782 0.0213 440 0.1099 0.3097 0.0157 441 0.1084 0.3084 0.0157 450 0.2743 0.1599 0.0000 451 0.2729 0.1586 0.0000 460 0.3218 0.0574 0.0054 461 0.3203 0.0587 0.0054 470 0.1677 0.2638 0.0074 471 0.1662 0.2650 0.0074 480 0.1062 0.3007 0.0022 481 0.1077 0.3020 0.0022 800 0.1912 0.1089 0.0037 801 0.1927 0.1102 0.0037 810 0.1080 0.2023 0.0204 811 0.1095 0.2010 0.0204

2. REACCIONES EN LA BASE

Reaccion en Fx, Fy y Fz son fuerzas en KN, Mx, My y Mz son los momentos en KN.

SUPPORT REACTIONS (Applied to tower) SUPPORT REACTIONS (Applied to tower)

Case Node FX FY FZ MX MY MZ

410 903 6.693 -7.970 -115.736 -0.298 0.173 -0.060

907 6.696 7.971 -116.449 0.301 0.172 0.060

927 23.866 -0.001 291.482 0.000 -0.544 0.000

Resultant 37.255 0.000 59.297 -0.927 613.969 0.000 at centroid

411 903 6.832 -8.219 -120.982 -0.313 0.164 -0.060

907 6.831 8.218 -121.517 0.316 0.163 0.060

927 23.591 0.000 286.972 0.000 -0.529 0.000


420 903 -0.834 5.401 66.056 -0.036 0.349 -0.059

907 10.037 16.335 -223.579 0.364 -0.101 0.017

927 17.438 1.215 216.820 -0.205 -0.420 0.041


421 903 -0.695 5.152 60.810 -0.051 0.340 -0.059

907 10.172 16.583 -228.646 0.379 -0.110 0.017

927 17.163 1.217 212.309 -0.205 -0.406 0.041


430 903 -8.722 17.696 241.607 0.304 0.388 -0.032

907 7.432 15.441 -195.840 0.173 -0.317 -0.033

927 0.770 1.653 13.530 -0.294 -0.048 0.059

Resultant -0.521 34.790 59.297 -570.685 -14.073 1.389 at centroid

431 903 -8.584 17.447 236.361 0.288 0.379 -0.032

907 7.568 15.688 -200.907 0.187 -0.326 -0.033

927 0.495 1.655 9.019 -0.294 -0.034 0.059


440 903 -11.152 18.649 265.681 0.470 0.182 0.017

907 -0.215 3.922 -30.275 -0.158 -0.300 -0.064

927 -15.069 1.131 -176.110 -0.203 0.287 0.044


441 903 -11.014 18.400 260.435 0.455 0.173 0.017

907 -0.079 4.170 -35.342 -0.143 -0.309 -0.064

927 -15.343 1.132 -180.620 -0.203 0.301 0.044


450 903 -7.085 9.157 146.364 0.390 -0.078 0.050

907 -7.065 -9.145 145.651 -0.387 -0.079 -0.050

927 -19.556 -0.012 -232.718 0.001 0.396 0.000


451 903 -6.947 8.908 141.118 0.374 -0.088 0.050

907 -6.929 -8.898 140.583 -0.372 -0.088 -0.050

927 -19.831 -0.010 -237.229 0.001 0.411 0.000


460 903 -0.233 -3.912 -29.562 0.160 -0.299 0.064 907 -11.134 -18.639 264.968 -0.467 0.181 -0.017 927 -15.069 -1.151 -176.110 0.204 0.287 -0.044 Resultant -26.436 -23.702 59.297 384.258 -442.572 -1.025 at centroid

461 903 -0.095 -4.161 -34.808 0.145 -0.308 0.064 907 -10.998 -18.391 259.901 -0.453 0.172 -0.017 927 -15.343 -1.150 -180.620 0.204 0.301 -0.044 Resultant -26.436 -23.702 44.473 384.490 -441.602 -1.025 at centroid

470 903 7.421 -15.434 -195.127 -0.170 -0.316 0.033 907 -8.711 -17.690 240.894 -0.301 0.387 0.032 927 0.770 -1.666 13.530 0.294 -0.048 -0.059 Resultant -0.521 -34.790 59.297 568.831 -14.073 -1.389 at centroid

471 903 7.559 -15.683 -200.373 -0.185 -0.325 0.033 907 -8.575 -17.442 235.826 -0.286 0.378 0.032 927 0.495 -1.665 9.019 0.294 -0.034 -0.059 Resultant -0.521 -34.790 44.473 569.063 -13.102 -1.389 at centroid

480 903 10.032 -16.332 -222.866 -0.361 -0.100 -0.017 907 -0.829 -5.398 65.343 0.039 0.347 0.059 927 17.438 -1.221 216.820 0.206 -0.420 -0.041 Resultant 26.641 -22.951 59.297 375.996 445.233 -0.358 at centroid

481 903 10.170 -16.582 -228.112 -0.377 -0.109 -0.017 907 -0.693 -5.150 60.276 0.053 0.339 0.059 927 17.163 -1.219 212.309 0.205 -0.406 -0.041 Resultant 26.641 -22.951 44.473 376.228 446.203 -0.358 at centroid

800 903 2.610 -2.682 -32.614 -0.081 0.115 -0.028 907 2.533 2.748 -33.327 0.079 0.106 0.028 927 10.677 -0.066 125.237 0.005 -0.224 0.000 Resultant 15.821 0.000 59.297 -0.927 238.397 0.247 at centroid 801 903 2.749 -2.931 -37.860 -0.096 0.106 -0.028 907 2.669 2.995 -38.394 0.093 0.097 0.027 927 10.403 -0.064 120.727 0.005 -0.210 0.000 Resultant 15.821 0.000 44.473 -0.695 239.368 0.247 at centroid

810 903 -4.055 8.514 113.816 0.137 0.193 -0.017 907 2.958 6.542 -72.562 0.018 -0.122 -0.017 927 1.098 0.765 18.043 -0.136 -0.058 0.031 Resultant 0.000 15.821 59.297 -243.205 -3.881 1.035 at centroid

811 903 -3.917 8.265 108.570 0.122 0.184 -0.017 907 3.093 6.789 -77.630 0.032 -0.131 -0.017 927 0.823 0.766 13.532 -0.137 -0.044 0.031 Resultant 0.000 15.821 44.473 -242.974 -2.911 1.035 at centroid

3. CONCLUSIONES

1. La estructura con la geometría planteada y con los perfiles angulares considerados

cumplen con las condiciones de resistencia para una velocidad de viento de 100 Km/h

(velocidad de supervivencia), el máximo esfuerzo se presenta en el montante de un

cuerpo intermedio de la torre, llegando a un 71% de su capacidad de carga ver el ítem

11.4.

2. La estructura presenta las siguientes deformaciones que han sido medidas en la cúspide

de la estructura para una velocidad de viento de 75km/h (Velocidad de Operación) ver

ítem 9.2.

Deflexión: 0.0860 m = 0.202° < 0.75°

Torsión: 0.021° < 0.5°

Estas deformaciones cumplen con los parámetros límites establecidos.

3. Las máximas fuerzas (KN) que transmite la estructura a la base, para el diseño de la

cimentacion son las siguientes ver el ítem 10.

Case Node FX FY FZ

410 903 6.689 -7.959 -115.736

907 6.691 7.960 -116.449

927 23.866 0.000 291.482 Máxima Compresión

481 903 10.170 -16.582 -228.112 Máxima Tracción

907 -0.662 -5.112 60.276

927 17.065 -1.221 212.309 4. Los máximos ratios de esfuerzos en las montantes por cada panel son los siguientes:

Panel Perfil Ratio Máximo

1 L2.5X2.5X1/4 0.088

2 L2.5X2.5X1/4 0.260

3 L2.5X2.5X1/4 0.506

4 L3X3X1/4 0.386

5 L3X3X1/4 0.575

6 L3X3X1/4 0.551

7 L4X4X3/8 0.548

8 L4X4X3/8 0.643

9 L4X4X3/8 0.705

10 L4X4X3/8 0.513

5. Se presentan los perfiles a utilizar de acuerdo al diseño final de la torre.

Figura Nº4. Vista de perfiles que conforman la torre.

ELEMENTO:- Montante: L 2.5x2.5x1/4”.- Diagonal: L 2x2x3/16”.- Horizontal: L 2x2x3/16”.

ELEMENTO:- Montante: L 4x4x3/8”.- Diagonal: L 2.5x2.5x3/16”.- Horizontal: L 2x2x3/16”.

ELEMENTO:- Montante: L 3x3x1/4”.- Diagonal: L 2x2x3/16”.- Horizontal: L 2x2x3/16”.

ELEMENTO:- Montante: L 4x4x3/8”.- Diagonal: L 2x2x3/16”.- Horizontal: L 2x2x3/16”.

memloria de calculo de torre 10005

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