KAJIAN PERENCANAAN BANGUNAN PELMPAH BENDUNGAN CIBATARUA KABUPATEN GARUT

Hafidh Farisi1, Heri Suprijanto2, Suwanto Marsudi2

1Mahasiswa Program Sarjana Teknik Jurusan Pengairan Universitas Brawijaya 2Dosen Teknik Pengairan Fakultas Teknik Universitas Brawijaya

e-mail: h_fariez@yahoo.com

ABSTRAK

Perencanaan pelimpah Bendungan Cibatarua merupakan salah satu kajian penting dari perencanaan Bendungan Cibatarua. Tahapan awal studi ini adalah merencanakan perencanaan pelimpah yang sesuai dengan pertimbangan topografi, hidrologi, dan hidrolika.Selanjutnya adalah menganalisis mengenai stabilitas ambang pelimpah dan dinding penahan pelimpah yang ditinjau dari stabilitas guling, geser dan daya dukung tanah. Dalam studi ini juga akan menganalisa perencanaan konstruksi penulangan dan pembetonan. Dari hasil studi didapatkan analisis berupa desain pelimpah samping dengan perencanaan hidrolika pelimpah yang telah memenuhi untuk kondisi Q100th, Q1000th, dan QPMF. Selanjutnya merencanakan bentuk dinding penahan, untuk saluran samping (side) dan saluran transisi digunakan dinding penahan cantilever dengan menggunakan counterfort, untuk saluran peluncur dan peredam energi digunakan dinding penahan cantilever.Selanjutnya analisis berupa stabilitas guling, geser, dan daya dukung ambang pelimpah dan dinding penahan telah memenuhi persyaratan. Daya dukung tanah pada ambang pelimpah dan dinding penahan dapat menahan tegangan yang terjadi pada bangunan. Pada konstruksi ambang pelimpah dan dinding penahan derencanakan beton f’c = 20 MPa dan fy = 400 MPa. Kata kunci : Pelimpah Samping, Counterfort, Dinding Penahan, Beton Bertulang.

ABSTRACT

The plan of Cibatarua Spillway is one of importan stage from planning Dam Cibatarua. Initial stages of this study is to plan corresponding to the spillway planning with consideration topography, hydrology, and hydraulics. The next is to analyzing the stability weir spillway and retaining walls which is based from the stability of overturning, slip, and soil bearing capacity. In this case also analyzing the planning of reinforced concrete construction.

From the analysis of the study results obtained the form of side spillway design which the spillway hydraulics plan has accept the conditions for Q100th, Q1000th, and QPMF. Further planning the retaining wall, to the side channel (side) and channel transitions used cantilever retaining wall using counterfort type, to chute way and stilling basin used cantilever retaining wall type. Further analysis of the stability for overturning, slip, and bearing capacity weir spillway and retaining walls accept the satisfaction. Analysis for stress foundation for spillway and retaining walls is sufficient about allowable bearing capacity. At the weir spillway and retaining walls construction concrete planned f'c = 20MP and fy = 400MPa. Keywords : Side Cannel Spillway, Counterfort, Retaining Wall, Reinforced Concrete.

1. PENDAHULUAN

Perencanaan Pelimpah Bendungan Cibatarua merupakan bagian dari kajian penting perencanaan Bendungan Cibatarua. Perencanaan pelimpah sendiri dipengaruhi oleh beberapa aspek teknis yaitu: kondisi topografi, geologi/geoteknik, jenis material dasar sungai - morfologi sungai hidrologi dan hidrolika. Kondisi topografi dan geologi/geoteknik berpengaruh terhadap pemilihan letak pelimpah dan rencana jalur saluran peluncur , selanjutnya jenis material dasar sungai - morfologi sungai berpengaruh terhadap pemilihan jenis peredam energi, sedangkan hidrologi yang terkait dengan debit banjir rancangan berpengaruh terhadap dimensi kebutuhan lebar pelimpah sedangkan hidrolika yang terkait dengan profil muka air berpengaruh terhadap perencanaan bentuk bangunan secara hidrolis dan kebutuhan dimensi bangunan yang aman terhadap stabilitas konstruksi.

2. BAHAN DAN METODE

Data yang Diperlukan Dalam studi ini data yang digunakan

adalah data geologi, geoteknis, data hidrologi, dan data teknis Bendungan Cibatarua, Kabupaten Garut.Dimana jenis data yang digunakan pada dasarnya menggambarkan karakteristik DAS Cisangkuy itu sendiri.

Rancangan Penyelesaian Studi Secara garis besar tahapan penyelesaian

skripsi adalah sebagai berikut : 1. Perencanaan Desain Pelimpah. 2. Analisa Stabilitas Konstruksi Bangunan

Pelimpah. 3. Perencanaan Penulangan danPembetonan.

3. HASIL DAN PEMBAHASAN

Bendung Pelimpah 1. Kapasitas Debit Pelimpah

Dimensi saluran pengatur type bendung pelimpah dapat diperoleh dengan rumus

hidrolika sebagai berikut (Sosrodarsono 1977:181) :

2

3

CLHQ

Dengan : Q =debit (untuk perencanaan digunakan

debit banjir rancangan, m3/det) C =koefisien debit L =lebar efektif ambang pelimpah (m) H =tinggi tekan di atas ambang pelimpah

(m) 2. Koefisien Debit

Untuk menghitung koefisien debit (C) digunakan metode USBR, dalam perhitungan ini pengaruh-pengaruh kedalaman air di dalam saluran pengarah aliran dan kemiringan lereng hulu bendung terhadap angka C pada berbagai bangunan pelimpah dapat dilihat pada Gambar 1 dan Gambar 2.

Gambar 1 Koefisien Debit Dipengaruhi oleh

Faktor P/Ho Sumber : Anonim, 1987:370

Gambar 2 Koefisien Debit Dipengaruhi oleh

Faktor He/Ho Sumber : Anonim, 1987:371

Dari perhitungan kapasitas debit pelimpah menggunakan metode diatas didapatkan hasil perhitungan Hd dan Cd yang disajikan pada tabel 1 sebagai berikut :

Tabel 1. Rekapitulasi Perhitungan Hd dan Cd metoe USBR

Perhitungan Profil Mercu Pelimpah Mercu pelimpah didesain menggunakan

Mercu Ogee USBR Tipe 1. Dengan kriteria yang ditunjukan gambar 3. 1. Tipe I (Tipe Tegak)

Gambar 3 Profil Ambang Tegak

(sumber: Chow, 1997: 330) Bentuk pelimpah dihitung berdasarkan

metode yang disusun oleh The United State Army Corps of Engineers yang dinyatakan berdasar lengkung Harrold (Chow 1997: 330), sebagai berikut : Xn = K . Hd

n-1 . Y Dengan: X, Y = koordinat profil mercu dengan titik

awal pada titik tertinggi mercu, Hd = tinggi tekan rancangan tanpa tinggi

kecepatan dari aliran yang masuk, K, n = parameter yang tergantung pada

kemiringan muka pelimpah bagian hulu.

Tabel 2. Nilai K dan n

Kemiringan muka hulu

K

n

Tegak lurus 2,000 1,850

3 : 1 1,936 1,836

3 : 2 1,939 1,810

3 : 3 1,873 1,776

Sumber: Chow, (1985: 360)

Untuk perencanaan profil mercu pelimpah menggunakan Qoutflow maksimum pada kala ulang 1000 tahun (Qo 1000) dengan data sebagai berikut : Qo1000th = 151,79m3/dt L = 15 m Hd = 2,90 m Profil pelimpah direncanakan menggunakan OGEE Tipe I dengan perhitungan sebagai berikut: R1 = 0,2 Hd = 0,58 m Jarak R1 = 0,282 Hd = 0,82 m R2 = 0,5 Hd = 1.45 m Jarak R2 = 0,175 Hd = 0,51 m Perhitungan lengkung Harold: X1,85 = 2 . Hd0,85 . Y Maka Y = 0,20 . X1,85 Y' = 0,37 . X0,85 Kemiringan tubuh pelimpah : 0,7

Perhitungan Saluran Samping dan Transisi Dalam menentukan bentuk saluran

samping digunakan rumus Julian Hinds, sebagai berikut (Sosordarsono, 1977:192) :

�� = � . �

� = � . ��

� =� + 1

�ℎ�

Dengan menggunakan Q1000th,Dari perhitungan menggunakan rumus diatas didapatkan harga-harga:

Hd Cd

m m m

119.14 117.65 15.00 14.31 2.48 2.10

152.75 151.79 15.00 14.31 2.90 2.15

228.90 227.96 15.00 14.31 3.71 2.23

Q100th

Q1000th

QPMF

QInflow QoutflowDebit Rencana

USBRB B'

��/�/dt��/dt ��/dt

n = 0,80 a = 0,50

Dengan kombinasi angka dan n dari hasil perhitungan diatas kemudian dilanjutkan dengan perhitungan untuk menentukan bentuk dasar saluran samping. Dengan menggunakan rumus diatas didapat elevasi dasar saluran samping secara teoritis yang nantinya akan disesuaikan denelevasi dasar rencana. Hasil perhitungannya disajikan pada gambar 4.

Gambar 4 Penyesuaian Slope Dasar Saluran Samping Perhitungan hidrolika saluran transisi

menggunakan persamaan energi dengan rumus sebagai berikut (Sosordarsono, 1977:204)

(Elevasi dasar ambang hulu) +

(Elevasi dasar ambang hilir) +

m

cecc h

g

vvK

g

vd

22

222

dengan: de : kedalaman aliran masuk ke dalam

saluran transisi. ve : kecepatan aliran masuk ke dalam

saluran transisi. dc : ke dalam kritis pada ujung hilir

saluran transisi. vc : kecepatan aliran kritis pada ujung

hilir saluran transisi. K : koeffisian kehilangan tinggi tekanan

yang disebabkan oleh perubahan penampang lintang saluran transisi (0,1 - 0,2).

hm : kehilangan total tinggi tekanan disebabkan oleh gesekan, dan lainlain.

Dengan kombinasi angka koefisien a dan n dari hasil perhitungan diatas kemudian dilanjutkan dengan perhitungan untuk menentukan bentuk dasar saluran samping.

Dengan menggunakan rumus diatas asi dasar saluran samping secara

teoritis yang nantinya akan disesuaikan dengan elevasi dasar rencana. Hasil perhitungannya

Penyesuaian Slope Dasar Saluran Samping

lika saluran transisi menggunakan persamaan energi dengan rumus

(Sosordarsono, 1977:204) :

g

vd e

e2

2

=

kedalaman aliran masuk ke dalam

kecepatan aliran masuk ke dalam

pada ujung hilir

kecepatan aliran kritis pada ujung

koeffisian kehilangan tinggi tekanan yang disebabkan oleh perubahan penampang lintang saluran transisi

kehilangan total tinggi tekanan yang disebabkan oleh gesekan, dan lain-

Kondisi saluran transisi direncanakan dengan kondisi sebagai berikut :

Q1000th

Btransisi Panjang transisi (L) = 30 m Slope transisi (So) El. Dasar saluran samping hilir =

+1522,08 Koefisien koreolis (α) = 1,15 Yc = (Q/B)2/g)1/3

= (1,15*(151,79/9)

= 3,22 m n = 0,014

dan dikontrol menggunakan debit banjir Q Koondisi muka air pada hulu saluran transisi digunakan untuk menghidrolika pada saluran samping dengan menggunakan rumus dibawah ini (Novak, 2007 : 211)

D� =b��{�� � ��}

�(��� ��)�D�

Perhitungan profil aliran di saluran sampidigunakan debit kala udikontrol menggunakan debit kala ulang QHasil perhitungan pada saluran transisi dan saluran samping pada kondisi pada gambar 5.

Gambar 5 Profil Saluran Samping dan transisi QTerdapat pula beberapa metode yang

dianjurkan Balai Keamanan Bendungan untuk mendesain pelimpah samping yang efektif yang dituangkan dalam Buku Panduan Perencanaan Bendungan Urugan Volume 4. Desain Bangunan Pelengkap hal: 21, antara lain: 1. Kemiringan dasar untuk saluran samping

dibuat I 1/13 dengan kondisi aliaran pada akhir saluran samping sub kritis.

(2-28)

Kondisi saluran transisi direncanakan sebagai berikut :

=151,79 m3/det = 9 m

Panjang transisi (L) = 30 m Slope transisi (So) = -0,02 El. Dasar saluran samping hilir =

Koefisien koreolis (α) = 1,15

= (1,15*(151,79/9)2/9.81)1/3

dan dikontrol menggunakan debit banjir QPMF. Koondisi muka air pada hulu saluran

transisi digunakan untuk menghitung kondisi hidrolika pada saluran samping dengan

rumus dibawah ini (Novak, 2007

� � + ��D�

���

aliran di saluran samping digunakan debit kala ulang Q1000th dan

debit kala ulang QPMF.

perhitungan pada saluran transisi dan kondisi QPMF disajikan

Profil Saluran Samping dan transisi QPMF

Terdapat pula beberapa metode yang dianjurkan Balai Keamanan Bendungan (BKB)

mendesain pelimpah samping yang efektif yang dituangkan dalam Buku Panduan Perencanaan Bendungan Urugan Volume 4. Desain Bangunan Pelengkap hal: 21, antara

Kemiringan dasar untuk saluran samping dengan kondisi aliaran pada

an samping sub kritis.

2. Perbandingan antara tinggi air (d) dan lebar dasar (B) dari saluran samping (d/B) = 0,50

3. Angka Froude pada saluran samping dibuat < 0,5 (dianjurkan 0,44)

Perhitungan Saluran Peluncur Perhitungan profil aliran di saluran

peluncur digunakan debit kala ulang Q1000th dan dikontrol menggunakan debit kala ulang QPMF.

Kondisi saluran peluncur direncanakan dengan kondisi sebagai berikut : Debit outflow (Q1000th) =151,79m3/dt Kedalaman aliran kritis di awal sal.peluncur (dc) = 3,22m Elevasi dasar saluran pada awal sal.peluncur = +1522,58 m Lebar saluran peluncur hulu = 9 m Lebar saluran peluncur hilir =12 m Kecepatan aliran bagian hulu = 5,24 m/dt

Koefisien Manning (beton) = 0,014 Koefisien koreolis (α) = 1,15 Percepatan gravitasi bumi = 9,81m/dt2 Koefisien kehilangan tinggi akibatpusaran (k) = 0,00 (saluran prismatis)

= 0,20 (pelebaran secara perlahan) Slope Saluran = 0.20 Perhitungan profil muka air pada saluran perluncur dihitung menggunakan persamaan kekekalan energy. Perhitungan profil muka air di saluran peluncur akan dihitung tiap pias dengan total jarak horizontal sebesar 150 m, dengan dibagi menjadi 15 pias. Hasil perhitungan pada saluran peluncur pada kondisi QPMF ditunjukan pada gambar 6.

Rekapitulasi Perhitungan Saluran Peluncur

Gambar 6 Profil Saluran Peluncur QPMF

Perhitungan Saluran Peredam Energi 1. Perhitungan Kedalaman Aliran di

Saluran Akhir Saluran akhir merupakan saluran pelepasan dari peredam energi sebelum aliran menuju ke sungai asli.Oleh karena itu kedalaman aliran di hilir peredam energi sangat dipengaruhi oleh rating curve pada saluran akhir ini. Dengan pertimbangan saluran ini direncanakan terjadi aliran sub kritis, maka perhitungan rating curve pada

saluran akhir ini dihitung denganpendekatan aliran seragam (uniform flow). Berikut adalah perhitungan rating curve di saluran akhir : Slope dasar saluran = 0,002 Koefisiean manning (n) = 0,025 Lebar saluran = 12 m Bentuk saluran = persegi panjang Hasil perhitungan rating curve dapat dilihat pada grafik kedalaman aliran pada gambar 7.

Gambar 7 Rating Curve di Saluran Akhir (2. Perencanaan Peredam Energi

Perhitungan profil muka air peredam energi dipakai debit kala ulang Q100th dan dikontrol menggunakan debit kala ulang Q1000th. Dari analisa hidrolika profil muka air pada saluran peluncur untuk kala ulang Q100th, diperoleh nilai sebagai berikut:

Elev. Akhir saluran peluncur = 1492,00 m

Debit outflow Q100th = 117,65 Lebar peredam energiB=12.0 Kedalaman air di akhir sal peluncur

y1 = 0,53m Kecepatan aliran di akhir sal peluncur

v1 = 18,49 m/det Bilangan Froude di akhir sal peluncur

F1 = 8,69 Kedalaman Konjugasi dihitung menggunakan persamaan(Sosordarsono, 1977:220) :

1.81

2

1 2

1

2

1 Fy

y

Menentukan panjang loncatan hidrolik

dihitung dengan menggunakan grafik Lenght of Jump” (Gambar 8)

Rating Curve di Saluran Akhir (Escape Channel)

encanaan Peredam Energi erhitungan profil muka air pada

dipakai debit kala ulang dan dikontrol menggunakan debit

. Dari analisa hidrolika profil muka air pada saluran peluncur

diperoleh nilai

Akhir saluran peluncur = +

117,65 m3/dt 12.0 m

n air di akhir sal peluncur

n aliran di akhir sal peluncur

roude di akhir sal peluncur

Kedalaman Konjugasi dihitung menggunakan persamaan berikut

Menentukan panjang loncatan hidrolik

dihitung dengan menggunakan grafik )

Gambar 8 Grafik Panjang Loncatan Hidrolis (Sumber: Sosrodarsono, 1977:222)

Dilihat dar proil muka air maka peredam energi direncanakan menggunakan Kolam Olak USBR tipe II, dimana penentuan dimensi bangunannya menurut ketentutan seperti gambar

Gambar 9 Kolam Olakan Datar tipe II(Sumber: Sosrodarsono, 1977:218)

Grafik Panjang Loncatan Hidrolis Sosrodarsono, 1977:222)

Dilihat dar proil muka air maka peredam energi direncanakan menggunakan Kolam Olak USBR tipe II, dimana penentuan dimensi bangunannya menurut ketentutan seperti gambar 9.

Kolam Olakan Datar tipe II

(Sumber: Sosrodarsono, 1977:218)

Hasil perhitungan profil aliran pada

peredam energi dapat dilihat pada tabel 3

serta gambar 10.

Tabel 3. Rekapitulasi Profil Aliran pada Peredam Energi

Gambar 10 Profil Muka Air Peredam Energi Q1000th

Setelah menghitung peredam energi

maka diperoleh hasil keseluruhan

perhitungan seperti pada Gambar 11.

Gambar 11 Profil Pelimpah Samping Hasil Perhitungan

Analisa Stabilitas Kontruksi

Perhitungan keamanan stabilitas

konstruksi pada bangunan pelimpah ini

didasarkan pada 3 faktor, yaitu :

1. Faktor keamanan konstruksi terhadap guling (Hardiyatmo 2006 : 399) Kondisi normal (tanpa gempa)

SF = ��

��> 1,5

Kondisi gempa

Debit q V Y1 Y2 Y3 ∆z L/y2 L

(m3/dt) (m3/dt/m) (m/s) (m) (m) (m) (m) (Grafik) (m)

Q100 117.65 9.80 18.49 0.53 8.69 75.58 6.26 3.30 3.00 1498.30 1498.26 -0.04 18.49 4.30 26.916

Q1000 151.79 12.65 19.26 0.65 8.32 69.23 7.30 3.96 3.00 1498.96 1499.30 0.34 19.55 4.25 31.013

QPMF 227.96 19.00 21.25 0.89 7.70 59.25 9.29 5.32 3.00 1500.32 1501.29 0.98 21.25 4.20 39.029

Kec Akhir

PeluncurKala ulang F1 F1

2 Elv. Y3 Elv. Y2

Beda Elv

Y2 dan

Y3 (m)

SF = ��

��> 1,2

2. Faktor keamanan konstruksi terhadap geser (Hardiyatmo 2006 : 396)

SF = � .��

��

Dimana untuk keadaan normal, SF > 1,50 dan untuk keadaan gempa SF >1,20.

Letak arah resultan gaya horizontal dan gaya vertikal berpengaruh terhadap kestabilan bangunan. Bangunan akan stabil apabila arah resultan gaya terletak di dalam batas 1/6 B ke kanan maupun ke kiri titik tengah panjang pondasi. Sehingga perlu dihitungan eksentrisitasnya menggunakan persamaan sebagai berikut (Sosrodarsono 2000:89) :

� = �∑ �� − ∑ �ℎ

∑ �−

�

2�

a. Jika e < B/6, maka:

����/��� = ∑ �

��1 ±

6 . �

�� < �

b. Jika B/6 < e < B/3, maka:

���� = 2. ∑ �

� . �< �

� = 3 ��

2− ��

dimana: σ = besarnya reaksi daya dukung tanah (t/m2) e = eksentrisitas pembebanan σijin = daya dukung tanah ijin ∑V = jumlah gaya vertikal (ton) B = lebar pondasi (m) L = panjang pondasi = 1 meter

A = luas dasar pondasi per meter panjang (m2)

X = lebar efektif dari kerja reaksi pondasi (m)

3. Faktor keamanan konstruksi terhadap daya dukung tanah pondasi menggunakan rumus (Hardiyatmo 2006:188): qa= 20.N.Kd (kN/m2); untuk B 1,2 m

qa= 1,25. N.(���,�)

�. Kd�(kN/m2); untuk B

1,2 m dimana: qa = kapasitas dukung ijin neto dalam satuan kN/m2 N = jumlah pukulan, Kd = faktor kedalaman pondasi, dengan

nilai maksimum Kd = 1,33 = (1+0,33 D/B) B = lebar pondasi (m) D = kedalaman pondasi (m) Jika tanah pondasi mengandung pasir halus atau pasir berlanau yang terletak dibawah muka air tanah, maka nila N pada SPT harus direduksi menjadi (Hardiyatmo 2006:189) : NKoreksi= 15 + ½ (N’ -15) Dimana : N’ = nilai N yang tercatat dari hasil pengujian di lapangan. (nilai N > 15 pukulan). Pada hasil analisa stabilitas terdapat kondisi-kondisi yang paling kritis yang terjadi seperti disajikan pada tabel 4.

Tabel 4. Rekapitulasi Hasil Analisa Stabilitas Kondisi-Kondisi Kritis

VertikalHorizon

tal

ton ton ton.m ton.m e σ maks σ min σ ijin ton/m2

1

50.64 83.35 429.68 293.96 1.46 aman 1.32 aman 2.46 1.36 NO 34.12 0.00 56.6 OK

2

84.33 53.32 450.35 146.45 3.08 aman 1.27 aman 0.90 1.50 OK 14.97 3.77 44.7 OK

3

41.48 25.27 150.93 47.91 3.15 aman 1.31 aman 0.77 1.08 OK 10.89 1.87 45.8 OK

4

22.98 15.22 60.93 22.72 2.68 aman 1.21 aman 0.59 0.75 OK 9.10 1.11 44.7 OK

5

119.64 75.13 695.57 256.80 2.71 aman 1.27 aman 1.33 1.67 OK 21.53 2.40 44.2 OK

Dinding Penahan Peredam Energi

Saluran keadaan kosong gempa

Saluran keadaan kosong gempa

Dinding Penahan Saluran Transisi

Saluran keadaan kosong gempa

Dinding Penahan Saluran Peluncur

Dinding Penahan Saluran Samping (Side)

Saluran keadaan kosong gempa

Ambang Pelimpah

Saluran keadaan banjir QPMF

Teganga

n min

Teganga

n ijin

Kontrol

Daya

dukung

SF Guling SF Geser

Angka keamanan

terhadap geser

Eksentri

sitasL/6

Kontrol

Eksentri

sitas

Teganga

n maksNo

. Tinjauan analisa stabilitas

Gaya-gaya Momen

Tahan

(Mv)

Momen

Guling

(Mh)

Angka keamanan

terhadap guling

Analisa Beton Bertulang

Dalam analisa beton bertulang bagian yang dianalisa adalah tubuh ambang pelimpah dan dinding penahan pada saluran yang berbentuk konstruksi plat dan balok.sehingga dipakai mutu beton fc’ = 20 Mpa dan p (tebal selimut beton) = 100 mm, untuk mutu baja dipilih fy = 400 Mpa .

Dalam penentuan tipe dinding penahan dipilih tipe cantilever dengan counterfort untuk dinding penahan saluran samping dan transisi sedangkan untuk saluran peluncur dan peredam energi dipilih tipe cantilever tanpa counterfort.

Faktor-faktor pembebanan (load factor) terdiri dari beban hidup (life load) dan beban mati (dead load).dengan menggunakan hubungan seperti di bawah ini (Gideon, 1993:34) U = 1,2D + 1,6 L dimana: U = kekuatan yang diperlukan berda-

sarkan kemungkinan pelampauan beban

D = beban mati pada keadaan layan L = beban hidup pada keadaan layan. Hasil contoh analisa beton bertulang untuk konstruksi bangunan akan disajikan pada gambar 12-15.

Gambar 12 Penulangan Ambang Pelimpah

Gambar 13 Penulangan DP Saluran Samping

Gambar 14 Penulangan Counterfort DPSaluran

Samping

Gambar 15 Penulangan DP Saluran Peluncur

Untuk hasil analisa dinding penahan saluran

transisi dan peredam energi disajikan pada

tabel 5 dan 6.

Tabel 5. Rekapitulasi Hasil Analisa Penulangan DP saluran Transisi

Tabel 6. Rekapitulasi Hasil Analisa Penulangan DP Peredam Energi

4. KESIMPULAN

Berdasarkan perhitungan dan analisa yang dilakukan sesuai dengan rumusan masalah pada kajian ini, maka dapat disimpulkan beberapa hal sebagai berikut: 1. Besar debit banjir rancangan (inflow) di

Bendungan Cibatarua adalah sebagai berikut: Q100th = 119,14 m3/det Q1000th = 152,75 m3/det QPMF = 228,90 m3/det

Besar debit hasil penelusuran (outflow) di Bendungan Cibatarua sebagai berikut: Q100th = 119,14 m3/det Q1000th = 152,75 m3/det QPMF = 228,90 m3/det

A-A utm D 12 - 200 D 8 - 200

bagi φ 8 - 400 φ 8 - 400

B-B utm D 12 - 150 D 8 - 125

bagi φ 8 - 400 φ 8 - 400

C-C utm D 13 - 100 D 10 - 150

bagi φ 8 - 300 φ 8 - 400

D-D utm D 16 - 150 D 12 - 175

bagi φ 8 - 150 φ 8 - 400

E-E utm D 13 - 175 D 10 - 200

bagi φ 8 - 400 φ 8 - 400

counterffort A-A φ 8 - 100

B-B D 13 - 100

sambungan A-A φ 8 - 300

sambungan B-B D 10 - 150

sambungan C-C D 12 - 100

D-D D 10 - 400

Tarik Tekan

A-A utm D 22 - 150 D 12 - 100

bagi φ 8 - 150 φ 8 - 200

B-B utm 2D 22 - 75 D 22 - 75

bagi D 12 - 50 D 12 - 100

C-C utm 2D 22 - 150 D 19 - 100

bagi D 12 - 120 D 10 - 160

D-D utm 2D 22 - 75 D 19 - 50

bagi D 12 - 60 D 10 - 80

E-E utm D 16 - 100 D 13 - 125

bagi φ 8 - 125 φ 8 - 300

Tarik Tekan

Disain bangunan pelimpah yang sesuai secara hidrolis adalah sebagai berikut: a. Tipe pelimpah Side Channel

Spillway b. Ambang pelimpah direncanakan

sebagai bertikut : • Tipe ambang pelimpah: Side

Channel Spillway Tipe Ogee I • Lebar ambang pelimpah : 15 m • Tinggi ambang pelimpah : 3 m • Elevasi banjir PMF : + 1531,71 • Elevasi banjir Q1000th : +1530,90 • Elevasi crest ambang pelimpaH :+

1528,00 c. Saluran Transisi

• Panjang saluran transisi: 30 m • Slope saluran transisi : -0,02 • Lebar saluran transisi : 9 m

d. Saluran Peluncur • Panjang saluran peluncur : 150 m • Kemiringan saluran peluncur : 0,2 • Lebar saluran peluncur hulu : 9 m • Lebar saluran peluncur hilir :12 m • Elevasi dasar hulu : +1522.58 • Elevasi dasar hilir : + 1492,00

e. Peredam Energi • Tipe : USBR Tipe II • Elevasi dasar kolam olak : +1492 • Panjang kolam olak : 35 m • Lebar kolam olak : 12 m • Elevasi hilir peredam energi: +1495

2. Dari perhitungan stabilitas pelimpah dan dinding penahan untuk tinjauan dalam keadaan normal dan gempa pada debit banjir rancangan dengan kala ulang Q100th, Q1000th, dan QPMF diperoleh hasil sebagai berikut: • Ambang Pelimpah :

aman terhadap guling, geser, untuk analisis eksentrisitas terdapat kondisi yang tidak memenuhi syarat (terjadi tegangan tarik), akan tetapi daya dukung tanahnya tidak melebihi dari Tegangan ijin tanah sehingga memenuhi persyaratan.

• Dinding Penahan Saluran Samping (Side) : aman terhadap guling, geser, eksentrisitas serta daya dukung tanahnya. Tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan.

• Dinding Penahan Saluran Transisi : aman terhadap guling, geser, eksentrisitas serta daya dukung tanahnya. Tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan.

• Dinding Penahan Saluran Peluncur: aman terhadap guling, geser, serta daya dukung tanahnya. Eksentrisitas pada kondisi banjir keadaan gempa tidak memenuhi.Tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan.

• Dinding Penahan Peredam Energi aman terhadap guling, geser, serta daya dukung tanahnya. Eksentrisitas pada kondisi banjir keadaan normal tidak memenuhi.Tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan.

3. Penulangan dan pembetonan konstruksi ambang pelimpah dan dinding penahan direncanakan menggunakan f’c = 20 MPa dan fy = 400.

DAFTAR PUSTAKA

1. Anonim, 1987. Design of Small Dams.

Washington DC : Departement of

Interior.

2. Anonim, 1999. Panduan Perencanaan

Bendungan Urugan Volume IV

(Desain Bangunan Pelengkap). Jakarta

: Departemen Pekerjaan Umum.

3. Chow, Ven Te. 1997. Open-Channel

Hydraulics. Jakarta : Erlangga.

4. Novak, P. Moffat, A.I.B, Nalluri,

C.2007. Hydraulic Structures. New

York : Taylor and Francis.

5. Sosrodarsono, S. dab Kazuto

Nakazawa. 2000. Mekanika Tanah

dan Teknik Pondasi. Jakarta : Pradnya

Paramitha.

6. Sosrodarsono, Suyono, & Takeda,

Kensaku. 1977. Bendungan Type

Urugan. Jakarta: Pradnya Paramita.

7. Vis, W.C. dan Gideon H. Kusuma.

1993. Dasar-dasar Perencanaan

Beton Bertulang. Jakarta : Erlangga.