bagian tujuh pengelolaan leachate (lindi) · daerah yang curah hujan dan muka air tanahnya tinggi....

Diktat Landfilling Limbah -Versi2008 Bagian 7/8

Enri Damanhuri - FTSL ITB Halaman 7.1

BAGIAN TUJUH PENGELOLAAN LEACHATE (LINDI)

1 LATAR BELAKANG Masalah utama yang dijumpai dalam aplikasi penimbunan/pengurugan sampah atau limbah padat lainnya ke dalam tanah adalah kemungkinan pencemaran air tanah oleh lindi, terutama di daerah yang curah hujan dan muka air tanahnya tinggi. Timbulan (debit) lindi serta kualitasnya yang keluar dari timbunan sampah sangat berfluktuasi karena bergantung pada curah hujan serta karakter sampah yang ditimbun. Kaitan antara banyaknya hujan dan timbulan lindi perlu ditentukan bila hendak merancang kapasitas penanganan lindi, demikian juga beban cemaran lindi yang akan digunakan dalam perancangan. Didasarkan atas komponen limbah padat yang ditimbun, maka kemungkinan terlepasnya komponen-komponen pencemar dari sebuah landfill adalah sebagai berikut: a. Komponen sisa makanan (organik), kayu dan kertas:

− Dapat terbilas dalam lindi: CO2, asam organik, fenol, N-NH4, N-NO2, N-NO3, SO4, fosfat, karbonat dsb

− Sebagai protoplasma mikrobial: C, NH4, P dan K − Muncul ke atmosfer sebagai: CO2, CH4, volatil berantai pendek dari asam lemak, NH3,

H2S, merkaptan, dsb b. Komponen plastik dan karet:

− Plastik tidak terdegradasi − Karet sintesis praktis tidak terdegrasi − Karet alamiah terdegradasi secara lambat

c. Kain dan tekstil: − Materi-materi sintesis : sulit terdegrasi − Sebagai biomassa: NH4, S, C, P dan K − Terlarut dalam lindi: CO2, asam-asam organik, fosfat, N-NH4, N-NO2, N-NO3 − Muncul sebagai gas: CO2, CH4, asam-asam volatil, NH3, H2S, merkaptan dsb

d. Komponen logam: − Berbentuk oksida logam, termasuk logam berat, seperti: Al2O3, Al(OH)3, CrO2, Cr2O3,

HgO, dsb − Dapat terlarut dalam lindi : senyawa sulfat dari Ca, Mg, senyawa bikarbonat dari Fe, Ca,

Mg serta senyawa oksida dari Sn, Zn, Cu dan seterusnya 2 TIMBULAN LINDI Terjadinya lindi: Lindi adalah limbah cair yang timbul akibat masuknya air eksternal ke dalam timbunan sampah, melarutkan dan membilas materi-materi terlarut, termasuk juga materi organik hasil proses dekomposisi biologis. Dari sana dapat diramalkan bahwa kuantitas dan kualitas lindi akan sangat bervariasi dan berfluktuasi (Lihat gambar 7.1). Dapat dikatakan bahwa kuantitas lindi yang dihasilkan akan banyak tergantung pada masuknya air dari luar, sebagian besar dari air hujan, disamping dipengaruhi oleh aspek operasional yang diterapkan seperti aplikasi tanah penutup, kemiringan permukaan, kondisi iklim, dan sebagainya. Kemampuan tanah dan sampah untuk menahan uap air dan kemudian menguapkannya bila memungkinkan, menyebabkan perhitungan timbulan lindi agak rumit untuk diprakirakan. Dalam kaitannya dengan perancangan prasarana sebuah landfill, paling tidak terdapat dua besaran debit lindi yang dibutuhkan dari sebuah lahan urug, yaitu: • Guna perancangan saluran penangkap dan pengumpul lindi, yang mempunyai skala waktu

dalam orde yang kecil (biasanya skala jam), artinya saluran tersebut hendaknya mampu menampung lindi maksimum yang terjadi pada waktu tersebut



• Guna perancangan pengolahan lindi, yang biasanya mempunyai orde dalam skala hari, dikenal sebagai debit rata-rata harian.

Gambar 7.1: Skema terjadinya lindi (Vesilind, 2002) Rancangan praktis yang sering digunakan di Indonesia untuk perancangan antara lain adalah : a. Debit pengumpul lindi:

- Dihitung dari rata-rata hujan maksimum harian dari data beberapa tahun - Assumsi bahwa curah hujan akan terpusat selama 4 jam sebanyak 90 %

b. Debit pengolah lindi: - dihitung dari rata-rata hujan maksimum bulanan, dari data beberapa tahun, atau - dihitung dari neraca air, kemudian diambil perkolasi kumulasi bulanan yang maksimum

Produksi lindi bervariasi tergantung pada kondisi tahapan pengoperasian landfill, yaitu: a. Dalam tahap pengoperasian (terbuka sebagian): dalam tahapan ini, bagian-bagian yang

belum ditutup tanah penutup akhir, baik lahan yang sudah dipersiapkan maupun sampah yang hanya ditutup tanah penutup harian, akan meresapkan sejumlah air hujan yang lebih besar.

b. Setelah pengoperasian selesai (tertutup seluruhnya): dalam kondisi ini sampah telah dilapisi tanah penutup akhir. Tanah penutup akhir berfungsi untuk mengurangi infiltrasi air hujan, sehingga produksi juga akan berkurang.

Pendekatan yang biasa digunakan dalam memprediksi banyaknyanya lindi dari sebuah landfill adalah dengan metode neraca air dengan: a. Metode Thorntwaite b. Metode HELP, yang dikembangkan oleh USEPA. Metode neraca air dari Thorntwaite: Lindi yang timbul setelah pengoperasian selesai, dapat diperkirakan dengan menggunakan suatu metoda yang disebut Metoda Neraca Air (Water Balance Method). Metoda ini didasari oleh asumsi bahwa lindi hanya dihasilkan dari curah hujan yang berhasil meresap masuk ke dalam timbunan sampah (perkolasi). Beberapa sumber lain seperti air hasil dekomposisi sampah, infiltrasi muka air tanah, dan aliran air permukaan lainnya dapat diabaikan. Faktor-faktor yang berpengaruh terhadap kuantitas perkolasi dalam Metoda Neraca Air ini adalah: − Presipitasi − Evapotransipitasi − Surface run-off, dan − Soil moisture storage. Gambar 7.2 berikut menggambarkan sistem input-output dari neraca air, dengan persamaan: PERC = P - (RO) - (AET) - (ΔST) I = P - (R/O) APWL = Σ NEG (I - PET) AET = (PET) + [ (I - PET) - (ΔST) ]



o PERC = perkolasi, air yang keluar dari sistem menuju lapisan di bawahnya, akhirnya menjadi leachate (lindi)

o P = presipitasi rata-rata bulanan dari data tahunan o RO = limpasan permukaan (runoff) rata-rata bulanan dihitung dari presipitasi serta

koefisien limpasan o AET = aktual evapotranspirasi , menyatakan banyaknya air yang hilang secara nyata

dari bulan ke bulan o ΔST = perubahan simpanan air dalam tanah dari bulan ke bulan, yang terkait dengan

soil moieture stotage o ST = soil moisture storage, merupakan banyaknya air yang tersimpan dalam tanah pada

saat keseimbangan o I = infiltrasi, jumlah air terinfiltrasi ke dalam tanah o APWL = accumulated potential water loss , merupakan nilai negatif dari (I-PET) yang

merupakan kehilangan air secara kumulasi o I - PET = nilai infiltrasi dikurang potensi evapotranspirasi; nilai negarif menyatakan

banyaknya infiltrasi air yang gagal untuk dipasok pada tanah, sedang nilai positip adalah kelebihan air selama periode tertentu untuk mengisi tanah.

o PET = potensial evapotranspirasi, dihitung berdasarkan atas nilai rata-rata bulanan dari data tahunan

Presipitasi (P) Evapotranspirasi (ET) Run Off (RO) Moisture Storage (ΔS) PERC = P - RO - AET + ΔS Lechate

Gambar 7.2 : Input – output konsep neraca air [...]

Dengan menganggap aliran air ke bawah sebagai sistem berdimensi-satu, maka model neraca air yang dikembangkan oleh Thorntwaite [Thorntwaite], dapat digunakan untuk menghitung perkolasi air dalam tanah penutup menuju lapisan sampah di bawahnya. Salah satu keuntungan penggunaan tanah penutup akhir dalam mengurangi timbulnya lindi adalah dari kemampuan penyerapan airnya. Air akan tertahan dalam tanah sampai menyamai angka field capacity-nya. Air yang terkandung oleh tanah bergantung pada jenis tanah dan berkurang dengan adanya evapotranspirasi dan bertambah kembali akibat infiltrasi. Tanpa adanya tanaman, setelah periode yang lama, tanah akan mempunyai kandungan air setinggi field capacity. Bila terdapat tanaman, maka akar mengambil air dan menguapkannya sehingga air akan berada di bawah field capacity tersebut. Pada saat air mencapai wilting points, maka akar tidak dapat lagi mengambil air dalam tanah tersebut (Lihat Gambar 7.3). Porositas, field capacity, dan wilting point mempunyai nilai antara 0 hingga 1. Porositas harus lebih besar dari field capacity, dimana perubahannya harus lebih besar dari wilting point. Wilting point harus lebih besar dari nol. Nilai dari porositas, field capacity dan wilting point tidak digunakan untuk liner, kecuali untuk nilai awal kadar air dari liner ke nilai porsitas. Gambar 7.3 menggambarkan bahwa air akan tertahan dalam tanah sampai menyamai angka field capacity-nya. Air yang terkandung oleh tanah bergantung pada jenis tanah dan berkurang dengan adanya evapotranspirasi dan bertambah kembali akibat infiltrasi. Tanpa adanya tanaman, setelah periode yang lama, tanah akan mempunyai kandungan air setinggi field capacity-nya. Bila terdapat tanaman, maka akar mengambil air dan menguapkan sehingga air



akan berada di bawah field capacity tersebut. Pada saat air mencapai wilting points, maka akar tidak dapat lagi mengambil air dalam tanah tersebut. Di bawah titik ini kandungan air dikenal sebagai air higroskopis (Hygroscopic water) yaitu air yang terikat pada partikel-partikel tanah dan tidak dapat dikurangi oleh transpirasi. Dengan demikian, air tersedia (Available water) berkisar antara wilting points dan field capacity. Air inilah yang akan mengalami pergerakan kapiler dan jumlah ini berubah karena evapotranspirasi dan infiltrasi. Tabel 7.1 di bawah ini adalah jumlah air yang tersedia pada berbagai jenis tanah.

Gambar 7.3 : Konsep kandungan air dalam tanah

Tabel 7.1: Jumlah air yang dapat diserap oleh beberapa jenis tanah (mm/m)

Jenis tanah Field capacity Wilting point Jumlah air yang tersedia

(available water) Fine Sand Sandy Loam Silty Loam Clay Loam Clay Sampah

120 200 300 375 450

200-350

20 50

100 125 150

-

100 150 200 250 300

- Sumber: Water Balance Method, EPA 1975

Satuan yang digunakan dapat berupa milimeter-air per meter tinggi media. Contoh, bila yang digunakan untuk penutupan sebuah landfill adalah silty clay dengan ketebalan 0,5 m, maka diperkirakan jumlah air yang dapat diserap pada field capacity-nya adalah 0,5 m x 250 mm/m = 125 mm. Beberapa nilai karakteristik tambahan yang perlu dicatat adalah (HD Sharma and SP Lewis) a. Total porosity :

• Sampah kota = 0,67 • Tanah dikompaksi = 0,40 • Fly ash dari electric plant = 0,541 • Bottom ash = 0,578 • Slag fine copper = 0,375

b. Moisture content : sampah kota = 15 - 40 % c. Field capacity :

• Sampah = 224 • Clay liner dikompaksi = 356 • Fly ash dari electric plant = 187 • Slag fine copper = 55

Saturasi

Field Capacity

Wilting

Tanpa tanaman

Dengan tanaman

Waktu

Kandungan air



a. Wilting point : • Sampah kota = 84,1 • Liner tanah clay dikompaksi = 290 • Fly ash dari electric plant = 47,1 • Bottom ash = 64,9 • Slag fine copper = 20

e. Saturated hydraulic conductivity : • Sampah kota = 1 x 10 -3 s/d 4 x 10 -1 cm/det • Liner tanah clay dikompaksi = 1 x 10 -7 s/d 4 x 10 -8 cm/det • Fly ash dari electric plant = 5 x 10 -5 cm/det • Bottom ash = 4 x 10 -3 cm/det • Slag fine copper = 4 x 10 -2 cm/det

Evapotranspirasi terjadi karena adanya penguapan dari tanah, dan transpirasi, yaitu pernafasan tumbuhan yang terdapat pada lapisan tanah penutup. Jumlah air yang hilang atau kembali ke atmosfer lebih besar pada transpirasi dibandingkan pada evaporasi. Tumbuhan berfungsi untuk menahan air agar air tidak diteruskan ke lapisan sampah, dan bagian daun akan menguapkan air tersebut. Evapotranspirasi yang sebenarnya terjadi (Actual Evapotranspiration = AET) tergantung persediaan air dalam tanah (soil moisture storage). Angka AET ini tidak sama dengan data ET dari stasiun meteorologi. Angka ET ini terjadi pada kondisi air yang selalu tersedia. Angka ET stasiun meteorologi ini disebut Potential Evapotranspiration (PET) atau evapotranspirasi maksimum yang dapat terjadi. Bila soil moisture storage mendekati field capacity, ET mencapai nilai maksimumnya, tetapi bila soil moisture mendekati wilting point, ketersediaan air yang terbatas itu akan mengurangi laju ET. Metoda untuk mengetahui air yang dapat diserap setelah terjadi PET tertentu telah dikembangkan oleh Thorntwaite. PET dihitung dengan eksperimen maupun dengan metode empirik. Umumnya tidak tersedianya data evapotranspirasi, maka nilai PET dikembangkan dari nilai evaporasi hasil pengukuran dilapangan dengan evaporimeter, yang memerlukan suatu faktor koreksi tertentu. Faktor koreksi ini dihitung dengan menggunakan perbandingan antara evapotranspirasi tanah berumput yang terairi dengan baik, dengan Pan evaporasi klas A, yaitu Pan yang terletak pada tanah berumput. Cara lain adalah dengan pendekatan empirik, seperti metode-metode Thorntwaite, Blaney-Criddle, Penmann atau metode Christiansen. Berikut ini diberikan contoh metode neraca air dengan Thornwaite dengan parameter PET yang dihitung dengan pendekatan Thorntwaite. Contoh perhitungan metode Thorntwaite: Uraian di bawah ini menunjukkan penerapan dari cara perhitungan tinggi perkolasi (lindi) dengan menggunakan metoda neraca air. Data Klimatologi yang digunakan sebagai input pada Neraca Air Thorntwaite: • Data Presipitasi ( Rata-rata bulanan tahunan) • Data Temperatur udara (Rata-rata bulanan tahunan) • Posisi geografis stasiun meteorologi setempat Diberikan data klimatologi pada stasiun meteorologi kota Bandung tahun 1989 – 2001 (Tabel 7.2 dan 7.3). Dengan posisi geografis terletak pada 6° 10’ BS Diketahui data desain Landfill adalah sebagai berikut: − Tanah yang digunakan sebagai penutup akhir adalah: 60% sand, 10% clay, 30% silt. − Ketebalan tanah penutup 0,6 m dan memiliki 2 % slope datar pada permukaannya. − Sampah, tanah penutup, dan tanaman penutup ditempatkan pada saat bulan pertama yaitu

pada permulaan perhitungan. Jadi, perkolasi yang terjadi sebelum penempatan tanah penutup akhir diabaikan.

− Permukaan ditanami tanaman rumput dengan akar sedang.



Langkah-langkah: 1. Menentukan jenis tanah yang digunakan sebagai final cover sesuai USDA. Dengan

memperhatikan segitiga tekstur, maka berdasarkan persen komposisi tanah yang digunakan sebagai penutup akhir didapatkan jenis tanah adalah sandy loam

2. Selanjutnya dengan melihat pada tabel 7.1, diperoleh jumlah air tersedia (yang dapat disimpan) pada jenis tanah sandy loam, yaitu, 150 mm/m. Apabila pada data desain landfill terdapat timbunan sampah, maka digunakan persamaan (1) untuk menghitung jumlah air yang dapat disimpan pada tanah penutup dan sampah, yaitu:

Tabel 7.2: Curah Hujan Bulanan Stasiun Geofisika Bandung 1989 – 2001[1],[2]

Thn Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Ags Sep Okt Nov Des 1989 346.8 134.5 184.6 273 301.1 111.5 46.5 138.5 22.2 93.3 170 421.7 1990 272.4 386.8 116 225.3 116.8 55.2 81.1 162.1 137.5 25.1 188.2 278.2 1991 39.3 75.8 443.6 169 34.9 1.5 6.7 0 87.7 37.7 489.1 341 1992 317 254.3 406.3 335.6 178 62.1 117.2 140 80 220.9 433.9 340 1993 241.6 101.6 390.7 173.6 114.4 118.7 14.3 96.1 80.4 122.7 236.6 241.6 1994 339.5 225.6 363.2 425.7 85.4 65.5 0 11.7 55.5 51.6 223.1 163.6 1995 185.6 120 273.8 163 189.1 129.6 50.5 0 70.2 229.9 387 125.8 1996 292.4 166.3 229.7 245.6 99 52.8 89.7 107.6 142 292.3 610.2 229.9 1997 139.1 105.5 189 227.2 291.4 4 15.1 16.5 1.4 37 111.4 318.8 1998 184 409.3 481.2 275.4 178.5 236.9 118.5 74.6 134.3 196.6 217.3 97.6 1999 192.3 174 239.2 130.4 248.3 67.4 70.5 23 18.7 265.7 288.8 233.2 2000 265.3 136.2 147.2 248.1 239.1 47.4 80.7 19.8 44.8 152.4 291.3 70.7 2001 219.6 205.5 209 235.3 83.1 87.5 187.2 53.9 107.3 408 564.4 46.4

Tabel 7.3: Temperatur Bulanan Stasiun Geofisika Bandung 1989 – 2001

Thn Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Ags Sep Okt Nov Des 1989 22.7 22.6 23 23.2 22.5 22.6 22.5 22.5 23.5 23.6 23.7 23.0 1990 22.4 22.6 23 22.7 23.2 22.8 22.2 22.7 23.0 24.1 24.1 22.9 1991 23.7 23.1 22.5 23.2 23.2 22.3 22.6 22.7 23.3 23.9 22.2 22.6 1992 22.3 22.3 22.5 22.8 23.3 22.8 22.1 22.6 22.7 22.4 22.5 22.9 1993 22.6 22.5 22.5 22.9 23.5 23.0 23.0 22.9 23.3 23.9 23.6 23.3 1994 22.7 22.9 22.8 23.0 22.7 22.6 21.8 22.1 23.1 23.8 23.7 23.4 1995 23.0 23.1 23.1 23.5 23.5 23.2 23.2 22.9 23.6 23.4 23.0 23.7 1996 23.0 22.9 23.0 23.4 23.4 23.2 22.7 22.6 23.6 24.2 23.6 23.2 1997 22.5 23.1 23.6 23.0 23.2 22.6 22.4 23.1 23.5 24.4 23.9 23.6 1998 24.1 23.5 23.4 23.6 24.2 23.2 23.1 23.4 23.6 23.4 23.4 23.5 1999 23.1 22.8 23.2 23.3 22.6 22.6 22.2 22.4 23.4 23.1 23.1 23.1 2000 22.7 22.8 23.1 22.3 23.6 22.8 22.9 23.0 23.2 23.7 23.3 23.9 2001 22.7 22.7 23.1 23.3 23.5 23.1 22.4 23.2 23.8 22.7 23.1 24.0

21

2211

0

**

tt

tFCtFCFC

+

+= ..............................................................................................….(1)

3. Merata-ratakan data presipitasi dan temperatur secara bulanan sehingga diperoleh hasil sebagai berikut.

Rata-rata Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Ags Sep Okt Nov Des Presipitasi 232 184 287 236 158 78 71 63 71 154 315 240

Temperatur 22.8 22.9 23.1 23.1 23.3 22.9 22.6 22.8 23.4 23.6 23.3 23.3 4. Menghitung potensi evapotranspirasi menggunakan metode Thorntwhaite.

a. Menghitung indeks panas untuk tiap bulannya dengan persamaan:



!!==

"#

$%&

'==

12

1

514,112

1

514,1

5tt

tiI ...........................................................................….(2)

b. Menghitung nilai Potensi Evapotranspirasi (PET) dengan persamaan (3) a

m

I

TcPET !

"

#$%

&=

10. (cm) ....................................................................................….(3)

dimana konstanta a dan c tergantung dari lokasi. (c = 1.62) a = 0,000000675.I3 – 0.0000771.I2 + 0.01792.I + 0,49239........................................…..(4)

c. Melakukan kalibrasi menggunakan faktor lama penyinaran matahari (Tabel 7.4) berdasarkan posisi geografis stasiun meteorologi setempat (6° 10’ BS)

d. Menghitung nilai PET yang sudah dikalibrasi. PET = r * UPET(b) ..........................................................................................................…..(5)

Tabel 7.4: Koefisien penyesuaian menurut bujur dan bulan[8]

Bulan B.U.

J F M A M J J A S O N D

0 1.04 0.94 1.04 1.01 1.04 1.01 1.04 1.04 1.01 1.04 1.01 1.04 5 1.02 0.93 1.03 1.02 1.06 1.03 1.06 1.05 1.01 1.03 0.99 1.02

10 1.00 0.91 1.03 1.03 1.08 1.06 1.08 1.07 1.02 1.02 0.98 0.99 15 0.97 0.91 1.03 1.04 1.11 1.08 1.12 1.08 1.02 1.01 0.95 0.97 20 0.95 0.9 1.03 1.05 1.13 1.11 1.14 1.11 1.02 1.00 0.93 0.94 25 0.93 0.89 1.03 1.06 1.15 1.14 1.17 1.12 1.02 0.99 0.91 0.91 26 0.92 0.88 1.03 1.06 1.15 1.15 1.17 1.12 1.02 0.99 0.91 0.91 27 0.92 0.88 1.03 1.07 1.16 1.15 1.18 1.13 1.02 0.99 0.90 0.90 28 0.91 0.88 1.03 1.07 1.16 1.16 1.18 1.13 1.02 0.98 0.90 0.90 29 0.91 0.87 1.03 1.07 1.17 1.16 1.19 1.13 1.03 0.98 0.90 0.89 30 0.90 0.87 1.03 1.08 1.18 1.17 1.20 1.14 1.03 0.98 0.89 0.88 31 0.90 0.87 1.03 1.08 1.18 1.18 1.20 1.14 1.03 0.98 0.89 0.88 32 0.89 0.86 1.03 1.08 1.19 1.19 1.21 1.15 1.03 0.98 0.88 0.87 33 0.88 0.86 1.03 1.09 1.19 1.20 1.22 1.15 1.03 0.97 0.88 0.86 34 0.88 0.85 1.03 1.09 1.20 1.20 1.22 1.16 1.03 0.97 0.87 0.86 35 0.87 0.85 1.03 1.09 1.21 1.21 1.23 1.16 1.03 0.97 0.86 0.85 36 0.87 0.85 1.03 1.10 1.21 1.22 1.24 1.16 1.03 0.97 0.86 0.84 37 0.86 0.84 1.03 1.10 1.22 1.23 1.25 1.17 1.03 0.97 0.85 0.83 38 0.85 0.84 1.03 1.10 1.23 1.24 1.25 1.17 1.04 0.96 0.84 0.83 39 0.85 0.84 1.03 1.11 1.23 1.24 1.26 1.18 1.04 0.96 0.84 0.82 40 0.84 0.83 1.03 1.11 1.24 1.25 1.27 1.18 1.04 0.96 0.83 0.81 41 0.83 0.83 1.03 1.11 1.25 1.26 1.27 1.19 1.04 0.96 0.82 0.80 42 0.82 0.83 1.03 1.12 1.26 1.27 1.28 1.19 1.04 0.95 0.82 0.79 43 0.81 0.82 1.02 1.12 1.26 1.28 1.29 1.20 1.04 0.95 0.81 0.77 44 0.81 0.82 1.02 1.13 1.27 1.29 1.30 1.20 1.04 0.95 0.80 0.76 45 0.80 0.81 1.02 1.13 1.28 1.29 1.31 1.21 1.04 0.94 0.79 0.75 46 0.79 0.81 1.02 1.13 1.29 1.31 1.32 1.22 1.04 0.94 0.79 0.74 47 0.77 0.80 1.02 1.14 1.30 1.32 1.33 1.22 1.04 0.93 0.78 0.73 48 0.76 0.80 1.02 1.14 1.31 1.33 1.34 1.23 1.05 0.93 0.77 0.72 49 0.75 0.79 1.02 1.14 1.32 1.34 1.35 1.24 1.05 0.93 0.76 0.71



50 0.74 0.78 1.02 1.15 1.33 1.36 1.37 1.25 1.06 0.92 0.76 0.70 B.S.

5 1.06 0.95 1.04 1.00 1.02 0.99 1.02 1.03 1.00 1.05 1.03 1.06 10 1.08 0.97 1.05 0.99 1.01 0.96 1.00 1.01 1.00 1.06 1.05 1.10 15 1.12 0.98 1.05 0.98 0.98 0.94 0.97 1.00 1.00 1.07 1.07 1.12 20 1.14 1.00 1.05 0.97 0.96 0.91 0.95 0.99 1.00 1.08 1.09 1.15 25 1.17 1.01 1.05 0.96 0.94 0.88 0.93 0.98 1.00 1.10 1.11 1.18 30 1.20 1.03 1.06 0.95 0.92 0.85 0.90 0.96 1.00 1.12 1.14 1.21 35 1.23 1.04 1.06 0.94 0.89 0.82 0.87 0.94 1.00 1.13 1.17 1.25 40 1.27 1.06 1.07 0.93 0.86 0.78 0.84 0.92 1.00 1.15 1.20 1.29 42 1.28 1.07 1.07 0.92 0.85 0.76 0.82 0.92 1.00 1.16 1.22 1.31 44 1.30 1.08 1.07 0.92 0.83 0.74 0.81 0.91 0.99 1.17 1.23 1.33 46 1.32 1.10 1.07 0.91 0.82 0.72 0.79 0.9 0.99 1.17 1.25 1.35 48 1.34 1.11 1.08 0.90 0.80 0.70 0.76 0.89 0.99 1.18 1.27 1.37 50 1.37 1.12 1.08 0.89 0.77 0.67 0.74 0.88 0.99 1.19 1.29 1.41

5. Menentukan nilai koefisien runoff (CRo) menggunakan nilai empirik pada tabel 7.5 untuk

permukaan tanah datar dengan slope 2 %. 6. Menentukan nilai Runoff bulanan: Ro = P * CRo 7. Menentukan nilai Infiltrasi: I = P – Ro 8. Menentukan air yang tersedia untuk penyimpanan: I – PET 9. Menentukan nilai Accumulated Water Lost (APWL), yaitu nilai negatif dari (I-PET) yang

merupakan kehilangan air secara kumulasi. 10. Menentukan soil moisture storage (ST), yaitu banyaknya air yang tersimpan dalam tanah

pada saat keseimbangan. (untuk mendapatkan nilai ini lihat butir 1). Contoh perhitungan nilai ST, seperti telah disebutkan diatas bahwa jenis tanah penutup akhir yang digunakan adalah sandy loam dengan jumlah air yang tersedia 150 mm/m. Ketebalan tanah penutup adalah 0,6 m. Oleh karenanya nilai ST adalah 150 mm/m * 0.6 m = 90 mm ≈ 100 mm. Ketersediaan tabel ST hanya 100 mm, 125 mm, dan 150 mm.

11. Dengan menggunakan Tabel 7.6 yaitu perubahan nilai ST untuk 100 mm untuk nilai APWL (point 8), maka diperoleh jumlah air yang tersimpan dalam tanah. Pada saat air yang tersedia dalam tanah belum mencapai 100 mm, maka nilai ST langsung dijumlah pada nilai I-PET. Karena nilai maksimal air tersimpan dalam tanah 100 mm maka penjumlahan ST dengan I-PET bulanan akan tetap bernilai 100 mm.

Tabel 7.5 : Nilai empiris untuk menentukan koefisien run-off[5]

Jenis permukaan koefisien of runoff Bituminous Streets 0.70 - 0.95

Concrete Streets 0.80 – 095 Driveways Walks 075 - 0.85

Roofs 0.75 - 0.95 Lawns; Sandy Soil

Flat, 2& 0.05 - 0.10 Average, 2-7% 0.10 - 0.15

Steep, 7% 0.15 - 0.20 Lawns, Heavy Soil

Flat, 2% 0.13 - 0.17 Average, 2-7% 0.18 - 0.22

Steep, 7% 0.25 - 0.35 Sumber: Joint Committee of WPCF dan ASCE (1970)



Tabel 7.6: Simpanan air dalam tanah ST - 100 mm

NEG (I-PET) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 100 99 98 97 96 95 94 93 92 91

10 90 89 88 88 87 86 85 84 83 82 20 81 81 80 79 78 77 77 76 75 74 30 74 73 72 71 70 70 69 68 68 67 40 65 66 65 64 64 63 62 62 61 60 50 60 59 59 58 58 57 56 56 56 54 60 54 53 53 52 52 51 51 50 50 49 70 49 48 48 47 47 46 46 45 45 44 80 44 44 43 43 42 42 41 41 40 40 90 40 39 39 38 38 38 37 37 36 36 100 36 35 35 35 34 34 34 33 33 33 110 32 32 32 31 31 31 30 30 30 30 120 29 29 29 28 28 28 27 27 27 27 130 26 26 26 26 25 25 25 24 24 24 140 24 24 23 23 23 23 22 22 22 22 150 22 21 21 21 21 20 20 20 20 20 160 19 19 19 19 19 18 18 18 18 18 170 18 17 17 17 17 17 16 16 16 16 180 16 16 15 15 15 15 15 15 14 14 190 14 14 14 14 14 14 13 13 13 13

Tabel 7.7: Perhitungan neraca air Thorntwhaite

Parameter Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Ags Sep Okt Nov Des Jumlah Temperatur 22.8 22.9 23.1 23.1 23.3 22.9 22.6 22.8 23.4 23.6 23.3 23.3 Heat (t/5)^1.514 9.97 9.99 10.12 10.15 10.30 9.99 9.83 9.96 10.34 10.49 10.29 10.27 121.69

PET 91.17 91.45 93.68 94.23 96.64 91.50 88.83 90.94 97.38 99.90 96.51 96.26

Daylight factor 1.07 0.96 1.04 1.00 1.02 0.98 1.01 1.02 1.00 1.05 1.04 1.08 PET adjusted 97 88 98 94 98 90 90 93 97 105 100 104 1154 P 232 184 287 236 158 78 71 63 71 154 315 240 2091 CRO 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075

RO 17 14 22 18 12 6 5 5 5 12 24 18 157 I 215 170 265 219 146 72 66 58 66 142 291 222 1934 I-PET 118 83 168 125 48 -17 -24 -35 -32 37 191 119 APWL 0 0 0 0 0 -17 -41 -76 -108 0 0 0

ST 100 100 100 100 100 84 66 46 33 70 100 100 AST 0 0 0 0 0 -16 -18 -20 -13 37 30 0 AET 97 88 98 94 98 88 84 78 79 105 100 104 1113 PERC 118 83 168 125 48 0 0 0 0 0 161 119 821

Kontrol : P = PERC + AET + ΔST + RO



12. Menghitung perubahan ST dari bulan terakhir (ΔST). 13. Menentukan Actual Evapotranspiration (AET):

a. Nilai AET = PET, untuk bulan basah dimana I ≥ PET. b. Nilai AET = I - ΔST, untuk bulan kering dimana I < PET. c. Menentukan perkolasi (PERC) d. Nilai PERC = I – PET - ΔST, untuk bulan basah dimana I ≥ PET. e. Nilai PERC = 0, untuk bulan kering dimana I < PET.

Tabel 7.7 merupakan rekapitulasi perhitungan neraca air.

Model Hydrologic Evaluation of Landfill Performance (HELP): Model HELP dikembangkan oleh USEPA yang dapat di-download lanfgsung melalui situs. HELP merupakan program simulasi yang paling banyak digunakan di dunia dalam merancang, mengevaluasi dan mengoptimasi kondisi hidrologi dari sebuah landfill serta laju timbulan lindi yang dilepas ke alam. Versi komersialnya dengan penampilan grafik dalam sistem Windows 95/98/NT/2000 antara lain dikeluarkan oleh Waterloo-Hydrogeologic Software. Model HELP merupakan sebuah model quasi-two-dimensional serta model hidrologi multi-layer, yang membutuhkan input data sebagai berikut: 1. Data cuaca: parameter-parameter presipitasi, radiasi matahari, temperatur dan

evapotranspirasi 2. Sifat-sifat tanah: porositas, field capacity, wilting point, dan hydraulic conductivity 3. Informasi desai landfill: pelapis dasar (liners), sistem pengumpul lindi, sistem pemgumpul

runoff, dan kemiringan permukaan landfill Profil struktur sebuah landfill dapat terdiri dari berbagai kombinasi dari tanah (alamiah) dan bahan artifisial (limbah, geomembran), dengan pilihan lapisan-lapisan horizontal sistem drainase. Kombinasi tersebut terlihat dalam Gambar 7.4.

Gambar 7.4: Kombinasi layer dalam model HELP [User]



Tabel 7.8: Hasil model HELP rata-rata tahunan

Skenario Parameter mm M3 Percen Precipitasi 8817.12 15059.64 100.00 Runoff 4015.88 6859.12 45.55 Evapotranspirasi 2308.40 3942.75 26.18 1

Percolasi 2433.19 4155.88 27.60 Precipitasi 8817.12 46289.88 100.00 Runoff 0.00 0.00 0.00 Evapotranspirasi 2366.26 12422.84 26.84 2

Percolasi 2710.17 14228.37 30.74 Precipitasi 8817.12 138869.64 100.00 Runoff 3932.63 61938.89 44.60 Evapotranspirasi 2316.19 36479.93 26.27 3

Percolation 2551.95 40193.25 28.94 Precipitasi 8817.12 138869.64 100.00 Runoff 4314.92 67960.01 48.94 Evapotranspirasi 2308.39 36357.06 26.18 4

Percolasi 2164.38 34089.04 24.55

Table 7.9: Hasil model HELP untuk harian-puncak

Skenario Harian-puncak (mm) Area (ha) Debit (L/det) m3/hari 1 12.55 1.708 2.48 214.35 2 7.42 0.525 0.45 38.96 3 7.41 1.575 1.35 116.71 4 8.04 1.575 1.47 126.63

Dari Gambar 7.4 tersebut, terdapat 11 (sebelas) jenis later yang dapat disusun sesuai dengan keinginan perancang landfill. Perubahan kemiringan dari masing-masing lapisan juga diperhitungkan. Model ini menggunakan teknik pemecahan numerik yang mempertimbangkan pengaruh dari surface storage, soil moisture storage, runoff, infiltrasi, evapotranspirasi, pertumbuhan vegetatif, drainase subsurface lateral, resirkulasi lindi, drainase vertikal, kebocoran melalui liner tanah atau geomembran atau bahan komposit lainnya. Contoh hasil evaluasi model ini yang diterapkan pada sebuah landfill sampah kota di sebuah permukiman pertambangan di Papua, adalah seperti ditampilkan dalam Tabel 7.8 dan 7.9 berikut ini. Sedang skenario layer ditampilkan dalam Gambar 7.4. Data tersebut kemudian dapat dimunculkan secara bulanan, sehingga dapat diketahui secara lebih lengkap pola fluktuasi timbulan leachate. Skenario yang disusun adalah sebagai berikut:

o Skenario-1: mewakili Landfill-1 eksisting sebagai landfill yang telah ditutup o Skenario-2: mewakili Landfill-2 (baru) yang baru terisi sampah ¼ bagian o Skenario-3: mewakili Landfill-2 menggambarkan kondisi terisi penuh o Skenario-4: mewakili Landfill-2 setelah terisi penuh, ditutup tanah penutup



Gambar 7.5: Skenario yang digunakan pada model landfill

Sedang parameter-parameter input yang digunakan dalam model HELP adalah : − Precipitasi harian (mm) : data tahun 1996 - 2002 − Temperatur udara harian (oC) : data tahun 1996 – 2002 − Radiasi matahari harian (MJ/m2) : data tahun 1996 – 2002 − Rata-rata kecepatan angin = 0,018 Kph − Rata-rata kelembaban relatif untuk 4 periods of musim: kuarter-1 = 82%, kuarter-2 = 89%,

kuarter-3 = 93% dan kuarter = 84%. − Kedalaman zone evaporation : diukur pada Landfill-1 = 75 cm − Assumsi musim pertumbuhan dimulai pada hari = 0, dan berakhir pada hari = 367 − Assumsi maksimum larea indeks daun = 2, artinya sepanjang tahun. − Assumsi latitude = - 5 (nilai negatif terhadap nilai nol-ekuatorial) 3 KUALITAS LINDI Kualitas lindi akan tergantung dari beberapa hal, seperti variasi dan proporsi komponen sampah yang ditimbun, curah hujan dan musim, umur timbunan, pola operasional, waktu dilakukannya sampling. Tipikal kualitas lindi di luar negeri tercantum dalam Tabel 7.10. Terlihat bahwa lindi tersebut mempunyai karakter yang khas, yaitu: - lindi dari landfill yang muda bersifat asam, berkandungan organik yang tinggi, mempunyai

ion-ion terlarut yang juga tinggi serta rasio BOD/COD relatif tinggi - lindi dari landfill yang sudah tua sudah mendekati netral, mempunyai kandungan karbon

organik dan mineral yang relatif menurun serta rasio BOD/COD relatif menurun Lindi landfill sampah kota yang berumur di atas 10 tahunpun ternyata mempunyai BOD dan COD yang tetap relatif tinggi.



Tabel 7.10: Rentang kualitas lindi di luar negri

Parameter Landfill umur < 2 tahun Landfill umum > 10 tahun Rentang Tipikal BOD 2000-30.000 10.000 100 - 200 COD 3000-60.000 18.000 100 - 500 pH 4,5 - 7,5 6,0 6,6 - 7,5 SS 200-2000 500 100 - 400 N-NH3 10 - 800 200 20 - 40 N-NO3 5 - 40 25 5 - 10 P-total 5 - 100 30 5 - 10 Alkalinitas 1000-10.000 3000 200 - 1000 Sulfat 50 - 100 300 20 - 50 Kalsium 200 - 3000 1000 100 - 400 Magnesium 50 - 1500 250 50 - 200 Khlorida 200 - 2500 500 100 - 400 Natrium 200 - 2500 500 100 - 200 Besi total 50 - 1200 60 20 - 200

Pemantauan lindi di beberapa TPA telah dilakukan di Indonesia sejak tahun 1988. Beberapa rekapitulasi hasil dari pemantauan tersebut tersaji dalam tabel-tabel di bawah ini. Tabel 7.11 merupakan kualitas lindi dari beberapa TPA di Indonesia. Berdasarkan hasil analisa lindi tersebut dapat disimpulkan bahwa kekhasan lindi sampah Indonesia adalah berkarakter tidak asam dan mempunyai nilai COD yang tinggi. Walapun pengambilan sampling pada TPA tersebut tidak dilakukan pada saat yang bersamaan, namun hasil yang didapat dapat menggambarkan permasalahan yang ada. Dapat dikatakan bahwa kandungan karbon organik (dinyatakan dalam COD) yang terkandung melebihi baku mutu efluen limbah cair yang berlaku, yang menyiratkan bahwa penanganan lindi merupakan suatu keharusan bila akan dilepas ke lingkungan. Terlihat pula bahwa terdapat variasi yang cukup besar antara sebuah TPA dengan TPA yang lain, bahkan dalam sebuah TPA itu sendiri terdapat variasi yang cukup besar.

Tabel 7.11: Gambaran variasi kualitas lindi dari beberapa TPA di Indonesia Kota pH COD N-NH4 N-NO2 DHL - Bogor 7,5 28723 770 0 40480 8 4303 649 0,075 24085 - Cirebon 7 3648 395 0,225 10293 7 13575 203 0,375 12480 - Jakarta 7,5 6839 799 0 13680 7 413 240 0,075 3823 8 1109 621 0,35 1073 - Bandung 6 58661 1356 6,1 26918 (Leuwigajah) 7 7379 738 2,775 20070 - Solo 6 6166 162 0,225 3540 - Magelang 8,03 24770 - - 6030

4 PENANGANAN LINDI Penanganan lindi yang dapat dilakukan dengan berbagai cara, antara lain: a. Memanfaatkan sifat-sifat hidrolis dengan pengaturan air tanah sehingga aliran lindi tidak

menuju ke arah air tanah. Pengaturan hidrolis dilakukan dengan membuat tembok



penghalang (barrier) sekeliling landfill sehingga air tanah sekitarnya lebih tinggi dibanding air tanah di bawah landfill. Barrier tersebut dapat di bangun dari soil bentonite atau dengan steel sheetpile

b. Mengisolasi lahan-urug tersebut agar air eksternal tidak masuk dan lindinya tidak ke luar, misalnya pada landfill bahan berbahaya dengan menggunkan liner dari geomembran

c. Mencari lahan yang mempunyai tanah dasar dengan kemampuan baik untuk menetralisir cemaran (Lihat cara penentuan site)

d. Mengembalikan lindi (resirkulasi) ke arah timbunan sampah e. Mengalirkan lindi menuju pengolah air buangan domestik f. Mengolah lindi dengan pengolahan sendiri Di negara maju biasanya masalah lindi ini ditangani dengan diolah seperti halnya air limbah biasa. Beberapa jenis pengolahan yang biasa digunakan adalah: - pengolahan kimia fisika, biasanya koagulasi-flokulasi-pengendapan - pengolahan secara aerobik: proses lumpur aktif, kolam stabilisasi atau kolam aerasi - pengolahan secara anaerobik, biasanya kolam stabilisasi - pemanfaatan sifat-sifat sorpsi seperti karbon aktif Beberapa hasil pemantauan pengolahan lindi skala lapangan di luar negeri adalah: a. Pengendapan dengan kapur:

o Efeknya terlihat mulai pH = 7 dengan dosis 1 - 6 gram/L o Salah satu hasil mendapatkan :

- Penyisihan COD = 61 % dari 18.550 mg/L - Penyisihan BOD = 51,7 % dari 10.910 mg/L - Penyisihan Fe = 98,8 % dari 312 mg/L - Penyisihan Zn = 97,1 % dari 21 mg/L - Penyisihan Hg = 57,1 % dari 0,007 mg/L b. Koagulasi-flokulasi:

o Koagulan alumunium sulfat: - Dosis 100 mg/L menyisihkan COD < 10 % dan Fe sampai 60 %

- Dosis 1000 mg/L menyisihkan COD < 10 % dan Fe sampai 96 % o Koagulan ferri khlorida:

- Dosis 100 mg/L menyisihkan COD sampai 12 % dan Fe sampai 21 % - Dosis 1000 mg/L menyisihkan COD sampai 16,3 % dan Fe sampai 95 % c. Proses lumpur aktif: Banyak diterapkan di lapangan, dan sangat efektif terutama bila diawali dengan pengendapan mineral (logam berat) dengan pembubuhan kapur; salah satu hasilnya adalah penyisihan :

o BOD = 99,1 % dari 12.000 mg/L o COD = 94,9 % dari 18.000 mg/L o Cd = 87,5 % dari 0,08 mg/L o Cr = 75 % dari 0,28 mg/L o Fe = 99,2 % dari 376 mg/L o Ni = 60,2 % dari 1,91 mg/L o Pb = 85,4 % dari 0,82 mg/L o Zn = 97,4 % dari 22 mg/L o Hg = 28,9 % dari 0,006 mg/L

d. Kolam stabilisasi aerobik: Agaknya cocok untuk kondisi Indonesia karena relatif tersedia sinar matahari, sederhana dan relatif murah. Beberapa hasil dari TPA di negara yang mempunyai musim dingin adalah : • TPA Lingen (Jerman): dengan waktu kontak 100 hari diperoleh penyisihan BOD sebesar

99,8 % • TPA Ugley (Inggeris): dengan waktu kontak 100 hari mempunyai kemampuan penyisihan

BOD sebesar 99,7 % dan COD sebesar 97,1 % • TPA Peslan (Perancis): total penyisihan BOD (diakhiri dengan pembubuhan kapur) adalah

96 % sedang COD sebesar 80 % e. Kolam stabilisasi anaerobik : Waktu kontak 15 hari dengan beban 1 - 2 Kg COD/M3/hari diperoleh penyisihan COD antara 85 - 90 % dari COD masuk rata-rata 27.000 mg/L (TPA San Liberale - Italia).



Dalam skala lapangan, beberapa TPA di Indonesia pada saat masih beroperasi telah melengkapi dirinya dengan sarana pengolah lindi, seperti: - TPA Sukamiskin Bandung: dengan 2 kolam stabilisasi - TPA Bantar Gebang Jakarta: dengan kolam aerasi secara mekanisdan kolam maturasi - TPA Grenjeng Cirebon: dengan lahan sanitasi/biofilter dan resirkulasi - TPA Sanden Magelang: dengan kolam-kolam stabilisasi - TPA Putri Cempo Solo: dengan kolam stabilisasi dan kaskade pada saluran alam Kriteria rancangan yang digunakan agaknya masih beraneka ragam dan masih mengacu pada kondisi di luar Indonesia. Beberapa lahan-urug yang dirancang dan sedang dibangun akhir-akhir ini telah mencantumkan sarana pengolah lindi sebagai salah satu komponen wajibnya, dan umumnya berupa kombinasi kolam stabilisasi, media filtrasi / sorpsi dan lahan-sanitasi (land treatment) atau pengolahan sederhana lainnya. Modivikasi kriteria rancangan juga sudah mulai dimasukkan. Hasil pemantauan yang dilakukan di beberapa instalasi pengolah lindi belum dapat menyimpulkan bahwa instalasi tersebut berfungsi sebagaimana diharapkan, yang mungkin disebabkan karena berbagai hal seperti: - Pengambilan kriteria rancangan yang agaknya belum sesuai, - Pengoperasian yang belum sistematis Hasil aplikasi lahan-sanitasi yang dikombinasikan dengan resirkulasi lindi seperti pada TPA Grenjeng Cirebon pada saat masih beroperasi agaknya cukup layak untuk dipertimbangkan sebagai salah satu opsi dalam pengelolaan lindi. Namun tetap dibutuhkan suatu kriteria rancangan yang disesuaikan kondisi setempat. Pengelolaan lindi merupakan sebagian dari pengelolaan lahan-urug secara keseluruhan. Pada dasarnya keberhasilan penanganan lindi dimulai sejak suatu lahan dipilih, dan menerus sampai lahan itu ditutup karena penuh. Oleh karenanya, usaha penanganan masalah lindi dapat dikelompokkan dalam beberapa tahap, yaitu: o Pada tahapan pemilihan site, o Pada tahapan perancangan dan penyiapan site, o Selama masa pengoperasian, dan o Selama jangka waktu tertentu setelah lahan-urug tidak digunakan lagi. Pada dasarnya tanah asli di bawah TPA mempunyai kemampuan untuk mengadsorpsi dan mendegradasi pencemar, namun adanya lapisan liner tambahan akan lebih menjamin hal tersebut di atas. Tanah lempung mempunyai kemampuan yang baik dalam menahan pencemar anorganik, misalnya logam-logam berat melalui mekanisme sorpsi. Penggunaan campuran tanah / materi yang bersifat alkalin sebagai tanah penutup akan menaikkan pH lindi, sehingga proses dekomposisi akan lebih cepat, terutama guna mendorong konversi karbon organik ke pembentukan gas metana dan memungkinkan logam-logam tertentu menjadi terendapkan. Penelitian sekala laboratorium tehadap kemungkinan keterolahan lindi antara lain mendapatkan hasil sebagai berikut: o Aerasi lindi selama 10-14 hari dapat menurunkan COD sampai 85%. Kombinasi pengolahan

lindi dengan COD di atas 10000 mg/L melalui simulasi kolam yang diaerasi yang dilanjutkan dengan karbon aktif menghasilkan penurunan COD sampai 90 %.

o Timbunan sampah yang sudah menjadi kompos ternyata juga mampu menurunkan pencemar organik; simulasi laboratorium dengan nilai umpan COD sekitar 2500 mg/L dan dioperasikan secara anaerobik menghasilkan penyisihan COD sampai 80 %. Hal ini juga berkaitan dengan konsep resirkulasi lindi pada timbunan sampah.

Cara resirkulasi lindi sudah banyak diterapkan dalam pengelolaan lindi. Ada dua keuntungan dari cara ini, yaitu: o Mempercepat proses evaporasi , dan o Mereduksi cemaran organik lindi



Penelitian laboratorium dan lapangan telah banyak mencatat bahwa proses resirkulasi lindi akan lebih mempercepat stabilitas timbunan. Dari sana disimpulkan bahwa pengembalian lindi ke massa sampah akan dapat menurunkan beban organik sampai 90 %. Dalam masalah pengolahan limbah, proses ini sebetulnya bukan hal yang baru, yang intinya mengacu kepada konsep trickling filter dan konsep pengolahan anaerob pada media berbutir. Informasi yang didapat dari TPA Grenjeng (Cirebon) menyatakan bahwa aplikasi resirkulasi ternyata dapat mengurangi bau (dan lalat) serta memperbanyak biogas yang terbentuk. Mengingat tersedianya sinar matahari yang cukup untuk proses fotosintesis, maka kolam stabilisasi aerobik patut dipertimbangkan dalam pengolahan lindi TPA Indonesia. Walaupun cara ini relatif mudah pengoperasiannya, tetapi tetap dibutuhkan pengelolaan rutin agar sistem ini berjalan baik. Pengawasan dan observasi terutama dibutuhkan pada tahap pengkondi sian yang mungkin berlangsung cukup lama sebelum algae tumbuh dengan baik. Konsep lain yang agaknya baik untuk dipertimbangkan adalah lahan-sanitasi atau biofilter seperti yang diterapkan di TPA Grenjeng Cirebon. Konsep ini mengacu kepada kemampuan tanah (dan tanaman) dalam 'menetralisir' komponen-komponen pencemar. Dibutuhkan analisis kemampuan tanah untuk mengolah komponen-komponen tersebut yang dikenal sebagai land limiting constituents. Dibutuhkan data kelulusan media yang digunakan agar luas area yang dibutuhkan dapat diketahui. Bila tidak, ada kemungkinan sarana tersebut akan menerima beban hidrolis yang berlebihan sehingga kurang berfungsi dan lindinya meluap di permukaan. Beberapa catatan tentang pengoperasian unit pengolahan lindi: o Lakukan evaluasi rutin terhadap as-built drawing, spesifikasi teknik jaringan under-drain

pengumpul leachate, sistem pengumpul leachate, bak kontrol dan bak penampung, pipa inlet ke instalasi, dan instalasi pengolah lindi (IPL) agar sistem yang ada sesuai dengan perkembangan sampah yang masuk.

o Pada pengolahan secara biologi, lakukan seeding dan aklimatisasi terlebih dahulu sesuai SOP IPL, sebelum dilakukan proses pengolahan leachate sesungguhnya. Langkah ini kemungkinan besar akan terus dibutuhkan, bila terjadi perubahan kualitas dan beban seperti akibat hujan atau akibat perubahan sampah yang masuk, atau akibat tidak berfungsinya sistem IPL biologis ini, sehingga merusak mikrorganisme semula.

o Sebelum tersedianya baku-mutu efluen lindi dari sebuah landfill sampah kota, maka efluen IPL lindi harus memenuhi persyaratan seperti tercantum dalam Tabel 7.12 berikut. Bila efluen lindi dibuang ke badan air penerima untuk peruntukkan tertentu, maka efluen tersebut harus sesuai dengan baku mutu peruntukkan badan air penerima, misalnya badan air penerima diperuntukkan sebagai air baku air minum, maka kualitas badan air penerima harus tetap memenuhi kualitas baku mutu air tersebut.

Tabel 7.12: Baku mutu efluen IPL

Komponen Satuan Baku mutu Zat padat terlarut mg/L 4000 Zat padat tersuspensi mg/L 400 pH - 6 – 9 N-NH3 mg/L 5 N-NO3 mg/L 30 N-NO2 mg/L 3 BOD mg/L 150 COD mg/L 300

o Dianjurkan agar pada saat tidak hujan, sebagian lindi (leachate) yang ditampung

dikembalikan ke timbunan sampah sebagai resirkulasi lindi. Lakukan pengecekan secara rutin pompa dan perpipaan resirkulasi leachate untuk menjamin sistem resirkulasi tersebut.

o Lakukan secara rutin dan periodik updating data curah hujan, temperatur dan kelembaban udara, debit leachate, kualitas influen dan efluen hasil IPL, untuk selanjutnya masuk ke informasi recording/pencatatan.



o Kolam penampung dan pengolah leachate seringkali mengalami pendangkalan akibat endapan suspensi. Hal ini akan menyebabkan semakin kecilnya volume efektif kolam yang berarti semakin berkurangnya waktu tinggal, yang akan berakibat pada rendahnya efisiensi pengolahan yang berlangsung. Untuk itu, perlu diperhatikan agar kedalaman efektif kolam tetap terjaga.

o Lumpur endapan yang mulai tinggi melampaui dasar efektif kolam harus segera dikeluarkan. Gunakan excavator dalam pengeluaran lumpur ini. Dalam beberapa hal dimana ukuran kolam tidak terlalu besar, dapat digunakan truk tinja untuk menyedot lumpur yang terkumpul yang selanjutnya dapat dibiarkan mengering dan dimanfaatkan sebagai tanah penutup sampah.

o Resirkulasi lindi sangat dianjurkan untuk mempercepat proses stabilitas urugan sampah. Resirkulasi dilakukan pada saat tidak turun hujan, dengan melakukan pemompaan dari penampungan lindi menuju pipa gas vertikal, atau menuju langsung pada timbunan sampah.

o Lateral drainage aliran lindi perlu disiapkan, khususnya bila timbunan sampah berada di atas tanah (above ground) agar lindi yang muncul dari sisi timbunan sampah tidak bercampur dengan air permukaan (air run-off). Drainase yang terkumpul melalui drainase khusus ini dialirkan menuju pengolah lindi.

bagian tujuh pengelolaan leachate (lindi) · daerah yang curah hujan dan muka air tanahnya tinggi....

Documents