6

BAB II

LANDASAN TEORI

2.1 Umum

Hal pertama yang harus diperhatikan dalam merencanakan struktur yaitu

memilih sifat dan bahan yang akan digunakan. Merencanakan struktur bisa

menggunakan banyak hal diantaranya adalah bahan yang berasal dari beton,

baja, maupun kayu. Bahan-bahan itu mempunyai ciri khas tidak sama satu sama

lain. Dan memiliki kekurangan dan kelebihan masing-masing.

Baja mempunyai berat yang tinggi perunitnya, bersifat permanen, daktail,

elastis, sangat mudah dipasang menggunakan baut dan juga las, sangat mudah

dipabrikasi dari bermacam-macam bentuk dan ukuran yang bisa dimanfaatkan

lagi jika struktur tersebut telah dibongkar. Disisi lain, ada berbagai macam

kerugian dari baja yaitu besarnya biaya dari perawatannya, dikarenakan baja

mempunyai sifat korosi, baja juga tidak tahan dengan api dari panas sangat

tinggi, bersifat (buckling) atau tekukan pada gaya aksial dari tekanan, kelelehan

atau (fatigue), dan tegangan baja yang bermacam-macam atau (stress reversals)

Bahan beton terbuat dari penggabungan agregat yang halus dicampur

dengan bahan agregat berat, seperti pecahan batu, pasir, dan bahan lain yang

serupa, serta semen yang bisa membantu mereaksikan kimia pada proses

pemeliharaan dan pengerasan pada beton. Dengan menambahkan air sebagai

suplemen tekanan beton berubah menjadi tinggi dari pada kekuatan pada

tarikannya, karena beton merupakan salah satu benda yang rapuh. Di bagian

struktural, batang baja yang ada di bangunan saling diperkuat agar dapat

mengimbangi kelemahan, dikhususkan pada hal yang berkaitan dengan

ketegangan. Bagian struktural dari beton tersebut yaitu beton bertulang.

2.2 LRFD (Load and Resistence Factor Design)

LRFD atau yang berkepanjangan Load and Resistence Factor Design ini

yaitu salah satu metode yang dibuat untuk merencanakan struktur bangunan

dan

7

metode ini digunakan pada bangunan baja di Amerika yang biasanya disebut

dengan AISC-LRFD (Load and Resistence Factor Design). Sedangkan Indonesia

sendiri menggunakan metode lama yaitu metode ASD memiliki standard yang

sesuai dengan SNI dalam aturan perencanaan mereka, tetapi sekarang diperbarui

untuk merujuk AISC-LRFD. Metode LRFD menekankan perilaku bahan atau

bagian selama keruntuhan. Seperti yang kita ketahui, bahkan jika tegangan melebihi

tegangan leleh (fy), material (terutama baja) tidak cepat runtuh. Namun ada distorsi

plastis pada material. Jika tegangan sangat besar, pengerasan regangan akan terjadi

dan menghasilkan peningkatan voltase, hingga voltase runtuh (fu). Kejadian ini

dinamakan tegangan pada ultimate. Apabila tegangan yang akhir melampaui batas,

dapat terjadi keruntuhan pada bangunan.

LRFD biasanya memakai perhitungan dari tegangan yang bersimbol (fy)

dan menggunakan ultimate (fy), dan tidak semua yang memakai perhitungan

(fu). Metode LRFD memakai beban yang berfaktor maksimal jika ada

kegagalan. Beban dari layanan tersebut selalu di kalikan menggunakan factor

amplifikasi >1. Disisi lain, ada yang dimaksut kuat nominal yaitu kekuatan

yang bisa menahan beban-beban yang diberikan faktor resistensi dan reduksi

karena implementasi yang tidak sempurna dilapangan.

2.3 Struktur Komposit

Pada bidang konstruksi sipil, struktur dari komposit ini telah dimanfaatkan

sejak 1910-1938 dan telah berkembang karena para insinyur jembatan dan

bangunan. Struktur komposit, yaitu struktur yang konservatif dari pada beton

yang biasa dan pracetak dikembangkan di Negara Jepang ketika sedang

8

dikembangkan (Sassa 2007). Metode desain untuk struktur yang kompleks

terus berkembang seiring dengan analisis perencanaan struktural yang

berlangsung. Perencanaan yang kompleks yang memakai metode ASD atau

singkatan dari Allowable Stress Design. Di tahun 1986 AS (Amerika Serikat)

telah merencanakan struktur komposit yaitu LRFD.

Ketika dua batang penahan benda yaitu struktur lantai beton atau baja

balok disamarkan dengan cara yang integral yang menjadi satu unit dan

menghilang tidakan gabungan terjadi. Besar komposit dihasilkan tergantung

dalam pengaturan yang telah dibuat yang berguna memastikan regangan yang

linier satu atau tunggal pada bagian atas dari pelat beton ke baja penampang.

Komposit beton struktural dan balok baja adalah kontruksi satu bagian

yang memanfaatkan beton dan baja. Kekuatan ini adalah beton tekanan yang

kuat dan baja yang kuat pada tegangan. Balok-balok pelat yang ada pada baja

adalah struktural dari pelat pada beton dan terpasang pada tempatnya. Pelat

pada beton dan baja bisa menopang beban-beban yang saling terpisah. Efek

material dari struktur komposit ini menggabungkan beton dan pelat yang ada

pada baja belum dihitung. Kelalaian ini didasarkan pada asumsi bahwa

hubungan antar pelat yang ada pada beton dan atasnya balok baja tidak bisa

dimanfaatkan. Tetapi jika menggunakan las, kolektor slide yang mekanis dapat

menahan kegeseran yang horizontal

Berikut adalah pembagian dari struktur komposit:

1. Kolom yang ada pada baja yang telah dibungkus dengan beton atau balok

baja yang dibungkus dengan beton yang ada pada gambar 2.1 a dan d

2. Kolom pada baja yang terisi dengan beton atau tiang pada pancang yang

ada pada gambar 2.1 b dan c

3. Slab beton tertahan oleh balok baja yang ada pada gambar Gambar 2.1 e

9

Gambar 2.1 Macam-Macam dari Komposit

Disebabkan oleh momen yang inersia pada komponen yang struktural,

maka komposit > non-komposit, dan defleksi struktural berkurang. Karena

momen inersia elemen struktural komposit dapat dicapai hanya saat beton telah

mengeras. Perhitungan momen dari inersia yang ada pada profil baja hanya

bisa dihitung khusus pada defleksi yang terkena beban kerja yang ada sebelum

beton yang mengeras.

2.4 Balok Komposit

Balok komposit yaitu elemen-elemen terstruktur yang ada di setiap bagian

struktur, balok juga dapat membawa beban yang sedang bekerja secara tegak

dan lurus terhadap longitudinal. Hal ini dapat menekuk balok. Komposit yang

ada pada balok disebut profil baja dengan memperhitungkan sambungan yang

ada pada geser di sayap atau disebut Shear Connector yang terletak pada profil

baja bagian atas atau yang terbungkus oleh beton.

10

Gambar 2.2 Perbandingan Balok Komposit dengan Balok non-komposit

(Salmon, 1992: 578)

Aksi dari balok komposit yang dibentuk oleh kegeseran yang terjadi pada balok

baja dan pelat beton, sebagai berikut:

a. Mekanisme-mekanisme yang tertahan (interlocking) pada konektor

pergeseran dan pelat beton

b. Mekanisme-mekanisme yang retak dan juga gesekan pada permukaan

bagian atas di profil baja menjadi bengkok tepat pada beton dan resistensi

mekanisme di lapangan yang terjadi pada beton dan juga selubung di

sekitar baja

2.4.1 Lebar Efektif Balok Komposit

Keefektifan lebar dari balok komposit berfungsi ketika mendesain balok.

Hal ini dikarenakan bahan-bahan bangunan sintetis atau beton dan baja

memiliki perbedaan sifat secara fundamental. Kejadian tersebut karena lebar

efektif dari balok komposit membantu mengubah pelat beton menjadi

penampang baja. Perhitungan gravitasi bagian dapat dilakukan seefektif

kompositnya komponen yaitu:

Pada balok bagian dalam:

Lebar efektif (bE) ≤ 𝐿

4 + jarak pusat balok ke tepi pelat

Lebar efektif (bE) ≤ 𝑏𝑜

2 + jarak pusat balok ke tepi pelat

11

Pada balok bagian luar:

Lebar efektif (bE) ≤ 𝐿

8

Lebar efektif (bE) ≤ bo

Yang menyatakan bahwa :

L = bentang balok komposit

bo = jarak as ke as antara balok komposit

Gambar 2.3 Lebar Efektif Balok Komposit

2.4.2 Tegangan Pada Balok Komposit

Untuk mengetahui tekanan di bagian balok komposit, harus mengetahui

dulu tentang pusat gravitasi bagian komposit. Pertama, kita perlu mengetahui

pusat gravitasi bagian itu, karena perbedaan antara baja dan beton juga perlu

dikonversi di baja penampang dan telah dijelaskan di sub bab sebelum ini.

Beberapa metode untuk mentransformasikan bagian baja yang dijelaskan pada

bab sebelumnya. Metode konversi adalah sebagai berikut:

Luas transformasi = 𝐴𝑐

𝑛

Yang menyatakan bahwa :

Ac = luas pelat beton efektif = bE × teba; plat

n = rasio modulus = 𝐸𝑠

𝐸𝑐

Es = modulus elastisitas baja (200000 MPa)

12

Ec = modulus elastisitas beton = 4700 √𝑓′𝑐 (MPa)

f’c = kuat tekan rencana pada usia 28 hari (MPa)

Gambar 2.4 Diagram Tegangan dan Regangan Pada Balok Komposit dengan

Luas

Kita telah mengetahui bagaimana cara menentukan daerah luas pada

transformasi, hal yang dilakukan selanjutnya adalah menentukan nilai pusat

gravitasi dan momen inersia yang ada, agar kita dapat mengetahui besarnya

tegangan yang terjadi. Ukuran penampang pada bagian melintang adalah sebagai

berikut:

13

2.4.3 Kuat Lentur Pada Balok Komposit

Untuk perencanaan struktur pada komposit, pada beton yang belum

mengeras baja struktur dipastikan kuat terlebih dahulu untuk menahan berat

pada beban dan bebannya sendiri, umur dari konstruksional sama dengan 100

kg/𝑚2. Struktur pada momen-momen yang bernominal besar pada baja

bergantung pada value atau nilai lepadatan baja penampang yang akan

diaplikasikan.

Tabel 2.1 Nilai Batasan Kelangsingan untuk Penampang WF

2.4.3.1 Penampang Kompak

14

2.4.3.2 Penampang Tak kompak

2.4.3.3 Penampang Langsing

𝑀𝑛 = 𝑀𝑟(𝜆𝑟

𝜆)2

15

2.4.3.4 Kuat Lentur pada Balok Komposit Untuk daerah Momen Positif

Kekuatan lentur yang ada pada komposit balok di bagian momen yang tertera

di SNI-031729-2015 ayat 12.4.2.1 yaitu seperti dibawah ini:

a. Untuk ℎ

𝑡𝑤≤

1680

√𝑓𝑦𝑓

Dengan ϕb = 0,85 dan Mn dihitung berdasarkan distribusi tegangan plastis

yang ada pada penampang komposit

b. Untuk ℎ

𝑡𝑤≤

1680

√𝑓𝑦𝑓

Pada ϕb = 0,90 dan Mn dilihat berdasarkan superposisi dari tegangan listrik

dengan menghitung efek transien atau perancah

Berdasarkan dengan kekuatan lentur dari sebuah komposit balok yang telah

terhitung berpacu pada tegangan plastis berdistribusi, bisa diklasifikasikan jadi

2 adalah:

Gambar 2.5 Diagram Tegangan dengan Sumbu Plastis Jatuh pada Pelat Beton

Sesuai dengan penjelasan pada gambar diatas, besar gaya tekan C yaitu:

Besar pada gaya tarik T pada profil baja yaitu:

16

Dengan keseimbangan gaya C sama dengan T, yang diperoleh dari :

Kekuatan kelenturan pada komposit balok bisa diketahui dengan berpacu pada

penjelasan pada gambar tersebut yaitu:

Atau :

Sumbu-sumbu plastis yang netral jatuh di profil-baja

Gambar 2.6 Tegangan dengan Sumbu Plastis Jatuh pada Profil Baja

17

Kejadian ini dapat terjadi ketika nilai dari “a” > daripada ketebalan pelat

pada lantai. Berdasarkan gambar tersebut, gaya yang terjadi pada tekanan Cc

yang konkrit di beton yaitu:

Dari keseimbangan gaya, kita dapatkan persamaan bahwa

Kekuatan Tarik T lebih kecil daripada awalnya (fy x As), karena luas

penampang yang merupakan resistansi awal berubah menjadi tekan.

T = fy x As - Cs

Cc + Cs = fy x As - Cs

2Cs = fy x As - Cs

Cs = 𝑓𝑦 𝑥 𝐴𝑠 𝑥 0,85 𝑥 𝑓′ 𝑐 𝑥 𝑏𝐸 𝑥 𝑡𝑠

2

Maka, kekuatan lentur pada komposit balok yaitu:

Mn = Cc . d’ + Cs . d

2.4.3.5 Kuat Lentur Balok Komposit Untuk Daerah Momen Negative

Dalam rencana kekuatan lentur untuk area momen negatif dalam pasal

12.4.2.3 SNI- 03-1729-2015, besarnya didasarkan pada distribusi tegangan

plastis dari penampang komposit selama ketentuan berikut dipenuhi pada ϕb =

0,85 dan Mn ditentukan bahwa:

Baja Balok memiliki kekompakan pada penampang telah mendapat

pengaku

Di daerah momen negatif penghubung geser berfungsi sebagai penyatu

antara pelat beton dan balok baja

Balok yang sejajar dengan tulangan pelat di area kelebaran efektif yang

ada pada pelat beton wajib diperbaiki

18

2.5 Dek Baja Gelombang (Deck Galvalum)

Pengembangan dari komposit diawali penggunaan dek yang berfungsi

sebagai bentuk gelombangnya baja, pelat beton bertindak sebagai penguat

positif untuk dicetak, serta papan yang ada pada beton. Dek bisa digunakan

untuk penunjang arah pada blok lateral ketika beton belum diatur. Persyaratan

dek baja konektor gelombang dan geser komponen struktur komposit

ditentukan dalam pasal 12.4.5.1 dari SNI 03-1729-2015

Gambar 2.7 Penampang Melintang Dek Baja Gelombang (SNI 03-1729-2015)

Perilaku komposit yang terjadi pada pelat beton dan deck baja gelombang bisa

berbentuk dari:

Adhesi kimia serta gesekan yang terjadi pada 2 bahan

Kuat yang pasif yang ada pada profil deck bertindak pre-press

Interface serta interlock dari embossment atau tonjolan yang ada di bagian

permukaan dek

Ada berbagai macam manfaat dari pelat komposit dek baja gelombang yaitu:

1. Tebal pelat yang ada pada lantai dapat berkurang. Dikarenakan desain

untuk penggunaan dek sama persis dengan penggunaan lempengan tebal.

2. Baja dekk memberi kuat lentur tinggi di pelat, maka dari itu bisa

digunakan untuk tarikan lentur tulangan positif di plat komposit baja.

3. Dapat dimanfaatkan untuk bekisting permanen pada plat-beton yang

bertulang konvensional.

19

2.5.1 Momen Kapasitas Lentur Positif

Momen pada kapasitas yang berlentur positif bisa dilihat di gambar 2.8

dibawah ini:

Gambar 2.8 Diagram Tegangan Pada Pelat Komposit

Yang menyatakan bahwa :

C = 0,85 fc’ . a . b

T = As . fy

Balance atau seimbang yang didapatkan dari gaya yang horizontal, apabila C

sama dengan T , maka:

𝑎 =𝐴𝑠 𝑥 𝑓𝑦

0,85 𝑥 𝑓′𝑐𝑥 𝑏

Jadi, nilai momen dari kapasitas kelenturan deck baja Mn.

Mn = T.d’

Mn = As . fy . (d - ɑ

2 )

Keterangan :

Mn = momen nominal lentur pada dek baja (N.mm)

As = luasan pada dek baja (mm2)

a = garis netral pada penampang (mm)

b = persatuan lebar pada dek baja (mm)

20

2.5.2 Desain Tulangan Negatif

Hitungan didalam desain tulangan negatif memakai persamaan yang

mengacu pada Istimawan Dipohusodo,1994:

Dren = tebal pelat (h) = tebal selimut beton minimum – ½ Øtul. rencana.

Menentukan nilai (k) yang dibutuhkan yaitu:

𝑘 =𝑀𝑢

(𝜙.𝑏.𝑑2) = 0,80 (MPa)

ω = 0,85√0,72 − 1,7𝐾

𝑓𝑐′

𝜌 = ω𝑓𝑐′

𝑓𝑦

Mecari nilai dari rasio tulangan (ρ) wajib dibatasi oleh rasio tulangan minimal

dan rasio tulangan maksmal (ρmin < ρ < ρmaks).

𝜌𝑚𝑖𝑛 =1,4

𝑓𝑦

𝜌𝑚𝑎𝑘𝑠 = 0,75𝑥 𝜌𝑏

𝜌𝑏 = 0,85 . 𝛽1 . 𝑓𝑐

𝑓𝑦 𝑥 (

600

600 + 𝑓𝑦)

Cara menghitung luasan pada tulangan yaitu :

As = ρ.b.d

Jika nilai dari ρ < ρmin maka yang dibutuhkan untuk mencari luas

tulangan yaitu ρmin.

2.6 Pembebanan dari Beban Gravitasi dan Lateral

Jika ingin menjelaskan beban-beban, maka harus mmempertimbangkan

beban kerja sebagai berikut: beban hidup, mati dan seismik atau gempa. Ada 2

macam pembebanan yaitu:

1. Beban Gravitasi :

21

Yang dimaksut disini yaitu beban yang memakai campuran dari

beban-beban ultimit, campuran atau kombinasi pembebanannya yaitu

(1,2 D+1,6 L). Perhitungan beban (beban hidup serta mati) selalu

bekreja di struktur itu. Beban-beban struktural bangunan kerja di plat

(lantai dan serta atap), kemudian pada balok anak dan induk (dengan

cara sebelum serta sesudah komposit

2. Beban Lateral:

Kita dapat memakai berbagai respon analisis yang spektral

muatannya. Perhitungan ini berlaku untuk gempa bumi dalam struktur

bangunan:

i. Perhitungan berat bangunan per lantai

Hitungan berat setiap lantai (Balok, kolom pelat, dinding, pintu

dll) hingga sampai keatap atau gording dan pegangan kuda-

kuda,dll.

ii. Cara perhitungan parameter gempa berdasarkan SNI

Setiap perhitungan parameter gempa yang telah sampai ke gaya

distribusi, maka akan selalu terdeteksi beban yang terdapat di

seluruh portal.

iii. Menganalisis berbagai spektrum respon

Perhitungan respon maksimum pada setiap masing-masing

macam getaran, karena dapat dibedakan bersama gaya pada

tingkat kegeseran yang dasar.

Faktor pada beban yaitu beban dikali faktor beban yang cocok. Dengan

standar (SNI 03- 2847- 2013). Faktor beban bagi ultimit yang berdasarkan

dengan (SNI 1726: 2013) yaitu sebagai berikut:

1. 1,4D........................................................................Persamaan 2.5.

2. 1,2D + 1,6L + 0,5(Lr atau S atau R).......................Persamaan 2.6.

3. 1,2D + 1,6(Lr atau S atau R) + (L atau 0,5W) .......Persamaan 2.7.

4. 1,2D + 1,6W + L + 0,5(Lr atau S atau R)...............Persamaan 2.8.

5. 1,2D + 1,0E + L + 0,2S..........................................Persamaan 2.9.

22

6. 0,9D + 1,0 W..........................................................Persamaan 2.10.

7. 0,9D + 1,0E ............................................................Persamaan 2.11.

Dimana :

D = beban mati

L = beban hidup

E = beban gempa

Lr = beban hidup atap

R = beban hujan

S = beban salju

W = beban angina

2.7 Defleksi Lateral

2.7.1 Story Drift

Yang dimaksud disini yaitu geser tingkat dibagi tinggi disetiap tingkat

bangunan. Drift ratio atau indeks (DR) dapat ditentukan melalui cara dibawah

ini:

Gambar 2.9 Defleksi lateral

Cara menghitung Drift Indeks yaitu menggunakan persamaan:

Drift Indeks = ∆

h ....................................Persamaan 2.12.

Yang menyatakan bahwa :

23

∆ = besar defleksi maksimal yang terjadi (m)

h = ketinggian struktur dari portal (m)

Tingkat besar dari drift indeks atau eksponensial selalu bergantung di tingkat

besar beban, ini terjai di struktur beban yang mati, gempa, angin, dan hidup. Di

tinggi struktur atau sama gedungnya. Defleksi maksimum yang bertambah

tinggi besarnya maka drift indeks juga semakin besar. Ukuran indeks arus

berada di kisaran 0,001- 0,0016. Terutama, drift indeks yang dipakai bernilai

0,0025-0,0020 berdasarkan (AISC,2005)

2.7.2 Drift Ratio/Drift Indeks

Berdasarkan acuan dari FEMA 310, besar drift rasio atau indeks dapat

ditentukan dengan cara dibawah ini:

𝐷𝑅 = (𝐾𝑏 + 𝐾𝑐

𝐾𝑏𝐾𝑐)(

ℎ

12𝐸)𝑉𝑐

Yang menyatakan bahwa:

DR = Drift Ratio

Kb = I/L untuk balok representasi

Kc = I/h untuk kolom representasi

Vc = Gaya geser kolom

E = Modulus elastisitas

h = Story height

I = Momen inersia pada penampang

L = Bentang portal

2.8 Sistem Rangka Penahan Moment (SRPM)

Yang dimaksud SPRM yaitu sistem bingkai ruang dari komponen

struktural serta sambungan menahan gaya yang diberikan oleh tekukan, geser,

24

dan gerakan aksial. Ada tiga macam sistem struktural yang digunakan di

Indonesia, yaitu sebagai berikut:

1. Sistem Rangka Penahan Momen Biasa (SRPMB)

Yang dimaksut dari SRPMB yaitu sistem yang dengan deformasi inelastis

dan minimal daktilitas tetapi mempunyai kekuatan tinggi, sehingga desain

SRPMB adalah struktur yang bergantung pada daktivitas besar namun

efektif untuk area gempa kecil yang digunakan untuk mendesain. Metode

SRPMB ini dapat digunakan untuk menghitung struktur bangunan di zona

1 dan zona 2, yang merupakan daerah dengan aktivitas gempa rendah.

Faktor Penurunan (Reduksi) Gempa Bumi (R)= 3,5

2. Sistem Rangka Penahan Moment Menengah (SRPMM)

Yang dimaksud SRPMM adalah salah satu metode perencanaan struktur

rangka pendukung momen, yang mengenali kerusakan struktural akibat

kegagalan geser. Mengacu pada SNI-03-2847-2015 telah di jabarkan di

bagian 23.10. Didalam SNI itu telah dijabarkan tentang bagaimana

menghitung beban pada kegeseran batas. Metode SRPMM berfungsi untuk

menghitung struktur bangunan termasuk dalam kategori 3 dan kategori 4

adalah zona yang memiliki daerah gempa bumi sedang. Factor Penurunan

Gempa Bumi (R)= 5.5

3. Sistem Rangka Penahan Moment Khusus (SPRMK)

Yang dimaksut SPRMK yaitu bagian struktural yang dapat menahan gaya

dari beban gempa. Bagian lentur struktur wajib berkualifikasi seperti

dibawah ini:

a. Koefisien pada gaya aksial untuk bagian struktural dapat melebihi

0,1.Ag.fc

b. Rentang bersih bagian struktural harus setidaknya 4x pada ketinggian

efektif

c. Rasio dari lebar ke tinggi harus < 0,3

d. Lebarnya sekitar 250 mm, lebar pada struktur komponen penyokong

dapat diukur melalui bidang-bidang tegak lurus pada sumbu

25

longitudinal yang fleksibell ditambahkan dengan jaraknya pada sisi

komponen struktur kekuatan tinggi dan dilarang lebih dari itu.

SRPMK dapat dimanfaatkan sebagai menghitung sruktur bangunan

berkategori 4 atau lebih adalah pada zona area dengan aktivitas gempa

tinggi. Faktor Penuruna Gempa Bumi (R)= 8,5. SRPMK juga mempunyai

level daktilitas yang tinggi agar bisa menahan siklus tidak responsif ketika

mengalami pemuatan gempa yang direncanakan.

Spesifikasi di dalam ketentuan Sistem Rangka Penahan Momen Khusus

(SRPMK) yaitu untuk mengonfirmasi respon yang tidak elastis dari

struktur yang mempunyai sifat daktail. Ada tiga elemen didalam prinsip ini,

yang pertama yaitu “Strong Coloumn and Weak Beam” ini berfungsi untuk

menjangkau besarnya lantai, agar terhindar dari kegeseran yang ada di

balok joint serta kolom yang memberikan kedetailan dan yang bersifat

daktail.

2.8.1 Kolom Kuat Balok Lemah

Ketika suatu bangunan mendapati lateral gempa bumi, dapat menyebabkan

rusaknya tinggi gedung dan tergantung di distribusi lateral logistik

(persimpangan lantai). Ketika kolom pada strukture lemah, persimpangan

setiap lantainya menjadi berpusat di satu lantai bisa dilihat pada gambar 1a,

dan juga sebaliknya , ketika kolomnya kuat sekali, penyimpangan atau drift

akan menyebar serta meminimalkan kerobohan pada satu lantai.

2.8.2 Menghindari Keruntuhan pada Geser

Respon-respon mempunyai sifat daktail dapat terjadi di balok. Kemudian

di titik yang bersamaan tidak diharapkan terjadinya keruntuhan pada geser.

Secara khusus, kegagalan kegeseran pada kolom secara struktural sangatlah

parah, dikarenakan setiap kolom yang ada pada 1 lantai menopang beban dari

seluruh lantai yang ada diatas kolom tersebut.

Dalam spesifikasi SRPMK, kegagalan geser dapat dihindari melalui

pendekatan desain kapasitif. Gaya pada kegeseran dihitung tidak dari gaya

26

geser karena beban gaya gravitasi ( beban yang hidup & mati) saja, tetapi dari

kapasitasnya momen maksimal balok ketika balok sedang melengkung atau

yielding.

2.8.3 Pendetailan

Detail dari SRPMK dimaksudkan untuk mendapatkan struktur yang

daktail. Dalam penganalisaan kekuatan pada kegeseran yang ada di

kolom/balok, kekuatan kegeseran (Vc) punya beton dihiraukan, yang

terpenting di bagian balok aksial rendah, dan yang dapat menahan geser yaitu

tulangan saja.

Detail dari koneksi atau koneksi terperinci dibuat untuk mencegah

jatuhnya sambungan itu sendiri

2.9 Perencanaan Gempa Bumi

2.9.1 Kategori Resiko Struktur Bangunan

Zona dalam resiko pergedungan dapat terpengaruh oleh macam-macam

penggunaan yang ada di struktur gedung itu. Oleh karena itu, jika ingin

menentukan kategori resiko bangunan, kita dapat melihat pada tabel berikut

ini.

Tabel 2.2 Kategori resiko gempa

Jenis pemanfaatan kategori

Struktur gedung maupun non gedung yang mempunyai

risiko jiwa manusia rendah jika terjadi kegagalan, tetapi

tidak dibatasi adalah sebagai berikut:

Fasilitas pertanian, perkebunan, peternakan dan

perikanan

Fasilitas sementara

Gedung penyimpanan

Rumah jaga dan struktur kecil lainnya

I

27

Semua bangunan gedung ataupun struktur lain, kecuali yang

ada dalam kategori risiko I,II,III,IV, adalah termasuk, tetapi

tidak terbatas pada:

Perumahan

Rumah took dan rumah kantor

Pasar

Gedung perkantoran

Gedung apartemen/rumah susun

Pusat perbelanjaan/mall

Bangunan industri

Fasilitas manufaktur

Pabrik

Bangunan Gedung ataupun non gedung yang mempunyai

risiko tinggi pada jiwa manusia jika waktu terjadi kegagalan,

adalah termasuk, tetapi tidak terbatas pada:

Bioskop

Gedung pertemuan

Stadion

Fasilitas kesehatan yang tidak memiliki unit bedah

dan UGD

Fasilitas penitipan anak

Penjara

Bangunan untuk orang jompo

Struktur dari Gedung ataupun yang tidak termasuk

gedung, tidak ikut dalam kategori risiko yang ke IV,

yang mana dapat menyebabkan konsekuensi ekonomi

yang besar ataupun gangguan besar di dalam sehari-hari

II

III

28

masyarakat dan apabila terjadi kegagalan, adalah

termasuk, tetapi tidak terbatas pada:

Pusat pembangkit listrik biasa

Fasilitas penanganan air

Fasilitas penangan limbah

Pusat telekomunikasi

Struktur Gedung ataupun yang tidak termasuk gedung

yang ditampilkan sebagai fasilitas penting, adalah

termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk:

Bangunan yang monumental

Fasilitas pendidikan serta Gedung Sekolah

Rumah sakit dan fasilitas medis lainnya dengan

fasilitas bedah dan Unit Gawat Darurat (UGD)

Pemadam kebakaran, ambulan, kantor polisi

serta garasi untuk kendaraan darurat

Tempat perlindungan untuk gempa bumi, badai

dan lainnya

Fasilitas darurat, komunikasi, pusat operasi dan

fasilitas lainnya untuk fasilitas tanggap darurat

Pusat pembangkit energi atau listrik dan

fasilitas publik lainnya yang dibutuhkan jika

terjadi keadaan yang darurat

Struktur dari Gedung ataupun yang tidak termasuk

gedung yang diperlukan untuk mempertahankan

fungsionalitas struktur bangunan lain yang

diklasifikasikan dalam kategori risiko IV

IV

29

2.9.2 Faktor Keutamaan pada Gempa

Agar memperoleh faktor tersebut (Ie) ,dapat membandingkan resiko yang

ada pada gempa.

Tabel 2.3 Faktor Keutamaan pada Gempa

2.9.3 Parameter Percepatan pada Tanah “Ss, S1”

Dibawah ini adalah peta dari gempa Ss atau “Percepatan bantuan dasar

periode pendek” dan S1 atau “Percepatan bantuan dasar pada periode 1 detik”:

Gambar 2.10 Ss Kelas Situs B

30

Gambar 2.11 S1 Kelas Situs B

Berikut ini adalah metode untuk menganalisa gemba bisa dikunjungi di

www.puskim.pu.go.id menggunakan wilayah dari suatu bangunan yang

mempunyai titik koordinat lintang dan bujur mendapatkan penabelan pada

analisis gempa bumi yang detail.

2.9.4 Klasifikasi Situs “SA-SF”

Situs ini didasarkan pada karakteristik tanah, di situs tersebut dapat

diklasifikasikan ke dalam klasifikasi SA,SB,SC,SD,SE,SF Apabila sifatnya

tanah bumi tidak bisa ditentukan dengan detail. Maka situsnya juga belum

diketahui. Kemudian, klasifikasi SE bisa dimanfaatkan, tetapi ada

pengecualiannya apabila pihak Negara mempunyai data geoteknik digunakan

untuk mengetahui klasifikasi SF

2.9.5 Faktor Koefisien Situs “Fa, Fv”

http://www.puskim.pu.go.id/

31

Tabel 2.4 Koefisien Situs, Fa

Tabel 2.5 Koefisien Situs, Fv

2.9.6 Parameter Percepatan Desain “SDS,SD1”

Desain ini khusus bagi periode waktu yang tidak panjang. SDS dalam satu

detik, SD1 harus diketahui oleh rumus berikut:

𝑆𝐷𝑆 =2

3. 𝑆𝑀𝑆 ................................................ Persamaan 2.13.

𝑆𝐷1 =2

3. 𝑆𝑀1 .... ........................................... Persamaan 2.14.

Dengan :

Sms = Fa.Ss ................ ................................... Persamaan 2.15.

Sm1 = Fv.S1 ................ ................................... Persamaan 2.16.

Dengan :

SS dan S1 didapat dari peta gempa

Fa dan Fv didapatkan dari koefisien situs

32

2.9.7 Kategori Desain Gempa “KDS (A-F)

Klasifikasi desain yang ada pada gempa hanya bergantung di kecepatan

desain spektral, tampilan dalam waktu singkat (SDS) atau dalam 1 detik (SD1),

adalah seperti tabel dibawah ini.

Tabel 2.6 Kategori Desain Gempa Berdasarkan pada Parameter Respon

Percepatan pada Periode Pendek

Tabel 2.7 Kategori Desain Gempa Berdasarkan pada Parameter Respon

Percepatan pada Periode 1 Detik

Kategori desain gempa dapat diperoleh dengan mengubungkan antara SDS dan

SDI. Oleh karena itu, mengacu pada kategori desain gempa diatas, tingkat dari

resiko gempa dapat dibedakan sebagai resiko gempa rendah atau tinggi, oleh

karena itu perencanaan struktur harus dengan mempertimbangkan ketahanan

dari gempa bumi.

33

2.9.8 Sistem dan Paarameter Stucture “R,Cd,Ωo”

Nilai dari gaya seismik oleh berbagai strukture hanya bergantung di sistem

di dalam gedung. Dibawah ini, akan menjelaskan tabel tentang jumlah sistem

penahan R, Cd dan Ωo yang berfungsi sebagai sistem dari penahan gempa

sesuai SNI 1726:2012 halaman 35.

Tabel 2.8 Faktor R, Cd dan Ωo untuk Sistem Penahan Gaya Gempa

Untuk mengklasifikasikan level dari resiko gempa atau desain kategori gempa,

kemudian mengetahui struktur dengan menggunakan penahan gempa. Maka

didapatkan faktor R,Cd,Ωo.

2.9.9 Periode Fundamental

Saat menentukan periode fundamental, dapat melalui pendekatan dasar

(Ta) dalam hitungan per-detik. Di rumus dibawah ini, tinggi sistem tidak

dianjurkan melebihi 12 tingkat yang terdiri dari kerangka yang mendukung

momen baja atau beton dari keseluruhannya dengan tinggi minimal 3m adalah

sebagai berikut:

Ta = 0,1 N ...........................................Persamaan 2.17.

Dengan:

Ta = periode fundamental pendekatan (detik)

N = jumlah tingkat keseluruhan

34

2.9.10 Geser Dasar pada Gempa

Geser dasar gempa “V” dapat ditentukan dengan:

V = Cs.W ..........................................Persamaan 2.18.

Dengan:

Cs = Koefisien respon gempa

W = berat pada bangunan

2.9.11 Koefisien Respon Gempa

Koefisien respon gempa bisa ditentukan sebagai berikut:

𝐶𝑠 =𝑆𝐷𝑆

𝑅

𝐼𝑒

........ ....................................Persamaan 2.19.

Jika tinggi dari gedung lebih dari sepuluh tingkat / 40meter, jadi

Cs dengan:

𝐶𝑠𝑚𝑎𝑥 =𝑆𝐷1

𝑇𝑅

𝐼𝑒

......................................Persamaan 2.20.

Dengan:

SDS = parameter dalam percepatan spektrum respon desain pendek

SD1 = parameter dalam percepatan spektrum respon desain 1 detik

R = faktor modifikasi respon

Ie = faktor keutamaan gempa

T = periode fundamental

2.9.12 Distribusi Vertikal Gaya pada Gempa

Gaya dari lateral pada gempa (Fx) (kN) yang ada disetiap tingkat bisa

ditentukan dengan cara dibawah ini:

Fx = Cvx. V .........................................Persamaan 2.21.

Dimana:

35

𝐶𝑣𝑥 =𝑊𝑥.ℎ

𝑘

𝑥

∑ 𝑤𝑖𝑛𝑖=𝑛 .ℎ

𝑘

𝑖

....................................Persamaan 2.22.

Dengan:

Cvx = faktor dari distribusi vertikal

V = gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur, kN

Wi dan Wx = bagian berat dari efektif total struktur pada tingkat yang

Ditinjau.

hi dan hx = tinggi dari dasar struktur sampai pada tingkat yang

ditinjau.

k = eksponen yang terkait periode struktur, syarat:

T ≤ 0,5 detik, maka k = 1

T ≥ 2,5 detik, maka k = 2

Apabila T diantara 0,5-2,5 detik, maka dapat diketahui dengan interpolasi

linier.

2.10 Dasar-Dasar Perencanaan Batang Tarik

Baja memiliki kelebihan yang persis untuk mendukung gaya tarik, karena

kualitas bahan yang relatif tinggi maka dimensi struktural cenderung ramping.

Pada struktur ini, penggunaan baja dapat lebih efesiennya di batang-tarik.

Didalam tekanan batang kapasitas dibentuk dari tekukan atau buckling. Adanya

masalah stabilitas selain dipengaruhi material, juga dipengarui geometri

(Penampang dan Struktur)

2.10.1 Batas Kelangsingan

Karena kuatiltas baja yang rata-rata tinggi, dimensi batang penarik bisa

sangat tipis. Menurut teori, kondisi kerampingan hanya dapat dihitung untuk

tekanan elemen yang berfungsi untuk melindungi tekukan. Batang tarik tidak

hanya terbatas pada kelangsingan karena batang tarik secara teori tidak

36

mengalami tekukan tetapi hanya L/r ≤ 300 yang direkomendasikan. Selain itu,

elemen yang sangat tipis biasanya tidak nyaman bagi penghuni gedung tersebut

karena cenderung bergetar. Rekomendasi tidak berlaku apabila batang tariknya

memiliki konstruksi hanger (gantungan) atau (rod) penampang batang.

2.10.2 Kuat Tarik Nominal

Kekuatan Tarik yang direncanakan ϕPn adalah nilai minimum dari 2

tinjauan dari perbatasan runtuh diseluruh penampang-penampang yang

melintang dan penampang-penampang yang ada lubangnya (titik koneksi),

dimana ϕ adalah koefisien tahanan Tarik dan Pn adalah kekuatan operasi

nominal. Kekuatan Tarik dari seluruh penampang yang meleleh adalah sebagai

berikut:

Pn = Fy . Ag .........................................Persamaan 2.23.

Yang menyatakan bahwa :

ϕt = 0,9 pada keruntuhan leleh

Ag = luas pada penampang bruto (gross)

Kekuatan tarikan penampang lubang (titik koneksi) menggunakan strain-

hardening atau yang dimaksud dengan kenaikan pada tegang an dalam waktu

inelastis disebabkan karena lonjakan tegangan yang fokus pada area berlubang.

Pn = Fu . Ae = Fu . An . U .........................................Persamaan 2.24.

Yang menyatakan bahwa:

ϕt = 0,75 pada keruntuhan fraktur

An = luas penampang bersih (netto), yang dikurangi lubang

Ae = luas pada penampang efektif

U = faktor shear lag

Besar nilai dari Fu & Fy bergantung pada kualitas material, adalah

kekuatan minimal Tarik (kuat batas) material. Karena keruntuhan leleh (yield)

37

menghasilkan daktilitas lebih tinggi dari fraktur, koefisien resistensi tarik (ϕ)

berbeda diantara keduanya. Maka, tingkat keamanan frakturnya semakin

tinggi.

2.11 Dasar-dasar Perencanaan Batang Tekan

Tekanan yang ada di batang hanya sebagai bagian struktural yang

mengalami beban tekan dibagian tengah atau titik tumpu dari penampang atau

untuk kolom gaya aksial. Tetapi secara umum, ada eksentrisitas akibat dari

penyimpangan batang atau beban yang salah dan kekangan oleh tumpuan yang

dapat menyebabkan momen.

2.11.1 Tekuk dan Parameter Penting dari Batang Tekan

Fy dan Fu dapat menghitung kekuatan Batang Tarik, namun hanya di Fy

adalah yang terpenting, karena Fu belum mencapai. Selain dari bahan-material,

batang-batang kompresi bisa terpengaruh dengan parameter yang lain, seperti

geometri atau konfigurasi fisik.

Pada parameter geometri terbagi dari (A) atau yang disebut luas

penampang, kekuatan lentur yang dipengaruhi oleh bentuk penampang (Imin) ,

tumpuan yang dinyatakan dalam panjang efektif (KL). Dari ketiga parameter

geometri tersebut, disimpulkan kembali menjadi satu parameter yang tunggal.

Parameter tunggal tersebut adalah (KL/rmin) atau rasio kelangsingan batas yang

mana rmin= √𝐼 𝑚𝑖𝑛

𝐴 yaitu radius minimum yang ada di arah tekukan. Apabila

dilihat secara visual, tekuk dibagi menjadi 2. Pertama adalah tekuk lokal yang

ada pada elemen penampang. Kedua adalah tekukan global yang ada di

kolom/batang di bagian seluruhnya.

2.11.2 Klasifikasi Penampang dan Tekuk Lokal

Cara menyelesaikan tekuk lokal sangat sulit daripada tekuk global. Ketika

tekukan lokal bekerja, penampang menjadi tidak efisien (belum meleleh)

meskipun solusinya tidak sederhana.

38

Untuk konstruksi yang optimal, resiko tekukan lokal wajib dihindari. Oleh

karena itu, rasio antara lebar dan ketebalan setiap elemen (b/t) dievaluasi

dengan membedakan bagian yang langsing dan tidak langsing. Elemen

diurutkan sesuai dengan kendalanya terlepas dari apakah dua sisi terhubung ke

bagian lain dan ada sisi yang kosong. Nilai b/t dari seluruh bagian bentuk

penampang kemudian dibedakan menggunakan jumlah dari batas rasio atau b/t.

Apabila semua bagian belum ada yang lebih dari jumlah b/t, jadi penampang

tersebut dikategorikan penampang yang ideal.

2.11.3 Panjang Efektif Kolom “KL”

Yang dimaksud dari metode ini yaitu metode yang tergolong mudah

namun sangat efektif sekali untuk mengetahui kuat dari kolom-kolom, adalah

jika kata lainnya untuk menentukan korelasi bentuk tekuk yang sesuai deengan

persamaan Euler (𝑃𝑐𝑟 = 𝜋2𝐸𝐼

𝐾𝐿2). Tetapi, penggunaannya tidak mudah dan

membutuhkan proses penyederhanaan struktur nyata yang rumit atau

kompleks. Panjang efektif kolom dibedakan menjadi 2 dengan nilai K yang

tidak sama, adalah sebagai berikut

a. rangka yang tidak bergoyang: 0,5 ≤ K ≤ 1,0

b. rangka yang bergoyang : 1,0 ≤ K ≤ ∞

39

Tabel 2.9 Nilai dari K

2.11.4 Kuat Tekan Nominal

Tekuk keseluruhan dilihat dari ketipisan penampang dan bentuk dari

penampang tersebut. Perilaku tekuk dibagi menjadi tiga. Pertama adalah tekuk

lentur, kemudian tekuk torsi dan yang terakhir yaitu tekukan kelenturan torsi.

Tekuk lokal itu bergantung pada macam-macam penampangnya elemen, belum

ada tekukan lokal kecuali jika penampangnya langsing dan sebaliknya, ada

resiko bahwa penampang tipis akan menekuk secara lokal. Apabila tekuk

terjadi dalam kondisi elastis, diperlukan untuk memilih kolom dari penampang

yang tidak efisien sebelum meleleh.

1. Tekuk-Lentur

Yaitu kejadian tekukan keseluruhan di penampang-penampang karena

macam-macam elemen yang tidak ramping. Euler telah mengeluarkan

rumus dari beban kritis yang disebabkan oleh tekukan tersebut. Sejauh ini,

perumusan tersebut masih digunakan sebagai rumus dasar untuk mencari

kuat nominal pada batang tekan (Pn). Untuk mematuhi metode menarik

batang, seluruh penampang atau gross (Ag) digunakan sebagai konstanta

40

yang konstan, sedangkan variabelnya yaitu tegangan kritis (Fcr). Hal ini

dapat dituliskan sebagai berikut.

Pn = Fcr . Ag ..........................................................Persamaan 2.25.

Tegangan kritis, Fcr dihitung menggunakan syarat berikut, jika

a. 𝐾𝐿

𝑟 ≤ 4,71√

𝐸

𝐹𝑦 atau

𝐸

𝐹𝑒≤ 2,25 tekuk inelastis , jadi :

Fcr = (0,658𝐸

𝐹𝑒) . Fy .........................................Persamaan 2.26.

b. 𝐾𝐿

𝑟 ≤ 4,71√

𝐸

𝐹𝑦 atau

𝐸

𝐹𝑒≤ 2,25 tekuk elastis , jadi :

Fcr = 0,877. Fe ................................................Persamaan 2.27.

Dimana Fe = Tegangan tekuk Euler (elastis) adalah sebagai berikut.

Fe = 𝜋2𝐸

(𝐾𝐿

𝑟)2

..........................................................Persamaan 2.28.

2. Tekuk-Torsi dan Tekuk Lentur-Torsi

Kejadia lain dari menekuk, muncul juga fenomena tekuk yang disebut

dengan puntir atau torsi atau kombinasi dari keduanya yang disebut dengan

tekuk lentur-torsi. Hal ini sering bekerja di penampang secara kaku

torsional cukup rendah, ada juga ketika pusat geser dan beratnya tidak

sedang bersamaan. Volume jumlah atau kapasitas tekanan nominal dan

penampang kolom non langsing pada tekuk torsi yaitu dijelaskan sebagai

berikut

Pn = Fcr . Ag .............................................................Persamaan 2.29.

Tegangan kritis “Fcr” dapat ditentukan dengan:

a. Penampang Siku yang Ganda atau tee

Fcr =(𝐹𝑐𝑟𝑦+𝐹𝑐𝑟𝑧

2𝐻). [1 − √1 −

4 𝐹𝑐𝑟𝑦+𝐹𝑐𝑟𝑧.𝐻

𝐹𝑐𝑟𝑦+𝐹𝑐𝑟𝑧2 ] .........Persamaan 2.29.

41

b. Di bagian Fcr ditetapkan oleh cara dari tekukan kelenturan namun

tegangan pada Fe atau tekukan elastis tetap ditentukan menggunakan

cara menambahkan pengaruh dari kekuatan torsional batang,

dijelaskan seperti dibawah ini:

-Profil-profil yang menggunakan simetris yang ganda, ganda jadi:

Fe =(𝜋2𝐸𝐶𝑤

(𝐾𝑍𝐿)2 + 𝐺𝐽) .

1

(𝐼𝑥+𝐼𝑦)2 ...............................Persamaan 2.30.

-Profil yang menggunakan simetris yang ganda, tunggal jadi:

Fe = (𝐹𝑒𝑦+𝐹𝑒𝑧

2𝐻). [1 − √1 −

4 𝐹𝑐𝑟𝑦+𝐹𝑐𝑟𝑧.𝐻

𝐹𝑐𝑟𝑦+𝐹𝑐𝑟𝑧2 ].........Persamaan 2.31

2.12 Sambungan-sambungan

2.12.1 Baut

2.12.2 Mutu Baut yang Tinggi

Baut-baut dengan kekuatan besar yang selalu dipakai yaitu jenis baut

berseri A325 & A490. Baut-baut tersebut memiliki enam kepala atau heksagon

yang tebal dipakai dengan mur heksagon setengah jadi. Baut yang kuat

berdiameter besar yaitu ½ hingga 1 ½ inch atau 3 inch dari A449. Diameter-

diameter dari konstruksi struktur gedung yaitu ¾ - 7/8 inch, dan 7/8- 1 inch

adalah ukuran normal untuk mendesain jembatan-jembatan

2.12.3 Kekuatan Baut

1. Kekuatan Geser Desain Baut

.Rn = .m.𝑟1.∫ 𝐴𝑏𝑏

𝑢

1. Kekuatan Tumpu Desain Baut

.Rn = .2,4. Db. tp. fu

2. Kekuatan Tarik Desain Baut

.Rn = .0,75. ∫ 𝐴𝑏𝑏

𝑢

Bahwa :

42

Ab = luas dari bruto penampang baut yang ada pada daerah tak berulir, mm2

db = diameter dari baut nominal di daerah tak berulir, mm

fub = tegangan dari tarik putus baut, Mpa

fu = tegangan dari tarik putus minimum baut atau pelat, Mpa

m = jumlah dari bidang geser

r1 = 0,5 untuk baut yang tanpa ulir pada bidang geser

r1 = 0,4 untuk baut yang menggunakan ulir pada bidang geser

tp = tebal pelat, mm

= 0,75 faktor reduksi dari kekuatan untuk fraktur

2.12.4 Jarak dari Baut

1. Jarak antara satu Baut dengan Baut lain

3.db < S < 15.tp atau 200 mm

2. Jarak pada tepi Baut

1,5.db < S < (4.tp + 100 mm) atau 200 mm

Dimana: tp yaitu tebal pelat tertipis

2.12.5 Las

2.12.6 Kekuatan Rencana Sambungan pada Las

.Rn = ,0 75 x te x Lw x (0,6.fuw)

Yang menyatakan bahwa:

te = tebal dari efektif pengelasan = 0,707 (mm)

Lw = panjang dari pengelasan, mm

ƒuw = tegangan dari tarik putus logam las, Mpa

2.12.7 Tebal pada Pengelasan

Didalam tebal las, tebal dari minimal pada las sudut selalu berbeda dan

bergantung di ketebalan pelat yang dilas.

43

Tabel 2.10 Ukuran Minimum dari Las Sudut

Ketebalan maksimal pengelasan:

Apabila tebal pada pelat, t < 6,4 mm, jadi αmak = 6,4 mm

Apabila tebal pada pelat, t ≥ 6,4 mm, jadi αmak = t – 1,6 mm