diseño de ascensor para 9 personas
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8/15/2019 Diseño de Ascensor Para 9 Personas
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INDICE
1. DATOS Y NOMENCLATURA PARA EL CÁLCULO DE UN ASCENSOR DE 8 PERSONAS.
…………………………
1.1NOMENCLATURA DURANTE EL CÁLCULO.
…………………………………………………………………………………. 2
2. PARAMETRO DE DISEÑO DE UN ASENSOR.
……………………………………………………………………………………..3
2.1 DIMENSIONAMIENTO Y CARACTERISTICAS
……………………………………………………………………………… 3
2.2 CARACTERISTICAS DE DISEÑO DE UN ASCENSOR SOCIAL DE 9 PASAJEROS DE 630 KG.……………….4
2.3 CÁLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE LA JAULA DEL
ASCENSOR…………………………………………………... 4
2.4 DISTRIUCION DE CARGAS EN LA ASE
…………………………………………………………………………………….. !
3."CALCULO DEL CONTRAPESO
…………………………………………………………………………………………………………. 10
4. ANALISIS DINAMICO DEL ACENSOR
……………………………………………………………………………………………….. 11
!. CALCULO DE LA TENCION DEL CALE
…………………………………………………………………………………………….. 12
6. CALCULO PARA SELECCIONAR
MOTOR…………………………………………………………………………………………… 13
#. GU$AS DEL ASENSOR.
………………………………………………………………………………………………………………..
148. AMORTIGUADORES PARA EL
ASENSOR………………………………………………………………………………………... 18
9.COSTOS DE CONSTRUCCION
ACENSOR………………………………………………………………………………………….. 20 .
10 ILIOGRA%IA.
……………………………………………………………………………………………………………………
…… 23
ISEÑO Y CALCULO E UN
ASCENSOR
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A = >rea de la seccin trans-ersal
= &ensin a la ?e@inn$ = n'(ero de ilos en contacto
σ b (adm) = &ensin ad(isi+le a la ?e@in
c = &ensin a la cortaduraS = ;dulo de seccin
2 PARAMETRO DE DISEÑO DE UN ASENSOR.
2.1 DIMENSIONAMIENTO Y CARACTERISTICAS
A continuacin presenta(os y pone(os a su consideracin, nuestra
propuesta para la pro-isin, instalacin y puesta en 0unciona(iento de
dos ascensores lctricos de 'lti(a tecnología, con control total(enteelectrnico < (icroprocesador de -olta)e 0recuencia -aria+le VVVF, *ue
se adecua a sus re*ueri(ientos y es el siguiente.
2.1 CARACTERISTICAS DE DISEÑO DE UN ASCENSOR SOCIAL DE 9
PASAJEROS DE 630 K.
Cantidad < En 1/ ascensores sociales consala de (á*uinas.Coe5ciente de seguridad < 1.
Calidad de 3roducto
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!0" en el consu(o de energía en relacin a
e*uipos AC de dos -elocidades.
< Control de ingreso con cortina de rayos
in0rarro)os para garanti7ar la seguridad depuertas.
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M
ntonces
L∗ L= A T
L2= AT
L∗¿√ AT
%ee(pla7anod datos tene(os L∗¿√ 3.24
L∗¿1.8m
2.! DISTRIUCION DE CARAS EN LA ASE
3eso en la +ase de la estructura de la +ase utili7ando el coe5ciente deseguridad i=1.
P=630kg
PD=630kg∗i
PD=630kg∗1.5
PD=945kg
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I
Longitud total de la +ase
LTB=8∗1.8m
LTB=14.4m
Carga distri+uida en toda la estructura de la +ase
CD= PD
LTB
reemplazandodatos tenemos
CD=945kg
14.4 m
CD=65.625 kgm
Distri+ucin de cargas en las +arras
CD L=CD
8
CD L=
945kg
14.4m
8
CD L=8.20 kg
m
D:S&%:BEC:P# D CA%KAS # L &CNP D LA S&%EC&E%A
3eso en la teco de la estructura de la +ase utili7ando el coe5ciente de
seguridad i=1.
PT =210kg
PDT = PT ∗i
PDT =210kg∗1.5
PDT =315kg
Longitud total de la teco en este caso tendrán 2 longitudes di0erentes/
LTT =8∗0.6m
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J
LTT 2=4∗1.8m
LTT =4.8m
LTT 2=7.2m
Longitud total del teco de la estructura
LTotal= LTT + LTT 2
LTotal=4.8m+7.2m
LTotal=12m
Carga distri+uida en toda la estructura del teco de la estructura
CDT = PDT
LTotal
reemplazandodatos tenemos
CDT =315kg
12m
CDT =26.25 kg
m
Distri+ucin de cargas en las +arras con longitudes de 1.J (
3or regla de tene(osO
CDT =26.25 kg
m −−−−− LTotal=12m
CD1.8=? ? ? kg
m −−−−− LTotal=1.8m
CD1.8=3.937
kg
m
Distri+ucin de cargas en las +arras con longitudes de 8.M (
3or regla de tene(osO
CDT =26.25 kg
m −−−−− LTotal=12m
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DP#D
A g=1.21 pulg2
r=0.404 pulg
DP#D LA CA%KA D D:SRP S
PU =16.94 kg=0.002klb
%CALCELA#DP
L=1.15=84.645 pulg
λc=
K ∗ Lr ∗
√
F
!"
%ee(pla7ando datos
λc=0.7∗84.645 pulg
0.40 pulg ∗√
36
29000
λc=4.93
F cr=0.877
λc2 ∗ F
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F cr=0.877
4.972∗36
F cr=1.144
Calcula(os la carga de diseFo Pu
Pu=ɸc∗ F cr∗ Ag
%ee(pla7ando datos tene(os
Pu=0.9∗1.144klb/ pulg2∗1.21 pulg2
Pu=1.24 klb
;ie(+rosO
3er5l ;aterial 3esoE Longitud 3eso
4gG(T (T 4gT
C X.1 AM M.8U88 8.I88 2I.M
3eso &otal 4gT 2I.M3 . CALCULO DEL CONTRAPESO
PCP= P!#$ D! LA !#T%UCTU%A+ PD+ PDT
PCP=247.699 kg+945kg+315kg
PCP=1507.699 kg
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l con)unto del contrapeso está co(puesto por un +astidorco(puesto de per5les de acero de tipo N y E
3eso para este contrapeso
Ac=b∗&−4∗a∗c
Ac=80cm∗30cm−4∗10cm∗10cm=2000 cm2
' = Ac∗e
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mb= (∗'
La densidad del (aterial del +lo*ue
(=4350 Kgm
3 Densidad de Concreto de relleno
1m¿¿¿3¿
100cm¿¿¿3¿
4350 Kg
m3 ∗¿
' =mb
( =
1507.6 Kg¿
e= '
Ac=346574.71 cm
3
200cm2 =173.28 cm=173cm
!. ANALISIS DINAMICO DEL ACENSOR
d= 1I(
-= 1.2 (Gseg
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&ie(po apro@i(ado de recorrido
t =2∗d
)
%ee(pla7ando datos tene(os
t =2∗171.2
t =28.33seg
Calculo de la Aceleracin
d=)0∗t +1
2∗a∗t 2
a=2∗d
t 2
a= 2∗17
28.332
a=0.0423m/s2
4. C#$%&$' ) $# /-%*'- )$ %#5$
−*+t =m∗a
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despe+ando tencion t
t =m∗a+*
%ee(pla7ando datos
t =1507.699+1507.18∗0.0423
t =1513.68 kg
Calculo del ca+le de suspensin.
A ac=6∗, ∗r2
A goma=b∗&− Aac
A=b∗&= Aac+ A goma
A=37 mm∗6,5mm=240,5mm2
T ma-=2318,55 Kg cu(ple con las e@igencias ya *ue de-era
soportar 11.MJ 9g
. = F
A=
2318,55 Kg
240,5mm
2 =9,640 Kg/mm2
/0 cintas=2
6. CALCULO PARA SELECCIONAR EL MOTOR
.1 ;P;#&P &P%SP% DL ;P&P%
1 T =T ∗ D P
2
%ee(pla7ando datos tene(os
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1M
1 T =1513.68 kg∗0.48m
2
1 T =368.28 kg m=3563.8 /m
.2 3otencia del (otor P= 1 T ∗⍵∗2
DP#D⍵=5
rad
seg=
1.2m /seg0.48m
2
P=3563.8 /m∗5rad
seg∗0.9
P=16037.1 *att =21.5&p
3or lo *ue selecciona(os (otor con un (otoreductor
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. U7AS DEL ASENSOR.A. UIAS DE LA CAINA.
d = distancia -ertical entre apoyosa = Anco de la ca+inaey = e7= aG @centricidad de la ca+ina
F =3u∗g∗e 2d∗a
F =640kg∗9,81
m/s2∗1,61m4
2∗2,1m∗1,61m =373,71 /m
F z=3u∗g∗e z∗(a+2e )
2d∗a
F z=640kg∗9,81
m /s2∗1,61m4
∗(1,61+2∗1,61m
4)
2∗2,1m∗1,61m =902,52 /m
σ adm=220 / /mm2
1,5=
146,67 /
mm2 ∗(1000mm )2
1m2
=14667 -104 / /m2
4 5 1 6
σ adm
4 5 902,52 /m
14667 -104 /
m2
=6,16 - 10−6m
3∗(100cm )3
1m3=6,15cm3
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1J
3or lo tanto elegi(os el 3er5l & #$ 28
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8. AMORTIUADORES PARA EL ASENSOR.
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A. AMOPRTIUADORES DE LA CAINA.
k =
F
4 = Constante de de0or(acin del resortey = De0or(acin! = !uer7a e)ercida So+re el resorteD = Diá(etro del resorted = Diá(etro del ala(+re.E%%*- F&-)#+-/#$ ) /'*- )$ '/.
. =k T r
+
7 = , ∗d4
32
T = F ∗ D
2
r= D
2
. =k
F ∗ D2
∗ D
2
, ∗d4
32
= K
32∗ F ∗ D2
4∗, ∗d4 = K
8∗ F ∗ D2
, ∗d4
k =4C −14C −4
+0,615
C
-
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21
C = Vndice del resorte
C = D
d
k s=1+0,5
C
. =(1+ 0,5C ) 8∗ F ∗ D2
, ∗d4
-
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22
d= 3
√8∗ F ∗ D. ∗,
=3√8∗(820
kg∗9,81m
s2
)∗0,22m
120 /
mm2 ∗(1000mm )2
1m2
∗,
=0,03348m
9. COSTOS DE CONSTRUCCION DEL ACENSOR.
P%*' ) -/#
PV : C; < U < I
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I+;&/'.
Son i(puestos *ue se paga por la acti-idad econ(ica *ue de
acuerdo a la ley es el W co(o i(puesto de transaccin :&/
so+re el (onto 0acturado el 1W co(o i(puesto al -alor
agregado :"A/ de las deducciones declaradas.
#. COSTO DE MA=UINAS >ORA
ITEM K? PIE@ACOSTO
US PIE@AS
>ORASDE
USOCOSTO
TOTAL3er5l c M.M 2I.M 1
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Ptros
-
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TOTALUS 1.1
TIPO DECAMIO M,J
TOTAL. 18.I
C'/' ) P')&%%*-
CP : CD < CICD = 1J8.J Bs.CI = 2.II Bs.C; = 21I.1 Bs.
P%*' ) -/# PV.
PV : CP < U < I
U = Etilidades 8W 8, @ 21I.11=M1J.J .
I = :(puestos
IVA = 8.1 Q 21I.11Bs. = 281.61 .
IT = 8,8Q21I.11= 6!1.91 .
Declaracin 5scal de los (ateriales directos e indirectos
: = 2IJ1.MUM1.1/ = 2.
PV =21I.1U2.UM1J.J =12.Bs.
PV : 31239.!.PV : !!88.!1 &
10. ILIORAFIA. ttpOGGpola(alu.8e+s.co(GP!1G(ecanicaGta+la1.t(. ttpOGGpola(alu.8e+s.co(GP!1G(ecanicaGroscas.t(. ttpOGGtele0or(acion.edu.aytolacoruna.esG!:S:CAGdocu(entGteoriaGA
!rancoGdina(icaGro7a(ientoGgeneralGro7a(iento.t(.
.#%''/'.%$
http://polamalu.50webs.com/OF1/mecanica/tabla_1.htmhttp://polamalu.50webs.com/OF1/mecanica/roscas.htmhttp://teleformacion.edu.aytolacoruna.es/FISICA/document/teoria/A_Franco/dinamica/rozamiento/general/rozamiento.htmhttp://teleformacion.edu.aytolacoruna.es/FISICA/document/teoria/A_Franco/dinamica/rozamiento/general/rozamiento.htmhttp://www.acerosotero.cl/http://polamalu.50webs.com/OF1/mecanica/roscas.htmhttp://teleformacion.edu.aytolacoruna.es/FISICA/document/teoria/A_Franco/dinamica/rozamiento/general/rozamiento.htmhttp://teleformacion.edu.aytolacoruna.es/FISICA/document/teoria/A_Franco/dinamica/rozamiento/general/rozamiento.htmhttp://www.acerosotero.cl/http://polamalu.50webs.com/OF1/mecanica/tabla_1.htm
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