2. cluster d ( 17-8-11 )-pondasi group-tujuan-e

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 Rev. No. A Hal 1 dari 43

KLIEN

:

PT. PERTAMINA GEOTHERMAL ENERGY (PGE)

KONTRAKTOR

:

PT. INTI KARYA PERSADA TEHNIK (IKPT)

NAMA PROYEK

:

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1&2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULU BELU-LAMPUNG

LOKASI PROYEK NOMOR PROYEK

: :

LAMPUNG - INDONESIA 10022

A

19-Sept-11

Issued For Review & Approval DESKRIPSI DIBUAT DIPERIKSA DISETUJUI

REV TANGGAL


REVISION CONTROL SHEET REV NO. DATE A 19-Sept-11 DESCRIPTION Issued For Review & Approval


Bab Halaman 1. UMUM 1.1. Tujuan .. 4 1.2. Dokumen Referensi 4 1.3. Peraturan dan Standar 4 1.4. Dasar Desain .. 4 1.4.1 1.4.2 1.4.3 1.4.4

Material 4 Kombinasi Pembebanan 5 Konsep Perhitugan 7 Lendutan Ijin 7

2. GAMBAR BANGUNAN 8

3. PEMODELAN STRUKTUR 9 3.1. Dimensi dan Sistem Permodelan 9 8 3.2. Sistem Penomoran Joint 9 3.3. Ukuran Tie Beam, Balok dan Kolom 9

4. PERHITUNGAN BEBAN LUAR 10 4.1. Beban Mati (D) .. 10 4.2. Beban Hidup (L) .. 11 4.3. Beban Angin (W) . 12 4.4. Beban Gempa (V) .. 14

5. DESAIN STRUKTUR DAN PONDASI 17 17 5.1. Desain Penulangan Kolom Beton 5.2. Desain Penulangan Balok Beton 19 22 5.3. Cek Defleksi .. 5.4. Perencanaa Struktur Baja 23 .. 29 5.5. Desain Pondasi 29 Lampiran-1 STAAD Pro Input Lampiran-2 Lendutan Balok dan Kolom Lampiran-3 Gaya Dalam Balok dan Kolom Lampiran-4 Reaksi Perletakan Lampiran-5 Data Tanah ( Kapasitas Daya Dukung Tanah ) Lampiran-6 Gambar Struktur

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMALSYSTEM) 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING UNIT 1 & GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI Rev. No. A RUMAH PANEL CLUSTER D Hal 4 dari 43 1 UMUM 1.1. TUJUAN Perhitungan ini dimaksudkan untuk merencanakan Struktur & Pondasi Rumah Panel cluster D untuk Proyek Engineering, Procurement, Construction & Commisioning (EPCC) Fasilitas Produksi dan Reinjeksi Fluida Geothermal Unit 1&2 (2x55 MW) ( Steam Gathering System) Geothermal Ulubelu-Lampung. DOKUMEN REFERENSI

1.2.

1. Spesifikasi Proyek - Civil and Structural Design Methodology - Concrete Work Specification - Soil Investigation Final Report

UBL1&2-00-CIV-PS-0-001 UBL1&2-00-CIV-PS-0-007 UBL1&2-00-CIV-REP-0-001

2. Gambar Engineering - Panel House, Roof Plan, Floor Plan, Ceiling Plan, Elevation,UBL 1&2-D-CIV-DWG-3-003 Section & Finishing Schedule1.3. PERATURAN DAN STANDARD Building Code Requirement for Reinforced Concrete Uniform Building Code 1997 Specification for Design Fabrication and Erection of Structural Steel for Building - ANSI/ASCE 7-93 Minimum Design Loads for Building and Other Structures - JIS Japanese Industrial Standard - SKBI-1.3.53.1987;UDC-699.841 Pedoman Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah dan Gedung - SKBI-1.3.53.1987;UDC-624.042 Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung 1.4. DASAR DESAIN 1.4.1. Material Struktur - Baja Struktural, ASTM A36 atau JIS G3101-SS400 Tegangan leleh (yield stress) minimum Tegangan batas (ultimate strength ) minimum - Pipa , ASTM A53 Grade B Tegangan leleh (yield stress) minimum Tegangan batas (ultimate strength ) minimum - ACI-318-89 - UBC '97 th - AISC 9 Edition

: Fy = 2397 kg/cm2 : Fu = 4080 kg/cm2 : Fy = 2460 kg/cm2 : Fu = 4218 kg/cm2

(34 ksi) (58 ksi) (35 ksi) (60 ksi)

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMALSYSTEM) 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING UNIT 1 & GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI Rev. No. A RUMAH PANEL CLUSTER D Hal 5 dari 43 - Baut Mutu Tinggi, ASTM A-325, Hot dip Galvanized Tegangan geser ijin :Fvb = 1195 kg/cm2 Tegangan tarik ijin :Ftb = 3094 kg/cm2

(17 ksi) (44 ksi)

- Baut biasa ASTM A-307 Grade A, Hot dip galvanized (AISC 9th, table 1A, 1 D) Tegangan geser ijin :Fvb = 700 kg/cm2 (10 ksi) Tegangan tarik ijin :Ftb = 1400 kg/cm2 (20 ksi) - Elektroda Las, SMAW (Shield Metal Arc Welding) E60XX Tegangan batas (ultimate strength) minimum :Fu = 4200 kg/cm2 Tegangan geser batas (shear) minimum :Fvw= 1260 kg/cm2

(60 ksi) (18 ksi)

- Beton, semua semen yang digunakan mengacu pada SII 0013-81 atau ASTM C-150 Kuat tekan (compressive stregth ) K-250 :fc' = 210 kg/cm2 : = 2400 kg/m3 Berat jenis beton - Besi tulangan Penampang Ulir (Deformed Bar) ASTM A-615 Grade 60 atau SII 0136-84 BJTD 40 Tegangan leleh Penampang Polos (Plain Bar) ASTM A-615 Grade 40 atau SII 0136-84 BJTD 24 Tegangan leleh - Baut Angker, ASTM A-36 atau JIS G310 SS41 Tegangan leleh Tegangan tarik Tegangan geser 1.4.2. Kombinasi Pembebanan Pondasi struktur (shelter) harus didesain agar mempunyai kekuatan rencana minimal sama dengan kekuatan yang dibutuhkan untuk kombinasi beban seperti dibawah ini : - Kombinasi pembebanan berfaktor digunakan untuk perencanaan penulangan pondasi. - Kombinasi pembebanan tak berfaktor digunakan untuk pemeriksaan stabilitas dari pondasi dan stabilitas struktur. - Kombinasi pembebanan berfaktor dan tak berfaktor harus mempertimbangkan untuk kondisi permanen (tetap) dan kondisi sementara.

:fy =

4000 kg/cm2

(60 ksi)

:fy =

2400 kg/cm2

(40 ksi)

:fy = :ft = :fv =

2531 kg/cm2 1346 kg/cm2 696 kg/cm2

(36 ksi) (19.14 ksi) (9.9 ksi)

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMALSYSTEM) 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING UNIT 1 & GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI Rev. No. A RUMAH PANEL CLUSTER D Hal 6 dari 43 A. Kombinasi Pembebanan Tak Berfaktor Untuk Struktur Baja Pembebanan LC No. Kombinasi Beban No 200 D 1 Ereksi 206 0.75(D + W) 209 0.75(D+V) D+L 201 Normal 0.75(D+L+W) 2 300-301 0.75(D+L+V) 304-305 201 D+L 3 Perawatan 0.75(D+L+W) 300-301 304-305 0.75(D+L+V) Kombinasi Pembebanan tak Berfaktor untuk cek stabilitas Pondasi Pembebanan LC No. Kombinasi Beban No D 200 Ereksi D+W 1 206 D+0.7V 412-413 D+L 201 2 D+0.75L+W Normal 414-415 D+0.75L+0.7V 416-417 D+L 201 3 Perawatan D+0.75L+W 414-415 D+0.75L+0.7V 416-417

B.

C.

Kombinasi Pembebanan Berfaktor untuk Perencanaan Tulangan Pondasi Kombinasi Beban Pemebanan LC No. NO 1.4D 400 1 Ereksi 0.9D+1.6W 401&407 1.2D+1.6L 402 1.2D+1.6L+0.8W 403&408 1.2D+1.0L+1.6W 409 2 Normal 1.2D+1.0L+1.0V 410 0.9D+1.6W 407 0.9D+V 406 1.2D+1.6L 402 Perawatan 0.9D+1.6W 401&407 Keterangan : -D = Beban Mati -L = Beban Hidup - W = Beban Angin -V = Beban Gempa

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMALSYSTEM) 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING UNIT 1 & GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI Rev. No. A RUMAH PANEL CLUSTER D Hal 7 dari 43 1.4.3. Konsep perhitungan - Perhitungan gaya-gaya dalam struktur akan dilakukan menggunakan program analisa struktur STAAD, seebagai analisa struktur ruang. - Model tumpuan kolom dan pedestal adalah sendi (pinned) - Titik bekerjanya gaya pada Pondasi adalah menyesuaikan permodelan dari perhitungan struktur yaitu pada elevasi atas pedestal. - Rangka arah tranversal adalah portal dengan sambungan jepit. - Rangka arah longitudinal adalah portal dengan sambungan sendi. 1.4.4. Lendutan Ijin Perhitungan lendutan berdasarkan output STAAD PRO dan lendutan ijin yang didapatkan Untuk Balok Untuk Kolom = = = = max displ. (in) atau Y-trans. max displ. (in) atau [(X-trans.)^2 + (Z-trans.)^2]^0.5

Apabila tidak tercantum dalam gambar panduan, lendutan tidak boleh melebihi 2 cm atau mengikuti nilai di bawah ini a. b. c. d. e. Balok yang hanya dibebani oleh beban hidup Balok yang dibebani beban hidup + beban mati Balok yang menyangga beban perlengkapan Kolom pada kondisi pembebanan permanen Kolom pada kondisi pembebanan sementara L/360 L/240 2.5 cm H/400 H/200

Dimana : L = H =

Bentang antar tumpuan Tinggi bersih dari Kolom


2. GAMBAR BANGUNAN 2.1 GAMBAR ARSITEK

DENAH

POTONGAN


2.2 GAMBAR STRUKTUR Untuk detail informasi, bisa di lihat di lampiran 5 3. PERMODELAN STRUKTUR 3.1 Dimensi dan Sistem Permodelan

3.2 Sistem Penomoran Join

3.3. Dimensi Tie Beam, Balok dan Kolom Tipe Beam No. Material Concrete Concrete Concrete Profile/ dimension 150 x 150 150 x 200 150 x 200

Kolom 11 14 59 60 92 93 94 Tie Beam 41 82 83 84 76 78 58 80 Ring Balk 87 85 77 75 86 89 90 91


4.

PERHITUNGAN BEBAN LUAR 4.1. Beban Mati (D) - Berat sendiri struktur Berat sendiri struktur yang ditinjau, akan otomatis dilakukan oleh program STAAD Pro, berdasarkan material yang dipakai (beton) dengan Command "Selfweight Y-1". - Beban mati pada Atap Beban dari sistem atap akan di transfer pada kolom dengan besar yang sama pada tiap titik kolomnya karena bentuk atap pelana. a. Berat atap Penutup atap genting corrugated alumunium sheet tebal 0.45 mm dengan struktur atap baja ringan "smart truss" = 60 kg/m2 b. Penggantung langit-langit (plafond gypsum) = 35 kg/m2 c. Penerangan/sprinkler /pipa-pipa Total6

= =

30 kg/m2 125 kg/m25

4

3

1

2

Node 1 2 3 4 5 6

L (m) 2.50 2.50 3.00 3.00 2.50 2.50

P (m) 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

Area 2 (m ) 6.25 6.25 7.50 7.50 6.25 6.25

Beban Titk (kg) 781.25 781.25 937.50 937.50 781.25 781.25


- Berat dinding batu bata Setengah bata Untuk lantai 1 : Beban merata untuk tinggi dinding 3.25 m

= =

250 kg/m 813 kg/m

2

Beban Mati 3.2 LIVE LOAD (L) a. Live load on roof slab Roof = = 20 2 kg/m =

40-0.8

2 24 kg/m

Distribusi beban hidup pada atap sama dengan distribusi beban pada atap yang dibagi sama pada keempat kolom yang menyangganya. Node 1 2 3 4 5 6 L (m) 2.50 2.50 3.00 3.00 2.50 2.50 P (m) 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 Area (m) 6.25 6.25 7.5 7.5 6.25 6.25 Beban Titk (kg) 150 150 180 180 150 150


Beban Hidup 4.3. Beban angin (W) Beban angin dihitung berdasarkan : W = QxGxCxA (dari persamaan ANSI/ASCE 7-02) = tekanan angin rencana Q = Tekanan angin mengacu pada ANSI/ASCE 7-02 Q = 0.0613 Kz.Kzt.I.V(kg/m) Dimana, Kzt = 1 (dari ASCE 7-02, Untuk Exposure kelas B, Mean Roof height < 15 ft (4.5 m)) Kz = Velocity Pressure Exposure Coefficient = 1 (dari ASCE 7-02, Untuk Exposure kelas B, Mean Roof height < 15 ft (4.5 m)) I = Importance factor = 1.0 V = Kecepatan angin dasar V = 33.33 m/s (dari dokumen No. UBL1&2-00-CIV-PS-0-001) = 120 km/h = 74.527 mph @ 75 mph = Gust effect factor G = G 0.85 (dari ANSI/ASCE 7-02 paragraf 6.5.8)


C

=

Koefisien tekanan angin

Mengacu pada ASCE 7-02 Untuk Dinding Vertikal: di pihak angin (windward) di belakang angin (leeward) di samping angin (sideward) Perhitungan beban angin : Ketinggian di atas muka tanah Kz (m) 0-3 Atap A. Angin arah (Z) Property No. Batang Leewar Windward d Wall Wall 1.000

0.8 -0.5 -0.7

Untuk Atap: di pihak angin (windward) di belakang angin (leeward)

-0.7 -0.6

Tekanan angin (W) windward leeward sidewall 2 2 2 ( kg/m ) ( kg/m ) ( kg/m ) 54.478 -47.668 -34.049 -40.858 -47.668

Kolom

Kolom

Kolom

h L (m) (m) *WINDWARD* 11 3.25 1.00 92 3.25 2.50 59 3.25 1.50 *LEEWARD* 14 3.25 2.50 60 3.25 2.50 *SIDEWARD* 11 3.25 1.25 94 3.25 1.50 97 3.25 1.75 3.25 1.50 14 59 3.25 1.50 100 3.25 3.00 60 3.25 1.50

WxL ( kg/m' ) 54.48 136.19 81.72 -85.12 -85.12 -59.59 -71.50 -83.42 -71.50 -71.50 -143.00 -71.50

Sideward Wall


B. Angin arah (X) Property No. Batang Windward Wall h L (m) (m) *WINDWARD* 3.25 1.25 11 3.25 1.50 14 3.25 1.50 94 3.25 1.75 97 *LEEWARD* 59 1.50 1.75 3.00 1.25 60 100 1.50 3.00 *SIDEWARD* 3.25 1.00 11 92 3.25 2.50 3.25 1.50 59 14 3.25 2.50 3.25 2.50 60 WxL ( kg/m' ) 68.10 81.72 81.72 95.34 -59.59 -42.56 -102.15 -47.67 -119.17 -71.50 -119.17 -119.17

Kolom

Leeward Wall Sideward Wall

Kolom

Kolom

4.4. Beban Gempa (V) Perhitungan beban gempa mengikuti SNI 03-1726-2002 Beban Geser Dasar Rencana Akibat Gempa V = C1 x (I/R) x Wt Dimana, V = Gaya geser dasar C1 = Faktor respon gempa = 0.83 R = Faktor modifikasi respon gempa tergantung pada daktilitas dan overstrength sistem struktur I = Faktor Keutamaan ( Gedung umum perkantoran) = 1 Wt = Total beban mati + beban hidup yg direduksi (D+0.3L) Nilai R berdasarkan parameter daktilitas struktur gedung (SNI 03-1726-2002) Untuk Rangka pemikul momen daktail struktur beton bertulang


R=

8.5

Nilai dai C1 didapatkan dari respon spektrum rencana untuk wilayah 5 tanah sedang dibawah ini:

C1 x (I/R) = 0.098 Fi =Wi.hix V Wi.hi X-Direction and Z-Direction Wi x Hi Node Wi (kg) Hi (m) (kg m) 7 2710.00 3.25 8807.50 8 1904.56 3.25 6189.83 9 3.25 2134.69 6937.73 10 2710.00 3.25 8807.50 42 1353.44 4398.67 3.25 43 1123.31 3650.77 3.25 44 597.25 3.25 1941.06 45 1710.88 3.25 5560.34 47 2406.00 3.25 7819.50 Wt = 16650.1 Wi x Hi = 54112.91 V = 1625.84 kg

Wi x Hi Wi x Hi 0.163 0.114 0.128 0.163 0.081 0.067 0.036 0.103 0.145

Fx (kg) 264.62 185.97 208.45 264.62 132.16 109.69 58.32 167.06 234.94

Fz (kg) 264.62 185.97 208.45 264.62 132.16 109.69 58.32 167.06 234.94


Gempa X-Dir

Gempa Z-Dir

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D 5 DESAIN STRUKTUR DAN PONDASI 5.1. DESAIN PENULANGAN KOLOM BETON Ag = h x b Ag = 0.15 x 0.15 Cek Slenderness untuk frame tanpa pengaku : 0.7 x 3.25 kLu/r = = 53.00 > 22 memerlukan cek thd moment magnification factor 0.04 Lu = 3.25 m r Ag f'c Ec Ig bd Md EI Pc Pu Mu Mn Pu /Ag Mn/(Ag*h) req'd = (Ig/Ag) = 0.04 = 225 cm2 = 20.6 Mpa = 4700*fc'^0.5 3 = 1/12 x b x h 0.12 = Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 Rev. No. A Hal 17 dari 43

= =

kg/cm 210.0 21329 N/mm= 213290.4 kg/cm 4 = 4218.75 cm 9,500 kg cm 3.2E+08 6.1E+06 Cm = 1.0006

2

= (momen akibat berat sendiri) = = Ec x Ig / (2.5 x (1+bd)) = 2 2 = x EI / (kLu) = = Cm / (1-Pu / Pc) = = = = = = =

= x Mu

2702.23 78,400 78,449 12.0 23.2 0.02 ( lihat Diagram Interaksi Kolom )

1 (uniform moment) = 0.7 (untuk tied column) kg (Max) kg cm kg cm kg/cm2 2 kg/cm

Asreq tulangan kolom jumlah tulangan total Fy Fy

= = = = =

4.50 13 mm 4 4000 2400

cm

2

=

450

mm

2

( 5.31 ) cm2 kg/cm2 2

2.25 cm2 (ulir) (polos)

kg/cm

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Diagram Interaksi Kolom (Rectangular Tied Column) ukuran 150x150 gamma 0.6 4000 Fy kg/cm2 210 Fc' kg/cm2 N 3300 column 150 x 150

Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 Rev. No. A Hal 18 dari 43

200

0.07Pn/Ag (kg/cm2)

0.05 0.06 0.04 0.02 0.03 0.010 10 20 30 40 50

12

100

23.2

Mn/(Ag.h) (kg/cm2)

Penulangan Geser diameter sengkang 10 mm selimut beton 40 mm d efektif 94 mm - Gaya Geser maksimum aktual pada section kolom (Vu) Vu = kg 730.8 - Kapasitas Geser penampang beton ( Vc) 0.85 Faktor reduksi kekuatan untuk geser = x 2x(1+Pu/(2000xAg))x f'c x bw x d lbf Vc = = x 2x0.26515x(1+14.223xPu/(2000xAg))x f'c x bw x d kg = 993.8 kg - Cek Vs = Vu - Vc Vs = gaya geser yang harus ditahan oleh tulangan geser Vs = kg -263 karena Vc > Vu tidak perlu tulangan geser (gunakan sengkang minimum)

60

0

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D - Jarak sengkang maximum (s) s = x As x fy x d / (Vs) Maka dipakai tulangan geser 10 - 200 Name Size Section mm K1 150X150 Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 Rev. No. A Hal 19 dari 43

Main Bar Stirrups 5.2. DESAIN PENULANGAN BALOK BETON

4 - D13 10 - 200

Desain Penulangan Balok Penulangan balok akan dihitung untuk dua potongan, tumpuan dan lapangan. Gaya-gaya dalam batas untuk tiap batang (member) dihitung otomatis oleh Program STAAD Pro.y a Start Tumpuan 0LAs (+) As (-) As (-) As (+) As (+) As (-)

Member Lapangan

b

c z Tumpuan L Local

section a

section b

section c

Dengan STAAD Pro, Gaya dalam maksimum batang (Fx, Fy, Mz) baik positif atau negatif akan dihitung untuk n section yang kita inginkan dari load combination yang ada, untuk tumpuan dan lapangan. Fx (gaya aksial), Fy (gaya geser), and Mz (momen pada sumbu z) akan dicetak oleh STAAD Pro dengan perintah forces envelopes . Nilai gaya tersebut telah menerangkan nilai maksimum positive dan maximum negative, untuk momen. Di bawah ini adalah perjanjian tanda untuk nilai-nilai tersebut : FX ; Nilai (+) batang menerima gaya tarik, dan (-) batang menerima tekan. FY ; Nilai (+) batang menerima geser dalam arah positif y-dir, dan (-) dalam negatif y-dir. FZ ; sama seperti diatas, kecuali dalam local z-direction.


MZ ; Nilai (+) momen pada sumbu Z yang menyebabkan tarik pada serat atas batang, dan (-) momen pada sumbu Z yang menyebabkan tarik pada serat bawah batang. MY ; sama seperti diatas, kecuali dalam local Y-direction. Penulangan karena momen lentur : fc' = 210 kg/cm2

2 fy = 4000 kg/cm

Selimut beton 30 mm (untuk balok, tie beam dan kolom) r min = 14 / fy = 0.00350 r max = 0.75 x rb = 0 . 75 0 . 85 fc '

fy= 0.0174 m =

0 . 003 0 . 003 + ( fy / Es )

b = 0.85

fy 0 . 85

=

22.41

fc '

Mu = Momen batas dihitung dengan Staad Pro Rn = Mu bd r req'd r min = Vc ; perlu sengkang Av = Vs x s / (Fy x d) - Jika Vu < Vc dan jika Vu Vc secara teoritis tidak perlu sengkang hanya disarankan sengkang minimum Av = 3.5 x bw x s / Fy unit kg-cm - Jarak sengkang maximum (s), bila penampang memerlukan sengkang s = As x fy x d / (Vs) Jarak sengkang maximum (s), bila penampang tidak memerlukan sengkang diambil 200 mm. Untuk perhitungan balok selengkapnya akan ditabelkan seperti berikut. Tabel penulangan balok frame

Nama Lokasi Ukuran Penampang

RB1 Tumpuan Lapangan 15 x 200

TB1 Tumpuan Lapangan 15 x 200

Tul. Atas Tul. Bawah Sengkang

2D13 2D13 10-200

2D13 2D13 10-200

2D13 2D13 10-200

2D13 2D13 10-200

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU - LAMPUNG PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D 5.3. CEK DEFLEKSI Perhitungan defleksi berdasarkan hasil Deflection Output STAAD PRO : untuk balok : D = Defleksi maksimum (cm) atau D = Y-trans. untuk kolom : D = Defleksi maksimum (cm)2 2

Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 Rev. No. A Hal 22 dari 43

atau

D = [(X-trans.) + (Z-trans.) ]^0.5 5.3.1. Pada Balok RingBalk Diambil section displacement maximum (lihat section displacement, Lampiran 2 ) Member number 77 Panjang member (L) 500 cm 2.08 cm Lendutan ijin = L/240 Sect. displacement Y-Trans. 0.00 cm 5.3.2. Pada Balok Tie Beam Diambil section displacement maximum (lihat section displacement, Lampiran 2 ) Member number 79 Panjang member (L) Lendutan ijin = L/240 Sect. displacement Y-Trans. 500 cm 2.08 cm 0.33 cm

SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

F = sqrt (FX2 + FZ2) SF = [0.5 x (FY+Wf)] / F SF min

PROYEK ENGINEERING, PROCUREMENT, CONSTRUCTION & COMMISSIONING (EPCC) FASILITAS PRODUKSI DAN REINJEKSI FLUIDA GEOTHERMAL UNIT 1 & 2 (2 x 55 MW) (STEAM GATHERING SYSTEM) GEOTHERMAL ULUBELU LAMPUNG

Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Rev. No. A Hal 35 dari 43

Tabel Perhitungan SF Geser untuk Cek Stabilitas Geser FX FZ FY+Wf F Load Condition ton ton ton ton 100 1 D 0.07 0.09 4.54 0.108 101 1D + 1 WX 0.27 0.20 4.66 0.339 102 1D - 1 WX 103 1D + 1 WZ 104 1D - 1 WZ 105 1D+0.7VX 106 1D-0.7VX 107 1D+0.7VZ 108 1D-0.7VZ 109 1D+1LL+1LR 110 1D+0.75LL+0.75LR+1WX 111 1D+0.75LL+0.75LR-1WX 112 1D+0.75LL+0.75LR+1WZ 113 1D+0.75LL+0.75LR-1WZ 114 1D+0.75LL+0.75LR+1VX 115 1D+0.75LL+0.75LR-1VX 116 1D+0.75LL+0.75LR+1VZ 117 1D+0.75LL+0.75LR-1VZ 118 1D+0.25WX 119 1D-0.25WX 120 1D+0.25WZ 121 1D-0.25WZ -0.14 -0.03 -0.08 -0.13 0.26 0.07 0.07 0.27 -0.08 -0.21 0.34 0.08 0.12 0.01 0.03 0.10 0.35 0.10 0.07 0.18 0.09 0.20 0.35 0.11 0.07 0.22 0.12 0.06 0.15 0.02 0.21 -0.17 4.41 4.59 4.48 4.29 4.79 4.36 4.72 4.69 4.78 4.53 4.71 4.60 4.29 5.01 4.39 4.91 4.57 4.51 4.55 4.52 0.146 0.355 0.275 0.160 0.265 0.056 0.193 0.108 0.339 0.146 0.356 0.275 0.233 0.344 0.071 0.232 0.164 0.058 0.153 0.104

(FY+Wf)

SF 21.0 6.9 15.1 6.5 8.1 13.4 9.0 38.6 12.2 21.7 7.0 15.5 6.6 8.4 9.2 7.3 31.0 10.6 13.9 38.5 14.8 21.7

Cek terhadap on SF min > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

ton 2.27 2.33 2.21 2.30 2.24 2.14 2.39 2.18 2.36 2.34 2.39 2.26 2.35 2.30 2.15 2.50 2.20 2.45 2.28 2.25 2.28 2.26

0.06 -0.01

-0.14 -0.03 0.21 -0.17

0.05 -0.05


Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D5.5.2 PONDASI SETEMPAT UNTUK STRUKTUR BAJA

Rev. No. A Hal 36 dari 43

- Properti Pondasi Bagian Tengah h1 : 0.300 m h2 : 0.200 m h : 0.500 m bwx : 1.200 m bwz : 0.750 m

h2 h bwz h1 bwx

bwx

Berat Jenis Beton ( c ) Berat Jenis Tanah ( s ) Luas tapak pondasi Momen statis tapak pondasi (Af) = (bwx) x (bwz) (Zx) = 1/6 x bwx x bwz2 (Zz) = 1/6 x bwz x bwx2 Berat pondasi (Wft) = (Af x h x c)F M M F M F Sistem koordinat

= = = = = =

3 2.400 ton/m 3 1.700 ton/m

0.90 m 0.11 m

2 3 3

0.18 m

1.080 ton


Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Data Pembebanan ( Refer ke STAAD OUTPUT) Rev. No. A Hal 37 dari 43

Tabel Gaya Reaksi Perletakan untuk Kombinasi Pembebanan Stabilitas PondasiReaksi Perletakan Kondisi Pembebanan 100 1 D 101 1D + 1 WX 102 1D - 1 WX 103 1D + 1 WZ 104 1D - 1 WZ 105 1D+0.7VX 106 1D-0.7VX 107 1D+0.7VZ 108 1D-0.7VZ 109 1D+1LL+1LR 110 1D+0.75LL+0.75LR+1WX 111 1D+0.75LL+0.75LR-1WX 112 1D+0.75LL+0.75LR+1WZ 113 1D+0.75LL+0.75LR-1WZ 114 1D+0.75LL+0.75LR+1VX 115 1D+0.75LL+0.75LR-1VX 116 1D+0.75LL+0.75LR+1VZ 117 1D+0.75LL+0.75LR-1VZ 118 1D+0.25WX 119 1D-0.25WX 120 1D+0.25WZ 121 1D-0.25WZ FX ton FY ton FZ ton Momen guling MZg ton.m 0.046 0.190 0.100 0.059 0.150 0.088 0.179 0.039 0.051 0.046 0.190 0.100 0.059 0.150 0.146 0.236 0.037 0.053 0.082 0.009 0.019 0.071 Beban Vertikal FY + Wf ton 2.997 3.122 2.873 3.052 2.943 2.747 3.247 2.817 3.178 3.149 3.236 2.987 3.166 3.056 2.754 3.468 2.853 3.369 3.029 2.966 3.011 2.984 MX MZ MXg ton.m ton.m ton.m 0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.142 0.000 0.000 0.022 0.000 0.000 0.242 0.000 0.000 0.121 0.000 0.000 0.069 0.000 0.000 0.051 0.000 0.000 0.005 0.000 0.000 0.125 0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.142 0.000 0.000 0.022 0.000 0.000 0.242 0.000 0.000 0.121 0.000 0.000 0.074 0.000 0.000 0.048 0.000 0.000 0.033 0.000 0.000 0.153 0.000 0.000 0.081 0.000 0.000 0.040 0.000 0.000 0.106 0.000 0.000 0.015

0.065 2.997 0.086 0.272 3.122 0.203 -0.14 2.873 -0.03 -0.08 3.052 0.345 0.214 2.943 -0.17 -0.13 2.747 0.099 0.255 3.247 0.073 0.056 2.817 -0.01 0.073 3.178 0.179 0.065 3.149 0.086 0.272 3.236 0.203 -0.14 2.987 -0.03 -0.08 3.166 0.346 0.214 3.056 -0.17 -0.21 2.754 0.105 0.337 3.468 0.068 0.053 2.853 -0.05 0.076 3.369 0.219 0.117 3.029 0.115 0.013 2.966 0.057 0.027 3.011 0.151 0.102 2.984 0.021


Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D - Cek Tekanan Tanah Telapak menerima tekan seluruhnya Rev. No. A Hal 38 dari 43

Jika e/bwz atau e/bwx 1/6q max = (FY+Wf)/Af + MZg/Zz + MXg/Zx q izin q min = (FY+Wf)/Af - MZg/Zz - MXg/Zx 0 (tidak boleh ada uplift)

ex = MXg / ( FY + Wf ) ez = MZg / ( FY + Wf )Zx = 1/6 x bwx x bwz2 =3 0.11 m 3 Zz q maxxharus lebih = = 1/6 bwz x bwx2 kecil dari q izin untuk pembebanan permanen maupun sementara pada 0.18 m

stabilitas pondasi. q min tidak boleh bernilai negatif untuk menghindari uplift. (untuk kondisi ton/m2 Kapasitas daya dukung ijin tanah (qizin) = 7.50 (untuk pembebanan permanen) (4/3 x qizin) =FY+Wf

10.00Eksentrisitas

ton/m2

(untuk pembebanan sementara)

Kondisi Pembebanan

100 1 D 101 1D + 1 WX 102 1D - 1 WX 103 1D + 1 WZ 104 1D - 1 WZ 105 1D+0.7VX 106 1D-0.7VX 107 1D+0.7VZ

Cek q terhadap daya dukung tanah ijin Zz ton ton ez/bwz ex/bwx q max q min Cek ton/m2 ton/m2 m m 3.330 0.535 0.253 0.015 0.020 3.506 2.996 qmax 0,OK! 3.469 1.263 1.058 0.061 0.046 4.20 2.679 qmax0,OK ! 3.192 0.193 0.556 0.035 0.008 4.203 3.072 qmax0,OK !Af

MXg MZg Zx ton

3.391 2.147 0.327 0.019 0.079 3.270 1.076 0.832 0.051 0.041

4.68 4.22

2.049 qmax0,OK ! 2.597 qmax0,OK !

3.052 0.616 0.490 0.032 0.025 4.221 2.667 qmax0,OK ! 3.608 0.454 0.992 0.055 0.016 4.54 3.324 qmax0,OK ! 3.130 0.044 0.218 0.014 0.002 3.506 3.103 qmax0,OK !



108 1D-0.7VZ 109 1D+1LL+1LR 111 1D+0.75LL+0.75LR-1WX 112 1D+0.75LL+0.75LR+1WZ 113 1D+0.75LL+0.75LR-1WZ 114 1D+0.75LL+0.75LR+1VX 115 1D+0.75LL+0.75LR-1VX 116 1D+0.75LL+0.75LR+1VZ 117 1D+0.75LL+0.75LR-1VZ 118 1D+0.25WX 119 1D-0.25WX 120 1D+0.25WZ 121 1D-0.25WZ

3.531 1.114 0.284 0.016 0.039 4.681 2.835 qmax0,OK ! 3.499 0.535 0.253 0.014 0.019 6.543 2.918 qmax 0,OK! 3.319 0.193 0.556 0.034 0.007 4.329 3.198 qmax0,OK ! 3.518 2.153 0.327 0.019 0.077 4.33 2.172 qmax0,OK ! 2.723 qmax0,OK ! 3.060 0.653 0.809 0.053 0.027 4.763 2.652 qmax0,OK ! 3.853 0.423 1.311 0.068 0.014 4.03 3.589 qmax0,OK ! 3.170 0.292 0.206 0.013 0.012 3.683 2.987 qmax0,OK ! 3.743 1.363 0.296 0.016 0.046 4.33 2.892 qmax0,OK ! 3.396 1.076 0.832 0.049 0.040 4.54 3.366 0.716 0.455 0.027 0.027 4.541 2.918 qmax0,OK ! 3.296 0.355 0.051 0.003 0.013 3.598 3.074 qmax0,OK ! 3.346 0.940 0.105 0.006 0.035 4.101 2.758 qmax0,OK ! 3.316 0.131 0.397 0.024 0.005 4.032 3.234 qmax0,OK !

- Cek Stabilitas - Stabilitas terhadap Guling Faktor Keamanan. Minimum (SF min) = SF sb-x = (bwx/2+ex) (FY+Wf)/(MZg) SF sc-z = (bwz/2+ez) (FY+Wf)/(MXg) bwx m 100 1 D 101 1D + 1 WX 102 1D - 1 WX 103 1D + 1 WZ 104 1D - 1 WZ 105 1D+0.7VX 106 1D-0.7VX 107 1D+0.7VZ 108 1D-0.7VZ 109 1D+1LL+1LR 111 1D+0.75LL+0.75LR-1WX 112 1D+0.75LL+0.75LR+1WZ 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 2 1.5 (Kondisi permanen) (Kondisi sementara)

SF min SF min bwz FY+Wf MXg m 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 ton 3.00 3.12 2.87 3.05 2.94 2.75 3.25 2.82 3.18 3.15 2.99 3.17 0.060 0.142 0.022 0.242 0.121 0.069 0.051 0.005 0.125 0.060 0.022 0.242 MZg sb-x 39.5 9.8 17.2 31.1 11.8 18.7 10.9 43.1 37.3 41.5 17.9 32.3 0.05 0.19 0.10 0.06 0.15 0.09 0.18 0.04 0.05 0.05 0.10 0.06 SF sb-z 18.7 8.2 49.6 4.7 9.1 15 23.8 215.6 9.5 19.6 51.6 4.9 > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

Kondisi Pembebanan

Cek terhadap on SF min

ton.m ton.m


Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Rev. No. A Hal 40 dari 430.121 0.074 0.048 0.033 0.153 0.081 0.040 0.106 0.015 0.15 0.15 0.24 0.04 0.05 0.08 0.01 0.02 0.07 12.2 11.3 8.8 46.1 38.0 22.2 195.6 95.6 25.1 9.5 14.1 27.3 32.5 8.2 14.1 27.9 10.7 76.1 > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

113 1D+0.75LL+0.75LR-1WZ 114 1D+0.75LL+0.75LR+1VX 115 1D+0.75LL+0.75LR-1VX 116 1D+0.75LL+0.75LR+1VZ 117 1D+0.75LL+0.75LR-1VZ 118 1D+0.25WX 119 1D-0.25WX 120 1D+0.25WZ 121 1D-0.25WZ

1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20

0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75

3.06 2.75 3.47 2.85 3.37 3.03 2.97 3.01 2.98

- Stabilitas terhadap Geser Faktor Keamanan. Minimum (SF min) = Koefsien geser () = 2 1.5 0.5 (Kondisi permanen) (Kondisi sementara)

F = sqrt (FX2 + FZ2) SF = [0.5 x (FY+Wf)] / F SF min (FY+Wf)

Tabel Perhitungan SF Geser untuk Cek Stabilitas Geser FX FZ FY+Wf F Load Condition ton ton ton ton 100 1 D 0.07 0.09 3.00 0.108 101 1D + 1 WX 0.27 0.20 3.12 0.339 102 1D - 1 WX 103 1D + 1 WZ 104 1D - 1 WZ 105 1D+0.7VX 106 1D-0.7VX 107 1D+0.7VZ 108 1D-0.7VZ 109 1D+1LL+1LR 111 1D+0.75LL+0.75LR-1WX 112 1D+0.75LL+0.75LR+1WZ 113 1D+0.75LL+0.75LR-1WZ -0.14 -0.03 -0.08 -0.13 0.26 0.07 0.07 -0.08 0.35 0.10 0.07 0.18 0.09 0.35 0.21 -0.17 2.87 3.05 2.94 2.75 3.25 2.82 3.18 3.15 2.99 3.17 3.06 0.146 0.355 0.275 0.160 0.265 0.056 0.193 0.108 0.146 0.356 0.275

SF 13.9 4.6 9.8 4.3 5.3 8.6 6.1 25.0 8.2 14.6 10.2 4.4 5.6

Cek terhadap on SF min > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

ton 1.50 1.56 1.44 1.53 1.47 1.37 1.62 1.41 1.59 1.57 1.49 1.58 1.53

0.06 -0.01

-0.14 -0.03 0.21 -0.17


Dok. No. UBL1&2-D-CIV-CAL-4-006 PERHITUNGAN STRUKTUR DAN PONDASI RUMAH PANEL CLUSTER D Rev. No. A Hal 41 dari 430.233 0.344 0.071 0.232 0.164 0.058 0.153 0.104 1.38 1.73 1.43 1.68 1.51 1.48 1.51 1.49 5.9 5.0 20.1 7.3 9.2 25.4 9.8 14.3 > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok ! > SF min, Ok !

114 1D+0.75LL+0.75LR+1VX 115 1D+0.75LL+0.75LR-1VX 116 1D+0.75LL+0.75LR+1VZ 117 1D+0.75LL+0.75LR-1VZ 118 1D+0.25WX 119 1D-0.25WX 120 1D+0.25WZ 121 1D-0.25WZ

-0.21 0.34 0.08 0.12 0.01 0.03 0.10

0.11 0.07 0.22 0.12 0.06 0.15 0.02

2.75 3.47 2.85 3.37 3.03 2.97 3.01 2.98

0.05 -0.05

- Desain Penulangan Pondasi Diambil Reaksi Maksimum maksimum dari semua kombinasi untuk desain tulangan Footing Pembebanan yang digunakan adalah kombinasi pembebanan berfaktor. Beton fc' Baja fy Tebal telapak h1 Selimut beton Diameter tulangan Dalam efektif d2 = 210 kg/cm

2400 kg/cm 0.500 m 0.050 m 13 mm 0.444 m bw = 0.8 m Mu = 0.24 ton.m - Susunan Penulangan Lentur Pondasi = = = = =

2

max = 0.75 balance max = 0.75 x (0.7225 x fc') / fy x (6300 / (6300 + fy)) = min =

0.034 0.002

(untuk satu lapis tul.) (untuk satu lapis tul.)

Untuk Penulangan Bagian Bawah Dan Atas Arah - X Mu = 1.67 t/m2 = 0,9 Ru = .bw .d 2 = 1.67 N/mm2

req = min

0.85. f c' 1 1 2.Ru fy 0.85 f c'

= =

0.00000697 0.002

As req...ok

Ru =

Mu

.bw .d

2

= 1 1 2.Ru 0.85 f c'

1.67 0.0000694 0.0022 6.386 cm

= 0,9 < min

req = min

0.85. f c' fy

= = = = = = = = =

As req. = bw x d x req. As req. = As min. = bw x h1 x min As Digunakan Tul. Diameter Jarak Tulangan Juml. Tulangan As tersedia

0.000 menentukan

7.200 cm

2 2

7.200 cm 1.60 cm 20.00 cm 4

2 8.04 cm

> As req...ok

- Cek Geser Punching bo = 2 x ((Dpx + d)+(Dpz+d)) = 1.774 m Vc = 0.85 x 0.27 x 4 x d x bo x f'c = 0.910 ton Qscp = f x ((bwx . bwz) - ((Dpx + d)*(Dpz+d)) x (h2 x s + h1 x c) = 0.7 ton Qsp = q max ((bwx . bwz) - ((Dpx + d)*(Dpz+d)) = 4.60 ton Vup = (Qsp - Qscp ) Tabel Perhitungan Kapasitas Punching Shear untuk Kombinasi Pembebanan Berfaktorx dir = z dir Kondisi Pembebanan 111D+0.75L+0.75LR-1VX q max Qscpton/m2

Qspton

Vupton

CekVc Vup

ton

6.54 0.703

4.60

3.90

OK



- Cek Geser Balok (Direct Shear Check) Vc x = 0.85 x 0.53 x fc' x bwx x d = 5.035 ton Vc z = 0.85 x 0.53 x fc' x bwz x d = 5.035 ton Vc Vu Tabel Perhitungan Direct Shear untuk Kombinasi Pembebanan Berfaktorx dir = z dir Kondisi Pembebanan 115D+0.75L+0.75LR-1VX Vuton

CekVc Vu

3.90

OK

- Cek Kapasitas Baut Angker Baut angker tipe Diameter Jumlah baut angker

xb max zb max Ixb = Izb = Zb2 2

= = = = = = ==

1A/B 5/8 (inch) 4.00 0.100 m 0.100 m 0.040 m 0.040 m2 2

xb 100

zb

Xb

Kapasitas Tarik Baut Angker (T)

Kapasitas Geser Baut Angker (H) =Reaksi Perletakan Kondisi Pembebanan 11D+0.75L+0.75LR-1VX Joint 9 LC 115 FX ton FZ ton FY ton MX ton.m 0

2.363 3.151 0.403 0.537MZ ton.m 0

T (permanen) T (sementara) T (permanen) T (sementara)

0.340 0.350 3.470

Pemeriksaan terhadap tarik Ta- = Fy - Mx . (Zb)max - Mz .(Xb)max = 0.088 > 0, tidak terjadi tarik ton. nb Ixb Izb ( Join No. 9, LC # 115 ) Pemeriksaan terhadap geser SR = n x H > SA Gaya tahanan geser (SR) = Tahanan geser baut angker Gaya geser yang terjadi (SA) = FX2 + FZ2 SR = 4 x 0,525 t = 1.61 Ton SA max = 2 (SA) = FX + FZ2 = 0.4830 ton SA > SR OK FX = t 0.340 FZ = t 0.350 CALCULATION OFt+b+(2+0.5)D -Panjang Projection = =96 mm L = Ptojection + F = 401 mm

CALCULATION OF

DOC. NO : B : 02-1227 DATE K1B-6 JOB NO.K1B-

CH 0

AP REV

2. cluster d ( 17-8-11 )-pondasi group-tujuan-e

Documents