Soal 7 :

Soal 7 :

Rencanakan kembali alat penyambung geser untuk balok dalam contoh 16.8.1 ( Gambar 16.8.4 ) berdasarkan persyaratan kelelahan tegangan kerja dari AASHTO dengan alat penyambung geser stud 3 inci yang berdiameter inci. Anggaplah sambungan harus direncanakan terhadap 500.000 siklus beban hidup. Baik dengan atau tanpa penunjang, beban siklis pada balok hanyalah beban hidup. Gunakan beban hidup merata sebesar 3.5 kip/ft, jarak antara balok-balok sebesar 7 ft, bentangan balok sepanjang 45 ft, F = 36 ksi, dan f = 3 ksi.

PENYELESAIAN

(a)Beban dan gaya geser. Menurut persyaratan kelelahan AASHTO.1.7.48(E)(1) hanya jangkauan beban hidup yang diperlukan. Di tumpuan dengan beban penuh pada bentangan.

V = wL = 0.5 (3.5) 45 = 78.8 kip

Penerapan beban hidup parsial pada bentangan menghasilkan.

V maks ( di bentang ) =3.5(4.5)(0,75)(0,375) = 44,3 kip

V maks (ditengan bentangan) = wL = ( 3,5 ) 45 = 19,7 kip

Garis penutup yang menunjukkan jangkauan gaya geser akibat beban hidup diperlihatkan pada gambar 16.8.6. Penyertaan gaya geser beban mati akan merubah Vmaks dan Vmin disetiap penampang sepanjang balok dalam jumlah yang sama; namun ( V V ), yakni jangkauan V tidak berubah.

Gambar: 16.8.6 Diagram jangkauan gaya geser dan jarak antara stud menurut teori kelelahan elastis yang dipakai oleh AASHTO.

(b)Hitung sifat-sifat penampang komposit ( n = 9 ) ( lihat gamabar 16.8.4 )

ElemenLuas Efektif,A (inci2)Lengan dari titik berat Balok baja, y

(inci)

Plat,72(7)/956,021.5124025,900230

W36x16047,1---9760

103.1124025.9009990

Ix = Ay2 + Io = 25.900 + 9990 = 35.900 inci

Y = 1240 = 11.68 inci

103,1

I = 35.900-103.1(11.68)2

= 21.800 inci

Yt = 18.0+7.0-11.68

= 13.32 inci

Yo = 18.0+11.68

= 29,68 inci

St = 21,800 = 1640 inci

Sb= 21,800 = 735 inci

13,32 29,68

Tentukan momen statis dari luas beton efektif terhadap titik berat penampang komposit.

O = 56.0 (y1 3.5 ) = 56.0( 9.82 ) = 550 inci

(c)Tentukan beban yang diijinkan untuk alat penyambung stud 3 inci yang berdiameter inci. AASHTO.1.7.48 menetapkan kapasitas beban kerja yang diijinkan berdasarkan kelelahan untuk 500.000 siklus pembebanan sebagai

S yang diijinkan = 10.6. ds2

= 10.6 (0,75) = 5.96 kip

Harga yang diijinkan oleh AASHTO 1977 lebih tinggi dari harga dalam edisi sebelumnya tetapi masih lebih kecil dari harga AISC, karena harga-harga AASHTO berkaitan dengan pembatasan gelincir dan jangkauan tegangan. Hal ini tepat bila beban lelah mungkin terjadi.

(d).Tentukan jarak antara alat-alat penyambung. Gunakan 4 stud sepanjang lebar sayap balok disetiap lokasi :

S untuk stud = 4 ( 5,96 ) = 23,8 kip

Dengan menggunakan persamaan 16.8.1,

Dimana I/Q = 21800/550 = 39,6 inci

Harga Vr dihitung dalam table berikut dan jarak antara ditentukan secara grafis pada diagram gaya geser dalam gambar 16.8.6.

P

( inci )

( kip )

1279

1563

1852

2145

2439

Kriteria kelelahan pada beban kerja memerlukan hamper 18% lebih banyak alat penyambung ( 66 dibanding 55 per setengah bentang ) dari pada cara yang didasarkan pada konsep kekakuan batas.

Soal 8 :Rencanakan balok interior pada konstruksi lantai pada gambar bila konstruksi tersebut dibuat tnpa penunjang semenyara. Gunakan Fy = 36 ksi, n = 9, fc = 3000 psi, fc = 1350 psi, dan plat beton 4 inci.pakai sepesifikasi AISC.

PENYELESAIAN(a).Beban dan momen lentur.

Beban yang dipikul oleh balok baja :

Plat beton, = 0,40 kip / ft

Berat balok ( taksiran ) = 0,04 kip / ft

0,44 kpi / ft

Beban yang dipikul dengan aksi komposit :

Beben hidup, 0,15 (8) = 1,20 kip / ft

(b).Pilih balok seperti jika penunjang digunakan. Untuk MD + ML, tegangan ijin pada penampang komposit adalah 0.66 Fy.

Ketika MD bekerja pada penampang baja saja, tegangan ijin paling sedikit sama dengan 0,60 Fy jika sokongan samping yang ada memadai.

Gunakan Composite Beam Selection Table AISC Manual dan Pilih W16 X 36 tanpa plat rangkap.

Coba W16 X 36. Sifat-sifat penampang baja saja adalah :

A = 10.6 inci2

Ix = 448 inci4

Sx= 56.5 inci3

bf = 6.985 inci

Selanjutnya, hitung sifat-sifat penampang komposit .

Tentukan lebar efektif

bE= bentang = 0,25 (28 ) (12 ) = 84 inci

bE = Jarak antara balok-balok = 96 inci

bE = 16 (tebal plat) + bf

= 16 (4) + 6.985 = 71 inci Menentukan

( untuk permukaan bawah balok )

( untuk permukaan atas balok )

Ulangi hitungan momen, w = 0,05 ( 8 ) + 0,036 = 0,436 kip / ft

Total = 160,5 ft-kip

Selidiki tegangan :

Di serat atas plat beton ; Fc yang diijinkan = 0.45 = 1.35 ksi

OK

Di serat bawah balok baja ; Fb = 0.66 Fy = 24 ksi

OK

(c).Selidiki Persamaan 16.10.2 untuk menentukan modus penampang yang ditransformasi S maksimum yang dapat digunakan .

OK

Jadi, penunjang tidak perlu digunakan.

(d).Selidiki tegangan baja untuk beban yang dipikul secara tak komposit dengan memakai persamaan 16.10.3.

Pemeriksaan diatas menganggap sokongan samping selama pelaksanaan memadai sehingga panjang tanpa sokongan samping lebih kecil dariberdasarkan atau 20.000 yang ditetapkan dalam AISC.1.5.1.4.5 (2.). Tegangan pada penampang baja akibat beban tak komposit cenderung lebih menentukan bila plat rangkap dipakai pada dasar dari pada tanpa plat rangkap. Dengan demikian, penampang balokyang dipilih memadai.

Gunakan W16 X 36.

(e).Perencaan alat penyambung geser:

Dari Persamaan 16.8.7,

Dari persamaan 16.8.8,

Dari table untuk sudut berkepala inci dengan diameter inci, q = 8,0 kip / stud

bulatkan 24

Gunakan 24 alat penyambung geser untuk setiap setengah bentang. Pakai jarak antara yang seragam dengan 2 stud di setiap penampang sepanjang lebar balok :

Gunakan jarak antara 14 inci untuk setiap pasang alat penyambung stud, yang dimulai di tumpuan.

Soal 9 :

Rencanakan penampang komposit tanpa penunjang untuk dipakai sebagai balok lantai interior suatu gedung perkantoran. F = 3000 psi; n = 9; Fy = 36 ksi. Gunakan spesifikasi AISC.

Bentangan

= 30 ft

Beban Hidup

= 150 psf

Jarak antara balok= 8 ft

Partisi

= 25 psf

Tebal palt beton= 5 inciLangit-langit

= 7 psf

PENYELESAIAN

(a).Tentukan momen :

Plat 5 inci, ( 8 ) 0,15 = 0,50 kip / ft

Balok baja ( taksiran ) = 0,03

0,53 kip / ft

( 0,53 ) ( 30 ) = 60 ft-kip

Beban hidup 0,15 ( 8 ) = 1,2 kip / ft

Partisi 0,025 ( 8 ) = 0,2

Langit-langit 0,007 ( 8 ) = 0,05

1,45 kip / ft

( 1,45 ) ( 30 ) = 163 ft-kip

(b).Pilih penampang

Jika penunjang tidak digunakan tegangan pada penampang baja sebelum aksi komposit terjadi tidak boleh berlebihan. Dengan menganggap sokongan samping memadai sedemikian rupa hingga panjang tanpa sokongan L L

Jika panjang tanpa sokongan L Lc dan penampang bersifat terpadu untuk tekuk setempat, tegangan ijin dapat diambil sebesar 0.66 F. Gunakan Composite Beam Selection Table AISC Manual untuk memilih penampang. Pilih W14 X 22 dengan plat rangkap 4 inci ( Srt = 13 inci).

(c).Tentukan lebar efektif dan hitung sifat-sifat penampang.

Lebar efektif :

b L/4 = 90 inci

16t + b = 16 (5) + 5.0 = 85.0 inci Menentukan

Jarak antara balok-balok = 96 inci

Gambar 16.11.3 Penyelesaian untuk Contoh 16.11.2, yang menunjukkan tegangan pada beban kerja.

Sifat-sifat penampang dihitung seperti dalam contoh sebelumnya.

Sifat-sifat penampang komposit:S = 362.0 inci

S = 113.0 inci

Penampang baja saja:

S

= 34.4 inci

S = 65.8 inci

(d).Selidiki teganag akibat M + M, (konsep kekuatan batas; prosedur tegangan kerja nominal). Karena berat gelegar adalah 32 lb/Ft 30 seperti diperkirakan momen-momen semula dapat dipakai.

OK

(e).Selidiki Rumus (1.11.2) AISC

Karena S yang sesungguhnya = S = 113 inci tidak melampaui batas atas sebesar 151, tegangan beban kerja tidak terlalu mendekati tegangan leleh sehingga penunjang tidak tiperlukan. Seperti yang disebutkan di atas, kesimpulan ini juga dapat diperoleh dengan menghitung tegangan beban kerja yang sebenarnya untuk system tanpa penunjang sebagai berikut :

Yang dapat diterima karena tidak melampaui 0.89 F = 32 ksi pada beban kerja. AISC mengharuskan pemeriksaan Rumus (1.11.2) sebagai pengganti dari pemeriksaan tegangan, Karen atanpa pengertian kekuatan batas, 0.89 Fy nampaknya seperti harga yang tidak aman.

( f ).Selidiki tegangan pada balok baja sebelum aksi komposit berkembang untuk system tanpa penunjang. Tegangan maksimum terjadi pada tekanan dipuncak balok :

Panjang tanpa sokongan samping maksimum selama pelaksanaan adalah L = L= 5,7Ft. Gunakan W14 X22 dengan plat rangkap 1/8 X 8. Penampang bersama tegangan beban kerjanya diperlihatkan pada gamabr 16.11.3. Perencanaan alat penyambung tidak dijabarkan karena sama seperti contoh sebelumnya.

Soal 10 :

Rencanakan penampang komposit tanpa penunjang untuk kondisi pembebanan yang sama seperti dalam contok 16.11.2, tetapi gunakan baja A572 Mutu 50.

1.Pilih penampang tanpa plat rangkap dan gunakan alat penyambung geser stud 3 inci dengan diameter inci.2.Bandingkan dengan penampang yang memiliki plat rangkap. Tentukan panjang dan sambungan untuk plat rangkap.

PENYELESAIAN

(a). Beban dan momen ( dari contoh 16.11.2).

( taksir berat balok = 30 lb / ft )

(b). Pilih penampang = 0,66 = 33 ksi

Untuk penampang baja saja

Pilih W 18 x 35 ( ) (dari Composite Design Selection Table AISC Manual). Untuk terkecil sebesar = 16 ( 5 ) + 6,0 = 86,0 inci, sifat sifat penampang adalah:

Sifat sifat penampang komposit :

Sifat sifat penampang baja :

(c). Selidiki rumus AISC

OK

(d). Tentukan jumlah minimum stud geser 3 inci berdiameter inci yang diperlukan.

Kadang-kadang penghematan dapat dilakukan dengan tidak memanfaatkan semua pemindahan geser antara plat beton dan balok baja. Untuk aksi komposit parsial, modulus penampang yang dipakai diperoleh dari persamaan 16.10.04. Dari persamaan 16.8.7 dan 16.8.8,

menentukan

Atau :

Dengan mennyelesaikan persamaan 16.10.04 untuk,

Jumlah alat penyambung yang diperlukan antara tengah bentang (titik momen maksimum) dan ujung balok (titik momen nol) adalah :

bulatkan 16 ( 32 per bentang )

Jika aksi komposit penuh hendak dikembangkan, S efektif akan sama dengan 93.6 inci3 dan jumlah alat penyambung yang diperlukan adalah :

bulatkan 24 ( 48 per bentang )

Jarak antara yang diperlukan untuk 32 stud per bentang (16 pasang) adalah :

Jarak antara =

Jarak antara maksimum (AISC.1.11.4) = 8t = 40 inci 22.5 inci OK

Gunakan 32 stud 3 inci berdiameter inci untuk setiap balok.

(e). Perencaan alternative dengan palt rangkap. Jika plat rangkap digunakan W12 X 19 dengan plat rangkap 1 X 3 akan memadai. Sr yang dihasilkan (83,3) akan hanya sedikit lebih besar dari yang diperlukan (18,1); jika hamper seluruh aksi komposit akan dikembangkan.

bulatkan 18 ( 36 per bentang )

Masalahnya ialah W18 X 35 plat rangkap dengan 32 stud ataukah W12 X 19 dengan plat rangkap 1 X 3 dan 36 stud yang lebih baik.

(f). Tentukan panjang plat rangkap dan tetapkan sambungannya

yang ada (dengan plat rangkap 1 X 3)

= 83.3 inci

yang ada (tanpa plat rangkap)

= 41,3 inci

Gambar 16.11.4 Plat rangkap untuk contoh 16.11.3

Dari Gambar 16.11.4, plat rangkap diperlukan sepanjang jarak L antara titik A dan B.

Menurut ketentuan AISC.1.10.4, plat rangkap harus mengembangkanbagian tegangan lentur pada balok yang ditahan oleh plat rangkap di titik pemutusan teoritis.Tegangan di tengah-tengah tebal plat rangkap adalah :

=

Gaya F pada plat rangkap adalah :

F = fA = 15,7(3.0) + 47.0 kip

Panjang plat yang diperlukan di belakang titik pemutusan ditentukan sebagai berikut :

Ukuran las minimum =

Kapasitas las per inci,

(untuk elektroda E70)

Panjang las =

Coba pakai las sepanjang ujung plat (3 inci) dan 4 inci pada setiap sisi. Selediki AISC 1.10.4, kasus 2 :

Panjang minimum di belakang pemutusan =

= 1,5 ( 3 ) = 4,5 inci

Panjangplat rangkap = 0,702 ( 30 ) + 2 ( 4,5 / 12 ) = 21,8 ft

Gunakan plat rangkap bawah 1 X 3 X 22 - ) yang dilas dan diletakkan seperti pada gambar 16.11.4b.

Kecuali untuk 4,5 inci pertama pada setiap sisi plat rangkap, sambungan selebihnya dapat dilas dengan las terputus-putus. Menurut AISC.1.17.5,

Segmen las maksimum = 4 ( ) = 1.25 inci 1.5 inci ( menentukan)

Kasitas segmen = 1.5 (4.64) = 6.96 kip

Gaya geser horizontal maksimum yang harus dipindahkan terjadi di titik pemutusan plat. Dengan mengabaikan pembebanan parsial pada bentangan, gaya geser menjadi

=

Jarak antara yang diperlukan =

Jarak antara yang diijinkan = 24t = 24 (0.350) = 8.4 inci (menentukan)

Dan tidak boleh dari 24 inci dalam segala hal ( AISC.1.18.3.1).

Gunakan Las sudut inci terputus-putus, segmen inci dengan jarak pusat kepusat 8 inci, kecuali untuk 4,5 inci pertama di setiap sisi yang memerlukan las menerus.

Lihat gambar 16.11.4b.

Perbandingan :

1.W18 X 35 dengan 32 stud,

35 lb/ft

2.W12 X 19 dengan plat 1 X 3 X 22 0 dan 36 stud,

26.3 lb/ft

Pilihan yang ekonomis adalah memakai balok dengan plat rangakap, walaupun selisihnya hanya sedikit. Jika penghematan berat dengan pemakaian plat rangkap kurang dari 7 atau 8 lb/ft, plat rangkap sebaiknya tidak digunakan.

Soal 11 :

Rencanakan balok campuran komposit untuk memikul MD = 90 ft-kip dan ML = 220 ft-kip. Pakai baja A36 untuk badan dan baj A514 (Fy = 100ksi) untuk sayap tarik saja atau kedua sayap. Bentangan sama dengan 30 ft, jarak antara balok-balok adalah 8 ft, dan tebal plat beton ( f = 3000 psi, n = 9) sama dengan 5 inci.

PENYELESAIAN

(a).Momen dan besarnya modulus penampang yang diperlukan :

Gelegar campuran tidak boleh diperlakukan sebagai penampang terpadu menurut AISC.1.5.4.1: jadi, tegangan ijin maksimum adalah 0.60F. Pemakaian baja A36 untuk badan akan mengurangi tegangan ijin menjadi di bawah 0.060 F sesuai dengan persamaam 11.6.1 ( AISC.1.10.6 )

Untuk penampang baja saja ,

Pemakaian 0.60 F untuk penampang baja yang tidak bekerja secara komposit menganggap jarak antara sokongan samping lebih kecil dari 32 (AISC.1.5.1.4.5(2)).

Perhatikan bahwa rumus (1.5.7) AISC tidak berlaku pada gelegar plat campuran.

(b).Taksiran penampang. Sebagai penuntun dalam menentukan tinggi gelegar, gunakan L/d sekitar 20 bagi penampang baja saja untuk keadaan di mana perbatasan lendutan merupakan pertimbangan yang tinggi. ( Lihat bab 16.12 untuk penjelasan mengenai lendutan )

Dalam hal ini, plat beton relatif kaku dan luas balok baja akan merupakan sebagian kecil dari luas efektif total yang umum: jadi, penampang yang lebih pendek dari 18 inci dapat digunakan. : Composite Beam Selection Table AISC Manual untuk plat beton 5 inci menunjukkan penampang baja yang sangat ringan dengan tinggi yang berkisar antara 14 dan 16 inci. Coba tinggi 14 inci dan tebal plat badan minimum inci. dengan menganggap penampang simetris.

=

Untuk penampang baja saja. Penampang yang tidak simetris cenderung menghasilkan penataan yang paling ekonomis, tetapi luas sayap yang diperlukan dalam hal ini tidak besar sehingga plat dengan ukuran minimum akan memadai ; jadi, penampang tak simetris untuk soal ini hamya memberukan keuntungan yang kecil.

Coba plat sayap

Sifat sifat penampang baja :

Sayap,

Badan,

I = 133,3 inci

Luas = 2 ( 075 ) + 0,25 ( 14 ) = 5,0 inci

Sifat-sifat penampang komposit :

bE = 16t + bf = 16(5)=3 = 83 inci

Str = 39 inci3 60 inci3 yang diperlukan Tidak memadai

Modulus penampang komposit menentukan ! Perbesar penampang menjadi badan X 16, sayap atas X 4, dan sayap bawahb X6.

Sifat-sifat penampang baja :

ElemenLuas,A

Lengan momen dari puncak plat beton, y

( inci )Ay

Ay

Io

Sayap atas1,00,50,500,25-

Badan4,08,2533,0272,2585,3

Plat bawah2,2516,4437,0608,12-

7,2570,588185

85

966

I = 966 7,25 ( 9,72 ) = 280 inci

Sifat sifat penampang komposit :

A

Y

( inci )Ay

Ay

Io

Plat beton46,12,5115,328896

Penampang baja7,2514,72106,71571280

53,35222,01859376

376

I

2235

I = 2235 53,35 ( 4,16 ) = 1312 inci

Perhatikan bahwa sebagian plat beton (0.84 inci) dekat garis netral tertarik (dan dianggap retak) tetapi dianggap efektif dalam perhitungan sifat penampang. AISC.1.11.2.2 menyatakan bahwa tegangan tarik beton harus diabaikan. Anggapan ini tidak memberikan hasil yang berbeda jauh dan menyederhanakan perhitungan sifat penampang (S=74.4 yang eksak disbanding 75.1 yang dihitung dibawah ini ).

(c).Periksa tegangan pada penampang. Karena penampang bersifat campuran pada A36 akan meleleh sebelum kekuatan sayap A514 dikembangkan. Tegangan ijin sayap harus direduksi menurut AISC.1.10.6 untuk perhitungan hal ini ( lihat Bab 11.6 ). Dengan memakai Persamaan 11.6.1 ( juga lihat Tabel 16.9.1 )

untuk sayap tarik

OK

Untuk pembebanan tak komposit, tegangan tekan pada balok baja saja akan menentukan. Karena sayap tekan luasnya lebih kecil dari sayap tarik, tegangan ijin Fb akan berlainnan.

Untuk sayap tekan

60 ( 0,807 ) = 48,4 ksi

(dari Tabel 16.9.1 untuk = 0.5 dan = 4)

Perhatikan bahwa rumus AISC tidak memperhitungkan simetris atau tidaknya suatu penampang.

OK

Tegangan ini agak rendah. Coba perkecil sayap tarik menjadi,, sementara dan sayap atas tetap dipertahankan.

Sifat-sifat penampang baja :

Sifat sifat penampang komposit berdasarkan

Untuk sayap tarik,

OK

Disayap tarik penampang baja,

OK

Gunakan plat untuk badan; plat untuk sayap atas; dan plat untuk sayap bawah. Lihat gambar 16.11.5.

Perencanaan alat penyambung geser untuk gelegar ini sama seperti sebelumnya sehingga tidak dijabarkan di sini.

Soal 12 :Tentukan lendutan total penampang komposit dalam contoh 16.9.1, dan sedikit terhadap lendutan maksimum yang diijinkan oleh AISC jika penunjang digunakan ( lihat gamabar 16.12.1 ).

PENYELESAIAN

Lendutan beban mati :

Lendutan beban hidup :

Lendutan total :

Sedikit lendutan yang diijinkan :

Karena

Soal 13 :

Selidiki pada penampang pada gambar 16.13.1 yang memilki momen lentur negative sebesar 135 ft-kip dengan bekerja sebagai penampang komposit menurut Spesifikasi AISC. Baja tulangan pada plot beton memilki Fy = 50 ksi, dan penampang W12 X 26 memilki Fy = 60 ksi.

PENYELESAIAN

(a).Hitunglah sifat-sifat penampang pada momen negative. Plat beton dianggap tidak berperan serta karena berada pada daerah tarik dari garis netral.

A

Y

( inci )Ay

Ay

Io

Tulangan

3,102,06,212-

W12 x 267,6510,1177,3782204

10,7583,5794204

204

I

998

(b). Selidiki tegangan. Pada penampang komposit

Dengan menganggap panjang tanpa sokongan tidak melampaui Lc = 5.3 ft (AISC.1.5.1.4.1 atau Tabel A3 Lampiran buku ini), penampang bersifat terpadu sebagian dengan tegangan ijin Fb sebesar 39,5 ksi menurur Rumus (1.5-6a) AISC (lihat Tabel A3 Lampiran buku ini). W12 X 26 memenuhi persyaratan tekuk setempat penampang terpadu untuk badan ( d / t 82.6 ) tetapi melampaui batasan untuk sayap (b / ( 2t) 8.4). Jadi,

OK

Jika penampang harus memenuhi persyaratan yang lebih ketat dari Persamaan 16.13.6 atau 16.13.7 untuk tekuk sayap setempat, penmapang W12 X 26 tidak akan memadai:

W 12 x 26 :

Tidak memadai

(c).Alat penyambung geser. GUnakan stud dengan panjang inci dan diameter inci : q =8.0 kip untuk beton dengan f = 3000 psi.

Jumlah stud N1 yang diperlukan antara titik negative maksimum (tumpuan) dan titik belok lentur adalah

bulat kan 10

Gunakan 10 alat penyambung geser untuk daerah momen negative.

PAGE

_1262581202.unknown

_1262614983.unknown

_1262616183.unknown

_1262618702.unknown

_1262619209.unknown

_1262620738.unknown

_1262620934.unknown

_1262785522.unknown

_1262787049.unknown

_1262787111.unknown

_1262621649.unknown

_1262621812.unknown

_1262621680.unknown

_1262621339.unknown

_1262621539.unknown

_1262621158.unknown

_1262620879.unknown

_1262620907.unknown

_1262620780.unknown

_1262620216.unknown

_1262620446.unknown

_1262620566.unknown

_1262620291.unknown

_1262619255.unknown

_1262619983.unknown

_1262619236.unknown

_1262618910.unknown

_1262619020.unknown

_1262619117.unknown

_1262618949.unknown

_1262618752.unknown

_1262618897.unknown

_1262618739.unknown

_1262617741.unknown

_1262618350.unknown

_1262618634.unknown

_1262618650.unknown

_1262618497.unknown

_1262617867.unknown

_1262617892.unknown

_1262617848.unknown

_1262616758.unknown

_1262616837.unknown

_1262617657.unknown

_1262617706.unknown

_1262617644.unknown

_1262616948.unknown

_1262616795.unknown

_1262616818.unknown

_1262616772.unknown

_1262616621.unknown

_1262616640.unknown

_1262616208.unknown

_1262615762.unknown

_1262615879.unknown

_1262615996.unknown

_1262616030.unknown

_1262616045.unknown

_1262616063.unknown

_1262616008.unknown

_1262615926.unknown

_1262615961.unknown

_1262615975.unknown

_1262615941.unknown

_1262615894.unknown

_1262615796.unknown

_1262615842.unknown

_1262615783.unknown

_1262615691.unknown

_1262615723.unknown

_1262615749.unknown

_1262615704.unknown

_1262615052.unknown

_1262615079.unknown

_1262615011.unknown

_1262615024.unknown

_1262586784.unknown

_1262589160.unknown

_1262589946.unknown

_1262590407.unknown

_1262591639.unknown

_1262614783.unknown

_1262614935.unknown

_1262614969.unknown

_1262614951.unknown

_1262614805.unknown

_1262591884.unknown

_1262592228.unknown

_1262614733.unknown

_1262592004.unknown

_1262591716.unknown

_1262590943.unknown

_1262591136.unknown

_1262591251.unknown

_1262591045.unknown

_1262590783.unknown

_1262590792.unknown

_1262590491.unknown

_1262590264.unknown

_1262590295.unknown

_1262590311.unknown

_1262590284.unknown

_1262590051.unknown

_1262590154.unknown

_1262589999.unknown

_1262589746.unknown

_1262589851.unknown

_1262589899.unknown

_1262589811.unknown

_1262589495.unknown

_1262589586.unknown

_1262589396.unknown

_1262587820.unknown

_1262588320.unknown

_1262588755.unknown

_1262589143.unknown

_1262588664.unknown

_1262587992.unknown

_1262588231.unknown

_1262587970.unknown

_1262587094.unknown

_1262587231.unknown

_1262587699.unknown

_1262587117.unknown

_1262586949.unknown

_1262587074.unknown

_1262583920.unknown

_1262586186.unknown

_1262586578.unknown

_1262586599.unknown

_1262586538.unknown

_1262586547.unknown

_1262586557.unknown

_1262586295.unknown

_1262585566.unknown

_1262585944.unknown

_1262586000.unknown

_1262586101.unknown

_1262585741.unknown

_1262584306.unknown

_1262584354.unknown

_1262584053.unknown

_1262581938.unknown

_1262582965.unknown

_1262583528.unknown

_1262583820.unknown

_1262583223.unknown

_1262582145.unknown

_1262582849.unknown

_1262582091.unknown

_1262581549.unknown

_1262581722.unknown

_1262581877.unknown

_1262581594.unknown

_1262581337.unknown

_1262581451.unknown

_1262581309.unknown

_1262575491.unknown

_1262577901.unknown

_1262580200.unknown

_1262580919.unknown

_1262580984.unknown

_1262581106.unknown

_1262580939.unknown

_1262580573.unknown

_1262580783.unknown

_1262580235.unknown

_1262579033.unknown

_1262579355.unknown

_1262579556.unknown

_1262579231.unknown

_1262578059.unknown

_1262578987.unknown

_1262578029.unknown

_1262576891.unknown

_1262577349.unknown

_1262577506.unknown

_1262577823.unknown

_1262577429.unknown

_1262576986.unknown

_1262577174.unknown

_1262576920.unknown

_1262576115.unknown

_1262576671.unknown

_1262576767.unknown

_1262576414.unknown

_1262575881.unknown

_1262575991.unknown

_1262575689.unknown

_1262549728.unknown

_1262551116.unknown

_1262574903.unknown

_1262575215.unknown

_1262575300.unknown

_1262575160.unknown

_1262574651.unknown

_1262574800.unknown

_1262551656.unknown

_1262550632.unknown

_1262550967.unknown

_1262551053.unknown

_1262550854.unknown

_1262550197.unknown

_1262550458.unknown

_1262549862.unknown

_1262550149.unknown

_1262547861.unknown

_1262548796.unknown

_1262549417.unknown

_1262549540.unknown

_1262549121.unknown

_1262548552.unknown

_1262548680.unknown

_1262548073.unknown

_1262548374.unknown

_1262546834.unknown

_1262546836.unknown

_1262547570.unknown

_1262546835.unknown

_1262544779.unknown

_1262546668.unknown

_1262545521.unknown

_1262544359.unknown