perancangan gardu distribusi 20 kv

7/22/2019 Perancangan Gardu Distribusi 20 Kv

1/65

PERANCANGAN GARDU DISTRIBUSI 20 kV

Suatu industri (Semen) TM/TM/TR pada MDP (Main Distribution Panel)

yang terbagi menjadi 4 kelompok, yaitu:

1. Kelompok 1 = 750 kVA2. Kelompok 2 = 500 kVA3. Kelompok 3 = 500 kVA4. Kelompok 4 = 400 kVA

Dengan faktor kebutuhan sebesar 0,80,9 = dipilih 0,8.

750 kVA 500 kVA 500 kVA 400 kVA Cadangan

MDP


2/65

DEFINISI

TM/TM/TR adalah pelanggan TM (20 kV), pengukuran TM (20 kV),

pemakaian TR (380 V). Menurut SPLN No. D3.002-1:2007, pelanggan diatas (20

kVA) trafo sama dengan milik pelanggan dan ditempatkan pada Gardu Distribusi.

Penyediaan trafo ditanggung pelanggan dan rugi rugi (kVARh) pada jaringan

ditanggung oleh pelanggan.

PERHITUNGAN DAN PEMILIHAN TRAFO

A.PERHITUNGAN TRAFOUntuk memilih trafo yang akan digunakan dalam instalasi TM/TM/TR maka

harus memperhatikan beberapa kententuanketentuan diantaranya adalah:

1. Menghitung kebutuhan daya totalPemilihan harus memperhatikan hubungan daya yang terpasang (rill)

dan daya yang tersambung (dari PLN) dengan daya pada trafo yang sesuai

dengan nilai daya yang tersedia pada tarif dasar listrik (TDL).

Nilai total kebutuhan diperoleh dari penjumlahan keempat kelompok

beban yang sudah ditentukan:

S = Kel. 1 + Kel. 2 + Kel. 3 + Kel. 4

= 750 kVA + 500 kVA + 500 kVA + 400 kVA

= 2150 kVA

2. Kebutuhan beban maksimal = FK x Daya Total= 0.8 x 2150 kVA

= 1720 kVA

3. Kapasitas daya terpasang = kebutuhan beban maksimum x 120 %Dimana jika cadangan ditetapkan 20 % (artinya faktor kapasitas = 80

%) maka kapasitas yang terpasang adalah = Kebutuhan beban maksimum 120

%

= 1720 kVA x 120 %

= 2064 kVA


3/65

4. Dengan mempertimbangkan penentuan kebutuhan beban maksimum sebesar1720 kVA dan dengan asumsi pembebanan 80 %, maka sesuai dengan standart

nilai daya trafo yang tersedia dipilih daya trafo sebesar 2500 kVA (sesuai

dengan yang ada dipasaran).

5. Berdasarkan besar daya yang terpasang yaitu 2064 kVA maka pelangganindustri tersebut termasuk pelanggan TM/TM/TR dan digolongkan kepada

tarif golongan I-3/TM dengan batas daya diatas 200 kVA sesuai data tarif

dasar listrik ( TDL ) 2010 ( data terl ampir ).

Adapun syaratsyarat golongan tarif I-3/TM adalah :

a. Kontrak daya dengan PLN.b. Adanya gardu distribusi karena pelanggan harus memiliki trafo sendiri.c. Rugirugi ( kVARh ) pada jaringan ditanggung oleh pelanggan.d. Sistem menggunakan AMR ( Automatic Monitoring Reading ).e. kWH yang digunakan mengguanakan kelas ketelitian 0,05.

6. Kehandalan sistem yang dikehendaki :a. Teknik koordinasi antar pemutus daya menggunakan sistem diskriminasi.

Diskriminasi adalah jika pada salah satu sisi bawah pada MDP-LV terjadi

gangguan maka pengaman terdekat harus harus putus tanpa terjadi

gangguan di pengaman lainnya. Pengaman akan trip jika arus yang

melewati melebihi arus nominal ( In ).

b. Mudah dalam perawatan dan pengoperasian.c. Menggunakan supply dari dua sumber yaitu PLN dan Genset. Jika terjadi

pemadaman dapat dialihkan ke genset untuk memenuhi kebutuhan daya

listrik.


4/65

7. Sistem Instalasi yang dirancang

750 kVA 500 kVA 500 kVA 400 kVA Cadangan

MDP


5/65

B.PEMILIHAN TRAFOHalhal yang perlu diperhatikan dalam pemesanan transformator antara lain :

Daya nominal Tegangan input Sistem tegangan ( satu phasa / tiga phasa ) Rugirugi no load losses and load losses Noise Sistem pendinginan Harga

Lebih l engkap lihat lampiran

Trafo yang dipilih adalah Trafindo dengan alasan pemilihan trafo merk

adalah:

1. Karena distributor dan pabrik yang berada di Jakarta, sehingga prosespasca pembelian, servis dan sebagainya relative lebih mudah.

2. Mudah dan cepat karena dalam pengadaan alat pengiriman trafo tidakterlalu lama (MalangJakarta 2 hari 1 malam).

3. Perbandingannya lebih baik dari trafo merk lain.

Merk Trafindo

Daya ( kVA ) 2500

V0 HV / LV20 kV / 400 V

No Load Losses ( W ) 4000

Load Losses ( W ) 25000

Noise at 1M ( dB ) 62

Impedansi Z ( % ) 7,00


6/65

C. PENENTUAN ARUS NOMINAL UTAMA DAN CABANGA. Arus Nominal Primer

kVx203

kVA2500I

N

= 72,16 A

KHA = In x 125 %= 72,16 x 125 %

= 90,21 A

Dari JTM ke kubikel PLN menggunakan kabel NA2XSYFGbY karenamelalui saluran tanah dengan ukuran 1 x ( 3 x 95 mm2) dengan KHA

295 A. Pada suhu keliling 30

o

C dengan suhu penghantar maksimum70 oC (PT. SUCACO Tbk).

Dari kubikel PLN ke kubikel pelanggan dan kemudian ke trafo sisi HVmenggunakan kabel N2XSY karena melalui saluran tanah dengan

ukuran 3 ( 1 x 95 mm2) dengan KHA 309 A. Pada suhu keliling 30 oC

dengan suhu penghantar maksimum 70 oC (PUIL BAB 7 hal. 314).

B. Arus Nominal Sekunder

Vx4003

kVA2500IN = 3608,43 A

KHA = In x 125 %= 3608,43 x 125 %

= 4510,54 A

Menggunakan kabel NYY 9 ( 1 x 300 mm2) dengan KHA = 4834,8 A.Pada suhu keliling 30 oC dengan suhu penghantar maksimum 70 oC

(PT. SUCACO Tbk).

Busbar 4 ( 100 x 10 mm ) dengan KHA = 4800 A.


7/65

C. Arus Nominal Cabang

Vx3803

kVA7501Kelompok = 1139,5 A

Vx3803


Vx3803


Vx3803


D.PENENTUAN KHA UTAMA DAN CABANGKHA masingmasing cabang

Kelompok 1 = 1139,5 x 125 % = 1424,3 A Kelompok 2 = 759,67 x 125 % = 949,5 A Kelompok 3 = 759,67 x 125 % = 949,5 A Kelompok 4 = 607,73 x 125 % = 759,6 A

E. PENENTUAN PENGHANTAR UTAMA DAN CABANG Kelompok 1 KHA = 1424,3 A

Fasa = Menggunakan kabel NYY 3 ( 1 x 240 mm2) / Fasa, dengan KHA =590 A tiap kabel, diudara pada suhu 30 oC.

Netral = Menggunakan kabel NYY 1 ( 1 x 240 mm2) / Fasa, dengan KHA= 590 A tiap kabel, diudara pada suhu 30 oC.

Ground = Menggunakan kabel NYY 1 ( 1 x 240 mm2 ) / Fasa, denganKHA = 590 A tiap kabel, diudara pada suhu 30 oC.

Busbar ukuran 2 ( 50 x 10 mm) dengan KHA = 1510 A.


8/65

Kelompok 2 KHA = 949,5 A Fasa = Menggunakan kabel NYY 3 ( 1 x 150 mm2) / Fasa, dengan KHA =

430 A tiap kabel, diudara pada suhu 30 oC.



Busbar ukuran 2 ( 50 x 5 mm) dengan KHA = 994 A. Kelompok 3 KHA = 949,5 A




Busbar ukuran 2 ( 50 x 5 mm) dengan KHA = 994 A. Kelompok 4 KHA = 759,6 A



Ground = Menggunakan kabel NYY 1 ( 1 x 95 mm2) / Fasa, dengan KHA= 320 A tiap kabel, diudara pada suhu 30 oC.

Busbar ukuran 2 ( 40 x 5 mm) dengan KHA = 836 A.


9/65

Sepatu kabel

Sesuai dengan ukuran luas penampang kabel sisi sekunder yaitu ( 1 x 500

mm2) maka dapat ditentukan ukuran sepatu kabel yang digunakan, yaitu :

Data Spesifikasi Sepatu Kabel :

Merk : CRIMP - TECH

Ukuran kabel : (1 x 500 mm2)

Diameter Lubang : 30

Item/Part No. : CLG500MB


10/65

PENENTUAN BREAKING CAPACITY PADA PENGAMAN

Untuk menghitung besarnya Breaking Capasity dapat dilakukan dengan 2

cara, yaitu:

1. Menulis datadata kelistrikan yang ada dipenyulang.2. Dengan perhitungan melalui rumus yang sudah ditetapkan. Untuk Jawa Timur

besarnya P = 500 < 81,37 MVA.

R X

a. Jaringan Sisi Atas320

500

400 22

1 P

VZ

15,0Cos

3

11 10.. CosZR

048,010.15,0.320 3

1R

98,0Sin

3

11 10.. SinZX

3136,010.98,0.320 31X

b. Transformator2

32

0

2

10..

S

VcR

90624,02500

10.40035400

2

32

2

xR

S

Vx

VscZ

2

0

2100

2500

400

100

7 2

2 xZ

= 48,4

2

2

2

22 RZX

m

RZX

387,4

)90624.0()48,4( 22222

22


11/65

Kabel

15,05006205,22

3A

LR

(Diatas 300 mm kabel tidak perlu

dihitung).

Untuk sistem 1 phasa

6

08,03

xLX

267,06

2008,03

xX

Busbar

01125,0)10100(4

25,22

4

x

A

LR

Kelompok I

09,0)525(2

15,22

A

LRI

Kelompok 2

1125,0)520(2

15,22

A

LRI

Kelompok 3

1125,0)520(2

15,22

A

LRI

Kelompok 4

1875,0)320(2

15,22

A

LRI

4

15,04

xLX

075,04

215,04

xX

Kelompok I

15,01.15,0IX

Kelompok 2

15,01.15,02X

Kelompok 3

15,01.15,03X

Kelompok 4

15,01.15,04X


12/65

Arus Hubung Singkat Pengaman Utama

421 RRRRt 01125,090624,0048,0 tR = 0,96549m

4321 XXXXXt 075,0267,0487,43136,0 tX = 5,1426m

kAXRZ

VISC 136,44

)1426,596549,0(3

400

)(3

400

.3 22220

MDP

Vx4003

kVA2500IN

IN = 3608,43 A

Menggunakan pemutus sirkit tenaga ACBtipe MASTERPACT NW40 TIPE

H1+MICROLOGIC 2.0 A dengan arus nominal 4000 A

Isc = 65 kA

Arus Hubung Singkat Pengaman Cabang

Cabang 111 RRR tt

= 0,96549 + 0,09

= 1,05549 m

11 XXX tt

= 5,1426 + 0,15

= 5,2926 m

kAXR

VISC 79,42

)2926,505549,1(3

400

)(3 22220

IN = 1139,5 A


13/65

Menggunakan pemutus sirkit tenaga MCCB tipe COMPACT NS 1250 N/H

dengan arus nominal 1250 A

Isc = 50 kA

Cabang 2 dan Cabang 3tt RRR 21

= 0,1125 + 0,96549 = 1,07799 m

tt XXX 1

= 0,15 + 5,1426

= 5,2926 m

kAXR

VISC 75,42

)2926,507799,1(3

400

)(3 22220

IN = 759,67 A

Menggunakan pemutus sirkit tenaga MCCB tipe COMPACT NS 800 N/H/Ldengan arus nominal 800 A

Isc = 50 kA

Cabang 4tt RRR 41

= 0,1875 + 0,96549 = 1,15299 m

tt XXX 1

= 0,15 + 5,1426

= 5,2926 m

kA

XR

VISC 63,42

)2926,515299,1(3

400

)(3

2222

0


14/65

IN = 607,73 A

Menggunakan pemutus sirkit tenaga MCCB tipe COMPACT NS 630b

N/H/L dengan arus nominal 630 A.

Isc = 50 kA

Pengaman Yang Digunakan Pengaman Utama

Menggunakan pemutus sirkit ACBtipe MASTERPACT NW 40 TIPE

H1+MICROLOGIC 2.0A dengan arus nominal 4000 A dengan Isc = 65

kA.

Cabang 1Menggunakan pemutus sirkit MCCB tipe COMPACT NS 1250 N/H

dengan arus nominal 1250 A dengan Isc = 50 kA.

Cabang 2 dan Cabang 3Menggunakan pemutus sirkit MCCB tipe COMPACT NS 800 N/H/L


Cabang 4Menggunakan pemutus sirkit MCCB tipe COMPACT NS 630b N/H/L



15/65

PEMILIHAN GENSET

A. Daya Yang Digunakan GensetDigunakan beban prioritas pada cabang 1, 2, 3 dan 4 karena pada

cabang tersebut diusahakan agar saat sumber dari PLN padam, maka cabang

tersebut masih bias beroperasi.

Daya Beban Prioritas = cabang 1 + cabang 2

= 750 kVA + 500 kVA

= 1250 kVA

Kapasitas Daya = FK x Beban Total Terpasang x 125 %

= 0,85 x 1250 kVA x 125 %

= 1328,125 kVA

Berdasarkan besaran daya genset yang digunakan dari hasil

perhitungan maka rating kinerja genset yang diambil sesuai katalog CAT

GENERATOR SETS adalah 1500 kVA.

B. Rating Pengaman Keluaran Genset

Vx4003

kVA1500IN = 2167,63 A

KHA = 1,25 x 2167,63 A

= 2709,53 A

Menuju panel genset menggunakan kabel NYY 6 ( 1 x 240 mm2) singlecore dengan KHA = 590 A, tiap kabel pada suhu 30 oC dengan suhu

penghantar maksimum 70 oC (PUIL BAB 7 hal. 314).

Busbar ukuran 3 ( 100 x 5 mm ) dengan KHA = 2800 A


16/65

Setingan maksimum pengaman genset = 250 % x In= 2,5 x 2167,63 A

= 5419,075 A

Rating pengaman genset ACB tipe MASTERPACT NW 63 TIPE H1

+ MICROLOGIC 2.0A dengan arus nominal 6300 Adengan Isc = 100 kA.

Untuk memindahkan dari sumber PLN ke Genset digunakan ATS


17/65

PERHITUNGAN SANGKAR FARADAY

Medan listrik berpengaruh dan berbahaya bagi pekerja yang bekerja atau dekat

dengan bagian dari jaringan yang bertegangan. Pekerja dapat menggunakan pelindung

untuk hal tersebut seperti sangkar faraday dimana kuat medan listrik didalam

pelindung konduktor ini merupakan fungsi dari derajat perlindungannya. Sangkar

pelindung terbuat dari bahan konduktor dan beberapa tahun yang lalu sangkar faraday

telah menunjukkan bahwa kuat medan listrik didalam sangkar faraday adalah nol (0)

bila sangkar berbentuk kotak penuh. Namun jika sangkar tersebut berbentuk kotak

penuh sehingga pekerja didalamnya bebas terhadap medan listrik, maka hal ini tidakdapat dipakai untuk bekerja. Perlindungan terhadap medan ini hanya dilakukan oleh

sangkar yang hanya berbentuk setengah kotak atau sangkar yang tidak berbentuk

kotak penuh, tergantung pada derajat perlindungan yang kita inginkan.

Dalam perhitungan ini yang perlu diperhatikan adalah sistem pengaman dari

sisi TR maupun TT pada trafo. Sesuai dengan kalatog yang ada jarak aman sisi

tegangan tinggi tepatnya 20 kV adalah 750 mm (PUIL Bab 9 Hal. 448) dengan

perkiraan panjang tangan manusia sekitar kurang lebih 750 mm. Sehingga dapat

terhitung sangkar faraday sesuai dengan dimensi trafo yang digunakan.

Dimensi trafo TRAFINDO yang digunakan dengan data sebagai berikut:

Panjang (L) : 2300 mm

Lebar (W) : 2020 mm

Tinggi (H) : 2075 mm

Sehingga diperoleh dimensi sangkar faraday terpasang sebagai berikut:

Panjang : ( jarak aman trafo + panjang tangan manusia ) x 2 + panjang trafo

: ( 750 + 750 ) x 2 + 2300 mm

: 5300 mm


18/65

Lebar : ( jarak aman trafo + panjang tangan manusia + 2 x ( jarak antar trafo)

) x 2 + lebar trafo

: ( 750 + 750 + 2 x ( 750 ) ) x 2 + 2020 mm

: 8020 mm

Tinggi : ( jarak aman trafo dengan atap ) + tinggi trafo

: 1000 + 2075 mm

: 3075 mm


19/65

PERHITUNGAN CELAH VENTILASI PADA TRAFO

Dalam kerjanya transformator tidak lepas dari kerugian salah satunya adalah

pana, panas yang berlebihan pada trafo dapat mengakibatkan hal hal yang tidak

diinginkan antara lain:

Drop tegangan Pemanasan pada minyak trafo yang berlebih, sehingga menyebabkan turunnya

kualitas minyak trafo yang dapat mengakibatkan tegangan tembus minyak trafo

turun.

Untuk itu kita diharuskan memperhitungkan seberapa besar celah ventilasi

yang dibutuhkan agar sirkulasi udara dapat berjalan dengan baik.

Celah ventilasi pada trafo dihitung pada saat load losses pada suhu 75 oC

dengan losses sebesar 5000 Watt = 5 kW hal tersebut dapat dilihat pada data trafo.

Data lain yang diketahui adalah sebagai berikut:

Temperatur udara masuk (t1) 20 oC. Temperatur udara keluar (t2) 35 oC. Koefisiensi muai udara

273

1)(

Tinggi ruangan = 4 m.Dengan data diatas dapat memperoleh volume udara yang dibutuhkan untuk

mensirkulasi panas adalah sebagai berikut:

)1()(1116

8601

12

txtt

PvV

Dimana:

Pv = rugi trafo (kW) / no load losses + load losses = 4000 + 25000 = 25,4 kW.

t1 = temperatur udara masuk (oC).

t2 = temperatur udara keluar (oC).

= koefisien muai udara


20/65

H = ketinggian ruangan (m)

Sehingga:

)20.273

11(

)2035(1116

4,25.860

xV

)07326,01(16740

21844 xV

V = 0,9

smV 39,0

Kemampuan pemanasan udara yang mengalir disepanjang tangki trafo adalah

Hv

dimana:

H=ketinggian (m)

= koefisien tahanan aliran udara

Koefisien tahanan aliran udara berbeda-beda tergantung pada kondisi daripada

tempat diletakkannya trafo itu sendiri.

Kondisi tempat

Sederhana

Sedang

Baik

4.....6

7.....9

9.....10 (jaringan konsen)>20


21/65

Apabila kondisi tempat dimisalkan adalah baik maka = 9.

Sehingga:

9

4

v

444,0v

Maka dapat kita hitung celah ventilasi sebagai berikut:

qc (penampang celah udara yang masuk) :v

V

qc :444,0

9,0 3 sm : 2,027

3m

Karena udara yang keluar memiliki temperatur yang lebih tinggi daripada

udara yang masuk yang diakibatkan proses pendinginan trafo dalam ruangan sehingga

terjadi pemuaian maka ventilasi udara keluar yang dibutuhkan harus lebih besar

daripada celah ventilasi udara masuk, dengan kata lain:

CA qq

Sehingga:

CA qq .1,1

027,2.1,1Aq

2229,2 mqA

Nilai perhitungan diatas adalah nilai minimum, sehingga pemakaian ventilasi

udara bisa memakai ukuran yang lebih besar dari ukuran perhitungan diatas.

Menurut PUIL 2000, celah udara ventilasi yang diijinkan pada Gardu Induk

adalah sebesar 20 cm2/kVA. Maka dari itu, perhitungan luas celah udara untuk

ventilasi pada GI adalah sebagai berikut :


22/65

Daya 3 trafo = 2500 kVA

Celah udara total = 2500 x 20

= 50000 cm2

Ruangan yang digunakan sebagai tempat peletakkan transformator,

mempunyai dimensi panjang x lebar x tinggi, 7m x 10m x 5m. Celah udara ini

dirancang pada dinding sisi 5m.

Celah udara seluas 50000 cm2 ini dibagi 4 celah ventilasi, 2 celah ventilasi

terdapat di dinding sisi bawah sebagai tempat masuknya udara, dan 2 celah

ventilasi terdapat sisi atas dinding sebagai tempat keluarnya udara.

Celah udara sisi bawah : Ventilasi udara sisi bawah adalah qc =20270 c 2m /16000 cm2. Berdimensi 80 cm x 200 cm = 16000 cm2. 2 = 32000 cm2 Perancangan celah ventilasi sisi bawah ini didisain agak miring dan

dipasang kassa yang terbuat dari bahan stainless steel agar benda-

benda atau hewan dari luar tidak dapat masuk ke ruangan

transformator.

Celah udara sisi atas : Ventilasi udara sisi atas adalah 222297 cmqA /17000 cm2. Berdimensi 85 cm x 200 cm = 17000 cm2. 2 = 34000 cm2 Perancangan celah ventilasi sisi atas ini didisain lebih luas dari

ventilasi sisi bawah karena udara yang memuai akibat pemanasan

trafo memiliki volume yang lebih besar daripada udara yang

masuk. Selain itu, dipasang besi-besi teralis agar benda-benda atau

hewan dari luar tidak dapat masuk ke ruangan transformator.

Luas total ventilasi sebesar 50000 cm2. Celah ventilasi pada perancangan ini

sudah memenuhi persyaratan PUIL 2000 karena luas ventilasi minimum untuk 2

transformator 2500 kVA sudah terpenuhi.

Tata letak ventilasi udara uangan transformator pada GI bisa dilihat pada

lampiran.


23/65

Detail gambar celah udara (ventilasi)

qa

qc


24/65

PERHITUNGAN CAPASITOR YANG DIBUTUHKAN

Karena PLN membebankan biaya kelebihan pemakaian KVARH pada

pelanggan, jika rata - rata faktor dayanya(cos ) kurang dari 0.85. Jadi harus ada

perbaikan faktor daya (cos ). Dengan cara mengurangi besarnnya Q akibat beban

yang cenderung bersifat induktansi.

Total beban keseluruhan :2150 kVA

Total Daya Terpakai : 1720 kVA

Cos System total : 0.815

Perbaikan faktor daya pada sistem

- Cabang 1 :Mesin Penggiling dan Pemanas Cos = 0.8 : (1000 kW , 1250 kVA)- Cabang 2 : Pompa dan Control Room Cos = 0.83 : (747 kW , 900 kVA)- Total Beban (Cos = 0.815) : (1752,25 kW , 2150 kVA)

A. Daya dan CosSebelum Pemasangan Capacitor Bank :

1

)1720( kWP

)1290( kVArQ

)2150( kVAS


25/65

Cos = 0.8sedangkan Tan =

B. Besar Capacitor Bank yang diperlukan

- Faktor daya yang ditentukan ;

- Daya kapasitor yang dibutuhkan :

1 2

).(2 aktif dayaP

).(2 reaktif dayaQ

)..( capacitorreaktifdayaQc

).(2 nyatadayaS

98,0cos 2 203,0tan 2

)tan(tan 21 PQc

)203,071,0(1720

kVAR04,872


26/65

C. Pemilihan Capasitor

Kapasitor yang digunakan :

- Merek : GNE- Capasitas : 66F- Qc (tiap capasitor) : 3.3 KVAR- Harga (Tiap capasitor) : Rp. 2.000.000

Banyaknnya Capasitor yang diperlukan

- NCapacitor

= 265 Buah Capasitor


27/65

D. Pemasangan CapacitorKapasitor harus dipasang dengan posisi tabung horisontal untuk

mengurangi

pemanasan. Jarak minimum antara 2 modul kapasitor adalah 25 mm

Untuk Perakitan Kapasitor diletakkan dalam suatu panel yang

dinamakan capasitor Bank, tiap 1 capasitor bank, maksimum terdiri dari 105

Buah capasitor, sehingga Capasitor bank yang dibutuhkan:

25 mm

+ + ..

=+ max 105 Buah


28/65

PERHITUNGAN TIANG TM , CUT OUT DAN ARRESTER

A. TIANG TMUntuk pemasangan tiang TM pada trafo distribusi dipasang pada struktur H

setinggitingginya.

B. CUT OUTKarakteristik utama suatu cut-out adalah sehubungan dengan kebuuhan antara

waktu dan arus. Hubungan antara minimum melting dan maksimim clearing time.

Melting time adalah interval waktu antara permulaan arus gangguan danpembusuran awal. Interval selama dalam masa pembusuran berakhir adalah

arching time.

Clearing time adalah melting time ditambah dengan arching time.Factor-faktor dalam pemilihan fuse cut-out

Penggunaan cut-out tergantung pada arus beban, tegangan, type system,dan arus gangguan yang mungkin terjadi.

Keempat factor diatas ditentukan dari tiga buah rating cut-out, yaitu : aruskontinyu, tegangan dan kapasitas pemutusan.

Pemilihan rating arus kontinyu

Rating arus kontinyu dari fuse besarnya akan sama dengan atau lebihbesar arus arus beban kontinyu maksimum yang diinginkan akan

ditanggung.

Dalam menentukan arus beban dari saluran, pertimbangan arus diberikanpada kondisi normal dan kondisi arus beban lebih ( over load ).

Pada umumnya outgoing feeder 20 kV dari GI dijatim mampumenanggung arus beban maksimum 630 A, maka arus beban sebesar 100

A.

Dalam pemilihan Cut Out,tergantung dari pemakaian trafo apakah minyak

atau trafo kering , Didalam PUIL 2000 Hal.190 apabila menggunakan trafo


29/65

kering In CO dikalikan 125 % ( nilai maksimal ) . Sehingga nilai maksimum dari

CO diperoleh :

5,2

203

)(

kV

trafoKVAIco

5,2203

2500

kV

kVAIco

= 180,4 A

Dari data diatas maka dipilih CO dengan spesifikasi berikut :

Rating Arus : 180,4 A

Rating Tegangan : 20 kV

Untuk lebih jelasnya li hat lampiran

C. ARESTERArrester dipakai sebagai alat proteksi utama dari tegangan lebih. Oleh

karena pemilihan arrester harus sesuai dengan peralatan yang dilindunginya.

Karena kepekaan arrester terhadap tegangan, maka pemakainya harusdisesuikan dengan tegangan sistem.

Pemilihan lightning arrester dimaksudkan untuk mendapatkan tingkat

isolasi dasar yang sesuai dengan Basic Insulation Level (BIL) peralatan yang

dilindungi, sehingga didapatkan perlindungan yang baik.

Pada pemilihan arrester ini dimisalkan tegangan impuls petir yang

datang berkekuatan 400 KV dalam waktu 0,1 s, jarak titik penyambaran

dengan transformator 5 Km.

Tegangan dasar arresterPada jaringan tegangan menengah arrester ditempatkan pada sisi

tegangan tinggi (primer) yaitu 20 KV. Tegangan dasar yang dipakai adalah

20 KV sama seperti tegangan pada sistem. Hal ini dimaksudkan agar pada

tegangan 20 KV arrester tersebut masih bisa bekerja sesuai dengan

karakteristinya yaitu tidak bekerja pada tegangan maksimum sistem yang


30/65

direncanakan, tetapi masih tetap mampu memutuskan arus ikutan dari

sistem yang effektif.

Tegangan sistem tertinggi umumnya diambil harga 110% dari hargategangan nominal sistem. Pada arrester yang dipakai PLN adalah :

Vmaks = 110% x 20 KV

= 22 KV, dipilih arrester dengan tegangan teraan 28 KV.

Koefisien PentanahanDidefinisikan sebagai perbandingan antara tegangan rms fasa sehat ke

tanah dalam keadaan gangguan pada tempat dimana penagkal petir, dengantegangan rms fasa ke fasa tertinggi dari sistem dalam keadaan tidak ada

gangguan Untuk menetukan tegangan puncak (Vrms) antar fasa dengan

ground digunakan persamaan :

Vrms =2

Vm

= 2

22

= 15,5 KV

Dari persamaan di atas maka diperoleh persamaan untuk tegangan

phasa dengan ground pada sistem 3 phasa didapatkan persamaan :

Vm(L - G) =

3

2Vrms

=3

25,15

= 12,6 KV

Koefisien pentanahan =KV

KV

5,15

6,12

= 0,82


31/65

Keterangan :

Vm = Tegangan puncak antara phasa dengan ground (KV)

Vrms = Tegangan nominal sistem (KV)

Tegangan pelepasan arresterTegangan kerja penangkap petir akan naik dengan naiknya arus

pelepasan, tetapi kenaikan ini sangat dibatasi oleh tahanan linier dari

penangkap petir.

Tegangan yang sampai pada arrester :

E =xeK

e

..

E =Km

KV

50006,0

400

= 133,3 KV

Keterangan :

I = arus pelepasan arrester (A)

e = tegangan surja yang datang (KV)

Eo = tegangan pelepasan arrester (KV)

Z = impedansi surja saluran ()

R = tahanan arrester ()

Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari

saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi

teganagn flasover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor

keamanannya, sehingga harga e adalah :

e =1,2 BIL saluran (23)

Keterangan :


32/65

e = tegangan surja yang datang (KV)

BIL = tingkat isolasi dasar transformator (KV)

Arus pelepasan nominal (Nominal Discharge Current)I =

RZ

Eoe

2

Z adalah impedansi saluran yang dianggap diabaikan karena jarak

perambatan sambaran tidak melebihi 10 Km dalam arti jarak antara GTT

yang satu dengan yang GTT yang lain berjarak antara 8 KM sampai 10

KM. (SPLN 52-3,1983 : 11)

R =aruspemuat

jutimpulsteganganke %100

=KA

KV

5,2

105

= 42

I = 420

3,1334002 KVKV

= 15,8 KA

Keterangan :

E = tegangan yang sampai pada arrester (KV)

e = puncak tegangan surja yang datang

K = konsatanta redaman (0,0006)

x = jarak perambatan

Jatuh tegangan pada arrester dapat dihitung dengan menggunakan

persamaan :

V = I x R


33/65

Sehingga tegangan pelepasan arrester didapatkan sesuai persamaan :

ea= Eo + (I x R) (25)

Keterangan :

I = arus pelepasan arrester (KA)

Eo = tegangan arrester pada saat arus nol (KV)

ea = tegangan pelepasan arrester (KV)

Z = impedansi surja ()

R = tahanan arrester ()

Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL)Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam

impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu

gelombang 1,5 x 40 s. Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik

harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi

dari BIL tersebut.

Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL)Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari

saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan

flasover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor

keamanannya, sehingga harga E adalah :

e =1,2 BIL saluran

e = 1,2 x 150 KV

e = 180 KV

Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam

impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu

gelombang 1,2/50 s. Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik harus

mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi dari BIL


34/65

tersebut. Sehingga dipilih BIL arrester yang sama dengan BIL

transformator yaitu 150 KV

Margin Perlindungan ArresterUntuk mengitung dari margin perlindungan dapat dihitung dengan

rumus sebagai berikut :

MP = (BIL / KIA-1) x 100%

MP = (150 KV/ 133,31) x 100%

= 125.28 %

Keterangan :

MP = margin perlindungan (%)

KIA = tegangan pelepasan arrester (KV)

BIL = tingkat isolasi dasar (KV)

Berdasarkan rumus di atas ditentukan tingkat perlindungan untuk tafo

daya. Kriteria yang berlaku untuk MP > 20% dianggap cukup untuk

melindungi transformator .

Jarak penempatan Arrester dengan PeralatanPenempatan arrester yang baik adalah menempatkan arrester sedekat

mungkin dengan peralatan yang dilindungi. Jarak arrester dengan peralatan

Yang dilindungi digunakan persamaan sebagai berikut :

Ep = ea +v

xA2

125 = 133,3 KV+sm

xsKV

/300

/40002

8,3 = 26,6x

x = 0,31 m

jadi jarak arrester sejauh 31 cm dari transformator yang dilindungi.


35/65

Perhitungan jarak penempatan arrester di atas digunakan untuk transformator

tiang. Namun di wilayah Malang juga terdapat penempatan transformator di

permukaan tanah dengan menggunakan kabel tanah. Transformator tersebut

berada dalam tempat terpisah dengan pengaman arresternya. Transformator

diletakkan di atas tanah dan terhubung dengan arrester yang tetap diletakkan di

atas tiang melalui kabel tanah.


36/65

Tabel Batas Aman Arrester

IMPULS

PETIR

(KV)

BIL

ARRESTER

(150 KV)

BIL

TRAF0

(125 KV)

KONDISI KETERANGAN

120 KV < 150 KV 150 KV >125 KV

Tidak

aman

Arrester rusak,

transformator

rusak

Berdasarkan keterangan diatas maka pemilihan BIL arrester harus mempunyai

kemampuan yang sama atau diatas tegangan BIL petir (150 kV), sedangkan untuk

BIL trafo dapat menggunakan BIL yang lebih rendah yaitu 125 kV.


37/65

PERHITUNGAN TIANG TM , CUT OUT DAN ARRESTER

Single Line Diagram Kubikel

INCOMING

Mof

ujung

Mof

ujung

METERING OUTGOING

LBS

(SF6)

CT double

sekunderCT double

sekunderPT

Fuse

PT

Earth

switch

(SF6)

Coupling

capacitor

Busbar 20 kV

Earth

switch

(SF6)

CB(SF6)

Coupling

capacitor

Cut

Out

Arester

Mof

ujung

FEEDER

Ke incoming kubikel PLN

Kubikel 20 kV adalah komponen peralatan untuk memutuskan dan

menghubungkan, pengukuran, tegangan, arus maupun daya, peralatan proteksi dan

control. Didalam perencanaan ini, pelanggan memesan daya kepada PLN sebesar

2064 kVA, pelanggan ini termasuk pelanggan TM / TM / TR sehinga trafo milik

pelanggan, rugi-rugi di tanggung pelanggan, pengukuran di sisi TT dan trafo

ditempatkan di gardu distribusi.

Kubikel terdiri dari dua unit. Pertama adalah milik PLN (yang bersegel) dan

kubikel milik pelanggan (hak pelanggan sepenuhnya). Setiap kubikel terdiri dari

incoming, metering dan outgoing. Pada perencanaan ini, kubikel pelanggan dan PLN

disamakan spesifikasinya, karena selain PLN, pelanggan juga perlu memonitoring

metering milik pelanggan itu sendiri. Spesifikasi kubikel ialah:

1. Incoming : IMC2. Metering : CM2


38/65

3. Outgoing : DM1-ADari schneider / Merlin Gerin

1. INCOMING (IMC)Terdiri atas LBS (load break switch), coupling kapasitor dan CT

- LBSIalah pemutus dan penyambung tegangan dalam keadaan berbeban, komponen

berbeban terdiri atas beberapa fungsi yaitu:

1. Earth Switch2. Disconnect Switch3. Load Break Switch

Untuk meng-energized, proses harus berurutan (1-2-3) dan memutus beban harus

dengan urutan kebalikan (3-2-1).

- Coupling CapasitorDalam penandaan kubikel membutuhkan lampu tanda dengan tegangan kerja 400

kV. Karena pada kubikel mempunyai tegangan kerja 20 kV, maka tegangan

tersebut harus diturunkan hingga 400 V menggunakan coupling capasitor dengan

5 cincin yang menghasilkan output tegangan

= 20 kV/5

= 400 V

- Current Transformator (CT)Trafo yang digunakan adalah trafo dengan daya 2500 kVA. Sehingga arus

nominalnya ialah:

IN =KVx

VA

203

2500= 72,16 A

meter yang digunakan hanya mampu menerima arus sampai 5 A. Sehingga

dibutuhkan trafo arus (CT) dengan spesifikasi:

1. Transformer For 630 A units DMV-A, DMV-D Transformer ARJP2/N2F2.

Single Primary Winding

3. Double Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman


39/65

4. Arus rating : 200 A / 55. Burden : 15 VA6. Class : 0,5

L ihat katalog kubikel

2. METERING (CM2)Terdiri atas LBS type CS, busbar 3 phasa, LV circuit isolation switch, LV fuse, 3

fuse type UTE atau DIN 6.3 A, heater 150 W (karena daerah degan tingkat

kelembaban tinggi).

- Load Break Switch type CSDioperasikan dengan pengungkit yang terdiri atas :

1. Earth switch2. Disconnect switchAuxiliary kontak untuk CM2 yaitu 10 + 2c

li hat katalog kubikel halaman 44

- Voltage transformator Transformer For Units CM2, GBC-A, GBC-B, VRC2 / S1 phase to phase 50

Hz

Reted voltege : 24 kV Primary voltage : 20 kV Secondary voltage : 100 V Thermal power : 500 VA Kelas akurasi : 0,5


- FuseFuse yang digunakan pada kubikel metering tergantung dari tegangan kerja dan

transformator yang digunakan. Setelah melihat tabel seleksi fuse (katalog

kubikel), fuse CF dengan rating 80 A (standart DIN).

Ukuran dan detail l ihat katalog kubikel


40/65

- Heater 150 WHeater digunakan sebagai pemanas dalm kubikel. Sumber listrik heater ini berdiri

sendiri 220 V-AC. Difungsikan untuk menghindari flash over akibat embun yang

ditimbulkan oleh kelembaban di sekitar kubikel.

3. OUTGOING (DM1-A)Terdiri atas:

SF1 atau SF set circuit breaker (CB with SFG gas) Pemutus dari earth switch Three phase busbar Circuit breaker operating mechanism Dissconector operating mechanism CS Voltage indicator Three ct for SF1 CB Aux- contact on CB Connections pads for ary-type cables Downstream earhting switch.

Dengan aksesori tambahan:

Aux contact pada disconnector Additional enclosure or connection enclosure for cabling from above Proteksi menggunakan stafimax relay atau sepam progamable electronic unit

for SF1CB.

Key type interlock 150 W heating element Stands footing Surge arrester CB dioperasikan dengan motor mekanis.



41/65

PEMILIHAN KOMPONEN KUBIKEL

1) Pemilihan FuseFuse = 400% x Ip

= 400 x 72,16

= 288,64 A

Dipilih fuse dengan Inominal = 288,64 A

2) Pemilihan Disconnecting Switch (DS).Disconnecting switch merupakan peralatan pemutus yang dalam kerjanya

(menutup dan membuka) dilakukan dalam keadaan tidak berbeban, karena alat

ini hanya difungsikan sebagai pemisah bukan pemutus.

Jika DS dioperasikan pada saat keadaan berbeban maka akan terjadi flash

over atau percikan-percikan api yang dapat merusak alat itu sendiri.

Fungsi lain dari disconnecting switch adalah difungsikan sebagai pemisah

tegangan pada waktu pemeliharaan dan perbaikan, sehingga dperlukan saklar

pembumian agar tidak ada muatan sisa.

Karena DS dioperasikan sebagai saklar maka perhitungannya adalah :

15,1203

)(

kV

trafoKVAI

15,1203

2500

kV

kVAI

= 82,99 A

Sehingga dipilih DS dengan type SF 6 with earthing switch.


42/65

3) Pemilihan Load Break Switch.Kemampuan pemutus ini harus disesuaikan dengan rating nominal dari

tegangan kerja, namun LBS juga harus mampu beroperasi saat arus besar ( Ics )

tanpa mengalami kerusakan.

Cara pengoperasian LBS bisa secara manual yaitu digerakkan melalui

penggerak mekanis yang dibantu oleh sisitem pegas dan pneumatic.pemilihan

LBS ditentukan berdasarkan dengan Rating arus nominal dan tegangan

kerjannya :

15,1

203

)(

kV

trafoKVAI

15,1203

2500

kV

VAI

= 82,99 A

4) Pemilihan Current Transformer.Berdasarkan data dari trafo, dengan mengetahui tegangan kerja dan daya trafo

maka dapat dipilih CT dengan perhitungan sebagai berikut :

- Daya trafo = 2500 kVA- I primer = 72,16 A- V primer = 20 kV- I sekunder = 3608,43 A- Vsekunder = 230 / 380 V

Dari data pemilihan kubikel dapat dipilih ct sebagai berikut:


43/65

For 630 A units DMV-A, DMV-D

Transformer ARJP2/N2F

Single primary winding

Double secondary winding for measurement and protection

Maka dipilih CT dengan spesifikasi sebagai berikut:

Type CT : ARJP2/N2F

IN : 200 A

Ith : 25 kA

t : 1

measurement 5A : 15 VAclass 0,5

and protection 5A : 5 VA5P10

L ihat lampiran

Dari perhitungan diatas maka dipilih trafo arus dengan spesifikasi sebagi

berikut:

5) Pemilihan Potential TransformerBerdasarkan data dari trafo, dengan mengetahui tegangan kerja dan daya trafo

maka dapat dipilih PT dengan perhitungan sebagai berikut :

- Daya trafo = 2500 kVA- I primer = 72,16 A- V primer = 20 kV- I sekunder = 3608,43 A- Vsekunder = 230 / 380 V

Dari data pemilihan kubikel dapat dipilih ct sebagai berikut:


44/65


45/65

Tiga buah CT2. Accessories:

Motor untuk mengoperasikan saklar mekanik Kontak Bantu Pengunci interlock Pemanas dengan daya elemen 50W Enclosure atau hubungan enclosure untuk pengawatan Phase comparator Indicator kesalahan Surge arrestors (hanya untuk kubikal 500 mm)

3. Dimensi dan berat IMC : Panjang : 375 mm Lebar(kedalaman) : 500 mm Tinggi : 1600 mm Berat : 200k g (hanya panel)


46/65

Jarak pengkabelan

Cable-connection height Hmeasured from floor (mm)

630 A 1250 A

IM,NSM-

cables,

NSM-

busbars

950

SM 950 950

IMC 450

PM, QM 400

QMC 340

CRM 430

DM1-A SF1 370 650

DM1-A

SFset, DM1-

S

430

DMV-A,

DMV-S

324 324

DM1-W 360 650

GAM2 760

GAM 470 620


47/65

Pada Panel QMC

untuk pengukuran arus = 5A 15 VA kelas alat ukur = 0,5

untuk pengaman arus = 5A 5 VA untuk tipe 5P15

Pada panel CM2

Terdapat trafo tegangan VRC2/S1 (phase to phase) 50

atau 60 Hz.

Tegangan maksimal : 24 kV Terminal tegangan primer : 10/15/20 kV Tegangan sekunder : maksimal 100 V Burden/ thermal power : 500 VA Kelas accuracy : 0,5


48/65

Kubikel Saklar dan Pengaman (IMC)

1.Switchgear: Saklar diskonnector dan saklar

pentanaham dalam sebuah isi (jadi satu) dengan

SF6 dan dilengkapi pengunci system tekanan".

2.Busbar: semua dirancang horizontal, dileng-

kapi panel saklar peringatan.

3.Penghubung: hubungan dari depan, hubungan

untuk saklar disconnector dan terminal saklar

pentanahan (IM cubicles) atau low-fuses holder

(kubikal PM dan QM)

4.Pengoperasian mekanis: memiliki bagian-

bagian yang digunakan untuk mengoperasikan

saklar disconnector dan saklar pentanahan serta

dilengkapi indikasi bahwa telah aman (tidak

bertegangan).

5.Tegangan rendah : Instalasi sebuah terminal

blok (jika motor dipasang) fuse LV dan

perlengkapan relay. Jika dibutuhkan tempat lebih

besar, sebuah enclosure tambahan mungkin dapatditambahkan di bagian atas dari kubikal

KETERANGAN :


49/65

Kubikel Circuit Breaker SF6

1.Switchgear: Saklar diskonnector dan saklar pentanahan

dalam sebuah isi (jadi satu) dengan SF6 dan dilengkapi

pengunci system tekanan.

2.Busbar: semua dirancang horizontal, dilengkapi panel

saklar peringatan

3.Penghubung dan Switchgear :masukan dari depan,hubungan untuk terminal bawah lantai dari circuit breaker.

SF1 :dikombinasikan dengan sebuah relay elektronik dansensor standard (dengan atau tanpa sebuah power supply

tambahan).

SF set : sudah dilengkapi seperangkat system pengamanelektronik dan sensor special (tanpa dilengkapi power

supply tambahan).

4.Pengoperasian mekanis: memiliki bagian-bagian yang

digunakan untuk mengoperasikan saklar disconnector dan

saklar pentanahan serta dilengkapi indikasi bahwa telah

aman (tidak bertegangan).

5.Tegangan rendah: pemasangan compact relay devices (Statimax) dan test box terminal. Jika dibutuhkan tempat

lebih besar, sebuah enclosure tambahan mungkin dapat

ditambahkan di bagian atas dari kubikal

KETERANGAN :


50/65

Saklar Disconnector dan Saklar Pentanahan

Tabung UdaraTiga kontak putar ditempatkan dalam satu enclosure dengan tekanan gas

relative 0,4 bar

Operasi Keamanan

Saklar memiliki tiga posisi, yaitu:

- Tertutup- Terbuka- Ditanahkan

Dengan system operasi interlock, mencegah terjadinya kesalahan

pengoperasian


51/65

Kubikel Pelanggan

IMC

(incoming)

CM 2

Metering

DM1A

Outgoing

500 mm500 mm 750 mm

1600 mm

DM1A

Outgoing

750 mm


52/65

Kubikel PLN

IMC

(incoming)

CM 2

Metering

DM1A

Outgoing

500 mm500 mm 750 mm

1600 mm


53/65

Detail Kubikel Incoming

1600

840 30

70

500

940


54/65

Dimensi dan Cable Connection Incoming IMC (500 mm)


55/65

Detail Kubikel Metering

1600

840 30

70

500

940


56/65

Dimensi dan Cable Connection Metering IMC (500 mm)


57/65


58/65

Dimensi dan Cable Connection Outgoing DM 1-A (750 mm)


59/65

PENTANAHAN BODY TRAFO, SANGKAR FARADAY, BODY

CUBICLE

Pada pentanahan body trafo, sangkar faraday, dan body cubicle harus mempunyai

tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan

elektroda batang tunggal dengan catatan:

Elektroda ditanam pada tanah ladang dengan tahanan jenis ( ): 100 ohm/m Luas penampang elektroda adalah 150 2mm dengan Cu telanjang 50. (Lihat Tabel)

2

.rL

2.14,350 r

14,3

150r

mmr 91,6

Menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal Panjang elektroda ( l ) = 3 meter Elektroda ditanam sedalam panjang elektrodaR pentanahan =

1

4ln

..2 a

L

1

00691,0

34ln

3..2

100 x

= 39,132 Tidak memenuhi syarat karena kurang dari 5

Menggunakan konfigurasi DOUBLE STRAIGHT

073,600691,0

3 In

r

lInk

33,13

311

L

Lx 046,0

073,6

33,1..

In

r

l

In

xInm


60/65

Factor pengali konfigurasi2

21 m

2

046,021 =0.546

xL

Rpt

2 factor pengali konfigurasi

898,2546,032

100x

xmemenuhi persyaratan karena Rpt


61/65

PENTANAHAN ARESTER DAN KABEL NA2XSGBY

(KAWAT BRAID / GB PENTANAHAN)

Agar bahaya sambaran petir tidak masuk ke dalam siatem maka arrester harus di

tanahkan. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang

tunggal dengan catatan:

Elektroda ditanam pada tanah ladang dengan tahanan jenis ( ): 100 ohm/m Luas penampang elektroda adalah 150 2mm dengan Cu telanjang 50.(Lihat Tabel)

2.rL

2.14,350 r

14,3

150r

mmr 91,6

Menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal

Panjang elektroda ( l ) = 3 meter Elektroda ditanam sedalam panjang elektrodaR pentanahan =

1

4ln

..2 a

L

1

00691,0

34ln

3..2

100 x



073,600691,0

3 In

r

lInk

33,13

311

L

Lx 046,0

073,6

33,1..

In

r

lIn

xInm


62/65


21 m

2

046,021 =0.546

xL

Rpt

2 factor pengali konfigurasi

898,2546,032

100x

xmemenuhipersyaratan karena Rpt


63/65

PENTANAHAN TITIK NETRAL TRAFO, PANEL MDP BODY GENSET

PANEL GENSET

Pada pentanahan titik netral trafo, panel MDP, body Genset, dan panel genset harus

mempunyai tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan pentanahan

system cross dengan catatan:

Elektroda ditanam pada tanah ladang dengan tahanan jenis ( ): 100 ohm/m Luas penampang elektroda adalah 150 2mm dengan Cu telanjang 50.(Lihat Tabel)

2

.rL

2.14,350 r

14,3

150r

mmr 91,6

Menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal Panjang elektroda ( l ) = 3 meter Elektroda ditanam sedalam panjang elektrodaR pentanahan =

1

4ln

..2 a

L

1

00691,0

34ln

3..2

100 x



073,600691,0

3 In

r

lInk

33,13

311

L

Lx 046,0

073,6

33,1..

In

rlIn

xInm


64/65


21 m

2

046,021 =0.546

x

L

Rpt

2

factor pengali konfigurasi

898,2546,032

100x

xmemenuhi persyaratan karena Rpt


65/65

Detail Pemasangan Elektroda Pentanahan pada Pipa Bantu

Pipa besi

Lubang baut

untuk sepatu

kabel

Lubang kabel

masuk

Kabel dipatri

pada sepatukabel

Kabel

pentanahan (BC)

Panjang pipa sesuai dengan panjang elektroda yaitu 35 meter dan ditanam sedalam panjang elektroda

perancangan gardu distribusi 20 kv

Documents