1 PendahuluanPile cap merupakan bagian struktur yang menghubungkan struktur atas dan struktur bawah bawah. Gaya yang bekerja pada struktur atas ,seperti pier atau kolom di salurkan kesemua pondasi tiang melalui pile cap .Pada Proyek Talangu station 286 + 620 ukuran pile cap adalah panjang 16.3 meter ,lebar 8.4 meter dan tebal 1.5. Ukuran in disesuaikan dengan ukuran pile cap pada program ensoft hal ini disebabkan keterbatasan ensoft group 7.0 dalam permodelan bentuk pile cap.

2 Dasar teori perhitungan

2.1 Perhitungan MomenPerhitungan momen pada pile cap dengan mengasumsikan reaksi aksial yang terjadi pada pile cap menjadi sebuah beban yang bekerja pier yang dianggap sebagai tumpuan. Pada kondis proyek kali telangu ini abutmen dianggap sebagai jepit Permodelan Jepit.

Gambar 2.1-1Permodelan jepit

Reaksi aksial yang terjadi dianggap sebagai gaya luar yang bekerja pada perletakan jepit. Momen yang di hasilkan merupakan Reaksi gaya tiang pancang di kalikan dengan eksentrisitas terhadap pier

Mu = Pu e

Mu = Momen ultimatePu = Reaksi aksial tiangE = Eksentrisitas terhadap pier/tiang

bdfc

bdfcb

d

bdfc

s

'33.0

'2083.0

'2117.0

min

2.2 Perhitungan Punching Shear

Perhitungan in untuk mengecek ataupun mendesain ketebalan pile pile cap akibat pengaruh gaya aksial yang bekerja

Perhitungan kapasitas bahan

Perhitungan geser terjadi

Tegangan geser = Pu/p*d

Pu = gaya reaksi aksial pondasi tiangP = Perimeterd = 0.9 Tebal pile cap

Keruntuhan geser pada pile cap untuk Proyek Talangu station 286 + 620 diambil keruntuhan pada bagian ujung tepi karena akan terjadi panjang retak terkecil sehingga akan pembuat gaya bekerja lebih besar dan pendesainan yang lebih konservatif

Gambar 2.2-2 Pola Keretakan geser ujung tepi

3 Analisis Perhitungan Pile cap

3.1 Perhitungan Kapasitas Momen

Gambar 3.1-3 Konfigurasi Tiang Pancang

Pada pendesainan Proyek Talangu station 286 + 620 semua aksial di tiap kombinasi beban dikeluarkan berdasarkan perhitungan perangkat lunak group 7.0. Total Aksial maksimum sebaris atau sekolom yang terjadi digunakan sebagai reaksi aksial desain yang berlaku seperti beban pada permodelan yang telah di jelaskan diatas. Aksial maksimum pada setiap kombinasi beban adalah sebagai berikut :

Table 3.1-2 Jumlah gaya aksial maksimum sebaris

ULS 1 ULS 2 ULS 3 ULS 4 SLS 1 SLS 2-7.2 2444.9 1905 1918 1934 1864 1869-5.4 2447.7 1911 1921 1933 1868 1872-3.6 2448.5 1918 1925 1933 1872 1874-1.8 2451.3 1926 1928 1933 1875 1876

0 2454.1 1933 1932 1932 1879 18791.8 2457 1939 1936 1932 1882 18803.6 2459.8 1946 1940 1931 1886 18845.4 2461.6 1952 1942 1931 1889 18857.2 2463.4 1959 1947 1931 1893 1888*semua gaya dalam KN

Table 3.1-3 Jumlah gaya aksial maksimum sekolom

-2.7 -0.9 0.9 2.7ULS 1 514.3 3853 7191 10530ULS 2 2208 3635 5060 6486ULS 3 2208 3636 5058 6487ULS 4 1017 3237 5458 7678SLS 1 1011 3155 5299 7443SLS 2 1012 3155 5298 7442*semua gaya dalam KN

Perhitungan tulangan arah Z

Perhitungan momen penulangan arah z menggunakan permodelan Jepit

Penulangan

Table 3.1-4 Penulangan Momen Arah z

K - 350fc' = 29.05 MPa Atas 21924b = 8400 mm Bawah 21924h = 1500 mm D tulangand = 1350 mm atas 16 mmfy = 400 Mpa Bawah 16 mm

As tulanganMu + (atas) 0 KN-m atas 804.2477 mm2Mu - (bawah) 2217.06 KN-m bawah 804.2477 mm2

n tulanganAs + 0 mm2 atas 28 buahAs - 5702.314815 mm2 bawah 28 buah

spasia aktual atas 300 mma + 0 mm bawah 300 mma - 10.99681283 mm

atas 300 mmAs aktual bawah 300 mmAs + 0 mm2As - 5153.071244 mm2As min 21924 mm2

Penulangan arah z

spasi yang di gunakan

Yang di gunakan

Table 3.1-5 Penulangan Momen Arah y

K - 350fc' = 29.05 MPa Atas 42543 mm2b = 16300 mm Bawah 86329.09 mm2h = 1500 mm D tulangand = 1350 mm atas 16 mmfy = 400 Mpa Bawah 25 mm

As tulanganMu + (atas) 0 KN-m atas 804.2477 mm2Mu - (bawah) 34902.9 KN-m bawah 1963.495 mm2

n tulanganAs + 0 mm2 atas 53 buahAs - 89770.83 mm2 bawah 44 buah

spasia aktual atas 307.5472 mma + 0 mm bawah 370.4545 mma - 173.1215 mm spasi yang di gunakan

atas 300 mmAs aktual bawah 300 mmAs + 0 mm2As - 86329.09 mm2As min 42543 mm2

Penulangan arah yYang di gunakan

3.2 Perhitungan Punching Shear

Perhitungan menggunakan aksial terbesar dari setiap kombinasi beban dan aksial terbesar ini diasumsikan bekerja di bagian tepi ujung pile cap .

Punching Shear

Table 3-1 Perhitungan Punching Shear

tebal 1500 mmd 1350 mm = 1fc` 29.05 Mpa s = 20diameter 600 mm = 1

suku 1 0.916267 mpaL1 600 mm suku 2 6.500661 mpaL2 600 mm suku 3 1.778636 mpaL3 954.5941546 mm min 0.916267 mpatotal 2154.594155 mm

status OKA 3231891.232 mm2Pu max 1170 KN

1170000 N

Pu/A 0.362017134 Mpa

kekuatan bahanpuncing shear edge

4 Kesimpulan

Penulangan yang memenuhi syarat pada pile cap untuk pier P2 dan P4 adalah sebagai berikut

Table 4-2 Penulangan Pile cap

PierZ Y

Atas Bawah Atas BawahAbutmen D 16 - 300 D 16 - 300

D 16 - 300 D 25 - 300

Untuk Kapasitas Punching shear kekuatan bahan 0.91 Mpa > tegangan geser terjadi 0.36 Mpa .