perencanaan kolom
Post on 15-Jan-2016
84 Views
Preview:
DESCRIPTION
TRANSCRIPT
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-1Febriandi Amri (3113 106 017)
BAB VI
PERHITUNGAN KOLOM
6.1. Perencanaan Kolom Interior
Gambar 6.1 Letak Kolom Frame 11 yang ditinjau
Dalam struktur bangunan ini terdapat satu macam dimensi kolom, yaitu 55/55
cm dengan tinggi lantai dasar 5 m. Sebagai contoh perhitungan, akan direncanakan
kolom interior 55/55 cm dengan data – data sebagai berikut :
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-1Febriandi Amri (3113 106 017)
BAB VI
PERHITUNGAN KOLOM
6.1. Perencanaan Kolom Interior
Gambar 6.1 Letak Kolom Frame 11 yang ditinjau
Dalam struktur bangunan ini terdapat satu macam dimensi kolom, yaitu 55/55
cm dengan tinggi lantai dasar 5 m. Sebagai contoh perhitungan, akan direncanakan
kolom interior 55/55 cm dengan data – data sebagai berikut :
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-1Febriandi Amri (3113 106 017)
BAB VI
PERHITUNGAN KOLOM
6.1. Perencanaan Kolom Interior
Gambar 6.1 Letak Kolom Frame 11 yang ditinjau
Dalam struktur bangunan ini terdapat satu macam dimensi kolom, yaitu 55/55
cm dengan tinggi lantai dasar 5 m. Sebagai contoh perhitungan, akan direncanakan
kolom interior 55/55 cm dengan data – data sebagai berikut :
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-2Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.1Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 11
Gambar 6.2Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-2Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.1Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 11
Gambar 6.2Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-2Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.1Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 11
Gambar 6.2Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-3Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI 2847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.3 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-3Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI 2847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.3 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-3Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI 2847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.3 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-4Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.4 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI 2847:2013 pasal21.6.2.2).
a. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Balok Kanan
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As tul atas tumpuan balok = 7D19 (1984,70mm2)
- As Pelat lantai = 8Ø10 = (628,32 mm2)
- As total = 2613,02 mm2
Gambar 6.5 Penampang balok B1 35/60 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-4Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.4 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI 2847:2013 pasal21.6.2.2).
a. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Balok Kanan
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As tul atas tumpuan balok = 7D19 (1984,70mm2)
- As Pelat lantai = 8Ø10 = (628,32 mm2)
- As total = 2613,02 mm2
Gambar 6.5 Penampang balok B1 35/60 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-4Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.4 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom interior atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI 2847:2013 pasal21.6.2.2).
a. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Balok Kanan
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As tul atas tumpuan balok = 7D19 (1984,70mm2)
- As Pelat lantai = 8Ø10 = (628,32 mm2)
- As total = 2613,02 mm2
Gambar 6.5 Penampang balok B1 35/60 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-5Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1984,7 × 40 + 10 + + 4 × π × 10 x 20 + + 4 × π × 10 120 − 10 −2613,02y = 59,62 mm
d = h - y = 600 - 59,62 = 540,38 mm
a = 0,85 = 2613,02 × 3000,85 × 35 × 350 = 75,28 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 2613,02 × 300 × 540,38 − 75,282= 354,773 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 4D19 (1131,11mm2)
-a = 0,85 = 1131,11 × 3000,85 × 35 × 350 = 32,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1131,11 × 300 × 540,5 − 32,592= 160,09 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 514,865 x 10 N.mm = 514,865 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-5Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1984,7 × 40 + 10 + + 4 × π × 10 x 20 + + 4 × π × 10 120 − 10 −2613,02y = 59,62 mm
d = h - y = 600 - 59,62 = 540,38 mm
a = 0,85 = 2613,02 × 3000,85 × 35 × 350 = 75,28 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 2613,02 × 300 × 540,38 − 75,282= 354,773 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 4D19 (1131,11mm2)
-a = 0,85 = 1131,11 × 3000,85 × 35 × 350 = 32,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1131,11 × 300 × 540,5 − 32,592= 160,09 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 514,865 x 10 N.mm = 514,865 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-5Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1984,7 × 40 + 10 + + 4 × π × 10 x 20 + + 4 × π × 10 120 − 10 −2613,02y = 59,62 mm
d = h - y = 600 - 59,62 = 540,38 mm
a = 0,85 = 2613,02 × 3000,85 × 35 × 350 = 75,28 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 2613,02 × 300 × 540,38 − 75,282= 354,773 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 350/600 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 4D19 (1131,11mm2)
-a = 0,85 = 1131,11 × 3000,85 × 35 × 350 = 32,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1131,11 × 300 × 540,5 − 32,592= 160,09 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 514,865 x 10 N.mm = 514,865 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-6Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.5. Output SP Column Kolom Interior Bawah
Gambar 6.6. Output SP Column Kolom Interior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 504,73 + 460,75 = 965,48 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
965,48 kN.m > 1,2 (514,865 kN.m)
965,48 kN.m > 617,83 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-6Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.5. Output SP Column Kolom Interior Bawah
Gambar 6.6. Output SP Column Kolom Interior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 504,73 + 460,75 = 965,48 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
965,48 kN.m > 1,2 (514,865 kN.m)
965,48 kN.m > 617,83 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-6Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.5. Output SP Column Kolom Interior Bawah
Gambar 6.6. Output SP Column Kolom Interior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 504,73 + 460,75 = 965,48 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
965,48 kN.m > 1,2 (514,865 kN.m)
965,48 kN.m > 617,83 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-7Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-7Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-7Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-8Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 4 Ø 13mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2 > Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 460,75 kNm
Mprc,bawah = 504,73 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-8Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 4 Ø 13mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2 > Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 460,75 kNm
Mprc,bawah = 504,73 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-8Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 4 Ø 13mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2 > Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 460,75 kNm
Mprc,bawah = 504,73 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-9Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 43,219
4,473,50475,460
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 78,020 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 219,43 kN > 78,020 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. (SNI 2847 2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI 2847 2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambungan lewatan sepanjang 500 mm
Gambar 6.7. Detail Kolom Interior
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-9Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 43,219
4,473,50475,460
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 78,020 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 219,43 kN > 78,020 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. (SNI 2847 2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI 2847 2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambungan lewatan sepanjang 500 mm
Gambar 6.7. Detail Kolom Interior
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-9Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 43,219
4,473,50475,460
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 78,020 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 219,43 kN > 78,020 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. (SNI 2847 2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI 2847 2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambungan lewatan sepanjang 500 mm
Gambar 6.7. Detail Kolom Interior
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-10Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (567,78 + 395,68) = 481,73 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-10Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (567,78 + 395,68) = 481,73 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-10Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (567,78 + 395,68) = 481,73 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-11Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 96,2184,4
73,48173,481
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 7D19 = 1984,70 mm2
kNxxfyAsT 26,74430070,198425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 744,26 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 4D19 = 1134,11 mm2
kNxxfyAsT 29,42530011,113425,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 425,29 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 93,53729,42526,74496,21821 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(93,53754,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.8 Analisa geser HBK tengah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-11Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 96,2184,4
73,48173,481
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 7D19 = 1984,70 mm2
kNxxfyAsT 26,74430070,198425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 744,26 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 4D19 = 1134,11 mm2
kNxxfyAsT 29,42530011,113425,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 425,29 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 93,53729,42526,74496,21821 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(93,53754,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.8 Analisa geser HBK tengah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-11Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 96,2184,4
73,48173,481
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 7D19 = 1984,70 mm2
kNxxfyAsT 26,74430070,198425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 744,26 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 4D19 = 1134,11 mm2
kNxxfyAsT 29,42530011,113425,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 425,29 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 93,53729,42526,74496,21821 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(93,53754,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.8 Analisa geser HBK tengah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-12Febriandi Amri (3113 106 017)
6.2. Perencanaan Kolom Exterior
Gambar 6.9 Letak Kolom Frame 5 yang ditinjau
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-12Febriandi Amri (3113 106 017)
6.2. Perencanaan Kolom Exterior
Gambar 6.9 Letak Kolom Frame 5 yang ditinjau
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-12Febriandi Amri (3113 106 017)
6.2. Perencanaan Kolom Exterior
Gambar 6.9 Letak Kolom Frame 5 yang ditinjau
Tinggi kolom : 5 m
Dimensi Kolom : 550 x 550 mm
Mutu beton fc’ : 35 Mpa
Mutu baja fy : 300 Mpa
Ø tul memanjang : D 22 mm
Ø tul sengkang : Ø13 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-13Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.2 Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 5
Gambar 6.10 Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-13Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.2 Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 5
Gambar 6.10 Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-13Febriandi Amri (3113 106 017)
Tabel 6.2 Momen Dan Gaya Aksial Kolom Frame 5
Gambar 6.10 Detail Kolom yg Ditinjau (Warna Merah) dengan
mempertimbangkan Balok yang Menumpu dan Kolom diatasnya (Warna Hijau)
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-14Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI 2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI32847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.11 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-14Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI 2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI32847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.11 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-14Febriandi Amri (3113 106 017)
1. Cek syarat komponen struktur penahan gempa
- Gaya aksial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus melebihi Agf’c/10
(SNI 2847:2013 pasal 21.6.1).
Pu = 1283 kN
kNNxxcfAg 75,058.1750.058.110
3555055010
'.
'memenuhi syarat
10g c
uA f
P
- Sisi terpendek penampang kolom tidak kurang dari 300 mm (SNI 2847:2013 pasal
21.6.1.1)
Sisi terpendek kolom = 550 mm → syarat terpenuhi
- Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4 (SNI 2847:2013 pasal 21.6.1.2)
1550550
hb syarat terpenuhi
2. Tentukan tulangan longitudinal penahan lentur.
Luas tulangan longitudinal penahan lentur tidak boleh kurang dari 0,01Ag atau lebih
dari 0,06Ag (SNI32847:2013 pasal 21.6.3.1). Dari trial error dengan PCACOL
didapat konfigurasi tulangan longitudinal 12D19 dengan ρ= 1,54% seperti pada
Gambar 6.3
Gambar 6.11 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Bawah
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-15Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.12 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI32847:2013 pasal21.6.2.2).
b. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As tul atas tumpuan balok = 5D19 (1417,64mm2)
- As Pelat lantai = 4Ø10 = (314,16 mm2)
- As total = 1731,8 mm2
Gambar 6.13 Penampang balok B12 30/55 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-15Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.12 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI32847:2013 pasal21.6.2.2).
b. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As tul atas tumpuan balok = 5D19 (1417,64mm2)
- As Pelat lantai = 4Ø10 = (314,16 mm2)
- As total = 1731,8 mm2
Gambar 6.13 Penampang balok B12 30/55 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-15Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.12 Diagram Interaksi P-M SPColumn kolom Exterior Atas
3. Cek syarat strong column weak beam.
Kekuatan kolom harus memenuhi 1,2nc nbM M (SNI32847:2013 pasal21.6.2.2).
b. Menentukan nilai nbM* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As tul atas tumpuan balok = 5D19 (1417,64mm2)
- As Pelat lantai = 4Ø10 = (314,16 mm2)
- As total = 1731,8 mm2
Gambar 6.13 Penampang balok B12 30/55 cm daerah tumpuan
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-16Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1417,64 × 40 + 10 + + 2 × π × 10 x 20 + 10 + + 2 × π × 10 120 − 20 − 10 −1731,8y = 59,59 mm
d = h - y = 550 - 59,59 = 490,41 mma = 0,85 = 1731,8 × 3000,85 × 35 × 300 = 58,21 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1731,8 × 300 × 490,41 − 58,212= 215,699 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 3D19 (850,59 mm2)
a = 0,85 = 850,59 × 3000,85 × 35 × 300 = 28,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 850,59 × 300 × 490,5 − 32,592= 108,905 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 324,604 x 10 N.mm = 324,604 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-16Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1417,64 × 40 + 10 + + 2 × π × 10 x 20 + 10 + + 2 × π × 10 120 − 20 − 10 −1731,8y = 59,59 mm
d = h - y = 550 - 59,59 = 490,41 mma = 0,85 = 1731,8 × 3000,85 × 35 × 300 = 58,21 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1731,8 × 300 × 490,41 − 58,212= 215,699 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 3D19 (850,59 mm2)
a = 0,85 = 850,59 × 3000,85 × 35 × 300 = 28,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 850,59 × 300 × 490,5 − 32,592= 108,905 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 324,604 x 10 N.mm = 324,604 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-16Febriandi Amri (3113 106 017)
y = 1417,64 × 40 + 10 + + 2 × π × 10 x 20 + 10 + + 2 × π × 10 120 − 20 − 10 −1731,8y = 59,59 mm
d = h - y = 550 - 59,59 = 490,41 mma = 0,85 = 1731,8 × 3000,85 × 35 × 300 = 58,21 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 1731,8 × 300 × 490,41 − 58,212= 215,699 x 106 N.mm
* Balok Tumpuan Kiri
- Dimensi Balok 300/550 mm
- As' tul bawah tumpuan balok = 3D19 (850,59 mm2)
a = 0,85 = 850,59 × 3000,85 × 35 × 300 = 28,59 mm∅M = ∅A f d − a2 = 0,9 × 850,59 × 300 × 490,5 − 32,592= 108,905 x 106 N.mm
ΣMg = ∅M kanan + ∅M kiri = 324,604 x 10 N.mm = 324,604 KN.m
Berdasarkan buku " Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat"
karangan Prof.Ir.Rachmad purwono, Besarnya Momen nominal kolom (ΣMnc) adalah
umlah kuat nominal dari kolom dimuka sisi atas dan bawah HBK (Hubungan Balok
Kolom) dari hasil penulangan terpasang akibat kombinasi beban berfaktor. Kuat momen
ini harus dicek pada beban aksial maksimum yang memberikan kuat momen terendah.
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-17Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.14. Output SP Column Kolom Exterior Bawah
Gambar 6.15. Output SP Column Kolom Exterior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 424,31 + 336,92 = 761,23 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
761,23 kN.m > 1,2 (324,604 kN.m)
761,23 kN.m > 389,524 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-17Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.14. Output SP Column Kolom Exterior Bawah
Gambar 6.15. Output SP Column Kolom Exterior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 424,31 + 336,92 = 761,23 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
761,23 kN.m > 1,2 (324,604 kN.m)
761,23 kN.m > 389,524 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-17Febriandi Amri (3113 106 017)
Gambar 6.14. Output SP Column Kolom Exterior Bawah
Gambar 6.15. Output SP Column Kolom Exterior Atas
Dari SP Column V.4.2 diperoleh :
Σ Mnc = Mnc bawah + Mnc atas = 424,31 + 336,92 = 761,23 kN.m
Jadi ΣMnc > 1,2 ΣMng
761,23 kN.m > 1,2 (324,604 kN.m)
761,23 kN.m > 389,524 kN.m
Kontrol : syarat strong coloumn weak beam terpenuhi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-18Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-18Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-18Febriandi Amri (3113 106 017)
4. Perhitungan tulangan transversal sebagai confinement.
a. Tentukan daerah pemasangan tulangan sengkang persegi (hoop). Tulangan hoop
diperlukan sepanjang lo dari ujung-ujung kolom dengan lo merupakan nilai
terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.1) :
- Tinggi komponen struktur di joint, h= 550 mm
- 1/6 bentang bersih komponen struktur1/6 Ln = 1/6 x (5000 - 600) = 733 mm
- 450 mm
b. Tentukan spasi maksimum hoop, smax, pada daerah sepanjang lo dari ujung-ujung
kolom. Nilai smax merupakan nilai terbesar dari (SNI 2847:2013 pasal 21.6.4.3):
- Seperempat dimensi komponen struktur minimum
mmb 5,1374
5504
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil
6db = 6 x 22 = 132 mm
- so, dengan so tidak melebihi 150 mm dan tidak kurang dari 100 mm.
mmhxS 1,1393
)2/10()40(2550(5,03501003
5,03501000
Digunakan spasi hoop sepanjang lo dari ujung-ujung kolom 100 mm.
c. Penentuan luas tulangan confinement.
Untuk daerah sepanjang lo dari ujung-ujung kolom total luas penampang hoop
tidak boleh kurang dari salah satu yang terbesar antara (SNI 2847:2013 pasal
21.6.4.4) :
1'0,3 1gc c
shyt ch
Asb fAf A
dan 2'0,09 c c
shyt
sb fAf
lebar penampang inti beton (yang terkekang)cb
mmxdbutseb 460)102/140(2550)2/1lim(2 2900.220))40(2550())40(2550()cov2()cov2( mmxerhxerbAch
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-19Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 5 Ø 12mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2> Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 336,92 kNm
Mprc,bawah = 424,31 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-19Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 5 Ø 12mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2> Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 336,92 kNm
Mprc,bawah = 424,31 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-19Febriandi Amri (3113 106 017)
22
1 65,6071900.220
550300
354701003,01'..3,0 mmxxAchAg
fytcfbcsAsh
22 483
3003546010009,0'..09,0 mmxx
fytcfbcsAsh
Digunakan 5 Ø 12mm
Aspasang = 4 0,25 π (13)2
= 530,93 mm2> Ash = 483 mm2.......memenuhi.
Untuk daerah sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom total dikurangi lo
di masing-masing ujung kolom) diberi hoops dengan spasi minimum (SNI
2847:2013 pasal 21.6.45) :
- 6 kali diameter tulangan longitudinal terkecil6 6 25 150 mmbd 6db = 6 x 22 = 132 mm
- dipakai 130 mm
5. Perhitungan gaya geser desain, Ve
Gaya geser desain yang digunakan untuk menentukan jarak dan luas tulangan
transversal ditentukan dari nilai (i), tetapi tidak perlu lebih besar dari nilai (ii), dan
harus melebihi nilai (iii) (MacGregor,2009)
(i) , ,1
prcatas prcbawahsway
u
M MV
l
(ii) , ,2
prb atas atas prb bawah bawahsway
u
M DF M DFV
l
(iii) Vu hasil analisis struktur
a. Hitung Mprc,atas, dan Mprc,bawah
Mprc,atas, dan Mprc,bawah didapat dari diagram interaksi kuat mungkin, Pn-Mpr
kolom. Diagram interaksi didapat dengan menggunakan fs = 1,25 fy dan ø=1. Dari
Gambar 6.4 diketahui besarnya Mprc,atas, dan Mprc,bawah.
Mprc,atas = 336,92 kNm
Mprc,bawah = 424,31 kNm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-20Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 07,171
45,431,42492,336
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 91,376 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 171,07kN > 91,376 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. SNI3-2847:2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI:2847:2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambulangan lewatan sepanjang 500 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-20Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 07,171
45,431,42492,336
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 91,376 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 171,07kN > 91,376 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. SNI3-2847:2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI:2847:2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambulangan lewatan sepanjang 500 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-20Febriandi Amri (3113 106 017)
b. Hitung Ve.
kNlu
MMVe prcbawahprcatas 07,171
45,431,42492,336
c. Hitung Vu
Berdasarkan hasil analisa SAP, didapat nilai Vu = 91,376 kN
d. Kontrol ;
Ve > Vu 171,07kN > 91,376 kN
Perencanaan Geser memenuhi syarat sesuai SNI 2847:2013,Pasal 21.6.5.1, dimana
nilai Ve tidak boleh lebih kecil dari pada nilai gaya geser terfaktor yang dibutuhkan
berdasarkan hasil analisa struktur.
6. Perhitungan sambungan lewatan
Karena seluruh tulangan pada sambungan lewatan disalurkan pada lokasi yang sama,
maka sambungan lewatan yang digunakan tergolong kelas B. Untuk sambungan
kelas B panjang minimum sambungan lewatannya adalah 1,3 ld. SNI3-2847:2013
pasal 12.15.1). Besarnya ld ditetapkan berdasarkan SNI:2847:2013 pasal 12.2.3
dengan menggunakan nilai Ktr = 0 untuk penyederhanaan desain.
mmxxxx
db
dKCcf
fyld
b
trb
set 17,37822
22158111
3511,1300
'1,1
mmmmxld 62,49117,3783,13,1
Digunakan sambulangan lewatan sepanjang 500 mm
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-21Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI3 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (244,924 + 150,755) = 197,83 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-21Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI3 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (244,924 + 150,755) = 197,83 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-21Febriandi Amri (3113 106 017)
7. Desain joint/ hubungan balok kolom (HBK)
a. Cek syarat panjang joint
Dimensi kolom yang sejajar dengan tulangan balok tidak boleh kurang dari 20
kali diameter tulangan longitudinal terbesar (SNI 2847:2013 pasal 21.7.2.3).
b = h = 550 mm
20db = 20 x 22 = 440 mm
20 memenuhi syaratbb d
b. Tentukan luas efektif joint, Aj
Aj merupakan perkalian tinggi joint dengan lebar joint efektif (SNI3 2847:2013
pasal 21.7.4.1)
b = 275 mm
h = 550 mm
x = (550-275)/2 = 138 mm
Tinggi joint = tinggi keseluruhan kolom,h = 550 mm
Lebar joint efektif merupakan nilai terkecil dari :
b+h = 275+550=825 mm
b+2x =275+2(138)= 550 mm
Aj = tinggi joint x lebar efektif joint = 550 x 550 = 302.500 mm2
c. Hitung tulangan transversal untuk confinement
Untuk joint interior, jumlah tulangan confinement setidaknya setengah dari
tulangan confinement yang dibutuhkan di ujung-ujung kolom. Spasi vertikal
tulangan confinement ini diizinkan untuk diperbesar hingga 150 mm (SNI
2847:2013 pasal 21.7.3.2).
Digunakan s =100 mm
d. Hitung gaya geser pada joint
- Hitung Me
Balok yang memasuki joint memiliki Mpr = ....kNm, dan Mpr = ....kNm. Pada
joint, kekakuan kolom atas dan kolom bawah sama, sehingga DF= 0,5 untuk
setiap kolom.
Me = 0,5 (Mprb1+Mprb2)=0,5 x (244,924 + 150,755) = 197,83 kN.m
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-22Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 45,4445,483,197
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 5D19 = 1417,64 mm2
kNxxfyAsT 615,5313001417,6425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 531,615 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 3D19 = 850,59 mm2
kNxxfyAsT 97,318300850,5925,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 318,97 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 095,26097,318615,53145,4421 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(095,26054,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.16 Analisa geser HBK tepi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-22Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 45,4445,483,197
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 5D19 = 1417,64 mm2
kNxxfyAsT 615,5313001417,6425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 531,615 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 3D19 = 850,59 mm2
kNxxfyAsT 97,318300850,5925,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 318,97 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 095,26097,318615,53145,4421 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(095,26054,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.16 Analisa geser HBK tepi
PROGRAM SARJANA LINTAS JALURTEKNIK SIPIL – FTSPSEMESTER GENAP 2014 TUGAS STRUKTUR Beton
Harfandi Almi (3113 106 014) VI-22Febriandi Amri (3113 106 017)
- Hitung geser pada kolom atas
kNlu
MeMeVsway 45,4445,483,197
- Hitung gaya-gaya pada tulangan balok longitudinal
Dalam perhitungan diasumsikan bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur
adalah 1,25fy (SNI 2847:2012 pasal 21.7.2.1).
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kiri
As balok kiri 5D19 = 1417,64 mm2
kNxxfyAsT 615,5313001417,6425,1.25,11 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kiri
C1 = T1 = 531,615 kN
Gaya tarik pada tulangan balok di bagian kanan
As balok kanan 3D19 = 850,59 mm2
kNxxfyAsT 97,318300850,5925,1.25,12 Gaya tekan yang bekerja
pada balok ke arah kanan
C2 = T2 = 318,97 kN
- Hitung gaya geser pada joint
kNCTVVj sway 095,26097,318615,53145,4421 Arah sesuai T1
e. Cek kuat geser joint
Kuat geser joint yang dikekang di keempat sisinya adalah (SNI 2847:2013 pasal
21.7.4.1)
kNNxAjcfVn 252.189,729.252.1500.302357,1.'7,1 )(095,26054,939125275,0 memenuhikNVjkNkNxVn
Gambar 6.16 Analisa geser HBK tepi
top related