3 ventilación minera - ing. marquina
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Ventilación minera. De la cátedra de Máquinas mineras, año 1998, del Asentamiento Universitario Zapala, de la Universidad Nacional del Comahue, Argentina.TRANSCRIPT
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Universidad Nacional del Comahue Facultad de Ingeniera
Asentamiento Universitario Zapala
MQUINAS
MINERAS
Tomo 3
~ Ventilacin ~
Ing. Marquina Herrera
Pedro Pablo
- 1999 -
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ndice
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NDICE GENERAL 1. VENTILACIN DE LA MINA--------------------------------------------------------------------------------------------------1 2. GASES EN LAS MINAS ---------------------------------------------------------------------------------------------------------1
2.1. OXIGENO----------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 2.2. NITRGENO ------------------------------------------------------------------------------------------------------------2 2.3. GAS CARBNICO-----------------------------------------------------------------------------------------------------2 2.4. GRIS---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3 2.5. GASES TXICOS------------------------------------------------------------------------------------------------------3 2.6. POLVOS ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------5
3. MEDIDAS PARA REDUCIR LA CONCENTRACIN DE GASES Y POLVOS----------------------------------5
3.1. TEMPERATURA ------------------------------------------------------------------------------------------------------6 3.2. VELOCIDAD DE LA CORRIENTE DE VENTILACIN ------------------------------------------------------6 3.3. HUMEDAD--------------------------------------------------------------------------------------------------------------7
4. PROYECTO DE VENTILACIN DE MINA--------------------------------------------------------------------------------7 5. CAUDAL DE AIRE NECESARIO PARA LA VENTILACIN DE UNA MINA------------------------------------8 6. VENTILACIN DE LAS MINAS ---------------------------------------------------------------------------------------------9 7. ESQUEMAS DE VENTILACIN DE LAS MINAS-----------------------------------------------------------------------11
7.1. ESQUEMA DE VENTILACIN CENTRAL---------------------------------------------------------------------11 7.2. ESQUEMA DE VENTILACIN EN DIAGONAL--------------------------------------------------------------12
8. RESISTENCIA DE LAS GALERAS MINERAS Y DISTRIBUCIN DE AIRE EN LAS MINAS-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------14
8.1. VALORES PRCTICOS DE LA ABERTURA DE UNA MINA --------------------------------------------15 8.2. CURVAS CARACTERSTICAS DE UNA MINA -------------------------------------------------------------15 8.3. ENERGA NECESARIA PARA EL MOVIMIENTO DEL AIRE --------------------------------------------16
9. FORMULAS PARA RESOLVER PROBLEMAS DE VENTILACIN----------------------------------------------17 10. PROBLEMAS DE VENTILACIN -----------------------------------------------------------------------------------------18
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11.TIPOS DE VENTILADORES--------------------------------------------------------------------------------------------------38 12. DISEOS DE VENTILACIN DE MINAS--------------------------------------------------------------------------------44
12.1 VENTILACIN EN MINAS METALFERAS------------------------------------------------------------------44
12.2. CANTIDAD DE AIRE-----------------------------------------------------------------------------------------------45
13. DISPOSITIVOS PARA EL MOVIMIENTO DEL AIRE---------------------------------------------------------------45 14. PROCEDIMIENTOS PARA EL DISEO DE LOS VENTILADORES CENTRFUGOS----------------------46 15. ESQUEMA DE VENTILACIN ESPECIFICO EN LOS DIVERSOS MTODOS DE VENTILACIN EN LA MINERA SUBTERRNEA ------------------------------------------------------------------------ 47 16. DISPOSITIVOS DE CONTROL --------------------------------------------------------------------------------------------48
16.1 PUERTAS DE CONTROL-------------------------------------------------------------------------------------------48 16.2. TABIQUES DE VENTILACIN ----------------------------------------------------------------------------------48
17. CAUDAL DE AIRE CIRCULANTE EN LA MINA-----------------------------------------------------------------------49 18. VENTILACIN VICIADA vs VENTILACIN INDUCIDA O FORZADA---------------------------------------49 19. CONDUCTOS, CAERAS O TUBOS DE VENTILACIN---------------------------------------------------------50 20. VOLMENES DE AIRE REQUERIDOS EN LAS CAERAS-------------------------------------------------------54 21. ESTUDIOS DE CASOS DE SISTEMAS DE VENTILACIN--------------------------------------------------------54
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1. VENTILACIN DE LA MINA
El objetivo principal de la ventilacin de una mina es mantener en las galeras
condiciones atmosfricas normales. Para ello se realiza un aporte permanente de aire fresco
a las labores subterrneas y se expulsa el aire viciado de las mismas.
Para garantizar una composicin, temperatura y humedad compatible con la
seguridad, la salud y el rendimiento del personal, es preciso:
- Asegurar la respiracin de los obreros.
- Diluir los gases nocivos de las minas, en particular el gris.
- Disminuir la temperatura en las minas profundas.
El aire atmosfrico presenta una mezcla bastante constante de gases, contiene 79 %
de nitrgeno, 21 % de oxigeno, 0,04 % de dixido de carbono; as como gases raros y vapor
de agua. Cuando recorre las galeras subterrneas, sufre una serie de alteraciones qumicas
y fsicas, que disminuyen su contenido de oxgeno, enriquecindolo con anhdrido
carbnico, nitrgeno y gases nocivos txicos y explosivos: monxido de carbono, xidos
de nitrgeno, sulfuro de hidrgeno, gas sulfuroso y metano. Aumenta, adems, la
pulverulencia del aire y varia su temperatura, humedad y peso especifico.
El aire que llena las labores mineras se llama aire de mina. El aire de mina no se
diferencia o es prximo por su composicin al atmosfrico, totalmente respirable, recibe
tambin el nombre de aire fresco, llamndose aire viciado en el caso contrario.
2. GASES EN LAS MINAS
2.1. OXIGENO: la composicin del aire en el interior de una mina, como se menciono
con anterioridad, es sensiblemente diferente al atmosfrico. El contenido en oxigeno suele
estar comprendido entre el 20 y 21 %. De acuerdo a las Reglas de Seguridad, el contenido
de este gas en las labores que estn funcionando no debe ser inferior al 20 %, su
disminucin en el aire de mina generalmente va acompaada por el aumento del contenido
de CO2.
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La disminucin del contenido de oxgeno en el aire de mina ocurre a consecuencia de
los procesos de oxidacin de las menas y rocas sulfurosas, madera y otras materias
orgnicas e inorgnicas.
El oxigeno es absorbido por la respiracin de los hombres. Un hombre en reposo
consume alrededor de 7 lts/min de air. Est cifra pasa a 25 lts/mim cuando trabaja. Puede
incluso pasar a 40 lts/mim para un esfuerzo considerable. El hombre expulsa un aire que
tiene 17 % de oxigeno y que se mezcla en seguida con el aire puro. La mezcla debe seguir
siendo respirable para los obreros situados mas adelante.
2.2. NITRGENO: el nitrgeno se introduce con el aire, pero tambin se incrementa el
contenido de este gas por algunos desprendimientos subterrneos. Suele aparecer en el
gris en muy pequea cantidad.
Este gas, nada txico, no es peligroso excepto cuando hace disminuir la proporcin de
oxigeno del aire por debajo del 16 %.
2.3. GAS CARBNICO: el gas carbnico (CO2) de la mina es producido por:
- La respiracin del personal: el aire espirado por el hombre contiene
aproximadamente 4% de este gas.
- La combustin: en particular por los motores de explosin a gas-oil.
- La oxidacin lenta de las maderas de entibacin y del carbn: Esta
fuente de CO2 es a menudo considerable. En general, los contenidos mas
elevados en gas carbnico se encuentran en los retornos de aire de las minas
viejas, cuyas maderas y restos de carbn se oxidan con el paso de corrientes
de aire.
Ciertas minas tienen desprendimientos de gas carbnico en estado puro o mezclado
con gris.
El CO2 no es txico, pero ocasiona molestias respiratorias y despus asfixia por falta
de oxigeno, es pesado y se acumula en los lugares bajos. De acuerdo a las reglas de
seguridad, el contenido de este gas en los tajos activos no debe pasar del 0,5 %.
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2.4. GRIS: El gris est compuesto de metano (CH4), mezclado con pequeas
cantidades de etano o nitrgeno. Es incoloro y en general inodoro(1). No es toxico pero llega
a ser peligroso para el hombre cuando, como consecuencia de su presencia, el contenido del
oxigeno baja al 16% (es preciso para ello cerca de un 30 % de gris en el aire).
Es mucho mas ligero que el aire tal que se acumula en los puntos altos,
preferentemente en las campanas del techo.
El gris constituye en las minas un grave peligro, puesto que llega a ser explosivo
cuando est mezclado en el aire en ciertas proporciones (entre 6 y 16 %). Puede ser
suficiente una chispa para ocasionar una catstrofe, para reducir este peligro, debe diluirse
en enormes cantidades de aire.
2.5. GASES TXICOS: el nitrgeno, el dixido de carbono y el gris son muy nocivos
pero no alcanzan a ser txicos. Se encuentran en el aire de la mina gases txicos en
particular los siguientes:
- Hidrogeno sulfurado (SH2): es incoloro, fuertemente txico y posee un
olor caracterstico. Es explosivo cuando su concentracin en el aire es de 6 a
45 %. Irrita las mucosas de los ojos y las vas respiratorias.
Se forma durante el proceso de putrefaccin de las sustancias orgnicas
(maderas de entibacin), la descomposicin de las piritas y el yeso por el
agua.
Las reglas de seguridad toleran una concentracin de sulfuro de hidrgeno
en el aire de mina, no superior a 0,00066 % en volumen. Las minas cuya
atmsfera contienen una concentracin que excede la norma sanitaria
admitida, pertenecen a la categora de minas peligrosas.
- Aldehdos: producidos por la combustin del gas-oil en los motores
Diesel.
- Radn (Ra): gas radiactivo presente en las minas de uranio.
(1) Algunos grisus tienen, sin embargo, cierto olor.
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- xidos de nitrgeno (NO, NO2): se forman durante los trabajos con
explosivos; generalmente, el primero en formarse es el xido nitroso que, al
combinarse con el oxigeno del aire, se transforma inmediatamente en
dixido de nitrgeno.
El NO2 es un gas de olor penetrante provoca la irritacin de las mucosas de
los ojos, la nariz y la boca, tos, dolor de cabeza, etc.
La masa rocosa fragmentada por la explosin tiene la facultad de retener los
xidos de nitrgeno y otros gases, que van desprendindose gradualmente
durante la carga y pueden ser causa de intoxicaciones. El efecto peligroso de
este gas es agravado por el hecho de que el envenenamiento no se
manifiesta de inmediato sino de 4 a 30 horas despus de haber sido
aspirado. Una concentracin de 0,02 a 0,08 % de NO2 representa un peligro
mortal dentro de un breve lapso.
Segn la regla de seguridad, la concentracin de xidos de nitrgeno en el
aire de mina no debe exceder 0,0001 % en volumen.
Para evitar el envenenamiento con los gases generados por los explosivos,
no se debe entrar en los tajos antes de que stos hayan sido totalmente
aireados; es imprescindible regar el tajo y los escombros despus de la
voladura y airear intensamente los tajos activos.
- Monxido de carbono: es un gas inodoro, incoloro y muy toxico. Los
explosivos tambin producen cantidades notables y se encuentra asimismo
en los gases de escape de las locomotoras Diesel. Es un veneno violento
que ataca la sangre, el hombre intoxicado debe ser transportado
inmediatamente al aire fresco, es preciso practicarle respiracin artificial y
suministrarle oxigeno.
Las reglas de seguridad autorizan una concentracin mxima de CO de
0,0016 % en volumen en el aire de mina.
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2.6. POLVOS: partculas finas y finsimas de mineral y de estriles, suspendidas en el
aire de las labores subterrneas o depositadas en stas. Pueden ser explosivos o txicos.
Las fuentes principales de generacin de polvo en las minas son los trabajos de
barrenado, arranque con explosivos, evacuacin del mineral del tajo, trabajos de carga y
descarga.
Para el organismo humano es especialmente peligroso el polvo que contiene
sustancias txicas como plomo, arsnico, mercurio y otras. Aun polvos que no son txicos,
especialmente el polvo silceo, cuarzoso, grantico, de hulla y otros, son nocivos, porque, al
penetrar en los pulmones, provocan distintas enfermedades llamadas neumoconiosis (la
silicosis, provocada por la aspiracin de polvo que contiene slice; la antracosis, originada
por el polvo de carbn, la asbestosis, debida al polvo de asbesto, etc.). Las minas que
explotan minerales y rocas que contienen mas de 10 % de dixido de silicio (SiO2) libre, se
consideran peligrosas por causar silicosis, para disminuir el efecto de esta enfermedad se
controla la humedad mediante un higrmetro(2) y se disminuye la produccin de polvo en
la mina realizando perforaciones con inyeccin de agua.
Presenta el peligro de explosin el polvo disperso de las menas sulfurosas cuando su
contenido en azufre es mayor del 12 %, y el polvo de carbn que contiene de 17 a 32 % de
sustancias voltiles. La explosin del polvo disperso puede ser una consecuencia del
contacto con una fuente de llama externa, como tambin de las cargas de electricidad
esttica adquiridas espontneamente por las partculas de polvo en su vuelo.
3. MEDIDAS PARA REDUCIR LA CONCENTRACIN DE GASES Y POLVOS: La ventilacin eficaz de las labores subterrneas es una de las medidas mas
importante dentro del conjunto general de medidas adoptadas en las minas contra las
acumulaciones de polvo en concentraciones explosivas.
En las labores subterrneas es necesario procurar tener no solamente un caudal
suficiente de aire fresco, sino tambin las condiciones climticas adecuadas; temperatura,
velocidad de la corriente de ventilacin y humedad.
(2) cuando disminuye el % de humedad, aumenta el riesgo de contraer la enfermedad
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El control sobre la composicin del aire de mina, la pulverulencia y las condiciones
climticas es efectuado por los trabajadores del servicio de ventilacin y control del polvo
y por la inspeccin de minas, con ayuda de aparatos especiales.
3.1. TEMPERATURA: la temperatura del aire de mina aumenta con la profundidad por
efecto de la compresin del chorro de aire de ventilacin, el intercambio trmico con las
rocas circundantes y los procesos de oxidacin. Segn las Reglas de Seguridad, la
temperatura mxima admisible del aire de mina es de 26 C. En invierno, la temperatura
del aire aportado a la mina no debe ser inferior a +2 C . En la prctica, la temperatura del
aire requerida en las labores subterrneas se mantiene enfriando o calentando el mismo
antes de su aporte a la mina. La rociada de los tajos con agua finamente pulverizada
disminuye la pulverulencia, aminora el contenido de los gases (NO2, CO2, H2S, SO2, etc)
en el aire despus de los tiros y reduce la temperatura del ambiente.
3.2. VELOCIDAD DE LA CORRIENTE DE VENTILACIN: una gran velocidad de la
corriente de ventilacin ejerce un efecto refrigerante sobre el organismo humano y levanta
una cantidad excesiva de polvo desde las paredes de las galeras; una velocidad
insuficiente del chorro de aire puede ser causa de acumulaciones de gases y polvo disperso,
en concentraciones peligrosas y del aumento de la temperatura del aire en la mina. Para
prevenir los inconvenientes eventuales, segn las reglas de seguridad, la velocidad del flujo
areo en los tajos de arranque a una temperatura de hasta 20 C, no debe ser inferior a 0,25
m/seg (excepto en el sistema de laboreo por cmaras huecas, donde la velocidad debe ser
mayor), mientras que en las labores preparatorias no debe ser inferior a 0,15 m/seg, para
hacer posible la evacuacin del polvo disperso y prevenir la acumulacin de gases en las
labores mineras. La velocidad de la corriente de aire tampoco debe exceder las normas
siguientes: en las labores de arranque y las preparatorias, 4 m/seg; en las cortavetas,
galeras principales de trasporte y ventilacin, planos inclinados maestros, 8 m/seg; en las
dems galeras, 6 m/seg; en los pozos para materiales, 12 m/seg; en los pozos de
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ventilacin no equipados con dispositivos de extraccin, as como en los conductos de
ventilacin, 15 m/seg.
3.3. HUMEDAD: la humedad relativa de la atmsfera de mina es de 75 a 95 %. En
invierno, la humedad del aire es menor que en verano. En las minas de 800 a 1000 m de
profundidad, el aire es ms seco que en las minas poco profundas, debido a la disminucin
de la acuosidad y el aumento de la temperatura de las rocas.
Cuando las condiciones climticas son desfavorables, se practica el
acondicionamiento del aire en las minas por medio de instalaciones especiales que enfran
o calientan el aire y regulan su humedad.
4. PROYECTO DE VENTILACIN DE MINA(3)
El proyecto de ventilacin de una mina esta ligado muy estrechamente con el
proyecto de acceso y de explotacin de una mina.
El contenido del proyecto de ventilacin de una mina consta de:
- Seleccin del esquema de ventilacin y del lugar de la instalacin del
ventilador; eleccin del mtodo de ventilacin que puede ser aspirante o
impelente.
- Calculo del volumen de aire necesario para la ventilacin de la mina.
- Distribucin del aire por los mantos, secciones y lugares de trabajo.
- Calculo de la depresin total del ventilador.
- Eleccin del ventilador (ventilador principal)
- Calculo del costo de ventilacin.
Adems el proyecto debe incluir el calculo de ventilacin durante la ejecucin de los
pozos enganches y labores.
(3) Novitzky, pag. 276
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5. CAUDAL DE AIRE NECESARIO PARA LA VENTILACIN DE UNA MINA(4)
El clculo del caudal de aire necesario para la ventilacin de una mina se efecta
considerando los siguientes factores:
- Cantidad de gases que se desprenden en forma continua (CH4 o CO2) durante las
voladuras. Se aplica la siguiente formula:
/min)(m 14,4C
V Q 3=
Donde:
Q = caudal en m3/min.
V = cantidad total de gas desprendido en la mina por da en m3
C = contenido admisible de gas en la corriente de retorno, en %
- Nmero mximo de hombres trabajando simultneamente en la mina.
Q = qn (m3/ min)
Donde:
q = es la norma del aire por obrero en la mina y de acuerdo al reglamento de seguridad se
considera 6 m3/min.
n = es menor al nmero mximo de obreros en las diversas labores mineras
simultneamente.
- Produccin diaria.
Q = q1 x T x b (m3/min)
(4) Formulas extradas de Editorial MIR
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Donde:
q1 = caudal del aire aportado a la mina, se determina de acuerdo a la categora de la mina,
segn tablas especiales.
T = produccin diaria de la mina en m3 de masa de mena.
b = coeficiente de irregularidad de la produccin, puede variar de 1,05 a 1,15. Para minas
de categora dos se pueden considerar de 1,75 para un caudal mnimo de aire por 1 m3 de
produccin diaria de masa rocosa de 1 m3/min.
- Consumo de explosivos, se puede considerar la siguiente formula para el calculo de
caudal.
/min)(m tAB 12,5
Q 3=
Donde:
A = caudal mximo de explosivos usados en la voladura, medidos en Kg.
"B" = volumen convencional de carbono generado por la explosin de 1 Kg de explosivos,
medidos en litros, segn reglas de seguridad se pueden considerar 40 lts.
t = tiempo de aireacin en minutos.
Se puede tomar 30 minutos como mximo en caso de voladuras masivas. Existen
otras formulas para realizar estos clculos, examinadas en literaturas especializadas.
6. VENTILACIN DE LAS MINAS
El movimiento del aire dentro en la mina es originado por la diferencia de las
presiones o por el tiro de aire creado entre dos puntos por uno y otro medio.
Fig.1: Esquema de las galeras de ventilacin
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Designndose a la profundidad de los pozos por H y los pesos especficos del aire en
los pozos A y B respectivamente por 1 y 2 . El aire en el punto C sufrir una presin
P1 = H x 1 en el punto D2 = P2 = H 2
A igual profundidad de los pozos e igual peso volumtrico de aire, tendremos que
1 = 2, en consecuencia el aire presente en las labores de la mina permanecer inmvil
pero si se originara en el pozo B una depresin 2 < 1, la diferencia de presiones en los
pozos A y B ser:
h = P1 - P2 = H (1- 2)
Originndose en este caso un movimiento de aire desde C hasta D.
La diferencia de presin h en la ventilacin se denomina depresin.
La magnitud de la depresin representa solo una centsima de la presin atmosfrica,
siendo expulsada para evitar nmeros quebrados en los clculos en mm de columna de agua
(la presin de 1 at. = 1 kgf/cm2 y es equivalente a una presin de 10.000 mm agua sobre la
superficie de 1 m2; 1 kgf/m2 = 1 mm columna de agua). Cuanto mayor sea la diferencia de
las presiones entre dos secciones de la corriente de aire, tanto mayor ser la velocidad
segn la siguiente formula:
(m/seg) ?
gh 2 V =
La velocidad del aire esta expresada en m/seg, = peso de 1 m3 de aire en la mina
que consideremos a 1,2 kg/m3 y la aceleracin de la gravedad de 9,8 m/seg2.
En las pequeas minas, generalmente por la inclinacin del terreno y la diferencia de
altura entre los pozos, se origina una ventilacin natural. Esta depresin en las grandes
minas y en terrenos planos podemos crearla artificialmente, por medio de dos ventiladores,
uno inyector y otro extractor.
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En el primer caso se habla de ventilacin de tiro natural, es originada por la diferencia
de temperatura entre el aire atmosfrico y el aire dentro de la mina, como se ha
mencionado, los pesos especficos varan con la temperatura. En invierno la temperatura
del aire exterior es mas baja que la del aire dentro de la mina, por ende la demanda del aire
es mayor en la superficie y menor en las labores subterrneas. En esas condiciones el peso
de la columna de aire exterior H, al ser destapado el yacimiento por medio de un socavn,
ser superior al peso de una columna de aire de mina, originndose un tiro natural dirigido
desde la boca de la mina hacia la superficie a travs de un pozo o calicata.
Fig. 2: direccin de la corriente de aire en una mina por efecto del tiro natural
7. ESQUEMAS DE VENTILACIN DE LAS MINAS
De acuerdo al mtodo adoptado para el destape del yacimiento y la disposicin mutua
de los pozos, la ventilacin de las minas es efectuada segn dos esquemas principales,
central y diagonal.
7.1. ESQUEMA DE VENTILACIN CENTRAL: segn el esquema de ventilacin central
el pozo de explotacin en el que entra aire fresco y el de ventilacin a travs del cual es
aspirado el aire viciado se hallan situados aproximadamente en la mitad del campo minero,
a poca distancia el uno del otro.
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El aire fresco desciende por el pozo de extraccin 1, seguidamente es encausado
hacia la corta veta 2, de donde se reparte por las galeras de transporte 3, recortes 4 y
asciende por los contracielos 5 a los bloques de laboreo donde se distribuye por los tajos.
La corriente de aire viciado es dirigida por las galeras del nivel de ventilacin 6 hacia el
pozo de ventilacin 7 y es expulsado por un ventilador a la atmsfera. Ver figura 3.
7.2. ESQUEMA DE VENTILACIN EN DIAGONAL: el aire fresco es aportado a travs de
un pozo de extraccin 1, pasa por las galeras del nivel de trasporte hacia los bloques de
laboreo y va ventilando los tajos, ver figura 4. El aire viciado es evacuado al nivel de
ventilacin, de donde es expulsado a la atmsfera por los pozos de ventilacin situados en
los flancos del campo minero y dotados de instalaciones de ventilacin. La aireacin de las
minas se efecta la mayora de las veces segn el esquema diagonal. Las ventajas de este
esquema de ventilacin residen en una mayor seguridad de los trabajos por disponerse de
tres o mas salidas a la superficie; en una depresin menor por ser menos largo el circuito de
ventilacin; en un rgimen de ventilacin mas estable durante el laboreo de un piso.
En la mayora de las minas se emplea el mtodo de aspiracin aspirante por ser mas
seguro en comparacin con el mtodo impelente. Con el mtodo de ventilacin aspirante
ocurre en la mina cierta depresin de aire en comparacin con la presin atmosfrica. En
caso de una parada de emergencia del ventilador la presin de la mina aumenta,
disminuyendo por ende el escape de los gases a las labores activas y crendose condiciones
mas seguras para la salida de los obreros de los tajos. En minas de gran longitud del campo
minero donde el aislamiento entre los sectores particulares del yacimiento explotado es
considerable y existen numerosas salidas a la superficie se aplica el mtodo de ventilacin
combinada o sea aspirante e impelente simultneamente.
El aire fresco es impulsado por los ventiladores a varios pozos repartindose por los
niveles, secciones y tajos separados.
El aire viciado es aspirado a travs de los pozos de ventilacin generalmente situados
en los flancos o es evacuado parcialmente por medio de calicatas. Con este mtodo los
pozos de extraccin no se utilizan para la entrada de aire sino que son ventilados por una
corriente de aire fresco ascendente independientemente.
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Fig. 3: esquema central de ventilacin
Fig. 4: esquema diagonal de ventilacin
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8. RESISTENCIA DE LAS GALERAS MINERAS Y DISTRIBUCIN DE AIRE EN
LAS MINAS
El orificio equivalente de una mina (o abertura) es la seccin de un orificio en
pared delgada que dejara pasar bajo la depresin H de la mina el mismo caudal Q.
Se puede definir de la misma forma el orificio equivalente de un taller o una galera.
Recordar que la velocidad del aire en un orificio en pared delgada, de seccin , ver figura
5,viene dado por la formula:
h g 2 V =
Donde:
h = depresin del aire (V ser en m/seg si h viene en metros de aire).
Por otra parte, el aire pasa por la seccin contrada (donde , es el coeficiente de
contraccin, igual a 0.63).
Fig. 5: orificio de una pared delgada
Se ha dicho que en la formula h g 2 V = , h esta evaluado en metros de aire. Pero un
metro de aire es equivalente a 1,2 mm de agua aproximadamente. Se puede, reemplazar h
por 1,2H
(H ser entonces mm de agua).
En estas condiciones:
H,1,2H
g 2 x 0.63 Q == 632
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Se llega en definitiva, a la importante frmula del orificio equivalente:
HQ
0.38 =
Donde:
= se expresa en m2
Q = se expresa en m3/seg
H = se expresa en mm de agua
8.1. VALORES PRCTICOS DE LA ABERTURA DE UNA MINA: antes, el orificio
equivalente de una mina era de 1 m2; ahora es con frecuencia de 4 a 6 m2 en los sitios de
gran concentracin y gran capacidad.
8.2. CURVAS CARACTERSTICAS DE UNA MINA: la frmula del orificio equivalente
puede tambin escribirse de la siguiente forma.
22
2380Q x
),(H
=
Se puede observar que la depresin H y el caudal Q estn unidos por una relacin
parablica. En la figura 6, las parbolas correspondientes estn representadas por diferentes
valores del orificio equivalente: 2, 3 y 4 m2, y muestra, por ejemplo, que, para un mismo
orificio equivalente de 3 m3, si se duplica el caudal (de 100 a 200 m3/seg) se cuadriplica la
depresin (que pasa de 160 a 640 mm).
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Fig. 6: Relaciones entre Q, H y
8.3. ENERGA NECESARIA PARA EL MOVIMIENTO DEL AIRE: viene dada por la
formula:
75H x Q
W =
Donde:
Q = se expresa en m3/seg
H = se expresa en mm de agua
W = se expresa en C.V.
Tabla 1
Minas Q
(m3/seg)
H
(mm de agua)
(m2)
W
(C.V.)
Kalischacht 50 100 1,91 66
Dahlbusch 163 290 3,63 630
Lohberg 136 188 3,7 340
Hendrik (Lemburg) 270 550 4,37 1980
Engelsburg 120 83 5,00 132
Friedrich Thyssen 2/5 233 180 6,59 559
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Como H es proporcional al cuadrado de la capacidad, se aprecia que la potencia es
proporcional al cubo del caudal. Se trata aqu de una potencia necesaria terica que no
hace intervenir el rendimiento de los ventiladores y de sus motores.
Se concibe, en estas condiciones, que no sea por lo general posible aumentar mucho
el caudal de aire de una mina sin tocar su orificio.
La tabla nmero 1, da para diferentes minas alemanas Q, H, y W, muestra como
puede variar la potencia W del ventilador segn los pozos. Es cierto, por ejemplo, que la
mina que tiene un ventilador de 1980 C.V., tiene un orificio demasiado pequeo para su
caudal de aire.
9. FORMULAS PARA RESOLVER PROBLEMAS DE VENTILACIN(5)
Circuitos en serie y circuitos en paralelo:
- En los circuitos en serie, las resistencias se suman:
[ ]3 R ...... R R R n21 +++=
Fig. 7: Circuitos en serie Fig. 8: Circuito en paralelo
)R R R R (R 4 321 +++=
++=
321 R1
R1
R1
R1
- En los circuitos en paralelo que tengan el mismo punto de partida y el mismo punto
de llegada, se tienen las relaciones:
Q ..... Q Q Q n21 +++= [ ]4 2
nn2
222
11 QR ...... QR QR H ==== [ ]5
(5) Extrado de Vidal, Pg. 341
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18
Se define la resistencia equivalente R del conjunto de estos circuitos por la frmula
H = R Q2, donde Q es el caudal total. Las relaciones pueden entonces escribirse:
nn2211 R Q ...... R Q R Q R Q ===
o aun:
==== 1/R
Q
1/R
Q
1/R
Q
1/R
Q
n
n
2
2
1
1
[ ]6 1/R 1/R 1/R
Q ...... Q Q
1/RQ
n21
n21
n
n
+++++
=
De las frmulas [4] y [6] se deduce la relacin siguiente, que da el valor de la
resistencia equivalente:
[ ]7 R
1 ......
R
1
R
1
R
1
n21
+++=
Las relaciones sencillas [3], [4], [5] y [7] se emplean constantemente en los clculos
de ventilacin.
Fig. 9: reparticin del gasto de aire
10. PROBLEMAS DE VENTILACIN
10.1. Calcular la ventilacin de una mina que explota cuatro mantos de carbn, cuyas
potencias estn dadas en la tabla nmero 2. El buzamiento es de 63, la mina es poco
gaseosa y la produccin diaria es de 900 toneladas con un nivel de explotacin. El campo
de explotacin tiene 4 km de largo. El sistema de ventilacin es central. La seccin de cada
pozo es circular con un dimetro de 4 metros, estn revestidos de hormign. El sistema de
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19
explotacin: frente escalonando de 110 metros de largo. El arranque se efecta avanzando,
con martillos picadores. Transporte horizontal por locomotoras de acumuladores.
Produccin por obrero subterrneo y turno, 2,5 toneladas. Se utiliza explosivo nicamente
en las labores de acceso y de preparacin.(6)
Tabla 2
Manto Potencia (m) 1 1,2 2 1,0 3 0,9 4 1,0
La produccin diaria se reparte de la siguiente manera:
Tabla 3
Manto Potencia
(m)
Avance diaria (m)
Largo del frente (m)
Recupe-racin
Peso especifico
Nmero de frentes
Produc- cin
1 1,2 1,0 110 0,9 1,4 2 332,6
2 1,0 1,0 110 0,9 1,4 2 277,2
3 0,9 1,0 110 0,9 1,4 2 249,5
4 1,0 Labores de reserva......................................... 2
Trabajos preparatorios................................................................................... 40,0
Total........899,3
CLCULOS:
DETERMINACIN DEL CAUDAL:
a) Caudal de aire segn el numero de mineros:
Numero mximo de obreros trabajando al mismo tiempo en la mina
21652221900
==,x,x
n
(6) Problema extrado de libro Ventilacin de minas, Novitzky, pag. 294.
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20
Donde:
900 = produccin diaria en toneladas
2 = nmero de turnos
2,5 = rendimiento efectivo por obrero y turno
1,2 = coeficiente de irregularidad
El caudal de aire de la mina (segn la formula 178 de la pagina 279) es:
/minm 1685 1,3 x 6 x 216 k x q x n Q 3===
Donde:
q = 6 m3/min, norma de aire por hombre, redactada por la URSS.
n = 216, nmero de hombres que se encuentran al mismo tiempo en la mina.
k = 1,3, coeficiente de perdida de aire.
b) Caudal de aire segn la produccin(usando la formula 177 de la pag. 278):
/minm 1350 1,5 x 1900 k x T x q Q 3===
Donde:
q = 1 m3/min, norma de aire por tonelada de produccin diaria.
T = 900 toneladas, produccin diaria.
k = 1,5, coeficiente de perdidas.
Aceptamos el valor mayor de Q = 1685 m3/min. Entonces, cada uno de los 6 frentes
de explotacin recibir 1685/6 = 281 m3/min. Adems de los frentes activos, es necesario
asegurar con aire dos frentes de reserva (la lnea de los frentes de reserva no debe ser menor
de 25 % de la activa). El caudal de aire pare el frente de reserva lo admitimos igual al 50 %
del caudal necesario para el frente activo
1685 + 2 x 581/2 = 1996 2000 m3/min = 33,33 m3/seg
cada frente de arranque activo recibir 4,76 m3/seg. y cada frente de reserva 2,38 m3/seg.
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21
DETERMINACIN DE LA DEPRESIN:
Calculamos la depresin de la mina para el periodo final de la explotacin del cuarto
nivel, cuando los frentes de arranque se encuentran en los lmites del campo de explotacin
y por lo tanto la depresin es mxima.
En base al esquema de ventilacin que se observa en la figura 7, se prepara la tabla 4
para la determinacin de las depresiones de los diversos circuitos.
El examen de esta tabla y del diagrama de ventilacin de la figura 8, muestra que las
depresiones de las corrientes parciales que pasan por los frentes activos son casi iguales
entre s (aproximadamente 35 mm de H2O). Pero, para que tal distribucin de aire sea
posible se necesita colocar puertas de regulacin en las galeras de retorno de aire de ambos
flancos de manto 4. Sin estas puertas, los caudales de los ocho frentes seran
aproximadamente iguales a 33,33/8 = 4,17 m3/seg ya que las resistencias de los caminos
respectivos son casi iguales entre s.
Estas puertas de regulacin, para igualar las depresiones de los circuitos de aire por
los frentes de reserva en el manto cuatro con los dems caminos, deben introducir una
depresin suplementaria igual a:
H = 35 27 = 8 mm de H2O
donde 27 mm es la depresin de cada circuito por el manto cuatro.
Se determinar la resistencia de la puerta de regulacin por la formula 41 de la pagina
157. Las resistencias de las labores mineras al movimiento del aire se dividen en tres tipos:
- Resistencias de rozamiento del aire contra las paredes de la labor y de las
partculas entre si.
- Resistencias locales.
- Resistencias frontales.
En los cursos de hidrodinmica, se demuestra que la diferencia de presin en dos
secciones, o la depresin es igual a:
saLPV
2gsP??LP
h22
== (mm de agua o kg/m2)
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22
Donde:
g x 2 x
= coeficiente de resistencia aerodinmica.
L = largo de la labor, en metros.
P = permetro de la labor en metros.
S = seccin transversal de la labor en m2.
V = velocidad de movimiento del aire en m/seg
= coeficiente de roce.
= peso especfico estndar del aire, igual a 1,2 Kg/m3
Reemplazando en la frmula anterior V = Q/S, donde Q es el caudal de aire en
m3/seg, se obtendr la expresin final, para la depresin de una labor minera:
h = x L x P x Q2/S3 = R x Q2 mm de H2O
Por lo que se obtendr:
h = x Q2/1000; = 8 x 1000/2,832 = 1413,4
Se calcula la seccin del orificio de la puerta de regulacin (por la formula 133 de la
pagina 219), obtenindose lo siguiente:
2330414135075201
5072501
m,,x,xS,
SS =
+=
+=
Como la relacin s/S = 0,33/5 = 0,66; la seccin del orificio de la puerta de
regulacin debe ser aumentada en un 13 , y si seccin definitiva es: 0,33 x 1,13 = 0,38 m2
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Fig. 7: Esquema de una mina de carbn
Fig. 8: Grfico de reparticin del aire
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24
Tabla 4: clculo de las depresiones parciales de la mina(7) Labor Revesti- miento
S (m2)
P (m) S
3 1000 P S3 L
(m) = 1000.P..L
S3 Q
(m3/s) Q2 h = Q
2 1000
Pozo de entrada de aire Hormign 0,0040 12.6 12.6 2000 6,3 500 12,60 33,32 1110,2 13,99
Enganche 3 nivel Hormign 0,0003 17,0 15,4 4913 3,1 100 0,09 19,04 362,5 0,03 Transversal de
transporte hasta manto 2
Fortificacin acero 0,0014 14,0 15,2 2744 5,5 100 0,77 19,04 362,5 0,28
Galera de trans-porte en manto 2
Fortificacin acero 0,0014 6,0 - - 47,0 2000 131,60 4,76 22,7 2,99
Frente de arran-que en manto 2
Enmaderacin 0,0014 4,0 10,0 64 156,3 112 70,00 4,76 22,7 1,59
Galera de venti-lacin en manto
2 Enmaderacin 0,0040 5,0 - - 74,1 2000 207,50 4,76 22,7 4,71
Transversal de ventilacin hasta
manto 2
Fortificacin acero 0,0017 14,0 15,2 2744 5,5 130 1,00 19,04 362,5 0,88
Enganche 2 nivel Hormign 0,0014 17,0 15,4 4913 3,1 40 0,04 19,04 362,5 0,01 Pozo de
ventilacin Hormign 0,0003 12,6 12,6 2000 6,3 375 9,45 33,32 1110,2 10,49
Transversal entre mantos 1 y 2
Fortificacin acero 0,0040 8,5 12,0 614 19,0 80 2,13 9,52 90,6 0,19
Galera de trans-porte en manto 1
Fortificacin acero 0,0014 6,0 10,4 110,6 47,0 2000 131,60 4,76 22,7 2,99
Frente de arran-que en manto 1 Enmaderacin 0,0040 4,8 94,0 112 42,1 4,76 22,7 0,96
Galera de venti-lacin en manto
1 Enmaderacin 0,0017 5,0 74,1 2000 207,50 4,76 22,7 4,71
Transversal de ventilacin entre
manto 1 y 2
Fortificacin acero 0,0014 8,5 12,0 614 19,0 80 2,13 9,52 90,6 0,19
Enganche 3 nivel Hormign 0,0003 17,0 15,4 4913 3,1 100 0,09 14,28 203,9 0,02 Transversal de
transporte hasta manto 3
Fortificacin acero 0,0014 14,0 15,2 2744 5,5 125 0,96 14,28 203,9 0,20
Galera de trans-porte en manto 3
Fortificacin acero
0,0014 6,0 - - 47,0 2000 131,60 4,76 22,7 2,99
Frente de arran-que en manto 3 Enmaderacin 0,0040 3,6 9,8 46,7 209,8 112 93,99 4,76 22,7 2,13
Galera de ventilacin en
manto 3 Enmaderacin 0,0017 5,0 - - 74,1 2000 207,5 4,76 22,7 4,71
Transversal de ventilacin hasta
manto 2
Fortificacin acero 0,0014 14,0 15,2 2744 5,5 100 0,77 14,28 203,9 0,16
Enganche 2 nivel Hormign 0,0003 17,0 15,4 4913 3,1 50 0,05 14,28 203,9 0,01 Transversal entre
mantos 3 y 4 Fortificacin
acero 0,0014 8,5 12,0 614 19,0 85 2,26 4,76 22,7 0,05
Galera de trans-porte en manto 4
Fortificacin acero 0,0014 6,0 - - 47,1 2000 131,60 2,38 5,7 0,75
Frente de arran-que en manto 4 Enmaderacin 0,0040 4,0 10,0 64 156,3 112 70,00 2,38 5,7 0,40
Galera de venti-lacin en manto
4 Enmaderacin 0,0017 5,0 - - 74,1 2000 207,50 2,38 5,7 1,18
Transversal de ventilacin entre
mantos 3 y 4
Fortificacin acero 0,0014 8,5 12,0 614 19,0 85 2,26 4,76 22,7 0,05
(7) Tabla nmero 69
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DETERMINACIN DE LA DEPRESIN DEL CANAL DE VENTILADOR Y DE SU DIFUSOR:
Se adopta un ventilador axial, de 1.5 m de dimetro, de 980 r.p.m. en base al grfico
publicado en Gorny Zhurnal.
De acuerdo a la prctica, el canal del ventilador constara de 3 de partes de acuerdo a
la siguiente tabla:
Tabla 5(8) Parte del canal Forma Seccin inicial Seccin final Largo
Inicial Cuadrado con ngu-los redondeados
2,9 x 2,9 m2 2,9 x 2,9 m2 2,6
Central Cuadrado con ngu-los redondeados
2,66 x 2,66 2,2 x 2,2 3,1
Final Circular 2,2 1,5 2,1
Depresin del canal considerado como recto, segn la tabla 6:
h1 = 0,26 mm de H2O
Tabla 6: calculo de la depresin del conducto del ventilador, considerado como recto(9)
Parte inicial Hormign 0,0003 8,4 11,6 592,7 19,6 2,6 0,02 33,32 110,2 0,02 Parte central Hormign 0,0003 5,8 9,7 195 49,7 3,1 0,05 33,32 110,2 0,05 Parte final Hormign 0,0003 2,8 5,8 22 263,6 2,1 0,17 33,32 110,2 0,19 Total 0,26
Depresin producida por cambio de direccin: entrada del pozo al canal del
ventilador.
308192
2142302
2
2 ,,x,xx,
xgxxV
h ==
= mm de H2O
Donde:
= 0,3
V = Q/S = 33,3/8,4 = 3,96 4 m/seg
Codo de 60
(8) Tabla nmero 68 (9) Tabla nmero 70
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26
O Hde mm 1,2O Hde mm 0,9
819 2
21 96 30 2
2
222
2 ===
,x,x,x,
gxxVxh
Donde:
= 0,3
V = Q/S = 962222
333,
,x,,
= m/seg
La depresin producida por contraccin de la corriente, en el canal del ventilador h4
se adopta sin clculo igual a 2 mm H2O.
Perdidas en el difusor:
312x9,81
x1,26,3)0,3(18,82xg
?V2)?(V1hs
22
,=
=
mm de H2O
Sumando los valores obtenidos, se tendr la depresin del canal del ventilador con difusor:
0,3 + 1,2 + 2,0 +1,3 = 4,8 5 mm de H2O La depresin dinmica perdida en la atmsfera:
===9,81x 2
1,2x 6,3x 1gx 2x ?Vx ?
h22
d 2,4 mm de H2O
DISPOSICIN DE LOS POZOS DE VENTILACIN
Todas las minas deben tener ventilacin artificial. La ventilacin natural se autoriza
como excepcin en las minas metalferas no peligrosas par el gas, la silicosis y las
explosiones del polvo de sulfuros, bajo la condicin de que la composicin del aire de las
minas corresponder a las normas.
Segn el carcter del trabajo del ventilador, se diferencian los siguientes mtodos de
ventilacin: aspirante, impelente y combinado.
En hulleras grisutosas, se autoriza nicamente la ventilacin aspirante, la ventilacin
impelente se admite para las minas metalferas, las hulleras no grisutosas y el primer nivel
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Ventilacin
27
de las hulleras grisutosas, la ventilacin combinada se autoriza en todas las hulleras, bajo la
condicin de que en los frentes de arranque se cree rarificacin.
Esta exigencia de los reglamentos se deba a que, en caso de paro del ventilador
aspirante, la presin del aire debe subir en el valor de la depresin, y en consecuencia, por
un corto tiempo retendr el desprendimiento del gris del espacio explotado, y de las
grietas, que se utilizar para el retiro de los obreros.
El aire entrante en la mina por el pozo de entrada de ser dirigido al nivel ms bajo,
por las labores de este nivel llega hasta las secciones, pasa por los frentes de arranque,
despus por el nivel de ventilacin alcanza el pozo de ventilacin y por este sale a la
superficie. Este esquema de ventilacin ascendente corresponde al movimiento natural del
aire calentado en las labores mineras.
En explotacin mediante planos inclinados, los reglamentos autorizan en minas no
grisutosas, dirigir el aire saliente por el pasillo hacia abajo, en la galera paralela a la gua
de transporte en las hulleras grisutosas, esta autorizacin se limita por el ngulo de 10,
bajo la condicin de que V > 1 m/seg.
Cada mina deba poseer por lo monos dos labores que salen a la superficie, para las
corrientes limpias y salientes. Se prohbe la evacuacin del aire de los frentes activos a
travs de los derrumbes y hundimientos.
En las hulleras grisutosas de pendiente mayor a 10, la ventilacin debe ser
ascendente. La ventilacin descendente del frente de arranque se admite en minas
grisutosas bajo las siguientes condiciones: cuando el ngulo de inclinacin de la labor
sobrepase los 10, para labores de 50 metros de largo, el ngulo de inclinacin no se limita.
La velocidad de la corriente debe ser mayor de 1 m/seg, y el contenido de gris no mayor
del 0,5 5.
La ventilacin sucesiva de varios frentes de arranque se admite en las hulleras que
explotan los mantos no peligrosos segn proyeccin instantnea de carbn y
desprendimientos por flujos, se el largo total de los frentes de arranque no es mayor de 300
metros. Cada frente de arranque siguiente debe recibir por la galera de transporte
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Ventilacin
28
adyacente una corriente de aire adicional, la cual reducir el contenido de gris en el aire
entrante del frente de arranque hasta una concentracin no superior a 0,5 % (URSS).
Segn la disposicin de los pozos de las minas, se diferencian tres esquemas de
ventilacin. Central, diagonal y combinado.
El esquema central de ventilacin como se puede observar en la figura 9 se
caracteriza por la direccin del movimiento en U del aire, o sea, el aire se mueve al
comienzo desde el centro del campo minero en direccin hacia los frentes de arranque, y
despus regresa por la galera de ventilacin del pozo de salida, situado en el centro del
campo. En el esquema de ventilacin diagonal o marginal que vemos en la figura 10, el
movimiento del aire es directo, el aire viciado no regresa al centro del campo, sino que sale
por el pozo situado en el lmite del campo minero. En el sistema combinado, una parte del
aire se mueve hacia el ventilador del flanco y otra, hacia otro ventilador, situado en el
centro del campo minero.
Fig.9: esquema de ventilacin central Fig. 10: esquema de ventilacin diagonal
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Ventilacin
29
Fig. 11: esquema combinado de ventilacin
10.2. Calcular un ventilador axial con los siguientes datos: (10)
- Caudal Q = 30 m3/seg.
- Depresin P = 100 kg/m2
- Velocidad Tangencial = u2 = 75 m/seg
- Numero de revoluciones n = 960 r.p.m.
- Rendimiento hidrulico h = 0,80
El coeficiente de presin es:
0,284 75
100x 16
u
P 16
222
==
=
Se elige para las paletas el metal ligero ( = 0,05), r = 0,85. El grfico siguiente
indica que para = 0,284, y adoptando v = 0,5 ( = 0,238), el rendimiento hidrulico
mximo por esperar ser de 0,69.
(10) Los problemas 2, 3, 4 y 5 fueron extrados del Manual Ingeniero de Minas, SME (Mining Engineering Handbook), Howard L. Hartman, capitulo 11-6, pag.1052
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Ventilacin
30
Fig. 12: Rendimiento hidrulico h para calidad del perfil = 0,05 y rendimiento de la rueda r = 0,85
Segn la figura X1, se ve que para v = 0,5 y = 0,284, el rendimiento por desviacin
de la corriente de = 0,83, o sea, utilizando la corona directora el rendimiento subir hasta
0,69/0,83 = 0,83. Prcticamente se puede contar con un rendimiento hidrulico de 0,80.
Fig. 13: Rendimiento por desviacin de, segn Back
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31
El dimetro exterior se puede obtener de la relacin:
2r2 ux FQ
uCa
==
60960
x d 3,14 40,5) - (1
x d
30
60n
x d 4
) v- (1x d
Q 0,238
22
22
2 2
2
=
=
d2 = 1,62 m d1 = d2 x v = 1,62 x 0,5 = 0,81 m
Se elige el perfil de Gottingen n 682. Para el clculo del ngulo de Wm se utiliza la
ecuacin:
v4
v tg m
+
=
para los extremos de las paletas
1231' y 0,222
42840
1
2380 tg m2 ==
+=
,,
para el cubo
2020' y 0,370
0,5x 42840
v0,5
2380 tg 1 ==
+=
,,
m
Segn la figura X2, se tiene que para los extremos de paletas = 0,04, c2 0,5 y m2
0; para el cubo = 0,06, c1 0,7 y m1 3; en consecuencia, 2 = 1230 y 1 = 2320
Los productos Iz se toman de la ecuacin:
22222 d 1,62 1230' sen d 3,14 0,2380,284
x 0,51
sen d x c1
zI ==
=
222 d 1,853 2020' sen d 3,14 23802840x
701 zI ==
,,
,
Fijando el nmero de paletas a z = 12 (se podra ir hasta z = 16), se recibe:
-
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32
I2/d2 = 1,62/z = 1,62/12 = 0,135 I1/d2 = 0,154
Los ngulos de las paletas de la corona directriz se calculan por la ecuacin:
v1,67 0,2840,238
2v v2
tg ==
=
Fig.14: Coeficientes de sustentacin y calidades de perfil par f/1 = 0,05 En la tabla 7 se observan todas las caractersticas del ventilador axial.
Tabla 7
V R (mm) tg m m m c I/d2 I
(mm)
1,0 810 0.222 1230 0 1230 0.5 0,135 219 5910 0,9 729 0,243 1340 035 1415 0,54 0,136 220 5620 0,8 648 0,267 15 110 1610 0,58 0,140 227 5350 0,7 567 0,297 1630 150 1820 0,62 0,142 230 4915 0,6 486 0,330 1815 225 2040 0,66 0,147 238 45 0,5 405 0,370 2020 3 2320 0,70 0,154 249 40
-
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33
10.3. Considerar un pozo longitudinal de hormign de 300 ft (91,44 mm) de
profundidad, 18 ft (5,49 m) de dimetro, y moderadamente obstruido.
Calcular la prdida de carga si una cantidad de 400,000 cfm (188,78 m3/seg) est
fluyendo en el pozo.
CLCULOS:
L = 300 ft (91,44 m)
O = D = 18 = 56,52 ft (17,32 m)
)m (23,63 ft 254,34 4
(18)
4D
A 2222
=
=
=
Puede encontrarse la velocidad del aire de esta relacin:
m/s) (7,99 fpm 1572,70 254,34
400,000
AQ
V ===
El valor del mximo para K, ver Tabla 8, para una va area de suave pendiente
lineal, recta, moderadamente obstruida es 35 x 10-10 lb-min2/ft4 (0.0065 kg/m3)
Usando la siguiente ecuacin, se tiene:
Pa)(27,67agua 0,111" 254,34x 25
(1572,7)x 56,52x 300x 10x 35
Ax 5,2Vx Ox x LK
H2-102
f === ,
Entonces usando la ecuacin, la prdida de carga debida a la friccin es Hf = 27,67 Pa.
-
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34
10.4. Se desea pasar 20.000 cfm (9,44 m3/s) de aire a travs de una galera recta
enmaderada que mide 4 x 5 x 2000 ft ( 1,22 x 1,52 x 609,6 m). La densidad del aire es 0,05
lb/ft3 (0,8 kg/m3).
Calcular (a) la diferencia de presin que debe mantenerse entre los extremos de la
galera y (b) la resistencia de la galera.
CLCULOS:
a) La velocidad del aire segn la siguiente ecuacin es:
m/s) (5,08 fpm 1000 20
20.000 V
AQ
V ===
De la Tabla 8, se obtiene el valor de K que es igual 95 x 10-10 lb-min2/ft4 (0,0176
kg/m3), asumiendo una va area limpia. Usando la prxima ecuacin, se tiene:
==20x 5,2
(1000)x 18x 2000x 10x 95 Hf
Ax 5,2Vx Ox x LK
H2-102
f
)kg/m 1,20 w Pa (818,68 lb/ft 0,075 w agua decolumna 3,29 H 33 f ===
La densidad de Hf a 0,05 lb/ft3 (0,8 kg/m3) es igual a 2,19 0,0750,05
x 3,29 = columna de
agua (544,96 Pa).
b) Hf = RQ2 donde Q es en unidades de 100,000 cfm y por consiguiente 2,19
columnas agua es igual a R (0,2)2 o R = 54,75 in-min2/ft6 (6,12 N-s2/m3) a w = 0,05 lb/ft3
(0,8 kg/m3)
)kg/m (1,2 lb/ft 0,075 w /ms-N (9,1739 /ftmin -in 82,13 0,05
0,075x 54,75 R 338262 ===
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35
Tab
la 8
-
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36
PERDIDAS DE PRESIN:
Muchos mtodos pueden ser usados para calcular la perdida de presin, pero aqu se
discuten solo tres: (a) la tabla frmula CAGH, (b) la ecuacin de Darcy Wiesbach y (c) la
ecuacin de flujo de masa.
Generalmente se usan tablas para clculo manual. Aka ecuacin de Darcy
Weisbach normalmente es la de mas uso en programas de computadora de flujo de fluidos
existentes. El programa de computadora, COMPAIR (Gent, 1986), referenciado a que
emplea el flujo de masa o el volumen tradicional aproximado.
Ecuacin CAGH:
Las tablas de CAGH se generan de la ecuacin siguiente:
5,312 x Dr x /3600Qx x L 0,1025 =p
Ecuacin de Darcy Weisbach: Calcular la prdida de presin con la ecuacin de Darcy Weisbach permite la
seleccin de rugosidad y viscosidad absoluta, permitiendo adems calcular el factor de
friccin para cualquier rgimen de flujo.
La ecuacin de Darcy Weisbach para la prdida de presin es:
)gx D/(288Vx x L px f p c2=
Flujo de masa:
Las conjeturas sobre flujo de masa son similares a los otros mtodos. Un proceso
isotermo es normalmente supuesto, pero esto puede cambiarse a isotrpico o adiabtico. Es
asumido en estado firme para el clculo de prdida de presin. La prdida de presin puede
calcularse usando la expresin siguiente (Anon., 1980)
) P (Px )/Plog(P 2 x L/D f
Ax g 144
m P
2121
2c
21
+
+
+=
pp
-
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37
Los clculos de flujo de masa son ms complejos y llevan ms tiempo porque las
partes fsicas son ms complicadas. Una aproximacin de flujo de masa lleva a un anlisis
nodal o de lados, porque las presiones a ambos lados o nodos pueden estimarse; luego las
correspondientes proporciones de flujo pueden calcularse. La discusin del anlisis de un
flujo de masa nodal es dada por Gent. (1986).
10.5. Una cantidad de 560 scfm (0,2643 m3/seg) est fluyendo en 375 ft (114,3 m), 4
in (101,6 mm), se fijan 40 caeras la presin de la entrada es 97 psig (668,8 kPa).
Determinar la cada de presin si la caera est al nivel del mar y la temperatura interior es
de 60 F (15,60 C).
CLCULOS:
Como con la ecuacin Darcy Weisbach, la parte mas difcil de este calculo es
determinar el factor de friccin. La proporcin de flujo interior es 73,70 acfm en 97 psig, y
la densidad interna es de 0,58025 lbm/ft3. La proporcin del flujo de masa es:
k/seg) (0,3233 lbm/seg 0,71274 )lbm/ft (0,58025x seg/min) 60acfm/ 73,7 ( m 3 ==
La ecuacin de flujo de masa como se presenta es una ecuacin reiterativa. Si la
aceleracin del fluido se ignora o la proporcin de presin de la entrada a la salida se toma
como cerca de 1, entonces 2 log (P1/P2) puede no tenerse en cuenta sin una perdida
apreciable de exactitud. Sustituyendo P para P1 P2 y combinando trminos similares
(aceleracin despreciable), una ecuacin cerrada resulta:
+=
2c
12
21
22 Ax px x D g 144
x L fx x P m P P
El rea de 40 caeras de 4 in (101,6 mm) es 0,088405 ft2 (0,007815 m2), y el
dimetro interior es 0,3355 ft (0,1023 m), la solucin para P2 es :
-
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38
] 12519,54 (0,0884)x (0,5803)x (0,3355)x (32,17)x )(375)/(144x (0,019)x (111,7)x (0,7125)(111,7) P
2
2222
=
+= [
kPa) (768,4psia 111,44 P 2 =
kPa) (1,793 psig 026 111,44 - 111,7 P- P p 21 ===
Note que no hay ninguna diferencia entre las respuestas por el flujo de masa y
mtodos volumtricos; ste, sin embargo, no siempre es el caso. Cuando las tasas de flujo
aumentan y las distancias se vuelven ms largas, las soluciones de los dos mtodos
divergirn.
Todas los anlisis presentados son para una caera nueva limpia. La tubera no
permanecer para siempre en esta condicin. La caera se oxidar, se cubrir con aceite,
tendr suciedad y costras y se doblar y tendr forma ovaloidal en seccin transversal. Para
considerar esto, deben hacerse correcciones al factor de friccin.
Una disminucin del % en dimetro aumentar la perdida de presin en un 5%. Para
40 caeras de 2 in. (50,8 mm) esto igual a menos de 1/64 in. (0,696 9 mm9 de aumento en
las paredes interiores. Una disminucin del 5% en el dimetro aumenta la cada de presin
en un 29%. El informe tcnico 410 de Crane (Anon., p., 17) dice que el envejecimiento
aumenta al factor de rugosidad en un 20% en tres aos con uso slo moderado. Es
recomendado que las cadas de presin sean aumentadas de un 20 a 50 % por posibles
fallas.
11.TIPOS DE VENTILADORES
Las partes principales de los ventiladores son en general un rotor y una caja o caracol
que contiene al rotor. A grandes rasgos pueden ser clasificados de la siguiente forma:
- Ventiladores de Baja Presin: pueden tener de 100 a 160 mm de
columna de agua y a su vez tener un gran caudal que oscila entre 50 y 80
m3/seg o ms.
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- Ventiladores de Media Presin: tiene entre 200 y 600 mm de columna de
agua y un caudal entre 12 y 16 m3/seg.
- Ventiladores de Alta Presin: tiene entre 600 y 1200 mm de columna de
agua con un caudal de 4 a 5 m3/seg. Ver Tabla 9, 10 y 11.
Segn el trabajo realizado los de gran caudal y baja presin, usados en la ventilacin de las
minas pueden ser:
- Ventiladores inyectores: captan el aire fresco de la superficie y lo
impulsan hacia los diversos niveles, galeras y frentes de explotacin.
- Ventiladores extractores: expulsan hacia la superficie el aire
contaminado con gases y polvos.
A su ves pueden ser ventiladores principales que son de gran potencia y estn
ubicados en la salida o la entrada de los pozos. En cambio los ventiladores auxiliares o
secundarios ayudan a los ventiladores principales dentro de la mina ya sea en las galeras o
frentes de explotacin.
Los ventiladores de media presin pueden ser utilizados como ventiladores
secundarios, los ventiladores de alta presin tienen usos especficos en la industria, se
utilizan en la pulverizacin de combustibles como complementos de los quemadores de
horno.
Segn la construccin mecnica los ventiladores centrfugos pueden ser:
- Ventiladores centrfugos con rotor de paletas rectas y de caja o carcaza
en forma de caracol, las paletas tambin pueden estar inclinadas y con
rotor de paleta curvadas en forma de jaula de ardilla, ventiladores que
reciben el nombre de tipo Siroco.
- Ventiladores axiales con rotor de tipo hlice como el de aeroplano
(helicoidales).
- Turbos soplantes o turbo compresores que son de varias etapas, saltos
o paletas. Su funcionamiento es igual al de las bombas centrifugas de
media presin y alcanzan hasta 2 kg/cm2.
-
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40
- Los sopladores o soplantes de dos alabes tipo Root de gran caudal y
mediana presin con caudales de 1420 m3/min o mas y presiones que van
desde 0,25 kg/cm2 hasta l kg/cm2.
Tabla 9: Ventiladores Centrfugos de baja presin (E. Marelli y C. Miln)
Boc
a im
pele
nte
mm
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
. B
oca
impe
lent
e m
m
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
.
190 x
225
1800
1200
30 40 20 26
55 55 25 23
1 1,3 0,3 0,4
680 x
800
700
300
560 1000 240 440
130 120 24 22
25 50 2 4
250 x
295
1600
800
30 100 20 60
95 90 23 20
1,3 3,9 0,2 0,55
800 x
940
600
250
600 1200 250 500
120 125 20 22
28 55 2
4,2
340 x
400
1400
600
70 250 30 100
120 130 20 18
4,5 13
0,26 0,9
910 x
1070
500
200
800 1600 320 650
120 120 19 20
30 70 2
4,5
460 x
540
1000
500
280 400 140 200
120 100 28 25
12,2 16 1,5 2,2
1030 x
1210
400
200
1300 2000 650 1000
100 100 25 25
43 78 5,5 9,5
570 x
670
800
400
350 650 180 330
115 100 30 28
16 28 2,2 4
1140 x
1340
350
200
1500 2500 870 1400
76 80 25 27
40 65 8 12
-
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Tabla 10: Ventiladores Centrfugos de media presin (E. Marelli y C. Miln)
Boc
a im
pele
nte
Mm
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
Mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
.
B
oca
impe
lent
e m
m
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
Mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
.
110 x
150
3000
2000
14 25 9 17
105 100
47 44
0,8 1,6
0,25 0,5
400 x
750
1300
900
320 700
225 410
315 350
150 165
39 87
13 29
135 x
190
3000
2000
40 55
28 37
160 155
70 65
3,2 4,5
1
1,3
480 x
680
1000
800
525 900
420 720
300 330
190 210
59 117
30 60
180 x
250
3000
1800
64 150
38 90
300 315
110 113
8 20,5
1,7 4,3
560 x
800
900
700
825 1420
640 1100
270 335
160 200
77 200
36,5 95
240 x
350
2400
1600
130 300
90 200
350 400
155 180
16 45 5
13,5
650 x
910
800
600
1150 2000
870 1550
310 350
175 200
118 240
50 105
320 x
460
1600
1100
240 480
165 330
320 360
150 170
29 55
9,5 21,5
-
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Tabla 11: Ventiladores Centrfugos de alta presin (E. Marelli y C. Miln)
Boc
a im
pele
nte
Mm
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
Mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
.
B
oca
impe
lent
e m
m
R.P
.M.
Cau
dal
m3 /
min
Pres
in
Mm
ag
ua
Pote
ncia
ne
cesa
ria
C.V
.
70
3000
2000 5,5
3,5
70
30
0,23
0,07
200
3000
1500
62 100
31 50
810 810
205 200
17,5 26
2,2 3,25
85
3000
2000
6 8,5
4
6,5
125 100
55 45
0,35 0,45
0,1 0,13
250
2400
1500
160 230
100 145
750 660
300 260
44 64
10,5 16
110
3000
1800
12,5 22,5
7,5 13,5
230 170
85 60
1,1 1,5
0,23 0,32
300
1500
1000
160 200
105 140
400 330
175 150
23 26
6,7 8
150
3000
1500
28 45
14 23
430 410
110 100
4,3 6,5
0,55 0,8
350
1500
1000
235 320
160 220
575 540
255 240
44 60
13 18
Tabla 12: Turbocompresores (Tecnomasio Italiano Brown-Boveri)
Para p = 9 at abs.
Volumen de aire m3/min 250
400 470
580 1000 1670
Nm. de revol. por min. 8800 4200 5600
3500 3400 3100
Potencia (CV) 2590 4220 4770 5850 9660 15600
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Fig. 12: Ventilador de paletas rectas de acero Fig. 13: Corte de un ventilador de caracol
Fig. 14: Ventilador de alabes curvados hacia adelante, Fig. 15: Rotor Jaula de ardilla Tipo Siroco
Fig. 16: Ventilador Centrfugo (principal) Fig. 17: Ventilador Helicoidal
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Fig. 18: Ventilador de circulacin axial, de Fig. 19: Turbosoplante de dos saltos dos saltos
Fig. 20: Soplador rotativo de dos impulsores tipo positivo
12. DISEOS DE VENTILACIN DE MINAS
12.1 VENTILACIN EN MINAS METALFERAS: no estn clasificadas como productoras
de gases, como las minas carbonferas que tienen metano, pero pueden estar presente otros
gases como Rn, SO2, xidos de nitrgeno, entre otros. La diferencia en la tcnica de
ventilacin entre una y otra es que dentro de las metalferas se permite el uso de
-
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45
ventiladores subterrneos. Actualmente dentro de la minera moderna subterrnea se
controla el calor, la humedad y se usa el aire acondicionado.
12.2. CANTIDAD DE AIRE: donde hay motores diesel el fabricante da las pautas de la
planta para cada unidad que fabrique.
Una vieja norma permite un caudal de 150 pie3/min por HP para una maquina de
ventilacin. Esta norma equivale a 1 m3/seg y por KW (3600 m3/h en 60 KW)
Las velocidades no deben exceder de 7,6 m/seg, para dar el confort dentro de la mina
y reducir las perdidas en la columna de agua, aunque en algunos lugares pueden ser de 1 a 2
m/seg y en la galera entre 2 y 3 m/seg.
La entrada de aire deber ser directa en el pozo principal, donde entran hombres y
materiales y la salida del aire deber efectuarse por otros pozo, preferiblemente de uso
exclusivo para ello
13. DISPOSITIVOS PARA EL MOVIMIENTO DEL AIRE
La mejor ubicacin del ventilador es la superficie, debido a que facilita el acceso a un
mantenimiento de rutina o ante una emergencia.
En los lugares de trabajo abandonados y con riesgos o en frentes de explotacin, se
complementa la circulacin de aire con ventiladores secundarios o auxiliares, que, a su vez
sirven para facilitar la distribucin del aire en otras reas. Esta tcnica es comn en el
mtodo de explotacin de cmaras y pilares.
Los compresores para el movimiento de aire son caros, por el consumo de
electricidad, pero se usan donde el aire no puede penetrar por la presin
La reutilizacin del aire de ventilacin se realiza, por razones econmicas, en muchas
minas, esta operacin se hace cuando el gas no esta contaminado y cuando no ha
disminuido notablemente la cantidad de oxigeno, se lo mezcla con aire fresco.
El normal consumo del aire es para extraer de los frentes y galeras el aire no apto
para las operaciones que se ejecutan, hay que tener en cuenta que en muchas minas la roca
esta caliente.
-
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46
14. PROCEDIMIENTOS PARA EL DISEO DE LOS VENTILADORES
CENTRFUGOS
El diseo es similar al de los ventiladores usados en las minas de carbn, en las que
no se usan ventiladores auxiliares.
Para su diseo se tendrn en cuenta lo siguiente:
- Se debern seleccionar los ventiladores principales en la entrada y en la salida
- Se determinar el aire requerido y se deber hacer un esquema de ventilacin.
- Se ubicarn los ventiladores principales y auxiliares o secundarios.
- Se determinar la resistencia a la corriente de aire en todas las ramificaciones y
se har un modelo computarizado del sistema de ventilacin de la mina.
- Se realizarn los clculos simplificados de las perdidas de altura, para determinar
inicialmente las caractersticas del ventilador.
- Se har el seguimiento computo mtrico del sistema de ventilacin.
- Se ajustar la resistencia donde sea necesario para la aplicacin en el ventilador.
- Se considerarn cambios alternativos.
- Se har la revisin de lo planeado y se considerar la seguridad del personal en
casos de incendios en las diversas reas, as como el tiempo necesario para
reponer el aire.
-
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15. ESQUEMA DE VENTILACIN ESPECIFICO EN LOS DIVERSOS MTODOS
DE VENTILACIN EN LA MINERA SUBTERRNEA
- En los mtodos de explotacin por cmaras y pilares en los diversos frentes de arranque
es igual al del carbn. La diferencia es que en la minera metalfera esta permitido el uso
de ventiladores dentro de las galeras y frentes de ataque.
- En el arranque por corte y relleno es mas fcil ventilar si el desarrollo es normal. En la
figura 21, se observa que el aire del ventilador principal entra por la parte inferior, pasa a
travs de la galera a la parte superior y es extrado por un ventilador secundario o auxiliar
de 20 a 50 Hp.
Fig. 21: Esquema de ventilacin de corte y relleno en galeras horizontales factor de conversin: 1 hp = 0,746 kW
- En el mtodo de arranque en los frentes o topes, en que se involucran reas cerradas o
muertas estas debern ser aireadas por ventilacin y conductos auxiliares o mangas,
usualmente flexibles para darle movimiento de acuerdo a las necesidades y poder evacuar
el calor, el polvo y los gases de las voladuras. Se inyecta directamente en el frente el aire
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necesario y luego otro ventilador auxiliar en la parte superior extrae el aire viciado del
frente. Ver figura 22.
Fig. 22: Esquema de ventilacin en los frentes
factor de conversin: 1 hp = 0,746 kW
16. DISPOSITIVOS DE CONTROL
16.1 PUERTAS DE CONTROL: estas puertas se instalan en galeras y coladeros, deben
ser reforzadas y resistentes al fuego. Permiten desviar el pasaje de aire y evitar perdidas.
Son costosas y se fabrican bajo normas especiales donde la presin es mas de
1 pulgada de agua, igual a 2,5 pascales. Es mejor colocar dos puertas en la galera, una que
abra y otra que cierre para que la perdida sea mnima. Las puertas se mueven con cilindros
de aire comprimido, motores elctricos o hidrulicos.
16.2. TABIQUES DE VENTILACIN: los tabiques se usan para desviar la corriente de
aire o contenerla, pueden ser fabricados de poliuretano, madera, cemento, yeso, entre otros.
Ver figura 23.
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Fig. 23: Esquema de ventilacin que muestra un tabique (bratice cloth)
Factor de Conversin: 1 pie de tabique = 0.3048 m
17. CAUDAL DE AIRE CIRCULANTE EN LA MINA
Se deber tener en cuenta la columna de agua de la presin esttica, lo cual se
consigue con la disposicin de los ventiladores tanto en los frentes como en las galeras,
manteniendo un mnimo de velocidad de aire de 0,25 m/seg. Se considera una velocidad
optima entre 3 y 5 m/seg.
18. VENTILACIN VICIADA vs VENTILACIN INDUCIDA O FORZADA
El aire puede sacarse o conducirse desde el frente de arranque a la superficie, en cuyo
caso el viento atraviesa la galera y sale hacia afuera a travs de un conducto (manga o
caera). Este aire viciado transporta gases y polvos desde el frente de explotacin. En
otros casos el aire puede ser conducido desde el interior hacia el frente.
En la ventilacin forzada se usan conductos flexibles o mangas de gran versatilidad y
bajo costo siendo posible enfriar el interior del frente si es necesario.
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Fig. 24: tubo de tela Fig. 25: junta brandt
Fig. 26: Manga de plstico y su acoplamiento
19. CONDUCTOS, CAERAS O TUBOS DE VENTILACIN
Estos accesorios de ventilacin son usados dentro de la mina para transportar el
aire, comnmente se construyen de fibra de vidrio, hierro corrugado o plsticos
impregnados sobre una manga de tela. Las ventajas que ofrece la fibra de vidrio son bajo
peso, baja resistencia a la corriente de aire y adems se puede separar fcilmente. Estos
conductos se suspenden del techo de la galera mediante cables y bulones, se unen por
medio de anillos de engrampe y son de fcil manipuleo.
El hierro corrugado y galvanizado es a veces mas barato pero su colocacin es mas
difcil.
Las mangas impregnadas de plstico las hacen varios fabricantes y las refuerzan con
espirales de alambre, son fciles de transportar e instalar y relativamente baratas. Los
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conductos flexibles son mas resistentes, a la corriente de aire, que los conductos rgidos.
Ver figura 24, 25 y 26.
Trabajan con presiones de columnas de agua de media, igual a 125 pascales. Las
tablas que dan los valores de la resistencia, para los diferentes tamaos de conductores, las
proveen los fabricantes, ejemplo el tipo MINE VENT. (Lay flat) BLOWER TUBING.
Fig. 27: Sistema computarizado PowerVent de Boliden process control
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Fig. 28: Sistema computarizado VENTFLOW versin 1
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20. VOLMENES DE AIRE REQUERIDOS EN LAS CAERAS
Los requerimientos varan desde luego con las circunstancias. Si se usan motores
diesel dentro de la galera o si hay gases como Rn u otro tipo de gases (SO2, CH4), las
siguientes cantidades pueden ser usadas como guas o directivas:
En pequeas galeras de 3 x 3 el caudal puede ser de 1,4 a 4,7 ,m3/seg, en galeras
mas grandes de 4,6 x 4,6 el caudal aumenta a 9,4 m3/seg, y en galeras muy grandes se
requieren caudales superiores a 14,2 m3/seg.
En las perforaciones para las aberturas de los pozos la ventilacin se hace por
seccin.
21. ESTUDIOS DE CASOS DE SISTEMAS DE VENTILACIN
La explotacin del yacimiento El Teniente, ubicado en Rancagua al sur de Santiago,
capital de Chile, es subterrnea. Su produccin es de 82.000 tn/dia.
El tipo de ventilacin es aspirante y expelente. Un ventilador inyecta e impulsa el
aire dentro de la mina, y otro, extractor, saca a la superficie el aire viciado.
Este sistema esta compuesto por 28 ventiladores de 9.450 Hp, los cuales originan
un caudal total de 16.000 m3/seg , venciendo la resistencia en los circuitos y ejerciendo una
cada de presin esttica que supera las 50 pulgadas = 123 cm = 12.370 mm de agua, con
un consumo de potencia mensual de 3.950.000 Kw/hora a un costo de 163.530 dlares por
mes que equivalen a 0,0414 dlares por KW/h.
La capacidad de extraccin es de 3.495.000 pie3/min de aire con polvos y gases. En
cada nivel de produccin existen sistemas de ventilacin independientes.
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Compilado por Amor a la minera 2014