Sebuah Tinjauan Pendekatan Desain Soil nailing

UNIMAS E-Jurnal Teknik Sipil, Vol. 1: edisi 2 / April 2010

1. Abstrak

beberapa panduan desain dan rekomendasi yang tersedia untuk soil nailing, yaitu oleh HA 68 [4] (Inggris), BS8006 [1] (Inggris), RDGC [7] (Perancis) dan FHWA [5] (AS). Tulisan ini akan fokus pada pendekatan yang berbeda, khususnya pada asumsi yang dibuat untuk desain struktur soil nailing.

I. PENDAHULUAN

Soill nailling adalah metode yang relatif baru, yang telah digunakan selama lebih dari 3 dekade untuk tujuan penguatan tanah.Aplikasi utama metode ini adalah untuk mempertahankan penggalian atau pemotongan dan untuk menstabilkan lereng. Bahan penguat utama, tendon baja, dimasukkan ke dalam tanah sebagai inklusi pasif dan menyediakan penguatan ke tanah yang membantu struktur tanah untuk mendapatkan kekuatan secara keseluruhan. Faktor, yang membuat teknik soil nailling lebih diinginkan daripada metode lain yaitu jika dilakukan pada stek atau penggalian, mudah dan fleksibel dari atas ke bawah konstruksi.

Gambar 1. Tiga tahapan proses konstruksi soil nailing [7].

Dosen senior Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universiti Malaysia Sarawak. Sebuah Tinjauan Pendekatan Desain Soil nailing S.N.L. Taib1 S

2. DESAIN MENURUT HA 68 [4]

Departemen Transportasi Inggris [4] menggunakan prinsip batas negara memasukkan faktor keamanan parsial sebagai disarankan oleh [3] untuk desain geoteknik. Setiap desain didasarkan pada batas akhir negara dan servis. Itu negara batas akhir terjadi ketika bentuk-bentuk mekanisme keruntuhan, sedangkan, negara batas servis mungkin terjadi selama bekerja atau kondisi layan bangunan di mana situasi seperti gerakan dalam struktur dapat mempengaruhi fungsi dari struktur atau struktur yang berdekatan atau jasa.

HA 68 memberikan pendekatan stres desain terpadu tunggal yang efektif untuk semua jenis Earthworks jalan raya diperkuat dengan kemiringan sudut terhadap horizontal di kisaran 10 ° sampai 70 °, dan jenis tanah di berbagai kekuatan φ = 15 ° sampai 50 °. Nilai 'c mungkin disertakan, serta tekanan air pori dan biaya tambahan seragam terbatas diaplikasikan di bagian atas lereng.

Pendekatan keseimbangan batas diadopsi berdasarkan mekanisme baji dua bagian dengan masuknya faktor keamanan parsial. Gambar 2 menunjukkan geometri dari dua bagian mekanisme baji HA 68 itu. Equilibrium tercapai ketika kekuatan pendorong, yang terdiri dari berat sendiri dari beban struktur dan biaya tambahan dikalikan dengan faktor beban parsial (dari yang telah ditentukan nilai persatuan) berada dalam kesetimbangan dengan kekuatan-kekuatan yang melawan kekuatan geser tanah dan pasukan penguatan dibagi dengan faktor keamanan bahan parsial nilai-nilai yang telah ditentukan disarankan oleh Departemen Transportasi. Itu asumsi yang dibuat bahwa kontribusi tendon baja 'adalah murni aksial. Tegangan geser dan kekakuan lentur diabaikan dalam desain ini.

Gambar 2: Geometri dari dua bagian mekanisme baji HA68 itu [4].

Menurut Departemen Transportasi, mekanisme baji dua bagian adalah lebih baik untuk mekanisme spiral log karena memberikan dasar sederhana untuk mendapatkan solusi yang aman dan ekonomis dan sangat cocok untuk tanah diperkuat termasuk tanah dipaku struktur. Ini secara inheren konservatif jika

dibandingkan dengan solusi yang lebih tepat tetapi memungkinkan cek tangan sederhana perhitungan yang akan dilakukan. Dua dua bagian wedges diperkenalkan dalam manual ini yang merupakan Tmax dan To mekanisme. Itu Mekanisme Tmax mengidentifikasi lokasi dalam struktur, yang memerlukan penguatan horisontal maksimum total, Sementara itu, mekanisme To penguatan adalah salah satu tempat tidak diperlukan. Untuk penguatan cenderung (ketika sudut tendon baja kecenderungan, δ ≠ 0) variabel untuk mekanisme ini disajikan sebagai Tmaxδ dan Toδ (lihat Gambar 3).

Gambar 3: Tmaxδ dan Toδ mekanisme [4]

Untuk penguatan miring, nilai-nilai Tmaxδ dan PDES akan ditentukan berikutnya. Nilai Tmaxδ adalah kekuatan penguatan Total miring pada sudut δ untuk paling kritis dua bagian mekanisme baji, sedangkan, PDES adalah paku desain kapasitas per meter panjang dari lereng, berdasarkan kekuatan pecahnya penguatan kapasitas atau penarikan penguat. HA68 dalam Bagian 2.23 pada Halaman 2/4 komentar bahwa kekuatan dimobilisasi dalam penguatan diambil menjadi lebih rendah dari kekuatan pecah desain dan penarikan desain resistensi dari panjang penguatan luar bidang runtuh (Le) setiap kali permukaan kegagalan memotong lapisan penguatan atau deretan tendon baja. Nilai yang lebih rendah yang dipilih untuk mengatur desain karena ini adalah nilai yang menjadi penting pada kegagalan.

Departemen Transportasi menunjukkan tendon baja dari kapasitas kekuatan yang sama akan digunakan untuk memperkuat lereng. Itu jumlah bala per satuan panjang, Nn, tidak termasuk lapisan basal secara langsung diperoleh dari nilai-nilai dan Tmaxδ PDES, di mana

Nn = Tmaxδ / PDES (Persamaan 1)

Karena asumsi ini, dari kapasitas yang sama ke semua tendon baja, manual menunjukkan lapisan jarak optimal variabel vertikal karena dengan kebutuhan lokal untuk menghindari over-menekankan dari setiap lapisan tulangan, yang kemudian akan memperkenalkan progresif kegagalan seluruh struktur, terutama untuk penguatan memiliki kapasitas identik. Dalam HA68 desain, total kekuatan penguatan meningkatkan parabolik bawah ke bagian bawah struktur dan penurunan jarak vertikal akan

menuruni lereng dipandang sebagai diinginkan untuk menghindari ketidakstabilan lokal. Persamaan yang mengatur jarak adalah

zi = [√ (i-1) / Nn] x H (Persamaan 2)

dimanazi = kedalaman lapisan engan tulangan bawah puncak lereng.

Sekarang bahwa sekali, Tmaxδ mekanisme Toδ berada dan jumlah bala (Nn +1) diperoleh, gambar dariprofil struktur tanah dipaku yang dapat dirancang. Secara umum, HA 68 memberikan langkah demi langkah prosedur desain untuk memaku tanah.

3. DESAIN MENURUT BS 8006 [1]

Dalam pendekatan desain BS 8006, prinsip negara batas sekali lagi diadopsi. Pendekatan keseimbangan batas diterapkan dimana internal serta eksternal kestabilan struktur diperiksa terhadap batas negara. Seperti di HA68, untuk agar sesuai dengan saran dalam [3], faktor keamanan parsial termasuk dalam perhitungan desain. Desain tanah dipaku struktur di dalam tanah yang ada disajikan dalam Bab 7 (Desain Lereng Reinforced) standar, sementara desain tanah dinding memaku disajikan sebagai bagian dari Pasal 6. (Desain Dinding dan abutment).

BS 8006 lebih komprehensif daripada HA 68 dalam penjelasannya dari pendekatan yang tersedia dan asumsi dari mana desainer dapat memilih. Sebuah daftar lengkap faktor beban yang sesuai parsial dan parsial faktor materi yang diberikan dan ini adalah berhubungan dengan kondisi konstruksi yang berbeda dan situasi. Dua metode mencari kegagalan kritis disajikan - wedge dua bagian (seperti dalam HA 68) dan metode spiral log. BS 8006 menyarankan pengguna untuk memasukkan perlawanan geser bersama dengan tulangan tarik dikenal disediakan oleh tendon baja jika perlawanan yang signifikan.

BS 8006 menunjukkan tahap yang desainer dapat mengikuti dalam desain struktur tanah dipaku, yaitu:

1. Penentuan posisi permukaan bidang runtuh kritis dan kekuatan menolak atau momen untuk mempertahankan keseimbangan dari zona aktif.

2. Penentuan beban tarik dan geser untuk jarak konstan awal dan kemiringan konstan tendon baja kekakuan dan panjang.

3. Sebuah cek untuk setiap tingkat, memungkinkan untuk tahap konstruksi, terhadap kegagalan karenaa) ketegangan di tendon baja pada permukaan slip,b) penarikan dari panjang tendon baja di zona tahan,c) lentur dan geser dalam tendon baja di dekat permukaan slip, dand) bantalan kegagalan tanah terhadap tendon baja.

Desainer sekarang dapat memilih pola baru dan ditingkatkan dan disposisi tendon baja dan menganalisa kembali. Perlu dicatat di sini bahwa beban geser dalam tendon baja dapat diperoleh dari [8] dan [7] di mana menurut BS 8006, teknik berdasarkan maksimum kerja plastik dengan batas ditempatkan pada tekanan tanah lateral yang diijinkan pada tendon baja dan ketahanan ikatan diterapkan. Lain metode

untuk mencari beban geser diperkenalkan oleh [2] dimana mereka mengadopsi teori defleksi lateral sempit dimuat tumpukan untuk menentukan defleksi tendon baja dan kompatibilitas kinematical untuk menentukan nilai yang dihasilkan gaya geser pada tendon baja.

BS 8006 memberi lebih banyak kebebasan dalam banyak aspek memilih pendekatan desain yang paling sesuai dan bukan HA 68, yang direktif lebih. Hal ini tergantung pada pengalaman dan pengetahuan desainer dalam memilih pendekatan yang sesuai cocok dengan panduan desain dari manual desain.

4. REKOMENDASI OLEH RDGC [7]

(PROGRAM CLOUTERRE) Prancis memulai program Clouterre pada tahun 1986 [7], didanai bersama oleh pemerintah Perancis dan industri swasta, dengan anggaran dari urutan $ 4 juta dan dengan 21 peserta swasta dan publik individu. Program ini melibatkan tiga berskala percobaan dalam mengisi disiapkan pasir Fontainebleau dan pemantauan enam skala penuh in-service struktur. Itu Hasil dari program Clouterre telah diterbitkan dan membentuk dasar untuk pendekatan desain memaku tanah diadopsi di Perancis.

Laporan oleh RDGC pada program tidak secara khusus memberikan prosedur langkah-demi-langkah untuk merancang sebuah struktur tanah dipaku seperti disajikan pada HA68. Ini set up bimbingan pada desain dan kriteria khusus yang harus dipertimbangkan. Seorang desainer adalah dianjurkan untuk mulai dengan desain awal yang akan memungkinkan dia untuk kemudian menentukan karakteristik penting dari struktur, seperti perlawanan nilai, panjang dan jarak diperlukan dalam desain akhir. Grafik desain awal digunakan untuk mencari karakteristik yang disebutkan di atas pada kondisi yang paling sederhana struktur, misalnya, tendon baja identik merata, tanah homogen dan tendon baja bekerja hanya dalam ketegangan. Grafik desain Beberapa disajikan dalam laporan yaitu [6].

Laporan ini menguraikan tentang prinsip-prinsip yang digunakan untuk menilai stabilitas struktur tanah dipaku. Sesuai dengan [3], untuk desain geoteknik, dan seperti dapat dilihat pada HA 68 dan BS 8006, faktor keamanan global konvensional diganti secara parsial resistensi dan faktor beban. Selain itu, saran tentang nilai-nilai karakteristik dari beban dan resistensi juga disajikan. Nilai karakteristik didefinisikan sebagai rasio dari nilai rata-rata dan koefisien distribusi. Koefisien adalah diterapkan untuk memastikan bahwa probabilitas minimal tidak tercapai. Laporan tersebut menyebutkan bahwa analisis stabilitas dan desain soil nailing bisa dilakukan di kedua negara batas akhir dan keadaan batas servis.

Keseimbangan batas dan metode elemen hingga disarankan sebagai dasar untuk analisis stabilitas dan desain soil nailing. Batas metode kesetimbangan mencakup pemeriksaan terhadap keseimbangan antara tanah dan kekuatan bahan yang digunakan dalam lereng, sedangkan metode elemen hingga digunakan untuk menghitung besarnya deformasi bahwa struktur akan memiliki (untuk memeriksa apakah itu adalah baik di bawah atau melebihi nilai ambang tertentu dapat diterima). Karena tidak tersedianya suatu berarti untuk menghitung deformasi di lereng dalam laporan ini, desain yang terbatas dengan metode kesetimbangan batas yang harus diperiksa tidak hanya ketika struktur selesai tetapi juga selama setiap tahapan konstruksi.

Laporan ini menyajikan 4 jenis mode kegagalan berdasarkan skala-down model laboratorium diuji untuk kegagalan, yang Pecahnya tendon baja, kurangnya gesekan antara tanah dan tendon baja, ketidakstabilan selama proses penggalian dan secara keseluruhan geser dari diperkuat tanah massa. Modus kegagalan ini yang diamati dalam model laboratorium, membenarkan penggunaan keseimbangan batas dalam merancang struktur tanah dipaku karena semua kegagalan ini terlibat permukaan slip (kecuali untuk kasus kurangnya gesekan). Sedetik pembenaran pada penggunaan metode kesetimbangan batas diberikan oleh dua struktur yang sebenarnya, yang gagal dan dipamerkan penarikan dan tarik kegagalan masing-masing. Faktor keamanan diperiksa dengan menganalisis permukaan potensi kegagalan dan ditemukan berada di dekat persatuan.

Hal yang menarik yang disertakan dalam laporan menyangkut asumsi yang dibuat dalam perhitungan kesetimbangan batas pada simultan mobilisasi resistensi. Resistensi ini adalah resistensi tendon baja, terutama kekuatan tarik nya, geser perlawanan di tanah, penarikan resistensi tendon baja (membatasi gesekan kulit, fmax) dan tekanan pasif pada kegagalan tanah normal terhadap tendon baja, yang pada kondisi aktual tidak bertindak secara bersamaan dalam struktur. Pembenaran lebih lanjut mengenai ini harus dilakukan melalui kerja eksperimen untuk mendapatkan lebih percaya diri pada penggunaan metode kesetimbangan batas dalam soil nailing desain. Namun, menurut laporan itu, asumsi tentang mobilisasi simultan dari resistensi adalah, meskipun segalanya, masih pendekatan yang baik dari yang sebenarnya-dan rumit-perilaku tanah dinding dipaku.

5. DESAIN MENURUT FHWA [5]

Seperti pendekatan desain lain, FHWA juga berlaku membatasi metode keseimbangan dalam desain wilayahnya memaku. Secara khusus, manual memanfaatkan permukaan bidang runtuh metode kesetimbangan membatasi yang digunakan oleh semua metode desain saat ini praktis soil nailing. Menyatakan batas Dua, dengan rekomendasi desain lainnya, dianggap, yaitu, negara batas kekuatan(Batas akhir negara) dan negara batas layanan. Negara lain batas dikenal sebagai negara batas ekstrim, yang termasuk kekuatan batas negara, mengakui struktur bawah beban ekstrim seperti loading seismik.

Panduan ini mengakui manfaat menggunakan permukaan selip membatasi metode kesetimbangan dibandingkan dengan tekanan tanah metode dan ini diringkas sebagai berikut;

Sampai saat ini, hampir semua desainer telah memanfaatkan pendekatan dan tidak ada tekanan tanah saat empiris cukup untuk menangani berbagai kondisi yang dihadapi dalam soil nailing seperti jenis tanah, geometri rekomendasi dan loading.

Beberapa faktor yang diwarisi oleh teknik memaku tanah, misalnya, heterogenitas tanah memperkenalkan kompleksitas dalam menggunakan metode bumi tekanan dalam soil nailing.Kelemahan lain dari menggunakan sistem tekanan tanah adalah definisi lokasi dari garis ketegangan maksimum untuk setiap bala bantuan. Sekali lagi, sangat kompleks untuk menentukan lokasi tersebut karena berbagai kondisi yang dihadapi dalam soil nailing karena definisi lokasi tersebut tergantung pada geometri dari sistem, karakter bala bantuan dan distribusi beban diterapkan. Sebuah struktur tanah dipaku, akan memiliki lebar berbagai kekuatan geser tanah dan tanah / nat kapasitas obligasi.

Panduan ini memperkenalkan dua pendekatan untuk desain, yang merupakan beban Layanan Desain (SLD) dan Load dan Resistance Faktor Desain (LRFD), yang mempertimbangkan batas negara baik dalam perhitungan mereka. Dalam SLD, beban tendon baja diijinkan (kekuatan tendon dan penarikan ketahanan tendon baja) disarankan untuk kekuatan dan faktor penguatan yang direkomendasikan keselamatan diterapkan untuk kekuatan tanah pada batas kedua negara di mana beban tendon baja diijinkan dan kekuatan tanah faktor melebihi beban diterapkan. Di Sebaliknya, dalam LRFD, di negara kekuatan batas, kekuatan tanah dan desain tendon baja yang diperoleh dengan menerapkan faktor resistensi dengan kekuatan utama mereka, melebihi beban diterapkan yang dikalikan dengan faktor beban. Dalam keadaan analisis layanan batas untuk kedua desain, perpindahan keseluruhan struktur diakui dan dalam kasus tertentu, di hadapi, lebar retak harus diamati dalam batas yang ditentukan. Manual ini memberikan panduan untuk menemukan perpindahan (yaitu lateral maksimum Mutasi jenis tanah yang berbeda) untuk dipertimbangkan dalam analisis batas layanan negara.

Untuk mempertimbangkan keadaan kekuatan batas, semua mode potensial harus dipertimbangkan; mode eksternal (yang tidak secara khusus berpotongan penguat), mode internal (yaitu kegagalan baik karena pecahnya penguatan atau kegagalan yang dihadapi) dalam dimana permukaan kegagalan global memotong penguatan dan mode campuran yang mencakup kegagalan modus internal dandi mana beberapa bagian dari permukaan kegagalan tidak menyentuh penguat. Stabilitas lokal menghadap selama penggalian juga disorot dalam manual karena kegagalan ini tidak dapat langsung dinilai dengan menggunakan analisis stabilitas konvensional.

Masalah menunjukkan dari manual ini adalah efek memperkuat tendon baja. Tendon baja terlihat memberikan kontribusi tiga memperkuat efek yang merupakan kekuatan pecahnya tendon, resistansi penarikan dan efek tambahan yang tidak dipertimbangkan dalam lainnya desain manual, yang merupakan koneksi kepala tendon baja untuk menghadap itu. Panduan ini terus menyatakan bahwa kontribusi tendon baja untuk stabilitas struktur harus menjadi paling sedikit tiga nilai yaitu kekuatan tarik tendon baja, penarikan hambatan dari panjang tendon baja luar permukaan slip, dan kepala kekuatan tendon baja ditambah perlawanan penarikan panjang tendon baja yang antara kepala dan permukaan slip.

Desain tendon baja tanah dan dinding menghadap diperlakukan sebagai "sistem" terpadu gabungan tanah-tendon baja-dinding. Ini adalah upaya untuk memastikan bahwa desain dapat cukup untuk penggunaan jangka panjang. Manual ini tidak termasuk kontribusi geser dan lentur dari tendon baja dan hanya mempertimbangkan kekuatan tarik. Kontribusi lain diabaikan karena alasan bahwa mereka mobilisasi hanya setelah deformasi yang signifikan dalam struktur dan asumsi ini, menurut manual, adalah konservatif.

Sebelum mendirikan perhitungan desain rinci, perancang harus memilih tata letak dinding dan dimensi (yaitu mempertimbangkan lingkungan di sekitar lokasi) bersama dengan sifat tanah material dan sifat bawah permukaan di memesan untuk menentukan pola tendon baja awal yang meliputi panjang tendon baja, lokasi, jarak, kekuatan dan kecenderungan. Sebagai titik awal, sebuah kecenderungan yang seragam 15 ° disarankan untuk tendon baja dipasang di lubang predrilled (kemiringan lebih rendah dari 5 ° sebaiknya tidak digunakan karena grouting akan sangat sulit). Keseragaman juga berlaku untuk

panjang, jarak (biasanya di kisaran 0.6 hingga 1 kali tinggi dinding untuk lereng dipotong dengan backslopes sederhana dan beban biaya tambahan minimal) dan ukuran tendon baja. Panjang tendon baja dan kekuatan yang diperlukan dihadapkan pada faktor pembatas yang sama dengan jarak tendon baja. Mereka akan meningkat dengan adanya kekuatan tanah lebih rendah, lebih rendah tendon baja-tanah resistensi penarikan, wajah curam dan backslope sudut dan beban biaya tambahan lebih tinggi, yang akan mengubah pola awal. Dengan desain awal, desainer dapat memeriksa stabilitas dan membuat perubahan yang diperlukan untuk mendapatkan desain rinci lebih memuaskan.

6. KESIMPULAN

Makalah ini review soil nailling saran desain dan manual [HA68 [4] (Inggris), BS8006 [1] (Inggris), RDGC [7] (Prancis) dan FHWA [5] (AS)]. Teori tentang mekanika teknik tersebut disampaikan. Kesimpulan umum dari makalah ini adalah:

• Semua metode menggunakan analisis keseimbangan membatasi dan dalam beberapa metode, penggunaan faktor keamanan parsial jelas.

• Dalam analisis membatasi perhatian ekuilibrium, pada asumsi dibuat pada mobilisasi simultan resistensi harus ditangani.

• 68 HA memungkinkan pengguna untuk mengikuti langkah demi langkah prosedur dalam merancang sebuah struktur tanah dipaku sebagai lawan yang lain manual (yaitu BS 8006 di mana pengguna diberi saran berbagai desain bagi mereka untuk mempertimbangkan).

• Pendekatan langsung di HA 68, memungkinkan program spreadsheet untuk merancang untuk diproduksi. Desain adalah berlaku sampai sepuluh bala dan untuk desain sederhana dari soil nailing. Sebuah metode yang tepat untuk menemukan Untuk mekanisme masih perlu dibangun untuk program 68 Desain HA.

• Ini akan bermanfaat jika data empiris lebih (tes penarikan yaitu pada tendon baja) termasuk dalam manual ini untuk referensi.

• Mekanisme kegagalan umum dalam soil nailing sebagaimana diatur dalam buku pedoman adalah kegagalan tarik di tendon baja di slip permukaan, penarikan panjang tendon baja di zona tahan, lentur dan geser dalam tendon baja di dekat permukaan slip, bantalan kegagalan terhadap tanah tendon baja, ketidakstabilan selama proses penggalian dan secara keseluruhan geser massa tanah bertulang. Namun, FHWA tidak termasuk kontribusi geser dan lentur tendon baja dan hanya mempertimbangkan tarik yang kekuatan. Kontribusi lain diabaikan karena mobilisasi mereka hanya setelah deformasi yang signifikan dalam struktur dan asumsi ini, menurut manual, adalah konservatif.

• Clouterre merekomendasikan bahwa batas metode kesetimbangan harus diperiksa tidak hanya ketika struktur selesai tapi juga selama setiap tahapan konstruksi.

• FHWA termasuk negara batas ekstrim yang termasuk negara batas kekuatan, mengakui struktur bawah ekstrim beban seperti loading seismik.

• Efek tambahan yang tidak dipertimbangkan dalam pedoman desain lainnya, yang merupakan koneksi kepala tendon baja untuk menghadap, adalah termasuk dalam FHWA manual.

• Pekerjaan lebih lanjut untuk estimasi jumlah perpindahan pada struktur soil nailing dianjurkan dan harus melengkapi analisis keseimbangan membatasi.

REFERENSI[1] BSI (1995), BS 8006, British Standard Kode Tata Laku untuk Memperkuat / Diperkuat Tanah dan Lainnya Memenuhi.

[2] Bridle, R.J. dan Barr, B.I.G. (1990), Analisis dan Desain Tendon baja Tanah, Prosiding InternasionalTanah diperkuat Konferensi, Glasgow, 10-12 September 1990, Thomas Telford, London, hal 249-254.

[3] CEN (1999), Eurocode 7: Desain Geoteknik, ENV 1997-1:1999 - Bagian 1, Ketentuan Umum, Komite Eropa Standarisasi.

[4] Departemen Perhubungan, HA 68, Desain Metode untuk Memperkuat Lereng Jalan Raya Tanah Diperkuat oleh dan Soil nailing Teknik. (1994)

[5] FHWA (1996), FHWA/SA-96/069 Pedoman Untuk Pemantauan Desain dan Konstruksi Dinding Nail Tanah (Teknis Pedoman 1994-1996), Redmond, Washington.

[6] Juran, I., Baudrand, G., Farrag, K. dan Elias, V. (1990), Desain Struktur Tanah Mempertahankan dipaku, Desain dan Kinerja Bumi Mempertahankan Struktur, Publikasi khusus ASCE Geoteknik, No.25, pp 645-659.

[7] RDGC, Renforcement des sols nominal Clouage: Clouterre Program, Proyek Nationaux de rechercheDéveloppement en Genie Sipil, Paris, Februari. Nasional Prancis Proyek Penelitian CLOUTERRE (1991)"Rekomendasi CLOUTERRE 1991 - Tanah Rekomendasi Memaku 1991" Presses de l'Ecole Nationale desPonts et Claussees "Inggris, Juli 1993. (1991)

[8] Schlosser, F., Perilaku dan Desain Soil nailing, Prosiding Simposium Tanah dan Peningkatan BatuTeknik, Bangkok, Thailand, 29 November -3 Desember 1982, hlm 399-413. (1982)