perencanaan struktur bank nisp semarang

8/12/2019 Perencanaan Struktur Bank NISP Semarang

1/156

i

TUGAS AKHIR

PERENCANAAN STRUKTUR

GEDUNG BANK NISP SEMARANG

Merupakan Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan

Tingkat Sarjana Pada Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik

Universitas Katolik Soegijapranata

Oleh :

YULIANTO SANJAYA ANDY FERNANDY M

NIM : 01.12.0006 NIM : 01.12.0019

PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS KATOLIK SOEGIJAPRANATA

SEMARANG

2008

Perpustakaan Unika


2/156

ii

PENGESAHAN

Tugas Akhir

PERENCANAAN STRUKTUR

GEDUNG BANK NISP SEMARANG

Oleh :

YULIANTO SANJAYA ANDY FERNANDY M

NIM : 01.12.0006 NIM : 01.12.0019

Telah diperiksa dan disetujui

Semarang,

Pembimbing I Pembimbing II

Ir. David Widianto, MT Suzy Wiramargana, ST.Meng.Sc.

Disahkan oleh:

Dekan Fakultas Teknik Sipil

Dr. RR. M.I. Retno Susilorini ST., MT.

Perpustakaan Unika


3/156

vii

DAFTAR ISI

Halaman

Halaman Judul i

Lembar Pengesahan ii

Kata Pengantar iii

Lembar Asistensi v

Daftar Isi vii

Daftar Tabel x

Daftar Notasi xi

Daftar Lampiran xvii

BAB I PENDAHULUAN 1

1.1.Nama Proyek 1

1.2.Latar Belakang Proyek 1

1.3.Maksud dan Tujuan Proyek 2

1.4.Lokasi Proyek 2

1.5.Tujuan Penulisan Tugas Akhir 3

1.6.Pembatasan Masalah 4

1.7.Sistematika Penulisan 5

BAB II PERENCANAAN STRUKTUR 7

2.1.Uraian Umum 6

2.2.Tinjauan Pustaka 7

2.2.1. Peraturan-peraturan 72.2.2. Beban yang Bekerja pada Struktur 9

2.3.Landasan Teori 10

2.3.1. Pembebanan 102.3.2. Pembebanan gempa menggunakan statik ekivalen 122.3.3. Perhitungan pondasi tiang pancang 13

2.4.Asumsi-asumsi 14

BAB III PERHITUNGAN STRUKTUR 19

3.1.Perhitungan atap 19

Perpustakaan Unika


4/156

viii

3.1.1. Perhitungan gording 193.1.2. Perhitungan trekstang 233.1.3. Pembebanan atap 253.1.4. Cek penampang profil 283.1.5. Perhitungan sambungan 35

3.2.Perhitungan pelat lantai 39

3.2.1. Pembebanan pelat lantai 393.2.2. Penulangan pelat lantai dua arah (two way slab) 40

3.3.Perhitungan tangga 483.3.1. Perhitungan tangga 48

3.4.Perhitungan gaya gempa (static analysis) 53

3.4.1. Perhitungan gaya geser dasar horisontal totalakibat gempa 53

3.4.2. Distribusi gaya geser dasar horizontal totalakibat gempa 60

3.5.Perhitungan penulangan balok 64

3.5.1. Penulangan lentur balok 64

3.5.2. Perhitungan geser balok 68

3.5.3. Perhitungan torsi balok 71

3.6.Perhitungan penulangan kolom 783.6.1. Perhitungan kolom lantai basement 78

3.6.2. Penulangan kolom lantai 3 82

3.6.3. Perhitungan kolom lantai 4 87

3.6.4. Perhitungan kolom lantai 5 92

3.7. Perhitungan pondasi 101

3.7.1. Pemilihan tipe pondasi 1013.7.2. Menentukan daya dukung tiang pancang 1013.7.3. Menentukan jarak antar tiang pancang 1023.7.4. Menentukan efisiensi kelompok tiang pancang 1043.7.5. Cek kekuatan tiang pancang dalam kelompok tiang 1043.7.6. Penulangan tiang pancang 1063.7.7. Penulanganpile cap 1113.7.8. Penulangan tie beam 118

BAB IV RENCANA KERJA DAN SYARAT PEKERJAAN STRUKTUR 126

Perpustakaan Unika


5/156

ix

BAB V RENCANA ANGGARAN BIAYA 151

5.1. Analisa Perhitungan Harga Satuan. 151

5.2. Rencana Anggaran Biaya 155

DAFTAR PUSTAKA

LAMPIRAN

Perpustakaan Unika


6/156

BAB I PENDAHULUAN

PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BANK NISP SEMARANG

1

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Nama proyekNama proyek yang data-data dan gambarnya digunakan untuk keperluan

pembuatan Tugas Akhir perencanaan struktur gedung ini adalah Perencanaan

Struktur Gedung Bank NISP Semarang .

1.2 Latar belakang proyek

Kota Semarang adalah suatu kota wisata di Jawa Tengah yang banyak

dikunjungi wisatawan dari dalam dan luar negeri dengan pertumbuhan ekonomi

yang sangat cepat. Kegiatan perdagangan di Kota Semarang sangat dinamis

sehingga walaupun sudah banyak kantor Perbankan di kota Semarang masih

belum mampu memenuhi kebutuhan masyarakat Jawa Tengah khususnya

Semarang dalam melakukan transaksi keuangan. Bank NISP ini letaknya sangat

strategis berada di dekat hotel-hotel dan pusat perbelanjaan, sehingga memberikan

kemudahan bagi para pengusaha dalam melakukan transaksi keuangan.

Walaupun di Jawa Tengah sudah terdapat beberapa bank tapi belum bisa

memenuhi kebutuhan masyarakat Semarang dalam melakukan transaksi

keuangan. Keinginan ini diwujudkan dengan membangun bank NISP. Diharapkan

bank ini dapat memberikan kemudahan bagi masyarakat Semarang dalam

melakukan transaksi keuangan.

Sehingga diharapkan dengan adanya pembangunan bank NISP ini semua

kegiatan transaksi yang cukup padat di wilayah Semarang khususnya dapat

dipenuhi.

Perpustakaan Unika


7/156

BAB I PENDAHULUAN


2

1.3 Maksud dan tujuan proyek

Maksud dari pembangunan Bank NISP adalah:

a. Mendirikan sebuah kantor perbankan yang memberikan pelayanan yang lebihbaik

b. Menyediakan fasilitas untuk kegiatan perdagangan bagi para pengusahac. Meberikan alternatif baru bagi masyarakat dalam melakukan transaksi

keuangan

Tujuan yang ingin dicapai adanya Bank NISP antara lain:

a. Menciptakan lapangan kerja dan meningkatkan potensi bagi masyarakat KotaSemarang

b. Memberikan alternatif bagi masyarakat Semarang dalam melakukan transaksikeuangan dengan memberikan penawaran dan pelayanan yang lebih baik.

1.4 Lokasi proyek

Letak gedung Bank NISP ini berada di Jl. Pemuda Semarang. Gedung

Bank ini berada di atas tanah seluas 2500 m2dengan tinggi total bangunan 28,5 m

dan luas total bangunan 10584 m2, dengan batas-batas yang mengelilingi lokasi

proyek adalah:

Sebelah Utara : Bank BCA

Sebelah Selatan : PT. PGN

Sebelah Barat : Jalan Pemuda

Sebelah Timur : Jalan Depok

Perpustakaan Unika


8/156

BAB I PENDAHULUAN


3

Gambar Denah situasi

1.5 Tujuan penulisan tugas akhir

Tujuan dari penulisan tugas akhir ini adalah untuk membuat perhitungan

dan gambar bagian-bagian dari struktur gedung yang terkait dengan bidang teknik

sipil yaitu atap, pelat, balok, kolom dan pondasi. Langkah selanjutnya adalah

menyusun Rencana Anggaran Biaya (RAB), Rencana Kerja dan Syarat-syarat

(RKS), dan Time Schedulepekerjaan struktur.

U

Bank

BCA

Bank

NISP

Jalan

Pemuda

PT. PGN

Jalan

Depok

Perpustakaan Unika


9/156

BAB I PENDAHULUAN


4

1.6 Pembatasan masalah

Perencanaan struktur yang merupakan salah satu pekerjaan yang sangat

rumit karena didalamnya terdapat banyak unsur yang saling berhubungan. Untuk

mempermudah perhitungan maka ada beberapa batasan-batasan yang diambil

dalam perencanaan struktur ini antara lain :

a. Pada perencanaan gedung ini hanya merencanakan struktur atap, portal,tangga, dan pondasi. Gambar kerja yang direncanakan adalah gambar kerja

struktur meliputi denah atap, balok, kolom, dan pondasi yang disertai

potongan-potongan dan detail.

b. Guna melengkapi perhitungan struktur yang ada maka perhitungan rencanaanggaran biaya dan waktu dari pengerjaan struktur tersebut juga ikut

direncanakan.

c. Pada perencanaan gedung ini perhitungan bagian gedung yang terjadi akibatselisih suhu, pengangkatan dan pemasangan serta penurunan fondasi, susut,

gaya-gaya tambahan yang berasal dari beban hidup seperti gaya rem yang

berasal dari keran tidak direncanakan.

d. Analisa struktur terhadap beban gempa menggunakan analisa gempa statikekivalen. Hal ini dikarenakan tinggi total struktur yang hanya 28,5 m dari

permukaan tanah.

e. Untuk perencanaan instalasi pelengkap seperti sanitasi, mekanikal elektrikal,saluran pendingin udara tidak direncanakan.

f. Struktur utama dibuat dari konstruksi beton bertulang, sedangkan atapmenggunakan rangka kuda-kuda baja dan pelat beton bertulang

g. Dalam perencanaan gedung ini mix design dari beton tidak dihitung karenadianggap beton dapat dipesan sesuai dari mutu yang diinginkan.

h. Dalam perencanaan gedung ini pengujian kuat tekan, tarik dan leleh pada bajatidak dihitung karena dianggap baja dapat dipesan sesuai dari mutu yang

diinginkan.

Perpustakaan Unika


10/156

BAB I PENDAHULUAN


5

i. Perhitungan pembebanan dan penulangan tangga dilakukan terpisah dariperhitungan portal utama, setelah reaksi didapat akan menjadi beban terpusat

pada balok.

j. Perencanaan tower air tidak dihitung karena terpisah dari bangunan utama.

1.7 Sistematika penyusunan

Sistematika penyusunan ini dibuat untuk memudahkan para pembaca

dalam memahami isi Tugas Akhir ini. Sistematika penyusunan tersebut adalah

sebagai berikut :

BAB I : Pendahuluan

Pada bagian pendahuluan ini diterangkan mengenai nama proyek,

maksud dan tujuan proyek, tujuan penulisan Tugas Akhir, pembatasan

masalah, dan sistematika penyusunan Tugas Akhir.

BAB II : Tinjauan Pusataka

Dalam bab ini penulis membahas tentang uraian umum perencanan

gedung, tinjauan pustaka meliputi peraturan-peraturan dan

pembebanan yang digunakan pada struktur gedung, serta landasan teori

yang mencakup rumus-rumus yang digunakan serta asumsi-asumsi

yang dipakai.

BAB III : Perencanaan Struktur

Perhitungan struktur meliputi perhitungan kuda kuda, perhitungan

pelat, perhitungan tangga dan bordes, perhitungan portal utama (balok

dan kolom), serta perhitungan pondasi.

BAB IV : Rencana Kerja dan Syarat-syarat (RKS)

Pada bagian ini penulis menguraikan tentang rencana kerja beserta

aturan-aturan dan syarat-syarat teknis yang harus dipenuhi dalam

pelaksanaan pekerjaan.

BAB V : Rencana Anggaran Biaya (RAB)

Pada bagian ini penulis menguraikan tentang Rencana Anggaran Biaya

Perpustakaan Unika


11/156


12/156

BAB II TINJAUAN PUSTAKA


7

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1. Uraian Umum

Gedung yang direncanakan akan dibangun 7 lantai ini merupakan gedung

bertingkat tinggi oleh karena itu dalam perencanaan struktur harus memenuhi

empat kriteria utama yaitu :

a. KetetapanKriteria ini meliputi tata letak ruang dalam gedung, bentang, ketinggian

plafon, serta segi estetika yang sesuai dengan persyaratan yang ada.

b. Persyaratan strukturStruktur yang digunakan harus :

1) Kuat : struktur dapat memikul semua beban yang direncanakan denganaman.

2) Nyaman : struktur tidak melendut secara berlebihan, terangkat, bergetar,retak dan hal-hal lain yang dapat mengganggu fungsi bangunan.

3) Awet : struktur harus dapat digunakan sesuai dengan fungsinya dalamwaktu yang relatif lama.

c. Desain harus memungkinkan pemeliharaan minimum dan dapat dilakukansecara sederhana.

d. EkonomiPemilihan model konstruksi perlu diperhatikan karena menentukan besarnya

biaya proyek dan biaya perawatan bangunan.

Konstruksi Gedung Bank NISP ini direncanakan terdiri dari 7 lantai yang

dilengkapi dengan fasilitas tangga dan lift.

2.2. Tinjauan Pustaka

2.2.1. Peraturan-peraturan

Perhitungan konstruksi gedung ini memperhatikan ketentuan ketentuan

yang berlaku yang terdapat pada buku-buku pedoman antara lain :

Perpustakaan Unika


13/156



8

a. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung SNI 03-2847-2002, diterbitkan oleh Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan

Departemen Pekerjaan Umum, Bandung.

Beberapa ketentuan yang diambil dari Tata Cara Perhitungan Struktur Beton

untuk Bangunan Gedung SNI 03-2847-2002 dalam perencanaan Tugas Akhir

ini adalah:

1) modulus elastisitas beton (Ec)

2) kuat perlu ( U )

3) faktor reduksi kekuatan ()

4) faktor 1

5) tebal selimut beton

b. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung SNI 03-1729-2002, diterbitkan oleh Badan Standarisasi Nasional, Jakarta.

Beberapa ketentuan yang diambil dari Tata Cara Perencanaan Struktur Baja

Untuk Bangunan Gedung SNI 03-1729-2002 dalam perencanaan Tugas Akhir

ini adalah:

1) modulus elastisitas baja (Es),

2) mutu baja,

3) tegangan-tegangan baja (tegangan ijin, tegangan geser, tegangan leleh),

4) ketentuan-ketentuan mengenai sambungan.

c. Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan GedungSNI 03-1726-2002, diterbitkan oleh Badan Standardisasi Nasional, Jakarta.

Beberapa ketentuan yang diambil dari Standar Perencanaan Ketahanan Gempa

Untuk Struktur Bangunan Gedung SNI 03-1726-2002, dalam perencanaan

Tugas Akhir ini adalah:

1) cara-cara analisis gempa

2) faktor respons gempa ( C)

3) faktor keutamaan (I )

4) faktor reduksi gempa (R)

5) wilayah/zone gempa

Perpustakaan Unika


14/156



9

d. Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung SNI 03-1727-1983.Beberapa ketentuan yang diambil dari Peraturan Pembebanan Indonesia untuk

Gedung SNI 03-1727-1983 dalam perencanaan Tugas Akhir ini adalah:

1) berat sendiri bahan bangunan

2) beban hidup lantai gedung

3) beban angin

2.2.2. Beban yang Bekerja pada Struktur

Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung SNI 03-

1727-1983, struktur gedung harus direncanakan kekuatannya terhadap

pembebanan-pembebanan sebagai berikut :

a. Beban Mati

Adalah semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap, termasuk segala

unsur tambahan, penyelesaian-penyelesaian, mesin-mesin serta peralatan tetap

yang merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung itu (PPIUG 1983 -

pasal 1.0. ayat 1).

Beban mati yang direncanakan pada Tugas Akhir ini diambil dari Tabel 2.1.

Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1983

b. Beban Hidup

Adalah semua beban yang terjadi akibat penghunian atau penggunaan suatu

gedung, dan kedalamnya termasuk beban-beban pada lantai yang berasal dari

beban-beban yang dapat berpindah, mesin-mesin serta peralatan yang tidak

merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung dan dapat diganti selama

masa hidup dari gedung itu, sehingga mengakibatkan perubahan dalam

pembebanan lantai dan atap tersebut. Khusus pada atap kedalam beban hidup

dapat termasuk beban yang berasal dari air hujan, baik akibat genangan

maupun akibat tekanan jatuh (energi kinetik) butiran air (PPIUG 19839 -

pasal 1.0. ayat 2).Beban hidup yang direncanakan pada Tugas Akhir ini

diambil dari Tabel 3.1. Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung SNI

03-1727-1983.

Perpustakaan Unika


15/156



10

c. Beban Angin

Semua beban yang bekerja pada gedung atau bagian gedung yang disebabkan

oleh selisih dalam tekanan udara (PPIUG 1983 pasal 1.0 ayat 3). Beban

angin ditentukan dengan menganggap adanya tekanan positif dan negatif

(isapan), yang bekerja tegak lurus pada bidang yang ditinjau. Besarnya

tekanan ditentukan dengan mengalikan tekanan tiup dan koefisien angin

(PPIUG 1983 pasal 4.1).

d. Beban Gempa

Adalah semua beban statik ekivalen yang bekerja pada gedung atau bagiangedung yang menirukan pengaruh dari gerakan tanah akibat gempa (PPIUG

1983 pasal 1.0 ayat 4).

2.3. Landasan teori

2.3.1 Pembebanan

Struktur gedung direncanakan kekuatannya terhadap pembebanan-

pembebanan sebagai berikut :

A. Kombinasi beban pada struktur beton (SNI 03-2847-2002):

U = 1,4 D........................................( 2.1 )

U = 1,2 D + 1,6 L ..( 2.2 )

U = 1,2 D + 1,6 L + 1,5 (A atau R) .......................................( 2.3 )

U = 1,2 D +1,0 L 1,6 W + 0,5 (A atau R) ...................( 2.4 )

U = 1,2 D + 1,6 L + 1,6 H......( 2.5 )

U = 1,2 D + 1,0 L 1,0 E...............................................................................( 2.6 )

Keterangan :

U adalah kekuatan yang diperlukan untuk menahan beban terfaktor atau momen

dan gaya dalam yang berhubungan dengannya.

D adalah beban mati, beban yang diakibatkan oleh konstruksi permanent

termasuk di dalamnya berat sendiri konstruksi tersebut.

L adalah beban hidup, beban yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung secara

biasa baik oleh orang maupun benda bergerak.

Perpustakaan Unika


16/156



11

W adalah beban angin, atau momen gaya dalam yang behubungan dengan beban

angin (Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung SNI 03-1727-1983)

E adalah beban gempa (SNI 03-1726-2002)

R adalah beban hujan pada atap beton.

A adalah beban atap.

H adalah beban akibat tekanan tanah pada struktur.

B. Kombinasi beban pada struktur baja (SNI 03-1729-2002):

U= 1,4D ...................................................................................................(2.7)

U = 1,2 D + 1,6 L ..............................................................................................(2,8)

U= 1,2D+ 1,6L + (LaatauH).......(2.9)

U= 1,2D+ 1,6(LaatauH) + (LLatau 0,8 W)...............................................(2.10)

U= 1,2D+ 1,3W+ LL+0,5 (LaatauH)..................................................(2.11)

U= 1,2D 1,0E+ LL..................................................(2.12)

U= 0,9D (1,5Watau 1,0E)............................................................................(2.13)

Keterangan :

U adalah kekuatan yang diperlukan untuk menahan beban terfaktor atau momen

dan gaya dalam yang berhubungan dengannya.

D adalah beban mati yang diakibatkan oleh berat konstruksi permanen, termasuk

dinding, lantai, atap, plafon, partisi tetap, tangga, dan peralatan layan tetap.

L adalah beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaaan gedung termasuk

beban kejut , tetapi tidak termasuk beban lingkungan seperti angin, hujan

La adalah beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja,

peralatan dan material, atau selama penggunaan biasa oleh orang dan benda

bergerak

W adalah beban angin

E adalah beban gempa (SNI 03-1726-2002)

L= 0,5 bilaL< 5 kPa, dan L= 1 bilaL5 kPa

Perpustakaan Unika


17/156



12

2.3.2Pembebanan gempa menggunakan analisa statik ekivalenPada Tugas Akhir ini pengaruh gempa diperhitungkan atas dasar analisa

static ekivalen mengingat tinggi total struktur utamanya 28,5 m dari permukaan

tanah. Gaya gempa yang bekerja pada sistem struktur diasumsikan sebagai gaya

frontal (lateral horisontal) yang bekerja pada setiap lantai gedung .

VHW

HWF

ii

iii.

= ..(2.14)

Fi = beban gempa pada lantai tingkat ke-i (ton)

Zi = ketinggian lantai tingkat ke-i (meter)

Wi = berat lantai tingkat ke-i (ton)

V = beban geser dasar normal (ton)

Sedangkan beban gempa dasar gedung yaitu beban horisontal lateral yang bekerja

dari gedung terhadap pondasi dihitung dengan persamaan:

tWR

ICV

=

1 ...(2.15)

V = beban geser dasar nominal (ton)

C1= faktor respons gempa

I = faktor keutamaan gedung

R = faktor reduksi gempa

Wt = berat total gedung (ton)

Untuk bangunan Gedung Perkantoran yang menggunakan struktur rangka beton

bertulang dengan daktilitas partial maka I = 1 (dari Standart Peraturan Ketahanan

Gempa SNI 1726-2002) dan R = 3,5; = 2,1; f = 2,8. Koefisien beban gempa

dasar dapat diketahui jika kita sudah menghitung waktu getar alami gedung ( T )

dengan menggunakan program ETABS.

Semua rencana dan perhitungan gempa di atas disesuaikan dengan SNI 03-1726-

2002 yaitu dengan menggunakan persamaan ( 2.6 ) dan ( 2.13 ).

Perpustakaan Unika


18/156



13

2.3.3 Perhitungan pondasi tiang pancang

Rumus-rumus lain yang digunakan dalam perhitungan ini antara lain :

a. Perhitungan daya dukung pondasi dengan rumus :

21 SF

Q

SF

QQ s

p

a += .......................................................................................(2.16)

Qa= daya dukung ijin tiang pancang (ton)

Qp= daya dukung ujung tiang (ton)

Qs= daya dukung selimut tiang (ton)

SF = safety factor

End Bearing(Qp) :

pcc

p Aqq

Q 2

21 +

= .(2.17)

Qp = daya dukung ujung tiang (ton)

qc1 = nilai qcrata-rata sebesar 8D diatas ujung tiang (kg/cm2)

qc2 = nilai qcrata-rata sebesar 0,7-4D dibawah ujung tiang (kg/cm2)

Ap = luas penampang ujung tiang (m2)

D = sisi/ diameter penampang ujung tiang (m)

Skin friction:

sss AfQ = ..............................................................................................(2.18)

fs = 0,224 r (N60)0,29

Qs= daya dukung selimut tiang (ton)

fs = tahanan selimut tiang (kN/m2)

N60 = nilai NSPT rata-rata sepanjang tiang

Perpustakaan Unika


19/156



14

r = tegangan referensi = 100 kPa

As= luas selimut tiang (m2)

53

fcbTkqA

P

+

= ..(2.19)

P = daya dukung tiang maksimum (kN)

qc = conus resistancepada kedalaman dasar pondasi

Ab = luas penampang tiang

Tf = total friction

b. Menentukan jarak antar tiang pancangJarak antar tiang pancang diambil berdasarkan perhitungan daya dukung tiang

pancang oleh Direktorat Bina Marga Departemen Pekerjaan Umum, sebagai

berikut :

S2,5 D

S< 3 D

S= jarak antar tiang (cm)

D = sisi/ diameter penampang ujung tiang (cm)

Perhitungan efisiensi kelompok tiang pancang

Menurut rumus dari Converse Labbarre adalah sebagai berikut :

+=

nm

n)(m-m)(n--Eff

11

901 ....(2.18)

= arc tan (D / S)

D = sisi/ diameter penampang ujung tiang (cm)

S = jarak antar tiang pancang (cm)

n = banyaknya tiang pancang tiap baris

m = banyaknya baris

Perpustakaan Unika


20/156


21/156



16

Untuk modulus elastisitas beton digunakan 4700 'c

f

'cf = kuat tekan silinder beton pada ukuran diameter 150 mm dan tinggi 300

mm dengan satuan MPa

g. Mutu baja yang digunakan adalah :1) Baja untuk struktur atap : BJ 372) Baja untuk tulangan (fy):

a) BJTP-24 diameter < 10 mmb) BJTD-40 diameter 10 mm

dengan modulus elastisitas ES= 2105MPa

h. Faktor-faktor reduksi kekuatan beton1) Lentur : 0,82) Geser dan torsi : 0,753) Aksial tarik dengan lentur : 0,84) Aksial tekan dengan lentur : 0,65

i. Pelat lantai betonTebal minimum pelat yang direncanakan berdasarkan ketentuan SNI 03-2847-

2002 yaitu untuk pelat lantai 120 mm dan untuk pelat untuk underground

parking200 mm.

j. BalokDimensi balok yang digunakan:

1) Untuk balok induk : 25 50 cm.2) Untuk balok anak : 20 40 cm.

k. KolomDimensi kolom yang direncanakan :

1) Untuk rectangular : 70 70 cm, 60 60 cm, 50 50 cm, 40 40 cm,30 30 cm.

l. Beban merata (q) yang berasal dari beban pelat ekivalen maupun berat sendiribalok dan plat akan diterima oleh balok anak dan atau balok induk. Sistem

pembebanan didasarkan pada anggapan bahwa balok anak dan balok induk

merupakan konstruksi yang menerima beban secara bersamaan. Beban-beban

Perpustakaan Unika


22/156


23/156



18

Clear Opening (OP) : 900 mm

II. ELEVATOR CARInternal ( CA CB ) : 1600 mm 1500 mm

Eksternal ( A B ) : 1660 mm 1730 mm

M/C Room : 3000 mm 3500 mm

M/C Room Reaction :

R1 : 5500 kg

R2 : 4450 kg

Perpustakaan Unika


24/156

BAB III PERHITUNGAN STRUKTUR


19

BAB III

PERHITUNGAN STRUKTUR

3. Perhitungan Struktur3.1. Perhitungan Atap3.1.1. Perhitungan gording

A. Ukuran profilDicoba light lip channel 100.50.20.2,3

Data-data profil:

B = 50 mm C = 20 mm

A = 100 mm t = 2,3 mm

Ix = 80,7 cm4 ix = 3,95 cm

Iy = 19 cm4 iy = 1,92 cm

Sx = 16,1 cm3 Sy= 6,06 cm

3

W = 4,06 kg/m F= 5,172 cm2

Menggunakan profil baja Bj 37 dengan :

fu= 3700 kg/cm2

fy= 2400 kg/cm2

Jarak antar gording = 1,55 m

Jarak antar kuda-kuda = 3 m

B. Pembebanan gording

1) Beban mati- berat penutup atap (zincalume) = 4,66 kg/m2 1,55 m = 7,22 kg/m- berat sendiri gording = 4,06 kg/m- berat bahan penahan panas dan kedap suara = 1,33 kg/m +

= 12,61 kg/m

2) Beban hidup- berat orang + peralatan = 100 kg

3) Beban angin

Sb. X100

50

20

20

2.3

Perpustakaan Unika


25/156



20

- diambil beban angin = 25 kg/m2- koefisien angin (= 15o)

koef. di pihak angin (Ct) = (0,02 ) 0,4 = -0,1

koef. di belakang angin (Ch) = -0,4

muatan angin (q) = koef . jarak gording . beban angin

qdi pihak angin = -0,3 25 kg/m2 1,55 m = -11,625 kg/m (hisap)

qdi belakang angin = -0,4 25 kg/m2 1,55 m = -15,5 kg/m (hisap)

C. Perhitungan momen pada gording dengan 1 trekstang (L= 3 m )

1) Akibat beban matiqx = qcos = 12,61 cos 15 =12,1803 g/m

qy = qsin = 12,61 sin 15 = 3,2637 kg/m

Mx = 81 qx lx2

= 81 12,1803 (3)2

= 13,7028 kgm

Dipasang 1 buah trekstang, jadi gording denganbentang 3 m dibagi menjadi 2 bagian (@ 1,5 m).

My = 81 qy ly2

= 81 3,2637 (1,5)2

= 0,9179 kgm

2) Akibat beban hidupPx =Pcos = 100 cos 15 = 96,5926 kg

Py =Psin = 100 sin 15 = 25,8819 kgMx = Px lx

= 96,5926 3

= 72,4445 kgm

My = Pyly

= 25,8819 1,5

= 9,7057 kgm

Perpustakaan Unika


26/156



21

3) Akibat beban angin tekanqy = 0 My= 0

qx = -11,625 kg/m Mx = 81 qx lx2

= 81 (-11,625) (3)2

= -13,0781 kgm

4) Akibat beban angin hisapqy = 0 My= 0

qx = -15,5 kg/m Mx = 81 qx lx2

= 81

(-15,5) (3)2

= -17,4375 kgm

Tabel 3.1.1 Momen ultimit pada gording (1 trekstang)

Momen 1,4MDL1,2MDL+1,6MLL

+ 0,8MWt

1,2MDL+1,6MLL+ 0,8MWh

0,9MDL 1,3MWt

0,9MDL 1,3MWh

Mu x 19,18 kgm 121,89 kgm 118,40 kgm 29,33 kgm 35,00 kgm

Mu y 1,28 kgm 16,63 kgm 16,63 kgm 0,83 kgm 0,83 kgm

Momen ekstrim :xu

M = 121,89 kgm

yuM = 16,63 kgm

D. Cek dimensi gording dengan metode LRFD

Syarat : nu MM .......................... butir 8.1.3

1,0+y

y

x

x

n

u

n

u

M

M

M

M

............. butir 7.4.3.3

Profil light lip channel 100.50.20.2,3

Perpustakaan Unika


27/156



22

Periksa kelangsingan penampang :

Flens

739,213,2

50

t

B==

2748,32240

500p ==

penampang kompak!

web

478,433,2

100

t

A==

444,108240

1680p ==

Zx = luas (jarak titik berat luas terhadap sb.x)

= 2 [ 502,3 (2

100 2

3,2 ) + (2

100 - 2,3)22

3,2 ]

= 16468,667 mm3 = 16,4687 cm3

Zy = luas (jarak titik berat luas terhadap sb.y)

x =[ ]

1002

3,2)3,250(23,2100

+

= 2,2471 mm

y =[ ]

[ ])3,250(3,22)2471,23,2(100)2471,23,2(3,2)3,250(2)2471,23,2(

2

3,2502

2100

+

++ = 23,3408 mm

Zy = 100 mm 2,2471 mm ( 0,5 2,2471 mm + 23,3408 mm )

= 5497,387159 mm3 = 5,4974 cm3

Sy = 6,06 cm3

Menurut butir 8.2.1 perencanaan baja untuk bangunan gedung metode LRFD

bxn

M = b fyZx

= 0,9 2400 kg/cm2 16,4687 cm3= 35572,392 kgcm

byn

M = b fyZy

= 0,9 2400 kg/cm2

5,4974 cm3

= 11874,384 kgcm

byn

M = 1,5 b fySy

= 1,5 0,9 2400 kg/cm2 6,06 cm3

= 19634,4 kgcm

jadi gunakan b yn

M = 11874,384 kgcm

Perpustakaan Unika


28/156



23

xuM = 121,89 kgm = 12189 kgcm

yuM = 16,63 kgm = 1663 kgcm

=+y

y

x

x

n

u

n

u

M

M

M

M

Ok1,00,483

kgcm11874,384

kgcm1663

kgcm35572,392

kgcm12189=+ !

E. Kontrol tegangan lentur5,1

fy

S

M

S

Mijin

y

y

x

x =


29/156



24

Py = 25,8819 kg

Perhitungan dipakai satu buah trekstang :

y

3

yy

y

4

yy

xIE48

lP

IE384

lq5

+

=

45

3

45

42

101910.248

30008819,25

1019102384

3000102637,35

+

=

x = 1,2889 mm

x

3

xx

x

4

xxy

IE48

lP

IE384

lq5

+

=

45

3

45

42

107,8010248

30005926,96

107,80102384

3000101803,125

+

=

y = 1,1326 mm

22

yx += = 1,7158 mm < mmL

ijin 6667,16180

3000

180===

3

3 48

48 L

IEP

IE

LP x

x

=

=

kgP

P

2320,49

3000

7158,17,80102483

5

=

=

A

Pijin =

22 08,30308,02320,49

1600 mmcmAA

===

dipakai 10 mm (A= 78,54 mm2)

Perpustakaan Unika


30/156



25

3.1.3. Pembebanan Atap1) Akibat beban mati ( DL )

a. akibat beban gordinglight lip channel 100.50.20.2,3 = 4,06 kg/m

beban gording = 4,06 kg/m 3 m = 12,18 kg

b. akibat beban atapberat atap Metal Zincalume 0,42 mm = 4,66 kg/m2

beban atap = berat atap luasan atap

Tabel 3.1.2 Tabel beban atap

BebanLuasan

( m2)

Beban

Atap

( kg )

BebanLuasan

( m2)

Beban

Atap

( kg )

P1 2,325 10,8345 P6 4,65 21,6690

P2 4,65 21,6690 P7 4,65 21,6690

P3 4,65 21,6690 P8 4,65 21,6690

P4 4,65 21,6690 P9 4,65 21,6690P5 4,65 21,6690 P10 4,65 21,6690

c. akibat beban sendiri kuda-kudaberat profil kuda-kuda : IWF 300.300.10,15 = 94 kg/m

beban sendiribebanmenerimayangbuhultitikjumlah

batangpanjangprofilberat =

Perpustakaan Unika


31/156



26

( )

19

m29,55kg/m94 =

= 57,0782 kg146,1947

d. akibat beban plafond dan talang ACberat plafond + penggantung = 18 kg/m2

berat talang AC = 10 kg/m2

= 28 kg/m2

Tabel 3.1.3 Tabel beban plafond dan talang AC

BebanLuasan

( m2)

Beban

( kg )Beban

Luasan

( m2)

Beban

( kg )

P1 - - P6 4,5 126

P2 2,25 63 P7 4,5 126

P3 4,5 126 P8 4,5 126

P4 4,5 126 P9 4,5 126P5 4,5 126 P10 4,5 126

2) Akibat beban hidup ( LL )

P ditumpuan = 50 kg, dan P yang lain = 100 kg

3) Akibat isapan di pihak angin ( Wt )

Beban angin ( Wt ) = berat angin ( q ) luasan atap

Dengan memakai luasan atap pada tabel diatas maka beban angin ditabelkan sbb :

Tabel 3.1.4 Tabel beban angin tekan

Beban

Beban di

pihak

angin

Beban

Beban di

pihak

angin

Wt1 -27,0281 Wt6 -54.0563

Perpustakaan Unika


32/156



27

Wt1 Wh 1Wt2

Wt3Wt4

Wt5Wt6

Wt7Wt8

Wt9 Wt10

Wh 2Wh3

Wh 4Wh 5

Wh 6Wh 7

Wh 8

Wh 9Wh 10

Wt2 -54.0563 Wt7 -54.0563

Wt3 -54.0563 Wt8 -54.0563Wt4 -54.0563 Wt9 -54.0563

Wt5 -54.0563 Wt10 -27,0281

4) Akibat isapan di belakang angin ( Wh )

q pada seperempat busur pertama = 25 kg/m2 -0,5 = -12,5 kg/m2

q pada seperempat busur kedua = 25 kg/m2 -0,2 = - 5 kg/m2

Beban angin ( Wh ) = berat angin ( q ) luasan atap

Tabel 3.1.5 Tabel beban angin hisap

Beban

Beban di

belakang

angin

Beban

Beban di

belakang

angin

Wh1 -36.0375 Wh6 -72.0750

Wh2 -72.0750 Wh7 -72.0750

Wh3 -72.0750 Wh8 -72.0750

Wh4 -72.0750 Wh9 -72.0750

Wh5 -72.0750 Wh10 -72.0750

Perpustakaan Unika


33/156



28

Perhitungan dengan SAP2000 didapat reaksi :

R1 DL

R1 LL

R1 WL

R1 WR

= 1867,064 kg

= 900 kg

= -508,056 kg

= -588,445 kg

R2 DL

R2 LL

R2 Wt

R2 Wh

= 1867,064 kg

= 900 kg

= -588,445 kg

= -508,056 kg

3.1.4. Cek Penampang Profil IWF (LRFD)Data-data profil IWF 3003001015

b

h

r0

Ag

Ix

Iy

W

= 300 mm

= 300 mm

= 18 cm

= 119,8 cm2

= 20400 cm4

= 6750 cm4

= 84,5 kg/m

tf

tw

ix

iy

Zx

Zy

= 15 mm

= 10 mm

= 13,1 cm

= 7,51 cm

= 1360 cm3

= 450 cm3

Flens

2015

300==

ft

b

37,2870240

370370=

=

ry ff

0,6 89507,95 Perlu tulangan geser!

Vs = cu V

V

= 89507,95

6,0

183221,6 = 215861,38 N

Cek ukuran penampang :

Vsmaks = dbwfc

3

2= 5,4302509,24

3

2 = 358031,78 N

Vs(= 215861,38 N) < Vsmaks(=358031,78 N) tampang memenuhi

Vs min =

3

dbw = (250 430,5) / 3 = 35875 N

Didapatkan Vs min < Vs< Vsmaks

Cek penulangan geser :

Vu < 0,5 Vc tidak perlu tulangan geser

0,5 Vc < Vu< Vc cukup tulangan geser praktis

Vc < Vu< ( Vc + Vs min ) cukup tulangan geser praktis

Vu > ( Vc + Vs min ) tulangan geser dihitung

Perpustakaan Unika


73/156



69

Dari perhitungan didapat Vu(= 183221,3 N) > Vc + Vsmin (= 75229,77 N)

Jadi tulangan geser harus dihitung.Digunakan sengkang 10 mm sehingga didapatkan jarak :

S =s

yv

V

dfA =

194373,72

5,430240102 241 = 83,49 mm

Spasi maksimum tulangan geser tidak boleh melebihi nilai dibawah ini (SNI 03-

2847-2002, 14.13) :

a. d/4 = 430,5/4 = 107,625 mm

b. 8 diameter tulangan longitudinal = 8 22 = 176 mm

c. 24 diameter tulangan geser = 24 10 = 240 mm

d. 300 mm

Tulangan geser bagian tumpuan dipakai 10 75 mm

2. Geser Bagian Lapangan

Dari perhitungan mekanika struktur didapatkan Vulapangan = 164542,2 N

Vc = dbf wc

61

= 4542509,2461

= 94394 N

Cek : Vu> Vc 164542,2 > 0,6 94394 N perlu tulangan geser!

Vs = cu V

V

= 43949

6,0

164542,2 = 179843 N

Cek ukuran penampang :

Vsmaks = dbwfc

3

2= 4542509,24

3

2 = 377575,91 N

Vs(= 179843N) < Vsmaks(=377575,91 N) tampang memenuhi

Vs min =3

dbw = (250 454) / 3 = 37833,33N

Didapatkan Vs min < Vs< Vsmaks

Cek penulangan geser :

Vu < 0,5 Vc tidak perlu tulangan geser

0,5 Vc < Vu< Vc cukup tulangan geser praktis

Perpustakaan Unika


74/156



70

Vc < Vu< ( Vc + Vs min ) cukup tulangan geser praktis

Vu > ( Vc + Vs min ) tulangan geser dihitungDari perhitungan didapat Vu(= 164542,2 N) > Vc + Vsmin (= 79336,398 N)

Jadi tulangan geser harus dihitung.

Digunakan sengkang 10 mm sehingga didapatkan jarak :

S =s

yv

V

dfA =

37833,33

454240102 241 = 256 mm.

Spasi maksimum tulangan geser tidak boleh melebihi nilai dibawah ini (SNI 03-

2847-2002, 13.5(4(2))) :a. d/2 = 430,5/2 = 215,25 mm

b. 600 mm

Tulangan geser dibagian lapangan dipakai 10 200 mm

Perpustakaan Unika


75/156



71

3.5.3.Perhitungan TorsiData-data perencanaan:

fc = 24,9 MPa Cv = 25 mm

fy = 400 MPa sengkang, = 10 mm

b = 250 mm torsi = 0,6

h = 500 mm

b1 = b- 2Cv 2(1/2 sengkang) = 250 50 2 5 = 190 mm

h1 = b- 2Cv 2(1/2 sengkang) = 500 50 2 5 = 440 mm

Contoh perhitungan dipakai BI-2 lantai 1 dan dari perhitungan mekanika struktur

dengan menggunakan SAP 2000 diperoleh:

Momen Tu= 20505213,3 Nmm

Tc=

15

cfb2h=

15

9,242502500 = 10395812,46 Nmm

Tc= 0,6 10395812,46 = 6237487,48 Nmm

Tu= 20505213,3 Nmm > Tc= 6737256,489 Nmm perlu tulangan torsi

Ts = ( Tu Tc) = 13767956,81 Nmm

Cek penampang :

Ts= 13767956,81 Nmm

4 Tc= 4 10395812,46 = 41583249,84 Nmm

Ts< 4 Tc penampang memenuhi

Perhitungan tulangan longitudinal torsi :

439,13

190

440

2

3

2

1

1

t =+=+=

b

h

1,5

At=400604391

113767956,82

440190

440190

f

2

11

11

+

=

+

,,

)(

)T(T

hb

hb

yt

cu

= 622,829 mm2

Untuk 1 sisi dipasang 622,829/2 = 311,415 mm2

Jadi dipasang 2 D 19 (567,115 mm2) di satu sisi.

Perpustakaan Unika


76/156



72

Perhitungan tulangan sengkang torsi

Dipasang tulangan sengkang 10 ,At= 622,829 mm2

Jarak sengkang (S) =( )cu

ytt

TT

fhbA

112=

113767956,8

2406,0440190439,1622,8292

= 101,5 mm

Dipakai sengkang 10 100

Cek Asmin =yf

sb

3=

2403

100250

= 34,72 mm2

2At = 1245,658 mm2

2At>Asmin (OK)

Perpustakaan Unika


77/156



78

3.6. Perhitungan Kolom

3.6.1. Kolom Lantai Basement

Kolom persegi 70 cm 70 cm dengan tinggi kolom (lu) = 3,6 m

A. Lentur kolom arah M 3-3

Data-data perencanaan :

fc = 24,9 MPa

fy = 400 MPa

b = 700 mm

h = 700 mm

cc = 25 mm

sengkang= 10 mm

Dtulangan = 25 mm (asumsi)

d = h cc sengkang Dtul

= 700 25 10 25

= 652,5 mm

d= cc + sengkang+ Dtul

= 25 + 10 + 25

= 47,5 mm

Dipakai analisa kolom pendek beban uniaksial karena 22r

lk u dimana k = 1

dan r= 0,3 h = 210 mm.

Dari hasil perhitungan mekanika struktur dengan menggunakan SAP2000

diperoleh :

Pu = 3894630,26 NMu= 372000000 Nmm

52,953894630,26

372000000===

u

u

P

Me mm

Syarat dalam penentuan luas tulangan adalah rasio tulangan () tidak boleh

kurang dari 1 % dan tidak boleh lebih dari 8 % (SNI 03-2847-2002,12.9-1).

Diambil 3,0 % dibagi keempat sisi, sehingga 1 sisi 0,75 %.

b

h

d

2

3

Perpustakaan Unika


78/156



79

As = As = 0,0075 bd = 0,0075 700 652,5 = 3425,625 mm2

Dicoba pakai 8D25 As = As = 8 25 = 3926,991 mm (Ok!)

xb = dfy

+600

600

= 652,5400600

600

+= 391,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 391,5 = 332,775 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600391,5

5,47391,5

= 527,203 MPa

fs = 527,203 MPa > fy= 400 MPa fs=fy= 400 MPa

Pnb= 0,85 fc b ab + Asfs Asfy

= 0,85 24,9 700 332,775 + 3926,991 400 3926,991 400

= 4930228,013 N

Mnb= 0,85 fc b ab ( h/2 ab/2) +Asfs ( h/2 d) +Asfy ( d h/2 )

= 0,85 24,9 700 332,775 (700/2 332,775/2) + 3926,991 400

(700/2 47,5) + 3926,991 400 (652,5 700/2)

= 1855583313 Nmm

34930228,01

1855583313==

nb

nbb

P

Me = 376,37 mm

eb = 376,37 mm > e = 95,52 mm keruntuhan DESAK

Perhitungan keruntuhan desak (rumus Whitney) :

Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=

1815652

52,957003

9,24700700

5,05475652

52,95

4003926,991

2,

,,,+

++

= 9781774,026 N

Perpustakaan Unika


79/156



80

Pr = 0,65 Pn = 6358153,117 N > Pu (=3894630,26 N) Ok!

Syarat :Pr > 0,1 bhfc

6358153,117 N > 0,1 700 700 29,05

6358153,117 N > 1220100 N Ok!

B. Lentur kolom arah M 2-2


diperoleh :

Pu = 3894630,26 N

Mu= 87400000 Nmm

44,223894630,26

87400000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,0075 700 652,5 = 3425,625 mm2


xb = dfy

+600

600

= 652,5400600

600

+= 391,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 391,5 = 332,775 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600391,5

5,47391,5

= 527,203 MPa


Perpustakaan Unika


80/156



81


= 0,85 24,9 700 332,775 + 3926,991 400 3926,991 400

= 4930228,013 N


= 0,85 24,9 700 332,775 (700/2 332,775/2) + 3926,991 400

(700/2 47,5) + 3926,991 400 (652,5 700/2)

= 1855583313 Nmm

34930228,01

1855583313==

nb

nbb

P

Me = 376,37 mm



Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=

181

5652

44,227003

9,24700700

5,0

5475652

44,22

4003926,991

2,

,,,

+

++

= 12383272,5 N

Pr = 0,65 Pn = 8049127,122 N > Pu (=3894630,26 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

8049127,122 N > 0,1 700 700 29,05

8049127,122 N > 1423450 N Ok!

C. Penulangan geser kolom


diperoleh :

Vu= 146942,35 N

Pu= 3894630,26 N

Perpustakaan Unika


81/156



82

Vc= dbf

A

P c

g

u

+614

1

= 5,6527006

9,24

70070014

3894630,261

+

= 595522,74 N

Vs = cVVu

= 595522,74

6,0

146942,35 = -350618,82 N

0,5 Vc = 0,5 0,6 646824,686 = 178656,82 N

Vu(=146942,35 N) < 0,5 Vc(= 178656,82 N) tidak perlu tulangan geser

Untuk keamanan, cukup dipasang tulangan geser minimum.

Perhitungan tulangan geser minimum :

Dipasang sengkang tegak 10 Av= 2 (0,25 102) = 157 mm2

Jarak sengkang (S) = mm

b

fA yv14,269

700

40015733=

=

Jarak tulangan geser tidak boleh melebihi syarat di bawah ini :

- dimensi terkecil = 300 = 150 mm

- 10 diameter tulangan = 10 25 = 250 mm

- 200 mm

Jadi dipakai sengkang 10 100 mm

3.6.2. Kolom Lantai 3

Kolom persegi 60 cm 60 cm dengan tinggi kolom (lu) = 3,6 m

A. Lentur kolom arah M 3-3


fc = 24,9 MPa

fy = 400 MPa

b = 600 mm

Perpustakaan Unika


82/156



83

h = 600 mm

cc = 25 mm

sengkang= 10 mm

Dtulangan = 25 mm (asumsi)

d = h cc sengkang Dtul

= 600 25 10 25

= 552,5 mm

d= cc + sengkang+ Dtul

= 25 + 10 + 25

= 47,5 mm

Dipakai analisa kolom pendek beban uniaksial karena 22r

lk u dimana k = 1

dan r= 0,3 h = 180 mm.


diperoleh :

Pu = 1322478,12 N

Mu= 266000000 Nmm

14,2011322478,12

266000000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,01 600 552,5 = 2486,25 mm2


xb = dfy

+600

600

= 5,552400600

600

+= 331,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 331,5 = 281,78 mm

b

h

d

2

3

Perpustakaan Unika


83/156



84

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600331,5

5,47331,5

= 514,03 MPa



= 0,85 24,9 600 281,78 + 2945,24 400 2945,24 400

= 3578324,22 N

Mnb

= 0,85 fc b a

b ( h/2 a

b/2) +A

sf

s ( h/2 d) +A

sf

y ( d h/2 )

= 0,85 24,9 600 281,78 (600/2 281,78/2) + 2945,24 400

(600/2 47,5) + 2945,24 400 (552,5 600/2)

= 1164285647 Nmm

3578324,22

1164285647==

nb

nbb

P

Me = 325,372 mm



Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=

1815552

14,2016003

9,24600600

5,05475552

14,201

4002945,24

2,

,,,+

++

= 5094189,394 N

Pr = 0,65 Pn = 3311223,106 N > Pu (=1322478,12 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

3311223,106 N > 0,1 600 600 24,9

3311223,106 N > 896400 N Ok!

Perpustakaan Unika


84/156



85



diperoleh :

Pu = 1322478,12 N

Mu= 53000000 Nmm

076,401322478,12

53000000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,01 600 552,5 = 2486,25 mm2


xb = dfy

+600

600

= 5,552400600

600

+= 331,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 331,5 = 281,78 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 6005,331

5,475,331

= 514,03 MPa



= 0,85 24,9 600 281,78 + 2945,24 400 2945,24 400

= 3578324,22 N


= 0,85 24,9 600 281,78 (600/2 281,78/2) + 2945,24 400

(600/2 47,5) + 2945,24 400 (552,5 600/2)

Perpustakaan Unika


85/156



86

= 1164285647 Nmm

3578324,22

1164285647

==nb

nbbP

Me = 325,372 mm



Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=181

5552

076,406003

9,24600600

5,05475552

076,40

4002945,24

2,

,,,+

++

= 8365216,592 N

Pr = 0,65 Pn = 5437390,785 N > Pu (= 428688,795 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

5437390,785 N > 0,1 600 600 24,9

5437390,785 N > 896400 N Ok!



diperoleh :

Vu= 121141,75 N

Pu= 1322478,12 N

Vc= db

f

A

P c

g

u

+ 6141

= 5,5526006

9,24

60060014

1322478,121

+

= 348038,85 N

Vs = cVVu

Perpustakaan Unika


86/156



87

= 348038,856,0

121141,75 = -146135,933 N

0,5 Vc = 0,5 0,6 348038,85 = 104411,66 N

0,5Vc(=104411,66 N)


87/156



88

= 25 + 10 + 25

= 47,5 mm

Cek kelangsingan kolom :

22r

lk u dimana k = 1 dan r= 0,3 h = 150 mm

rlk u = 24 > 22, sehingga dipakai analisa kolom panjang


diperoleh :

Pu = 991408 NM2b= 184000000 Nmm

rencanatotalMomen

rencanamatiBebanMomend = = 0,43

EI =)1(5,2

hb4700

d

312

1c

+

f=

)43,01(5,2

5005009,244700 3121

+

= 3,42 1013Nmm2

Pc = 2

2

)luk(

EI

=

2

132

)36001(

103,42

= 26044789,39 N

926044789,36,09914081

1

1 =

=

PcPu

Cmb

= 1,07

Mu=M2b b = 1,07 184000000 = 196880000 Nmm

59,198991408

196880000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,0075 500 452,5 = 1696,875 mm2


xb = dfy

+600

600

Perpustakaan Unika


88/156



89

= 5,452400600

600

+= 271,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 271,5 = 230,78 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600271,5

5,47271,5

= 495,03 MPa



= 0,85 24,9 500 230,78 + 1963,495 400 1963,495 400

= 2442229,35 N


= 0,85 24,9 500 230,78 (500/2 230,78/2) + 1963,495 400

(500/2 47,5) + 1963,495 400 (452,5 500/2)

= 646834682,8 Nmm

2442229,35

8646834682,==

nb

nbb

P

Me = 264,85 mm



Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

+

+

Pn=

1815452

59,1985003

9,24500500

5,05475,452

59,198

4001963,495

2,

,,+

+

+

= 3151285,859 N

Pr = 0,65 Pn = 2048335,808 N > Pu (= 991408 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

2048335,808 N > 0,1 500 500 24,9

Perpustakaan Unika


89/156



90

2048335,808 N > 622500 N Ok!



diperoleh :

Pu = 991408 N

Mu= 4000000 Nmm

Mu=M2b b = 1,07 4000000 = 42800000 Nmm

2,43991408

42800000 ===u

u

PMe mm




As = As = 0,0075 bd = 0,0075 500 452,5 = 1696,875 mm2


xb = dfy

+600600

= 5,452400600

600

+= 271,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 271,5 = 230,78 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600271,5

5,47271,5

= 495,03 MPa



= 0,85 24,9 500 230,78 + 1963,495 400 1963,495 400

= 2442229,35 N

Perpustakaan Unika


90/156



91


= 0,85 24,9 500 230,78 (500/2 230,78/2) + 1963,495 400

(500/2 47,5) + 1963,495 400 (452,5 500/2)

= 646834682,8 Nmm

2442229,35

8646834682,==

nb

nbb

P

Me = 264,85 mm



Pn=181

350

2,

d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAc

ys

+

++

Pn=

1815452

2,435003

9,24500500

5,05475,452

2,43

4001963,495

2,

,,+

+

+

= 5452217,786 N

Pr = 0,65 Pn = 3543941,561 N > Pu (= 991408 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

3543941,561 N > 0,1 500 500 24,9

3543941,561 N > 622500 N Ok!



diperoleh :

Vu= 80635,97 N

Pu= 991408 N

Vc= db6A14

P1

c

g

u

+

f

= 5,4525006

9,24

50050014

9914081

+

= 241463,5 N

Perpustakaan Unika


91/156



92

Vs = cVVu

= 241463,56,0

80635,97 = -107070,22 N

0,5Vc = 0,5 0,6 241463,5 = 72439,05 N

Vc= 0,6 241463,5 = 144878,1 N

0,5Vc(= 72439,05 N)


92/156



93

= 400 25 10 25

= 352,5 mmd= cc + sengkang+ Dtul

= 25 + 10 + 25

= 47,5 mm

Cek kelangsingan kolom :

22r

lk u dimana k = 1 dan r= 0,3 h = 120 mm

r

lk u = 30 > 22, sehingga dipakai analisa kolom panjang


diperoleh :

Pu = 715429,63 N

M2b= 1680000000 Nmm

rencanatotalMomen

rencanamatiBebanMomend = = 0,43

EI =)1(5,2

hb4700

d

3121c

+

f =

)43,01(5,24004009,244700 3121

+ = 1,4 1013Nmm2

Pc = 2

2

)luk(

EI

=

2

132

)36001(

104,1

= 10661609,69 N

910661609,66,0511386,971

1

1

=

=

PcPu

Cmb

= 1,09

Mu= M2b b = 1,09 168000000 = 183120000 Nmm

96,255715429,63

183120000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,0075 400 352,5 = 1057,5 mm2

Perpustakaan Unika


93/156



94


xb = dfy

+600600

= 5,352400600

600

+= 211,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 211,5 = 179,78 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600211,5

5,47211,5

= 465,25 MPa



= 0,85 24,9 400 179,78 + 1963,495 400 1963,495 400

= 1522017,48 N


= 0,85 24,9 400 179,78 (400/2 179,78/2) + 1963,495 400

(400/2 47,5) + 1963,495 400 (352,5 400/2)

= 407135734,7 Nmm

1522017,48

7407135734,==

nb

nbb

P

Me = 267,497 mm


Perhitungan keruntuhan tarik :

Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=

1815352

96,2554003

9,24400400

5,05475,352

96,255

4001963,495

2,

,,+

++

= 1677027,001 N

Pr = 0,65 Pn = 1090067,551 N > Pu (= 715429,63 N) Ok!

Perpustakaan Unika


94/156



95

Syarat :

Pr

> 0,1 bhfc

1090067,551 N > 0,1 400 400 24,9

1090067,551 N > 398400 N Ok!



diperoleh :

Pu = 715429,63 N

Mu= 155000000 Nmm

Mu=M2b b = 1,09 155000000 = 168950000 Nmm

152,236715429,63

168950000===

u

u

P

Me mm




As = As = 0,0075 bd = 0,0075 500 452,5 = 1696,875 mm2


xb = dfy

+600

600

= 5,352400600

600

+= 211,5 mm

ab = 1xb

= 0,85 211,5 = 179,78 mm

fs= 600

b

b

x

d'x

= 600211,5

5,47211,5

= 465,25 MPa


Perpustakaan Unika


95/156



96


= 0,85 24,9 400 179,78 + 1963,495 400 1963,495 400

= 1522017,48 N


= 0,85 24,9 400 179,78 (400/2 179,78/2) + 1963,495 400

(400/2 47,5) + 1963,495 400 (352,5 400/2)

= 407135734,7 Nmm

1522017,48

7407135734,==

nb

nbb

P

Me = 267,497 mm



Pn=

1813

502

,d

eh

'fhb

,d-d'

e

fAcys

+

++

Pn=

181

5352

152,2364003

9,24400400

5,0

5475,352

152,236

4001963,495

2,

,,

+

++

= 1767594,342 N

Pr = 0,65 Pn = 1148936,322 N > Pu (= 715429,63 N) Ok!

Syarat :

Pr > 0,1 bhfc

1148936,322 N > 0,1 400 400 24,9

1148936,322 N > 398400 N Ok!



diperoleh :

Vu= 185119,67 N

Pu= 715429,63 N

Perpustakaan Unika


96/156



97

Vc= db

6A14

P1

c

g

u

+f

= 5,3524006

9,24

40040014

715429,631

+

= 154717,75 N

Vs = cVVu

= 154717,75

6,0

185119,67 = 153815,033 N

0,5Vc = 0,5 0,6 153815,033 = 46144,51 N

Vc= 0,6 241463,5 = 144878,1 N

Vu(=185119,67 N) > 0,5Vc(= 46144,51 N) perlu tulangan geser

Perhitungan tulangan geser minimum :

Dipasang sengkang tegak 10 Av= 2 (0,25 102) = 157 mm2

Jarak sengkang (S) = mm

b

fA yv471

400

40015733=

=

Jarak tulangan geser tidak boleh melebihi syarat di bawah ini :

- dimensi terkecil = 300 = 150 mm

- 10 diameter tulangan = 10 25 = 250 mm

- 200 mm

Jadi dipakai sengkang 10 100 mm

Perpustakaan Unika


97/156


98/156



102

P = daya dukung tiang maksimum (kN)

qc = conus resistancepada kedalaman dasar pondasi

Ab = luas penampang tiang

Tf = total friction

Diketahui:

qc1 (nilai qcpada kedalaman 3Ddi atas penanaman) = 50

qc2(nilai qcpada kedalaman 1Ddi bawah penanaman) =45

5,472

4550

2

21 =+

=+

= cccqq

q kg/cm2

Tf = 1450 kg/cm

Ab= 60 60 = 3600 cm2

k = 4 60 = 240 cm

Jadi5

1450240

3

5,473600 +

=P = 126600 kg = 1266 kN

3.7.3 Menentukan jarak antar tiang pancang

Jarak antar tiang yang digunakan berdasarkan jarak tiang pancang yang telah

ditetapkan oleh Direktorat Jendral Bina Marga Departemen Pekerjaan Umum, yaitu:

S2,5D= 2,5 60 = 150 cm

S< 3,0D= 3,0 60 = 180 cm

Direncanakan jarak antar tiang (S)= 110 cm

Perpustakaan Unika


99/156



103

0,6 1,5 1,5 0,6

0,6

1,5

0,6

0,6

0,6

0,6

0,6

1,5

1,5

Perpustakaan Unika


100/156



104

3.7.4 Menentukan effisiensi kelompok tiang pancang (group piles)

Menurut rumus dari Uniform Building Codedan AASHTO

= 1 90

( ) ( )

+

nm

nmmn 11

dengan:

= effisiensi kelompok tiang

= arc tg (D/ S) = arc tg ( 60/150 ) =21,80

m = banyak baris

n = banyak tiang pancang tiap baris

D = diameter/ sisi tiang pancang = 60 cm

S = jarak antar tiang pancang = 150 cm

Untuk kelompok tiang dengan 4 tiang pancang

= 1

90

80,21

( ) ( )

+

22

212212= 0,7577 = 75,77 %

Untuk kelompok tiang dengan 6 tiang pancang

= 1 90

80,21

( ) ( )

+

32

312213= 0,7174 = 71,74 %

3.7.5 Cek kekuatan tiang pancang dalam kelompok tiang (group piles)

Perhitungan kapasitas daya dukung tiang pancang diperhitungkan terhadap kelompok

tiang dengan persamaan :

Pmaksimum= 2max

2

max

ynyM

xnxM

nv

x

x

y

y

+

+

A. Kelompok tiang dengan 4 tiang pancang

v= jumlah beban normal

=Pudari ETABS + berat pile cap

= 3270,65 + ( 2,7 2,7 0,8 24 ) = 3410,62 kN

Perpustakaan Unika


101/156



105

n = banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang = 4 tiang

Mx= momen arahx = 479,16 kNm

My= momen arahy = 149,33 kNm

ny = banyaknya tiang pancang dalam 1 baris arahy= 2

nx = banyaknya tiang pancang dalam 1 baris arahx = 2

xmax= absis terjauh tiang pancang ke titik berat kelompok tiang = 0,75 m

ymax= ordinat terjauh tiang pancang ke titik berat kelompok tiang = 0,75 m

x = kuadrat absis-absis tiang pancang = 4 0,752

= 2,25

y = kuadrat ordinat-ordinat tiang pancang = 4 0,75 = 2,25

P maks =25,22

75,016,479

25,22

75,033,149

4

62,3410

+

+

= 957,40 kN

syarat :

Pmaks < Pmaksuntuk satu tiang pancang

957,40 kN < 1266 0,7577

957,40 kN < 959,25 kN Ok!

B. Kelompok tiang dengan 6 tiang pancang

v = jumlah beban normal

=Pudari SAP + berat pile cap

= 3995,57 + ( 4,2 2,7 1,0 24 ) = 4267,73 kN

n = banyaknya tiang pancang dalam kelompok tiang = 6 tiang

Mx= momen arahx = 482,49 kNm

My= momen arahy = 159,18 kNm

ny = banyaknya tiang pancang dalam 1 baris arahy= 3

nx = banyaknya tiang pancang dalam 1 baris arahx= 2

xmax= absis terjauh tiang pancang ke titik berat kelompok tiang = 0,75 m

ymax= ordinat terjauh tiang pancang ke titik berat kelompok tiang = 1,5 m

Perpustakaan Unika


102/156



106

x = kuadrat absis-absis tiang pancang = 6 0,752 = 3,375

y = kuadrat ordinat-ordinat tiang pancang = 4 1,5 = 9

P maks =92

5,149,482

375,33

75,018,159

6

73,4267

+

+

= 761,07 kN

syarat :

Pmaks < Pmaksuntuk satu tiang pancang

760,07 kN < 1266 0,7174

760,07 kN < 908,23 kN Ok!

3.7.6. Penulangan tiang pancang

Dimensi tiang pancang yang digunakan adalah 60 60 cm dengan panjang 10 m.

Penulangan tiang pancang ini didasarkan pada kebutuhan pada waktu pengangkatan

yang diperoleh dari dua macam kondisi yaitu :

1) Kondisi I ( pengangkatan di 2 titik)diangkat

a L 2a a

10 m

M1

M2

Perpustakaan Unika


103/156



107

M1=2

1qa

M2=8

1q( L 2a ) -

2

1qa

Disyaratkan agar ekonomis makaM1= M2

2

1q a =

8

1q(L 2a)

2

1qa

8 qa = q(L 2a)

8 a = L 4 L a+ 4 a

4a + 4LaL = 0 L= 10 m

4a + 40a 100 = 0

a + 10a 25 = 0

a= 2,071 m

Mmaks=2

1qa

=2

1 ( 0,6 m 0,6 m 25 kN/m3) 2,071

= 19,301 kNm

Perpustakaan Unika


104/156



108

2) Kondisi II ( pengangkatan di 1 titik)

diangkat

a

L-a

10 mM1

x

M2

M1=2

1qa

R1 =( )

)(2

2

aL

aLq

( )aLaq

2

2

q

R1 =( )

aL

aLL

2

22

Mx = R1 x-2

1qx , syarat ekstrim =

dx

dMx

R1 q x= 0 x=q

R1 =

( )

aL

aLL

2

22

Mmaks=M2 =R1( )

aL

aLL

2

22

2

1q

( )

22

2

2

aL

aLL

= q( )

22

2

2

aL

aLL

2

1q

( )

22

2

2

aL

aLL

Perpustakaan Unika


105/156



109

=2

1q

( )

22

2

2

aL

aLL

M1 = M2

2

1qa =

2

1q

( )

22

2

2

aL

aLL

didapat: a= ( )aLaLL

2

22

2aL 2a =L 2aL

L + 2a 4aL= 0 L= 10 m

a 20a+ 50 = 0

didapat a= 2,929 m

Mmaks =2

1( 0,6 m 0,6 m25 kN/m3) 2,929 = 38,606 kNm

3) Perhitungan penulangan tiang pancang

Kondisi yang menentukan adalah kondisi ke II denganMmaks= 38,606 kNm .

Dipertimbangkan faktor kejut karena tarikan oleh kabel dari cranepada waktu

pengangkatan yaitu sebesar 1,3

Mu= 38,606 1,3 = 50,188 kNm = 50,188 106Nmm

Data perencanaan :

fc

= 33,2 MPafy = 400 MPa

h = 400 mm

b = 400 mm

Cv = 50 mm

Dtul= 13 mm

d = 600 50 10 13

Perpustakaan Unika


106/156



110

= 533,5 mm

Mu= 50,188 106Nmm

Mn= 627350008,0

10188,50 6=

=

uM Nmm

Mn = Cc z

62735000 = 0,85 fc a b (d a)

62735000 = 0,85 33,2 a 600 (533,5 a)

a = 6,9907 mm

Ts = Cc

As perlufy = 0,85 fc a b

As perlu = 916,295400

6009907,62,3385,0=

mm

Dipasang tulangan 3D13 (As= 3 Dtul = 397,995 mm2)

Dipakai sengkang 10 100 untuk daerah tumpuan

Dipakai sengkang 10 150 untuk daerah lapangan

400

400

5

sengkang

10-100 (tumpuan)10-150 (lap.)

3 D 13

5 D 13

Perpustakaan Unika


107/156



111

3.7.7 Penulanganpile cap

A. Pile cap ukuran (2,7 2,7 0,8)m dengan jumlah tiang pancang 4 buah

10-200

D 19 -150

1

0-200

D1

0-150

Data-data perencanaan:

fc= 24,9 MPa Cv = 75 mm

fy = 400 MPa Dtulangan = 25 mm (asumsi)

b = 2,70 m drat = 800 75 19 = 706 mm

h = 2,70 m

tebalpile cap(t) = 0,8 m

Pukolom= 3270,65 kN

Pmax= 957,40 kN

Kontrol terhadap geser pons yang bekerja pada dua arah :

Vu2 = ( )( )2uk.kolom ratpile capu dLA

P+

= ( )( )2

0,7060,72,72,72,72,7

3270,65

+ = 2383,745 kN

Vc2= ( ) ( ){ } ratratklmratklmc

ddhdb'f

+++ 223

= ( ) ( ){ } 706706700270670023

9,24+++

= 5723,340 kN

Perpustakaan Unika


108/156


109/156



113

925 106= 0,85 fc a b (d )2

a

925 106= 0,85 18,7 a 2700 (706 - )

2a

21458,25 a2 30299049 a+ 925 10

6= 0

a= 31,219 mm

Ts = Cc

Asfy = 0,85 fc a b

As=400

2700219,319,2485,0 = 3349,526 mm2

As min = 0,18 % bh

= 0,18 % 2700 800 = 3888 mm

As pakai=As min = 3888 mm2

Jarak tulangan (S) = mm895,1963888

2700194

14

1 2

min

2

=

=

A

bD

s

tul

digunakan tulangan tarikD19

150Tulangan tekan

As= 20%As pakai

= 20%3888 = 777,6 mm2

digunakan tulangan tekan 10 200 (As= 1060,287 mm2)

Perpustakaan Unika


110/156



114

C.Pile cap ukuran (2,7 4,2 1,2)m dengan jumlah tiang pancang 6 buah

1

0-200

D1

9-100

D 19 - 150

10 - 200

Data-data perencanaan:

fc= 24,9 MPa cc = 75 mm

fy = 400 MPa Dtulangan = 19 mm (asumsi)

b = 2,70 m drat = 1200 75 19 = 1106 mm

h = 4,20 m

tebalpile cap(t) = 1,2 m

Pukolom= 3995,57 kN

Pmax = 760,07 kN

Kontrol terhadap geser pons yang bekerja pada dua arah :

Vu2= ( )( )2uk.kolom ratpile capu dLA

P+

= ( )( )2906,07,02,47,22,47,2

57,3995+

= 3086,794 kN

Vc2= ( ) ( ){ } rat223

ddhdb'f

ratklmratklm

c +++

= ( ) ( ){ } 069069700206970023

9,24+++

= 8389,446kN

Vc 2= 0,6 Vc 2 = 5033,668 kN

Perpustakaan Unika


111/156



115

Syarat :

Vu2 < Vc2

3086,794 kN < 5033,668 kN Ok!

Kontrol terhadap geser pons yang bekerja pada satu arah :

Vu1= efektifu L

A

P

= 2906,027,0

22,4

2,42,73995,57

= 594,755 kN

Vc1= Nfc

556,274250290642006

=

= 2742,503 kN

Vc 1= 0,6 Vc 1 = 1645,502 kN

Syarat :

Vu1 < Vc1

594,755 kN < 1645,502 kN Ok!

Penulangan arah panjang

q

x=22

klmpoer hh =2

0,7

2

4,2 = 1,75 m

2Pmax q= tpoer bpoer 24

y 0,6 = 1,2 2,7 24 = 77,76 kN/m

x Mu= 2 Pmaxy q x2

= 2 760,07 1,15 77,76 1,75

2

= 1629,091 kNm

Mn=

uM =8,0

1629,091= 2061,17 kNm = 2061,1710

6Nmm

Mn = Ccz

Perpustakaan Unika


112/156



116

2061,17 106= 0,85 fc a b (d )2

a

2061,17 106= 0,85 24,9 a 2700 (906 - )

2a

21458,25 a2 38882349 a+ 2061,17 10

6= 0

a= 54,659 mm

Ts = Cc

Asfy = 0,85 fc a b

As =400

2700659,549,2485,0 = 5864,432 mm2

As min= 0,18% bh

= 0,18 % 2700 1000 = 4860 mm

As pakai = 5864,432 mm2

Jarak tulangan (S) = mm537,130432,5864

2700194

14

1 22

=

=

A

bD

s

tul

digunakan tulanganD19

100 (As= 7655,276 mm)Tulangan tekan

As = 20%As pakai

= 20%5864,432 = 1172,886 mm2

digunakan tulangan tekan 10-200 (As= 1335,177 mm2)

Penulangan arah pendek

q x=22

klmpoer hh =2

0,82

2,3 = 0,75 m

3Pmax q= tpoer hpoer 24

y 0,6 = 1,2 3,4 24 = 97,92 kN/m

x Mu= 3 Pmaxy q x2

= 3 959,595 0,15 97,92 0,752

= 404,277 kNm

Perpustakaan Unika


113/156



117

Mn=

uM =8,0

404,277= 505,347 kNm = 505,347 10

6Nmm

Mn = Ccz

505,347 106= 0,85 fc a b (d )2

a

505,347 106= 0,85 24,9 a 3400 (1106 - )

2a

27021,5 a2 17579870 a+ 505,347 10

6= 0

a= 8,487 mmTs = Cc

Asfy = 0,85 fc a b

As =400

3400847,89,2485,0 = 1195,296 mm

2

As min= 0,18% bh

= 0,18 % 3400 1000 = 6120 mm

As pakai=As min= 6120 mm2

Jarak tulangan (S) = mm

A

bD

s

tul

516,1576120

3400194

14

1 22

=

=

digunakan tulanganD19150 (As= 6426,651 mm)

Tulangan tekan

As = 20%Aspakai

= 20%6120 = 1224 mm

digunakan tulangan tekan 10-200 (As= 1335,177 mm2)

Perpustakaan Unika


114/156



118

3.7.8 Penulangantie beam

Diambil contoh tie beambatang 2554 yang menghubungkan joint 2590 dan 2591

Tie beamdirencanakan menahan gaya aksial sebesar 20% dari beban vertikal kolom

di mana tie beamtersebut bertemu.


fc= 24,9 Mpa Dtul = 22 mm

fy = 400 MPa sengkang = 10 mmb = 300 mm aksial = 0,65

h = 600 mm

cc =40 mm

Dari reaksi kolom yang dihubungkan tie beam didapatkan :

P1= 3894,335 kN

P2= 3538,545 kN

d= h (cc+ sengkang + Dtul )

= 500 (40 + 10 + 22) = 440 mm

gaya aksial yang ditanggung :

Pu= 20% 2

21 PP+

= 20% 2

545,53833894,335 += 743,288 kN = 743288 N

rasio tulangan () diambil 2 % dibagi kedua sisi

Ast= 0,02 b d= 0,02 250 440 = 2200 mm

2

Dicoba tulangan 4D22 dan 2D22 As= 2280,79 mm2

Ag= b h

= 250 500 = 125000 mm2

Pn= 0,8 aksial (0,85 fc (AgAst) +fyAst)

= 0,8 0,65 (0,85 24,9 ( 125000 2200) + 400 2200)

Perpustakaan Unika


115/156



119

= 1809112,24 N

Cek syarat :

Pu/ aksial


116/156

BAB IV RENCANA KERJA DAN SYARAT PEKERJAAN STRUKTUR


126

BAB IV

RENCANA KERJA DAN SYARAT PEKERJAAN STRUKTUR

Pasal 1

Pekerjaan Pendahuluan

a. Pengukuran Tapak Kembali1. Kontraktor diwajibkan mengadakan pengukuran dan penggambaran

kembali lokasi pembangunan dengan dilengkapi keterangan keteranganmengenai ketinggian tanah, letak pohon, dan letak batas batas tanah.

2. Ketidakcocokan yang mungkin terjadi antara gambar dengan keadaanlapangan segera dilaporkan kepada Direksi Pengawas untuk dimintakan

keputusannya.

3. Penentuan titik ketinggian dan sudut sudut hanya dilakukan dengan alat alat waterpass / theodolit yang ketepatannya dapat dipertanggung

jawabkan.

4. Kontraktor harus menyediakan theodolit/ waterpassbeserta petugas yangmelayaninya untuk kepentingan pemeriksaan Direksi Pengawas selama

pelaksanaan proyek.

5. Pengukuran sudut siku dengan prisma / benang secara asas segi tigaphytagorashanya diperkenankan hanya untuk bagian bagian kecil yang

disetujui oleh Direksi Pengawas.

6. Segala pekerjaan pengukuran persiapan termasuk tanggungan kontraktor.

b. Tugu / Patokan Dasar1. Letak dan jarak tugu patokan dasar ditentukan oleh Direksi Pengawas.2. Tugu patokan dasar dibuat dari beton berpenampang sekurang

kurangnya 20 20 cm tertancap kuat ke dalam tanah sedalam secukupnya

untuk memudahkan pengukuran selanjutnya dan sekurang kurangnya

setinggi 40 cm diatas tanah.

Perpustakaan Unika


117/156



127

3. Tugu patokan dasar dibuat permanen, tidak bisa dirubah diberi tanda yangjelas dan dijaga keutuhannya sampai ada instruksi tertulis dari Direksi

Pengawas untuk membongkarnya.

4. Segala pekerjaan pembuatan dan pemasangan tugu patokan dasar termasuktanggungan kontraktor.

c. Papan Dasar Pelaksanaan (Bouwplank)1. Papan dasar pelaksanaan dipasang pada patok kayu semutu Meranti

ukuran kaso ( 5/7 cm) yang tertancap dalam tanah sehingga tidak bisa

digerak gerakkan / dirubah rubah berjarak max 1,5 m satu sama lain.

2. Tinggi sisi atas papan patok ukur harus sama satu dengan lainnya kecualidikehendaki lain oleh Direksi Pengawas.

3. Papan dasar pelaksanaan dipasang sejauh 100 cm dari sisi luar galian tanahpondasi.

4. Setelah selesai pemasangan papan dasar pelaksanaan kontraktor harusmelaporkan kepada Direksi Pengawas.

5. Semua pekerjaan pembuatan pemasangan papan dasar pelaksanaantermasuk tanggungan kontraktor.

Pasal 2

Pekerjaan Tanah

a. Pekerjaan Persiapan1. Pekerjaan ini meliputi penyediaan tenaga kerja, bahan bahan, alat alat

dan pengangkutan yang dibutuhkan untuk menyelesaikan semua

Pekerjaan tanah, seperti yang disyaratkan dalam gambar dan spesaifikasi

ini.

2. Meliputi pembersihan dan penebasan / pembabatan, galian tanah, urugandan pemadatan tanah untuk bangunan seperti yang ditentukan dalam

gambar atau sesuai petunjuk Direksi Pengawas.

Perpustakaan Unika


118/156



128

b. Syarat Syarat Pelaksanaan1. Pada umumnya, tempat tempat untuk bangunan dibersihkan, penebasan /

pembabatan harus dilaksanakan terhadap semua belukar / semak, sampah

yang tertanam dan material lain yang tidak diinginkan berada dalam

daerah yang akan dikerjakan, harus dihilangkan, ditimbun, dan kemudian

dibuang dengan cara cara yang disetujui oleh Direksi Pengawas.

2. Semua sisa sisa tanaman seperti akar akar, rumput dsb, harusdihilangkan sampai kedalaman 0,5 m dibawah tanah dasar / permukaan.

3. Batu atau lain material sejenis, jika ada harus pula dihilangkan sampaikedalaman 0,5 m dibawah tanah dasar / permukaan pada daerah taman,

kecuali jika tidak dapat dilakukan penghilangan batu batu tersebut dan

0,5 m dibawah tanah dasar sudah merupakan lapisan yang keras.

4. Semua daerah urugan harus dipadatkan, baik urugan yang telah adamaupun terhadap urugan yang baru. Tanah urugan harus bersih dari sisa

sisa tumbuhan atau bahan bahan yang dapat menimbulkan pelapukan

dikemudian hari.

5. Segala pekerjaan pengukuran persiapan termasuk tanggungan kontraktor.6. Kontraktor harus menyediakan alat alat ukur sepanjang masa

pelaksanaan berikut ahli ukur yang berpengalaman dan setiap kali apabila

dianggap perlu siap untuk mengadakan pengukuran ulang.

c. Pekerjaan Galian Tanah1. Pekerjaan galian harus memenuhi syarat syarat seperti yang ditentukan

dalam gambar. Kontraktor harus menjaga supaya tanah dibawah dasar

elevasi seperti pada gambar rencana atau yang ditentukan oleh Direksi

Pengawas tidak terganggu, jika terganggu kontraktor harus menggalinya

dan mengurug kembali lalu dipadatkan seperti yang telah ditentukan oleh

Direksi Pengawas.

2. Semua galian harus dilaksanakan sesuai gambar dan syarat syarat yangditentukan menurut keperluan.

Perpustakaan Unika


119/156



129

3. Dasar dari semua galian harus waterpass, bilamana pada dasar setiapgalian masih terdapat akar akar tanaman atau bagian bagian gembur,

maka ini harus digali keluar sedang lubang lubang tadi diisi kembali

dengan pasir.

4. Terhadap kemungkinan adanya air di dasar galian baik pada waktupenggalian maupun pada waktu pekerjaan pondasi harus disediakan

pompa air atau pompa yang jika diperlukan dapat bekerja terus menerus,

untuk menghindari terkumpulnya air.

5. Kontraktor harus memperhatikan pengamanan terhadap dinding tepi galianagar tidak longsor dengan memberikan suatu dinding penahan atau

penunjang sementara atau lereng yang cukup.

6. Juga kepada kontraktor diwajibkan mengambil langkah-langkahpengamanan terhadap bangunan lain yang berada dekat sekali dengan

lubang galian yaitu dengan memberikan penunjang sementara pada lubang

galian yaitu dengan memberikan penunjang sementara pada bangunan

tersebut sehingga dapat dijamin bangunan tersebut tidak akan mengalami

kerusakan.

7. Semua tanah kelebihan berasal dari pekerjaan galian, setelah mencapaijumlah tertentu harus segera disingkirkan dari halaman pekerjaan pada

setiap saat yang dianggap perlu dan atas petunjuk Direksi Pegawai.

8. Bagian-bagian yang akan diurug kembali harus diurug denga

perencanaan struktur bank nisp semarang

Documents