Page 1Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic149METODE ANALITIS UNTUK GEMPAEVALUASI KINERJA pengisi R / CFRAMESMaidiawati1dan Yasushi Sanada21Mahasiswa pascasarjana, Graduate School of Engineering, Toyohashi University of Technology, JepangEmail: m109103@edu.imc.tut.ac.jp,sanada@arch.eng.osaka-u.ac.jp2Asosiasi Prof Osaka University, JepangABSTRAKMenurut beberapa studi yang infills bata memiliki pengaruh yang signifikan pada respon diperkuatbeton (R / C) struktur bingkai dikenakan tindakan seismik. Makalah ini menyajikan analisis sederhanametode untuk mengevaluasi kinerja seismik dari batu yang pengisi struktur rangka R / C. Dalam hal iniModel, batu inifll digantikan oleh kompresi strut diagonal yang diwakili oleh didistribusikankompresi ditransfer diagonal antara infill / frame interface. Infill / frame panjang kontak dapatditentukan dengan memecahkan dua persamaan, yaitu keseimbangan yang statis berkaitan dengan keseimbangan kompresi padainfill / frame interface dan kompatibilitas perpindahan lateral. Akibatnya, lebar strut disajikan sebagaifungsi dari pengisi / frame panjang kontak. Kontribusi infill dan pengisi bingkai seismikpertunjukan dievaluasi berdasarkan dievaluasi pengisi / frame panjang kontak dan lebar strut dari pengisi.Validitas model analitis diverifikasi dengan membandingkan hasil eksperimen dari beberapa batu batabatu pengisi R / C frame, yang mewakili sebuah bangunan R / C yang khas dengan batu nonstrukturalelemen di Indonesia. Akibatnya, kesepakatan yang baik ditunjukkan antara eksperimental dan analitishasil pada kurva kinerja frame infill termasuk kekakuan lateral dan kekuatan.

KATA KUNCI: infill / frame panjang kontak, Masonry infill, kinerja seismik, r / c bingkai, Strutlebar.PENDAHULUAN 1.Diperkuat frame beton dengan batu yanginfill sebagai dinding partisi yang umum dinegara-negara berkembang dengan kegempaan yang tinggi.Namun, kehadiran pengisi batu adalahbiasanya diabaikan dalam perhitungan desain seismikstruktur bangunan, dengan asumsi itu menjadielemen nonstruktural. Karya penelitian yang luastelah dilakukan dalam rangka untuk memprediksipengaruh batu pengisi terhadap perilaku strukturalRangka beton bertulang seperti dilansir Mehrabi et al (1996),Murty (1996), Decanini et al (2004), Hashemidan Mosalam (2007), Bahran dan Sevil (2010).Studi analitis dan eksperimentalpenulis juga menunjukkan bahwa infill batumemberikan kontribusisignifikanuntukseismikprestasidariinijenisdaristruktur(Maidiawati et al., 2008 dan 2011).Makalah ini mengusulkan suatu metode analisis untukkinerja seismik pengisi bingkai R / Cstruktur terkena batu infill. Infill Thekontribusi dievaluasi berdasarkan strut aModel. Dalam studi ini, sebuah pengisi batu digantioleh strut kompresi diagonal, yangmerupakan kompresi didistribusikan ditransferdiagonal antara infill / frame interface. Ituinfill / frame panjang kontak dapat ditentukan olehmemecahkan dua persamaan, yaitu keseimbangan yang statisterkaituntukkeseimbangan kompresidiinfill / frame antarmuka dan perpindahan lateral

kompatibilitas. Akibatnya, strut setaralebar disajikan sebagai fungsi pengisi / framepanjang kontak.Serangkaian terbalik siklik uji pembebanan lateral padabingkai telanjang frame dan bata pengisistruktur dilakukan untuk memverifikasi diusulkanmetode analisis. Spesimen eksperimentalmewakili sebuah bangunan R / C yang khas dengan batu batapasangan bata elemen di Indonesia. Makalah inimembandingkan hasil eksperimen dan numeriksimulasi dengan menggunakan metode yang diusulkan.

Page 2150Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic2. PEMODELAN pengisi FRAMESPenelitian ini menargetkan batu bata pengisi R / Cbingkai satu-bay dengan dasar tetap dan kakubalok, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1a, mewakilibingkai bertingkat pengisi mana balok lenturdeformasi dibatasi oleh infill tersebut.Kontak / pemisahan disebabkan antaramelompat-lompat kolom dan infill di bawah kolomlenturdeformasidaninfillgeserdeformasi, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1a. Ituberikut model analitik dan hasilkontribusi infill batu sebagian telahdilaporkan dalam Maidiawati et al (2012).Dinding bata pengisi digantikan olehstrut kompresi diagonal memiliki samaketebalan dan bahan properti sebagai infill tersebutpanel. Dalam model ini, bagaimanapun, kompresiblok tegangan pada antarmuka infill / frame adalahdigantikan oleh blok persegi panjang yang setara, sebagaiditunjukkan pada Gambar 1b, dimana rata-ratakuat tekan, fm', Diberikan untukkekuatan infill. fm'Dievaluasi dengan mengalikan

kuat tekan uniaksial infill, fm,dengan faktor reduksi,  yang mengakibatkannilai sekitar 0,65 dalam perhitungandijelaskan di bawah ini. Akibatnya, kompresistrut diwakili oleh suatu kekuatan yangterdistribusi secara merata simetris sepanjangsumbu diagonal dari infill tersebut. Lateralkekuatan distribusi sepanjang tinggi kolom,yang bekerja pada bagian bawah tekan yangkolom, diberikan oleh Persamaan 1.a) pengisi Bingkaib) Close up dari infill / Kolom Antarmukac) Angkatan Terdistribusi sepanjang TinggiModeling batu-pengisi bingkai Gambar 1.2'sebabmhftC (1)Di mana, Ch: Merata kekuatan bersamatinggi kolom, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1c, t:ketebalan infill, θ: sudut kemiringan strut,seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1a.Dengan asumsi bahwa kolom di tekan yangside (sisi kanan pada Gambar 1a) menghasilkan dalam lentur padabagian bawah, distribusi saat bersamatinggi kolom,cM (y), diperoleh denganSaat Yield Persamaan 2., Bagaimanapun, adalahdihitung dengan Persamaan 3 berdasarkan JBDPAstandar (2005).Dalam kasus 0 ≤ y ≤ hs 2

02 /1yCyQMyMhuuyc(2a)Dalam kasus hs≤ y ≤ h 202 /1shshuuychCyhCyQMy

M(2b)QwCshhsfmf 'm=fmChhshMuQu

Page 3Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic151c

ytuFDbNDNDsebuahM15.08.0(3)mana, hs: Tinggi kontak infill / kolom, seperti yang ditunjukkanpada Gambar 1 (c), h: kolom tinggi, seperti yang ditunjukkan padaGambar 1c, Mu: Kekuatan lentur kolom, Qu:geser berlaku pada kolom bawah, yangditentukan dengan Persamaan 5, at: Jumlah cross-luas penampang dari tulangan tarik, σy:menghasilkan stres tulangan longitudinal, D:kedalaman kolom, N: gaya aksial, b: lebar kolom,Fc: Kuat tekan beton. Namun,gaya aksial di bagian bawah kolom adalahdihitung sebagai penjumlahan bangunan berat(Beban aksial awal), Nsebuah

, Gaya aksial karenageser kekuatan dalam berkas, Nb, Dan vertikalkomponendariitutopangankekuatan,)dosasebab('smsvhfthC, Seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2.Perpindahan lateral di sepanjang tinggi kolom,cδ (y),diproduksi oleh integral ganda dari Persamaan 2,yang ditunjukkan oleh Persamaan 4.Dalam kasus 0 ≤ y ≤ hs 2342 /16 /124/ 1

1yMyQyCEIyuuhc(4a)Dalam kasus hs≤ y ≤ h 43

22324/ 16/ 14/ 12/ 16/ 16/ 11shshshuushchCyhCyhCMyQhCEIy(4b)

mana, EI: kekakuan lentur.Dalam Persamaan 2 dan 4, Qudiberikan oleh Persamaan 5ketika asumsi rotasi nol pada kolomatas.23232hhChhChChMQshshshuu(5)Di sisi lain, lateral Anda deformasi bersamatinggi infill,iδ (y), didefinisikan oleh Persamaan 6,dengan asumsi regangan geser seragam,iθ. Oleh karena itu,ketinggian persimpangan antara kolom dan infilldapat dievaluasi dengan memecahkan persamaan 7, sebagaiditunjukkan dalam Gambar 3. Angka ini menunjukkan bahwa

ketinggian persimpangan harus sama hs. Itudiketahui hsdiperoleh setelah iteratifPersamaan memuaskan 7. Dalam studi ini, NewtonMetode Raphson digunakan untuk menemukan hs. Ituprosedur di atas disajikan dalam flowchart diGambar 4.a) Axial Beban Awalb) Momen Diagram dan Beam Shearc) Strut Angkatan di Bawah KolomEvaluasi gaya aksial Gambar 2. Pada kolom bawahQQNaNaQNbNbMuwMueMuwMuewCsQhshsChhsCv

Page 4152Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global ChaoticGambar 3. Kompatibilitas perpindahan lateralsepanjang tinggi kolomGambar 4. Flowchart untuk mengidentifikasiinfill / kolom panjang kontak yhhyyycii(6) sischh(7)Lebar strut kompresi, yang ditunjukkanpada Gambar 3, ditentukan sebagai fungsi dariinfill / kolom kontak tinggi oleh persamaan 8.sebab2sh

w (8)Strut kompresi diagonal disebabkan pada infill,Cs, Dievaluasi berdasarkan lebar strutdiperoleh Persamaan 8 seperti yang diberikan dalam Persamaan 9.Lateral kekuatan Ultimate, Vm, Dari infill adalahdiberikan dalam Persamaan 10.'msftwC (9)sebabsmCV (10)Di sisi lain, kekuatan lateral yang ultimateframe pengisi, Q, dievaluasi dengan Persamaan11. Dimana, Quadalah gaya geser ultimate dibawah kolom tekan seperti yang ditunjukkan padaGambar 5b diperoleh dengan Persamaan 5, Cs / 2 cos θ adalahgeser berlaku pada balok yang lebih rendah disebabkan oleh kekuatan strut,dan Qt, Adalah gaya geser pada bagian bawah tarikkolom seperti yang ditunjukkan pada Gambar 5a.a) pengisi BingkaiGambar 5. Geser evaluasi kekuatan pengisibingkaitsu

QCQQsebab2/(11)3. PERCOBAAN UNTUK verifikasiUntuk memperjelas validitas metode yang diusulkaneksperimen, serangkaian tes struktural adalahdilakukan pada R / C frame dengan / tanpa batu batapasangan bata pengisi. Spesimen mewakilibingkai parsial bangunan R / C yang khas, seperti yang ditunjukkanFoto 1 dan Gambar 6, yang diteliti diQwCshhsQCsCMulai perhitunganMendapatkan hsdari Persamaan. 7| Yhs|0.05mmMengurangi hsTidakYaMulai iterasi untuk mendapatkan hsnilaiAsumsikan h Awal

sMenghitungcδ daniδ oleh Pers. 4 dan 6hs= Infill / kolompanjang kontakQuQuCs / 2 cos θQtQtb) TekanKolom

Page 5Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic153rinci oleh penulis setelah Sumatera 2007gempa bumi, Indonesia (Maidiawati dan Sanada,2008). Mengikuti program eksperimental danHasil sebagian telah dilaporkan dalamMaidiawati et al. (2011) dengan pengecualiandua spesimen dengan infill terdiri dari skalabatu bata.Foto 1. Referential bangunan rusak akibat2007 gempa sumatraDasar denah Gambar 6. Dengan rincian kolom bangunan yang rusak3.1. Uji SpesimenBF SpecimenEmpat spesimen RC 1/2.5 skala bingkai satu-baydisiapkan: satu frame telanjang (BF) dan tigaframe pengisi dengan batu bata batu (IF_FB,IF_SBw / OFM dan IF_SB dijelaskan dalamberikut). Tabel 1 merangkum kombinasiparameter uji. Gambar 7 menunjukkanpengaturan konfigurasi dan bar dari BFspesimen. Sifat mekanis

spesimen ditunjukkan pada Tabel 2.Gambar 7. Gambar rinci spesimen bf350550700550C2-BC1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C2C2C2C2C23 -φ222 -φ22φ6 @ 200

3 -φ222 -φ224 -φ16φ6 @ 2002 -φ22φ6 @ 2003 -φ224 -φ226 -φ22φ6 @ 2004 -φ224 -φ22Gerbang walFul wal400040004

0004000400060004000 4000 4000 4000 4000 40003000020000350350C1C2C33502 -φ222 -φ22C2-BC2-BC1C1C1C1C1C1C1C1C1C1C1

C1C1C1C1C1C1C23 -φ22C3C3C1Nbb 'Satuan: mmD1012-D19D1012-D19550600140121140100sebuaha 'a - 'ab - b '700Balok atas700Rendah balok1401402552551,000

1.4602.250

Page 6154Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global ChaoticTabel 1. Parameter untuk spesimenSpesimenKolomEksperimentalparameterDinding bataPlesterBFantarBagian:140x140bar utama:4-O9hoop:2-O4 @ 100tak satupuntak satupunIF_FBKetebalan:100 mm20 mm(Masing-masingside)IF_SBw / OFMKetebalan:44 mmtak satupunIF_SBKetebalan:44 mm.8 mm(Masing-masingside)IF_FB SpecimenSpesimen IF_FB memiliki bata pengisi skala penuh,yang diekstraksi dari referensial yangbangunan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2a. Itudiangkutuntuk

ToyohashiUniversitasdariTeknologi, Jepang, dan dipasang diIF_FB spesimen, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2b. Mortirditerapkan antara frame dan melompat-lompatdimasukkan dinding dengan sifat material seperti yang ditunjukkandalam tabel 2.a) Ekstrak dindingb) Pemasangan dinding bataFoto 2. Persiapan IF_BF spesimenTabel 2. Sifat MaterialBetonContohTekankekuatanGaya tarikN / mm2N / mm2BF19.61.89IF_FB20,61.96IF_SBw / OFM26,61.90IF_SB27.31.98MortirContohTekankekuatanGaya tarikN / mm2N / mm2IF_FB (hanya untukbatas)

40,83.33IF_SBw / OFM44.72.33IF_SB48,6 (untuk infill)42,9 (finishing)3.26 (untuk infill)2.89 (untukFinishing)Masonry prismaContohTekankekuatan (fm)Gaya tarikN / mm2N / mm2IF_FB2.910.25IF_SBw / OFM16.32.3IF_SB18,52.3TulanganNomor BarKekuatan luluhGaya tarikN / mm2N / mm29 (BF, IF_FB)3554404 (BF, IF_FB)583

6319 (IF_SBw / OFM,IF_SB)3383824 (IF_SBw / OFM,IF_SB)497778IF_SBw / OFM dan IF_SB SpesimenIF_SBw / OFM dan IF_SB spesimen memilikiskala bata infill terdiri dari skala 1/2.5batu bata memiliki dimensi 88 mm,44 mm lebar 20 mm dan tinggi. Meskipunkekuatan tekan batu bata skaladibuat di Jepang telah diatur untuk menjadi serupa dengan yangbatu bata Indonesia, prisma batu dengantidur mortir dipamerkan kekuatan yang lebih tinggi untukIF_SBw / OFM dan spesimen IF_SB darites material, seperti yang ditunjukkan pada Tabel 2 Finishing.mortar dengan ketebalan 8 mm diaplikasikanhanya pada permukaan dinding IF_SB spesimen,yang mengakibatkan ketebalan infill dari 44 mmdan 60 mm untuk IF_SBw / OFM dan IF_SB,masing-masing. Gambar 8 adalah gambar rincispesimen IF_SB.

Page 7Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic155Gambar 8. Gambar rinci IF_SB spesimen3.2 Metode UjiSpesimen menjadi sasaran konstanbeban vertikal dari 183,4 kN (≈ 0,24 x kolomluas penampang x kuat tekanbeton) berdasarkan berat estimasilantai atas. Kemudian, dibalik beban lateral siklikdiaplikasikan pada spesimen. Incrementalbeban dikontrol oleh sudut melayang, R (rad.),rasio perpindahan lateral tinggi kolom.Program beban lateral memiliki siklus awalR = 1/800 diikuti oleh dua siklus untuk R = 1/400,1/200, 1/100, 1/50, 1/25 dan 1/12.5 untuk BF danSpesimen IF_FB, dan siklus awal untukR = 1/400 diikuti oleh dua siklus untuk R = 1/200,

1/100, 1/50, 1/25 dan 1/12.5 untuk IF_SBw / OFMdan IF_SB spesimen, masing-masing.Gambar 9. Skema pandangan tes set-upGambar 10 riwayat pembebanan lateral. Untuk BF danIF_FBKetika spesimen gagal, pemuatanberhenti. Representasi skematis darieksperimental set-up dan beban lateralsejarah ditunjukkan pada Gambar 9 dan 10,masing-masing. Geser bentang terhadap ketebalan (=hw/ Lwdiilustrasikan pada Gambar 9) dari spesimendipertahankan pada 0,75 seluruh tes sehinggabahwa beban lateral yang diterapkan pada diasumsikanketinggian lantai dua dari 1200 mm.3.3 Hasil Uji dan DiskusiGambar 11 membandingkan gaya lateral vs drift ratio,R, hubungan antara spesimen. Itulateral kekuatan maksimum 36,8 kN adalahdiamati pada 2,0% untuk spesimen BF. Padasisi lain, kekuatan maksimum mencapai174,0 kN, 174,75 kN dan 257,25 kN sebesar 0,5%,0,25% dan 0,23% penyimpangan rasio untuk IF_FB,IF_SBw / OFM, dan IF_SB, masing-masing. Itukapasitas deformasi, yang didefinisikan sebagaideformasi mana kekuatan pasca-puncak turun80% dari kekuatan puncak, adalah 2,8% untuk BF,sedangkan mereka menurun menjadi 1,6%, 1,0% dan 0,5%untukIF_FB,IF_SBw / OFM,danIF_SB,masing-masing.Kontribusi infill diekstraksi denganmengevaluasi perbedaan antara gaya lateraldari pengisi frame dan bingkai kosong di setiap bebanlangkah (pada drift ratio yang sama), seperti yang ditunjukkan pada Gambar12. Dalam penelitian ini, kurva amplop yangdisimulasikan sesuai dengan analisis yang diusulkanmetode sebagai berikut.

Bersama MortarPlestersebuahb2.2501.4601, 000140121140100b - b 'sebuaha - 'a700Balok atasRendah balokb 'Satuan: mm600550140140Plaster (Mortar)8844700-0.10-0.050.000.050.10Driftangle(Rsebuahd

)-1/12.51/12.51/25-1/25-1/501/501/100-1/1001/200-1/2001/4001/800-1 / 800 -1/400

Page 8156Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic4. VERIFIKASI ANALITISMETODE.Menurut metode analisis yang diusulkan dalampenelitian ini, infill / frame panjang kontak, hs, Yangdievaluasi menjadi 312 mm, 259 mm, dan 218 mmuntukIF_FB,IF_SBw / OFM danIF_SB,masing-masing. Kekuatan utama dari infill, Vm,adalah 112,6 kN, 164,3 kN dan 214,7 kN untukIF_FB, IF_SBw / OFM dan IF_SB, masing-masingyang dievaluasi oleh Persamaan 10. Awalkekakuan lateral infill ditentukan olehPersamaan 12, di mana, Emadalah modulus elastisitasinfill dari inifll (= 750 fm') Berdasarkan Paulay danPriestley (1992). Kekuatan lateral yang dievaluasidan kekakuan lateral infill dibandingkan denganhasil eksperimen seperti yang ditunjukkan pada Gambar 12.

2sebabdtwEKm(12)Menurut Persamaan 11, lateral utamakekuatan frame pengisi dapat diprediksi dandibandingkan dengan hasil eksperimen seperti yang ditunjukkan padaGambar 13. Di mana, kekakuan awal pengisibingkai, KJIKA, Diidentifikasi oleh persamaan 13 denganasumsi bahwa lateral yang kompatibelperpindahan antara top kolom dan dinding pengisipada menghasilkan deformasi. Kesepakatan yang baik adalahdiperoleh antara eksperimental dan analitisHasil sampai kekuatan mulai turun setelahmemuncak. Itu diverifikasi bahwa diusulkanMetode dapat digunakan cukup untuk memperkirakankinerja seismik dari batu pengisibingkai.mmJIKAVQdtwEK2sebab(13)a) spesimen BFb) spesimen IF_FBc) IF_SBw / OFM spesimen

d) spesimen IF_SBGambar 11. Lateral hubungan rasio kekuatan-drift frame pengisi yang diperoleh dari uji-300-200-1000100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN)-8-6-4-202468Rasio Drift (%)Qmax = 36,8 kNLentur retak kolomMenghancurkan betonMenghasilkan dari tulangan longitudinalTekuk dari tulangan longitudinalKapasitas deformasi-300-200

-1000100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN)-8-6-4-202468Rasio Drift (%)Qmax = 174,0 kNPemisahan kolom dan walLentur retak kolomGeser retak kolomGeser retak walMenghasilkan dari tulangan longitudinalKegagalan geser kolomMenghasilkan tulangan transversalKapasitas deformasi-300-200-1000

100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN)-8-6-4-202468Rasio Drift (%)Qmax = 174,8 kNPemisahan kolom dan walLentur retak kolomGeser retak kolomGeser retak walMenghasilkan dari tulangan longitudinalKegagalan geser walKegagalan geser kolomMenghasilkan tulangan transversalTekuk dari tulangan longitudinalKapasitas deformasi-300-200-1000

100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN)-8-6-4-202468Rasio Drift (%)Qmax = 257,3 kNPemisahan retak col UMN-walLentur retak kolomGeser retak kolomMenghasilkan dari tulangan longitudinalKegagalan tekan plesterKegagalan tekan walKegagalan geser kolomMenghasilkan dari transvere penguatanKapasitas deformasi

Page 9Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic157a) spesimen IF_FBb) IF_SBw / OFM spesimen

c) spesimen IF_SBGambar 12. Lateral kekuatan-drift hubungan rasio infilla) spesimen IF_FBb) IF_SBw / OFM spesimenc) spesimen IF_SBGambar 13. Perbandingan kurva kinerja bingkai pengisiDiagram Gambar 14 Stres. KolomSelain itu, metode yang diusulkan dapat mengidentifikasidistribusi momen lentur dan gaya gesersepanjang tinggi kolom, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 14.Momen lentur di dasar kolomadalah 11,5 kN.m, 12,6 dan 13,1 kN.m kN.m untukIF_FB, IF_SBw / OMF dan IF_SB, masing-masing.Gaya geser pada kolom bawah adalah 63,6 kN,87,8 kN dan 111,9 kN untuk IF_FB, IF_SBw / OMFdan IF_SB, masing-masing. Dibandingkan dengansaat 10,5 kN.m dan gaya geser dari 21,0Kn untuk BF, ditemukan bahwa infill batumeningkat tidak hanya kekuatan dari keseluruhanbingkai, tetapi juga momen lentur lokal dan gesermemaksa bertindak atas kolom. Oleh karena itu,kapasitas deformasi bingkai pengisispesimen yang jauh lebih rendah dibandingkan denganspesimen kerangka telanjang.-200-1000100200Lsebuahtersebuahlforce(kN

)-2-1012Rasio Drift (%)UjiModel-200-1000100200-2-1012Rasio Drift (%)UjiModel-200-1000100200-2-1012Rasio Drift (%)UjiModel-300-200-1000100200300Lsebuah

tersebuahlforce(kN)-4-2024Rasio Drift (%)UjiModel-300-200-1000100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN

)-4-2024Rasio Drift (%)UjiModel-300-200-1000100200300Lsebuahtersebuahlforce(kN)-4-2024Rasio Drift (%)UjiModel1000800600400

2000ColUMNheight(Mm)-10-50Momen (kN.m)IF_FBIF_SBw / OFMIF_SB10008006004002000ColUMNheight(Mm)-120 -100-80-60-40-20020Gaya geser (kN)IF_FBIF_SBw / OFMIF_SB

Page 10158Mengelola Aset dan Infrastruktur dalam Saing Ekonomi Global Chaotic5. KESIMPULAN

Sebuah metode analisis disederhanakan berdasarkanModel strut diagonal diusulkan untuk mengevaluasikontribusi infill pada kinerja seismikpengisi struktur rangka R / C. Dalam model ini,kompresi strut digantikan oleh seragamkekuatan didistribusikan sepanjang arah diagonal padaframe RC. Lebar diagonal strut adalahditentukan berdasarkan panjang kontak antarakolom dan infill yang dievaluasi denganpemecahankeseimbangan yang statisdanrusukkompatibilitas perpindahan. Kekuatan lateralisdan kekakuan bingkai pengisi ditentukanmenurut dievaluasi pengisi / frame kontaklebar panjang dan strut dari pengisi.Serangkaian uji struktural dilakukan untukverifikasi. Kurva kinerja infill tersebutdibingkai dalam spesimen eksperimentaltiruanolehitudiusulkanMetode.Akibatnya, kesepakatan yang baik ditunjukkanantara hasil eksperimen dan analitis. Itudiverifikasi bahwa metode yang diusulkan dapatdigunakan cukup untuk memperkirakan gempa tersebutkinerja sebuah batu pengisi bingkai.Hal ini juga mengidentifikasi bahwa infill dapat meningkatkanmomen lentur lokal dan gaya geser padamelompat-lompat kolom, yang tampaknya untuk mengurangikapasitas deformasi kolom melompat-lompat.6. UCAPAN TERIMA KASIHPenelitian ini didukung secara finansial olehYayasan Perumahan Research (Jusoken), Jepang,dan Departemen Pendidikan Tinggi IndonesiaREFERENSIBaran M., dan Sevil T., (2010). Analitis danStudi eksperimental pada pengisi Rc Frames.International Journal of The FisikScience. 5 (13), 1981-1998.Decanini L., Mollaioli F., Mura A., Saragoni R.,

(2004). Performace seismik MasonryPengisi Frames. Procedding dari 13thDuniaKonferensi Rekayasa gempa,Vancouver, BC, Canada.Hashemi A. dan Mosalam K. M (2007). SeismikEvaluasi Reinforced Bangunan BetonTermasuk Pengaruh Masonry infill Walls.PEER Laporkan 2007/100. UniversitasCalifornia, Berkeley.Maidiawati dan Sanada Y. (2008). Investigasidan Analisis Bangunan Rusak selamaedisi September 2007 Sumatera, IndonesiaGempa bumi. Journal of Architecture Asiadan Teknik Bangunan. 7 (2) ,371-378.Maidiawati, Sanada Y, Daisuke Konishi, danJafril Tanjung. (2011). Kinerja SeismikWalls Brick Nonstructural DigunakanBangunan R / C Indonesia. Journal of AsianArsitektur dan Teknik Bangunan.10 (1) ,203-210.Maidiawati, Sanada Y., dan Thandar Oo. (2012).Pendekatan Sederhana untuk MenentukanHubungi Panjang antara Frame dan infill dariBrick Masonry pengisiMehrabi A., Benson Shing P., M. Schuller, danNoland J., (1996). Evaluasi eksperimentalMasonry-pengisi RC Frames. Journal ofRekayasa Struktural. 122 (3), 228-237Murty CVR, (1996). Pengaruh RapuhMasonry infill Pengungsian danDaktilitas Permintaan Moment ResistingFrames. Prosiding Eleventh DuniaKonferensi Rekayasa Gempa,Acapulco, Meksiko.R / C Frames. Prosiding 15thDuniaKonferensi Rekayasa Gempa,Lisboa, Portugal.T. Paulay, MJN Priestley. (1992). SeismikDesain Beton Bertulang dan MasonryBangunan.

John Wiley & Sons, Inc, New York,USA.ISBN 0-471-54915-0.The Japan Building Pencegahan BencanaAssociation (JBDPA). (2005). StandarSeismic Evaluasi Reinforced yang AdaBetonBangunan,2001.InggrisVersi, 1st.