materia hormigon ii octavo c

7/22/2019 Materia Hormigon II Octavo c

1/59

UNIVERSIDAD TCNICA DE AMBATOFacultad de Ingeniera Civil y Mecnica

Hormign II

UNIVERSIDAD TCNICA DE AMBATO

FACULTAD DE INGENIERA CIVIL Y MECNICA

HORMIGON II

MATERIA

TUTOR: ING. JORGE CEVALLOS

ALUMNOS:

JESSICA BASANTES RUIZ

ALEX FLORES FIALLOS

DANIELA MOLINA SANTIANA

DANIEL PAREDES

OCTAVO SEMESTRE

PARALELO: C


2/59


Hormign II

HORMIGN II

TEMAS DE EXPOSICIN

- Longitud de desarrollo y Anclaje

- Diseo a corte

- Calculo de Deflexiones en elementos estructurales

- losas

- Losas bidireccionales sobre vigas

- Losas unidireccionales (alivianadas y macizas)

- Deriva de piso

BIBLIOGRAFA

- Hormign armado de Nilson

- Temas de hormign Dr. Romo

- Diseo de edificios Olvera

- ACI - 318 - 08

- CEC 2000

- NEC 2011


3/59


Hormign II

DISEO A CORTE Y LONGITUD DE ANCLAJE Y DESARROLLO

Es posible clasificar las estructuras de acuerdo a su categora de diseo ssmico de tipo

A,B,C,D,E,F

A= sectores de baja intensidad

C.D.S

B,C,D,E,F= Zonas activas

- Categora A: corresponden aquellas localizadas en el menor nivel de amenazassmica por lo que se concluye que para el diseo de estas estructuras basta conaplicar los captulos del 1- 19 del ACI.

- Categora BCDEF: a medida que una estructura de concreto construida en obra oprefabricada adecuadamente responde ante movimientos fuertes del terreno surigidez efectiva disminuye y su disipacin de energa aumenta, estos cambiostienden a reducir las aceleraciones y las fuerzas inciales laterales con respecto a losvalores que se producirn si la estructura permanecera linealmente elstica y conbajo amortiguamiento para lo cual el diseo deber cumplir con los captulos del 1-22 del ACI.


4/59


Hormign II

Tanto las vigas como las columnas que forman parte de una estructura y que soportancargas verticales y cargas laterales sern diseados dependiendo de las accionespredominantes del elemento.

En el caso de vigas los esfuerzos debidos a las cargas verticales suelen ser menores queaquellos producidos por los sismos en el caso de columnas debemos tener especial cuidadocon la compresin a la que se sumanlos efectos de la carga ssmica.

RTULA PLASTICA

c.s.

Se recomienda realizar un prediseamiento de los elementos estructurales para que estoscumplan un desempeo ssmico alto deben cumplir las siguientes caractersticas.

PREDI SEAR VIGAS

Viga apoyadaapoyada

Viga empotradaempotrada

Cdigo para pre-dimensionar vigas

h

bw

h L/10

L

L

h

bw

h 1/15


5/59


Hormign II

Viga en voladizo

Condicin para cualquiera de las 3 combinaciones:

Las vigas deben tener al menos 2 barras longitudinales continuas colocadas a lo largo deambas caras superior e inferior se podr percibir de estos requisitos siempre y cuando sedemuestren matemticamente y experimentalmente que la seccin puede desarrollar lamisma capacidad para resistir esfuerzos .

Las armaduras transversalmente para vigas como para columnas deben ser previsto enforma de estribos cerradas sencillas o traslapados y con trabas suplementarias si se requieretanto los estribos como las trabes deben tener ganchos ssmicos a sus extremos .

En ambos extremos deben disponerse estribos cerrados de confinamiento en una longitudminima de 2h medidas desde la cara del elemento de apoyo hacia el centro de la luz elprimer estribo cerrado debe colocarse a 50mm de la cara del elemento

NORMAS:

h

bw

h L/5

L

S1 S1 S1 S1S2 S25cm

bw/h 0.3

L/3

L/3 L/3 L/3


6/59


Hormign II

Par el diseo a corte se deber proveer de armadura trasversal en forma de estriboscerrados con trabas suplementarias que terminen en gancho ssmico en sus extremos parasus estribos con varillas igual o mayor a 16mm se deber proveer de ganchos a 90 grados

con una longitud igual a 6 dimetros de la varilla del estribo del estribo.

Para varillas menores a 16mm se deber proveer de un gacho ssmico de 135 grados.

- Para disear una estructura sismo resistente se utilizaban doblez a 135 grados para vigas

y columnas.

- El primer estribo se colocara a 5cm de la cara de la columna.

- Se deber colocar en L/3 estribos a una distancia de d/4, 8 L (8diametros de la varilla

longitudinal) 24 T (24 dimetros de la varilla transversal de los estribos) o 300 mm, el

que sea menor.

- En el tercio medio debo procurar estribos a d/2.

- En los sitios de traslape se debe reducir a la mitad el espaciamiento del estribo y nunca

menor a 10cm.

6db

135

6db

90

1616

6db

S1

d/4

8L

24T

300 mm

S2d/2

300 mm


7/59


Hormign II

- Los traslapes se debe realizar en una zona de comprensin, jams se debe hacer traslapes

dentro del nudo.

- La armadura mnima de estribos es de 10cm o varilla # 3

DISEO A CORTE

El refuerzo por cortante restringe las condiciones de agrietamientos inclinados y porconsiguiente aumenta la ductilidad y advierte el peligro de falla por lo contrario de un almasin refuerzo la deformacin subita de agrietamientos inclinados puede conducirdirectamente a una falla repentina sin advertencia, este refuerzo es muy importante afuerzas de traccin o sobre cargas imprevistas.

Producto de la flexin tiene un elemento se produce un estado combinado debido a la

flexin y a la compresin que en este se va a presentar.

Las fuerzas cortantes transverasales externas que actan sobre el elemento estructural

deben ser resistidas por esfuerzos cortantes internos igualmente transversales que por

equilibrio tambin generan cortantes horizontales.

ESTADOS


8/59


Hormign II

MOMENTOS

CORTANTES

DEFLEXIONES

Debe colocarse acero de cortante cuando el elemento sometido a flexin Vu cortante ltimoexceda a 0.5 * *Vc:

Cortante del concreto:

El esfuerzo mnimo resistente a corte del hormign simple, se determina en base a laecuacin:

mientras que el cortante total o cortante dominal que trabaja en una viga va hacer igual :

Cuando existan adems de fuerzas cortantes la accin de fuerzas axiales de compresin elcortante del concreto se calculara como:

( ) Donde :

Nu= carga axial ultima de compresin

Ag=seccin transversal del elemento


9/59


Hormign II

Las fisuras de traccin empiezan a producirse en la zona inferior y se propaganverticalmente hacia arriba para controlar estas fisuras debemos colocar acero longitudinalde flexin en la zona critica, evitando que las fisuras alcancen el eje neutro.

La relacin entre el cortante ultimo y la resistencia nominal al cortante debe ser:

El cortante proporcionado por el acero es igual

n=nmero de estribos que corta la fisura

n=

EJERCICIO

una viga de 30*45 cm de altura soporta una carga factorizada de 4Tn m lineal, tiene unalongitud de 4,50m, el hormign tiene una resistencia caracterstica a la compresin y elacero tiene el esfuerzo de fluencia de 4200 Kg/cm2, la viga se encuentra apoyada apoyada,determinar el espaciamiento que deben colocarse los estribos.

d

3Tn/m

4,50

6,75

6,75

0,3

0,45


10/59


Hormign II

Cortante del concreto

w*d

S1

S1

S2

S2


11/59


Hormign II

SECCION CRITICA DE CORTE

- La seccin critica de diseo se ubica a una distancia d desde la cara interna delapoyo si se cumple simultneamente las siguientes condiciones.

1. La reaccin en el apoyo en la direccin del cortante aplicado, produce

compresin en las zonas externas del elemento.

2. Las cargas son aplicadas en o cerca de la cara superior del elemento.

3. Ninguna carga concentrada se aplica entre la cara interna del apoyo y la seccin

critica descrita.

2


12/59


Hormign II

Cuando el cortante no cumple:

Incrementar acero

Incrementar seccin de hormign

Debido al criterio viga dbil, columna fuerte sern las vigas las que lleguen msrpidamente a su capacidad resistente y por consiguiente alguna de ellas conformara unaarticulacin plstica que se logra cuando el acero traccionado continua deformndose sinser capaz de deformar ms fuerzas de traccin y simultneamente el hormign lograrasostener deformaciones importantes por lo que a pesar de estas deformaciones en los dosmateriales no se pueden incrementar al momento flector resistente.

El comportamiento del acero ser como un material elastoplasto sumamente dctil y que elhormign se encuentre confinado para resistir mayores deformaciones unitarias que las que

fijan los cdigos de diseo.

Si las fuerzas ssmicas continuaran incrementndose por encima del sismo nominal dediseo, todos los momentos flectores que en la fase previa se incrementaron continuaranhacindolo con excepcin de la seccin que se formo previamente una articulacin plsticaque permanecer inalterada en cuanto solicitaciones flexionantes.


13/59


Hormign II

La presencia de traccin en el apoyo en la direccin de las fuerzas cortantes provoca unmodelo de fisuracion diferente al analizado por corte.

La presencia de cargas concentradas entre la cara interna del apoyo de la seccin criticaprovoca que el modelo de fisuracion sea diferente al analizado por lo que para que se formela rotula plstica en la viga deber analizarse con el cortante mximo.

EJERCICIO

Disear las secciones tpicas de la viga si se conoce que se construir en zona ssmica.

COL 40*40

fc=210kg/cm2

fy=4200kg/cm2

r=4cm


14/59


Hormign II

Bastante la diferencia se puede hacer un reajuste

S1


15/59


Hormign II

S2


16/59


Hormign II

LONGITUD DE DESARROLLO Y ANCLAJE

Es la longitud que se requiere en beber a una varilla de acero dentro del hormign aaalcanzar los esfuerzos especificados en el diseo, los factores principales que afectan lalongitud de desarrollo son los siguientes:

Esfuerzo de fluencia: mientras mayor sea el esfuerzo de fluencia se requiere una mayorlongitud de desarrollo.

Mayor fy Mayor Long. Desarrollo

Seccin transversal: cuando mayor sea la seccin transversal del acero de refuerzodesarrollara mayor fuerza por tanto se necesita una mayor longitud de desarrollo

Mayor dimetro mayor fuerza| mayor Ld

Permetro de la varilla: mientra mayor sea el permetro de la varilla existir una mayorsuperficie de hormign, en la que se desarrolla adherencia y a mayor adherencia se requieremenor longitud de desarrollo.

Mayor perimetro mayor adherencia| menor Ld

Resistencia del hormign: cuanto mayor sea la resistencia a traccin del hormign sedesarrolla mayor adherencia y por tanto se requiere una menor longitud de desarrollo

Mayor f 'c mayor adherencia| menor Ld


17/59


Hormign II

= coeficiente de proporcionalidad.Fy= esfuerzo de fluencia del acero

Av= rea de la varilla

Pv= permetro de la varilla

= resistencia a traccin del hormignv=permetro de la varilla

No menor 30cm

36 y menores =0.0632

44mm=0,79

55mm=1,106Alambre con resalte = 0.119

Acero en traccion

0,079

No menor 20cmAcero en compresin


18/59


Hormign II

fc=210kg/cm2

El acero inferior esta a compresin entonces

Si no hay muchos aceros en la parte de traccin se hace un dobles de 90 ocaso contario a

1800

En un nudo central no hace falta colocar ganchos


19/59


Hormign II

DEFLEXIONES

En una estructura calculamos los momentos flectores, las fuerzas de corte y las deflexiones

especialmente. El exceso de deformacin puede ocasionar problemas en elementos no

estructurales como la fisuracin de paredes, trabazn de puertas y ventanas.

En estructuras nuevas estos elementos pueden funcionar sin problema sin embargo con el

paso del tiempo y con cargas permanentes [pueden empezar a deformarse en especial las de

concreto armado en la que se presenta el fenmeno del CREEP estropendose la apariencia

de la estructura en muchos casos causan alarma a los usuarios tomando en cuenta que una

deformacin excesiva no necesariamente es sntoma de falla eminente.

La magnitud de las deformaciones es afectada por la calidad del concreto bsicamente por

el cuidado que este tenga afectando en curado insuficiente, compactacin inadecuada,

desencofrado a destiempo y almacenamiento de materiales de construccin.

El cdigo ACI propone dos mtodos para el control de deflexiones el primero de ellos es

aplicable a elementos sometidos a flexin que no estn ligados a piezas no estructurales que

pueden ser afectados por deflexin excesiva, este mtodo consiste en dar un espesor o

peralte minino a losas y vigas que garanticen que las deformaciones se mantengan dentro

de los limites.

Simplemente

apoyada

Con un extremo

continuo

Ambos

extremos

continuos

En voladizo

Elementos que no soportan o estn ligados a divisiones u otro tipo de

elementos susceptibles a daarse debido a deflexiones grandes

Losas macizas

en 1 direccin

L/20 L/24 L/28 L/10

Vigas o losas

nervadas en una

direccin

L/16 L/18,5 `L/21 L/8


20/59


Hormign II

El segundo mtodo consiste en estimar la magnitud de la deflexin y verificar que no

exceda los limites propuestos por el ACI

TIPO DE ELEMENTODEFLEXIONES

CONSIDERADASLMITE DE DEFLEXIN

Azoteas que no soportan niestn ligadas a elementos noestructurales susceptibles asufrir grandes daos porgrandes deflexiones.

Deflexiones instantneasdebido a carga viva

L/180

Entrepisos que no soportanni estn ligadas a elementos

no estructurales susceptiblesa sufrir grandes daos porgrandes deflexiones.

Deflexiones instantneas

debido a carga viva L/360

Sistema de entrepisos oazoteas que soportan niestn ligadas a elementos noestructurales susceptibles asufrir grandes daos porgrandes deflexiones.

La parte de la deflexin totalque ocurre despus de launin de los elementosestructurales, la suma de ladeflexin a largo plazodebido a las cargassostenidas y la deflexin

inmediata debido acualquier carga vivaadicional.

L/480

Sistema de entrepisos oazoteas que soportan ni

estn ligadas a elementos noestructurales susceptibles ano sufrir daos por grandesdeflexiones.

L/240

Las deflexiones de los elementos de concreto armado estn en funcin del tiempo y por

tanto pueden ser de 2 tipos.

Instantneos

De largo plazo


21/59


Hormign II

DEFLEXIONES INSTANTANEAS

Se deben fundamentalmente al comportamiento elstico de la estructura y se

producen inmediatamente despus que las cargas son aplicadas, tomando en cuenta

que el concreto es un material que se fisura al momento de ser sometido a esfuerzos

superiores y por tanto se supera el momento crtico, este a su vez afecta el momento

de inercia de esa seccin, por lo que es necesario determinar la inercia efectiva de la

viga fisurada.

( ) ( )


22/59


Hormign II

DEFLEXIONES A LARGO PLAZO

Se ven influenciadas por la temperatura, humedad, condiciones de curado, edad del concreto al

aplicarle la carga, cantidad de refuerzo a compresion, la carga permanente, la aplicacin de estas

cargas durante periodos mas o menos prolongados originan los efectos del creep.

Las deflexiones a largo plazo se incrementan rapidamente en los primeros dias de aplicacin de

carga y conforme transcurre el tiempo tienden a incrementarse a un ritmo menor por lo que la

fecha a largo plazo:

5 aos 2.0

5 aos 1.4

5 aos 1.2

5 aos 1.0

El ancho de las fisuras se limita de acuerdo al tipo de exposicin del elemento estructural.

No expuesto a la interperie menor a 0.04 cm

Expuesto a la interperie menor a 0.03 cm


23/59


Hormign II

EJERCICIO1

Determinar la flexin del tramo AB de la siguiente viga

Datos:

Solucin:

CODIGO ACI 318-08


24/59


Hormign II


25/59


Hormign II


26/59


Hormign II

a= 5.57 cm

[ ]


27/59


Hormign II

[ ]

( ) ( )

( )

( )


28/59


Hormign II

OK


29/59


Hormign II

LOSAS

Las losas son elementos estructurales cuyo peralte es relativamente menor a sus otros dos

lados, son diseados para soportar unicamente cargas gravitacionales y son elementos que

presntan rigides lateral a la estructura se clasifican de acuerdo a su geometria, si el lado

largo para el lado corto es maor que 2 tenemos losa unidireccional, caso contrario tenemos

una losa bidireccional.

CLASIFICACION DE LAS LOSAS

GEOMETRIA Bidireccionales

Unidireccional


30/59


Hormign II

ESTRUCTURACION Macizas

Alivianadas

LOSAS UNIDIRECCIONALES

Son aquellas cuyo mayor trabajo es en una direccin generalmente en la direccin

perpendicular a los lados mas cortos, pueden estar apoyados sobre vigas principales de un

marco, sobre vigas secundarias que se apoyan a su vez sobre vigas principales , sobre

muros de hormign y sobre muros de mampostera que soportan la losa directamente.

La relacin de la luz larga con la luz corta es mayor que 2.

Las losas en una direccin se comportan esencialmente como vigas cuyo ancho es la

longitud de apoyo o como se hace frecuentemente, se supone que la losa esta formanda por

una serie de vigas paralelas e independientes de 1 metro de ancho que se flexionan de

manera uniforme.


31/59


Hormign II

Para el diseo es necesario fijar un valor de peralte que garantice que no ocurrandeflexiones excesivas debido a que este es el factor que rige en el diseo para cuelutilizamos la tabla de deflexiones admisibles propuestas por el ACI.

Luego calculamos los momentos flectores y los esfuerzos cortantes , considerando que la

losa es una viga continua de 1m de ancho con carga uniformemente distribuida.

Para el calculo de los momentos flectores utilizamos las ecuaciones propuestas porWESTERGAARD y adaptadas por el ACI siempre y cuando se cumplan con las siguientescondiciones.

1. La losa por lo menos tiene dos claros continuos2. La longitud de los claros continuos es aproximadamente semejante con una

diferencia mxima del 20%3. Las cargas son uniformemente distribuidas4. La carga viva por m2es 3 veces la carga muerta5. La seccin de la losa es constante


32/59


Hormign II

La separacin mxima de acero por flexion no debe exceder.

S flexion 45 cm

3 veces el ancho de la losa

La separacin de aceros por temperatura no debe exceder

S flexion 45 cm

5 veces el ancho de la losa


33/59


Hormign II

EJERCICIO

Carga viva = 430 kg/m2

Acabados =150 kg/m2

fy = 4200 kg/m2

f `c = 210 kg/m2

h=14cm

r=2.5cm

d=11.5 cm

h=14 cm

Peso de la losa = 1*1*0.14*2400 = 336 kg/m2


34/59


Hormign II

Wu = 1.4 D + 1.7 L

Wu = 1.4 (336+150) + 1.7 (430)

Wu = 1411.40 kg/m2

793.91 1270.26 793.91 1270.26 1445.27 903.30

1270.26 1270.26 1032.34

W=0.032


35/59


Hormign II

S S NUDO 2

W=0.052


36/59


Hormign II

S

NUDO 3

W=0.060

S


37/59


Hormign II

NUDO 4

S

W=0.036

REFUERZO POR TEMPERATURA


38/59


Hormign II

S S CALCULO DEL CORTANTE

*bw*d

*100*11.5= 8832.49 kg


39/59


Hormign II

LOSAS BIDIRECCIONALES

Una los bidireccional se disea cuando la luz larga para la luz corta del tablero es menor o

igual a 2 y por lo tanto la magnitud de los esfuerzos en las direcciones ortogonales son

similares.

De acuerdo al cdigo ACI se permite disear un un sistemas de losas mediante cualquier

procedimiento que satisfaga las condiciones de equilibrio y compatibilidad geomtrica .

El diseo para cargas gravitacionales para losas y vigas se tomara como longitud entre ejes

de vanos considerando que las columnas de apoyo o muros forman prticos ortogonales.

Los paneles de losa debe ser rectangulares con una relacin de la luz mayor y menor

medida centro a centro de los apoyos no mayor que dos en caso de que no se cumpla este

parmetro la losa resiste momento en el vano mas corto como una losa unidireccional por

lo que para solucionar un problema es posible utilizar vigas secundarias.


40/59


Hormign II

Las longitudes de las luces contiguas medidas de centro a centro de los apoyos en cada

direccin no deben diferir de la luz mayor en ms de 1/3.

Las columnas pueden estar desalineadas hasta un 10% de la luz medida en una direccin

del desalineamiento con respecto a cualquier eje que pase por el centro de las columnassucesivas.

Las losas en 2 direcciones son extremadamente complejas y estticamente indeterminadas

por lo que se puede realizar muchos anlisis empricos para determinar las fuerzas secantes

en la dos luces del vano y la distribucin de los esfuerzos a lo largo de los ejes principales.

La ecuacin general que describe el comportamiento de losas especialmente si son

bidireccionales de espesor constante es conocida como: ECUACION DE LAGRANGE O

ECUACIONES DE PLACA.


41/59


Hormign II

La ecuacin de LAGRANGE utiliza como fundamento la ley de deformacin de PLACASDE KIRCHOFF que describe que las secciones planas antes de la deformacin permanecenplanas despus de la deformacin con este principio podemos determinar los momentos quese producen en cada una de las direcciones del vano

Mx = -D ( My = -D (

Momento torsor:

Mxy = -D (1-)

Vx = -D ( Vy = -D

( )

Con el fin de simplificar los diseos el ACI establece varios mtodos de diseo como elprtico equivalente, mtodo directo, y mtodo por factores como 2ACI. 3ACI, METODODE MARCUS Y CZERNEY y TABLAS DEL DR. ROMO.

METODO DE LOS COEFICIENTES

Considerando que la determinacin precisa de los momentos de las losas en dos direccionescon varias condiciones de continuidad en los bordes soportados es matemticamente muycompleja y no es adecuadamente practica el ACI sugiere utilizar mtodos simplificadospara determinar momentos cortantes y reacciones como entre los mtodos sugeridos .

2ACI 3ACI

MARCUS Y CZERNEY

TABLAS DEL DR. ROMO

LOSAS BIDIRECCIONALES ALIVIANADAS

Para losas que tengan una relacin entre el lado largo y el lado corto menor que 2 sediseara como losas bidireccionales y para calcular el peralte efectivo ser con lassiguientes ecuaciones


42/59


Hormign II

h = > = 12.5 cm

h = > = 9 cmfm: relacin de rigideces entre vigas donde se sustenta el tablero.

Las losa bidireccionales alivianadas consisten una combinacin monoltica de viguetasregularmente espaciadas llamadas nervios o nervaduras, los alivianamientos y una losallamada loseta de compresin colocada en la parte superior que acta en direcciones

ortogonales.

Nervaduras

Alivianamientos

Loseta de compresin

El ancho de las nervaduras no debe ser menor de 100mm y debe tener una altura no mayora 3,5 veces el ancho mnimo.


43/59


Hormign II

El espaciamiento libre entre las nervaduras no debe exceder a 750mm.El espesor de la loseta de compresin con aligeramientos permanentes el espesormnimo ser de 40mm y no menor a 1/12 de la distancia libre entre nervaduras.Para losas sin aligeramientos permanentes el espesor de la loseta de compresin

deber ser 50mm.

EJERCICIO DE LOSAS

3.87*1/3=1.29 asumo que no existe (1.00


44/59


Hormign II

ALTURA DEL TABLERO

Escojo el tablero ms crtico (el de mayor luz)

hsumida= 15cm


45/59


Hormign II

CALCULO DE

PESO PARED

612

612

PESO PARED BAO

2.55

0.15

2.55

1.95

0.60

1.0


46/59


Hormign II

(3.60 * 612 ) + (1.20 * 477 ) 2203.2 + 572.4 2775.60


47/59


Hormign II

PESO

0.05 * 1.0 *1.0 * 2400 = 120 0.1*0.1*3.6*2400 =86.4 8*8 =64 0.03*1*1*1900 =57 0.02*1*1*1900 =38

0.02*1*1*1600 =32

= 397.4

239.07 + 397.40

CARGA LTIMA


48/59


Hormign II

TABLAS DE MARCUS 5b (hacia donde tiene continuidad)

1.30cm 1.30 31.50

53.20

1420.8 0.42


49/59


Hormign II

236.51

898.75

( )

424.21

( ) 256.73


50/59


Hormign II

251.18 152.01

CHEQUEO A FLEXION

CHEQUEO A FLEXION


51/59


Hormign II

CHEQUEO A CORTE


52/59


Hormign II

OK

CUANTIAS DE ACERO

SENTIDO HORIZONTAL


53/59


Hormign II

----- -2 10 = 1.57

----- -2 10 = 1.57


54/59


Hormign II


55/59


Hormign II

----- -2 10 = 1.57 SENTIDO VERTICAL

2 10 1.57


56/59


Hormign II

2 10 1.57

VOLADOS

La resistencia requerida por momento negativo debe calcularse suponiendo

que la carga distribuida acta como carga concentrada en el extremo libre del

volado y la otra mitad acta como carga distribuida sobre todo el voladizo.

La resistencia requerida a momento negativo no debe ser menor que la

requerida en el apoyo exterior de la primera luz interior ni menor que 1/3 del

momento positivo en la misma direccin de la primera luz interior


57/59


Hormign II

CM=397.4 kg/m2* 1.0 = 397.4 kg/m

P FACHADA=263.25 kg * 1.2 = 315.90

Mu= 398.44 * 1.0 * 1.0/2 + 315.9 * 1.0 + 398.44 * 1.0

Mu= 913.56 kg-m

CHEQUEO A FLEXION

NO FALLA A FLEXIN


58/59


Hormign II

CHEQUEO A CORTE

CALCULO DEL AREA DEL MOSAICO


59/59


OK

----- -2 12 = 2.26

materia hormigon ii octavo c

Documents