laporan

LAPORAN TUGAS

PERANCANGAN BANGUNAN TEKNIK SIPIL (HIDRO)

PERANCANGAN ULANG BENDUNG MERGANGSANDAERAH ALIRAN SUNGAI BOYONG-CODE YOGYAKARTA

DISUSUN OLEH:

KELOMPOK IV

NOVA KURNIAWAN W. 38491TAN WYARTHA 38669

JURUSAN TEKNIK SIPIL DAN LINGKUNGANFAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS GADJAH MADAYOGYAKARTA

2014

i

LEMBAR PENGESAHANPERANCANGAN BANGUNAN TEKNIK SIPIL

(HIDRO)

DISUSUN OLEH:

KELOMPOK IV

NOVA KURNIAWAN W. 38491

TAN WYARTHA 38669

DISETUJUI OLEH:ASISTEN

VIKA SURYANI

Tanggal:

DOSEN

Prof. Dr. Ir. Bambang Yulistianto

Tanggal:

DOSEN

Prof. Ir. Joko Sudjono, M.Eng. , Ph.D.

Tanggal:

ii

LEMBAR ASISTENSI

Kelompok : IVAsisten : Vika SuryaniAnggota : Nova Kurniawan W 38491

Tan Wyartha 38669

No.

Tanggal Keterangan Paraf

1

2

3

4

5

6

17 Februari 2014

11 Maret 2014

19 Maret 2014

18 April 2014

2 Mei 2014

31 Mei 2014

Asistensi I dan pembagian soal

Asistensi Analisis Frekuensi

Asistensi Hidrograf limpasan dan Debit andalan

Asistensi perencanaan mercu dan kolam olak

Asistensi Rayapan dan gerusan di hilir bendung

Asistensi stabilitas bendung

iii

KATA PENGANTAR

Puji syukur kami panjatkan kepada Allah SWT atas segala rahmat, hidayah, dan nikmat-Nya yang telah dilimpahkan kepada kami sehingga kami dapat melaksanakan dan menyelesaikan Tugas Perancangan Bangunan Teknik Sipil (Hidro) dengan baik.

Tugas ini dilaksanakan dalam rangka memenuhi mata kuliah Perancangan Bangunan Teknik Sipil (Hidro) yang merupakan salah satu mata kuliah yang harus ditempuh guna memperoleh gelar kesarjanaan S1 pada Jurusan Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada.

Tugas ini tidak akan selesai tanpa saran, bantuan, dan sumbangan pendapat dari berbagai pihak, untuk itu kami mengucapkan terima kasih sebesar-besarnya kepada:

1. Prof. Dr. Ir. Bambang Yulistianto., selaku dosen mata kuliah Perancangan Bangunan Teknik Sipil (Hidro).

2. Prof. Ir. Joko Sujono, M. Eng.,Ph. D. selaku dosen mata kuliah Perancangan Bangunan Teknik Sipil (Hidro).

3. Keluarga yang memberikan banyak motivasi dan inspirasi.

4. Teman-teman terdekat penyusun yang telah banyak memberikan bantuan dan semangat tak terhingga.

5. Kakak-kakak angkatan atas kesediaan waktunya untuk sekedar memberi informasi dan masukan dalam pengerjaan tugas.

Kami menyadari bahwa dalam penyusunan laporan ini masih banyak kekurangannya, oleh karena itu kritik dan saran yang bersifat membangun sangat kami harapkan.

Akhirnya kami berharap semoga laporan Perancangan Bangunan Teknik Sipil (Hidro) ini dapat bermanfaat baik untuk kami maupun para pembaca sekalian.

Yogyakarta, 09 Juni 2014

Penyusun

iv

DAFTAR ISI

LAPORAN TUGAS.................................................................................................i

LEMBAR PENGESAHAN.....................................................................................ii

LEMBAR ASISTENSI...........................................................................................iii

KATA PENGANTAR............................................................................................iv

DAFTAR ISI............................................................................................................v

DAFTAR TABEL................................................................................................viii

DAFTAR GAMBAR...............................................................................................x

BAB 1

INVESTIGASI LAPANGAN..................................................................................1

A. Hasil Survey Lapangan.............................................................................1

1) Deskripsi Bendung.................................................................................1

2) Dimensi Bendung dan data-data terkait.................................................2

3) Foto-Foto Investigasi Lapangan............................................................3

B. Data Pelengkap..........................................................................................6

1) Data tanah..............................................................................................6

2) Data bahan bendungan...........................................................................6

3) Data stasiun hujan yang digunakan......................................................7

4) Data evapotranspirasi dan infiltrasi.....................................................27

5) Peta DAS dan Polygon thiessen..........................................................28

BAB 2

ANALISIS HIDROLOGI......................................................................................29

A. Analisa Debit Banjir 20 tahunan.............................................................29

1) Polygon thiessen..................................................................................29

2) Analisis Frekuensi...............................................................................31

3) Analisa Hidrograf Satuan Sintetik......................................................37

4) Analisa Banjir Limpasan.....................................................................40

B. Analisa Debit Andalan(Q80)...................................................................44

v

1) Analisa Mock.......................................................................................44

2) Grafik Ketersediaan Air.......................................................................46

BAB 3

PERANCANGAN BANGUNAN KEAIRAN.......................................................47

A. Perencanaan Mercu Bendung..................................................................47

1) Tinggi Energi Rencana (hd).................................................................48

2) Lebar Efektif Bendung (Be)................................................................51

3) Lengkung Mercu Ogee........................................................................52

B. Perencanaan Kolam Olak........................................................................54

1) Data-data perncanaan...........................................................................54

2) Perhitungan Angka Froude..................................................................55

3) Perhitungan Kedalaman Konjugasi (y2)..............................................56

4) Perhitungan kedalaman aliran di hilir (H2).........................................56

5) Dimensi Kolam Olak...........................................................................57

6) Gerusan Lokal pada Hilir Bendung.....................................................58

C. Perencanaan Lantai Hulu.........................................................................59

D. Perencanaan Bangunan Pelengkap..........................................................62

1) Saluran Pengambilan Utama................................................................62

2) Pintu Pengambilan...............................................................................64

3) Saluran Penangkap Pasir/ Kantung Lumpur..............................................66

4) Bangunan Pembilas.............................................................................69

E. Gambar Bendung dan Bangunan Pelengkap...........................................71

BAB 4

ANALISIS STABILITAS BENDUNG.................................................................73

A. Gaya-Gaya pada Bendung.......................................................................73

1) Gaya Gravitasi.....................................................................................73

2) Gaya Lateral tanah...............................................................................74

3) Gaya Lateral Akibat Lumpur...............................................................75

4) Gaya Gempa........................................................................................77

4) Gaya hidrostatis...................................................................................78

vi

5) Gaya Hidrodinamis..............................................................................79

6) Gaya angkat (Uplift)............................................................................80

7) Rekapitulasi Gaya dan Momen yang Bekerja.....................................83

B. Kondisi Bendung Selesai Dibangun Normal + Ada Gempa...................85

1) Stabilitas terhadap guling....................................................................85

2) Stabilitas terhadap geser......................................................................85

3) Stabilitas terhadap kuat dukung tanah.................................................86

C. Kondisi Bendung Muka Air Normal + Ada Gempa................................86




D. Kondisi Bendung Saat Banjir + Ada Gempa...........................................88




BAB 5

KESIMPULAN DAN SARAN..............................................................................90

A. Rekap Hasil Hitungan.............................................................................90

1) Hidrologi..............................................................................................90

2) Hidraulika Bendung.............................................................................90

3) Stabilitas..............................................................................................91

B. Kesimpulan dan Saran.............................................................................91

LAMPIRAN...........................................................................................................93

vii

DAFTAR TABEL

Tabel 1. 1 Data Hujan Stasiun Angin-Angin...........................................................7

Tabel 1. 2 Data Hujan Stasiun Beran.......................................................................9

Tabel 1. 3 Data Hujan Stasiun Kemput..................................................................12

Tabel 1. 4 Data Hujan Stasiun Kolombo...............................................................15

Tabel 1. 5 Data Hujan Stasiun Nyemengan...........................................................18

Tabel 1. 6 Data Stasiun Hujan Pakem....................................................................21

Tabel 1. 7 Data Hujan Stasiun Prumpung..............................................................24

Tabel 1. 8 Data Evapotranspirasi dan CropFactor................................................27

Tabel 2. 1 Data Hujan maksimum Tahunan..........................................................31

Tabel 2. 2 Hasil uji Chi-Kuadrat............................................................................33

Tabel 2. 3 Hasil Uji Smirnov-Kolmogorov...........................................................36

Tabel 2. 4 Rekap Hasil Uji statistik.......................................................................36

Tabel 2. 5 Parameter DAS Boyong-Code..............................................................37

Tabel 2. 6 Parameter HSS Gama I.........................................................................38

Tabel 2. 7 Perhitungan koreksi HSS Gama I.........................................................38

Tabel 2. 8 Hasil analisis circular statistic data hujan deras....................................40

Tabel 2. 9 Hujan efektif.........................................................................................42

Tabel 2. 10 Perhitungan hidrograf limpasan DAS Boyong-Code.........................43

Tabel 2. 11 Parameter DAS untuk model Mock....................................................45

Tabel 2. 12 Data evapotranspirasi dan Cropfactor DAS Boyong- Code...............45

Tabel 3. 1 Hasil Perhitungan untuk Memperoleh Nilai hd....................................50

Tabel 3. 2 Harga-harga koefisien Ka dan Kp.........................................................51

Tabel 3. 3 Koordinat di sebelah kanan titik asal....................................................52

Tabel 3. 4 Koordinat di sebelah kiri titik asal........................................................54

Tabel 3. 5 Perhitungan H2......................................................................................57

Tabel 3. 6 Gerusan Lokal Hilir Bendung...............................................................59

Tabel 3. 7 WCR Kritis untuk Beberapa Jenis Tanah.............................................60

Tabel 3. 8 Penggolongan Debit Rancangan Menurut Stevens...............................62

viii

Tabel 4. 1 Gaya Gravitasi Bendung.......................................................................74

Tabel 4. 2 Tekanan Tanah Aktif............................................................................75

Tabel 4. 3 Tekanan Tanah Pasif.............................................................................75

Tabel 4. 4 Tekanan Lumpur...................................................................................76

Tabel 4. 5 Gaya Gempa..........................................................................................77

Tabel 4. 6 Tekanan Hidrostatis pada Kondisi Normal...........................................78

Tabel 4. 7 Tekanan Hidrostatis pada Kondisi Banjir.............................................79

Tabel 4. 8 Tekanan Uplift pada Bendung..............................................................80

Tabel 4. 9 Resultan Gaya Uplift Kondisi Normal..................................................81

Tabel 4. 10 Tekanan Uplift pada Kondisi Banjir...................................................82

Tabel 4. 11 Resultan Gaya Uplift pada Kondisi Banjir.........................................82

Tabel 4. 12 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Normal................................83

Tabel 4. 13 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Banjir..................................84

Tabel 5. 1 Stasiun Hujan dipakai...........................................................................90

ix

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1.1 Peta situasi bendung mergangsan.........................................................1

Gambar 1. 2 Layout daerah irigasi dan saluran primer bendung mergangsan.........2

Gambar 1. 3 Bendung tampak hilir..........................................................................3

Gambar 1. 4 Bendung tampak hulu.........................................................................3

Gambar 1. 5 Nisan deskripsi bendung.....................................................................4

Gambar 1. 6 Rumah Pintu pengambilan dan penguras............................................4

Gambar 1. 7 Tampak hilir pintu penguras...............................................................5

Gambar 1. 8 Kantung Lumpur.................................................................................5

Gambar 2. 1 Pembentukan polygon Thiessen........................................................22

Gambar 2. 2 HSS Gama I DAS Boyong Code......................................................33

Gambar 2. 3 Distribusi Hujan durasi 3 jam...........................................................34

Gambar 2. 4 Hujan Rencana..................................................................................35

Gambar 2. 5 Hidrograf Limpasan DAS Boyong-Code..........................................37

Gambar 2. 6 Grafik simulasi model mock.............................................................39

Gambar 2. 7 Grafik Ketersediaan Air....................................................................39

Gambar 3. 1 Tipe Mercu Bendung.........................................................................47

Gambar 3. 2 Bentuk Mercu Ogee dengan Permukaan Hulu Vertikal....................48

Gambar 3. 3 Faktor koreksi untuk selain tinggi energi rencana pada bendung

mercu Ogee (menurut Van te Chow, 1959, berdasarkan data USBR

dan WES)..........................................................................................49

Gambar 3. 4 Harga-harga koef. C2 untuk bendung mercu tipe Ogee dengan

berbagai bentuk muka hulu (menurut USBR, 1960)........................50

Gambar 3. 5 Penentuan Koordinat Mercu Bendung..............................................52

Gambar 3. 6 Penggambaran Lengkung Mercu......................................................54

Gambar 3. 7 Berbagai Kondisi Aliran pada Hilir Bendung...................................56

Gambar 3. 8 Kolam Olak USBR Tipe III..............................................................58

Gambar 3. 9 Panjang rayapan bendung.................................................................61

Gambar 3. 10 Penampang Memanjang Bendung...................................................72

x

Gambar 4. 1 Gaya Gravitasi pada Bendung...........................................................74

Gambar 4. 2 Tekanan Lateral Tanah pada Bendung..............................................75

Gambar 4. 3 Gaya Lateral Akibat Lumpur pada Bendung....................................77

Gambar 4. 4 Distribusi Gaya Gempa pada Bendung.............................................78

Gambar 4. 5 Gaya Hidrostatis pada Kondisi Normal............................................79

Gambar 4. 6 Gaya Hidrostatis pada Kondisi Banjir...............................................79

Gambar 4. 7 Ditribusi Gaya Uplift pada kondisi Normal......................................81

Gambar 4. 8 Distribusi Gaya Tekanan Uplift Kondisi Banjir................................83

xi

BAB 1

INVESTIGASI LAPANGAN

Pada bab ini akan dibahas hasil investigasi bendung mergangsan, yang akan

dijelaskan lebih lanjut melalui subbab-subbab berikut ini:

A. Hasil Survey Lapangan

1) Deskripsi Bendung

Bendung mergangsan merupakan bendung yang berada di daerah aliran

sungai Boyong-Code. Tahun pendirian bendung ini adalaha tahun 1981

hingga tahun 1982. Bendung ini terletak di kecamatan mergangsan, dan

berkoordinat di -7.806179° LS dan 110.374390° BT. Peta situasi dari

bendung disajikan pada Gambar 1.1

Sumber :google maps, citra tahun 2013

Gambar 1.1 Peta situasi bendung mergangsan

Bendung ini mengaliri petak sawah yang berada di sebelah tenggara dari

bendung ini yaitu daerah irigasi Mergangsan. Bendung ini mengaliri sawah

sebesar 382 ha dan hanya memiliki satu pintu pengambilan yang berada di

1

sisi kiri bendung. Lebar dari bendung ini adalah 41 m, dengan lebar sungai

sebelah hulu adalah 35 m dan sebelah hilir adalah 28 m. Pada Gambar 1.2

ini disajikan letak daerah irigasi yang dilayani bendung ini, beserta saluran

primernya.

Sumber : Google maps, citra tahun 2013

Gambar 1. 2 Layout daerah irigasi dan saluran primer bendung mergangsan

2) Dimensi Bendung dan data-data terkait

a. Bendung

(1) Tipe : Ogee

(2) Lebar normal sungai : 41 m

(3) Elevasi hulu sungai : + 125,00 m

(4) Elevasi dasar hilir sungai : + 123,00 m

(5) Elevasi mercu bendung : + 127,00 m

b. Bangunan Pengambilan

(1) Lokasi sawah : kiri bendung

(2) Lebar saluran : 2,00 m

(3) Kedalaman saluran : 0,50 m

2

(4) Kecepatan aliran : 0,57 m/s

c. Bangunan Pembilasan dan pengendapan

(1) Periode pembilasan : n/a

(2) Kecepatan aliran : n/a

d. Kolam olak

Bendung ini tidak memiliki kolam olak.

3) Foto-Foto Investigasi Lapangan

a. Bendung tampak hilir

Gambar 1. 3 Bendung tampak hilir

b. Bendung tampak hulu

Gambar 1. 4 Bendung tampak hulu

3

c. Nisan deskripsi bendung

Gambar 1. 5 Nisan deskripsi bendung

d. Rumah pintu pengambilan dan pintu penguras

Gambar 1. 6 Rumah Pintu pengambilan dan penguras

4

e. Tampak hilir pintu penguras

Gambar 1. 7 Tampak hilir pintu penguras

f. Kantung Lumpur

Gambar 1. 8 Kantung Lumpur

5

g. Hilir saluran pembilas kantong lumpur

Gambar 1.9 Saluran Pembilas Tampak Hilir

B. Data Pelengkap

1) Data tanah

a. tanah basah : 20 kN/m3

b. Φ : 35o

c. C : 1,66 kN/m2

d. tanah : 150 kN/m2

2) Data bahan bendungan

a. pasangan : 24 kN/m3

b. desak : 1500 kN/m2

c. tarik : 150 kN/m2

d. geser : 250 kN/m2

6

3) Data stasiun hujan yang digunakan

a. Stasiun angin-angin

Tabel 1. 1 Data Hujan Stasiun Angin-Angin

Tahu

nJanuari Pebruari Maret April Mei Juni Juli Agustus September Oktober Nopember Desember

Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1984 261 236 237 115 125 63 155 41 154 82 26 26 1 6 15 17 102 144 178 28 126 188 347 124 2796

1985 153 202 225 100 55 99 47 110 66 41 113 111 24 2 54 10 28 89 30 89 57 278 216 130 2327

1986 87 160 117 135 114 236 66 12 18 11 43 50 2 11 12 9 17 17 1 99 104 70 88 88 1565

1987 168 218 121 145 91 116 48 82 20 40 170 0 85 0 0 0 0 1 0 0 8 74 224 170 1781

1988 131 299 81 106 57 53 24 21 90 77 5 8 2 0 2 0 6 0 52 100 149 42 48 138 1486

1989 88 99 195 112 142 80 85 30 79 37 139 6 28 42 34 3 0 1 125 82 95 21 166 106 1791

1990 118 139 33 120 120 30 18 64 39 39 4 50 10 4 1 59 0 0 0 55 0 8 96 211 1215

7


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1991 80 162 263 130 53 133 258 138 18 0 0 0 0 0 0 0 0 5 0 14 92 143 103 231 1821

1992 309 189 124 135 170 138 210 98 0 100 2 10 25 0 14 223 46 52 153 227 83 156 163 54 2678

1993 100 248 109 108 78 179 187 183 99 8 111 6 0 0 3 1 0 3 6 1 98 105 266 99 1994

1994 187 226 213 156 273 165 38 0 43 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 25 1 103 43 9 1485

1995 313 245 336 240 194 267 35 123 94 29 16 23 17 13 0 0 0 1 39 103 174 465 202 27 2955

1996 188 363 242 43 51 22 8 21 0 3 16 2 3 0 25 20 0 0 111 192 188 305 344 38 2185

1997 199 108 200 134 44 53 80 11 66 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 4 48 69 197 75 1287

1998 118 189 385 269 237 251 209 116 72 33 43 250 99 81 40 4 24 43 121 447 174 193 55 208 3662

1999 233 112 114 183 306 80 2 47 105 0 4 6 15 9 1 2 0 6 8 9 7 3 0 6 1257

2000 86 403 161 162 188 143 34 7 7 95 1 7 21 9 8 2 3 1 0 26 39 203 216 445 2267

8


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

2001 200 259 138 117 193 194 193 194 89 11 39 17 9 10 14 12 17 13 129 288 10 22 5 16 2185

2002 5 34 49 73 32 262 41 43 22 0 3 0 0 8 0 0 0 0 0 0 17 0 5 16 608

2003 114 103 17 23 5 0 4 18 4 2 1 0 0 0 0 0 2 1 8 4 14 62 4 13 396

2004 86 406 161 165 189 144 34 7 7 94 1 7 21 9 2 8 14 2 1 13 39 202 217 444 2271

2005 117 220 153 173 42 0 115 40 26 0 29 6 0 3 11 0 7 50 20 154 55 76 141 254 1732

Max 313 406 385 269 306 267 258 194 154 100 170 250 99 81 54 223 102 144 178 447 188 465 347 445 3662

b. Stasiun Beran

9

Tabel 1. 2 Data Hujan Stasiun Beran

Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1978 104 249 50 72 99 464 70 87 76 69 73 255 219 10 90 283 155 6 63 88 142 72 228 298 3322

1979 259 306 48 153 363 176 359 72 127 187 61 0 9 0 13 0 5 46 8 59 54 57 109 377 2848

1980 253 280 247 132 150 95 157 224 54 8 0 3 0 2 111 32 7 0 41 124 69 421 124 201 2735

1981 73 176 186 273 287 315 68 141 235 160 35 155 107 5 0 0 6 62 63 39 317 306 166 34 3209

1982 315 172 158 254 79 50 98 90 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 41 36 75 271 1640

1983 - - 195 182 70 138 262 47 276 141 0 0 0 0 0 0 0 0 43 172 107 243 68 97 -

1984 256 171 344 82 140 97 150 104 126 58 67 10 14 6 0 41 136 168 173 58 132 166 490 100 3089

1985 136 219 251 122 379 120 106 156 95 45 217 56 16 13 33 37 2 10 4 43 67 208 95 196 2626

1986 199 216 161 107 207 349 243 40 25 1 116 78 20 11 7 4 14 99 92 55 292 214 60 171 2781

1987 352 255 268 231 73 179 9 12 35 17 22 0 3 0 0 1 0 1 0 1 24 168 401 270 2322

10


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1988 137 239 254 106 167 121 26 44 105 113 48 7 0 1 16 0 5 3 117 263 197 90 29 185 2273

1989 203 151 170 173 175 195 154 43 86 37 302 31 76 134 63 1 0 5 71 95 304 80 132 255 2936

1990 167 198 103 163 197 134 59 123 65 52 5 37 44 5 0 109 0 3 18 59 20 189 316 311 2377

1991 297 173 407 186 75 124 279 123 15 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 1 62 209 73 150 2182

1992 375 146 201 166 154 191 253 93 46 142 9 8 24 0 3 159 97 38 91 182 73 258 170 42 2921

1993 185 204 130 56 183 295 327 64 134 10 62 34 0 0 2 0 0 0 1 5 112 326 296 193 2619

1994 161 284 285 212 459 194 164 72 82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 15 30 71 165 85 2303

1995 357 249 358 181 233 147 94 104 57 20 142 73 68 4 0 0 0 4 13 169 178 551 248 52 3302

1996 97 184 197 67 80 114 67 103 0 47 12 8 1 0 10 5 0 0 89 240 226 262 303 54 2166

1997 216 105 297 159 31 67 66 34 119 1 0 0 0 6 0 0 0 0 0 1 45 48 191 88 1474

11


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1998 110 133 448 211 202 169 198 65 80 15 55 262 88 170 29 4 17 50 164 456 157 164 64 262 3573

1999 224 172 193 162 353 81 161 173 202 12 21 23 46 11 0 1 0 6 66 163 106 159 206 176 2717

2000 266 112 257 186 162 199 223 131 20 83 34 32 1 25 0 2 1 2 0 0 80 93 116 31 2057

2001 213 162 251 90 215 414 120 44 45 83 185 14 6 5 0 0 0 2 109 287 302 329 83 74 3033

2002 180 317 395 265 106 232 153 110 125 0 2 0 4 0 0 0 0 0 0 4 37 223 204 184 2541

2003 130 222 262 258 168 168 129 6 96 1 11 5 0 0 2 13 2 13 14 66 14 231 243 219 2273

2004 108 315 140 153 127 119 72 13 7 105 4 6 31 19 0 4 2 3 0 50 36 215 251 518 2298

2005 150 250 173 175 157 133 182 50 8 0 10 32 31 9 2 8 0 0 10 168 46 36 210 386 2260

12

c. Stasiun Kemput

Tabel 1. 3 Data Hujan Stasiun Kemput

Tahu

n Januari Pebruari Maret April Mei Juni Juli Agustus September Oktober Nopember Desember

Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1984 268 237 241 106 135 66 151 52 151 77 36 27 1 6 59 11 0 109 211 41 158 169 133 78 2522

1985 41 331 393 48 365 61 188 89 125 111 69 124 54 15 86 17 1 34 20 278 138 192 112 223 3115

1986 258 178 216 201 240 414 112 84 15 4 156 142 20 18 17 18 11 172 197 117 206 304 81 274 3455

1987 206 196 301 196 102 112 47 83 99 3 11 0 48 0 0 4 0 0 0 2 13 272 150 204 2049

1988 98 305 151 136 153 54 25 32 224 105 20 18 5 1 6 12 30 4 87 207 247 124 30 138 2212

1989 192 124 217 287 286 184 193 93 148 63 117 75 35 45 110 5 1 4 242 56 151 243 160 9 3040

13


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1990 180 260 209 274 178 126 21 126 71 60 7 61 12 3 1 59 0 0 0 55 0 8 96 211 2018

1991 336 164 252 152 39 114 346 215 5 0 2 0 0 0 0 0 0 13 0 26 110 273 165 45 2257

1992 217 298 226 123 219 200 306 33 19 253 10 13 32 0 14 247 139 52 238 177 199 346 212 102 3675

1993 329 344 228 188 186 367 250 146 73 15 108 7 0 0 71 0 0 0 5 5 36 150 313 89 2910

1994 198 289 266 138 442 340 182 104 66 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 127 34 139 11 2363

1995 310 233 311 210 271 240 66 79 147 42 171 170 26 1 0 0 0 0 95 112 189 459 198 97 3426

1996 169 269 176 44 125 154 126 81 0 30 25 8 0 0 22 6 0 0 61 54 204 321 293 20 2186

1997 248 94 294 133 27 18 97 6 48 2 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 10 28 100 17 1120

1998 154 259 363 303 286 164 201 111 67 20 57 161 86 149 31 0 0 32 102 386 246 258 18 181 3632

14


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1999 262 247 147 224 312 128 165 182 193 2 23 26 30 5 3 2 0 17 92 152 216 347 255 186 3212

2000 263 96 294 366 295 176 164 201 64 70 0 5 0 5 0 47 0 5 160 345 380 362 0 47 3343

2001 175 198 246 87 217 168 207 166 46 38 91 20 8 17 0 5 16 2 204 584 212 291 29 101 3127

2002 138 253 221 197 26 161 112 94 170 0 1 0 0 2 0 0 0 0 0 13 10 77 82 111 1669

2003 4 255 352 283 289 204 66 13 175 37 0 0 0 0 0 0 0 6 50 12 115 131 165 231 2388

2004 75 534 174 181 230 147 28 0 0 51 0 10 16 5 16 3 0 0 0 0 51 159 279 425 2383

2005 97 220 172 235 92 117 201 16 4 0 12 98 65 3 2 1 3 28 12 131 37 67 162 312 2088

d. Stasiun Kolombo

15

Tabel 1. 4 Data Hujan Stasiun Kolombo

Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1978 110 320 91 235 249 188 138 21 104 0 273 196 226 0 53 0 73 0 90 126 195 76 250 319 3333

1979 334 0 52 73 366 176 91 44 229 314 171 15 0 0 0 0 0 14 0 11 0 0 51 210 2151

1980 299 255 214 85 64 45 104 47 23 50 9 7 0 0 26 23 0 17 0 17 48 - - - -

1982 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 0 17 117 123 -

1983 163 61 238 151 72 439 398 39 239 598 98 0 0 0 0 0 0 0 29 137 352 432 192 145 3783

1984 676 366 480 313 344 330 484 119 123 93 32 23 16 0 0 26 310 185 93 68 81 256 524 463 5405

1985 397 370 347 151 502 150 174 162 124 55 191 35 126 52 0 0 17 47 0 126 89 380 272 220 3987

1986 202 525 504 88 184 261 183 56 29 5 180 104 83 16 9 6 15 125 89 50 406 377 459 282 4238

1987 845 786 476 478 96 92 20 20 41 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 65 330 282 3540

1988 25 213 179 87 250 88 218 43 119 0 171 33 0 0 0 0 0 0 58 355 255 213 124 445 2876

16


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1989 138 213 335 260 168 154 80 40 37 69 122 93 73 73 37 7 0 0 0 47 294 39 58 242 2579

1990 291 391 96 157 174 84 28 111 12 38 0 17 17 0 0 94 0 0 2 25 7 48 234 307 2133

1991 518 200 451 387 21 60 197 161 16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 56 49 408 2562

1992 236 302 443 194 259 163 157 179 23 54 9 4 8 0 8 87 105 59 93 239 159 222 87 77 3167

1993 216 251 134 121 176 240 302 15 63 13 58 26 0 0 0 0 0 0 0 0 12 68 140 105 1940

1994 168 347 453 378 445 351 268 3 71 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 14 29 56 234 71 2898

1995 432 233 300 193 162 196 55 120 8 5 89 78 31 0 0 0 0 0 14 33 103 473 306 42 2873

1996 109 282 190 62 55 165 72 39 0 43 4 4 0 0 16 13 0 0 79 59 83 338 303 63 1979

1997 182 138 190 45 33 13 123 30 65 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 9 74 151 52 1106

1998 60 153 283 275 121 46 224 141 35 7 52 136 59 58 70 0 0 41 71 301 215 89 27 200 2664

17


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1999 183 174 217 159 254 139 128 177 166 0 9 33 22 8 0 0 0 0 57 46 181 114 261 93 2421

2000 106 203 352 161 203 163 229 135 29 88 86 3 0 0 0 31 0 1 9 155 122 190 99 68 2435

2001 257 91 167 43 107 379 261 142 51 14 43 40 0 42 0 0 0 0 61 194 136 207 0 0 2235

2002 124 204 269 110 171 31 68 157 79 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 26 48 169 1470

2003 237 75 199 188 264 159 38 8 53 8 7 0 0 0 0 0 0 0 4 0 2 166 145 131 1684

2004 47 189 160 134 75 136 18 6 3 59 0 0 3 15 0 0 0 5 0 5 32 206 114 273 1480

2005 55 207 143 222 97 53 197 6 0 0 5 12 33 0 0 0 0 0 37 51 30 61 178 252 1639

e. Stasiun Nyemengan

18

Tabel 1. 5 Data Hujan Stasiun Nyemengan

Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1981 - - - - - - - - - - - - - - - - 0 20 31 0 67 255 136 73 -

1982 195 95 61 141 205 47 32 111 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 173 1064

1983 180 51 134 102 51 117 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

1986 178 272 143 105 148 242 100 22 0 0 137 36 2 4 0 0 13 59 39 14 137 166 47 83 1946

1987 388 272 157 122 61 92 8 12 3 1 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 83 194 303 1700

1988 122 149 197 146 190 175 19 32 65 52 7 0 0 0 0 0 1 0 32 100 153 92 8 119 1661

1989 174 164 190 120 184 40 36 31 48 22 187 26 45 95 32 0 0 0 4 33 80 31 74 130 1746

1990 108 129 154 113 232 87 34 89 13 7 0 23 30 0 0 70 0 0 0 43 2 37 149 156 1476

1991 226 201 218 194 65 100 65 25 29 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 24 35 134 1322

1992 108 69 179 146 70 139 171 93 2 67 6 1 15 0 2 74 49 0 36 111 72 154 168 57 1787

19


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1993 85 213 57 71 173 171 141 31 45 1 21 45 0 0 1 0 0 0 0 0 27 115 157 140 1493

1994 71 293 176 184 370 145 193 11 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 44 100 32 1650

1995 149 163 186 173 123 35 69 30 0 0 118 60 29 0 0 0 0 0 5 25 130 357 279 45 1976

1996 80 121 247 76 22 107 91 122 0 2 5 0 0 0 0 0 0 0 57 72 79 132 294 88 1597

1997 147 164 154 100 36 6 41 61 21 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 12 17 43 808

1998 21 129 264 113 303 65 134 193 33 7 36 163 100 136 36 0 0 42 43 228 166 112 61 290 2675

1999 289 119 130 238 166 133 141 102 146 0 0 0 35 0 0 0 0 0 21 50 213 93 220 78 2174

2000 311 278 300 355 297 167 157 193 19 37 93 0 0 0 0 0 0 0 7 144 180 279 100 37 2954

2001 123 262 267 58 203 177 156 89 30 0 59 8 3 17 0 0 0 0 77 160 47 224 114 53 2127

2002 127 174 319 148 47 129 92 139 82 0 0 0 - - - - - - - - - - - - -

20


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

2003 0 118 159 274 152 65 19 0 96 0 0 10 0 0 0 0 0 0 0 87 - - - - -

2004 25 257 83 202 246 28 94 10 0 60 7 2 7 18 0 0 0 0 0 17 19 96 171 207 1545

2005 25 245 132 217 37 138 98 56 0 0 0 46 43 0 0 0 0 0 0 0 0 0 200 485 1720

21

f. Stasiun Pakem

Tabel 1. 6 Data Stasiun Hujan Pakem

Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1978 167 168 25 99 180 270 104 100 195 7 228 228 181 34 63 25 31 59 0 104 44 149 165 202 2828

1979 321 202 218 118 271 124 242 163 200 278 81 0 49 0 0 0 0 14 0 10 45 116 222 344 3018

1980 209 221 175 100 77 320 270 253 14 49 0 0 8 3 0 0 0 0 43 141 78 334 118 133 2546

1981 138 227 135 211 126 263 37 94 95 82 52 148 156 18 0 0 7 121 203 86 511 306 267 0 3283

1982 395 267 288 3 68 7 82 86 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 56 80 188 248 1768

1983 180 227 88 140 85 178 139 8 0 0 48 0 0 0 0 0 0 0 20 102 164 302 124 407 2212

1984 252 204 405 213 160 160 110 105 35 0 31 25 0 9 0 5 100 242 109 82 88 180 319 99 2933

1985 113 242 338 161 340 62 145 232 44 32 93 119 51 0 35 10 0 36 16 222 27 258 141 104 2821

1986 113 327 120 180 141 378 81 71 126 20 142 80 5 0 0 0 95 43 85 75 205 128 65 79 2559

22


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1987 221 96 131 81 70 106 20 15 41 10 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 110 246 108 1268

1988 38 224 158 75 86 73 0 13 55 51 8 6 0 0 0 0 10 0 46 124 147 124 20 150 1408

1989 205 160 231 300 145 158 231 60 115 87 208 66 70 67 85 0 0 0 90 75 229 60 40 30 2712

1990 60 178 33 156 135 110 0 110 50 28 0 45 0 0 0 68 0 0 0 39 25 210 250 275 1772

1991 245 100 190 76 23 26 351 74 27 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45 67 79 52 148 1503

1992 110 317 247 67 132 99 243 113 0 189 9 0 25 0 8 288 83 33 102 72 94 293 348 101 2973

1993 183 139 146 140 126 193 362 104 81 14 41 61 0 0 10 0 0 0 0 0 115 277 235 110 2337

1994 186 248 259 134 406 177 251 56 71 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 19 269 216 87 2408

1995 362 242 423 185 254 196 106 52 22 40 189 64 36 0 0 0 0 0 45 102 131 520 138 10 3117

1996 140 206 145 43 180 203 208 138 0 39 21 12 0 0 20 7 0 0 89 36 240 316 270 3 2316

23


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1997 242 87 299 205 56 20 65 27 52 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 6 0 48 307 115 1537

1998 182 296 390 388 309 133 217 125 69 25 82 210 97 198 18 0 0 39 110 447 257 242 10 169 4013

1999 333 174 171 189 293 150 62 56 86 0 0 12 0 0 0 0 0 0 16 71 155 316 253 132 2469

2000 261 92 283 179 223 104 357 54 37 81 39 5 0 18 0 61 0 0 106 285 105 340 187 145 2962

2001 143 203 306 75 241 131 253 200 26 26 100 21 5 10 0 0 0 0 196 324 154 289 49 92 2844

2002 183 333 238 233 16 106 126 115 232 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 0 115 99 151 1962

2003 100 154 500 242 273 30 25 2 125 0 8 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1464

2004 68 339 177 302 261 187 12 8 8 333 0 8 22 33 0 0 0 0 0 59 70 166 133 416 2602

2005 60 267 157 307 75 15 151 22 0 0 9 25 58 0 0 0 0 26 2 59 16 73 217 337 1876

24

g. Stasiun Prumpung

Tabel 1. 7 Data Hujan Stasiun Prumpung

Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1984 259 236 236 82 167 66 141 86 136 60 59 24 3 6 103 13 0 202 186 36 144 96 319 85 2744

1985 245 187 288 180 93 89 124 152 94 6 11 93 24 6 59 35 1 15 55 79 56 169 74 169 2304

1986 148 23 18 12 29 314 137 42 13 4 196 62 0 2 22 22 53 95 120 42 198 156 96 153 1957

1987 56 313 219 195 95 155 95 160 53 1 12 0 12 0 0 1 0 1 0 0 18 120 452 283 2241

1988 126 234 322 172 289 158 57 30 122 76 29 10 0 0 3 0 0 0 192 245 201 48 61 275 2650

1989 144 207 224 245 180 143 96 25 112 119 214 9 69 38 82 2 0 17 100 66 300 30 225 218 2865

1990 132 218 43 212 146 113 27 61 48 31 4 43 10 4 1 59 0 0 0 55 0 8 96 211 1521

1991 317 180 346 146 65 124 308 117 38 0 7 0 0 0 0 0 0 3 0 14 35 96 16 117 1929

1992 421 266 208 181 194 190 297 151 24 118 16 5 35 0 0 187 73 37 60 197 201 296 203 31 3391

26


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

1993 173 211 154 72 173 184 436 58 103 20 58 6 0 0 2 0 0 0 3 2 165 100 229 50 2199

1994 241 183 325 192 343 246 246 39 36 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 31 65 296 114 2365

1995 310 63 257 180 153 206 104 92 64 49 127 65 43 0 0 0 0 2 24 81 239 415 212 43 2728

1996 123 234 168 56 66 84 73 77 0 48 4 8 1 0 10 4 0 0 101 128 214 312 325 23 2057

1997 220 91 265 147 19 41 153 10 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 18 51 230 104 1347

1998 138 155 239 190 232 103 180 99 75 39 96 99 81 173 39 0 16 41 135 426 176 171 40 292 3227

1999 217 176 147 162 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 236 50 987

2000 83 16 122 197 80 153 374 56 148 9 8 24 0 0 0 0 0 0 2 163 124 183 91 33 1864

2001 223 177 250 114 215 342 172 45 85 137 172 13 2 45 0 0 15 0 134 336 44 20 241 100 2881

2002 196 190 449 220 62 194 174 111 138 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 0 0 191 85 2023

27


Tahu


Tahun

an

Jan-

1

Jan-

2

Peb-

1

Peb-

2

Mar-

1

Mar-

2

Apr-

1

Apr-

2

Mei-

1

Mei-

2

Jun-

1

Jun-

2

Jul-

1

Jul-

2

Ags-

1

Ags-

2

Sep-

1

Sep-

2

Okt-

1

Okt-

2

Nop-

1

Nop-

2

Des-

1

Des-

2

2003 112 174 89 104 305 146 101 9 107 5 38 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1194

2004 55 210 110 168 169 152 10 33 2 151 20 25 47 28 2 2 4 2 0 9 30 239 185 454 2106

2005 117 193 147 124 50 192 249 23 6 1 5 78 115 6 1 0 3 29 12 163 61 115 195 320 2204

28

4) Data evapotranspirasi dan infiltrasi

Luas DAS : 27,25 Km2

Koefisien infiltrasi musim basah : 0,30

Kofisien infiltrasi musim kemarau : 0,55

Initial Soil Moisture : 300 mm

Soil Moisture Capacity : 300 mm

Initial Groundwater Storage : 400 mm

Groundwater recession Constant : 0,93

Tabel 1. 8 Data Evapotranspirasi dan CropFactor

Parameter DAS

Bulan

Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des

P (mm) Dari hujan setengah bulanan hasil hitungan analisis

PET (mm/hari) 3,10 3,30 3,50 3,60 3,90 4,20 4,50 4,60 4,30 4,00 3,50 3,00

CF 1,10 1,10 1,10 1,00 1,00 1,00 0,90 0,90 1,00 1,00 1,10 1,10

29

5) Peta DAS dan Polygon thiessen

Gambar 1. 10 DAS Bendung

Mergangsan

Gambar 1. 11 Polygon Thiessen DAS

Bendung Mergangsan

30

BAB 2

ANALISIS HIDROLOGI

Dalam bab ini akan dijelaskan analisis mengenai debit banjir rencana 20 tahun

dan debit andalan(Q80).

A. Analisa Debit Banjir 20 tahunan

Dalam sub-bab ini akan dibahas cara menganalisis debit banjir rencana 20 tahunan.

Debit banjir rencana dianalisis menggunakan data hujan dari beberapa stasiun

yang telah dijelaskan pada bab sebelumnya. Analisis disini bukan merupakan

hasil analisis frekuensi secara langsung terhadap hasil pengukuran debit di

lapangan melainkan analisis data hujan yang diolah menjadi hidrograf sintetis.

1) Polygon thiessen

Salah satu cara untuk memperkirakan hujan yang turun pada suatu DAS adalah

dengan menggunakan polyogon thiessen. Cara ini cukup baik karena sudah

ada pembobotan pengaruh suatu stasiun hujan terhadap DAS. Polygon

Thiessen ditentukan dengan cara menghubungkan setiap stasiun hujan dengan

garis sehingga terbentuk segitiga, kemudian setiap segitigas tersebut

digambarkan garis beratnya, garis berat tersebutlah yang membatasi pengaruh

stasiun hujan. Penjelasanya dapat diperjelas menggunakan Gambar 2.1

Gambar 2. 1 Pembentukan polygon Thiessen

31

Setelah polygon thiessen terbentuk, kemudian dicari koefisien thiessen untuk

masing-masing stasiun hujan. Koefisien thiessen dapat dicari menggunakan

persamaan berikut ini:

Pd=∑∝Pi

∝=A i

A

Dengan,

Pd : Kedalaman Hujan DAS

α : Koefisisen Thiessen

Pi : Kedalaman hujan untuk stasiun i

Ai : Luas Pengaruh Stasiun i

A : Luas total DAS

Dengan metode diatas dianalisis kedalaman hujan untuk DAS Sungai Boyong-

Code pada bendung mergangsan. Didapatkan polygon thiessen seperti pada

Gambar 1.10 . Menggunakan persamaan diatas didapatkan koefisien thiessen

untuk masing-masing stasiun hujan adalah sebagai berikut :

α Stasiun angin-angin : 0,02

α Stasiun Beran : 0,10

α Stasiun Kemput : 0,52

α Stasiun Kolombo : 0,03

α Stasiun Nyemengan : 0,02

α Stasiun Pakem : 0,16

α Stasiun Prumpung : 0,15

32

2) Analisis Frekuensi

Analisis frekuensi berfungsi untuk menentukan kedalaman hujan yang masuk ke

suatu DAS dengan kala ulang tertentu. Kala ulang menggambarkan peluang

terjadinya kedalaman hujan yang sama atau melampaui kedalaman hujan

hasil analisis. Semakin besar kala ulang maka kedalaman hujan semakin besar

karena peluangnya semakin kecil.

a. Hujan Maksimum Tahunan

Dari data hujan harian di DAS boyong-code dan dilakukan pengolahan

dengan menggunakan persamaan pada Sub-bab polygon thiessen

didapatkan data hujan maksimum tahunan dari tahun 1986 hingga 2005

seperti pada Tabel 2.1

Tabel 2. 1 Data Hujan maksimum Tahunan

TahunP

(mm)

1986 65,39

1987 82,42

1988 59,35

1989 66,57

1990 48,60

1991 61,80

1992 73,95

1993 61,78

1994 58,06

1995 73,05

1996 99,58

1997 70,20

1998 65,45

1999 46,12

2000 116,77

2001 66,16

2002 45,13

2003 61,22

2004 75,25

2005 65,31

33

Data hujan maksimum tahunan diolah untuk mendapatkan beberapa

parameter statistik. Berikut beberapa parameter statistik yang didapatkan:

Mean : 68,11

Standard Deviation : 16,86

Koefisien Variasi : 0,25

Koefisiem Skewness : 1,43

Koefisien Kurtosis : 3,33

b. Uji Statistik

Dalam ilmu hidrologi, dikenal empat distribusi statistik yang cukup baik

untuk menggambarkan data hidrologi. Distribusi statistik tersebut adalah

sebagai berikut :

i. Distribusi Normal

ii. Ditribusi Log-Normal

iii. Distribusi GumbelEV

iv. Distribusi Log Pearson III

Untuk mengetahui distribusi mana yang paling tepat maka dilakukan uji

statistik, untuk menguji kecocokan pola sebaran data dengan distribusi

statistik tersebut. Uji statistik yang sering digunakan dalam ilmu

hidrologi ada dua jenis. Berikut akan dijelaskan uji statistik yang

digunakan untuk menganalisis kecocokan distribusi dengan data.

i. Uji Chi-Square

Uji Chi-Square digunakan untuk menentukan apakah persamaan dari

distribusi yang dipilih dapat mewakili distribusi sampel. Untuk

menentukan, nilai 2 dari data sampel dapat digunakan persamaan

berikut ini :

χ2=∑i=1

G (Oi−Ei)2

E i

Sumber : Harto, BR

34

Dengan :

2 = Parameter Chi-Kuadrat dari sampel

G = Jumlah Sub-kelompok

Oi = Jumlah nilai pengamatan pada subkelompok ke-i

Ei = Jumlah nilai teoritis pada subkelompok ke-i

Prosedur pelaksanaan uji Chis-Kuadrat bisa dijelaskan melalui langkah

berikut ini:

a) Data pengamatan diurutkan dari besar ke kecil atau sebaliknya

b) Kelompokan data menjadi G subgrup, setiap grup memiliki rentang

peluang tertentu

c) Tentukan nilai Oi dan Ei untuk masing-masing subgrup

d) Hitung nilai (Oi−E i)

2

Ei

untuk tiap subgrup, kemudian jumlahkan

masing-masing nilai tersebut untuk mendapatkan nilai 2

e) Tentukan derajat kebebasan, dk = G – R – 1 (nilai R adalah jumlah

parameter yang digunakan, untuk distribusi normal, lognormal dan

Gumbel nilai R = 2, Sedangkan untuk Pearson III menggunakan R

= 3), setelah didapatkan nilai dk kemudian dicari nilai 2 kritiknya

f) Setelah didapatkan nilai 2 kritiknya kemudian nilai 2 dari data

dibandingkan dengan nilai 2 kritiknya. Jika nilai 2 < 2 kritiknya

maka distribusi dapat diterima.

Berikut diasjikan hasil uji chi-kuadrat dari data hujan maksimum harian-

rerata per-tahun untuk masing-masing distribusi pada tabel 2.2

Tabel 2. 2 Hasil uji Chi-Kuadrat

Ditribusi Normal

Kls P(X>=Xm) EF P(mm)OF

EF-OF

(EF-OF)2/EF

5 0,20 0 < P <= 0,2 4,00

82,30 3 1,00 0,25

35


0,40 0,2 < P <= 0,44,0

0 72,38 3 1,00 0,25

0,60 0,4 < P <= 0,64,0

0 63,84 6 -2,00 1,00

0,80 0,6 < P <= 0,84,0

0 53,92 5 -1,00 0,25

0,990,8 < P <= 0,99

4,00 15,99 3 1,00 0,25

Keterangan 2 2,00Hasil Uji statistik DITERIMA DK 2,00

2kritik 5,99

Distribusi Log Normal


EF-OF

(EF-OF)2/EF

5

0,20 0 < P <= 0,24,0

0 80,47 3 1,00 0,25

0,40 0,2 < P <= 0,44,0

0 70,33 3 1,00 0,25

0,60 0,4 < P <= 0,64,0

0 62,62 6 -2,00 1,00

0,80 0,6 < P <= 0,84,0

0 54,73 5 -1,00 0,25

0,990,8 < P <= 0,99

4,00 32,70 3 1,00 0,25


2kritik 5,99

Distribusi Gumbel


EF-OF

(EF-OF)2/EF

5

0,20 0 < P <= 0,24,0

0 80,24 3 1,00 0,25

0,40 0,2 < P <= 0,44,0

0 69,35 4 0,00 0,00

0,60 0,4 < P <= 0,64,0

0 61,67 7 -3,00 2,25

0,80 0,6 < P <= 0,84,0

0 54,26 3 1,00 0,25

0,990,8 < P <= 0,99

4,00 35,11 3 1,00 0,25


36


2kritik 5,99

Distribusi Log Pearson III


EF-OF

(EF-OF)2/EF

5

0,20 0 < P <= 0,24,0

0 79,69 3 1,00 0,25

0,40 0,2 < P <= 0,44,0

0 68,80 4 0,00 0,00

0,60 0,4 < P <= 0,64,0

0 61,39 7 -3,00 2,25

0,80 0,6 < P <= 0,84,0

0 54,55 3 1,00 0,25

0,990,8 < P <= 0,99

4,00 39,24 3 1,00 0,25


2kritik 3,84

ii. Uji Smirnov-Kolmogorov

Uji Smirnov-Kolmogorvo memiliki fungsi untuk mengecek kecocokan

sebaran data dengan distriibusi yang dipilih. Pada prinsipnya, parameter

yang dibandingkan adalah peluang kemunculan datum pada data yang

dibandingkan dengan peluang teoritis datum tersebut pada distribusi

tertentu.

Berikut akan dijelaskan cara melaksanakan uji smirnov-kolmogorov:

a) Data kedalaman hujan maksimum harian rata-rata tiap tahun di

urutkan dari kecil ke besar

b) Untuk masing-asing datum curah hujan dicari peluangnya

menggunakan rumus berikut ini:

P= mn+1

x100(%)

Sumber: Harto BR(1998)

Dengan : P = Probabilitas (%)

m = Nomor urut dari data yang telah diurutkan

n = Banyaknya data

37

c) Ploting data hujan (Xi) dengan probabilitas (P) pada kertas

probabilitas untuk distribusi tertentu

d) Tarik garis teoritis dari titik-titik data tersebut.

e) Jarak horizontal tiap data terhadap gari tersebut diukur, berfungsi

untuk mencari selisih peluang antara teoritis dan

empirik.Selanjutnya selisih ini disebut dengan , dapat

dirumuskan sebagai berikut:

= (Pa-Pt)

f) Kemudian dicari maks dari keseluruhan data, dan dibandingkan

dengan cr dengan tingkat kepercayaan yang diinginkan. Distribusi

cocok/memnuhi bila maks < cr

Berikut disajikan hasil uji smirnov-kolmogorov pada Tabel 2.3

Tabel 2. 3 Hasil Uji Smirnov-Kolmogorov

Data m Prob Normal Log Normal Gumbel(EV 1) Log Pearson 3P(X>=Xm) D0 P(X>=Xm) D0 P(X>=Xm) D0 P(X>=Xm) D0

116,77 1 0,05 0,00 0,05 0,01 0,04 0,01 0,03 0,02 0,03

99,58 2 0,10 0,03 0,06 0,04 0,06 0,05 0,04 0,05 0,04

82,42 3 0,14 0,20 0,06 0,17 0,03 0,17 0,03 0,17 0,02

75,25 4 0,19 0,34 0,15 0,29 0,10 0,28 0,09 0,27 0,08

73,95 5 0,24 0,37 0,13 0,32 0,08 0,30 0,06 0,29 0,05

73,05 6 0,29 0,39 0,10 0,34 0,05 0,32 0,03 0,31 0,02

70,20 7 0,33 0,45 0,12 0,40 0,07 0,38 0,05 0,37 0,03

66,57 8 0,38 0,54 0,16 0,50 0,11 0,47 0,09 0,46 0,07

66,16 9 0,43 0,55 0,12 0,51 0,08 0,48 0,05 0,47 0,04

65,45 10 0,48 0,56 0,09 0,52 0,05 0,50 0,02 0,49 0,01

65,39 11 0,52 0,56 0,04 0,53 0,00 0,50 0,02 0,49 0,04

65,31 12 0,57 0,57 0,01 0,53 0,04 0,50 0,07 0,49 0,08

61,80 13 0,62 0,65 0,03 0,62 0,00 0,60 0,02 0,59 0,03

61,78 14 0,67 0,65 0,02 0,62 0,04 0,60 0,07 0,59 0,08

61,22 15 0,71 0,66 0,06 0,64 0,08 0,61 0,10 0,61 0,11

59,35 16 0,76 0,70 0,06 0,69 0,08 0,67 0,10 0,66 0,10

58,06 17 0,81 0,72 0,08 0,72 0,09 0,70 0,11 0,70 0,11

48,60 18 0,86 0,88 0,02 0,91 0,06 0,92 0,06 0,93 0,08

46,12 19 0,91 0,90 0,00 0,94 0,04 0,95 0,05 0,97 0,06

38

45,13 20 0,95 0,91 0,04 0,95 0,00 0,96 0,01 0,98 0,02

0,16 0,11 0,11 0,11

kritik = 0,29 HASIL : DITERIMA DITERIMA DITERIMA DITERIMA

Dari beberapa pengujian diatas dihasilkan rekap hasil uji yang disajikan

pada Tabel 2.4

Tabel 2. 4 Rekap Hasil Uji statistik

Distribusi 2 2kritik kritik max

Gumbel 3 5,99 0,29 0,11

Log Pearson 3 3 3,84 0,29 0,11Log Normal 2 5,99 0,29 0,11

Normal 2 5,99 0,29 0,16

Diambil Distribusi Log Normal dengan P20 96,72 mm

Berdasarkan Tabel 2.4 semua distribusi memenuhi untuk dapat digunakan.

Namun dalam penentuan hujan rencana dalam kasus ini dipilih

distribusi Log-Normal karena distribusi ini memiliki max cukup kecil

dan memiliki 2 yang terkecil juga. Dengan distribusi Log-Normal

didapatkan P20 sebesar 96,72 mm

3) Analisa Hidrograf Satuan Sintetik

Hidrograf satuan adalah hidrograf yang terbentuk akibat adanya hujan satu

milimeter. Hidrograf satuan ini berfungsi untuk memperkirakan hidrograf

yang terbentuk akibat hujan yang bervariasi baik durasi maupun

kedalamanya. Pada umumnya hidrograf satuan terbagi menjadi dua yaitu

hidrograf satuan terukur dan hidrograf satuan sintetik. Pada kasus ini karena

data debit terukur pada saat banjir tidak ada maka digunakan hidrograf satuan

sintetik untuk memperkirakan hidrograf limpasanya.

Salah satu hidrograf satuan sintetik yang terbukti performanya baik untuk

Provinsi D.I. yogyakarta khusunya dan pulau jawa pada umumnya adalah

HSS Gama I. DAS Boyong-Code berada di provinsi D.I. Yogyakarta

sehingga digunakanlah HSS Gama I untuk memperkirakan hidrograf

limpasan.

39

Berdasarkan DAS yang ada, didapatkan parameter-parameter DAS untuk HSS

Gama I sesuai pada Tabel 2.5

Tabel 2. 5 Parameter DAS Boyong-Code

Parameter DAS Besaran SatuanFaktor Sumber/Source Factor (SF) 0,43 -Frekuensi Sumber/Source Frequency (SN) 0,71 -Panjang sungai maksimum (L) 34,28 kmLebar DAS pada titik 0.75L dan tegak lurus dengan outlet 1,20 kmLebar DAS pada titik 0.25L dan tegak lurus dengan outlet 0,47 kmFaktor Lebar/Width Factor (WF) 2,54 -Luas total DAS (A) 27,21 km2Luas DAS sebelah hulu (Aus) 14,38 km2Luas relatif DAS bagian hulu/ Relative Upstream Area (RUA) 0,53 km2

Faktor Simetri/Symmetry Factor (SIM) 1,34 -Jumlah pertemuan sungai/Joint Frequency (JN) 30,00 -Jumlah panjang sungai untuk semua order (Li) 99,04 kmKerapatan Drainase/ Drainage Density (D) 3,64 -Kemiringan DAS/Slope (S) 0,06 -

Parameter DAS diolah menjadi parameter-parameter HSS Gama I. Parameter

HSS Gama I kemudian diolah menjadi grafik Hidrograf Satuan Sintetik.

Berikut disajikan parameter HSS Gama I pada Tabel 2.6, perhitungan untuk

menentukan faktor koreksi HSS Gama I pada Tabel 2.7, dan HSS Gama I

pada Gambar 2.2

Tabel 2. 6 Parameter HSS Gama I

Parameter Besaran SatuanTR 2,93 JamQP 1,87 JamTB 27,76 JamK 4,07 -ɸ 10,49 Mm

40

Tabel 2. 7 Perhitungan koreksi HSS Gama I

t Q Vol. Q actual(jam) (m3/s) (m3) (m3/s)

0 0 0 01 0,64 1151,28 0,462 1,28 3453,85 0,93

2,930674 1,87 5283,07 1,363 1,84 463,87 1,344 1,44 5912,40 1,055 1,13 4625,81 0,826 0,88 3619,19 0,647 0,69 2831,62 0,508 0,54 2215,44 0,399 0,42 1733,34 0,31

10 0,33 1356,15 0,2411 0,26 1061,04 0,1912 0,20 830,15 0,1513 0,16 649,50 0,1214 0,12 508,16 0,0915 0,10 397,58 0,0716 0,08 311,06 0,0617 0,06 243,37 0,0418 0,05 190,41 0,0319 0,04 148,98 0,0320 0,03 116,56 0,0221 0,02 91,19 0,0222 0,02 71,35 0,0123 0,01 55,82 0,0124 0,01 43,68 0,0125 0,01 34,17 0,0126 0,01 26,74 0,00

26,76 0,01 16,37 0,0027,76 0,00 9,73 0,00

37451,90P 1,38 mm

41

Gambar 2. 2 HSS Gama I DAS Boyong Code

4) Analisa Banjir Limpasan

Untuk membuat hidrograf limpasan dari hidrograf satuan diperlukan hujan

rancangan. Diperlukan data hujan deras selama kurun waktu tertentu untuk

mengatahui pola dan durasi hujanya. Data hujan deras kemudian diolah

dengan circular statistic untuk mendapatkan pola agihan hujanya. Dari data

hujan deras yang ada, didapatkan analisis circular statistik tertuang pada

Tabel 2.8

Tabel 2. 8 Hasil analisis circular statistic data hujan deras

Durasi Frekuensi

Prosentase 26 - 75,4 75,4 - 124,8 124,8 - 174,2

174,2 - 223,6 223,6 - 273

1 30 4,11% 28 2 0 0 02 97 13,29% 77 18 1 1 03 110 15,07% 78 28 3 1 04 107 14,66% 63 41 3 0 05 103 14,11% 76 24 3 0 06 84 11,51% 57 23 1 2 17 66 9,04% 42 16 5 2 18 52 7,12% 30 19 3 0 09 29 3,97% 16 9 2 2 0

10 22 3,01% 15 6 1 0 0

42

Tabel 2. 8 Hasil analisis circular statistic data hujan deras

Durasi Frekuensi

Prosentase 26 - 75,4 75,4 - 124,8 124,8 - 174,2

174,2 - 223,6 223,6 - 273

11 8 1,10% 2 5 1 0 012 5 0,68% 3 2 0 0 013 10 1,37% 5 4 1 0 014 4 0,55% 3 1 0 0 015 1 0,14% 0 0 1 0 017 2 0,27% 0 1 0 1 0

Dari hasil olahan analisis circular statistic tersebut diperoleh durasi hujan paling

dominan adalah tiga jam, dan dalam durasi hujan tersebut kedalaman hujan

rencana (P20) tercakup, sehingga untuk durasi hujan rancangan diambil tiga

jam. Dari hujan tiga jam tersebut didapatkan pola distribusi hujan untuk

durasi tersebut seperti pada Gambar 2.3

Gambar 2. 3 Distribusi Hujan durasi 3 jam

Dari distribusi hujan tersebut diperoleh agihan hujan sebagai berikut :

a. Hujan Jam ke-1 = 31,35 %

b. Hujan Jam ke-2 = 54,28 %

c. Hujan Jam ke-3 = 14,36 %

43

Agihan hujan tersebut menghasilkan hujan rencana 20 tahunan tertuang pada

Gambar 2.4

Gambar 2. 4 Hujan Rencana

Dalam mentransformasi hidrograf satuan sintetik menjadi hidrograf limpasan

diperlukan hujan efektif. Berikut dijabarkan durasi dan kedalaman hujan

efektif pada Tabel 2.9

Tabel 2. 9 Hujan efektif

P(mm) Indeks Phi Peff

30,32 10,49 19,84

52,51 10,49 42,02

13,90 10,49 3,41

Hidrograf satuan sintetik dan hujan efektif diolah menjadi hidrograf limpasan.

Hidrograf limpasan diperoleh dengan mengkalikan hidrograf satuan sintetik

dengan masing-masing kedalaman hujan efektif. Hidrograf dari masing-

44

masing hujan efektif disuperposisikan untuk mendapatkan hidrograf limpasan

langsung. Perhitungan hidrograf limpasan bisa dilihat pada Tabel 2.10 dan

hidrograf limpsan dapat dilihat pada Gambar 2.5

Tabel 2. 10 Perhitungan Hidrograf Limpasan DAS Boyong-COde

t(jam) HSSPeff Peff Peff Ptotal

19,84 42,02 3,41 96,720,00 0,00 0,00 0,001,00 0,46 9,22 0,00 9,682,00 0,93 18,43 19,52 0,00 38,892,93 1,16 27,01 37,69 1,47 67,343,00 1,34 26,56 39,05 1,58 68,533,93 1,07 21,14 57,22 3,06 82,484,00 1,05 20,78 56,25 3,17 81,244,93 0,83 16,54 44,77 4,64 66,795,00 0,82 16,26 44,01 4,56 65,656,00 0,64 12,72 34,43 3,57 51,367,00 0,50 9,95 26,94 2,79 40,198,00 0,39 7,79 21,08 2,18 31,449,00 0,31 6,09 16,49 1,71 24,60

10,00 0,24 4,77 12,90 1,34 19,2511,00 0,19 3,73 10,10 1,05 15,0612,00 0,15 2,92 7,90 0,82 11,7813,00 0,12 2,28 6,18 0,64 9,2214,00 0,09 1,79 4,83 0,50 7,2115,00 0,07 1,40 3,78 0,39 5,6416,00 0,06 1,09 2,96 0,31 4,4117,00 0,04 0,86 2,32 0,24 3,4518,00 0,03 0,67 1,81 0,19 2,7019,00 0,03 0,52 1,42 0,15 2,1120,00 0,02 0,41 1,11 0,11 1,6521,00 0,02 0,32 0,87 0,09 1,2922,00 0,01 0,25 0,68 0,07 1,0123,00 0,01 0,20 0,53 0,06 0,7924,00 0,01 0,15 0,42 0,04 0,6225,00 0,01 0,12 0,33 0,03 0,4826,00 0,00 0,09 0,25 0,03 0,3826,76 0,00 0,08 0,21 0,02 0,3127,76 0,00 0,00 0,17 0,02 0,1828,76 0,00 0,01 0,01

45

29,76 0,00 0,00

Gambar 2. 5 Hidrograf Limpasan DAS Boyong-Code

Dari hidrograf limpasan didapatkan debit banjir 20 tahunan sebesar 82, 477 m3/s

B. Analisa Debit Andalan(Q80)

1) Analisa Mock

Model mock berfungsi untuk mengetahui besaran limpasan bulanan ataupun

setengah bulanan berdasarkan data hujan dan parameter-parameter DAS yang

lainya yang mempengaruhi pengalihragaman hujan menjadi aliran. Konsep

permodelan mock ini mempertimbangkan neraca kesetimbangan air dan

memperhitungkan proses infiltrasi, perkolasi penguapan dan lain-lainya.

Sebelum melakukan simulasi model mock perlu diketahui beberapa

parameter DAS, parameter DAS tersebut dijelaskan pada Tabel 2.11

46

Tabel 2. 11 Parameter DAS untuk model Mock

PARAMETER DAS Satuan Simbol Nilai

1. Luas DAS (km2) km2 A 27,25

2. Koefisien infiltrasi musim basah - WIC 0,303. Koefisien infiltrasi musim kemarau - DIC 0,554. Initial Soil Moisture (mm) (mm) ISM 300,005. Soil Moisture Capacity (mm) (mm) SMC 300,006. Initial Groundwater Storage (mm) (mm) IGWS 174,847. Groundwater Recession Constant - K 0,93

Tabel 2. 12 Data evapotranspirasi dan Cropfactor DAS Boyong- Code

Parameter DAS

BulanJan

Feb

MarApr

Mei

Jun

Jul AgtSep

Okt

Nop Des

P (mm)

Dari hujan setengah bulanan hasil hitungan analisis

PET (mm/hari)

3,10

3,30 3,503,60

3,90

4,20

4,50

4,60

4,304,00

3,50 3,00

CF 1,10

1,10 1,101,00

1,00

1,00

0,90

0,90

1,001,00

1,10 1,10

Hasil perhitungan model mock dapat dilihat pada Lampiran, dari hasil

perhitungan didapatkan grafik simulasi debit limpasan yang ditampilkan pada

Gambar 2.6

47

Gambar 2. 6 Grafik simulasi model mock

2) Grafik Ketersediaan Air

Debit limpasan dari analisis model mock diurutkan untuk mendapatkan debit

andalan. Debit andalan adalah debit pada persentil 80 % dari analisis model

mock. Data yang telah diurutkan tersebut kemudian diplotkan, untuk

mendapatkan grafik ketersediaan air. Grafik ketersediaan air DAS Boyong-

Code dijelaskan pada Gambar 2.7

Gambar 2. 7 Grafik Ketersediaan Air

48

BAB 3

PERANCANGAN BANGUNAN KEAIRAN

Dalam bab ini akan dijelaskan mengenai perancangan bangunan utama yang

berupa mercu, kolam olak, lantai hilir dan bangunan pelengkap lainnya.

A. Perencanaan Mercu Bendung

Di Indonesia pada umumnya digunakan dua tipe mercu untuk bendung pelimpah,

yakni tipe Ogee dan tipe bulat (lihat Gambar 3.1). Kedua bentuk mercu tersebut

dapat dipakai baik untuk konstruksi beton maupun pasangan batu atau bentuk

kombinasi dari keduanya. Pada tulisan ini hanya akan dibahas perancangan

menggunakan mercu tipe Ogee.

Gambar 3. 1 Tipe Mercu Bendung

Diketahui data bendung sebagai berikut:

Debit banjir rencana (Q) : 82,48 m3/s

Elevasi dasar hulu bendung : +125,00 m

Elevasi dasar hilir bendung : +123,00 m

Elevasi mercu bendung : +127,00 m

Lebar sungai di hilir bendung : 28,00 m

Tinggi bendung (P) : 2,00 m

Gravitasi : 9,81 m/s2

Kemiringan dasar sungai (Sf) : 0.009

Tipe bendung : bendung tetap

Tipe mercu bendung : ogee dengan sisi tegak

49

Lebar bendung utama (B) : 39,60 m

Jumlah pilar : 2

Lebar masing – masing pilar : 0,70 m

1) Tinggi Energi Rencana (hd)

Tinggi energi rencana (hd) adalah tinggi energi di atas mercu yang merupakan

parameter yang digunakan untuk merancang berbagai ukuran pada mercu

bendung (lihat Gambar 3.2). Untuk memeperoleh hd dapat digunakan

persamaan debit berikut:

Q=Cd23 √ 2

3g .b . H 1

1,5

Di mana, Q = debit, m3/s

Cd = koef. Debit

g = percepatan gravitasi

b = lebar mercu, m

H1 = tinggi energi di atas ambang, m

0.237 hdhdH1

x

R = 0.21 hd

R = 0.68 hd

0.33

1

Y

X = 1.939 hd y1.836 0.836

0.119 hdhdH1

X = 1.873 hd y1.776 0.776

x

Y

R = 0.45 hd

1

1

hdH1

diundurkan

0.175 hd0.282 hd

asalkoordinat

sumbu mercu

R=0.2 hd

R=0.5 hd

X = 2.0hd y1.85 0.85

hdH1

x

Y

0.115 hd0.214 hd

3 - 4 h1 maks

X = 1.939 hd y1.810 0.810

X

R=0.22 hd0.67

1

R=0.48 hd

y

0.139 hd

Gambar 3. 2 Bentuk Mercu Ogee dengan Permukaan Hulu Vertikal

50

Koefisien debit Cd merupakan hasil C0, C1, dan C2 (Cd = C0.C1.C2)

C0 = konstanta (=1,30)

C1 = fungsi p/hd dan H1/hd

C2 = faktor koreksi permukaan hulu (=1,0)

Faktor koreksi C1 disajikan pada Gambar 3.3. Harga-harga C1 pada gambar 3.3

berlaku untuk bendung mercu Ogee dengan permukaan hulu vertikal. Jika

permukaan bendung bagian hulu miring, maka koef. tanpa dimensi C2 harus

dipakai (fungsi baik kemiringan permukaan bendung maupun perbandingan

p/H1). Harga-harga C2 dapat diperoleh dari Gambar 3.4.

0.700

0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

pe

rba

nd

inga

nH

1 /

hd

muka hulun vertikal

faktor koreksi C1

P/h

d=0.

20

0.33

0.67

1.00

>1.3

3

Gambar 3. 3 Faktor koreksi untuk selain tinggi energi rencana pada bendung mercu Ogee

(menurut Van te Chow, 1959, berdasarkan data USBR dan WES)

51

H1

V1 /2g2

kemiringan sudut terhadap garis vertikal1:0.33 18°26'1:0.67 33°41'1:1 45°00'

koef

isie

n ko

reks

i C2

perbandingan P/H1

1:11:0.67

1:0.33

00.98

1.00

1.02

1.04

0.5 1.0 1.5

p

Gambar 3. 4 Harga-harga koef. C2 untuk bendung mercu tipe Ogee dengan berbagai bentuk

muka hulu (menurut USBR, 1960)

Hasil hitungan dapat dilihat dalam Tabel 3.1

Tabel 3. 1 Hasil Perhitungan untuk Memperoleh Nilai hd

ha V A hd H1 P/hd H1/hd C0 C1 C2 Cd Q

(m)

(m/

s) (m2) (m) (m) - - - - - - (m3/s)

0,22 2,0640,1

21,01 1,23 1,97 1,21 1,3

1,0

21,0

1,3

2

82,47

7

Perhitungan pada Tabel 3.1 dimulai dengan menetapkan (asumsi) nilai ha,

dimana ha = V2/2g kemudian dapat diperoleh harga V dan A. Tinggi energi

rencana hd diperoleh dengan membagi A terhadap lebar bendung B. Tinggi

energi di hulu bendung H1 diperoleh dari penjumlahan ha dan hd kemudian

ditetapkan nilai C0, C1, dan C2 sehingga didapatkan harga Q. Perhitungan di

atas dilakukan dengan metode iterasi dibantu menggunakan fitur Goal Seek

pada Excel dengan menetapkan harga Q=Qbanjir sebesar 82,48 m3/s dengan

merubah nilai ha sehingga diperoleh hd sebesar 1,01 m.

52

2) Lebar Efektif Bendung (Be)

Lebar bendung yaitu jarak antara pangkal-pangkalnya (abutment), sebaiknya

sama dengan lebar rerata sungai pada bagian yang stabil. Lebar maksimum

bendung hendaknya tidak lebih dari 1,2 kali lebar rerata sungai pada ruas

yang stabil. Lebar efektif mercu (Be) dihubungkan dengan lebar mercu yang

sebenarnya (B), yakni jarak antara pangkal-pangkal bendung dan/atau tiang

pancang, dengan persamaan berikut:

Be=B−2(n . K p+ Ka)H 1

Di mana: n = jumlah pilar

Kp = koef. Kontraksi pilar

Ka = koef. Kontraksi pangkal bendung

H1 = tinggi energi, m

Harga-harga koefisien Ka dan Kp diberikan pada Tabel 3.2

Tabel 3. 2 Harga-harga koefisien Ka dan Kp

Bentuk Pilar Kp

Untuk pilar berujung segi empat dengan sudut-sudut yang dibulatkanpada jari - jari yang hampir sama dengan 0,1 dari tebal pilar

0,02

Untuk pilar berujung bulat 0,01

Untuk pilar berujung runcing 0

Bentuk Pangkal Tembok Ka

Untuk pangkal tembok segi empat dengan tembok hulu pada 90o ke arahAliran

0,20

Untuk pangkal tembok bulat dengan tembok hulu pada 90o ke arah aliranDengan 0,5 H1 > r > 0,15 H1

0,10

Untuk pangkal tembok bulat di mana r > 0,5 H1 dan tembok hulu tidak lebihDari 450o ke arah aliran

0

53

Dengan nilai, B = 39,60 m

n = 2 pilar

Kp = 0,02 ; Ka = 0

H1 = 1,23 m

didapatkan, Be = 39,50 m

3) Lengkung Mercu Ogee

Untuk menghitung lengkung mercu Ogee dengan permukaan hulu vertikal dapat

digunakan pendekatan yang dapat dilihat pada Gambar 3.5.

0.237 hdhdH1

x

R = 0.21 hd

R = 0.68 hd

0.33

1

Y

X = 1.939 hd y1.836 0.836

0.119 hdhdH1

X = 1.873 hd y1.776 0.776

x

Y

R = 0.45 hd

1

1

hdH1

diundurkan

0.175 hd0.282 hd

asalkoordinat

sumbu mercu

R=0.2 hd

R=0.5 hd

X = 2.0hd y1.85 0.85

hdH1

x

Y

0.115 hd0.214 hd

3 - 4 h1 maks

X = 1.939 hd y1.810 0.810

X

R=0.22 hd0.67

1

R=0.48 hd

y

0.139 hd

Gambar 3. 5 Penentuan Koordinat Mercu Bendung

Dari perhitungan sebelumnya diperoleh nilai hd = 1,01 m dan berdasarkan

gambar di atas, dapat dihitung koordinat di sebelah kanan titik asal koordinat

dan di sebelah kiri titik asal koordinat.

Koordinat di sebelah kanan titik asal

Dengan mengubah-ubah nilai x pada rumus ¿12 [ x

H d ]1,85

H d . Saat

perbandingan selisih nilai x dan selisih nilai y mulai liner maka nilai x dan

y disesuaikan. Diperoleh hasil yang dapat dilihat pada tabel 3.3 berikut:

Tabel 3. 3 Koordinat di sebelah kanan titik asal

X y ∆x/∆y x Y ∆x/∆y0,00 0,00 -2,16 2,81 -2,30 -1,000,10 -0,01 -1,82 2,91 -2,40 -1,000,20 -0,03 -1,63 3,01 -2,50 -1,00

54

Tabel 3. 3 Koordinat di sebelah kanan titik asal

X y ∆x/∆y x Y ∆x/∆y0,00 0,00 -2,16 2,81 -2,30 -1,000,30 -0,05 -1,44 3,11 -2,60 -1,000,40 -0,09 -1,26 3,21 -2,70 -1,000,50 -0,14 -1,14 3,31 -2,80 -1,000,60 -0,19 -1,05 3,41 -2,90 -1,000,65 -0,22 -1,63 3,51 -3,00 -1,000,80 -0,33 -1,44 3,61 -3,10 -1,000.90 -0,41 -1,26 3,71 -3,20 -1,001,00 -0,49 -1,14 3,81 -3,30 -1,001,10 -0,59 -1,05 3,91 -3,40 -1,001,20 -0,69 -1,00 4,01 -3,50 -1,001,30 -0,79 -1,00 4,11 -3,60 -1,001,40 -0,89 -1,00 4,21 -3,70 -1,001,50 -0,99 -1,00 4,31 -3,80 -1,001,60 -1,09 -1,00 4,41 -3,90 -1,001,70 -1,19 -1,00 4,51 -4,00 -1,001,80 -1,29 -1,00 4,61 -4,10 -1,001,90 -1,39 -1,00 4,71 -4,20 -1,002,00 -1,49 -1,00 4,81 -4,30 -1,002,10 -1,59 -1,00 4,91 -4,40 -1,002,20 -1,69 -1,00 5,01 -4,50 -1,002,30 -1,79 -1,00 5,11 -4,60 -1,002,40 -1,89 -1,00 5,21 -4,70 -1,002,50 -1,99 -1,00 5,31 -4,80 -1,002,51 -2,00 -1,00 5,41 -4,90 -1,002,61 -2,10 -1,00 5,51 -5,00 -1,002,71 -2,20 -1,00

Koordinat di sebelah kiri titik asal

Untuk lengkung mercu di sebelah hulu bendung berbentuk lengkung lingkaran

dengan dua jari-jari. Besaran harga jari-jari lengkung seperti terlihat pada

Gambar 3.5. Lengkung pertama dengan jari-jari 0.5hd dibentuk dari pusat

koordinat sejauh 0.175hd sedangkan lengkung kedua dengan jari-jari 0.2hd

dibentuk dari titik akhir lengkung pertama hingga jarak 0.282hd dari pusat

55

koordinat. Hasil perhitungan koordinatn di sebelah kiri titik asal dapat

dilihat pada Tabel 3.4 di bawah:

Tabel 3. 4 Koordinat di sebelah kiri titik asal

X y

-0.29 -2.00-0.29 -0.13-0.18 -0.030,00 0,00

Setelah didapatkan koordinat lengkung mercu di sebelah kanan dan kiri titik asal

maka dapat dilakukan penggambaran sebagaimana tampak pada Gambar 3.6.

Gambar 3. 6 Penggambaran Lengkung Mercu

B. Perencanaan Kolam Olak

56

1) Data-data perncanaan

Qbanjir = 82,48 m3/s

B = 39,60 m

H1 = 1,23 m

Z = 4 m

So = 0,009 m

m = 1

n = 0,03

2) Perhitungan Angka Froude

Angka Froude (Fr) dihitung untuk menentukan tipe bangunan peredam energi

yang digunakan pada kolam olak.

Untuk Fr ≤ 1,7 maka tidak diperlukan kolam olak.

Untuk 1,7 < Fr ≤ 2,5 maka kolam olak diperlukan untuk meredam energi secara

efektif.

Untuk 2,5 < Fr ≤ 4,5 maka digunakan kolam olak USBR tipe IV dengan blok-

blok besar. Alternatif lain dapat memperbesar atau memperkecil Fr agar dapat

digunakan kolam olak lain.

Untuk Fr > 4,5 maka digunakan kolam olak USBR tipe III yang dilengkapi

dengan blok depan dan blok halang.

Untuk menentukan Fr dapat dilakukan perhitungan sebagai berikut:

Menghitung v1 berdasarkan persamaan:

v1=√2 g( 12

H 1+z )v1=9,52 m /s

Menghitung yu berdasarkan persamaan:

yu=Q

B X v1

57

yu=0,219 m

Menghitung Fr berdasarkan persamaan:

F r=v1

√g× yu

F r=6,49

3) Perhitungan Kedalaman Konjugasi (y2)

Untuk menentukan y2 dapat digunakan persamaan:

y2=12

(√1+8 F r2−1) yu

y2=1,90 m

4) Perhitungan kedalaman aliran di hilir (H2)

Perhitungan H2 diperlukan untuk menentukan apakah terjadi loncat air pada hilir

bendung yakni dengan cara membandingkan y2 dengan H2 (lihat Gambar

3.7)

A B

C D

y2 h2

yuy2=h2 y2 h2

Gambar 3. 7 Berbagai Kondisi Aliran pada Hilir Bendung

Kasus D adalah keadaan yang tidak boleh terjadi, karena loncatan air akan

menghempas bagian sungai yang tak terlindungi dan umumnya menyebabkan

penggerusan luas.

58

Untuk menentukan H2 digunakan pendekatan melalui persamaan Manning untuk

tampang trapesium dengan data:

So = 0,009

n = 0,03

m = 1

B = 21,6 m

Kemudian dilakukan perhitungan sebagai berikut (lihat Tabel 3.5)

Tabel 3. 5 Perhitungan H2

H2 A p R V Q(m) (m2) (m) - (m/s) (m3/s)

1,12 25,55 24,78 1,03 3,23 82,48

Pada awal perhitungan harga H2 diasumsikan sebesar x m. Kemudian dilakukan

metoda iterasi dengan bantuan fitur Goal Seek pada Excel dengan

menetapkan harga Q=Qbanjir sebesar 82,48 m3/s dan mengubah harga H2.

Diperoleh H2 sebesar 1,12 m.

Karena nilai y2 > H2 maka dilakukan penurunan elevasi dasar kolam olak

sebesar dz = 1,0 m untuk mendapatkan nilai y2 yang lebih besar. Melalui

proses hitungan yang sama seperti sebelumnya didapat:

y2=2,01 m dengan F r=7,52

Didapatkan y2 < H2 maka terjadi aliran tenggelam.

5) Dimensi Kolam Olak

Pada hitungan sebelumnya didapat y2 = 2,01 m dan Fr = 7,52 sehingga

digunakan kolam olak USBR tipe III (lihat Gambar 3.8)

59

n

yuyu0.5 yu

yu

n3

blok muka

blok halang

yu(4+Fru)6

n3 =

1

1

yu(18+Fru)18

n =

ambang ujung

12

potongan U

0.82 y2

2.7 y2

yu

> (h+y2) +0.60 H

0.2n3

0.75 n30.675 n3

0.75 n3

Gambar 3. 8 Kolam Olak USBR Tipe III

Dimensi kolam olak sebagai berikut:

L = 5,44 m; diambil 5,5 m

0,82 y2 = 1,65 m

n3 = 0,4 m

0,2 n2 = 0,08 m

n = 0,64 m

6) Gerusan Lokal pada Hilir Bendung

Dalam menganalisa gerusan loka pada hilir bendung digunakan beberapa

formulasi gerusan yang diturunkan secara empirik. Berikut akan disajikan

hasil perhitungan gerusan lokal untuk masing-masing formula pada Tabel 3.6

60

Tabel 3. 6 Gerusan Lokal Hilir Bendung

Formulasi Ds ( m )Damble 77,68Mason 4,98Veronese 4,08Chatakii -0,79Yildiz 1,75Hacker & Hsu 7,64USBR 1,67KP-02 4,17

Dari hasil analisis perhitungan terdapat beberapa hasil yang kurang realistis,

maka dari itu tidak semua formulasi digunakan. Pada kesempatan ini

formulasi yang digunakan adalah formulasi yang diusulkan oleh KP-02

irigasi yang menghasilkan kedalaman gerusan lokal sebesar 4,17 m. Namun

dilakukan pembulatan keatas menjadi 4,4 m dengan mengingat bahwa ada

beberapa formulasi yng menghasilkan kedalaman gerusan pada 7,64 m dan

4,98 m.

Untuk menanggulangi gerusan yang terjadi digunakan turap sepanjang 1,70 meter

pada hilir bendung.

C. Perencanaan Lantai Hulu

Perencanaan lantai hulu didasarkan pada rayapan bendung. Untuk menambah

keamanan bendung terhadap rayapan dtempuh dengan cara menambah panjang

rayapan pada bendung. Semakin besar panjang rayapan, semakin aman pula

bendung terhadap rayapan. Panjang rayapan adalah pannjang lintasan yang

ditempuh air dari hulu ke hilir bendung melewati permukaan bendung pada

tanah. Untuk lintasan horizontal besar rintangan tidak sebesar lintasan vertikal

maka dari itu panjang lintasan horizontal dianggap sepertiganya. Panjang

lintasan rayapan dapat di formulasikan sebagai berikut :

61

Lw = Lv + 1/3 LH

Dengan ,

Lw = Panjang Rayapan (m)

Lv = Panjang Lintasan Vertikal(m)

LH = Panjang Lintasan Horizontal(m)

Bendung dianggap aman terhadap bahaya piping(erosi dasar) apabila Nilai Weight

Creep Ratio(WCR) lebih besar dari nilai WCR kritis pada tanah jenis tertentu.

Lane, 1958 memformulasikan persamaan untuk WCR pada rumus dibawah ini

dan WCR kritis untuk beberapa jenis tanah pada Tabel 3.7

WCR=LW

H 1−H 2

Dengan,

WCR = Weighted Creep Ratio

Lw = Panjang Rayapan (m)

H1 = Kedalaman Air pada hulu bendung (m)

H2 = Kedalaman Air pada hilir bendung (m)

Tabel 3. 7 WCR Kritis untuk Beberapa Jenis Tanah

No Tanah SF WCR1 Pasir sgt halus/lanau 8,502 Pasir halus 7,003 Pasir Sedang 6,004 Pasir Kasar 5,005 Kerikil Halus 4,006 Kerikil Kasar 3,007 Lempung lunak sd sedang 2,508 Lempung keras 1,80

62

Tabel 3. 7 WCR Kritis untuk Beberapa Jenis Tanah

No Tanah SF WCR9 Cadas 1,60

Berdasarkan persamaan dan teori diatas, maka dbuat desain dasar bendung seperti

pada Gambar 3.9

Gambar 3. 9 Panjang rayapan bendung

Berdasarkan Gambar 3.9 didapatkan hasil perhitungan sebagai berikut

Lh = 23,30 m

Lv = 28,14 m

Lw = 36,77 m

H2 = 1,12 m

H1 = 5,23 m

WCR = 8,47

WCRkritis = 6,00 Tanah pasir Sedang

Kesimpulan : Aman (Karena WCR > WCRkritis)

D. Perencanaan Bangunan Pelengkap

63

1) Saluran Pengambilan Utama

Saluran induk dirancang berbentuk persegi dengan dilapisi pasangan batu.

Penentuan dimensi saluran didasarkan pada penggolongan debit pengambilan

menurut Stevens dapat dilihat pada Tabel 3.8.

Tabel 3. 8 Penggolongan Debit Rancangan Menurut Stevens

No Debit Rancangan (m3/s) b/h Kecepatan aliran (m/s)

1 0,0 - 1,5 2,00

v = 0,41.Q0,225

2 1,5 - 3,0 2.503 3,0 - 4,5 3,004 4,5 - 6,0 3.505 6,0 - 7,5 4,006 7,5 - 9,0 4,507 > 9,0 5,00

Saluran pengambilan utama ditetapkan hanya terdapat di sebelah kiri bendung

dengan ketentuan :

Debit pengambilan = 0,33 m3/s

Nilai banding lebar dasar dan kedalaman air (b/h) = 2,00

Nilai banding kemiringan dinding saluran 1/m = 0,00

Koefisien Bazin untuk pasangan batu = 0,83

Perhitungan:

Dengan persamaan Stevens diperkirakan kecepatan aliran (ν) sebesar:

ν = 0,41.Q0,225

= 0,41. 0,3330,225

= 0,32 m/s

Luas penampang basah didapatkan:

A = Q/ν

= 0,33/0,32

= 1,05 m2

64

Dengan demikian:

A = (b+m.h).h, dengan b=2h

= (2h+0.h).h

1,05 = 2h2

h = 0,72 m = 0,8 m

b = 2h = 1,6 m

Pemeriksaan ulang:

A = (b+m.h).h

= (b+0.h).h

= 1,6 * 0,8

= 1,28 m2

ν = Q/A

= 0,33/1,28

= 0,26 m/s

Kemiringan dasar saluran (I) dihitung menurut persamaan Chezy

I= v2

C2 . R

Sedangkan harga koefisien Chezy (C) ditetapkan berdasarkan persamaan

Bazin

C= 87

1+γb

√ R

Keliling tampang basah diperoleh dari:

P = b + 2h √(m2 + 1)

= 1,6 + 2 (0,8) √(02 + 1)

= 3,2 m

Jejari hidraulik dihitung:

R = A/P

= 1,28/3,2

= 0,4 m

65

Berdasarkan persamaan Bazin, koefisien Chezy (C) bernilai:

C = 33,71 m0,5/s

Sehingga kemiringan I didapatkan:

I = 0,00015

2) Pintu Pengambilan

Elevasi dasar saluran pembilas di muka ambang = +126,00 m

Elevasi kepala bendung terpakai = +127,00 m

Tinggi ambang = 1,00 m

Kecepatan aliran pada ambang (νa), ditetapkan = 0,85 m/s

Kecepatan aliran pada pintu pengambilan (νp) = 1,20 m/s

Perhitungan:

Kehilangan tinggi tekanan pada ambang:

Za=va

2

2 g

¿ 0,852

2.9,81

¿0,04

Kehilangan tinggi tekanan pada pintu pengambilan:

Za=v p

2

2 g

¿ 1,22

2.9,81

¿0,07

Tinggi muika air dari ambang (da) = 0,22 m

Tinggi hilang akibat kontraksi pilar disyaratkan = 0,15-0,30 m

(diambil = 0,2 m)

Tinggi hilang akibat kontraksi pintu disyaratkan = 0,05 m

Sehingga, kehilangan energi pada pintu pengambilan (Zp) = 0,20 + 0,05

= 0,25 m

Lebar dinding peluncur (skimming wall), dihitung dengan persamaan:

Q = m.b.da.(2.g.Zp)0,5

66

0,33 = 0,90 .b. 0,22 . (2. 9,81 * 0,073)0,5

0,33 = 0,42 . b

b = 0,78 m diambil b =0,8 m

Jumlah pintu yang akan digunakan = 1 buah

Lebar pintu = 0,80 m

Jumlah pilar = -

Lebar saluran = 1,00 m (termasuk sponeng)

Perhitungan ulang:

Lebar pintu pengambilan koreksi

Q koreksi = m.b.da.(2.g.Zp)0,5

= 0,90 . 0,80 . 0,22. (2 . 9,81 . 0,073)^0,5

= 0,19 m3/s

Menentukan tinggi bukaan pintu:

Ditentukan dengan rumus :

Q = m.b.a.(2.g.Zp)0,5

Dengan:

Q = debit rencana

m = koefisien (0,9)

b = lebar pintu

a = tinggi bukaan pintu

Zp = tinggi energi hilang

0,19 = 0,90. 0,80. a. (2. 9,81. 0.073)0,5

a = 0,21 m, dipakai a = 0,30 m

dari perhitungan di atas diperoleh parameter hitungan bangunan sebagai

berikut:

Elevasi dasar saluran intake = + 126,00 + 0,30 = + 126,30 m

Kemudian karena adanya perubahan penampang saluran, elevasi dasar

saluran diturunkan sebesar 0,20 m.

67

Sehingga Elevasi dasar saluran sebelah hilir pintu adalah:

+ 126,30 - 0,20 = + 126,10 m

3) Saluran Penangkap Pasir/ Kantung Lumpur

Perancangan Saluran:

Saluran penangkap pasir dirancang setelah saluran pengambilan utama, agar

terjadi pengendapan maka kecepatan (v) pada saluran dipakai < 1 m/s.

Kontrol dimensi saluran dan kecepatan:

Debit pada saluran penangkap pasir (Q) = 0,33 m3/s

Luas tampang saluran dari hasil hitungan awal = 1,28 m2

Lebar saluran = 1,60 m

Tinggi saluran = 0,80 m

Cek terhadap kecepatan:

v = Q/A

= 0,33/1,28

= 0,26 m/s < 1 m/s . . . . Ok!

Perencanaan:

Ditinjau hkritis=[ α .q2

g ]13

dengan: = 0,90

q = Q/b = 0,21 m2/s

maka hkritis=[ 0,9. 0,2082

9,81 ]13

68

= 0,16 m

Agar dapat mengendap maka kedalaman kantong pasir dibuat 1,0 m

Keliling basah (p) = b + 2h √(m2 + 1)

= 1,60 + 2. 1,00 √(02 + 1)

= 3,60 m

Jari-jari hidraulis (R) = A/p

= 1,60/3,60

= 0,44 m

Koef. bazin batu pecah = 0,83

Koef. Chezy (C) mengalir

C= 87

1+(0,83

√0,44)

¿38,75 m0,5/s

Agar Pengurasan mudah maka slope diperbesar, karenanya perhitungan slope

digunakan kecepatan 2 m/s

v=C√ R . I

2=38,75 √0,44. I

I=0,006

Penentuan panjang saluran (L):

ρs = rapat massa butiran = 1,034 gr/cm3

ρw = rapat massa air = 1 gr/cm3

cd = 0,1 (dianggap aliran turbulen)

R butiran = 6. 10-5 m

69

w = √[ 83

. gR

Cd( ρs

ρw−1)]

=√[ 83

. 9,816. 10−5

0,1 ( 1,3041

−1)]= 0,023 m/s

L = Q/w

= 0,33/0,023

= 14,4 m; digunakan L = 15 m

Dengan SF= 1,5; maka didapat L = 22,5 m

h di hilir = 1 + (6. 10-5 . 22,5)

= 1,13 m

h di tengah saluran = 1 + (6. 10-5 . 0,5. 22,5)

= 1,07 m

Perbandingan waktu yang diperlukan untuk melalui saluran pembilasan

dengan waktu yang diperlukan untuk pengendapan:

- Pada saat ruang pasir kosong (ditinjau setengah penampang)

Arerata = (1,28 + 1,71) / 2 = 1,49 m2

Vrerata = Q/A

= 0,33 / 1,49

= 0,22 m/s

Tmengalir = L/ Vrerata

= 22,5 / 0,22

= 100,85 s = 1,70 menit = 1 Menit 42 detik

Kecepatan mengendap (w) = 0,023 m/s

Tinggi air = 0,8 + 1,0

= 1,80 m

Tmengendap = h/w

70

= 1,80 / 0,023

= 77,92 s = 1,30 menit = 1 menit 18 detik

Tmengalir > Tmengendap (pasir masih sempat mengendap)

- Pada saat ruang pasir penuh

Arerata = 1,28 m2

Vrerata = Q/A

= 0,333 / 1,28

= 0,26 m/s

Tmengalir = L/ Vrerata

= 22,5 / 0,26

= 86,41 s = 1,40 menit = 1 menit 24 detik

Kecepatan mengendap (w) = 0,023 m/s

Tinggi air = 0,8 m

Tmengendap = h/w

= 0,8 / 0,023

= 34,63 s = 0,6 menit

Tmengalir > Tmengendap (pasir masih sempat mengendap)

4) Bangunan Pembilas

Data:

Lebar bersih bendung = 39,50 m

Lebar pilar pembagi = 0,80 m

Elevasi muka air banjir = +128,01 m

Kecepatan pembilas = 2,20 m/s

Qintake = 0,28 m3/s

Koef. pengambilan = 0,90

Lebar Pembilas untuk sungai < 100 m:

71

Lebar pembilas + tebal pilar pembagi = ( 1/6 – 1/10 ) lebar bersih bendung

= 39,50 / 10 = 3,95 m

Lebar pintu pembilas = 3,95 – 0,8 = 3,15 m

diambil = 3,20 m

Elevasi baya-baya = 1,50 + elevasi muka air banjir

= 1,50 + 128,01

= + 128,06 m

Debit pintu pembilas = 1,10 Qintake

= 0,31 m3/s

Tinggi pintu bangunan pembilas (H) = Q

C . V . B

= 0,306

0,9.2,2. 39,5 = 0,04 m

digunakan H = 1,00 m

Dari perhitungan di atas diperoleh:

Tinggi pintu bangunan pembilas (H) = 1,00 m

Jumlah pintu (n) = 1

Lebar pintu pembilas (Ipb) = 3,20 m

Lebar bangunan pembilas = Ipb + 0,20 m untuk sponeng di sisinya

= 3,40 m

Tinggi saluran (tpb) = 2,00 m

Keliling basah (p) = n (Ipb + 2.tpb)

= 7,20 m

Luas tampang basah (A) = Ipb .tpb

72

= 6,40 m2

Jari – jari hidraulik (R) = A /p

= 0,89 m

Vp = 2,20 m/s

Zp = Vp2 / 2g = 0,25 m

Tinggi bukaan pintu (a) = √2g . Zp = 2,20 m

Tinggi bukaan pintu maksimum = 2,50 m

Tinggi bukaan pintu minimum = 1,00 m

E. Gambar Bendung dan Bangunan Pelengkap

Berikut akan disasjikan gambar-gambar dari bednung dan bangunan pelengkap pada

Gambar 3.10 hingga Gambar 3.13

73

Gambar 3. 10 Penampang Memanjang Bendung

75

Gambar 3. 11 Tampak Atas Bendung

76

Gambar 3. 12 Tampak Atas Pintu Pengambilan, Pintu Penguras dan Saluran Pengambilan

77

Gambar 3. 13 Salurana Penangkap Pasir, Saluran Primer, Pintu Saluran Primer dan Pembilas Saluran Primer

78

Gambar 3. 14 Penampang Melintang Saluran Pengambilan Gambar 3. 15 Penampang Melintang Saluran Penangkap Pasir

79

BAB 4

ANALISIS STABILITAS BENDUNG

Dalam bab ini akan dibahas tentang keamanan bendung ditinjau dari sisi stabilitas.

Stabilitas adalah kondisi kestabilan bendung, stabil berarti gaya yang membebani

dan gaya yang membebani minimal sama besarnya, atau gaya yang membebani

haru lebih kecil dari gaya yang menahan. Kestabilan bendung bisa diketahui

melalui nilai Safaety Factor(SF), SF adalah hasil bagi antara Resisting Force

dengan Drifting Force. SF dapat diformulasikan menjadi:

SF=FR

FD

Dengan,

FR = Gaya yang menahan

FD = Gaya yang membebani

SF = Safety Factor (Faktor keamanan)

Dilihat dari persamaan diatas dapat disimpulkan suatu bendung aman jika nilai SF

lebih dari satu, namun diambil nilai berkisar lebih dari 1,2 untuk menyatakan

bendung aman atau tidak. Pada kasus ini bendung di cek stabilitasnya dalam tiga

kondisi. Analisis stabilitas untuk masing-masing kondisi serta gaya yang bekerja

pada bendung akan dijabarkan pada subbab-subbab berikut.

A. Gaya-Gaya pada Bendung

Sesuai dengan perhitungan yang dijabarkan dalam KP-06 irigasi, dalam

menganalisa stabilitas diperhitungkan berbagai gaya yang bekerja pada

bangunan. Gaya-gaya yang bekerja tersebut adalah sebagai berikut:

1) Gaya Gravitasi

Penampang bendung dibagi atas 2 pias (bagian) yakni: lantai hulu dan tubuh

bendung dimana peninjauan dilakukan untuk tiap 1 m ke arah panjang

80

bendung (tegak lurus bidang gambar). Rumus yang digunakan untuk

menentukan gaya gravitasi bendung yaitu:

G (ton) = luas pias x berat jenis bahan yang digunakan

Perhitungan berat sendiri pias dapat dilihat pada Tabel 4.1 dan penjelasan

pias dapat dilihat pada Gambar 4.1

Tabel 4. 1 Gaya Gravitasi Bendung

KodeLuas Bj Bahan Gaya lengan Momenm2 ton/m³ ton m ton.m

W hu 4,137 2,4 9,928 -9 -89,348

W tb 21,413 2,4 51,391 -3,34 -171,646

Gambar 4. 1 Gaya Gravitasi pada Bendung

2) Gaya Lateral tanah

Data tanah:

γsat = 2 ton/m3

γw = 1 ton/m3

Sudut gesek (φ) = 35o

Kohesifitas tanah (c) = 0,17 ton/m2

Ka = tan2 (45 – φ/2)

81

= 0,27

Kp = tan2 (45 + φ/2)

= 3,69

Berikut akan dijabarkan gaya-gaya akibat tekanan tanah lateral pada Tabel

4.2, Tabel 4.3 dan Gambar 4.2

Tabel 4. 2 Tekanan Tanah Aktif

Kode Tekanan Tanah AktifGaya Lengan Momenton m ton.m

Ea1 Ka*W hu*h 14,528 0 0Ea2 0.5*ka*γ'*h^2 3,951 -0,9 -3,556Ea3 2c*√ka*h 0,933 0 0Ea4 0.5*kw*γw*h^2 14,580 -0,9 -13,122

Ea5 0.5*ka*γ'*h2^2 0,392 -2,83 -1,108

Tabel 4. 3 Tekanan Tanah Pasif

Kode Tekanan Tanah PasifGaya Lengan Momenton m ton.m

Pp1 0.5*Kp*γ'*h3^2 25,259 2,17 54,813Pp2 2c*√kp*h3 8,731 1,55 13,533

Pp3 0.5*Kw*γw*h3^2 6,845 2,17 14,854Pp4 (0.5*kp*γ'*h4^2)*6 18,709 -1,83 -34,239

Gambar 4. 2 Tekanan Lateral Tanah pada Bendung

82

3) Gaya Lateral Akibat Lumpur

Tekanan lumpur yang bekerja terhadap muka hulu bendung atau terhadap

pintu dapat dihitung sebagai berikut:

Ps=τ s h2

2 ( 1−sinθ1+sin θ )

Di mana:

Ps = gaya yang terletak pada 2/3 kedalaman dari atas lumpur yang bekerja

secara horisontal

τs = berat lumpur, ton

= τs’ ((γ-1) / γ)

h = kedalaman lumpur, m

θ = sudut gesek dalam

Dengan:

γ = 2,65

τs’ = 1,6 ton/m3

τs = 0,99

θ = 35o

h = 2,00 m

Maka diperoleh hasil sebagai mana terlihat pada Tabel 4.4 dan dapt

dijabarkan bentuk diagram gambar 4.3

Tabel 4. 4 Tekanan Lumpur

Ps Lengan MomenTon m ton.m0,54 3,67 1,982

83

Gambar 4. 3 Gaya Lateral Akibat Lumpur pada Bendung

4) Gaya Gempa

Gaya gempa sangat berbahaya bagi konstruksi bendung dan dapat merusak

struktur bangunan jika terjadi. Oleh karenanya konstruksi-konstruksi bendung

dirancang dengan seksama agar aman terhadap pengaruh gempa. Rumus yang

digunakan yaitu :

Ei = Wi . kg

Dengan :

Ei = Gaya gempa pada tampang yang ditinjau ,ton

Wi = Berat benda yang ditinjau, ton

kg = Koefisien gaya gempa, diambil kg = 0,3

Hasil perhitungan gaya gempa dapat dilihat pada Tabel 4.5 dan distribusi

gaya gempa dapat dilihat pada Gambar 4.4

Tabel 4. 5 Gaya Gempa

KodeLuas Bj Bahan Gaya lengan Momenm2 ton/m³ Ton m ton.m

E hu 4,137 2,4 2,978 2,398 7,141E tb 21,413 2,4 15,417 1,222 18,840

84

Gambar 4. 4 Distribusi Gaya Gempa pada Bendung

4) Gaya hidrostatis

Tekanan hidrostatis pada struktur bendung sangat mempengaruhi stabilitas

bendung karena dapat menyebabkan struktur terguling. Untuk menghindari

bahaya tersebut, struktur bendung dirancang supaya aman terhadap gaya

hidrostatis yang bekerja di hulu bendung dan hilir bendung, Tekanan

hidrostatis yang terjadi dihitung pada saat muka air normal dan muka air

banjir. Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.6 dan Tabel 4.7 di

bawah dan ditribusi gaya hidrostatis pad abendung dapat dilihat pada

Gambar 4.5 dan Gambar 4.6

Tabel 4. 6 Tekanan Hidrostatis pada Kondisi Normal

kodeh air Gaya Lengan Momen

Keteranganm ton m ton.m

Pw1 2 2 3,64 7,28 Hulu gaya dorong airPw2 2 12 -7,3 -87,6 Hulu Berat sendiri air

85

Gambar 4. 5 Gaya Hidrostatis pada Kondisi Normal

Tabel 4. 7 Tekanan Hidrostatis pada Kondisi Banjir

kodeh air Gaya Lengan Momen

Keteranganm ton m ton.m

Pw1 3,23 5,216 4,08 21,283 Hulu gaya dorong air

Pw2 3,23 19,380 -7,3-

141,474 Hulu Berat sendiri air

Gambar 4. 6 Gaya Hidrostatis pada Kondisi Banjir

5) Gaya Hidrodinamis

Tekanan Hidrodinamis jarang diperhitungkan untuk stabilitas bangunan

bendung dengan tinggi energi rendah.

86

6) Gaya angkat (Uplift)

Pada saat air terbendung maka akan terjadi perubahan elevasi muka air di

hulu dan hilir bendung yang akan menimbulkan perbedaan tekanan.

Perbedaan tekanan mengakibatkan bendung dapat terangkat dan adanya air

bawah tanah, apalagi jika tanah di bawah bendung sangat porus. Tekanan ke

atas yang terjadi akibat adanya aliran air di bawah bendung disebut uplift.

Untuk mencegah kerusakan pada struktur bendung akibat uplift, maka dibuat

lantai hulu setebal 0,20 m agar jalur rembesan air menjadi lebih panjang.

Gaya angkat pada bendung dihitung pada saat muka air normal dan muka air

banjir dengan menggunakan metode lane, yaitu :

Px = Hx – ( Lx / ΣL )ΔH

Dengan : Px = gaya angkat pada titik x (kN/m2)

Hx = tinggi energi di hulu bendung (m)

Lx = jarak bidang kontak dari hulu sampai x (m)

ΣL = panjang total bidang kontak (m)

ΔH = beda tinggi energi (m)

Hasil perhitungan untuk gaya uplift dibagi menjadi dua bagian, pada kondisi

normal dan kondisi banjir. Hasil perhitungan uplift pada kondisi normal

disajikan pada Tabel 4.8 dan Tabel 4.9, distribusi gayanya pada Gambar 4.7

Tabel 4. 8 Tekanan Uplift pada Bendung

Titik UxA 2

B3.11593

3

C3.10442

9

D1.65487

5

Titik Ux

E1.62803

2

F2.77847

8

g2.76697

3h 1.31741

87

Titik Ux9

i1.29057

6

j2.44102

2

k2.42951

8

l0.97996

4

M0.95312

1

N2.10356

6

O2.09206

2

P0.64250

8

Q0.61566

5

R1.76611

1

S1.75460

6

T0.30505

2

U0.27820

9V 1.42865

5

W1.41715

1X -0.0324

Y-

0.05925

z2.06465

3a1 2.00905

a22.89400

8

a32.83840

5

a43.72336

3a5 3.66776

a64.55271

8

a74.49711

4

a82.82455

2

a92.23774

1

a103.05190

3

a113.02122

5

88

Gambar 4. 7 Ditribusi Gaya Uplift pada kondisi Normal

Tabel 4. 9 Resultan Gaya Uplift Kondisi Normal

BagianLuas Uplift Lengan Momenm2 ton m ton.m

1 6,775 6,775 9,483 64,2432 20,438 20,438 2,491 50,912

Tabel 4. 10 Tekanan Uplift pada Kondisi Banjir

Titik Ux

A3.22851

4B 4.33966

C4.32785

7

D2.87441

2

E2.84687

1

F3.99342

7

G3.98162

4

Titik UxH 2.52818

I2.50063

8

J3.64719

4

K3.63539

1

L2.18194

7

M2.15440

6

N3.30096

2

89

Titik Ux

O3.28915

8

P1.83571

4

Q1.80817

3

R2.95472

9

S2.94292

5

t1.48948

1u 1.46194

v2.60849

6

w2.59669

3

x1.14324

8

y1.11570

7

z3.23242

6

Titik Ux

a13.17537

6

a24.05734

2

a34.00029

2

a44.88225

9

a54.82520

9

a65.70717

5

a75.65012

5

a83.97307

4

a93.38192

5

a104.19333

4

a114.16185

8

Tabel 4. 11 Resultan Gaya Uplift pada Kondisi Banjir

BagianLuas Uplift Lengan Momenm2 ton m ton.m

1 14,003 14,003 9,181 128,5562 27,226 27,226 2,595 70,656

90

Gambar 4. 8 Distribusi Gaya Tekanan Uplift Kondisi Banjir

7) Rekapitulasi Gaya dan Momen yang Bekerja

Tabel 4. 12 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Normal

No GayaGaya (ton) Momen (ton.m)

V H Mengguling Menahan↓ ↑ → ← ↻ ↺

1 Berat sendiri struktur

a. Lantai Hulu 9,93 89,35b. Tubuh Bendung 51,39 171,65

2 Gaya gempaa. Lantai Hulu 2,98 7,14b. Tubuh Bendung 15,42 18,84

3 Tekanan lumpur 0,54 1,984 Tekanan tanah

a. AktifEa1 14,53 0,00Ea2 3,95 3,56Ea3 0,93 0,00Ea4 14,58 13,12

Ea5 0,39 1,11

91

Tabel 4. 12 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Normal



b. Pasif

Pp1 25,26 54,81

Pp2 8,73 13,53

Pp3 6,85 14,85Pp4 18,71 34,24

5 Gaya hidrostatisa. Berat air 12,00 87,60b. Tekanan air 2,00 7,28

6 Uplift pressurea. Lantai Hulu 6,78 64,24b. Tubuh Bendung 20,44 50,91

∑ (total) 73,32 27,21 54,39 60,48 267,84 366,38

Tabel 4. 13 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Banjir



1 Berat sendiri struktur

a. Lantai Hulu 9,93 89,35

b. Tubuh Bendung 51,39 171,652 Gaya gempa:

a. Lantai Hulu 2,98 7,14b. Tubuh Bendung 15,42 18,84

3 Tekanan lumpur 0,54 1,984 Tekanan tanah

a. AktifEa1 14,53 0,00Ea2 3,95 3,56Ea3 0,933 0,00Ea4 14,58 13,12Ea5 0,39 1,11

b. PasifPp1 25,26 54,81

92

Tabel 4. 13 Rekapitulasi Gaya dan Momen Kondisi Banjir



Pp2 8,73 13,53Pp3 6,85 14,85Pp4 18,71 34,24

5 Gaya hidrostatisa. Tekanan air 5,21 21,28b. Berat air 19,38 141,47

6 Uplift pressurea. Lantai Hulu 14,00 128,56b. Tubuh Bendung 27,23 70,66

∑ (total) 80,70 41,23 57,60 60,48 365,89 442,25

B. Kondisi Bendung Selesai Dibangun Normal + Ada Gempa

1) Stabilitas terhadap guling

Σ M (pengguling) = 267,84 – 7,28 – 64,24 – 50,91

= 145,40 ton.m

Σ M (penahan) = 366,38 – 87,60

= 278,7 ton. m

SF = Σ M ( pengguling)

Σ M (penahan) = 1,92 > 1,2 …. (aman)

2) Stabilitas terhadap geser

C = 0,17 ton/m2

L = 17,30 m

θ = 35O

Σ Gaya Menahan = C.L + Σ(V). tan θ + H()

= 0,17. 17,30 + ((73,32 - 12,00) – (27,21– 6,78

– 20,44 )) tan 35o + 60,48

= 106,29 ton

93

Σ Gaya Membebani = 54,39 – 2,00

= 52,39 ton

SF = Σ Gaya Menahan

Σ Gaya Membebani = 2,03 > 1,2 …. (aman)

3) Stabilitas terhadap kuat dukung tanah

Σ (V) = ((73,32 - 12,00) – (27,21 – 6,78 - 20,44 ))

= 61,319 ton

A = B. L

= 39,60* 17,30

= 685,08 m2

I = 1/12* 39,60* 17,303

= 17086,50 m4

Momen (M) = 413, 21 – 308,58

= 104,63 ton. m

y = ½* 17,30

= 8,65 m

P = Σ (V )

A±

Σ (V ) . yI

= 61,319685,08

±61,319 (8,65)

17086,5

P1 = 0,14 ton/m2 < 15 ton/m2 . . . . . . . . . (aman)

P2 = 0,04 ton/m2 < 15 ton/m2 dan > 0. . . . (aman)

C. Kondisi Bendung Muka Air Normal + Ada Gempa


Σ M (pengguling) = 267,84 ton. m

Σ M (penahan) = 366,38 ton. m


Σ M (penahan) = 1,37 > 1,2 …. (aman)

94


C = 0,17 ton/m2

L = 17,30 m

θ = 35O


= 0,17. 17,30 + (73,32 - 27,21) tan 35o + 60,48

= 95,63 ton

Σ Gaya Membebani = 54,39 ton




Σ (V) = 73,32 - 27,21

= 46,11 ton

A = B. L

= 39,60* 17,30

= 685,08 m2

I = 1/12* 39,60* 17,303

= 17086,50 m4

Momen (M) = 413, 21 – 308,58

= 104,63 ton. m

y = ½* 17,30

= 8,65 m

P = Σ (V )

A±

Σ (V ) . yI

= 46,106685,08

±46,106 (8,65)

17086,5

P1 = 0,12 ton/m2 < 15 ton/m2 . . . . . . . . . (aman)


95

D. Kondisi Bendung Saat Banjir + Ada Gempa


Σ M (pengguling) = 365,90 ton. m

Σ M (penahan) = 442,25 ton. m


Σ M (penahan) = 1,21 > 1,2 …. (aman)


C = 0,17 ton/m2

L = 17,30 m

θ = 35O


= 0,16. 17,30 + (80,70 – 41,23) tan 35o + 60,48

= 90,99 ton

Σ Gaya Membebani = 57,60 ton




Σ (V) = 80,70 – 41,23

= 39,47 ton

A = B. L

= 39,60* 17,30

= 685,08 m2

I = 1/12* 39,60* 17,303

= 17086,50 m4

Momen (M) = 484,41 – 420,24

= 64,17 ton. m

96

y = ½* 17,30

= 8,65 m

P = Σ (V )

A±

Σ (V ) . yI

= 43,745685,08

±43,745 (8,65)

17086,5

P1 = 0,09 ton/m2 < 15 ton/m2 . . . . . . . . . (aman)


97

BAB 5

KESIMPULAN DAN SARAN

A. Rekap Hasil Hitungan

1) Hidrologi

Stasiun hujan yang digunakan :

Tabel 5. 1 Stasiun Hujan dipakai

Nama Stasiun Faktor PengaruhAngin-angin 0,02Beran 0,10Kemput 0,52Kolombo 0,03Nyemengan 0,02Pakem 0,16Prumpung 0,15

Ditribusi hujan yang dipakai : Log Normal

P20 : 97 mm

Durasi Hujan Rencana : 3 Jam

Agihan hujan : 32%; 54%; 14%

Qp HSS Gama I : 1,87 m3/s

Tr HSS Gama I : 2,93 Jam

Tb HSS Gama I : 27,76 Jam

Debit Banjir 20 tahunan : 82,48 m3/s

Debit Andalan : 0,28 m3/s

98

Gambar 5. 1 Hidrograf Limpasan Langsung

Gambar 5. 2 Grafik Ketersediaan Air

99

2) Hidraulika Bendung

Jenis Mercu Bendung : Ogee

Be : 39,50 m

P : 2 m

Hd : 1,01 m

Ha : 0,22 m

H1 : 1,23 m

Froude Number : 6,49

y2 : 2,01

z : 1,00 m

H2 : 1,12 m

Tipe Kolam Olak : USBR III

Panjang Kolam Olak : 5,50 m

3) Stabilitas

Kondisi Setelah dibangun

SF Guling : 1,53 Aman

SF Geser : 2,06 Aman

Pmax : 0,17 ton/m2

Pmin : 0,07 ton/m2

Kondisi Normal dengan gempa

SF Guling : 1,34 Aman


Pmax : 0,13 ton/m2

Pmin : 0,02 ton/m2

Kondisi Banjir dengan gempa

SF Guling : 1,21 Aman, namun kritis


Pmax : 0,10 ton/m2

100

Pmin : 0,03 ton/m2

B. Kesimpulan dan Saran

Bendung mergangsan yang telah di desain ulang terdapat perbedaan dengan

kondisi eksisting yang ada. Hal ini dapat terjadi akibat penggunaan parameter

serta metode yang berbeda dalam perancangan bendung tersebut. Dalam

perancangan pada kesempatan ini, untuk menganalisis debit banjir 20 tahunan

digunakan Hidrograf Satuan Sintetik. Hidrograf Satuan Sintetik memang cukup

baik performanya, namun hasilnya belum tentu akurat untuk kondisi yang ada

saat ini, dimana sudah banyak perubahan tata guna lahan yang dapat

menyebabkan perubahan perilaku daerah aliran sungai yang berbeda bila

dibandingkan dengan kondisi disaat formula hidrograf satuan sintetik

diturunkan.

Hal lain yang berbeda antara bendung eksisting dengan bendung yang telah

didesain ulang adalah pada adanya kolam olak, pada bendung eksisting tidak

ditemukan adanya kolam olak, namun pada bendung hasil desain ulang ada

kolam olak.

Bendung yang telah didesain ulang telah memnuhi syarat dengan tercapainya

stabilitas, namun penyusun tidak bertanggung jawab apabila desain bendung ini

pada nantinya akan digunakan, karena dalam perancangan bendung ini banyak

data yang diasumsikan yang bukan berdasarkan pengamatan lapangan.

Pada akhirnya penyusun berharap agar tugas ini mengalami peningkatan baik

kualitas maupu kuantitasnya dari tahun ke tahun. Untuk tugas ini sebaiknya

dibuat SOP yang jelas, sesuai dengan kondisi realita pelaksanaan desain

bendung

101

LAMPIRAN

MODEL MOCK 1986

Satuan Simbol Nilai

1. Luas DAS (km2) km

2 A 27.251

2. Koefisien infiltrasi musim basah - WIC 0.303. Koefisien infiltrasi musim kemarau - DIC 0.554. Initial Soil Moisture (mm) (mm) ISM 300.005. Soil Moisture Capacity (mm) (mm) SMC 300.006. Initial Groundwater Storage (mm) (mm) IGWS 400.007. Groundwater Recession Constant - K 0.93

Jan-1 Jan-2 Feb-1 Feb-2 Mar-1 Mar-2 Apr-1 Apr-2 Mei-1 Mei-2 Jun-1 Jun-2 Jul-1 Jul-2 Agt-1 Agt-2 Sep-1 Sep-2 Okt-1 Okt-2 Nop-1 Nop-2 Des-1 Des-2P (mm) 206.07 195.19 171.21 154.15 184.21 375.89 125.12 67.90 33.90 6.37 153.54 108.91 15.82 11.59 13.31 13.36 31.25 125.97 146.99 88.72 216.15 239.81 88.94 207.37Jumlah hari 15 16 14 14 15 16 15 15 15 16 15 15 15 16 15 16 15 15 15 16 15 15 15 16PET (mm/hari) 3.1 3.1 3.3 3.3 3.5 3.5 3.6 3.6 3.9 3.9 4.2 4.2 4.5 4.5 4.6 4.6 4.3 4.3 4.0 4.0 3.5 3.5 3.0 3.0PET (mm) 46.50 49.60 46.20 46.20 52.50 56.00 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 67.50 72.00 69.00 73.60 64.50 64.50 60.00 64.00 52.50 52.50 45.00 48.00

CF 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 AET (mm) 51.15 54.56 50.82 50.82 57.75 61.60 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 60.75 64.80 62.10 66.24 64.50 64.50 60.00 64.00 57.75 57.75 49.50 52.80 ER (mm) 154.92 140.63 120.39 103.33 126.46 314.29 71.12 13.90 -24.60 -56.03 90.54 45.91 -44.93 -53.21 -48.79 -52.88 -33.25 61.47 86.99 24.72 158.40 182.06 39.44 154.57 SM (mm) 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 275.40 219.36 300.00 300.00 255.07 201.86 153.07 100.19 66.94 128.41 215.40 240.12 300.00 300.00 300.00 300.00 WS (mm) 154.92 140.63 120.39 103.33 126.46 314.29 71.12 13.90 0.00 0.00 9.91 45.91 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 98.52 182.06 39.44 154.57 I (mm) 46.48 42.19 36.12 31.00 37.94 94.29 21.34 4.17 0.00 0.00 2.97 13.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.56 54.62 11.83 46.37 GWS (mm) 416.85 428.38 433.25 432.84 439.15 499.39 485.03 455.10 423.24 393.62 368.93 356.40 331.45 308.25 286.67 266.60 247.94 230.59 214.44 199.43 214.00 251.72 245.52 273.08 BSF (mm) 29.63 30.66 31.25 31.41 31.63 34.04 35.70 34.10 31.86 29.63 27.66 26.31 24.95 23.20 21.58 20.07 18.66 17.36 16.14 15.01 14.99 16.89 18.03 18.81 DRO (mm) 108.44 98.44 84.27 72.33 88.52 220.01 49.79 9.73 0.00 0.00 6.93 32.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 68.97 127.44 27.61 108.20 TRO (mm) 138.07 129.10 115.53 103.74 120.15 254.05 85.49 43.83 31.86 29.63 34.59 58.45 24.95 23.20 21.58 20.07 18.66 17.36 16.14 15.01 83.96 144.33 45.65 127.01

Qcal. (m3/s) 2.90 2.54 2.60 2.34 2.53 5.01 1.80 0.92 0.67 0.58 0.73 1.23 0.52 0.46 0.45 0.40 0.39 0.36 0.34 0.30 1.77 3.03 0.96 2.50

Parameter DASBulan

PARAMETER DAS

MODEL MOCK 1987

Satuan Simbol Nilai


2 A 27.251



CF 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 AET (mm) 51.15 54.56 50.82 50.82 57.75 61.60 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 60.75 64.80 62.10 66.24 64.50 64.50 60.00 64.00 57.75 57.75 49.50 52.80 ER (mm) 171.80 167.34 206.34 135.66 33.93 61.73 -9.83 18.65 12.84 -56.50 -48.27 -63.00 -31.95 -64.80 -62.10 -63.90 -64.50 -64.24 -60.00 -62.85 -44.95 141.92 193.25 157.40 SM (mm) 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 290.17 300.00 300.00 243.50 195.23 132.23 100.28 35.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 141.92 300.00 300.00 WS (mm) 171.80 167.34 206.34 135.66 33.93 61.73 0.00 8.82 12.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 35.17 157.40 I (mm) 51.54 50.20 61.90 40.70 10.18 18.52 0.00 2.65 3.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.55 47.22 GWS (mm) 303.70 330.89 367.46 381.01 364.16 356.54 331.59 310.93 292.88 272.38 253.31 235.58 219.09 203.75 189.49 176.23 163.89 152.42 141.75 131.83 122.60 114.02 116.22 153.65 BSF (mm) 20.92 23.02 25.33 27.15 27.03 26.14 24.96 23.30 21.90 20.50 19.07 17.73 16.49 15.34 14.26 13.26 12.34 11.47 10.67 9.92 9.23 8.58 8.35 9.79 DRO (mm) 120.26 117.14 144.44 94.96 23.75 43.21 0.00 6.18 8.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.62 110.18 TRO (mm) 141.18 140.16 169.77 122.11 50.77 69.35 24.96 29.48 30.89 20.50 19.07 17.73 16.49 15.34 14.26 13.26 12.34 11.47 10.67 9.92 9.23 8.58 32.97 119.97

Qcal. (m3/s) 2.97 2.76 3.82 2.75 1.07 1.37 0.52 0.62 0.65 0.40 0.40 0.37 0.35 0.30 0.30 0.26 0.26 0.24 0.22 0.20 0.19 0.18 0.69 2.36

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1988

Satuan Simbol Nilai


2 A 27.251



CF 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 AET (mm) 51.15 54.56 50.82 50.82 57.75 61.60 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 60.75 64.80 62.10 66.24 64.50 64.50 60.00 64.00 57.75 57.75 49.50 52.80 ER (mm) 44.19 214.54 137.06 75.59 107.22 20.67 -22.80 -24.01 102.49 25.90 -36.87 -49.32 -58.10 -64.17 -56.83 -59.96 -46.55 -62.10 36.14 141.13 157.84 52.13 -14.13 120.51 SM (mm) 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 277.20 253.19 300.00 300.00 263.13 213.80 155.71 91.53 34.70 0.00 0.00 0.00 36.14 177.28 300.00 300.00 285.87 300.00 WS (mm) 44.19 214.54 137.06 75.59 107.22 20.67 0.00 0.00 55.68 25.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 35.12 52.13 0.00 106.38 I (mm) 13.26 64.36 41.12 22.68 32.17 6.20 0.00 0.00 16.70 7.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.54 15.64 0.00 31.91 GWS (mm) 155.69 206.90 232.10 237.73 252.13 240.47 223.63 207.98 209.54 202.37 188.20 175.03 162.78 151.38 140.79 130.93 121.77 113.24 105.32 97.94 101.25 109.26 101.61 125.29 BSF (mm) 11.22 13.15 15.92 17.04 17.77 17.87 16.83 15.65 15.14 14.94 14.17 13.17 12.25 11.39 10.60 9.86 9.17 8.52 7.93 7.37 7.22 7.64 7.65 8.23 DRO (mm) 30.93 150.18 95.94 52.91 75.06 14.47 0.00 0.00 38.98 18.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.58 36.49 0.00 74.47 TRO (mm) 42.15 163.33 111.86 69.95 92.82 32.33 16.83 15.65 54.12 33.07 14.17 13.17 12.25 11.39 10.60 9.86 9.17 8.52 7.93 7.37 31.81 44.12 7.65 82.70

Qcal. (m3/s) 0.89 3.22 2.52 1.58 1.95 0.64 0.35 0.33 1.14 0.65 0.30 0.28 0.26 0.22 0.22 0.19 0.19 0.18 0.17 0.15 0.67 0.93 0.16 1.63

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1989

Satuan Simbol Nilai


2 A 27.251



CF 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 AET (mm) 51.15 54.56 50.82 50.82 57.75 61.60 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 60.75 64.80 62.10 66.24 64.50 64.50 60.00 64.00 57.75 57.75 49.50 52.80 ER (mm) 133.19 92.94 167.09 213.15 170.48 107.85 118.76 14.72 66.12 8.83 103.77 -5.29 -9.77 -6.37 29.90 -62.98 -63.98 -59.42 105.45 0.37 145.05 93.76 93.17 26.23 SM (mm) 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 294.71 284.95 278.58 300.00 237.02 173.05 113.63 219.08 219.45 300.00 300.00 300.00 300.00 WS (mm) 133.19 92.94 167.09 213.15 170.48 107.85 118.76 14.72 66.12 8.83 103.77 0.00 0.00 0.00 8.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 64.49 93.76 93.17 26.23 I (mm) 39.96 27.88 50.13 63.94 51.15 32.35 35.63 4.42 19.84 2.65 31.13 0.00 0.00 0.00 2.54 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.35 28.13 27.95 7.87 GWS (mm) 155.08 171.13 207.53 254.71 286.23 297.42 310.98 293.47 292.07 274.18 285.03 265.08 246.53 229.27 215.67 200.58 186.54 173.48 161.34 150.04 158.21 174.28 189.05 183.41 BSF (mm) 10.17 11.83 13.73 16.76 19.62 21.17 22.07 21.92 21.24 20.54 20.28 19.95 18.56 17.26 16.14 15.10 14.04 13.06 12.14 11.29 11.18 12.06 13.18 13.51 DRO (mm) 93.24 65.06 116.97 149.20 119.34 75.49 83.14 10.31 46.29 6.18 72.64 0.00 0.00 0.00 5.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.14 65.64 65.22 18.36 TRO (mm) 103.41 76.89 130.70 165.97 138.96 96.66 105.20 32.23 67.52 26.72 92.92 19.95 18.56 17.26 22.07 15.10 14.04 13.06 12.14 11.29 56.32 77.69 78.40 31.87

Qcal. (m3/s) 2.17 1.52 2.94 3.74 2.92 1.91 2.21 0.68 1.42 0.53 1.95 0.42 0.39 0.34 0.46 0.30 0.30 0.27 0.26 0.22 1.18 1.63 1.65 0.63

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1990

Satuan Simbol Nilai


2 A 27.251



CF 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 AET (mm) 51.15 54.56 50.82 50.82 57.75 61.60 54.00 54.00 58.50 62.40 63.00 63.00 60.75 64.80 62.10 66.24 64.50 64.50 60.00 64.00 57.75 57.75 49.50 52.80 ER (mm) 101.85 178.73 86.97 174.26 110.37 56.94 -31.22 57.35 1.74 -14.63 -58.20 -11.84 -47.28 -61.93 -61.69 0.88 -64.50 -64.19 -58.08 -12.20 -51.40 3.35 98.88 180.33 SM (mm) 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 268.78 300.00 300.00 285.37 227.17 215.33 168.04 106.12 44.43 45.31 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.35 102.23 282.56 WS (mm) 101.85 178.73 86.97 174.26 110.37 56.94 0.00 26.12 1.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 I (mm) 30.56 53.62 26.09 52.28 33.11 17.08 0.00 7.84 0.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 GWS (mm) 200.06 237.80 246.33 279.54 291.92 287.97 267.81 256.63 239.17 222.43 206.86 192.38 178.91 166.39 154.74 143.91 133.83 124.47 115.75 107.65 100.12 93.11 86.59 80.53 BSF (mm) 13.91 15.88 17.56 19.07 20.73 21.03 20.16 19.02 17.98 16.74 15.57 14.48 13.47 12.52 11.65 10.83 10.07 9.37 8.71 8.10 7.54 7.01 6.52 6.06 DRO (mm) 71.30 125.11 60.88 121.98 77.26 39.86 0.00 18.29 1.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 TRO (mm) 85.21 140.99 78.44 141.06 97.98 60.89 20.16 37.31 19.20 16.74 15.57 14.48 13.47 12.52 11.65 10.83 10.07 9.37 8.71 8.10 7.54 7.01 6.52 6.06

Qcal. (m3/s) 1.79 2.78 1.77 3.18 2.06 1.20 0.42 0.78 0.40 0.33 0.33 0.30 0.28 0.25 0.24 0.21 0.21 0.20 0.18 0.16 0.16 0.15 0.14 0.12

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1991

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251


Jan-1 Jan-2 Feb-1 Feb-2 Mar-1 Mar-2 Apr-1 Apr-2 Mei-1 Mei-2 Jun-1 Jun-2 Jul-1 Jul-2 Agt-1 Agt-2 Sep-1 Sep-2 Okt-1 Okt-2 Nop-1 Nop-2 Des-1 Des-2P (mm) 312,81 158,59 277,01 149,56 44,12 100,77 323,16 161,92 15,38 0,00 2,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,33 0,00 23,28 82,78 195,92 108,64 98,79Jumlah hari 15 16 14 14 15 16 15 15 15 16 15 15 15 16 15 16 15 15 15 16 15 15 15 16PET (mm/hari) 3,1 3,1 3,3 3,3 3,5 3,5 3,6 3,6 3,9 3,9 4,2 4,2 4,5 4,5 4,6 4,6 4,3 4,3 4,0 4,0 3,5 3,5 3,0 3,0PET (mm) 46,50 49,60 46,20 46,20 52,50 56,00 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 67,50 72,00 69,00 73,60 64,50 64,50 60,00 64,00 52,50 52,50 45,00 48,00

CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 261,66 104,03 226,19 98,74 -13,63 39,17 269,16 107,92 -43,12 -62,40 -60,18 -63,00 -60,75 -64,80 -62,10 -66,24 -64,50 -57,17 -60,00 -40,72 25,03 138,17 59,14 45,99 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 286,37 300,00 300,00 300,00 256,88 194,48 134,30 71,30 10,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 25,03 163,20 222,34 268,33 WS (mm) 244,23 104,03 226,19 98,74 0,00 25,54 269,16 107,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 I (mm) 73,27 31,21 67,86 29,62 0,00 7,66 80,75 32,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 GWS (mm) 145,60 165,52 219,42 232,64 216,36 208,61 271,93 284,14 264,25 245,75 228,55 212,55 197,67 183,83 170,96 159,00 147,87 137,52 127,89 118,94 110,61 102,87 95,67 88,97 BSF (mm) 8,20 11,28 13,96 16,40 16,28 15,41 17,43 20,17 19,89 18,50 17,20 16,00 14,88 13,84 12,87 11,97 11,13 10,35 9,63 8,95 8,33 7,74 7,20 6,70 DRO (mm) 170,96 72,82 158,34 69,12 0,00 17,88 188,41 75,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 TRO (mm) 179,16 84,10 172,30 85,51 16,28 33,29 205,84 95,71 19,89 18,50 17,20 16,00 14,88 13,84 12,87 11,97 11,13 10,35 9,63 8,95 8,33 7,74 7,20 6,70

Qcal. (m3/s) 3,77 1,66 3,88 1,93 0,34 0,66 4,33 2,01 0,42 0,36 0,36 0,34 0,31 0,27 0,27 0,24 0,23 0,22 0,20 0,18 0,18 0,16 0,15 0,13

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1992

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 194,78 219,95 176,86 78,69 134,31 116,29 226,34 21,87 -39,63 137,01 -52,66 -54,33 -31,42 -64,80 -52,63 161,28 47,07 -20,05 105,40 100,99 105,77 252,48 173,43 30,06 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 260,37 300,00 247,34 193,01 161,59 96,79 44,16 205,44 252,50 232,46 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 WS (mm) 163,11 219,95 176,86 78,69 134,31 116,29 226,34 21,87 0,00 97,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 37,86 100,99 105,77 252,48 173,43 30,06 I (mm) 48,93 65,98 53,06 23,61 40,29 34,89 67,90 6,56 0,00 29,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,36 30,30 31,73 75,74 52,03 9,02 GWS (mm) 129,96 184,54 222,82 230,01 252,79 268,76 315,47 299,72 278,74 287,42 267,30 248,59 231,19 215,01 199,96 185,96 172,94 160,84 160,54 178,54 196,66 255,99 288,28 276,80 BSF (mm) 7,94 11,41 14,77 16,42 17,51 18,92 21,19 22,31 20,98 20,53 20,12 18,71 17,40 16,18 15,05 14,00 13,02 12,11 11,66 12,30 13,61 16,42 19,74 20,49 DRO (mm) 114,18 153,96 123,80 55,09 94,02 81,40 158,44 15,31 0,00 68,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 26,50 70,69 74,04 176,74 121,40 21,04 TRO (mm) 122,12 165,37 138,57 71,51 111,53 100,32 179,63 37,62 20,98 88,70 20,12 18,71 17,40 16,18 15,05 14,00 13,02 12,11 38,16 82,99 87,65 193,15 141,14 41,54

Qcal. (m3/s) 2,57 3,26 3,12 1,61 2,35 1,98 3,78 0,79 0,44 1,75 0,42 0,39 0,37 0,32 0,32 0,28 0,27 0,25 0,80 1,64 1,84 4,06 2,97 0,82

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1993

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 204,50 215,54 134,85 93,30 113,73 232,32 247,31 58,75 26,14 -47,81 19,17 -43,40 -60,75 -64,80 -22,80 -66,23 -64,46 -64,45 -56,74 -60,56 17,93 119,84 228,12 46,30 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 252,19 271,35 227,96 167,21 102,41 79,61 13,38 0,00 0,00 0,00 0,00 17,93 137,77 300,00 300,00 WS (mm) 204,50 215,54 134,85 93,30 113,73 232,32 247,31 58,75 26,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 65,89 46,30 I (mm) 61,35 64,66 40,46 27,99 34,12 69,70 74,19 17,63 7,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 19,77 13,89 GWS (mm) 316,63 356,86 370,92 371,97 378,85 419,59 461,82 446,50 422,81 393,21 365,69 340,09 316,28 294,14 273,55 254,41 236,60 220,04 204,63 190,31 176,99 164,60 172,15 173,50 BSF (mm) 21,52 24,43 26,40 26,94 27,23 28,96 31,97 32,94 31,53 29,60 27,52 25,60 23,81 22,14 20,59 19,15 17,81 16,56 15,40 14,32 13,32 12,39 12,21 12,54 DRO (mm) 143,15 150,87 94,40 65,31 79,61 162,63 173,12 41,13 18,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 46,12 32,41 TRO (mm) 164,67 175,30 120,79 92,25 106,84 191,59 205,09 74,07 49,83 29,60 27,52 25,60 23,81 22,14 20,59 19,15 17,81 16,56 15,40 14,32 13,32 12,39 58,33 44,94

Qcal. (m3/s) 3,46 3,46 2,72 2,08 2,25 3,78 4,31 1,56 1,05 0,58 0,58 0,54 0,50 0,44 0,43 0,38 0,37 0,35 0,32 0,28 0,28 0,26 1,23 0,89

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1994

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 143,88 212,47 227,36 110,19 361,12 216,57 146,65 22,83 4,24 -62,40 -63,00 -63,00 -60,75 -64,80 -62,10 -66,24 -64,50 -64,50 -57,02 -41,11 20,34 24,54 127,58 -4,69 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 237,60 174,60 111,60 50,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 20,34 44,88 172,46 167,77 WS (mm) 143,88 212,47 227,36 110,19 361,12 216,57 146,65 22,83 4,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 I (mm) 43,16 63,74 68,21 33,06 108,34 64,97 44,00 6,85 1,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 GWS (mm) 203,01 250,31 298,61 309,61 392,48 427,70 440,22 416,01 388,12 360,95 335,68 312,19 290,33 270,01 251,11 233,53 217,18 201,98 187,84 174,69 162,47 151,09 140,52 130,68 BSF (mm) 13,66 16,44 19,91 22,06 25,46 29,75 31,48 31,06 29,17 27,17 25,27 23,50 21,85 20,32 18,90 17,58 16,35 15,20 14,14 13,15 12,23 11,37 10,58 9,84 DRO (mm) 100,72 148,73 159,15 77,13 252,79 151,60 102,66 15,98 2,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 TRO (mm) 114,37 165,17 179,06 99,19 278,25 181,35 134,13 47,03 32,13 27,17 25,27 23,50 21,85 20,32 18,90 17,58 16,35 15,20 14,14 13,15 12,23 11,37 10,58 9,84

Qcal. (m3/s) 2,40 3,26 4,03 2,23 5,85 3,57 2,82 0,99 0,68 0,54 0,53 0,49 0,46 0,40 0,40 0,35 0,34 0,32 0,30 0,26 0,26 0,24 0,22 0,19

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1995

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 272,76 155,85 273,19 147,19 181,99 152,21 26,01 26,26 39,16 -24,10 95,16 57,04 -26,30 -63,61 -62,10 -66,23 -64,50 -63,77 2,96 43,44 124,10 412,85 150,45 13,73 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 275,90 300,00 300,00 273,70 210,09 147,99 81,76 17,26 0,00 2,96 46,39 170,50 300,00 300,00 300,00 WS (mm) 140,53 155,85 273,19 147,19 181,99 152,21 26,01 26,26 39,16 0,00 71,07 57,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 283,35 150,45 13,73 I (mm) 42,16 46,75 81,96 44,16 54,60 45,66 7,80 7,88 11,75 0,00 21,32 17,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 85,00 45,14 4,12 GWS (mm) 162,22 195,98 261,35 285,66 318,36 340,14 323,86 308,79 298,51 277,61 278,76 275,76 256,45 238,50 221,81 206,28 191,84 178,41 165,92 154,31 143,51 215,49 243,96 230,86 BSF (mm) 10,62 12,99 16,59 19,84 21,91 23,88 24,08 22,95 22,03 20,90 20,18 20,11 19,30 17,95 16,70 15,53 14,44 13,43 12,49 11,61 10,80 13,02 16,66 17,22 DRO (mm) 98,37 109,09 191,23 103,03 127,40 106,55 18,21 18,38 27,41 0,00 49,75 39,93 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 198,34 105,32 9,61 TRO (mm) 108,99 122,09 207,82 122,87 149,30 130,43 42,29 41,33 49,44 20,90 69,93 60,04 19,30 17,95 16,70 15,53 14,44 13,43 12,49 11,61 10,80 211,36 121,98 26,83

Qcal. (m3/s) 2,29 2,41 4,68 2,77 3,14 2,57 0,89 0,87 1,04 0,41 1,47 1,26 0,41 0,35 0,35 0,31 0,30 0,28 0,26 0,23 0,23 4,44 2,56 0,53

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1996

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 95,99 189,76 124,05 -1,75 57,81 83,06 66,77 36,35 -58,45 -27,15 -44,17 -54,99 -60,50 -64,80 -44,12 -60,25 -64,50 -64,50 15,81 20,08 149,44 251,50 246,58 -28,87 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 298,25 300,00 300,00 300,00 300,00 241,55 214,39 170,22 115,23 54,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 15,81 35,89 185,33 300,00 300,00 271,13 WS (mm) 95,99 189,76 124,05 0,00 56,06 83,06 66,77 36,35 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 136,83 246,58 0,00 I (mm) 28,80 56,93 37,21 0,00 16,82 24,92 20,03 10,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 41,05 73,97 0,00 GWS (mm) 242,49 280,45 296,73 275,96 272,87 277,81 277,70 268,78 249,97 232,47 216,20 201,06 186,99 173,90 161,73 150,41 139,88 130,09 120,98 112,51 104,64 136,92 198,72 184,81 BSF (mm) 17,17 18,97 20,93 20,77 19,91 19,97 20,15 19,82 18,81 17,50 16,27 15,13 14,07 13,09 12,17 11,32 10,53 9,79 9,11 8,47 7,88 8,76 12,17 13,91 DRO (mm) 67,19 132,83 86,83 0,00 39,24 58,14 46,74 25,45 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 95,78 172,60 0,00 TRO (mm) 84,36 151,80 107,77 20,77 59,15 78,11 66,89 45,27 18,81 17,50 16,27 15,13 14,07 13,09 12,17 11,32 10,53 9,79 9,11 8,47 7,88 104,54 184,78 13,91

Qcal. (m3/s) 1,77 2,99 2,43 0,47 1,24 1,54 1,41 0,95 0,40 0,34 0,34 0,32 0,30 0,26 0,26 0,22 0,22 0,21 0,19 0,17 0,17 2,20 3,89 0,27

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1997

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 183,51 41,51 232,54 95,49 -26,12 -34,89 42,09 -39,59 -9,11 -61,17 -63,00 -61,18 -60,75 -64,18 -62,10 -66,24 -64,43 -64,50 -59,99 -62,83 -44,12 -19,54 113,82 2,56 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 273,88 238,98 281,08 241,49 232,37 171,20 108,20 47,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 113,82 116,38 WS (mm) 154,64 41,51 232,54 95,49 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 I (mm) 46,39 12,45 69,76 28,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 GWS (mm) 216,64 213,49 265,87 274,90 255,66 237,76 221,12 205,64 191,25 177,86 165,41 153,83 143,06 133,05 123,73 115,07 107,02 99,53 92,56 86,08 80,06 74,45 69,24 64,39 BSF (mm) 14,56 15,60 17,39 19,61 19,24 17,90 16,64 15,48 14,39 13,39 12,45 11,58 10,77 10,01 9,31 8,66 8,06 7,49 6,97 6,48 6,03 5,60 5,21 4,85 DRO (mm) 108,25 29,05 162,77 66,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 TRO (mm) 122,81 44,66 180,16 86,46 19,24 17,90 16,64 15,48 14,39 13,39 12,45 11,58 10,77 10,01 9,31 8,66 8,06 7,49 6,97 6,48 6,03 5,60 5,21 4,85

Qcal. (m3/s) 2,58 0,88 4,06 1,95 0,40 0,35 0,35 0,33 0,30 0,26 0,26 0,24 0,23 0,20 0,20 0,17 0,17 0,16 0,15 0,13 0,13 0,12 0,11 0,10

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1998

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 93,47 174,28 300,96 233,73 209,06 83,31 145,74 53,85 9,51 -39,93 3,45 107,49 25,49 93,51 -31,43 -65,78 -60,23 -27,60 54,01 339,52 166,21 166,80 -22,75 152,90 SM (mm) 209,85 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 260,07 263,53 300,00 300,00 300,00 268,57 202,78 142,56 114,96 168,96 300,00 300,00 300,00 277,25 300,00 WS (mm) 0,00 84,13 300,96 233,73 209,06 83,31 145,74 53,85 9,51 0,00 0,00 71,01 25,49 93,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 208,48 166,21 166,80 0,00 130,15 I (mm) 0,00 25,24 90,29 70,12 62,72 24,99 43,72 16,16 2,85 0,00 0,00 21,30 7,65 28,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 62,54 49,86 50,04 0,00 39,04 GWS (mm) 59,89 80,05 161,57 217,93 263,20 268,89 292,26 287,39 270,03 251,13 233,55 237,76 228,49 239,57 222,80 207,20 192,70 179,21 166,67 215,35 248,40 279,30 259,75 279,24 BSF (mm) 4,51 5,08 8,76 13,76 17,45 19,30 20,35 21,02 20,22 18,90 17,58 17,09 16,91 16,98 16,77 15,60 14,50 13,49 12,54 13,86 16,82 19,14 19,55 19,55 DRO (mm) 0,00 58,89 210,67 163,61 146,34 58,31 102,02 37,70 6,66 0,00 0,00 49,71 17,84 65,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 145,93 116,35 116,76 0,00 91,10 TRO (mm) 4,51 63,97 219,43 177,38 163,79 77,61 122,37 58,72 26,87 18,90 17,58 66,80 34,75 82,43 16,77 15,60 14,50 13,49 12,54 159,79 133,17 135,90 19,55 110,65

Qcal. (m3/s) 0,09 1,26 4,94 4,00 3,44 1,53 2,57 1,23 0,57 0,37 0,37 1,40 0,73 1,62 0,35 0,31 0,30 0,28 0,26 3,15 2,80 2,86 0,41 2,18

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 1999

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 209,45 155,22 105,57 149,69 205,44 46,02 65,33 75,82 86,54 -60,11 -48,46 -44,01 -39,00 -60,64 -60,78 -65,05 -64,50 -54,87 -0,28 46,01 100,56 196,35 191,60 95,52 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 239,89 191,43 147,42 108,42 47,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 46,01 146,56 300,00 300,00 300,00 WS (mm) 209,45 155,22 105,57 149,69 205,44 46,02 65,33 75,82 86,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 42,91 191,60 95,52 I (mm) 62,83 46,56 31,67 44,91 61,63 13,80 19,60 22,74 25,96 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 12,87 57,48 28,66 GWS (mm) 320,33 342,84 349,40 368,28 401,98 387,16 378,97 374,39 373,24 347,11 322,81 300,21 279,20 259,66 241,48 224,58 208,86 194,24 180,64 167,99 156,23 157,72 202,15 215,65 BSF (mm) 21,75 24,05 25,11 26,03 27,94 28,62 27,79 27,32 27,12 26,13 24,30 22,60 21,02 19,54 18,18 16,90 15,72 14,62 13,60 12,64 11,76 11,39 13,05 15,15 DRO (mm) 146,61 108,65 73,90 104,78 143,81 32,21 45,73 53,07 60,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 30,04 134,12 66,87 TRO (mm) 168,36 132,70 99,00 130,81 171,74 60,83 73,52 80,39 87,69 26,13 24,30 22,60 21,02 19,54 18,18 16,90 15,72 14,62 13,60 12,64 11,76 41,43 147,17 82,02

Qcal. (m3/s) 3,54 2,62 2,23 2,95 3,61 1,20 1,55 1,69 1,84 0,52 0,51 0,48 0,44 0,39 0,38 0,33 0,33 0,31 0,29 0,25 0,25 0,87 3,09 1,62

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2000

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 176,87 36,24 209,67 229,80 173,28 98,54 178,21 89,56 6,12 0,88 -47,25 -52,60 -60,65 -56,64 -62,10 -30,67 -64,36 -61,57 41,57 193,63 192,82 234,75 13,11 6,31 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 252,75 200,15 139,51 82,87 20,77 0,00 0,00 0,00 41,57 235,20 300,00 300,00 300,00 300,00 WS (mm) 176,87 36,24 209,67 229,80 173,28 98,54 178,21 89,56 6,12 0,88 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 128,02 234,75 13,11 6,31 I (mm) 53,06 10,87 62,90 68,94 51,98 29,56 53,46 26,87 1,84 0,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 38,41 70,42 3,93 1,89 GWS (mm) 251,76 244,63 288,21 334,56 361,30 364,54 390,61 389,20 363,73 338,52 314,82 292,79 272,29 253,23 235,51 219,02 203,69 189,43 176,17 163,84 189,43 244,13 230,84 216,50 BSF (mm) 16,95 18,00 19,33 22,59 25,24 26,33 27,39 28,28 27,31 25,47 23,70 22,04 20,50 19,06 17,73 16,49 15,33 14,26 13,26 12,33 12,81 15,73 17,23 16,22 DRO (mm) 123,81 25,37 146,77 160,86 121,29 68,98 124,75 62,69 4,29 0,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 89,61 164,32 9,17 4,41 TRO (mm) 140,76 43,37 166,09 183,44 146,53 95,30 152,14 90,98 31,59 26,09 23,70 22,04 20,50 19,06 17,73 16,49 15,33 14,26 13,26 12,33 102,43 180,05 26,40 20,64

Qcal. (m3/s) 2,96 0,85 3,74 4,13 3,08 1,88 3,20 1,91 0,66 0,51 0,50 0,46 0,43 0,38 0,37 0,32 0,32 0,30 0,28 0,24 2,15 3,79 0,56 0,41

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2001

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 131,58 136,72 201,67 36,97 158,75 157,96 146,59 85,62 -9,74 -9,46 47,95 -44,29 -54,50 -45,38 -61,84 -63,40 -53,63 -63,00 114,77 386,37 120,64 188,66 19,30 38,32 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 290,26 280,80 300,00 255,71 201,21 155,82 93,99 30,58 0,00 0,00 114,77 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 WS (mm) 131,58 136,72 201,67 36,97 158,75 157,96 146,59 85,62 0,00 0,00 28,75 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 201,15 120,64 188,66 19,30 38,32 I (mm) 39,47 41,02 60,50 11,09 47,63 47,39 43,98 25,69 0,00 0,00 8,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 60,34 36,19 56,60 5,79 11,50 GWS (mm) 239,44 262,26 302,29 291,83 317,36 340,87 359,45 359,08 333,94 310,56 297,15 276,35 257,00 239,01 222,28 206,72 192,25 178,79 166,28 212,87 232,90 271,21 257,82 250,86 BSF (mm) 16,54 18,20 20,48 21,55 22,09 23,87 25,40 26,06 25,14 23,38 22,04 20,80 19,34 17,99 16,73 15,56 14,47 13,46 12,52 13,75 16,17 18,28 19,19 18,45 DRO (mm) 92,11 95,71 141,17 25,88 111,13 110,57 102,61 59,93 0,00 0,00 20,13 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 140,80 84,45 132,06 13,51 26,83 TRO (mm) 108,64 113,90 161,64 47,43 133,22 134,45 128,01 85,99 25,14 23,38 42,17 20,80 19,34 17,99 16,73 15,56 14,47 13,46 12,52 154,55 100,62 150,35 32,70 45,27

Qcal. (m3/s) 2,28 2,25 3,64 1,07 2,80 2,65 2,69 1,81 0,53 0,46 0,89 0,44 0,41 0,35 0,35 0,31 0,30 0,28 0,26 3,05 2,12 3,16 0,69 0,89

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2002

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 103,93 201,57 224,09 156,48 -14,93 100,18 70,43 49,35 105,32 -62,40 -62,22 -63,00 -60,16 -63,77 -62,10 -66,24 -64,50 -64,50 -59,99 -52,68 -46,27 27,11 61,89 68,65 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 285,07 300,00 300,00 300,00 300,00 237,60 175,38 112,38 52,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 27,11 89,00 157,65 WS (mm) 103,93 201,57 224,09 156,48 0,00 85,24 70,43 49,35 105,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 I (mm) 31,18 60,47 67,23 46,94 0,00 25,57 21,13 14,81 31,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 GWS (mm) 263,39 303,31 346,95 367,96 342,21 342,93 339,32 329,85 337,25 313,64 291,69 271,27 252,28 234,62 218,20 202,92 188,72 175,51 163,22 151,80 141,17 131,29 122,10 113,55 BSF (mm) 18,65 20,55 23,58 25,93 25,76 24,85 24,74 24,27 24,20 23,61 21,96 20,42 18,99 17,66 16,42 15,27 14,20 13,21 12,29 11,43 10,63 9,88 9,19 8,55 DRO (mm) 72,75 141,10 156,86 109,53 0,00 59,67 49,30 34,55 73,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 TRO (mm) 91,40 161,66 180,45 135,46 25,76 84,52 74,05 58,82 97,92 23,61 21,96 20,42 18,99 17,66 16,42 15,27 14,20 13,21 12,29 11,43 10,63 9,88 9,19 8,55

Qcal. (m3/s) 1,92 3,19 4,07 3,05 0,54 1,67 1,56 1,24 2,06 0,47 0,46 0,43 0,40 0,35 0,35 0,30 0,30 0,28 0,26 0,23 0,22 0,21 0,19 0,17

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2003

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 8,25 159,49 263,08 185,89 207,91 93,45 14,28 -43,49 80,96 -41,85 -54,82 -61,08 -60,75 -64,80 -61,89 -64,90 -64,26 -59,99 -32,09 -50,66 4,22 41,40 66,81 95,28 SM (mm) 165,90 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 256,51 300,00 258,15 203,32 142,25 81,50 16,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,22 45,62 112,43 207,70 WS (mm) 0,00 25,39 263,08 185,89 207,91 93,45 14,28 0,00 37,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 I (mm) 0,00 7,62 78,92 55,77 62,37 28,03 4,28 0,00 11,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 GWS (mm) 105,60 105,56 174,34 215,95 261,02 269,80 255,05 237,20 231,44 215,24 200,17 186,16 173,13 161,01 149,74 139,26 129,51 120,44 112,01 104,17 96,88 90,10 83,79 77,93 BSF (mm) 7,95 7,66 10,15 14,16 17,30 19,25 19,04 17,85 17,00 16,20 15,07 14,01 13,03 12,12 11,27 10,48 9,75 9,07 8,43 7,84 7,29 6,78 6,31 5,87 DRO (mm) 0,00 17,78 184,16 130,12 145,54 65,41 9,99 0,00 26,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 TRO (mm) 7,95 25,43 194,31 144,28 162,84 84,67 29,03 17,85 43,23 16,20 15,07 14,01 13,03 12,12 11,27 10,48 9,75 9,07 8,43 7,84 7,29 6,78 6,31 5,87

Qcal. (m3/s) 0,17 0,50 4,38 3,25 3,42 1,67 0,61 0,38 0,91 0,32 0,32 0,29 0,27 0,24 0,24 0,21 0,20 0,19 0,18 0,15 0,15 0,14 0,13 0,12

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2004

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 21,70 360,64 108,53 143,67 152,74 87,11 -25,60 -46,09 -55,98 55,51 -59,53 -52,05 -38,19 -49,96 -53,49 -64,07 -63,45 -63,73 -59,99 -47,27 -9,87 120,85 181,53 376,43 SM (mm) 229,40 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 274,40 228,31 172,33 227,85 168,31 116,26 78,07 28,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 120,85 300,00 300,00 WS (mm) 0,00 290,05 108,53 143,67 152,74 87,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,38 376,43 I (mm) 0,00 87,01 32,56 43,10 45,82 26,13 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,71 112,93 GWS (mm) 72,47 151,37 172,19 201,73 231,83 240,82 223,96 208,28 193,70 180,14 167,53 155,81 144,90 134,76 125,32 116,55 108,39 100,81 93,75 87,19 81,08 75,41 70,82 174,84 BSF (mm) 5,45 8,12 11,74 13,56 15,72 17,14 16,86 15,68 14,58 13,56 12,61 11,73 10,91 10,14 9,43 8,77 8,16 7,59 7,06 6,56 6,10 5,68 5,30 8,91 DRO (mm) 0,00 203,03 75,97 100,57 106,92 60,98 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,67 263,50 TRO (mm) 5,45 211,15 87,71 114,13 122,64 78,12 16,86 15,68 14,58 13,56 12,61 11,73 10,91 10,14 9,43 8,77 8,16 7,59 7,06 6,56 6,10 5,68 6,97 272,41

Qcal. (m3/s) 0,11 4,16 1,98 2,57 2,58 1,54 0,35 0,33 0,31 0,27 0,27 0,25 0,23 0,20 0,20 0,17 0,17 0,16 0,15 0,13 0,13 0,12 0,15 5,37

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

MODEL MOCK 2005

Satuan Simbol Nilai


2 A 27,251



CF 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 AET (mm) 51,15 54,56 50,82 50,82 57,75 61,60 54,00 54,00 58,50 62,40 63,00 63,00 60,75 64,80 62,10 66,24 64,50 64,50 60,00 64,00 57,75 57,75 49,50 52,80 ER (mm) 46,25 172,13 113,39 171,54 30,34 48,30 140,47 -31,38 -54,22 -62,07 -52,72 8,23 4,04 -61,51 -60,60 -64,72 -62,56 -36,83 -49,02 59,41 -20,50 12,76 132,15 272,38 SM (mm) 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 300,00 268,62 214,40 152,32 99,60 107,83 111,87 50,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 59,41 38,91 51,67 183,83 300,00 WS (mm) 46,25 172,13 113,39 171,54 30,34 48,30 140,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 156,20 I (mm) 13,87 51,64 34,02 51,46 9,10 14,49 42,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 46,86 GWS (mm) 175,99 213,50 231,38 264,84 255,09 251,21 274,30 255,09 237,24 220,63 205,19 190,82 177,47 165,04 153,49 142,75 132,75 123,46 114,82 106,78 99,31 92,36 85,89 125,10 BSF (mm) 12,72 14,13 16,14 18,00 18,86 18,36 19,06 19,20 17,86 16,61 15,44 14,36 13,36 12,42 11,55 10,74 9,99 9,29 8,64 8,04 7,47 6,95 6,46 7,65 DRO (mm) 32,37 120,49 79,37 120,08 21,24 33,81 98,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 109,34 TRO (mm) 45,10 134,62 95,51 138,08 40,10 52,17 117,39 19,20 17,86 16,61 15,44 14,36 13,36 12,42 11,55 10,74 9,99 9,29 8,64 8,04 7,47 6,95 6,46 117,00

Qcal. (m3/s) 0,95 2,65 2,15 3,11 0,84 1,03 2,47 0,40 0,38 0,33 0,32 0,30 0,28 0,24 0,24 0,21 0,21 0,20 0,18 0,16 0,16 0,15 0,14 2,31

PARAMETER DAS

Parameter DASBulan

laporan

Documents