Ingin Turunkan Berat Badan Cukup Latihan 5 Kali Seminggu

Liputan 6 – 12 jam yang lalu

Liputan6.com, Jakarta : Tak sedikit orang yang memaksakan diri

berolahraga setiap waktu agar berat badannya cepat turun. Sebenarnya,

cara seperti itu tak diperlukan karena tubuh juga membutuhkan waktu

untuk istirahat. Ada trik yang bisa dilakukan Anda yang ingin berat badan

turun dengan olahraga

"Lakukanlah olahraga selama 1 jam setiap harinya. Dalam seminggu,

maksimal lakukan sebanyak lima kali. Itu saja cukup kalau memang berniat

untuk menurunkan berat badan," kata Pakar Diet dan Fitnes sekaligus

Founder & CEO of Dunia Fitness, Denny Santoso menjelaskan saat

berbincang dengan Health Liputan6.com, pada Rabu (5/2/2014)

Menurut pemilik Dunia Fitness ini menjelaskan, butuh waktu 1 sampai 2

hari untuk masing-masing individu beristirahat selama seminggu. Dan,

ingat, tidak perlu dipaksakan sampai harus melakukan olahraga setiap hari,

karena tubuh butuh istirahat juga.

Selain itu, tambah Denny, olahraga terbaik untuk menurunkan berat badan

adalah angkat beban dan cardio yang digabungkan. Tidak hanya melakukan

angkat beban saja tanpa kardio,atau sebaliknya.

Dijelaskan Denny, latihan setiap orang akan berbeda tergantung dari kadar

lemak yang ada di tubuh masing-masing. Bagi pemilik lemak 25 persen

akan melakukan latihan yang berbeda dari orang yang memiliki kadar

lemak sebesar 35 dan 45 persen.

Makin tinggi kadar lemak, maka waktu untuk melakukan kardio juga makin

lama. Misalnya, pemilik lemak 25 persen, butuh waktu 45 menit untuk

latihan beban, dan 15 menit latihan kardio.

(Adt/Mel)

Pekerjaan balok existing 1.98 m’ menjadi 2.3 m’ (Area pertemuan gedung baru ) LT. Street Level

All joint in the Astino Scaffolding is full welding, increase safety & durability

 

Axtrada (M) Sdn. Bhd. embarks on manufacturing and supplying of quality scaffolding and its related

parts with advanced technique and modern management solution to meet demands and customers in

scaffolding works, construction and building trades.

 

All Axtrada Scaffolding and parts are made of GI high tensile material which meet global standard such as

JIS specification and are joined through gas metal arc welding process (full welding) to increase

durability, safety, and improve ability of anti-corrosion.

 

Axtrada Scaffolding is an unbeatably fast yet strong and safe system which you can use to cope with

many requirements.

 

WELDING METHOD ( FULL WELDING) Walking Frame Vertical Frame Cross Brace Arm Lock Joint Pin Walking Board Jack Base Stair Walking Frame Hand Rail Pole Hand Rail Truss Hanger Truss Truss Girt

 

Our Corporate Vision

A preferred supplier of roofing and other building material products.

 

Our Corporate Mission

To supply our customers with top Quality and Innovative Products at reasonable cost, in line with the

nation's aspiration of zero inflation and satisfying customer requirements through personalized, efficient

and reliable service, and establishing a mutually rewarding relationship.

 

 

TUBE MILL FLOW CHART

 

Scaffolding Manufacturer, Scaffolding Rental, Scaffolding System, Formwork, Construction Scaffolding ...

Products > Scaffolding & Accessories

Other ProductsAssembly of the Model Scaffolding and Accessories

BS 1139 Coupler / Pipe Accessories Metal Deck

G.I Pipe Scaffolding JIS Clamp

Safety Net Basic of Assembling External Scaffolding

Vertical Shore / Jack Support    

FAST EMERGING ESTABLISHMENT SET TO BRING QUALITY GOODS TROUGH OUR EFFCIENCY.

WE ARE READY TO YOUR EVERY NEEDS WITH OUR VERY OWN SIGNATURE PERSONALIZED SERVICE.

Scaffolding Manufacturer, Scaffolding Rental, Scaffolding System, Formwork, Construction Scaffolding ...

Products > BS 1139 Coupler / Pipe Accessories

METAL DOOR & WINDOWS FRAMEalso manufactures a wide range of outstanding quality Metal Window Frames from

the same proven performer - JIS G 3313 Certified Electro Galvanised Steel Strips. The following comprehensive list of Metal Door and Window Frame with a wide array of configurations for different applications further exemplifies the hallmark of quality & versatility :

• Adjustable Louver Window Frame (Single or multiple bays)

• Fixed Louver Window Frame (Single or multiple bays)

• Adjustable & Fixed Louver Combination Window Frame(Single or multiple bays)

• Casement Window Frame

• Top Hung Window Frame

• Casement & Top Hung Combination Window Frame

• Door & Window Combination Frame

 

 

 

SpecificationsMaterial

 Hot-Dipped Galvanized, Electro Galvanized Steel.

Profile

 Head & jamb exclusive 14-fold (130WA, 140WA, 156WA) / 8-fold rollformed profile (100std)

Corners

Tagged, mitred, Welded & treated / Patented Knocked-Down(KDO118)System

 

Products > Basic of Assembling External Scaffolding

1. WY 101 Vertical Frame2. WY 201 Walking Frame3. WY 202 Walking Frame4. WY 205 Walking Board5. WY 301 Cross Brace6. WY 514 Stair7. WY 601 Adjustable Jack Base

8. WY 701 Joint Pin9. WY 801 Arm Lock10. WY 901 Hand Rail Pole11. WY 902 Hand Rail12. WY 910 Truss13. WY 911 Truss Hanger14. WY 912 Truss Girt

BISNIS PERUMAHAN KECIL / MININovember 8, 2011

By ajawijaya

Seperti halnya supermarket dan mini market dalam bentuk penjualan barang sehari2, kitapun dalam bisnis perumahan bisa mengikuti gaya mereka, yaitu dengan membuat depeloper perumahan besar dan perumahan kecil / mini.

Setelah saya mencoba menggeluti bisnis perumahan dengan luasan sekitar 3 hektar ke atas, ternyata banyak kendala yang menjadi problem untuk pebisnis modal kecil. Di antaranya yang paling menjadi kendala adalah balik modal yang terlalu lama, keuntungan ada pada sisa tanah kavling yang belum terjual, perijinan yang terlalu panjang, dan banyak kendala bagi pebisnis dengan modal pas-pasan…

Saya kini lebih cenderung kepada bisnis “bangun rumah jual”, atau” renovasi rumah jual”… atau kalo mau bikin perumahan ya di bawah 5.000m2, kalo mau yang lebih besar ya bisa juga, tapi lokasi harus berada pada ring 1 / pusat kota, biar cepat habis.

Bagi rekan2 yang akan menjual tanah pasti agak kesulitan jika tanpa ada bangunan, karena kelemahan jual tanah yang saya tahu tidak adanya perbankan yang mengucurkan kredit kepemilikan tanah, kebanyakan perbankan hanya mengucurkan kredit kepemilikan rumah, jadi jika ingin menjual tanah dengan cepat, salah satu solusinya adalah dengan membangun bangunan di atas tanah yang akan di jual. Konsumen yang akan membeli tanah kita menjadi luas yaitu disamping orang yang akan membeli cash dan juga bisa dengan cara KPR.

Kalo saja anda mempunyai tanah sekitar 300m2, dan bisa di buat untuk 3 kavling, saya kira itu bisnis perumahan yang lebih baik dan lebih cepat, karena kita bisa menjual rumah dengan harga yang murah, kenapa bisa murah ? karena kita tidak kena biaya ijin2 yang terlalu besar, fasum dan fasos juga tidak ada,  dan yang paling menghemat yaitu tidak terlalu banyak karyawan …., otomatis daya saing harga dengan perumahan lain bisa bersaing.

Sekarang saya mengajak rekan2 dalam posting ini, untuk mempertemukan pemilik tanah dan pemilik modal kecil yang hanya cukup untuk membuat 4unit rumah atau lebih untuk bekerja sama dalam membuat perumahan super mini…..

Bentuk kerjasamanya bisa di hitung berdasarkan penyertaan modal, misal si pemilik tanah dengan luas tanah 300m2 x Rp. 500.000 = Rp.  150.000.000, lalu si pemilik modal konstruksi menyetor 3unit rumah x Rp. 50.000.000 = Rp. 150. 000.000, berarti bagi hasil antara pemilik tanah dan pemilik bangunan adalah 50%.

Contoh analisa bisnis perumahan mini, misal harga tanah seperti perhitungan di atas yaitu, 300m2 seharga Rp. 150 jt, tanah dibuat 3 kavling, lalu modal bangunan type 36 seharga Rp. 45 jt X 3 unit = Rp 150 jt, biaya perijinan dan splitsing tanah dan IMB Rp. 5jt / unit bangunan. Untuk menentukan harga jual rumah, liat kompetitor perumahan terdekat, lalu tentukan harga jual rumah kita dengan memberikan selisih harga yang signifikan, agar rumah kita cepat laku.

Incoming search terms:

bisnis perumahan bisnis tanah kavling bisnis tanah kaplingan cara membuat kavling tanah bisnis tanah kapling cara berbisnis tanah bisnis kapling tanah bisnis kavling tanah cara menjual tanah kavling bisnis kaplingan tanah

JASA PERENCANAAN / GAMBAR BANGUNANNovember 18, 2011

By ajawijaya

Jangan sia-siakan impian anda untuk mewujudkan rumah idaman  bersama kami, jangan paksakan rumah impian anda dengan membangun tanpa perencanaan yang tepat, jangan sampai anda menyesal dikemudian,

Percayakan  impian mewujudkan rumah anda kepada kami

Ratusan rumah sudah kami persembahkan untuk hunian yang nyaman, asri, selaras dan fungsional

PAKET LUAS 1M2 – 50M2

Harga desain Rp. 3.500.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja :  Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad,

Serta Detail Penunjang lainnya.RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

 PAKET LUAS 51M2 – 100M2

Harga desain Rp. 5.000.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja :  Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya.RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS 101M2 – 150M2

Harga desain Rp. 7.500.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja : Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya.

RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS 151M2 – 200M2

Harga desain Rp. 9.000.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja : Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya. RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS   201M2 – 250M2

Harga desain Rp. 11.000.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja : Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya. RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS   251M2 – 300M2

Harga desain Rp. 14.000.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja : Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya. RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS   301M2   – 400M2

Harga desain Rp. 16.500.000 dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja : Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya. RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

PAKET LUAS   401M2 KEATAS

Harga desain NEGO  dengan produk gambar sbb :

Gambar kerja :  Gambar Perspektif 3 Dimensi, Gambar Situasi, Denah, Tampak, Potongan, Rencana Pondasi, Rencana Atap, Rencana Plafond, Rencana Pola lantai, Rencana Pintu dan Jendela, Gambar ME (Listrik), Rencana Sanitasi, Detail Tangga, detail KM/WC, Detail Fasad, Serta Detail Penunjang lainnya. RAB (Rancangan Anggaran Biaya)

 

JASA PELAKSANAAN

v  Cara Cost n Fee

Jasa pelaksanaan dibayar 10% dari nilai total belanja matrial dan upah tukang

v  Cara Borong

Kami akan mengajukan penawaran harga dengan penjelasan spesifikasi matrial.

JASA DESIGN / GAMBAR PERENCANAAN   GRATIS , jika PELAKSANAAN bangunan di laksanakan dengan cara borong

 

Kirimkan keinginan dan khayalan anda ke :

ajawijaya@gmail.com

Incoming search terms:

denah sanitasi pola gambar perspektif denah rumah listrik dan sanitasi perencanaan pondasi rumah impian harga jasa perencanaan disain gambar rumah harga gambar perencanaan gambar rumah 3 dimensi gambar rencana tangga dan detailnya gambar pola bangunan gambar persepektif rumah

Yogyakarta

Casa Grande Real EstateCluster Catalonia No. 429Ring Road Utara, MaguwoharjoDepok, Sleman, Yogyakarta

--------------------------------------

BaturajaKampus AKMI BaturajaJl. A. Yani No. 267Baturaja - Sumsel

Telp :Ratih : 0877 3854 2461Eni : 0819 3033 0022

Pin BB25DC48F2

Bank BRI 0245-01-000881-30-3Cabang Brigjen Katamso Yogyakarta a.n. Putu Putrayasa.  

Bank Mandiri 137 000 7856 038Cabang Gejayana.n. Putu Putrayasa. 

Bank BCA 037 232 0 212Cabang Sudirman Jogjaa.n. Putu Putrayasa. 

Pengunjung Website

Mengapa Kavling Tanah

Mengapa Tanah?

Rumah adalah kebutuhan pokok setiap orang, tetapi tidak setiap orang memilikinya, mengapa? Karena Rumah harganya MAHAL!

Tanah, adalah tempat berdirinya Rumah, Tanah adalah Satu-satunya komponen dalam sebuah rumah yang HARGANYA NAIK

TERUS, mengapa? Berbeda dengan investasi emas, saham, unit link, asuransi yang di ciptakan manusia, sehingga harganya naik

turun,  Bumi Tidak diciptakan dua kali, Tanah tidak bertambah, tetapi JUMLAH PENDUDUK BUMI BERTAMBAH TERUS, dari 2 orang di

zaman Adam dan Hawa, hingga saat ini sudah mencapai 6,3 Milyard Penduduk. Bukankah itu sebuah alasan yang jelas, mengapa

Tanah harganya NAIK TERUS?

Berinvestasi pada Tanah adalah investasi yang cerdas, Kenaikan harga tanah, biasanya cenderung jauh lebih tinggi dari Inflasi. Di

Suatu daerah yang cukup berkembang, kenaikan 40% per tahun adalah kenaikan yang wajar. Bahkan kenaikan bisa 200-300% jika

daerah itu menjadi sebuah kawasan bisnis atau perkantoran.

 

Mengapa Tidak Punya Tanah?

Tanah sangat penting, karena tempat rumah kita berdiri,  Rumah adalah  bukti kesungguhan cinta anda kepada keluarga. tetapi mengapa

tidak setiap orang berinvestasi di tanah?

Karena tidak memiliki Rencana yang jelas untuk memiliki tanah

Karena Tanah harganya mahal, sehingga secara psikologis kurang percaya diri, bahwa dirinya memiliki kemampuan untuk membeli

sebidang tanah.

Karena tidak disiplin menabung untuk mengumpulkan uang dan membeli tanah

Karena kurang menyadari, bahwa berinvestasi tanah sangat penting, sehingga menganggap remeh

Tidak tahu bagaimana cara berinvestasi yang terjangkau oleh kondisi keuangan

 

Mengapa www.KavlingTanah.com

Investasi Cerdas bisa di angsur,  hanya menyisihkan Rp. 10.000,-/hari alias Rp. 300.000,-/Bulan Terjangkau hampir setiap orang

Tanah akan di bangun menjadi lokasi perumahan, sehingga ini investasi yang pasti naik dan menguntungkan

Anda bisa membeli dulu tanah di Baturaja, Sumsel dan menjualnya kembali, untuk anda gunakan uangnya membeli di kota anda

Anda dibantu menjual oleh Pihak Penjual (Putu Putrayasa), ketika anda telah lunas dan menginginkan untuk menjual. Anda bisa

menjualnya, minimal 150% dari total investasi anda (yang anda bayarkan secara mengangsur selama 36 bulan atau kurang).

Anda membeli dan mengangsur dari seseorang yang dikenal memiliki Reputasi Baik, Putu Putrayasa adalah Peraih Rekor Muri

Pendiri perguruan tinggi termuda di Usia 26 Tahun, Pembicara Publik, Trainer, Coach dan Penulis buku, Sehingga bisa di lacak

keberadaannya dengan mudah. Untuk lebih Mengenal beliau, kami menyarankan anda follow  account twitter beliau,

@putuputrayasa dan mengunjungi website beliau www.PutuPutrayasa.com atau www.Prestasi-Indonesia.com

Di sekitar area tanah yang anda beli, direncanakan untuk dibangun Baturaja Sattelite City (Kota Mandiri), yang akan dibangun

untuk KAMPUS 2 AKMI BATURAJA (Karena daya tampung di Kampus yang sekarang sudah tidak mencukupi lagi). Tentu

Pembangunan Kampus juga akan dibarengi dengan Lokasi Perumahan dan area Pertokoan. Di sisi lain, Putu Putrayasa juga

merencanakan membangun Water Boom (Water Park) sebagai area rekreasi masyarakat 7 Kabupaten di sekitarnya.

 

Tips Beli Tanah Kavling dengan AmanOleh PropertyToday pada 8 Oktober 2012 dalam Info & Tips Properti | 0 Tanggapan

Beli tanah kavling yang terpenting dari segala pertimbangan sebelum memutuskan adalah kepastian legalitasnya.

Aman, sah, dan melindungi pembelinya. Belakangan ini, banyak tanah dijual dengan berbagai model penawaran,

tanah kavling salah satunya. Tanah kavling yang dimaksud di sini adalah beberapa bidang tanah dalam satu

kawasan yang sengaja dilakukan pemecahan sertifikatnya, baik oleh perorangan maupun badan usaha yang sah.

Berasal dari sertifikat induk hasil penggabungan maupun satu sertifikat induk biasa.

Sebenarnya tak ada perbedaan membeli tanah kavling dalam satu kawasan dengan membeli tanah kavling biasa

bidang per-bidang milik penduduk kebanyakan. Persyaratan dan ketentuan jual belinya sama. Asal melibatkan

subyek hukum (penjual dan pembali) yang sah, objek tanahnya pun sah untuk diperjualbelikan, dan menggunakan

mekanisme jual beli yang sesuai dengan ketentuan perundangan, maka transaksi jual beli tanah tersebut

dianggap sah.

Bedanya, beli tanah kavling dalam satu kawasan penjualnya telah merancang site plan kawasannya secara rapi

dan tertata. Membangun jalan lingkungan, menyediakan arae bakal fasum dan fasos, dan mengurus perizinannya

menyerupai developer perumahan. Dengan demikian pembeli tanah kavling dimudahkan bila suatu saat

membangun rumah di atas tanah tersebut.

Catatan yang harus diwaspadai saat beli tanah kavling dalam satu kawasan, terutama adalah faktor legalitas dan

kelengkapan izin pendukungnya. Sebagaimana umum diketahui, untuk mengubah, mengalihfungsikan atau

membuat peruntukan baru di sebuah kawasan, peraturan yang harus dipenuhi tak sederhana. Melibatkan

kewenagan pemerintah daerah setempat dan ketentuan Undang-undang pertanahan yang dijalankan lewat Badan

Pertanahan Nasional (BPN).

Soal alih fungsi lahan misalnya, dari status tanah sawah menjadi sertifikat tanah pekarangan memerlukan jangka

waktu sekitar 6 bulan. Dan itu pun pengajuan pengeringannya dibatasi hanya 600 meter untuk daerah-daerah

tertentu. Sepatutnya agar tujuan pembelian tanah kavling aman dan saling melindungi, tak merugikan salah satu

pihak, pemahaman utuh tentang legalitas dan perizinan tanah kavling mutlak diperlukan.

Tips yang harus diperhatikan untuk memastikan keamanan beli tanah kavling antara lain:

Bila tanah kavling yang dijual telah bersertifikat, pastikan sertifikatnya sah. Cara sederhana untuk memastikan

keabsahan sertifikat adalah dengan melakukan pengecekan di Badan Pertanahan Nasional (BPN). Bisa dilakukan

sendiri oleh perorangan, calon pembeli dan pemilik tanah secara bersama-sama membawa sertifikat tanah datang

ke BPN. Bisa pula menggunakan bantuan notaris untuk melakukan pengecekan di BPN. Sertifikat yang telah

dilakukan pengecekan di BPN bakal dibubuhi stempel berisi tanggal pengecekan.

Bila tanah kavling yang akan dibeli ketepatan sedang diagunkan ke perbankan atau lembaga pembiayaan

keuangan yang sah, seperti koperasi, BMT, maka harus dilakukan pelapasan Hak Tanggungan (HT) terlebih

dahulu. Lumrahnya harus terjadi pelunasan sesuai dengan jumlah hak tanggungan yang melekat atas tanah

tersebut. Proses pelapasan Hak tanggungan ini dikenal dengan istilah roya.

Biila tanah kavling yang dijual tersebut belum bersertifikat, masih dalam tahap pengurusan sertifikat, maka

mintalah notaris untuk melakukan pengikatan jual beli dengan ketentuan-ketentuan yang jelas dan mengikat.

Jangka waktu pasti bakal terbitnya sertifikat, tahapan pembayaran, mekanisme pembatalan dan pengembalian

uang yang telah dibayarkan, mutlak dicantumkan.

Terhadap tanah kavling yang masih dalam pengurusan sertifikatnya, sebelum perikatan jual beli di notaris,

pembeli harus memastikan adanya lampiran Bukti Pengukuran (BP) yang diterbitkan BPN setempat. Agar luasan

tanah yang disepakati sesuai dengan kondisi lapangannya, maka acuannya paling valid adalah Bukti Pengukuran

BPN.

Apabila tanah kavling yangdijual tersebut masih berupa leter C, atau berupa sertifikat tanah sawah, maka pembeli

sebaiknya menunggu sampai SK pengeringan atas alih fungsi menjadi pekarangan diterbitkan oleh pemda

setempat. Hal ini penting agar pembeli tak dirugikan dikemudian hari karenastatus tanahnya tak bisa

dikeringkan.

Terhadap pemecahan sertifikat dalam jumlah banyak, di atas 6 kavling, meskipun aturan PEMDA-nya tak

seragam, umumnya berlaku persyaratan ijin IPT (Ijin Pemanfaatan Tanah) yang diterbitkan oelh bupati. Pastikan

penjualnya mengantongi IPT, karena ijin ini diperlukan agar tata kawasan yang ada di tanah tersebut sesuai

dengan RTRW yang telah ditetapkan oleh PEMDA.

Berikutnya, penjual tanah kavling kawasan juga harus mengantongi pula Ijin site Plan yang diterbitkan oleh dinas

KIMPRASWIL yang telah memperoleh klarifikasi dari dinas-dinas terkait. Ijin ini prinsipnya sama, untuk

memastikan tata kawasan sesuai dengan peruntukan yang telah ditetapkan PEMDA.

Masih banyak item lain yang harus diperhatikan sebelum memetuskan beli tanah kavling. Terlihat ribet dan

prosedural memang, tetapi itu semua demi keamanan pembeli dalam melakukan transaksi jual lbeli. Kemudahan

dan potensi keuntungan dari membeli tanah kavling memang menjanjikan, tak ada salahnya memastikan

legalitasnya terlebih dahulu sebagai prinsip dasar.

Dengan segala hormat kami memohon agar anda tidak melakukan praktek (maaf) plagiarisme. Mari kita sama-sama berupaya untuk tidak melukai satu sama lain.

Jika anda ingin mempublikasikan ulang artikel-artikel dari situs web propertytoday.co.id di media publikasi anda, silahkan hubungi kami untuk mengetahui etika

dan cara-cara yang bisa kami terima.

TULIS TANGGAPAN- See more at: http://propertytoday.co.id/tips-beli-tanah-kavling-dengan-aman.html#sthash.hx7KqvpX.dpuf

Paket Alat Cuci Motor Salju

Memulai Usaha Cuci Motor/Mobil :

Untuk memulai usaha pencucian Mobil atau Motor ada 3 peralatan utama yang di butuhkan :1. Tangki Snow wash2. Kompressor Angin3. Alat semprotan Air

ke 3 peralatan utama ini sebagai berikut:

1. Alat Snow Wash Untuk alat Snow wash Kami menyarankan anda untuk membeli alat Snow wash yang terbuat dari bahan yang anti karat ( Stainless Stell ) karena alat ini setiap hari di isi dengan air , jadi kalau bukan terbuat dari stainless stell original alat ini akan cepat berkarat dan rusak. Perhatikan Ketebalan Alat ini dengan cara di ketok ketok apakah plat nya tebal atau tipis ( Bahan kaleng Krupuk).

2 . Kompresor Angin, Kompresor angin ialah alat untuk menghasilkan angin / menyimpan anginKompessor angin di sambungkan ke alat snow wash untuk menggerakkan Mesin snow wash , Selain itu untuk peyemprotan / pengeringan kendaraan.Silahkan memilih alat ini yg sesuai dengan kebutuhan Anda.

3. Alat Se mprotan Air Alat semprotan Air Ialah alat yang di gunakan untuk membilas mobil dan motor dengan air , alat ini ada yang menggunakan listrik dan bensin . tersedia dalam beberapa type , silahkan memilih sesuai dengan kebutuhan anda.

Kami memiliki 2 paket sbb:Paket pertama adalah paket Sederhana Rp. 4,000.000.- Terdiri dari :

1 unit Tangki Snow wash Stainless Stell 3mm full , Kapasitas 20 Ltr.

1 Kompressor 3/4 Hp MultiPro 12 Ltr / Power One 24 Ltr .

3 Meter selang high Pressure + 2 pc Coupler.

Shampoo Pink 1 galon / 5Ltr + 1 Ltr Semir Ban kw 1.

Paket sederhana ini anda mendapatkan 2 macam peralatan yaitu tangki snow wash dan kompressor angin.

selain itu anda juga mendapatkan shampo dan semir ban.dan juga 3 meter selang high pressure untuk menghubungkan tangki snow wash dan kompressor angin lengkap dengan couplernya dan 3 meter selang benang untuk menyemprotkan busa ke motor.

Untuk kompressor angin anda dapat memilih salah satu dengan harga yang sama.yaitu yang merk MULTIPRO spt gambar diatas atau Power One spt gambar disamping.Dalam paket sederhana ini anda belum mendapatkan alat untuk semprot airnya.

Untuk mulai usahanya karena anda belum mendapatkan alat semprot air nya anda dapat menggunakan air dari pompa air yang ada di tempat usaha anda. alat semprot airnya anda bisamebelinya menyusul.

Paket kedua yaitu paket yg lebih lengkap Rp. 5.500.000.- terdiri dari :

1 unit Tangki Snow wash Stainless Stell 3mm full , Kapasitas 20 Ltr.

1 Kompressor 3/4 Hp MultiPro 12 Ltr atau Power One 24 Ltr .

1 Unit HPW Multi Pro 880 Listrik atau Power Sprayer Sc 30a Bensin

3 Meter selang high Pressure + 2 pc Coupler.

Shampoo Pink 1 galon / 5Ltr + 1 Ltr Semir Ban kw 1.

Paket ini anda mendapatkan 3 macam peralatan yang utama dalam usaha cucian motor yaitu Tangki snow wash, kompressor angin,dan alat semprot air.selain itu anda juga mendapatkan shampo dan semir.dan juga 3 meter selang high pressure yang menghubungkan kompressor angin dan tangki snow wash lengkap dengan couplernya dan 3 meter selang benang untuk menyemprotkan busa ke motor.

Kompressor angin dan alat semprot air ada 2 pilihan:

Untuk kompressor angin anda dapat memilih yang merk Multipro atau Power One.Kedua kompressor tersebut adalah portable listrik (hanya bisa listrik yaitu 750 watt).Untuk alat semprot airnya anda juga dapat memilih yang type listrik ( HPW 880 mp MULTIPRO

1300watt ) atau type bensin ( Power Sprayer SC 30 ) .alat semprot air sudah lengkap dengan selang dan stick air/ gun air nyaType listrik ada 1 gun air dan 10 meter selang ( memang sudah bawaan dari MULTIPRO nya sendiri )Type bensin ada 2 stick air dan 20 meter selang.

PAKET CUCI SALJU 3 IN 1 :

Kami juga memiliki produk cuci salju three in one dimana dalam satu paket mesin terdiri lengkap dari tabung salju ,tabung angin ,motor penggerak, pompa sprayer air dan kompressor.

Produk ini sangat praktis unt dibawa/dipindah pindah, spt terlihat pada gambar dibawah ini:

Harga Rp 6,000,000, (KOMPLIT + peralatan dan cairan) untuk keterangan lengkap hub kami di 085310386443

ini bisa digunakan untuk usaha cuci motor/mobil keliling.

Klik info lengkap di sini: Bisnis Cuci Mobil Keliling

Kami juga menyediakan singgle post lift atau hidraulik cuci motor dengan harga Rp 6,000,000 per satu unitnya, dgn kapasitas daya angkat max 400kg seperti gambar dibawah ini :

Cara Pemesanan Produk Pilih salah satu produk yang anda inginkan

Hub kami di : hp: 085310386443 dgn sdr.Herry

Pembayaran bisa di transfer ke rek BCA 7360176589 ; rek BANK MANDIRI 1330007876279 ; rek BRI 053301009812509 ; rek UOB BUANA 2280000225 ; rek PERMATA BANK 7303010852 semua atas nama HERRY atau datang langsung ke alamat kami di Danau bogar raya blok helinium golf H3 no 28 Bogor 16143.

Pengiriman gratis hanya untuk wilayah Jabotabek.

Pengiriman untuk wilayah Luar Jabotabek , biaya pengiriman di tanggung pembeli.

KETERANGAN PEMAKAIAN SHAMPO WAX DAN SEMIR BAN :Shampo

Shampo khusus untuk mobil / motor yang mengandung bahan pengkilap cat / yang disebut wax. shampo tidak membuat cat kusam dan tidak membuat kulit tangan menjadi rusak sangat aman digunakan.

Takaran perbandingan shampo dan air adalah 1ltr shampo : 25ltr-35ltr airPerbandingan tersebut adalah perbandingan standart dari kami agar kandungan wax yang terdapat dalam shampo lebih bagus sehingga hasil cucian akhir lebih mengkilap. semakin encer shampo semakin encer juga waxnya

Untuk 1 jerigen /5ltr shampo dapat digunakan untuk 250-300 motor atau untuk 125 mobil.

Cara Pemakaian:Mobil / motor di bersihkan dahulu dari debu dan pasir dengan air/ dengan alat semprot air.Semprotkan busa shampo ke seluruh body mobil/ motor dengan rata.Gosoklah agak ditekan dengan spon lembut sehingga wax lebih meresap.Bilas busa shampo dengan air / dengan alat semprot air hingga bersih.Keringkan dengan kanebo / Aion hingga kering.Untuk hasil cucian lebih sempurna anda dapat menggosoknya lagi dengan microfibre cloth.

Harga Cairan wax ini Rp 135,000 per 5 ltr nya.

Semir Ban kami adalah semir ban kw1.Kilapnya benar benar hitam kilap, tahan lama, dan tidak merusak ban.Karena semir kami masih murni anda dapat mencampurnya dengan air.Perbandingan semir dan air bisa sampai 1 : 2. Untuk mendapatkan takaran yang sesuai anda dapat mencobanya mulai dari 1 : 1/2, atau 1 : 1, atau 1 : 2, atau lainnya sampai anda menemukan takaran perbandingan yang pas dan cocok seperti yang anda inginkan.Cara pemakaian :Bersihkan dahulu ban yang akan disemir.Sebaiknya ban dalam keadan kering barulah disemir.Semirlah ban hanya permukaannya saja dengan menggunakan kuas/spon lalu ratakan.

Harga Cairan Semir ini Rp 360,000 per 4ltr nya.

KETERANGAN CARA PENGGUNAAN TABUNG SNOW :

1. Sambungkan selang benang ke stop kran output ( nepel kuning ) , lalu kencangkan klem selangnya.

2. Campur shampo dan air dengan perbandingan 1ltr shampoo : 25-30ltr air. Tuang ke dalam tangki melalui ball valve tengah (abu-abu) lalu tutup kembali. ( volume tangki dapat dilihat dari selang indicator dibelakang)

3. Hubungkan selang angin dari kompressor ke stop kran input (coupler silver) pada regulator tangki.

4. Nyalakan kompressor. Buka kran pada kompressor dan kran pada regulator agar angin dapat masuk ke dalam tangki.

5. Buka stop kran output dan ball valve pada ujung selang benang, lalu semprotkan pada motor/mobil. 

TIPS TIPS : Pastikan anda menggunakan shampo produk kami karena tidak menggunakan soda api yang dapat mengakibatkan korosi pada tangki.

- Pengisian ulang tangki berikutnya air dapat langsung dimasukkkan ke dalam tangki dengan selang ke ball valve tengah lalu kemudian shampoo sesuai takarannya untuk mempercepat proses pengisian- Regulator sudah disetel normal dan siap pakai. Regulator sebaiknya tidak sering diubah tekanannya cukup 1 kali saja diatur. (normal 30-50 psi). kalaupun terjadi perubahan silahkan baca pada bagian penyetelan regulator.- Buanglah angin didalam tangki apabila selesai digunakan (pada saat bengkel/cucian tutup) dengan cara menutup kran pada regulator dan stop kran / ball valve output, lalu buka ball valve tengah /abu-abu- Bila tangki tidak ingin dipakai/disimpan dalam waktu yang lama sebaiknya sisa shampo dikeluarkan melalui lubang dibawah tangki lalu dikuras dengan memasukkan air ke ball valve tengah hingga bersih dan lap body tangki hingga kering.- Gunakanlah seal tape disetiap drat kran agar benar-benar rapat tidak berpori sehingga tidak ada rembesan angin yang keluar.- Untuk hasil cucian maximal setelah disemprotkan snow/ice cream kendaraan digosok memutar dan ditekan dengan spon lembut , lalu dibilas hingga bersih.- Cuci/bilas terlebih dahulu kendaraan agar bersih dari pasir sebelum disemprotkan snow/ice cream (pasir dapat menyebabkan baret pada kendaraan). 

CARA MENYETEL REGULATOR:1. Tarik regulator terlebih dahulu.2. Putar ke kiri untuk menurunkan tekanan.3. Putar ke kanan untuk menaikkan tekanan.4. Dorong/tekan kembali ke posisi awal.5. Jangan memutar tanpa menarik terlebih dahulu, karena dapat merusak regulator.

SEGERA HUBUNGI KAMI SEKARANG JUGA DI 085310386443 !

Baca juga Peluang Usaha Cuci Helm.... klik Disini ! Posted by salon helmet  

Labels: alat cuci motor, cuci motor, cuci motor salju, cuci salju, paket alat cuci motor, snow wash, tabung snow, usaha cuci motor

PAKET PENDIRIAN MINIMARKETHits: 2805

Kami, paguvonmart menawarkan paket pendirian swalayan/minimarket murah. Hanya

dengan bermodal antara 210 hingga 460 juta anda bisa memiliki swalayan/minimarket

anda sendiri dengan merk anda sendiri, secara mandiri tanpa harus berwaralaba.

Semakin luas area swalayan maka semakin tinggi pula modal investasinya. Investasi

tersebut meliputi Rak Minimarket / Supermarket, Komputer Kasir, Hardware POS,

Software Retail, Sarana & Prasarana, Persediaan Barang Dagang dan Fee Pendampingan

Managemen. Pengalaman kami di dunia swalayan dan minimarket selama lebih dari 8

tahun telah berpengalaman mendirikan lebih dari 100 usaha retail mulai dari tingkat

minimarket, toserba dan Mall.

Keuntungan Bisnis Swalayan:

1. Omzet stabil (tidak terpengaruh krisis ekonomi)

2. Cash flow sangat baik.

3. Tidak ada batasan produk yang dijual

4. Bisa dikembangkan menjadi toserba dengan dilengkapi produk alat rumah tangga, elektronik, aksesoris dan

pakaian.

5. Memiliki kedekatan emosianal dengan masyarakat sekitar.Sehingga menambah image secara pribadi.

Mengapa tidak perlu ber waralaba?

1. Biaya Franchise fee mahal. Rata-rata 40 juta untuk 5 tahun.

2. Tidak dikenakan royalti.

3. Merk milik sendiri.

4. Produk tidak terbatas itu-itu saja. produk sesuai selera lokal bisa masuk. Dan stok barang anda bisa bertambah

2x lipat seiring dengan kepercayaan PRINCIPLE NASIONAl dan produsen lokal untuk menitipkan produknya kepada

kita untuk dijual.

5. Harga jual barang yang lebih murah dibanding harga jual minimarket waralaba. Rata-rata 3-5 %.

6. Stok barang dagang 100% milik anda. Dalam sistem waralaba Stok Barang memiliki status dalam neraca sebagai

hutang alias dimiliki oleh pemilik waralaba. Padahal investasi anda sama besarnya. Itu artinya investasi anda hanya

habis untuk membeli nama dan peralatan.Jadi saat kontrak waralaba anda habis setelah 5 tahun maka berapa aset

yang anda miliki? Ketahuilah Aset anda MENURUN DRASTIS apabila aset anda dijual pada saat itu juga. Karena

nilai peralatan anda itu menyusut 10-20 % setiap tahunnya.

Pilihan Paket Pendirian Minimarket:

1. Paket Minimarket 210 Juta (Paket Pemula, Kategori 1 ruko)

Paket ini adalah paket terkecil dan banyak diambil oleh customer kami yang sifatnya baru merintis usaha. Oleh karenanya paket ini sering kita namakan PAKET PEMULA. Biasanya didirikan di tempat/daerah yang belum ada minimarketnya namun memiliki daerah dengan kepadatan penduduk yang mencukupi. Semisal di daerah

perumahan, di tengah kampus dan atau di pedesaan. Paket ini hampir setara dengan paket waralaba nasional dengan luas 60m2, namun tentu dengan nilai investasi yang hampir separuhnya. Investasi meliputi rak minimarket, komputer kasir, sarana penunjang, jasa setting dan pendampingan dan modal persediaan barang dagang. 

 

No. Keterangan Investasi Nilai Rupiah

1 Promosi            1.525.000

2 Gondola & Meja Kasir          50.538.000

3 Komputer          23.540.000

4 Persediaan Barang Dagang          95.500.000

5 Sarana            9.290.000

6 Fee Management          30.000.000

  Pembulatan              (393.000)

     

  Total         210.000.000

 

2. Paket Minimarket 250 Juta (Paket Small)

Paket ini adalah untuk minimarket skala luasan 2 ruko dengan perkiraan luasan antara 80-100 m2. Paket ini adala h PAKET TERLARIS diambil oleh customer kami. Dengan nilai barang dagang yang sudah 100juta an, maka kemampuan minimarket untuk bersaing lebih tinggi dan sudah terkesan lengkap. Memang persediaan barang dagang pada paket ini tidak selengkap paket yang diatasnya. Namun paket ini sudah memenuhi ekspetasi konsumen akan kebutuhan mereka sehari-hari. Merk-merk andalan yang sering keluar di iklan televisi relatif tersedia semuanya. Kecuali produk susu untuk kalangan menengah keatas akan dibatasi stoknya.

 

No. Keterangan Investasi Nilai Rupiah

1 Promosi            1.525.000

2 Gondola & Meja Kasir          57.329.000

3 Komputer          25.515.000

4 Persediaan Barang Dagang         122.000.000

5 Sarana            9.290.000

6 Fee Management          35.000.000

  Pembulatan              (659.000)

     

  Total         250.000.000

 

3. Paket Minimarket 310 Juta (Paket Medium)

Paket minimarket ini cocok untuk didirikan di lokasi yang strategis, ramai, dan kepadatan penduduknya lebih dari 500 Kepala Keluarga. Luasan untuk minimarket ini adalah 100-120m2. Daerah yang cocok untuk kategori ini misalnya di kota kecamatan, dekat pasar atau dekat dengan kawasan industri. Meskipun sudah ada pesaing minimarket lain. Paket ini selevel dengan paket waralaba tipe 36 rak. Dengan paket ini anda tidak perlu takut bersaing dengan waralaba kelas nasional. Karena level anda sebetulnya sama. anda tidak perlu takut kalah image atau kalah brand. Karena semuanya bisa kami olah menjadi keunggulan bagi minimarket kita. Yang utama adalah kita fokus pada pemilihan barang dagang yang tepat, harga yang kompetitif, pelayanan yang baik dan faktor kedekatan kita sebagai orang lokal untuk membentuk loyalitas pelanggan. 

 

No. Keterangan Investasi Nilai Rupiah

1 Promosi & Hadiah Grand Opening            4.985.000

2 Gondola & Meja Kasir          76.994.000

3 Komputer          41.185.000

4 Persediaan Barang Dagang        134.500.000

5 Sarana          12.615.000

6 Fee management          40.000.000

  Pembulatan             (279.000)

     

  Total         310.000.000

 

4. Paket Minimarket 460 Juta (Paket Big)

Paket ini adalah paket paling bergengsi bagi anda para pengusaha lokal yang memliki ambisi dan rasa optimisme yang tinggi untuk menguasai pasar. Paket ini dipakai untuk minimarket dengan luasan 120-150m2. Dengan besarnya nilai persediaan barang tentu menjadi jaminan bagi stabilnya omzet dan tingginya nilai

omzet. Investasi yang besar ini tentu menjadi jaminan akan kesuksesan. Karena produk yang dijual sangat komplit. Bahkan 2x lebih komplit dari apa yang dijual oleh waralaba paket 55 rak dan paket 54 rak. Perbedaan paket ini dengan paket yang lain adalah unit kasir sudah 2 unit. Sudah dilengkapi 2 unit AC dan pengaman CCTV 4 Kamera. Biasanya Para customer yang mengambil PAKET 400 ini adalah mereka yang desain bangunannya sudah struktur 2 lamati. yang mana lantai 2 sudah disiapkan untuk pengembangan menjadi TOSERBA.

No. Keterangan Nilai

1 Promosi & Grand Opening               8.440.000

2 Gondola & Meja Kasir           118.323.000

3 Komputer             80.740.000

4 Persediaan Barang Dagang           168.000.000

5 Sarana             27.000.000

6 CCTV 8 Channel               8.000.000

7 Fee managemen             50.000.000

  Pembulatan                (503.000)

     

  Total Investasi           460.000.000

 

Mengapa saya harus memlihi PAGUVONMART sebagai mitra saya?

Karena kami satu-satunya perusahaan yang memproduksi sendiri mulai dari Rak Minimarket (Rak supermarket) , mengembangkan sendiri software retailnya, mencoba sendiri kehandalan softwarenya, memiliki tim yang lengkap dengan keahliannya masing-masing dan kami sudah dikenal oleh NASIONAL DISTRIBUTOR.

Apa saja langkah saya dalam mendirikan minimarket:

1. Siapkan tempat yg memenuhi syarat. Lebar depan sebaiknya minimal 6 meter. Jika anda belum memiliki tempat anda bisa mendapatkannya dahulu dengan sewa, beli ruko atau beli tanah lalu dibangun sendiri. Kami menyarankan tempat nya adalah yang milik anda sendiri (tidak sewa) demi keamanan investasi anda.

2. Kami akan melakukan survei tempat untuk menentukan layak tidaknya didirikan sebuah minimarket/swalayan di tempat tersebut. Dan kami juga akan menentukan paket yang cocok untuk di tempat anda tersebut.

3. Siapkan kelayakan bangunan. Antara lain: Pintu depan sudah kusen alumunium kaca, tinggi plafon antara 2,75- 4m, Tidak terlalu banyak tiang beton di tengah ruangan, Warna cat tembok putih, daya listrik memadai minimal 2200 watt (tergantung banyak lampu dan pilihan paket yang diambil) dan penerangan lampu sesuai standar.

4. Penandatanganan MOU (Perjanjian kerja) dan siapkan anggaran yang dibutuhkan.

5. Persiapan Minimarket (kurang lebih 30-45 hari)

6. Minimarket anda siap dibuka untuk umum (Grand Opening).

 

Bagaimana jika saya dari luar PULAU JAWA?

Anda tidak perlu khawatir. Kami telah menyiapkan tim khusus untuk pengerjaan diluar Pulau Jawa. Namun kami baru berani mengcover untuk PULAU SUMATRA, BALI-NTB-NTT, dan KALIMANTAN. Untuk LUAR JAWA kami menyarankan anda untuk mengambil PAKET 250 Juta keatas. Untuk LUAR JAWA nilai paket sedikit berbeda dikarenakan beberapa hal, yaitu:

1. Kami akan mengenakan Biaya Tambahan sebesar Rp. 20 Juta untuk biaya kirim untuk Rak Gondola dan Komputer, dan biaya transport/akomodasi tim paguvonmart.

2. Sarana dan prasarana seperti AC, Generator, Neonbox, Seragam, Peralatan Meja Kursi, Hadiah dll disediakan langsung oleh investor, atau diserahkan kepada kami dengan kami belanjakan di toko lokal setempat.

3. Kondisi jalur pengiriman oleh SUPLIER dan PRINCIPLE di luar Pulau Jawa tidaklah semudah dan sesering seperti di Pulau Jawa. Terkecuali kota ibukota propinsi atau kota besar. Maka dari itu kami menganjurkan untuk penambahan modal Persediaan Barang Dagang antara 50Juta - 100 Juta demi terjaminnya ketersediaan Produk Dagangan pada minimarket/swalayan anda tersebut.

Alasan kenapa memilih PAGUVON sebagai mitra:

1. Paguvon memproduksi sendiri rak gondola yang dipakai.

2. Paguvon membuat sendiri software retail nya.

3. Paguvon memiliki tim yang berpengalaman dan jam terbang yang banyak dalam berbagai situasi dan lokasi.

4. Memiliki koneksi dengan SUPLIER/PRICIPLE dan para pelaku Bisnis Retail Kelas Nasional.

 

BAGAIMANA JIKA SAYA TIDAK MAMPU MENGELOLA MINIMARKET SAYA?

Jangan khawatir, kami juga memiliki SISTEM KEMITRAAN PENGELOLAAN. Anda tetap bisa memiliki Usaha Minimarket tanpa repot memikirkan sistem pegelolaannya. Kami yang akan mengelolakan untuk ANDA. Detil mengenai Sistem Kemitraan bisa ditanyakan langsung kepada kami. Banyak toko/ minimarket yang telah berdiri ingin dikelolakan oleh kami, namun kami sangat selektif. Tidak semua minimarket yang diajukan kami terima untuk kami kelola. Ada syarat-syarat yang harus dipenuhi oleh pemilik.

 

Adakah kemungkinan GAGAL dalam bisnis MINIMARKET?

Setiap usaha bisnis selalu saja ada resiko GAGAl atau RUGI. Yang menjadi mitra kami pun ada yang gagal meskipun jumlahnya sedikit. Anda bisa mempelajari penyebab GAGAL nya usaha minimarket pada ARTIKEL kami. Dalam artiekl tersebut kami sudah menganalisa penyebab BANGKRUT nya minimarket.

 

Salam Sukses! 

 

 

 

More YourNews

Hubungi KamiMarketing :

Danang Putra

0878 34792416/ 0822 2695 2223 , pin BB: 2A09CAF5

Our OfficeKantor Pusat Puri Hutama Danguran O.11 Klaten - Jawa Tengah Telp. (0272) 324006Support: JabodetabekRuko Kartini 46F Pancoran Mas - Kota kembang - Depok. Telp. (021) 77218282Support: PangkalpinangJl. Baru Komplek Pasar Pagi – Pangkalpinang. Telp. (0717) 437741

Amankan Baterai Laptop Anda

Penulis: Heru Budhiarto

Di balik kenyamanannya, laptop menyimpan masalah lawas bagi pengguna, yaitu baterai.

Akhirnya, banyak yang menggunakan laptop sambil mengisi ulang baterai melalui listrik agar

tetap bisa beraktivitas.

Akan tetapi, tidak sedikit pula yang memilih untuk mencopotnya dan langsung

menghubungkanlaptop ke sumber listrik. Menurut Teknisi Komputer dari Great Power

Computer, Casei Bakrie, kedua cara tersebut sebenarnya memiliki risiko terhadap kinerja

perangkat elektronik itu. Apabila memutuskan tetap memasang baterai, dalam jangka panjang

baterai laptop bisa kembung dan kinerjanya mulai menurun.

"Kalau daya baterai sudah penuh seratus persen tapi masih terus di-charge, nantinya baterai

akan mudah panas dan cepat drop," ujar Casei saat diwawancarai Plasadana.com untuk Yahoo

Indonesia.

Sedangkan jika mencabut baterai ketika mengoperasikan laptop, risikonya justru jauh lebih

besar. Sebab, listrik akan langsung menuju hardware tanpa adanya penyesuaian tenaga,

sehingga komponen laptop menerima tegangan yang berlebihan.

"Apalagi kalau tiba-tiba ada pemadaman listrik. Efeknya bisa merusak mother board, hard disk,

IC Power, dan beberapa komponen lain," papar dia.

Untuk meminimalisir risiko, dia menyarankan, sebaiknya baterai tetap terpasang ketika laptop

dioperasikan. Namun, saat indikator power sudah menunjukan angka 99 persen sebaiknya

segera cabut adaptor laptop. 

Sebaliknya, apabila indikator sudah mendekati 20-10 persen, segera pasang kembali

adaptornya. Sebab, kalau laptop dibiarkan mati total karena kehabisan tenaga, juga berbahaya

bagi kondisi baterai.

"Biasanya akan muncul peringatan kalau tenaga baterai sudah berada di bawah 10 persen. Tapi

kalau mau lebih aman, bisa pasang alarm untuk mengingatkan. Software untuk peringatan

kondisi baterai banyak kok di internet," terang dia.

Namun demikian, sambung Casei, ada beberapa vendor yang sudah mengantisipasi masalah

tersebut. Misal, untuk beberapa produk Lenovo biasanya sudah diatur supaya tidak bisa mengisi

daya sampai 100 persen dan hanya berhenti di 99 persen.

Sedangkan untuk produk buatan Asus dan Acer, umumnya menggunakan teknologi auto switch

power. Dengan begitu, arus listrik akan otomatis terputus jika tenaga yang masuk sudah

mencapai batas maksimal.

"Buat laptop keluaran tahun 2013 ke atas biasanya sudah menggunakan teknologi ini, termasuk

laptop yang yang memakai baterai jenis polymer,” ungkap dia.

Lebih lanjut Casei menerangkan, untuk mengetahui apakah baterai sudah mengalami kerusakan

dan penurunan kinerja, dapat dilihat dari indikator power yang terletak di pojok kanan bawah

layar laptop. Jika terdapat tanda silang merah ketika laptop sedang di-charge meski baterai

masih terpasang, maka itu adalah gejala kerusakan baterai.

"Kalau ada tanda silang tapi baterai masih kuat bekerja selama 3-4 jam tanpa perlu diisi ulang,

maka baterai masih bisa diperbaiki. Tapi, bila baterai hanya bertahan 30-40 menit tanpa tenaga

tambahan, artinya kinerja baterai sudah menurun dan perlu diganti," ujarnya.

Analisis mesin getaran dasar : negara

seni

GEORGE GAZETAS

Rensselaer Polytechnic lnstitut , Troy , New York , USA

Makalah ini mengulas state-of - the-art menganalisis respon dinamik dari yayasan dikenakan

untuk mesin - jenis beban . Setelah keterangan singkat dari perkembangan sejarah di lapangan,

konsep yang berkaitan dengan definisi , interpretasi fisik dan penggunaan impedansi dinamis

fungsi dasar yang dijelaskan dan / metode numerik yang tersedia untuk analisis mereka

evaluasi dibahas . Kelompok parameter masalah berdimensi penting yang berkaitan dengan tanah

prot ~ ile dan geometri dasar diidentifikasi dan efeknya terhadap respon yang dipelajari .

Hasil disajikan dalam bentuk rumus sederhana dan grafik berdimensi untuk kedua statis

dan bagian dinamis impedansi , berkaitan dengan permukaan dan yayasan tertanam memiliki melingkar ,

strip, empat persegi panjang atau rencana bentuk sewenang-wenang dan didukung oleh tiga jenis profdes tanah ideal : the

halfspace , strata -over - batuan dasar dan lapisan -over - setengah ruang . Pertimbangan diberikan untuk efek

dari inhomogeneity , anisotropi dan non - linearitas tanah . Berbagai hasil disintesis dalam kasus

Penelitian mengacu pada respon dari dua yayasan besar kaku , dan rekomendasi praktis

dibuat tentang cara murah memprediksi respon dari yayasan yang didukung oleh timbunan tanah yang sebenarnya .

PENDAHULUAN

Tujuan dasar dalam desain pondasi mesin adalah untuk

membatasi gerak untuk amplitudo yang tidak akan membahayakan

operasi yang memuaskan dari mesin dan tidak akan mereka

mengganggu orang yang bekerja di sekitar langsung . Dengan demikian ,

bahan utama untuk desain pondasi mesin sukses

adalah analisis rekayasa hati-hati dari respon dasar

dengan beban dinamis dari operasi diantisipasi

mesin . Selain itu , gerakan bila berlebihan dari

ada landasan menghambat pengoperasian dukungan yang

mesin porting , analisis diperlukan untuk under -

berdiri penyebab masalah dan karenanya untuk membimbing

tindakan perbaikan yang tepat .

Teori menganalisis getaran paksa dangkal

dan pondasi dalam telah maju sangat dalam yang terakhir

15 tahun dan saat ini telah mencapai keadaan matang

pembangunan. Sejumlah formulasi dan komputer

program telah dikembangkan untuk menentukan secara rasional

cara respon dinamis dalam setiap kasus tertentu . banyak sekali

penelitian telah dipublikasikan menjelajahi sifat yang dikaitkan dengan

fenomena diciptakan dan shedding cahaya pada peran beberapa

parameter kunci yang mempengaruhi respon . Solusi juga

saat ini tersedia dalam bentuk grafik berdimensi dan

ekspresi matematika sederhana dari mana yang dapat

mudah memperkirakan respon permukaan , tertanam dan tumpukan

dasar-dasar berbagai bentuk dan kekakuan , didukung oleh

timbunan tanah berlapis dalam atau dangkal . Jelas, saat ini

state -of - the.art menganalisis getaran pondasi mesin

telah berkembang secara substansial di luar keadaan seni

akhir 1960-an yang telah ditinjau oleh Whitman dan

Richart di 19.671 dan oleh McNeil pada tahun 1969 . 2

Selain pemilihan dan penerapan analisis

Prosedur untuk memprediksi respon , desain mesin

yayasan melibatkan ( 1 ) pembentukan kinerja

kriteria , ( 2 ) penentuan beban dinamis , dan ( 3 )

* Disampaikan pada Konferensi Internasional tentang Dinamika Tanah dan

Rekayasa Gempa , yang diselenggarakan di University of Southampton ,

Inggris , 13-15 Juli 1982.

pembentukan profil tanah dan evaluasi

sifat tanah kritis. Kemajuan besar juga telah dibuat di

tahun saat ini dalam mengembangkan / n situ dan pengujian laboratorium

Prosedur untuk memperoleh nilai representatif tanah dinamis

parameter ; kajian komprehensif dari pengalaman - tersedia

metode mental yang telah disajikan oleh Woods , 3 sementara

Ozaydin et al . , 4 Woods dan Richart 6 telah diringkas

pengetahuan hadir pada faktor-faktor yang mempengaruhi

parameter tanah yang dinamis . Perkembangan ini dalam menentukan

ing sifat material melengkapi kemajuan dalam

menganalisis getaran dasar , dan memberikan cukup

pembenaran untuk penggunaan numerik formula canggih

tions dalam desain pondasi mesin .

Di sisi lain , sedikit jika kemajuan telah dibuat

di andal memperkirakan beban mesin dinamis dan meningkatkan

(melalui kalibrasi dengan data lapangan ) yang tersedia melakukan -

Kriteria Ance . The state-of - the-art di kedua daerah memiliki

dasarnya tetap tidak berubah selama dekade terakhir ;

referensi dibuat untuk McNeil 2 dan Richart , Woods dan Hall 7

diulas komprehensif mata pelajaran ini .

Langkah tambahan dan sering diabaikan dalam mesin

desain pondasi adalah pengamatan pasca - pembangunan

kinerja pondasi dan perbandingannya dengan

memprediksi perilaku pondasi. Perbandingan tersebut

diperlukan untuk mengkalibrasi analisis baru prosedur -an penting

Tugas mengingat asumsi penyederhanaan yang bahkan

formulasi canggih berbasis .

Dalam analisis akhir , kepercayaan keuntungan pro -

yang diberikan oleh penggunaan metode canggih analisis hanya dapat

bisa diperoleh jika ini terbukti memiliki kemampuan untuk pra -

dict kinerja bidang yayasan mesin yang sebenarnya .

Sayangnya , hanya sejumlah terbatas dari sejarah kasus memiliki

sejauh ini telah diterbitkan mengevaluasi state -of - the-art metode

analisis melalui pengamatan lapangan rinci .

Tujuan dari makalah ini adalah untuk meninjau sekarang negara -

of- the-art untuk menentukan respon dinamik dari yayasan -

tions mengalami mesin - jenis beban . Garis besar

kertas mengikuti kronologi sejarah pembangunan

KASIH : dari dinamika pondasi melingkar beristirahat di

permukaan suatu halfspace elastis untuk perilaku CIR -

0261-7277/83/010002-41 $ 2,00

2 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1 © 1983 CML Publikasi Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazet

cular dan non - melingkar yayasan tertanam dalam berlapis

Deposit tanah dan , akhirnya , dengan respon dari tumpukan . tertentu

penekanan diberikan kepada efek dari kelompok berdimensi

parameter geometris dan material terhadap dinamis

fungsi dan kekakuan pada respon besar yayasan -

tions . Normalisasi grafik dan formula sederhana disajikan

untuk berbagai profil tanah ideal dan pondasi geo -

metries . Penggunaan data tersebut untuk memperkirakan ke translasi

dan gerakan rotasi dari yayasan yang sebenarnya dalam praktek

jelas ditunjukkan dan berbagai hasil syn -

disintesis dengan cara studi mudah. Praktis rekomen -

tions kemudian dibuat tentang cara untuk mendapatkan sekitar

kekakuan dinamis dan redaman koefisien untuk aktual

yayasan , akuntansi hanya untuk yang paling penting para-

meter dari masalah .

Karena gerak membatasi untuk kinerja yang memuaskan

dari dasar mesin biasanya melibatkan perpindahan

amplitudo dari sekian atau bahkan sepuluh - seperseribu

inci , deformasi tanah adalah kuasi - elastis , yang melibatkan negli -

nonlinier gible dan tidak ada deformasi permanen . Dengan demikian ,

sebagian besar solusi yang dilaporkan menganggap iso - linear

perilaku lembut viskoelastik tropis , dengan tanah histeresis

redaman untuk model kerugian energi pada saat- small strain

amplitudo . Namun, beberapa pertimbangan juga diberikan kepada

efek nonlinier lembut pada getaran strip

pondasi bawah horizontal dan goyang eksitasi kuat .

Selain itu , pentingnya anisotropi tanah dan tanah

inhomogeneity juga dipertimbangkan .

METODE TUA ANALISIS

Di masa lalu, yayasan mesin sering dirancang

oleh aturan -of -thumb tanpa analisis yang diharapkan

amplitudo getaran . Misalnya , satu aturan desain seperti

menyerukan pondasi beton besar berat total

sama dengan sedikitnya tiga sampai lima kali berat dukungan yang

mesin porting ( s ) . Meskipun proposisi seperti itu mungkin pada

Sepintas tampak logis , itu sebenarnya salah satu yang usang karena

mengabaikan efek pada gerakan semua variabel lain

dari masalah ( misalnya jenis eksitasi , sifat dukungan -

ing tanah , dan sebagainya ) . Untuk satu hal , meningkatkan massa

yayasan menurunkan frekuensi resonansi dari

sistem dan , mungkin lebih penting , mengurangi yang efektif

redaman . 7 Jelas , ini bukan apa yang mereka menerapkan

aturan yang ada dalam pikiran .

Setelah studi eksperimental perintis dilakukan

oleh Degebo Jerman di awal 1930-an , sejumlah

prosedur analisis empiris dikembangkan dan digunakan

ekstensif setidaknya sampai tahun 1950-an . Metode ini difokuskan

dalam menentukan hanya ' frekuensi alami ' dari yayasan -

tion . Untuk tujuan ini , konsep ' di fase massa dan

' mengurangi frekuensi alami ' dikembangkan . mantan

mengasumsikan bahwa massa tertentu tanah langsung di bawah

pijakan bergerak sebagai badan kaku , di - fase dengan yayasan .

Yang terakhir ini mendalilkan bahwa ' frekuensi alami ' semata-mata

fungsi dari bidang kontak , tekanan dukung tanah dan

jenis tanah .

Realitas fisik bertentangan dengan konsep ' fase in-

massa ' . Tidak ada massa tanah bergerak sebagai badan kaku dengan yayasan -the

tion . Sebaliknya , geser dan dilational gelombang berasal dari

antarmuka pijakan - tanah ke dalam tanah , menyebabkan osilasi

deformasi di permukaan dan membawa pergi beberapa

energi input. Faktor-faktor yang memiliki pengaruh terhadap ini

fenomena tidak dapat mungkin ditampung melalui

seperti konsep buatan. Memang , upaya awal untuk

memperoleh nilai-nilai tertentu dari ' di fase massal ' yang frustrasi

dengan sensitivitas ini ' massa ' untuk berat dasar ,

modus getaran , jenis kekuatan yang menarik , bidang kontak , dan

sifat tanah yang mendasari . Rupanya, ada benar-benar

ada nilai dalam konsep ini dan penggunaannya dalam praktek mungkin sangat

juga menyesatkan desainer .

Metode , Tschebotarioff yang ' dikurangi frekuensi alami '

berdasarkan hasil dari sejarah kasus beberapa , melangkah lebih

luar asli ' massa dalam fase ' metode) The ' dikurangi

frekuensi alami ' didefinisikan sebagai ' frekuensi alami '

dikalikan dengan square.root dari kontak vertikal rata-rata

tekanan dan diberi grafis sebagai fungsi dari jenis

lembut dan area kontak . Meskipun metode ini adalah

bukan tanpa jasa , itu sering ditafsirkan bahwa

' faktor tunggal yang paling penting dalam mesin - yayasan

desain adalah tekanan bantalan lembut ' . 2 Dengan demikian , lebih dari

satu kesempatan , desain didasarkan pada daya dukung tanah

nilai-nilai yang diambil dari kode bangunan lokal !

Selain kelemahan tersebut , lama ini

aturan hanya peduli dengan frekuensi resonansi ,

tidak menyediakan informasi tentang amplitudo getaran yang

terutama dibutuhkan untuk keperluan desain . Sebagai konsekuensinya ,

aturan seperti sekarang usang dan tidak akan lebih

dibahas dalam makalah ini . Referensi dibuat untuk Richart et al . 7

untuk rincian lebih lanjut pada subjek .

Model dinamis Winkler

Model ini diperkenalkan sebagai perpanjangan dari sumur

dikenal ' Winkler ' atau ' elastis tanah dasar reaksi ' hipotesis ,

yang masih agak berhasil digunakan di beberapa statis

masalah interaksi tanah - pondasi . 9 Dalam rangka untuk mensimulasikan

karakteristik kekakuan dari sistem yang sebenarnya , model

menggantikan tanah pendukung dengan tempat tidur independen elastis

mata bertumpu pada dasar kaku . Tes bantalan Plate, con -

menyalurkan di lapangan , membentuk dasar untuk mengevaluasi musim semi

konstanta ( sering disebut ' koefisien reaksi tanah dasar ' ) .

Atas dasar pengukuran lapangan di Uni Soviet , Barkan 1 °

memiliki disajikan tabel dan formula empiris dengan mana yang

mudah dapat memperkirakan nilai desain koefisien untuk

beberapa jenis lembut , untuk setiap mode mungkin getaran

( translasi atau rotasi ) . Dia juga telah menunjukkan bahwa , di setiap

kasus , koefisien dinamis kira-kira sama dengan

Rasio selisih tekanan diterapkan untuk menggusur - yang dihasilkan

ment selama statis tes beban berulang . Dalam tes ini

beban statis ' mirip ' dengan beban mati dan hidup gabungan

fondasi yang sebenarnya pertama kali dikenakan , diikuti oleh

diulang loading lambat , pada frekuensi dari urutan 0,001

cps , yaitu lebih lambat dari yang diharapkan dalam kenyataan.

Jelaslah bahwa model ini setidaknya dapat memberikan beberapa

informasi yang memadai mengenai frekuensi rendah (dekat -statis )

respon yayasan . Tapi karena tidak ada redaman radiasi

disertakan , amplitudo gerak pada frekuensi dekat

resonansi tidak dapat diperkirakan secara realistis . Sudah

berpendapat bahwa dengan mengabaikan redaman satu memperoleh konservatif

perkiraan respon dan perkiraan yang sangat baik dari

frekuensi alami . Pada kenyataannya, ini adalah prosedur saat ini

dimasukkan ke dalam 1970-an Indian Standard Kode Prac -

Tice untuk Desain Mesin Yayasan ' . H Ada sedikit

manfaat dalam argumen ini , namun. Misalnya, tinggi

redaman nilai sekarang dalam mode translasi vibra -

tion ( dari urutan 50 % dari kritis ) tidak mempengaruhi

frekuensi ' resonansi ' , selain untuk mengurangi secara drastis

amplitudo . Selain itu, menghindari ' resonansi ' (dengan pengaman

faktor 2 ) dalam kasus tersebut adalah desain disayangkan reko -

mendasi yang dapat menyebabkan suatu larutan- terlalu konservatif

tion . Dalam vaksin berdampak lain , terutama ketika mode rotasi

menjadi perhatian utama , desain yang tidak aman sangat mungkin karena

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol . 2 , N

Analysis of machine foundation vibrations: state of the art: G. Gazetas

the actual foundation stiffness at high frequencies may very

well be appreciably smaller than the static stiffness used in

the analysis (see, for example, Fig. 5).

An improved version of the dynamic Winkler model

(called 'Winkler-Voigt' model) places a set of independent

viscous dampers in parallel with the independent elastic

springs to provide the 'dynamic subgrade reaction'. Accord-

ing to Barken and Ilyichev, 12 this model forms the basis of

the 1971 USSR machine-foundation code. Again, however,

the model itself provides no information on its spring and

dashpot coefficients. These are instead backfigured from

dynamic plate-load tests conducted in the field. Both the

observed amplitude and frequency at resonance are utilized

to backfigure the two coefficients. Analyzing the results of

numerous field tests, Barkan and his co-workers found a

discrepancy between the spring constants backfigured from

resonance plate tests and from static repeated loading tests

(described previously). They, thus, resorted to the 'in-phase

soil mass' concept to essentially match the model constants

obtained from the two types of tests. This added soil mass

was found to depend on the size and embedment of the

foundation and on the nature and properties of the soil

deposit, for a given mode of vibration.

It therefore appears that the 'Winkler-Voigt' model is

a purely empirical one, requiring field static and dynamic

plate-load tests for each particular situation. Such tests

are not only very expensive and difficult to successfully

conduct, but, moreover, they yield results which cannot be

readily interpreted and extrapolated to prototype condi-

tions. If I may slightly rephrase Gibson: 13

'The model conspicuously lacks what all models

should possess- predictive power.'

The only possible explanation for the present-day use of

dynamic Winkler models in machine-foundation analysis is

the accumulation in some countries of a wealth of pertinent

field data. Such data, often available in the form of tables, ~2

can be directly utilized in practice, thus avoiding the

burden of performing plate-load tests. Again, one should be

very careful in picking up values for the coefficients from

published field data. For it is practically impossible to

ensure a similarity in all the crucial physical and geometric

response parameters of the new prototype and of the old

model foundation schemes.

FUNDAMENTALS OF CURRENT METHODS OF

VIBRATION ANALYSIS

Historical perspective

Modern methods of analysis of foundation oscillations

attempt to rationally account for the dynamic interaction

between the foundation and the supporting soil deposit.

Cornerstone of the developed methods is the theory of

wave propagation in an elastic or viscoelastic solid (con-

tinuum). This theory has seen a remarkable growth since

1904, when Lamb published his study on the vibration of

an elastic semi-infinite solid (half-space) caused by a

concentrated load ('dynamic Boussinesq' problem). Numer-

ous applications, primarily in the fields of seismology and

applied mechanics, have given a great impetus in the

development of the 'elastodynamic' theory. Reissner in

193614 attempted what is considered to be the first engin-

eering application; his publication on the response of a

vertically loaded cylindrical disk on an elastic halfspace

marked the beginning of modern soil dynamics. The solu-

tion was only an approximate one since a uniform distil-

bution of contact stresses was assumed for mathematical

simplification. Nonetheless, Reissner's theory offered a

major contribution by revealing the existence of radiation

damping-a phenomenon previously unsuspected but

today clearly understood. Every time a foundation moves

against the soil, stress waves originate at the contact surface

and propagate outward in the form of body and surface

waves. These waves carry away some of the energy trans-

mitted by the foundation on to the soil, a phenomenon

reminiscent of the absorption of energy by a viscous

damper (hence the name).

For many massive foundations the assumption of a

uniform contact stress distribution is an unrealistic one, for

it yields a non-uniform pattern of displacements at the soil-

footing interface. To closer approximate the rigid body

motion of such foundations, a number of authors in the

middle 1950s assumed contact stress distributions which

produce uniform or linear displacements at the interface,

under statically applied force or moment loadings, respec-

tively. Thus, Sung Is and Quinlan ~6 presented results for

vertically oscillating circular and rectangular foundations

while Arnold et al. 17 and Bycroft aa studied both horizontal

and moment loading of a circular foundation. These solu-

tions are only approximate: in reality the pressure distribu-

tions required to maintain uniform or linear displacements

are not constant but vary with the frequency of vibration.

The first 'rigorous' solutions appeared about ten years

later when the vibrating soil-foundation system was

analysed as a mixed boundary-value problem, with pre-

scribed patterns of displacements under the rigid footing

and vanishing stresses over the remaining portion of the

surface. Introducing some simplifying assumptions regard-

ing the secondary contact stresses ('relaxed' boundary),

Awojobi et al. 19 studied all possible modes of oscillation of

rigid circular and strip footings on a halfspace, by recourse

to integral transform techniques. On the other hand,

Lysmer 2° obtained a solution for the vertical axisymmetric

vibration by discretizing the contact surface into concentric

rings of uniform but frequency-dependent vertical stresses

consistent with the boundary conditions. A conceptually

similar approach was fonowed by Elorduy et al. 21 for ver-

tically loaded rectangular foundations.

Perhaps equally important with the aforementioned

theoretical developments of this period was the discovery

by Hsieh 22 and by Lysmer 2° that the dynamic behavior of a

vertically loaded massive foundation can be represented by

a single-degree-of-freedom 'mass-spring-dashpot' oscillator

with frequency-dependent stiffness and damping coeffi-

cients. Lysmer 2° went a step farther by suggesting the use

of the following frequency-independent coefficients to

approximate the response in the low and medium frequency

range:

4GR 3.4R 2

Kv = ; Cv = ~ X/~ (1)

1--v 1--~

in which: Kv = spring constant (stiffness), Cv = dashpot

constant (damping), R = radius of the circular rigid loading

area, G and v = shear modulus and Poisson's ratio of the

homogeneous halfspace (soil), and p = mass density of soil.

Note that the expression for Kv in equation (1) is identical

with the expression for the static stiffness of a vertically

loaded rigid circular disk on a halfspace.

The success of Lysrner's approximation (often called

'Lysmer's Analog') in reproducing with very good accuracy

the actual response of the system had a profound effect on

the further development and engineering applications of the

4 SoilDynamicsandEarthquakeEngineering, 1983, Vol. 2, No. 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

kekakuan pondasi sebenarnya pada frekuensi tinggi mungkin sangat

baik menjadi lumayan kecil dari kekakuan statis yang digunakan dalam

analisis ( lihat, misalnya , Gambar . 5 ) .

Sebuah versi perbaikan dari model Winkler dinamis

( disebut ' Winkler - Voigt ' model ) menempatkan satu set independen

peredam kental secara paralel dengan independen elastis

mata air untuk memberikan ' dinamis tanah dasar reaksi ' . sesuai -

ing untuk Barken dan Ilyichev , 12 model ini membentuk dasar dari

1971 Uni Soviet kode mesin - yayasan . Sekali lagi , bagaimanapun ,

model itu sendiri tidak memberikan informasi tentang musim semi dan

koefisien dashpot . Ini bukan backfigured dari

tes plat - beban dinamis yang dilakukan di lapangan . baik

amplitudo dan frekuensi yang diamati pada resonansi dimanfaatkan

untuk backfigure dua koefisien . Menganalisis hasil

banyak uji lapangan , Barkan dan rekan-rekan kerjanya menemukan

ketidaksesuaian antara konstanta pegas backfigured dari

tes plat resonansi dan dari statis tes beban berulang

( dijelaskan sebelumnya ) . Mereka , dengan demikian , terpaksa 'fase in-

Konsep massa tanah ' pada dasarnya sesuai model konstanta

diperoleh dari dua jenis tes . Massa tanah ini ditambahkan

ditemukan tergantung pada ukuran dan embedment dari

pondasi dan pada sifat dan sifat tanah

deposito , untuk modus tertentu getaran .

Oleh karena itu muncul bahwa model ' Winkler - Voigt ' adalah

yang murni empiris , yang membutuhkan lapangan statis dan dinamis

Tes piring - beban untuk setiap situasi tertentu . tes tersebut

tidak hanya sangat mahal dan sulit untuk berhasil

melakukan , tetapi , lebih dari itu, mereka menghasilkan hasil yang tidak dapat

mudah ditafsirkan dan ekstrapolasi untuk prototipe kondisi -

tions . Jika saya dapat sedikit ulangi Gibson : 13

' Model mencolok kekurangan apa semua model

harus memiliki - prediksi kekuasaan. "

Satu-satunya penjelasan yang mungkin untuk penggunaan masa kini dari

Model Winkler dinamis dalam analisis mesin - yayasan adalah

akumulasi di beberapa negara dari kekayaan yang bersangkutan a

data lapangan . Data tersebut , sering tersedia dalam bentuk tabel , ~ 2

dapat langsung dimanfaatkan dalam praktek , sehingga menghindari

beban melakukan tes pelat beban . Sekali lagi , orang harus

sangat berhati-hati dalam mengambil nilai-nilai untuk koefisien dari

menerbitkan data lapangan . Untuk itu hampir mustahil untuk

memastikan kesamaan di semua fisik penting dan geometris

parameter respon prototipe baru dan yang lama

skema model pondasi .

DASAR METODE SAAT INI

ANALISIS GETARAN

perspektif sejarah

Metode modern analisis osilasi yayasan

mencoba untuk rasional memperhitungkan interaksi dinamis

antara dasar dan deposit tanah pendukung .

Cornerstone metode yang dikembangkan adalah teori

perambatan gelombang di elastis atau viskoelastik padat ( con -

tinuum ) . Teori ini telah melihat pertumbuhan yang luar biasa sejak

1904 , ketika Anak Domba menerbitkan studi pada getaran

elastis semi- infinite (half- space ) yang disebabkan oleh

beban terkonsentrasi ( masalah ' Boussinesq dinamis ' ) . numer -

aplikasi ous , terutama di bidang seismologi dan

mekanika terapan, telah memberikan dorongan besar dalam

pengembangan ' elastodynamic ' teori . Reissner di

193.614 mencoba apa yang dianggap menjadi yang pertama engin -

teknis mereka aplikasi ; publikasi pada respon dari

vertikal dimuat silinder disk pada sebuah halfspace elastis

menandai awal dinamika tanah modern. Larutan- The

tion hanya satu perkiraan karena seragam Distil -

bution tegangan kontak diasumsikan untuk matematika

penyederhanaan . Meskipun demikian, teori Reissner yang ditawarkan

kontribusi besar dengan mengungkapkan adanya radiasi

damping - fenomena yang sebelumnya tak terduga tapi

hari ini dipahami dengan jelas . Setiap kali sebuah yayasan bergerak

terhadap tanah , gelombang stres berasal pada permukaan kontak

dan menyebarkan ke luar dalam bentuk tubuh dan permukaan

gelombang . Gelombang ini membawa pergi sebagian energi trans -

mitted oleh yayasan ke tanah , fenomena

mengingatkan pada penyerapan energi oleh kental

peredam ( maka nama ) .

Bagi banyak yayasan besar asumsi

distribusi tegangan kontak seragam adalah salah satu yang tidak realistis , untuk

ia menghasilkan pola non - seragam perpindahan pada tanah -

antarmuka pijakan . Untuk lebih dekat mendekati benda tegar

gerak yayasan tersebut , sejumlah penulis di

1950 tengah diasumsikan distribusi tegangan kontak yang

menghasilkan perpindahan seragam atau linier pada antarmuka ,

di bawah kekuatan statis diterapkan atau saat beban , masing -

masing. Dengan demikian , Sung Apakah dan Quinlan ~ 6 mempresentasikan hasil untuk

vertikal berosilasi yayasan melingkar dan persegi panjang

sementara Arnold et al . 17 dan Bycroft aa dipelajari baik horisontal

dan saat pemuatan landasan melingkar . Larutan- ini

tions hanya perkiraan : dalam kenyataannya tekanan distribusi

tions diperlukan untuk menjaga perpindahan seragam atau linier

tidak konstan tetapi bervariasi dengan frekuensi getaran .

Yang pertama ' ketat ' solusi muncul sekitar sepuluh tahun

kemudian ketika bergetar sistem tanah - pondasi itu

dianalisis sebagai masalah batas - nilai campuran , dengan pra -

jelaskan pola perpindahan bawah pijakan kaku

dan menghilang tekanan atas bagian yang tersisa dari

permukaan . Memperkenalkan beberapa asumsi penyederhanaan menganggap -

ing tekanan kontak sekunder ( batas ' santai ' ) ,

Awojobi et al . 19 mempelajari semua kemungkinan mode osilasi

kaku pondasi melingkar dan strip di halfspace , dengan recourse

untuk terpisahkan mengubah teknik . Di sisi lain ,

Lysmer 2 ° diperoleh solusi untuk axisymmetric vertikal

getaran berdasarkan diskretisasi permukaan kontak menjadi konsentris

cincin seragam tetapi tekanan vertikal tergantung pada frekuensi

konsisten dengan kondisi batas . A konseptual

Pendekatan serupa fonowed oleh Elorduy et al . 21 untuk ver -

tically dimuat yayasan persegi panjang .

Mungkin sama pentingnya dengan yang disebutkan di atas

teori perkembangan periode ini adalah penemuan

oleh Hsieh 22 dan oleh Lysmer 2 ° bahwa perilaku dinamis dari

pondasi besar vertikal dimuat dapat diwakili oleh

a ' massa-pegas - dashpot ' osilator tunggal derajat -of - kebebasan

dengan tergantung pada frekuensi kekakuan dan koefisien peredam

koefisien . Lysmer 2 ° melangkah lebih jauh dengan menyarankan penggunaan

koefisien frekuensi - independen berikut untuk

perkiraan respon pada frekuensi rendah dan menengah

range:

4gr 3.4R 2

Kv = ; Cv = ~ X / ~ ( 1 )

1 - v 1 - ~

di mana : Kv = konstanta pegas ( kekakuan ) , Cv = dashpot

konstan ( redaman ) , R = jari-jari pemuatan kaku melingkar

area, G dan v = modulus geser dan rasio Poisson dari

halfspace homogen ( tanah ) , dan p = kerapatan massa tanah .

Perhatikan bahwa ekspresi untuk Kv dalam persamaan ( 1 ) adalah identik

dengan ekspresi untuk kekakuan statis vertikal

dimuat melingkar disk yang kaku pada halfspace a .

Keberhasilan pendekatan Lysrner ini ( sering disebut

' Lysmer Analog ' ) dalam mereproduksi dengan akurasi yang sangat baik

respon aktual sistem memiliki efek mendalam pada

pengembangan dan rekayasa aplikasi lebih lanjut dari

4 SoilDynamicsandEarthquakeEngineering , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

' halfspace ' teori . Richart dan Whitman 23 diperpanjang

Lysmer Analog dengan menunjukkan bahwa semua mode

getaran dapat dipelajari dengan cara disamakan - parameter

sistem massa - spring.dashpot telah dipilih dengan benar

parameter frekuensi - independen. Axisymmetric The ( ver -

vertikal dan torsional ) osilasi dari dasar silinder

dapat diwakili oleh 1 derajat -of - kebebasan ( 1 - dof )

sistem yang dijelaskan oleh :

m IDR + CYC + Kx = V ( t ) ( 2 )

di mana x , ~ dan £ = perpindahan , kecepatan dan

percepatan , masing-masing, massa vertikal berosilasi ;

P ( t ) = kekuatan dinamis eksternal yang timbul dari opera -

tion dari mesin ( s ) . Parameter yang disamakan adalah

massa setara , m , redaman efektif , C , dan

kekakuan efektif K. ( Untuk osilasi torsional m harus

digantikan oleh Iz , saat polar massa efektif inersia

dan x harus ditafsirkan sebagai sudut rotasi sekitar

sumbu vertikal simetri . ) Di sisi lain , dua

mode antisymmetric osilasi ( terjemahan horisontal

dan goyang ) dari dasar silinder yang digabungkan dan

dapat diwakili oleh sistem 2 - dof ditandai dengan

massa efektif dan momen inersia massa , dua

nilai efektif redaman (untuk bergoyang dan goyang ) , dan

dua nilai efektif kekakuan (untuk bergoyang dan

goyang ) .

Nilai yang berbeda dari inersia , kekakuan dan redaman

parameter yang diperlukan untuk masing-masing dari empat mode

eksitasi . Whitman dan Richart 23 menyarankan pilihan

kekakuan yang tepat untuk frekuensi rendah , dan rata-rata

nilai redaman selama rentang frekuensi di mana

resonansi biasanya terjadi . Dalam rangka untuk mendapatkan yang baik yang setuju -

ment antara frekuensi resonansi disamakan -

parameter dan sistem yang sebenarnya , mereka merekomendasikan bahwa

massa fiktif ( atau momen inersia massa ) akan ditambahkan ke

massa pondasi yang sebenarnya ( atau momen inersia massa ) .

Kebutuhan untuk rekomendasi tersebut berasal dari tidak

keberadaan setiap diidentifikasi massa tanah bergerak dalam fase

dengan yayasan , melainkan dari kenyataan bahwa dalam

kenyataannya kekakuan menurun dengan meningkatnya frekuensi

( lihat Gambar . 5 dan 7 ) , alih-alih tetap konstan dan sama

dengan kekakuan statis , sebagai model mengasumsikan . di lain

kata-kata , bukannya menurun K , the- parameter disamakan

Model meningkatkan m untuk menjaga frekuensi resonansi , co r ,

tidak berubah . Ingat bahwa co r adalah sebanding dengan kuadrat -

akar ( K / m ) .

Whitman dan Richart 23 dan kemudian Richart , Woods dan

Hall 7 dan Whitman ~ disajikan ekspresi untuk ini para-

meter untuk semua empat mode getaran . Tabel 1 pajangan ini

ekspresi , yang telah menikmati popularitas yang signifikan

selama dekade terakhir .

Terutama karena kesederhanaan , yang disamakan - para-

meteran pendekatan memiliki dampak yang besar pada aplikasi

dari ' setengah-ruang ' teori . Ini menunjukkan bahwa ini rasional

Teori dapat dilemparkan ke dalam , bentuk rekayasa sederhana penurut ,

yang dapat digunakan oleh profesi dengan hampir tidak ada

kesulitan yang lebih besar daripada prosedur empiris yang lebih tua .

Termotivasi untuk sebagian besar oleh kebutuhan untuk memahami

fenomena yang terkait dengan seismik tanah-struktur antar -

tindakan, analisis respon dinamik dari yayasan

telah menjadi topik yang cukup menarik di seluruh

1970 . Sebuah jumlah yang signifikan dari penelitian yang terkait telah menyebabkan

pengembangan formulasi baru dan komputer

program , sementara berbagai publikasi telah mempelajari

pentingnya fondasi penting , tanah dan pemuatan para-

meter dan telah menyajikan grafik, tabel dan sederhana ex -

Parameter Tabel I. Setara disamakan untuk analisis melingkar

yayasan pada haifspace elastis *

Modus Vertikal Horizontal Rocking Torsion

4gr 8GR 8GR 3 16GR 3

kekakuan :

1 - v 2 - v 3 ( l - v ) 3

m ( 1 - v ) m ( 2 - ~ ) 31x ( 1 - v ) I z rasio Mass r ~ :

4PR 3 8PR 3 8PR s pR s

0,425 0,29 0,15 0,50 rasio redaman :

th 112 th 1/2 ( 1 + rh ) th aku ~ l +2 t ~

FictRious menambahkan 0.27m 0.095m 0.24I x 0.241 z

Massa : & ~ ~

Ix , aku z = massa momen inersia dari sekitar horisontal , sumbu vertikal ,

masing-masing; damping ratio = C / CCR mana CCR = 2 (£ m ) t / 2 atau

Ccr = 2 ( KI ) " 2 untuk translasi atau rotasi mode getaran ,

dengan I = I x atau 1 z untuk goyang atau torsi , masing-masing.

pressions , cocok untuk digunakan langsung dalam aplikasi praktis .

Perlu disebutkan beberapa yang paling penting kontri -

butions ke keadaan saat ini seni .

Baru dikembangkan ( pertengahan 1960-an ) teknik matematika

untuk memecahkan batas - nilai campuran masalah elastodynamic

dimanfaatkan oleh Luco et al . 2s dan Karasudhi et al . 26 untuk

mendapatkan solusi numerik ' tepat ' untuk semua mode getaran

dari pondasi strip di halfspace , dan oleh Luco et al . 27 dan

Veletsos et al . 2 ~ 29 untuk memperpanjang halfspaee tersedia larutan-

tions untuk pondasi melingkar pada rentang frekuensi tinggi

dan , juga , untuk bahan viskoelastik dengan histeresis linear

redaman . Perkembangan finite - unsur dinamis

formulasi dengan menyerap energi ( ' kental ' dan ' terdiri -

ent ' ) batas lateral yang mendorong studi respon

permukaan dan yayasan tertanam didukung oleh

stratum tanah berlapis . 3 ° -34 Hanya pesawat regangan dan axisym -

geometri metrik dapat ditangani dengan ini terbatas

formulasi elemen , bagaimanapun, dan kehadiran di

kedalaman yang relatif dangkal non - compliant rock- seperti

bahan yang mendasari strata adalah tidak dapat dihindari persyaratan

ment terlepas dari apakah batu tersebut memang benar-benar ada.

Di sisi lain , Luco 3s dan Gazetas ~ disajikan

solusi analitis untuk melingkar , strip dan persegi panjang

yayasan pada permukaan halfspace berlapis atau

strata berlapis ( yaitu dengan atau tanpa batu kaku sebagai

lapisan terakhir , masing-masing) . Memanfaatkan formulasi ini mereka

menawarkan hasil 37-39 yang menjembatani kesenjangan antara kedua

dipelajari sebelumnya ekstrim profil -the halfspace dan

strata -on - kaku -base. Pada waktu yang sama , Novak 4 °

solusi analitis perkiraan diperoleh untuk melingkar

yayasan tertanam dalam halfspace a , dengan menurunkan ditutup -

bentuk ekspresi untuk kekakuan dinamis dan redaman

koefisien sepanjang sisi vertikal pondasi.

Kemudian metode ini mudah diadaptasi untuk mempelajari

respon dinamik dari tumpukan . 4 ~ -43

Dalam beberapa tahun terakhir upaya penelitian telah pri -

marily diarahkan untuk menentukan solusi : ( a) untuk kaku

dasar-dasar bentuk persegi panjang dan sewenang-wenang ; 44 - 4s ( b ) untuk

dasar Finite lentur kekakuan ; 49 - sl ( c ) untuk yayasan -

tions pada homogen dan di tanah anisotrepic ; s2 - ss dan

( d ) untuk pondasi pada nonlinear ( Ramberg - Osgood )

tanah , S6 Selain itu , jumlah yang sangat besar penelitian

pekerjaan telah dikhususkan untuk perilaku dinamis dari satu

( mengambang dan akhir - bearing ) tumpukan tertanam dalam homogen ,

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol 2 , No 1 5

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

deposito lembut homogen atau berlapis , dan yang pertama

upaya telah dilakukan untuk mendapatkan solusi untuk

kelompok tiang dimuat dinamis . Untuk daftar lengkap

referensi yang terkait , lihat Dobry et at . , s7 Kagawa et al . , ss dan

Novak . S9

Impedansi dan kepatuhan fungsi : definisi dan

interpretasi fisik

Sebuah langkah penting dalam metode saat ini dinamis

analisis kaku yayasan mesin besar adalah menghalangi -

mination ( menggunakan metode analisis atau numerik ) dari

fungsi impedansi dinamis , K ( ~ ) , * dari ' terkait '

kaku tapi tak bermassa yayasan , sebagai fungsi dari eksitasi -

frekuensi tion , ~ o . Seperti ditunjukkan dalam Gambar . 1 yang ' terkait '

sistem pondasi - lembut identik ( baik prop - bahan

erti dan geometri ) dengan sistem yang sebenarnya , kecuali bahwa

massa pondasi diambil sama dengan nol . Ini akan menjadi

dijelaskan pada bagian berikut ini bagaimana , sekali harmonik

respon seperti landasan tak bermassa telah menghalangi -

ditambang , respon steady - state dari yayasan besar ,

atau dari setiap struktur didukung pada itu , dapat dievaluasi

menggunakan prosedur standar. Selain itu, transien

menanggapi kekuatan mesin non - harmonik juga dapat

dievaluasi oleh peralihan ke analisis dan sintesis Fourier

teknik .

Untuk setiap eksitasi harmonik tertentu dengan frekuensi

~ o , impedansi dinamis didefinisikan sebagai rasio antara

kekuatan steady -state ( atau saat ) dan yang dihasilkan dis -

penempatan ( atau rotasi ) pada dasar tak bermassa yayasan -

tion . Sebagai contoh, impedansi vertikal yayasan

yang rencananya memiliki pusat simetri didefinisikan oleh : *

R ~ ( t )

xo = - ( 3 )

V ( t )

di mana R ~ ( t ) = R v exp ( i6ot ) adalah gaya vertikal harmonik

diterapkan di dasar disk , dan v ( t ) = v exp (i ~ ot ) adalah

penyelesaian harmonik seragam tanah - pondasi inter -

wajah . Jelaslah bahwa R ~ adalah total reaksi lembut terhadap

yayasan ; itu terdiri dari tekanan yang normal terhadap

plus hasemat , dalam kasus yayasan tertanam , yang

tegangan geser sepanjang dinding sisi vertikal , seperti yang diilustrasikan pada

Gambar . 1 .

Demikian pula seseorang dapat defme impedansi torsional , Kt ,

dari momen puntir dan rotasi ; horizontal

impedansi , K , dari pasukan horisontal dan menggantikan -

KASIH sepanjang sumbu utama dari dasar ; dan goyang

impedansi , Kr , dari saat dan rotasi sekitar

pokok horisontal yang sama sumbu . Namun, karena horizon

Pasukan zontal sepanjang sumbu utama menghasilkan rotasi di

Selain perpindahan horisontal , lintas - horisontal -

impedansi rotasi KRH juga dapat didefinisikan ; mereka

D 0 0 0 ~ O 0 0 0

B •

kaku , tak bermassa

pondasi

L

. . . . . • . . o .. -

0 0 0 0 0 0 ~ g B 0

Gambar 1 . Machine dasar dan kaku terkait

foundation tak bermassa

* Huruf Bold digunakan dalam teks untuk impedansi , kepatuhan dan

beberapa kekakuan dan redaman koefisien ( persamaan ( 17 ) ) ; di

angka , karakter kaligrafi digunakan untuk jumlah ini .

biasanya diabaikan kecil dalam kasus permukaan dan sangat dangkal

yayasan , tapi efeknya mungkin menjadi cukup untuk

kedalaman lebih besar dari embedment .

Mengacu pada persamaan ( 3 ) , menarik untuk dicatat bahwa

kekuatan dinamis dan perpindahan umumnya keluar dari fase .

Bahkan, setiap perpindahan dinamis dapat diselesaikan menjadi dua

komponen : satu di fase dan satu 90 ° keluar dari fase dengan

beban harmonik yang dikenakan . Hal ini mudah maka untuk intro -

notasi kompleks Duce untuk mewakili kekuatan dan menggantikan -

KASIH . Akibatnya , impedansi juga dapat ditulis

berupa: *

Ka ( w ) = Ka ] ( ~ o ) + iKa2 ( w ) ( 4 )

a = v , h, r , jam , t ; i = x / = l

Komponen real dan imajiner adalah kedua fungsi

frekuensi getaran untuk . Komponen yang sebenarnya mencerminkan

kekakuan dan inersia kondisi tanah ; yang depen -

dence pada frekuensi tersebut diberikan semata-mata untuk pengaruh

frekuensi yang telah di inersia , karena sifat-sifat tanah yang

dasarnya frekuensi independen . Imajiner com -

ponent mencerminkan radiasi dan bahan redaman dari

sistem . Mantan , menjadi hasil dari disipasi energi

oleh gelombang menyebarkan dari yayasan , adalah fre -

quency tergantung ; yang terakhir , yang timbul terutama dari

perilaku siklik histeresis tanah , praktis frekuensi

independen.

Sebuah analogi yang sangat instruktif antara respon dinamik

dari osilator 1 - dof sederhana dan tiga dimensi

Sistem foundation.soft tak bermassa telah ditarik oleh Roesset . 6 °

Dengan asumsi eksitasi harmonik P ( t ) = Poexp ( IWT ) , yang

steady -state respon x ( t ) = Xo exp (i ~ t ) dari 1 - dof oscil -

lator dapat diperoleh dengan substitusi ke dalam persamaan ( 2 ) ;

P ( t )

( K - m ~ :) + IC ~ = ( 5 ) x ( t )

Persamaan kontras ( 5 ) dan ( 3 ) mendorong definisi

dari fungsi impedansi dinamis untuk 1 - dof massal

sistem pegas - dashpot :

K = ( K - m ~ 2 ) + ICCO ( 6 )

dan , dibandingkan dengan persamaan ( 4 ) :

K1 = K - mw 2 ( 7 )

K2 = C ~ o ( 8 )

Dengan kata lain, impedansi dinamis familiar kami

Osilator 1 - dof memang bilangan kompleks dengan fre -

bagian nyata quency tergantung mewakili kekakuan dan

karakteristik inersia sistem, dan frekuensi

bagian imajiner tergantung mengekspresikan kehilangan energi dalam

sistem . Oleh karena itu, sangat alami untuk mengekspresikan dinamis

impedansi sistem soft- pijakan dalam bentuk yang kompleks , seperti

dilakukan dalam persamaan ( 4 ) .

Setelah , dengan demikian , membentuk analogi antara 1 - dof dan

sistem pondasi - lembut bermassa , biarkan persamaan ( 6 ) untuk

1 - dof ditulis ulang sebagai :

atau

K = K. { ( 1 - ~ --- 2 ] + i2 ~ ¢ ° } ( 9a )

K = K. { k + IWC s } ( 9b )

di mana rasio redaman kritis kental adalah :

C C

.... ( 10 )

Ccr 2K / ~ pada

6 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

! !

~ I ~ n ~ ~ / ~ n ~ ---- . -

Aku i I I

li ~ I 0,5 1

Gambar 2 . Kekakuan dinamis dan redaman koefisien

osilator I- dofsimple

frekuensi alami ~ n = ( K / m ) 1/2 , k = ( 1 - ~ 2/con 2 ) dan

c s = C / K. Persamaan ( 9b ) menunjukkan bahwa dinamika imped -

Ance dari osilator sederhana 1 - dof dapat dinyatakan sebagai

produk dari konstanta pegas K , yang akan terjadi pada

kekakuan statis dari sistem, kali bilangan kompleks

k + i ¢ s oc , yang meliputi karakteristik dinamik

dari sistem ( inersia dan redaman viskos ) dan di sini -

setelah disebut ' bagian dinamis ' dari impedansi . pada nol

frekuensi bagian dinamis menjadi bilangan real , sama

1 , dan impedansi bertepatan dengan kekakuan statis

K dari sistem sederhana , k dan cs diberi nama masing-masing

kekakuan dan redaman koefisien dan variasi mereka dengan

frekuensi untuk 1 - dof yang diplot pada Gambar . 2 . Perhatikan bahwa

k menurun sebagai gelar parabola kedua dengan meningkatnya

t ~ , sedangkan c s tetap konstan .

Seharusnya tidak mengejutkan pembaca bahwa sebenarnya varia -

tion dengan t ~ kekakuan dan redaman koefisien , kv

dan csv , dari disk melingkar vertikal bergetar pada elastis

halfspace memang sangat mirip dengan variasi

k dan c s dari sistem 1 - dof ! ( Untuk melihat kesamaan ini hanya

bandingkan Gambar . 2 sampai Gambar . 5 ( a) . ) Namun, secara umum , k dan c s

dari sistem pondasi - tanah dapat bervariasi dalam agak komplikasi

kasikan cara dengan co , tergantung terutama pada mode

getaran , geometri , kekakuan dan embedment dari

yayasan , dan , t'mally , profil dan sifat

mendukung deposito tanah . Angka 5 , 8 , 9 , 10 dan 20 mungkin

dulu untuk conf'Lrm pernyataan ini . Meskipun demikian , dalam semua

kasus , fungsi impedansi dinamis dapat dinyatakan

sebagai produk dari statis dan bagian yang dinamis , seperti yang dijelaskan

dengan persamaan ( 9b ) . Atau , frekuensi berdimensi

Faktor sering diperkenalkan :

ao = - ( 11 )

vs

di mana : B = dimensi fondasi penting seperti , misalnya ,

jari-jari dasar melingkar atau setengah lebar

terminal, atau dasar persegi panjang ; dan Vs = karakteristik

kecepatan gelombang geser dari tanah . Menggabungkan persamaan ( 9b )

dan ( 11 ) memungkinkan impedansi menjadi kasus dalam bentuk:

K = K ( k + iaoc ) ( 12 )

dengan

vs

- ( 13 ) C = Cs B

Karena kedua ao dan c adalah berdimensi kuantitas , persamaan

( 12 ) sangat disukai untuk persamaan ( 9b ) dalam menyajikan

hasil analisis dinamis .

Mari sekarang diasumsikan bahwa ' peredam histeresis ' adalah

ditambahkan dalam - paralel dengan musim semi dan ' peredam kental '

untuk mendukung massa Dari osilator sederhana . peredam ini

dijelaskan melalui rasio redaman hysteretic , ~ . selama

setiap siklus gerak itu menghilang sejumlah energi

sebanding dengan energi regangan maksimum , aku ¢ , dari

sistem :

AW h = 4n ~ W ( 14 )

dimana W = ( ½ ) Kx ~ . Di sisi lain , selama siklus

gerak peredam viskos telah dikonsumsi jumlah

energi sebesar :

AW ~ = ~ C ~ , ~ o 2

{ D

= 4 ~ 13 - W ( 15 )

60 n

sehingga total hilang energi , AW AW = h + AW v , sebagai

fungsi dari W adalah :

'A " W aku ¢ = 4 " tr ( '8 ~ + ~ ) ( 16 )

Ungkapan ini menunjukkan bahwa aturan tambahan sederhana ,

+ ~ % O / wn , dapat digunakan untuk mendapatkan ' efektif ' redaman

rasio sistem memiliki keduanya kental , 13 , dan histeresis ,

~ , Redaman . A w ~ berpidato-pidato yayasan -on - tanah salah satunya

sistem , dengan radiasi redaman yang makhluk yang bersifat kental

sedangkan redaman material dari jenis histeresis .

Kehadiran bahan redaman di dalam tanah mempengaruhi baik

kekakuan dan redaman koefisien , k dan c . dalam

mencoba untuk mengisolasi efek dari bahan histeresis basah -

ing, ekspresi alternatif untuk persamaan ( 12 ) seringkali

digunakan untuk impedansi dinamis :

K = K ( k + iaoc ) . ( 1 + 2i ~ ) ( 17 )

Mengingat apa yang disebut ' prinsip korespondensi , 6 ~ satu

dapat mengantisipasi bahwa koefisien baru , k dan c , yang

independen bahan redaman . Jika hal ini benar , itu

maka akan cukup untuk mendapatkan solusi untuk murni

tanah elastis dan kemudian memperhitungkan hasil ke tanah dengan

setiap histeresis rasio redaman dengan mengalikan undamped yang

impedansi sebesar 1 + 2i ~ . Memang , untuk deposito tanah yang sangat mendalam

yang dapat dimodelkan sebagai halfspace di atas ' prinsip '

cukup akurat dan telah berulang kali digunakan untuk

mendapatkan solusi untuk tanah teredam . 29'62 , 6a Namun, dalam

kasus strata dangkal di atas batu kaku baik k dan c adalah

cukup sensitif terhadap bahan diasumsikan rasio redaman (lihat

Gambar . 9 , misalnya) ; ini mendiskreditkan untuk sebagian besar yang

' prinsip korespondensi ' , sebagai Kausel 3a pertama kali melihat .

Tidak ada yang kurang , akan lebih mudah untuk mengekspresikan impedansi

fungsi dalam bentuk persamaan ( 17 ) , dan praktek ini

sering diikuti di sekuel . Atau , bagaimanapun ,

Persamaan ( 12 ) juga digunakan dalam beberapa kasus .

Fungsi kepatuhan dinamis

Juga diberi nama dinamis ' perpindahan ' fungsi

dan dinamis ' fleksibilitas ' fungsi , mereka pada dasarnya

rasio antara perpindahan dinamis ( atau rotasi ) dan

kekuatan-kekuatan dinamis reaktif ( atau saat ) di dasar dari

pondasi . Mereka pertama kali diperkenalkan oleh Reissner . ~ 4

Setelah pembahasan sebelumnya , akan lebih mudah untuk

mengungkapkan setiap kepatuhan menggunakan notasi kompleks :

F a = Fal ( ¢ o ) + iFa2 ( co ) ( lg )

a = v , h, r , jam , t

Bagian real dan imajiner merupakan perpindahan

komponen yang di-fase dan 90 ° - out.of - fase dengan

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1 7

Analysis of machine foundation vibrations: state of the art: G. Gazetas

the reactive force, respectively, and they both are functions

of frequency, as discussed in detail previously. For a

foundation which in plan has a center of symmetry, the

vertical and torsional compliances are simply the inverse

of the vertical and torsional impedances:

1

Fb=-- ; b=v,t (19a)

Kt,

However, due to the coupling between rocking and

swaying motions, the corresponding compliances should

be obtained by inverting the matrix of impedances:

The following alternative form to equation (18) is also

frequently used in presenting compliance functions:

1

Fo = ~ [f.l(~o) + if.2(~o)] (20)

where K a is the corresponding static stiffness.

Computational procedures for determining

impedance/unctions

Several alternative computational procedures are pre-

sently available to obtain dynamic impedance functions for

each specific machine-foundation problem. The choice

among these methods depends to a large extent on the

required accuracy, which in turn is primarily dictated by

the size and importance of the particular project. Further-

more, the method to be selected must reflect the key

characteristics of the foundation and the supporting soil.

Specifically, one may broadly classify soil-foundation

systems according to the following material and geometry

characteristics:

1. The shape of the foundation (circular, strip, rect-

angular, arbitrary).

2. The type of soil profile (deep uniform deposit, deep

layered deposit, shallow layered stratum on rock).

3. The amount of embedment (surface foundation,

embedded foundation, deep foundation).

4. The flexural rigidity of the foundation (rigid founda-

tion, flexible foundation).

Two computationally different approaches have been

followed over the years to obtain the dynamic impedances

of foundations with various characteristics: a 'continuum'

approach, which led to the development of analytical and

semi.analytical formulations, and a 'discrete' approach,

which resulted in the development of finite-difference and,

primarily, finite-element models. In the past (mid-1970s),

considerable controversy was held about the relative

merits and deficiencies of each approach and some extreme

and unjustified positions were advocated. Today, it is quite

clear that both procedures, if correctly understood and

implemented, are very useful tools in analysing the behavior

of dynamically loaded foundations. Moreover, they yield

very similar results if they are appropriately used to solve

the same problem. Hadjian et al. 64 and Jakub et al. 6s have

presented excellent discussions and comparative studies on

this subject. The following paragraphs intend to rather

briefly introduce the most important analytical, semi-

analytical and numerical procedures which are currently

available to the machine-foundation analyst. The list is by

no means exhaustive, and the emphasis is on discussing the

strong and weak points of each method.

'Continuum' methods. Starting point of all the devel-

oped formulations is the analytical solution of the pertinent

wave equations governing the imposed deformations in each

uniform soil layer or halfspace. However, the boundary

conditions at the soil-footing interface are handled differ-

ently by the various methods. In that respect, one may very

broadly classify the available continuum formulations into

analytical and semi-analytical solutions.

The known analytical solutions simplify the mechanical

behavior of the soil-footing contact surface by assuming a

'relaxed' boundary. That is, no frictional shear tractions can

develop during vertical and rocking vibrations, while for

horizontal vibrations the normal tractions at the interface

are assumed to be zero. This assumption has been necessary

to avoid the more complex mixed boundary conditions

resulting from the consideration either of a perfect attach-

ment between foundation and soil ('rough' foundation) or

of a contact obeying Coulomb's friction law (an even more

realistic idealization).

By recourse to integral transform techniques (involv-

ing Hankel or Fourier transforms for axisymmetric or

plane-strain geometries, respectively) the relaxed boundary

conditions yield sets of dual integral equations for each

mode of vibration. Each set is then reduced to a Fredholm

integral equation which is finally solved numerically.

Such analytical solutions have so far been published for

surface circular and strip foundations of infinite flexular

rigidity supported by an elastic or viscoelastic half space ;26-29

for circular foundations on a layered elastic or viscoelastic

soil deposit; 3s'~ for circular foundations of finite flexurat

rigidity supported on a halfspace; 49 for circular foundations

on a cross-anisotropic halfspace; 67 and even for vertically

loaded rigid rectangular foundations on a halfspace. 4s

The semi-analytical type solutions are based on the

determination of the displacements at any point within the

footing-soil interface, caused by a unit normal or shear

time-harmonic force applied at another point of the same

interface. Then, by properly discretizing the contact sur-

face, the matrix of dynamic influence or Green's functions

is assembled and the problem is solved after imposing the

rigid-body motion boundary conditions. Several different

techniques (in essence different integration procedures)

have been formulated to carry out these steps of the

analysis. For example, Elorduy et al. 21 and Whittaker

et al. s° utilized Lamb's solution for a point loaded half-

space; Luco et alfl 7 obtained pairs of Cauchy type integral

equations which they numerically solved after reducing to

coupled Fredholm equations; Gazetas 36 and Gazetas et al. 3a

utilized a fast Fourier transform algorithm; Wong 68 and

Wong et al. 44 used the solution for a uniformly loaded

rectangle; and so on.

For the purpose of this discussion, one may list as a

semi-analytical solution the formulation of Dominguez and

Roesset, a7 who applied the so-called 'boundary integral

equation' or, more simply, 'boundary element' method

to obtain dynamic impedance functions of rectangular

foundations at the surface of, or embedded in a halfspace.

To this end, they utilized the closed-form solution to the

'dynamic Kelvin' problem of a concentrated load in an

infinite medium, 69 and discretized either only the contact

surface, in the case of surface footings with 'relaxed'

boundaries, or both the contact and the surrounding soil

surfaces, in the cases of embedded footings and of surface

footings 'adhesively' attached to the soil.

So far rigorous semi-analytical solutions have been pub-

lished for rigid strip foundations on the surface of a layered

8 Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 1 983, Vol. 2, No. 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

halfspace atau strata -on -rock ; sebagai ' 38 , ~ 9 , 7o untuk persegi panjang rlgid

yayasan pada halfspace a ; 21 ' 36 ' 44 ' 46 - 4a ' ~ , 6s , 6a , 71 untuk rect -

yayasan sudut terbatas lentur kekakuan ; sl s ° ' untuk kaku

yayasan persegi panjang tertanam dalam halfspace a ; 47 dan ,

f'mally , untuk pondasi kaku bentuk sewenang-wenang . 44

Perhatikan bahwa prosedur semi- analitis perkiraan memiliki

telah dikembangkan untuk mendapatkan impedansi dari cylin -

yayasan drical tertanam dan tumpukan melingkar , a ° -43 , sT'Tz

Prosedur ini mengasumsikan bahwa hanya horizontal propa -

gelombang gating menghasilkan pada vertikal pondasi - tanah antar -

hadapi, dan mereka mengabaikan coupling antara pasukan dan

perpindahan pada berbagai titik . Sebaliknya , mereka hanya menghitung

perpindahan pada titik aplikasi beban .

Dengan demikian , pada dasarnya, tanah dimodelkan sebagai media Winlder ,

musim semi dan dashpot karakteristik yang estimasi

dikawinkan dari realistis , meskipun disederhanakan , propagasi gelombang

analisis .

Akhirnya , beberapa serupa perkiraan analitis rumus -

tions telah dikembangkan , lagi untuk tertanam

yayasan silinder dan tumpukan end - bearing dalam tanah

strata . 73 - 7s Prosedur ini berusaha untuk memecahkan analitis

gelombang yang mengatur persamaan untuk strata , dengan mengabaikan

komponen sekunder perpindahan ( yaitu vertikal

komponen untuk getaran lateral atau satu radial untuk

getaran vertikal ) . Kondisi batas di tanah -the

antarmuka tumpukan yang analitis ditegakkan dengan memperluas

distribusi tekanan kontak ke salah satu seri terbatas dalam hal

mode alami getaran dari lapisan tanah .

' Discrete ' model . Dinamis beda hingga dan terbatas

Model elemen telah dikembangkan untuk masalah

geometri rumit yang tidak mudah setuju untuk

analisis dengan jenis kontinum , analitis atau semi - analitis

formulasi . Hari ini , formulasi beda hingga seperti

seperti yang diusulkan oleh Anget al . , 79 Agabein et al . , s ° Krizek

et al . , sl dan Tseng et al . , s2 fred sangat sedikit jika aplikasi apapun

dalam memecahkan masalah dasar getaran , dan , oleh karena itu,

tidak akan lanjut dibahas dalam makalah ini . Di sisi lain

tangan , formulasi beberapa elemen f'mite dan komputer

program yang saat ini tersedia secara luas dan sering

digunakan dalam menganalisis osilasi yayasan .

Penggunaan elemen hingga di dasar dinamis prob -

lems berbeda dari aplikasi lain dari elemen hingga

dalam statika dan dinamika dalam strata tanah sejauh tak terbatas

di horisontal dan bahkan dalam arah vertikal harus

diwakili oleh model ukuran yang terbatas . Model terbatas seperti

menciptakan 'kotak ' efek fiktif , menjebak energi

sistem dan mendistorsi karakteristik dinamis . untuk menghindari

masalah ini , gelombang menyerap batas lateral intro -

diproduksi untuk menjelaskan radiasi energi ke terluar

wilayah yang tidak termasuk dalam model . Dua jenis utama seperti

batas-batas yang tersedia. Perkiraan ' kental ' Boun -

dary diusulkan oleh Lysmer dkk . s3 dan diperpanjang oleh Valliappan

et al . ~ Harus ditempatkan pada jarak tertentu dari yayasan -

tion . Alternatif batas ' konsisten ' yang dikembangkan oleh

Waas di dan diperpanjang oleh Kause133 sangat efektif dalam accur -

i pemerintah RI mereproduksi perilaku fisik dari sistem , dan

juga menghasilkan ekonomi yang cukup besar dengan ditempatkan

langsung di tepi yayasan . Ini ' konsisten '

batas menyediakan matriks kekakuan dinamis untuk

media sekitarnya rongga vertikal pesawat atau silinder

yang dianggap menempati wilayah tengah bawah

Strip atau yayasan melingkar . Matriks ini berkoresponden

persis dengan kekakuan matriks batas yang akan

diperoleh dari formulasi tipe kontinum .

Sayangnya , batas-batas ' konsisten ' telah devel -

Op hanya untuk pesawat - regangan dan axisymmetric ( silinder )

geometri . Tidak ada batas tersebut tersedia untuk benar-benar tiga -

dimensi ( 3D ) geometri , dalam koordinat Cartesian .

Jadi , untuk memecahkan masalah 3D model fmite - elemen harus

resor untuk batas ' kental ' atau SD ditempatkan jauh

jauh dari daerah dimuat . Dengan cara ini fictitiously

gelombang yang dipantulkan akan hilang melalui hysteresis dan fric -

tion ( bahan redaman ) dalam tanah sebelum mereka kembali ke

wilayah pondasi. Namun, biaya analisis tersebut

terlalu tinggi dan solusi yang benar-benar 3D sangat jarang digunakan

dalam praktek . Sebuah usaha telah dilakukan untuk memodifikasi 2D

program komputer dengan menambahkan dashpots kental dengan

wajah lateral elemen pesawat strain nya , untuk Simu -

akhir redaman radiasi situasi 3D , meskipun demikian ss -

berdiri popularitas dinikmati oleh Model pseudo- 3D ini ,

hanya perbedaan dari model 2D adalah bahwa ia memperkenalkan

peningkatan buatan di damping , yang tidak bisa mungkin

mereproduksi semua aspek perilaku 3D yang sesungguhnya. Bahkan , di

beberapa kasus radiasi 3D aktual redaman dalam goyang adalah

over- estimasi dan bukan di bawah - diperkirakan oleh model 2D ; ~

sehingga dengan menambahkan dashpots kental situasi bisa memburuk

bukannya membaik, s6 , es

Akibatnya, hari ini , dua jenis model finite- element

praktis tersedia : pesawat regangan model 2D yang sesuai

untuk pondasi jalur atau struktur persegi panjang memanjang ; 34 , s4 , s7

dan 3D axisymmetric.geometry model yang sesuai untuk

yayasan silinder dan struktur hampir persegi. 31 ' 33 , ss

Perlu dicatat bahwa yayasan tertanam dan tanah berlapis

strata dapat ditangani secara rutin dengan semua f'mite - elemen

formulasi . Di sisi lain , kehadiran tetap

batas bawah yang dibutuhkan oleh sebagian besar tersedia

kode . Ini tidak kelemahan jika kaku , strata batuan - seperti

memang ada pada kedalaman yang relatif dangkal . Jika tidak, ketika

deposit tanah pendukung sangat mendalam , biaya

Analisis terbatas - elemen yang realistis dapat menjadi substansial

Kesimpulan . Dengan tersedia analitis , semi- analitis

dan program komputer f'mite - elemen dasar getar -

Analis tion dapat memperoleh solusi untuk pondasi berbagai

bentuk, permukaan atau tertanam , didukung oleh dalam atau dangkal

deposito lembut . Dalam memilih kode yang paling tepat untuk

setiap situasi yang spesifik , perhatian pertama-tama harus fokus pada

kedalaman embedment dan sifat yang mendasari lembut .

Ketika berhadapan dengan pondasi yang sangat dangkal pada deposito dalam

yang dapat direproduksi dengan baik oleh sejumlah kecil lapisan

dengan sifat yang berbeda , jenis kontinum analitis atau

formulasi semi- analitis jelas lebih menguntungkan ;

pilihan yang paling tepat di antara mereka akan

terutama ditentukan oleh bentuk pijakan ( strip, melingkar ,

persegi panjang , sewenang-wenang ) dan derajat yang diinginkan akurasi .

Di sisi lain , untuk pondasi dangkal tertanam dalam sebuah

strata atau setiap kali sejumlah besar lapisan dengan tajam

sifat yang berbeda ada di bawah pijakan , elemen hingga

model yang sangat tepat .

Selain itu , perhatian harus diberikan kepada opera -

nasional frekuensi mesin dan inersia karakter -

istics yayasan. Pada frekuensi sangat tinggi getaran -

tion , f , model diskrit dapat menjadi sangat mahal ; karena ,

untuk mengirimkan frekuensi tinggi , sejumlah besar

cukup kecil , berukuran elemen harus digunakan . Sebagai contoh ,

itu biasanya dianjurkan bahwa dimensi maksimum

elemen tidak boleh melebihi X / 8 , di mana ~ , = V / f adalah

panjang gelombang di lapisan tanah tertentu yang memiliki gelombang geser

kecepatan V. Oleh karena itu , dengan frekuensi tinggi , analitis

Model dapat menjadi menguntungkan . Perhatikan , meskipun, bahwa

biaya komputer formulasi semi- analitis juga mungkin

dipengaruhi oleh peningkatan besar dalam operasional

frekuensi , karena mereka juga discretize bidang kontak atau

seluruh permukaan paling atas .

Mengenai karakteristik inersia dari yayasan ,

Dinamika Tanah dan Gempa En # neering , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

penulis dan Roesset 39 telah menunjukkan bahwa untuk berat

yayasan ( yaitu dengan rasio massa yang tinggi ) kesalahan kecil dalam

pemodelan lapisan tanah yang berbeda tidak penting dan salah satu

dengan aman dapat mendasarkan desain pada solusi halfspace tersedia

atau hasil program komputer tipe analitis .

Di sisi lain , yayasan relatif ringan yang cukup

sensitif terhadap keberadaan batu kompeten di dangkal a

kedalaman dan lapisan tanah yang berbeda di bawah pondasi , sehingga

membutuhkan eksplorasi tanah yang baik diikuti oleh finite - element

analisis . Kesimpulan ini selanjutnya digambarkan dan

umum pada bagian selanjutnya dari makalah ini .

Selain program-program komputer yang ada banyak

solusi telah dipublikasikan dalam literatur dalam bentuk

grafik berdimensi , tabel dan formula sederhana untuk

impedansi dan kepatuhan fungsi yayasan dengan

beberapa geometri yang berbeda , kedalaman embedment dan

karakteristik kekakuan , didukung oleh berbagai tanah ideal

profil ( halfspace , stratum , dll ) . Solusi ini dapat memberikan

hasil yang sangat memuaskan dalam banyak kasus praktis dan

sangat berharga dalam melakukan analisis awal dan

Studi sensitivitas parameter . Salah satu tujuan dari negara-

paper of-the -art adalah untuk mempresentasikan dan mendiskusikan paling signi -

ficant solusi ini tersedia . Sebelum melakukan hal ini ,

Namun , itu adalah bijaksana untuk menggambarkan bagaimana impedansi

fungsi dapat digunakan untuk mendapatkan respon dinamik

yayasan besar kaku .

Penggunaan fungsi impedansi : respon mesin besar

foundan'ons

Langkah pertama dalam menganalisis respon besar-besaran

pondasi mesin adalah untuk mengevaluasi dinamika yang bersangkutan

impedansi pada frekuensi diantisipasi , atau kisaran fre -

quencies , mesin . Hal ini dilakukan baik dengan memanfaatkan

diskrit yang ada atau jenis kontinum formulasi , atau dengan

beralih ke solusi yang diterbitkan tersedia di tanah dyn -

amics sastra . Penggunaan impedansi dinamis untuk mendapatkan

respon diilustrasikan di sini .

Gambar 3 menggambarkan , yayasan kaku besar memiliki sama

kedalaman embedment bersama semua pihak dan memiliki dua

bidang vertikal ortogonal simetri , persimpangan

yang mendefinisikan sumbu vertikal simetri . Yayasan

Rencananya , memiliki dua sumbu simetri , mungkin dari setiap axi -

Bentuk simetris atau orthogonal , termasuk jauh

strip panjang ( 2D geometri ) . Untuk yayasan tersebut , vertikal

dan osilasi torsional yang uncoupled , sementara horisontal

kekuatan dan momen di sepanjang dan sekitar sumbu utama

menghasilkan perpindahan dan rotasi hanya di sepanjang dan sekitar

sumbu yang sama . Dengan demikian , dengan notasi Gambar. 3 , equa -the

tions gerak dalam terjemahan v vertikal ( t ) , rotasi torsional

tion O ( t ) , dan ditambah horisontal terjemahan h ( t ) dan

goyang r ( t ) , semua mengacu pada pusat gravitasi dari

sistem mesin - yayasan , masing-masing:

m . ~ ) ( t ) + R , ( t ) = Q ~ ( t ) ( 21 )

Iz " O ( t ) + Tz ( t ) = Mz ( t ) ( 22 )

m . h ( t ) + R n ( t ) = Qh ( t ) ( 23 )

Iox . E ( t ) + Tr ( t ) - Rh ( t ) . z e = Mr ( t ) ( 24 )

di mana : m = massa total yayasan ; Iox = saat massa

inersia pada sumbu horisontal utama melewati

pusat gravitasi ; Saya z = momen inersia massa sekitar

sumbu vertikal simetri , R n , T z , R n dan T r = vertikal ,

reaksi torsi , horizontal dan goyang akting tanah

di tengah dasar pondasi ( ingat Gambar lb . ) ;

Qn , Mz , Qh dan M r = vertikal , torsi , horizontal dan

LINTAS BAGIAN

RENCANA

Gambar 3 .

vT ---

l / l / l / III

F

- i - ; ; - t !

/

I. I

saya

Aku I / ' / - k

•

I ,

i h

Definisi variabel deformasi

goyang kekuatan menarik dan momen , bertindak di pusat

gravitasi dan yang dihasilkan dari pengoperasian mesin .

Seperti telah disebutkan , hanya respon steady-state

karena eksitasi harmonik yang menarik di sini . tidak hanya

karena kebanyakan mesin biasanya menghasilkan kekuatan yang tidak seimbang

yang memang bervariasi harmonis dengan waktu ( rotary atau recip -

mesin rocating ) , tetapi juga karena kekuatan non - harmonik

( seperti , misalnya yang dihasilkan oleh punch menekan dan

penempaan palu ) dapat didekomposisi menjadi sejumlah besar

sinusoid melalui analisis Fourier . Oleh karena itu , eksitasi -the

tions dapat ditulis sebagai :

Qa = Qa exp [i ( ~ ot + Ca ) ] a = v , h ( 25 )

M a = M exp [i ( wt + Ca ) ] a = z , r ( 26 )

di mana amplitudo Qa dan M bisa berupa konstanta atau

( lebih sering ) sebanding dengan kuadrat dari opera -

frekuensi internasional ~ = 2rrf ; ~ a adalah sudut fase dari

empat Eksitasi , v , h, r dan z .

Dengan kekuatan eksitasi dijelaskan oleh persamaan ( 25 ) -

( 26 ) , gerakan steady-state mungkin akan dilemparkan dalam bentuk :

exp v ( t ) = v ( ICOT ) . ; v = vl + IV2 ( 27 )

. O ( t ) = 0 exp ( i6ot ) ; 0 = 01 + I02 ( 28 )

Ini ( t ) = h . exp ( IWT ) ; h = h ~ + ih2 ( 29 )

. r ( t ) = r exp (i ~ t ) ; r = rl + Jr2 ( 30 )

di mana : v , 0 , h dan r yang kompleks , tergantung pada frekuensi

perpindahan dan rotasi amplitudo di pusat

gravitasi . Perhatikan bahwa persamaan ( 27 ) - ( 30 ) tidak oleh

berarti menyiratkan bahwa empat komponen gerak semua

dalam fase , atau bahwa fase - sudut antara corre -the

Eksitasi sponding dan gerakan yang sama dengan Ca ( persamaan

( 25 ) - ( 30 ) ) . Sebaliknya , fase sudut yang benar Ca yang 'tersembunyi '

dalam bentuk kompleks setiap komponen perpindahan . untuk

Misalnya , gerak vertikal akan menunjukkan :

¢ Ja = arctan ( v2/vO ( 31 )

10 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

di mana 7 ) 1 dan v2 kapak bagian real dan imajiner dari v

( persamaan ( 27 ) ) , sedangkan amplitudo adalah besarnya a :

Saya VL = ( v 2 + v2 ) ' / 2 ( 32 )

Juga, karena Qa dan M dalam persamaan ( 25 ) - ( 26 ) adalah quan - nyata

tities , fase tertinggal antara Eksitasi dan gerakan akan

secara sederhana sama dengan Ca - ~ ka -

Menggunakan argumen yang sama berkaitan dengan reaksi tanah ,

seseorang mungkin , tanpa kehilangan umum , set :

R a = R a • exp ( menjarah ) a = v , h ( 33 )

T = T • exp ( itu ~ t ) a = z , r ( 34 )

dimana amplitudo kompleks R dan T yang terkait dengan

kompleks perpindahan dan rotasi amplitudo melalui

impedansi dinamis sesuai Ka , a = v , h, r , jam ,

t (lihat persamaan ( 3 ) - ( 4 ) ) . Mengingat bahwa yang terakhir

disebut pusat basis dasar , seseorang dapat

segera menulis :

R v = Ko . v ( 35 )

Tz = Kt " 0 ( 36 )

Rh = Kh " ( h - Zer ) + KHR " r ( 37 )

T r = Kr.r + KHR . ( h - zer ) ( 38 )

Mengganti persamaan ( 25 ) - ( 30 ) dan ( 33 ) - ( 38 ) ke dalam

mengatur persamaan gerak ( 21 ) - ( 24 ) dan memecahkan

Sistem yang dihasilkan dari empat persamaan aljabar menghasilkan

berikut perpindahan kompleks dihargai dan rotasi

amplitudo pada pusat gravitasi :

Qv " exp (i ~ v )

v = ( 39 )

Xt , ( ¢ o ) - m ~ 2

M z exp . (I ~ z )

0 = ( 40 )

Kt ( co ) - Iz602

h = . { K ~ Q h exp (i ~ h) - . K ~ r.Mrexp (i ~ r ) } N ( 41 )

r = ( Xt " Mr exp (i ~ r ) - K ~ rQh exp (i ~ h) } - N ( 42 )

di mana substitusi berikut telah dilakukan :

Xt = Xh ( ~ ) - m ~ z ( 43 )

K ~ r = KHR ( co ) - Kh ( CO ) Zc ( 44 )

K * = Kr ( co ) - IoxcO 2 + Kh ( t ~ ) Z2c - 2Khr ( co ) zc ( 45 )

dan , akhirnya ,

N = ( XTK * - K ~ h2 ) - ' ( 46 )

Perhatikan bahwa , untuk frekuensi tertentu w , penentuan

gerakan dari persamaan ( 39 ) - ( 42 ) adalah mudah

beroperasi setelah impedansi dinamis dikenal . dari

Tentu saja , perhitungan agak membosankan jika per -

dibentuk dengan tangan , karena bilangan kompleks yang terlibat ; tapi

bahkan dengan mikrokomputer kecil perhitungan dapat

dilakukan secara rutin , dengan biaya minimal •

Oleh karena itu , penulis mengusulkan bahwa prosedur ini

( persamaan ( 39 ) - ( 42 ) , sehubungan dengan tepat

evaluasi impedansi pada frekuensi ( ies ) dari bunga,

harus digunakan dalam analisis pondasi mesin di tempat

yang ' setara sedang populer disamakan frekuensi -

independen -parameter ' pendekatan .

PRESENTASI HASIL UNTUK PERMUKAAN DAN

PONDASI TERTANAM

Keempat bagian berikutnya kertas menyajikan com -

kompilasi menyeluruh dari hasil numerik karakteristik

( a)

saya

" i: . . ~ , ' " o ° .. - ' . ° ° . ' . ° ' ~

batuan dasar

° ° .

H

° .

: ' : . ' ~

N ~ N

% % N % •

• ' G1 : . : ' ~ ....

, - : - ... : - . : . ' . : : ' .

f - N N

d

F wm

2B

( b )

T m

2L

l

~ , X

saya

__d

2B

. Gambar 4 ( a) tiga profil tanah dipelajari ; ( b ) definisi

parameter geometris

untuk impedansi dinamis ( atau kepatuhan ) dari tak bermassa

yayasan , berkaitan dengan semua poss ~ le ( translasi dan

rotasi ) mode w ~ orasi . Hasil ini bisa langsung

digunakan dalam persamaan ( 40 ) - ( 43 ) untuk membuat memuaskan dan inex -

prediksi termenung dari perilaku dinamis dari mesin

yayasan dalam banyak kasus praktis , tanpa perlu

resor untuk program komputer mahal untuk mengevaluasi

impedansi ; ini harus menjadi nilai terutama besar di

perhitungan desain awal .

Kedua , tujuan sama pentingnya dari presentasi -the

tion adalah untuk menilai pentingnya berbagai fenomena dan

untuk menggambarkan peran kunci berdimensi geometris dan

parameter bahan pada respon . Hal ini dengan demikian diharapkan

pembaca dapat memperoleh pemahaman yang berharga tentang mekanisme

getaran yayasan .

Hasil disajikan untuk tiga kategori ideal

profil tanah (Gambar 4 ) : halfspaee itu , lapisan seragam

di pangkalan kaku dan lapisan di atas halfspace a . ini

Model mewakili spektrum yang luas dari benar-benar mengalami

profil tanah dan cukup sederhana untuk geometri mereka untuk menjadi

dijelaskan dalam hal kuantitas tunggal , yaitu tebal .

Hess H dari lapisan paling atas . ( Untuk halfspace H - ~ ** . )

Untuk masalah yang paling dipertimbangkan , kelompok-kelompok berikut

parameter berdimensi yang lumayan mempengaruhi

impedansi dinamis telah diidentifikasi :

( a) rasio H / B dari ketebalan lapisan atas , / 4 , selama

kritis dimensi dasar - plan , B ; yang terakhir

dapat ditafsirkan sebagai jari-jari , R , dari surat edaran

yayasan atau setengah lebar berbentuk empat persegi panjang atau

yayasan Strip

( b) embedment rasio D / B , di mana D adalah kedalaman

dari permukaan ke horisontal tanah - pijakan antar -

wajah

Dinamika Tanah dan Earthquake Engineering , 198,3 , Vol 2 , No I 11

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

( c ) bentuk rencana dasar : lingkaran , strip,

persegi panjang , cincin melingkar ; dalam dua kasus terakhir,

Rencana geometri dapat def'med dalam hal

panjang - to- width atau ' aspek ' rasio , L / B , atau internal -

ke - eksternal rasio jari-jari , Ri / R , masing-masing

( d ) faktor frekuensi ao = COB / Vs , mana V s adalah

kecepatan gelombang geser karakteristik deposit tanah

( e ) rasio G ~ / G2 dari modulus geser sesuai

ke lapisan tanah bagian atas dan halfspace mendasarinya ,

masing-masing; rasio ini bisa mencapai nilai berkisar

dari 0 , dalam kasus stratum seragam pada dasar kaku ,

1 , dalam kasus halfspace seragam

( f ) rasio Poisson ( s ) v dari lapisan tanah ( s )

( g) histeresis rasio redaman kritis ( s ) ~ tanah

lapisan ( s )

(h ) faktor n dan r ~ yang menyatakan ' derajat ' dari

anisotropi dan ' tingkat ' dari inhomogeneity , masing -

tively ; n = EH / Ev , di mana EH dan E V adalah horizon

modulus zontal dan vertikal Young dari cross-

tanah anisotropic ; sementara ~ , untuk jenis tertentu

inhomogeneity , menggambarkan perubahan geser

modulus dari permukaan hingga kedalaman sama dengan B

( i ) relatif lentur faktor kekakuan RF = ( EflEs )

( 1 - 9 } ) . ( t / B ) 3 dimana El , vy dan t masing-masing adalah ,

modulus Young , rasio Poisson dan ketebalan

dari pondasi rakit ; RF berkisar dari ~ , untuk

pondasi sempurna kaku , dengan 0 , untuk idealnya

tikar fleksibel .

PONDASI PERMUKAAN KAKU PADA HOMOGEN

HALFSPACE

Rigid c ~ cular foundation

Ketika berhadapan dengan tanah yang dalam dan relatif seragam

deposito , masuk akal untuk rekayasa model sebagai homo -

halfspace homogen . Idealisasi ini , terutama karena

kesederhanaan , telah banyak digunakan untuk menentukan

tegangan dan deformasi dalam tanah , dan penggunaannya dalam tanah

dinamika telah menyebabkan hasil dalam perjanjian kualitatif dengan

pengamatan . Dari sudut pandang praktis , mungkin

nilai terbesar dari model telah menjelaskan impor -

fitur tant terkait dengan getaran dasar .

Fungsi impedansi dinamis untuk cir - kaku

cular pondasi pada permukaan setengah - homogen

ruang telah ditabulasi oleh Veletsos et al . 2a dan Luco

et al . ; 27'2a'62 Gambar . 5 menyajikan hasil mereka dalam bentuk

Persamaan ( 17 ) , dengan nol histeretik rasio redaman . ( Obvi -

menerus , dalam hal ini , k = k dan c = c . ) Nilai-nilai k dan c

sesuai dengan nilai-nilai non - nol redaman internal ,

untuk semua tujuan praktis , sangat mirip dengan yang diplot dalam

Gambar . 5 , sesuai dengan prinsip korespondensi . lihat -

ence dibuat untuk Veletsos et al . , 29 tuco 66 dan 63 untuk Lysmer

pembahasan lebih rinci mengenai hal ini . Perhatikan bahwa hanya

elemen-elemen diagonal dari matriks impedansi ditampilkan

pada gambar , seperti salib bergoyang - goyang impedansi

dasarnya nol .

Hal ini terbukti dari Gambar . 5 bahwa impedansi dinormalisasi

Ka / GR dan Kb / GR 3 , di mana mengacu pada translasi yang

mode v dan h dan b dengan mode rotasi r dan t ,

hanya bergantung pada rasio Poisson v halfspace dan

faktor frekuensi ao . Tren berikut layak

dari catatan pada Gambar . 5 .

1 . Vertikal dan goyang kekakuan , K , dan dinamis

koefisien kekakuan , k , adalah yang paling sensitif terhadap variasi

rasio Poisson . Di sisi lain , horizontal imped -

Fungsi Ance memiliki ketergantungan kecil di v , sedangkan

respon torsional benar-benar independen dari v sama sekali fre -

quencies . Dengan demikian tampak bahwa pentingnya Poisson

rasio meningkat ketika kontribusi relatif yang dihasilkan

dilational ( P ) gelombang meningkat . Memang , di vertikal dan

gelombang mode goyang P yang signifikan ; di horisontal

gelombang modus P adalah kepentingan sekunder ; dan di

modus puntir hanya gelombang SH yang dihasilkan dan gelombang P

memainkan peran dalam respon .

2 . Koefisien kh , Ch dan cv dasarnya inde -

independen dari frekuensi dan dapat dianggap konstan

tanpa kesalahan yang cukup . Di sisi lain , kv , kr ,

cr dan ct pameran sensitivitas yang kuat untuk variasi dalam

parameter frekuensi , sedangkan kt menunjukkan perantara

perilaku . Yang menarik adalah penurunan yang cepat dari

vertikal dan goyang koefisien kekakuan Ke dan kr dengan

meningkatkan a0 , untuk nilai Poisson ratio dekat dengan 0,5 *

( khas untuk lempung jenuh ) . Bahkan , k ¢ k dan r menjadi

negatif untuk nilai ao lebih besar dari 2,5 dan 5 , masing -

masing. Beberapa tahun yang lalu ternyata bahwa penggunaan ' ditambahkan

massa ' cukup dapat menjelaskan penurunan dengan

ao koefisien kekakuan , di kisaran rendah fre -

quencies . Seperti ' massa ' akan berlaku menghasilkan dinamis

koefisien kekakuan bentuk k - m ~ 2 - wajar

pendekatan memang untuk frekuensi rendah , yang dibentuk

dasar model ' disamakan - parameter ' , dijelaskan dalam

bagian sebelumnya kertas. Sayangnya , seperti

terlihat dari Gambar . 5 , pendekatan ini dapat menyebabkan sub -

kesalahan substansial untuk frekuensi yang lebih besar . Selain itu , konsep

dari ' massa ditambahkan ' telah terlalu sering bingung dengan

gagasan yang salah secara fisik dari sebuah ' di fase tanah massal ' , yang

pada lebih awal kali telah menemukan penggunaan yang cukup besar dalam

praktek desain .

3 . Sedangkan koefisien redaman translasi yang

mode , c ~ dan Ch , mencapai nilai yang besar dan hampir konstan

seluruh rentang frekuensi 0 < ao ~ < 8 , koefisien

cr dan ct dari dua mode rotasi sangat sensitif terhadap

variasi frekuensi dalam kisaran rendah ao , cenderung

nol sebagai ao mendekati nol . Pada frekuensi yang lebih besar ( lebih besar ao

dari sekitar 3 ) cr dan ct dasarnya frekuensi - kemerdekaan -

penyok , tetapi nilai-nilai mereka baik sama dengan sekitar 0,30 , yang

jauh lebih kecil dari nilai-nilai yang sesuai

c v ~ 0.95 dan Ch ~ - 0,60 . Perbedaan ini menyiratkan bahwa

radiasi yang lebih kecil dari energi gelombang berlangsung selama goyang

dan torsional daripada selama vertikal dan horisontal oscilla -

tions . Tampaknya bahwa stres dinamis dan medan regangan

diinduksi dalam tanah dengan dua jenis beban rotasi

adalah dari batas tertentu , dengan gelombang yang dihasilkan membusuk

sangat cepat jauh dari daerah pemuatan karena ' konstruksi

tive gangguan ' . Fenomena ini akan menjadi lebih

jelas sehubungan dengan perilaku pondasi pada

timbunan tanah berlapis atau homogen .

Dalam kasus apapun , implikasi praktis dari keberadaan

hanya sejumlah kecil radiasi redaman di goyang

dan mode torsional osilasi adalah bahwa perkiraan yang realistis

respon dapat diperoleh dengan memasukkan

efek bahan ( histeresis ) redaman dalam tanah . pada

Sebaliknya , bahan redaman tidak signifikan untuk horisontal

dan , terutama , osilasi vertikal dan , dengan sedikit kerugian

akurasi , mungkin diabaikan dalam kehadiran banyak

radiasi yang lebih tinggi redaman .

* Perlu dicatat bahwa meskipun untuk lempung lunak jenuh di bawah statis un -

dikeringkan pemuatan orang harus menggunakan v = 0,50, dengan pembebanan dinamis

v = 0,50 menyebabkan tak terbatas kecepatan gelombang dilatational , yang tidak

diamati di laboratorium ; bukan teori Biot - Ishihara untuk

Media poroelastic menghasilkan nilai maksimum ~ sedikit kurang dari

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

P

1/2

1/3

Aku I - . ~ "

. / ' - " ~ ~ "

. ~ • ~ ' / .

0 I I \ l I t t I I 0 I I I I I

\

1 ~ .. - .. 1 -

_ ~ ___ .. - . ~

: . ~ ; ~ _ ~ J

01 " I I I I I I I 1 1 O -I I I I I I I I

F \ \ .

F

o 'l , , ' ~ x ' ' ' ' ' ° i ' i J i I i

k , c t - @ -

-

0 I t I I I I t I I I I I I

2 4 6 8 0 2 4 6 8

a 0 ao

Fungsi Impedansi Gambar 3 . Dari pondasi melingkar kaku pada homogen halflspace 27'2s'62

I I I

, Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983 , Vol 2 , No 1 13 Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazetas

Jelas, timbunan tanah memiliki G konstan dan memperluas

sampai kedalaman hampir tak terbatas , sebagai halfspace homogen

Model mengasumsikan , tidak berlimpah di alam . Selain itu ,

yayasan melingkar yang agak jarang dibangun . Nonethe -

kurang, hasil Gambar . 5 untuk landasan melingkar pada setengah -

ruang yang nilai besar dalam memahami fenomena

terkait dengan getaran dasar . Dari praktis

sudut pandang , namun, bentuk dan kecenderungan ini

fungsi impedansi lebih penting daripada yang tepat mereka

nilai-nilai .

Pondasi jalur Rigid

Ketika berhadapan dengan yayasan yang panjang dan sempit,

panjang yang lebih besar dari lebar mereka dengan faktor 5

atau lebih besar , itu adalah praktek umum untuk mengidealkan bentuk mereka sebagai

strip panjang tak terhingga . Jika , apalagi, beban dinamis

cukup seragam sepanjang arah longitudinal,

kondisi plane.strain berlaku di seluruh 2D dan analisis

cukup untuk mendapatkan respon .

Gambar 6 menampilkan impedansi dinamis strip kaku

pondasi pada permukaan halfspace homogen .

Hasil ini diperoleh oleh semi- analitis pro -

cedure dari Gazetas 36 dan Gazetas dan Roesset 38 dan berada di

kesepakatan dengan hasil Karasudhi et al . 26 Perlu dicatat

bahwa dalam kasus ini fungsi impedansi disajikan dalam

bentuk dijelaskan oleh persamaan ( 4 ) , dan bukan di salah satu

sebagian besar bentuk biasa persamaan ( 12 ) atau ( 17 ) . perlunya

untuk perubahan ini berasal dari fakta bahwa statis ver -

Kekakuan vertikal dan horisontal strip terbatas pada

halfspace adalah nol , sesuai dengan teori klasik

elastisitas . Hal ini berbeda dengan perilaku melingkar

yayasan , yang ( nol ) kekakuan statis dapat

8

4

0

3

2

0

3

O4

m 2

( .9

E

g

P

1/2

..... 1/3

8

Gambar 6.

• . o

\

3

( ... 9

OJ

I I I I __ . L .... , L

. n . GB 2 CJ

I I I I J J

0 0.5 1 1.5

a 0

~ = o

- . J /

_L .

- . J

i

" ~ ~ l i 1 I

0 0.5 1 1.5

o

Fungsi impedansi dari pondasi jalur kaku pada halfspace homogen

14 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

ditemukan dari ekspresi termasuk dalam Fig . 5 . Yang tak terbatas

perpindahan dari halfspaee strip- load timbul dari besar

kedalaman ' zona pengaruh ' yang sesuai . di lain

kata-kata , tekanan statis yang disebabkan oleh beban permukaan Strip

membusuk perlahan-lahan dengan kedalaman dan , dengan demikian , menyebabkan cukup

berusaha elemen bahkan remote lunak ; akumulasi

strain ini menghasilkan perpindahan yang tak terbatas .

Di sisi lain , bidang stres dan ketegangan yang disebabkan

dengan saat pemuatan terbatas pada permukaan tanah dekat

hanya ; sehingga menghasilkan pergeseran permukaan kecil dan

Kekakuan static non - nol . Untuk dasar jalur kaku , sebuah

ekspresi untuk kekakuan goyang statis termasuk dalam

Gambar . 6 .

Beberapa tren lainnya yang patut dicatat pada Gambar . 6 . Pertama ,

orang harus melihat bahwa hanya ada tiga kemungkinan mode

getaran strip ( vertikal , horisontal dan goyang ) sebagai

dibandingkan dengan empat mode pijakan melingkar . Appar -

ently , osilasi torsional melibatkan out-of -plane gerakan

dan karenanya tidak mungkin dengan pondasi jalur .

Secara umum, ketergantungan impedansi dinamis

rasio Poisson tanah sangat mirip untuk strip dan

yayasan melingkar . Dengan demikian , pembahasan sebelumnya

bagian pada kepekaan fungsi impedansi melingkar

untuk v , juga berlaku untuk kasus ini .

Mengenai variasi impedansi dengan frekuensi ,

di sisi lain , ada beberapa perbedaan antara

melingkar dan jalur pondasi , meskipun jelas umum

tren serupa . Dengan demikian , dalam rentang frekuensi yang sangat rendah ,

bagian nyata KTT dan Khl dari dua mode translasi

meningkat seiring dengan peningkatan ao dan mereka mencapai nilai puncak

ao mulai dari sekitar 0,25 sampai sekitar 1,0 , tergantung pri -

marily rasio Poisson dan jenis osilasi .

Ini berarti bahwa ' interferensi konstruktif ' dari berbagai P

dan gelombang S yang berasal pada antarmuka tanah - pondasi

mengurangi kedalaman 'zona pengaruh ' ; hasil ini

menjadi perpindahan yang terbatas dan kekakuan dinamis non - nol .

Selain nilai-nilai puncak mereka , KVL dan Khl berperilaku seperti

rekan-rekan mereka melingkar . Perhatikan, bagaimanapun , bahwa pada

Rasio Poisson mendekati 0,50 kekakuan jalur vertikal

menjadi negatif pada nilai ao lebih besar dari 1,3 , dibandingkan

dengan nilai yang sesuai dari 2,5 yang diamati

untuk pondasi lingkaran pada Gambar . 5 .

Bagian imajiner K ~ 2 dan KH2 vertikal dan

mode horisontal meningkat hampir linear dengan ao , sehingga

menunjukkan radiasi kualitatif serupa redaman karakter -

istics strip dan yayasan melingkar . ( Perhatikan bahwa

redaman koefisien c dalam kasus terakhir yang proporsional

ke lereng komponen imajiner dari impedansi -

versus- ao kurva ; karenanya c konstan menyiratkan linear a

berbagai K2 . )

Akhirnya, goyang kekakuan dan redaman baik dari segi

strip dan melingkar yayasan menunjukkan dasarnya identik

tren . Terbukti, goyang diinduksi statis atau dinamis

menekankan pengaruh hanya tanah dekat permukaan di bawah kedua

pesawat saring dan kondisi axisymmetric pemuatan .

Pondasi persegi panjang Rigid

Hasil sekarang tersedia untuk dinamika lengkap

matriks impedansi pondasi persegi panjang kaku dengan

berbagai aspek rasio L / B , lebih rendah dan menengah fre -

kisaran quency . 47 Untuk goyang vertikal , horizontal dan

mode , khususnya , hasil yang tersedia bahkan untuk moder -

nilai i pemerintah RI ofao tinggi . ~ , 46 , * a

Sekali lagi , dalam menyajikan variasi dengan frekuensi dan

aspek rasio impedansi akan lebih mudah untuk mengungkapkannya

dalam bentuk persamaan ( 17 ) , dengan a0 = COB / F , di mana 2B

adalah lebar sisi terkecil dari yayasan . hasil

untuk kekakuan statis disajikan pertama .

Telah diketahui selama beberapa waktu bahwa kekakuan statis

dari dasar persegi panjang yang khas dapat didekati

dengan cukup akurat dengan kekakuan yang sesuai

" setara " yayasan melingkar . Untuk translasi yang

mode dalam tiga arah utama ( x , y dan z ) yang

radius Ro dari ' setara ' pondasi melingkar diperoleh

dengan menyamakan bidang permukaan kontak ; maka :

( 2B.2L ) ' / 2

Ro = x rr / ( 47 )

Untuk mode rotasi sekitar tiga sumbu utama ,

yang ' setara ' yayasan melingkar memiliki wilayah yang sama

momen inersia dari sekitar x , y gersang " z , masing-masing, dengan

orang-orang dari yayasan yang sebenarnya . Dengan demikian , jari-jari setara

adalah :

Rox = ( 16L. Ba/31r ) TM ( 48 )

untuk goyang sekitar sumbu x ;

Roy = ( 16B.La/3rr ) v4 ( 49 )

untuk goyang sekitar sumbu y ; dan

Roz = [ 16B'L ( B2 + L2 ) ] d ( 50 )

untuk torsi di sekitar sumbu z .

Hasil studi parametrik baru-baru ini telah mengkonfirmasi

perilaku statis serupa persegi panjang dan setara

yayasan melingkar . Tabel 2 adalah sintesis dari hasil

beberapa penyelidikan tersebut . Hal ini menyajikan secara teoritis ' tepat '

formula untuk semua translasi dan rotasi statis kaku -

nesses yayasan persegi panjang kaku memiliki berbagai

rasio aspek . Formula ini dilemparkan dalam bentuk:

K = Ko ( Ro ) . D ( L / b ) ( 51 )

dimana : K = kekakuan statis yang sebenarnya ; Ko ( R o ) = corre -the

sponding kekakuan pondasi lingkaran yang setara ,

diperoleh dari Gambar . 5 ; Ro = jari-jari ' setara '

lingkaran ; dan J ( L / B ) = a ' koreksi ' faktor , fungsi

aspek rasio , LIB . Jika J ( L / B ) adalah sama dengan 1 untuk semua aspek

rasio , kesetaraan statis antara dua jenis

pondasi akan menjadi sempurna . Sebaliknya, semakin besar

perbedaan adalah antara J ( L / B ) dan 1 , yang kurang akurat itu

akan menjadi perkiraan empat persegi panjang dengan surat edaran

pijakan .

Ini mungkin pertama dicatat bahwa hanya ada perbedaan kecil

dalam nilai-nilai dari ' koreksi ' fungsi dihitung dari

hasil dari beberapa penulis . Perbedaan ini disebabkan

baik perilaku antarmuka soil.footing diasumsikan

( ' halus ' dibandingkan kontak ' perekat ' ) , atau dipekerjakan

skema solusi numerik yang berbeda . Dalam prakteknya, bagaimanapun ,

mengingat besarnya kecil perbedaan-perbedaan ini , salah satu

aman dapat digunakan untuk J ( L / B ) rata-rata nilai pre -

disajikan pada Tabel 2 , untuk setiap aspek rasio tertentu .

Kesimpulan berikut yang jelas dari Tabel ini .

1 . Bahkan untuk rasio aspek , L / B , setinggi 8 , yang ' equi -

valent ' yayasan melingkar menghasilkan kekakuan yang

dalam 30 % dari kekakuan yang sesuai dari yang sebenarnya

dasar persegi panjang . Hal ini tidak berarti kesalahan besar ,

dalam pandangan , misalnya , dari ketidakpastian dalam memperkirakan

modulus tanah dalam praktek .

2 . Untuk rasio aspek , L [ B , kurang dari 4 yang ' setara '

Kekakuan dalam perjanjian yang sangat baik dengan sebenarnya

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983 , Vol 2 , No 1 15 Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazetas

Tabel 2 . Kekakuan statis untuk pondasi kaku persegi panjang

1 . Kekakuan vertikal

4gr o

Kz = - Kv = - ~ - v - v " Jv ( L / B )

' Koreksi ' faktor Jv

Gorbunov - Dominguez dkk . ( 1978)

L Posadov Baxkan Savidis

( 1961) ( 1962) ( 1977) ' Adhesive ' ' halus '

1 1,023 0,953 0,944 1,052 1,081

2 1,025 0,975 0,973 1,063 1,130

4 1,108 1,077 1,072 1,107 1,196

6 1,197 1,152 ---

8 1,266 1,196 1,200 -

10 1.313 1.250 ---

20 1,572 ....

2 . Kekakuan Horizontal

8GR o 8GR o

Kx = -2 - ~ - v " Jx ( L / B ) Ky = " 2 - ~ - v " Jy ( t / B )

' Koreksi ' faktor Jx ' Koreksi ' faktor Jy

Dominguez Dominguez

L Barkan et al . Barkan et al .

( 1962 ) ( 1978 ) ( 1962 ) ( 1978 )

1 0,993 1,035 0,993 1,035

2 0,983 1,044 1,008 1,105

4 1.000 1,085-1,221

6 1.055 ---

8 1,132 ---

10 1,191 ---

3 . Rocking kekakuan

8GR ~ " Jrx ( L / B ) Kry 8GR3 ° Y JRY ( L / B )

KRX = 3 ( 1 - v - '' ~ - 3 ( 1 - v ---- )

' Koreksi ' faktor Jrx ' Koreksi ' faktor JRY

Gorbunov - Gorbunov -

L Posadov Dominguez Posadov Dominguez

" B etai . ( 1961) dkk . ( 1978) dkk ( 1961) dkk . ( 1978)

1 0,991 0,965 0,991 0,965

2 1,034 1,039 1,035 1,031

4 1,0488 1,117 1,072 1,140

8 1,178-1,226 -

I0 1,281-1,319 -

4 . Kekakuan torsional

Krz - ~ Kt = a ~ Gra ° z " Jt ( L / B )

' Koreksi ' faktor Jt

L

Dominguez et al . ( 1978) Roesset et al . ( 1977 )

1 0.950 1,0332

2 1.000 -

3 1,016 -

4 1,166 -

yang . Biasanya , kesalahan adalah dalam 10 % dan , karenanya, itu adalah

tidak signifikan untuk semua tujuan praktis .

3 . Perbedaan terbesar yang diamati antara aktual

dan kekakuan ' setara ' untuk puntir ( Kt ) dan horizon

perpindahan zontal dalam arah y ( Ky ) . Untuk LIB = 4 ,

kesalahan dalam K t adalah sekitar 17 % dan di Ky sekitar 22 % . sekarang

patut dicatat bahwa sedangkan untuk landasan melingkar

Kxo = Kyo = 8GRo / ( 2 - v ) , dimana Ro diberikan oleh persamaan

( 47 ) , sebuah yayasan persegi panjang dengan sisi yang lebih besar 2L

normal mereka - sumbu (Gambar 4 ) ditandai dengan :

( L0 Ky ~ , r x + ½ GB B - ( 52 )

untuk nilai-nilai khas rasio Poisson .

Variasi dengan ao . Gambar 7 menggambarkan ketergantungan

kekakuan dinamis dan redaman koefisien , k dan c , pada

faktor frekuensi ao dan aspek rasio LIB . ini

Hasil yang diperoleh dengan Metode Elemen Batas

oleh Dominguez dan Roesset , 47 untuk nilai tunggal Poisson

rasio , v = 13 . Hanya koefisien dari enam diagonal

komponen matriks impedansi ditampilkan , mereka

sesuai dengan mode translasi getaran ( x , y

dan z ) sepanjang masing-masing dari tiga sumbu utama , dan untuk

mode rotasi ( rx , ry dan rz ) sekitar masing-masing sama

tiga sumbu utama . Dua cross.swaying - goyang ( kudeta -

ling ) impedansi , sesuai dengan XRY dan x mode thn ,

yang neglig ~ ly kecil untuk pondasi permukaan , dan dengan demikian

dihilangkan dari presentasi ini . Juga ditunjukkan pada Gambar . 7 sebagai

lingkaran adalah prediksi dari ' setara ' melingkar

yayasan , dihitung dari Gambar . 5 dalam hubungannya dengan

persamaan ( 47 ) - ( 50 ) . Satu mungkin melihat tren berikut

pada Gambar . 7 .

1 . Istilah kx dan cx dari impedansi terhadap gerak

normal ke sisi 2B kecil tidak sensitif terhadap variasi dalam

ao . Selain itu, kx dasarnya independen dari aspek

rasio , L / B , sementara peningkatan cx hampir sebanding dengan

persegi akar LIB . Ingat bahwa c x harus dikalikan dengan

ao = ~ B [ Vs untuk mendapatkan komponen imajiner dari

bagian dinamis dari impedansi ( persamaan ( 12 ) atau ( 17 ) ) ,

di mana 2B adalah lebar sisi terkecil dari pondasi .

Di sisi lain, ao0 faktor frekuensi ' equi -

pijakan valent ' sama ~ Ro / Vs , dengan :

2 / L ~ 1/2

Ro : - ~ n ~ B B ) ( 47a )

yaitu aoo sebanding dengan akar kuadrat dari LIB . Oleh karena itu ,

diplotkan pada Gambar . 7 , baik kekakuan dan redaman koefisien

dari ' setara ' pijakan berada dalam perjanjian baik dengan

koefisien yang sesuai dari persegi panjang yang sebenarnya

pijakan , untuk semua rasio aspek yang diteliti ( L / B = 1 - 4 ) , setidaknya

dalam rentang frekuensi , 0 < ao ~ < 1,5 .

2 . Variasi kekakuan vertikal dan redaman

koefisien , kv dan Co , memiliki bentuk mirip dengan varia -

tion k x dan c x . Dalam kasus ini, bagaimanapun , dua koefisien -

koefisien lebih sensitif terhadap variasi ao dan LIB dan

cv jangka redaman selalu lebih besar dari c x . Selain itu,

kesepakatan antara koefisien aktual dan ' setara ' adalah

cukup baik , untuk semua tujuan praktis .

3 . Koefisien ky dan Cy , untuk paralel gerak untuk

2B sisi maaller , menunjukkan sensitivitas yang lebih besar untuk kedua a0

dan LIB . Selain itu, perbedaan antara ' equi -

valent ' dan aktual nilai-nilai untuk koefisien ini appreci -

mampu , meningkat dengan aspect ratio . Bahkan , pondasi

dengan rasio LIB besar (misalnya > / 4 ) cenderung berperilaku lebih seperti

mengupas daripada pondasi melingkar , sebagai perbandingan antara

Gambar. 5 , 6 dan 7 menunjukkan .

4 . Koefisien kekakuan KRX untuk goyang sekitar

terpanjang sumbu , x , pameran tidak ada kepekaan terhadap aspek rasio ,

16 $ Dinamika minyak dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

L / B ; Selain itu , variasi sebagai fungsi ao hampir

identik dengan variasi kekakuan yang sesuai

koefisien kedua ' setara ' pijakan melingkar dan

mengupas pijakan dengan lebar yang sama B (Gambar 6 ) . redaman

Koefisien crx mencapai nilai-nilai diabaikan dalam frekuensi rendah

jangkauan dan meningkat sekitar sebanding dengan

- akar keempat LIB pada frekuensi tinggi . Mengingat bahwa

Faktor frekuensi ' setara ' pijakan melingkar

sebanding dengan :

Rox - ( 37r ) 1/4

kz

~ X

1 •

L / B ....... 3 ®

4 •

0 z

2 ~ " .... " - " e - , , - ........ e

. ° ~ .. ~ - . ~ ° °

®

~ ° ~ ° ~

0

0

®

.5

I I

0 0 1

semua rasio L / B

I I I

.5

0 0

saya

i Oy

| . ** ~ , ~ - " ~ ~ ~

semua rasio L / B

.5

. _.__.__.e - -

v

I I I

1

E ...... " --- " - U ..... " ~

.......... E ........ ~ . .......

- _ ...... C2 o _ < 1

I I I

1

~ " ° " ~ . ° ~ o

e ' ~ .. • •

-

__ Q ..... _0 " " " -0 - " .

I I I , , , I I I

0 .5 1 0 .5 1

o o

Gambar 7 koefisien dinamis pondasi persegi panjang kaku pada halfspace homogen . ; 47 ( lingkaran diperoleh penulis ini

untuk ' setara " pondasi melingkar )

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol 2 , No 1 17 Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazetas

Gambar 7 - lanjutan

%

0

Aku I l

I 0 I

0

I I I

i

• •

0 .. I ... o .........

/ " ¢ " O , , " " " / . , > _

0 I 0

Aku ° , _ . ........ ,

. , , , , / / .iy ' . -

0 .5 1 0 .5 1

o a 0

sedangkan crx istilah dikalikan hanya dengan ao = ~ B / Vs di

persamaan ( 12 ) atau ( 17 ) , satu langsung dapat mengungkap sangat

dekat antara aktual dan ' setara ' basah -

ing koefisien .

5 . Koefisien kekakuan kr ~ dan kt untuk goyang

sekitar sumbu terpendek dan torsi , masing-masing, menunjukkan

ketergantungan agak mirip pada LIB dan menunjukkan beberapa

fluktuasi dengan ao sebagai L / B meningkat . Kedua koefisien

diperkirakan hanya dengan akurasi kecil dengan ' setara '

pondasi melingkar . Di sisi lain , dua redaman

koefisien crr dan ct tumbuh pesat dengan kedua frekuensi

dan rasio aspek . Dalam hal ini , menarik untuk melihat

bahwa, misalnya , faktor frekuensi untuk mode ry adalah

sebanding dengan :

2 ( LT3 / "

Roy - ( 3n ) ~ / ------ q B \ ~ i ( 49a )

yang menunjukkan peningkatan yang jauh lebih kuat dari Cry dengan LIB , sebagai

dibandingkan dengan peningkatan yang sesuai dari crx ( kekuatan

dari ~ untuk Cry versus 4 untuk crx ) . Sekali lagi , nilai-nilai dari dua

koefisien mungkin cukup baik diprediksi oleh

' setara ' landasan melingkar .

Kesimpulannya , dengan bantuan rumus dari Tabel 2

dan grafik dari Gambar . 7 , perilaku dinamis dari rect -

yayasan sudut dengan dasarnya setiap aspek rasio dapat

diperoleh . Selain itu, ' setara ' pondasi melingkar

dijelaskan melalui persamaan ( 47 ) - ( 50 ) , menghasilkan cukup

perkiraan yang baik dari respon untuk nilai LIB kurang dari

sekitar 4 dan frekuensi faktor setidaknya sampai 1,5 . untuk lebih besar

nilai LIB , para kekakuan statis Tabel 2 dapat

digunakan dalam hubungannya dengan koefisien dinamis

sebuah yayasan jalur yang sama - lebar (Gambar 6 ) . lebih parametrik

studi , bagaimanapun , diperlukan untuk mendapatkan hasil dalam tinggi

rentang frekuensi ( 1,5 < ao < 8 ) .

PONDASI PERMUKAAN KAKU PADA

HOMOGEN TANAH Stratum

Timbunan tanah alami yang sangat jarang memiliki sifat seragam

dalam kedalaman besar dari permukaan dimuat . lebih khas

adalah adanya bahan kaku atau bahkan batuan dasar pada

kedalaman yang relatif dangkal . Respon dari fondasi

strata tanah didasari oleh suatu media kaku dapat

substansial berbeda dari respon yang identik

18 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2,31 o . 1

Analisis getaran pondasi mesin : keadaan seni : G. Gazetas

yayasan bertumpu pada halfspace seragam . Hal ini, dengan demikian,

penting untuk mempelajari dinamika yayasan tak bermassa

deposito tanah tersebut. Secara khusus dua jenis ideal

profil tanah yang dipertimbangkan dalam bagian ini :

( a) stratum tanah homogen atas dasar kaku , dan

( b ) strata lembut homogen lebih homogen

setengah ruang .

Results for strata lunak non - homogen , dengan modulus

terus meningkat atau menurun dengan kedalaman , akan

disajikan dalam bagian berikutnya kertas.

Selain empat parameter berdimensi yang

mengontrol perilaku pondasi kaku pada halfspace a ,

yaitu , ao , v , ~ dan L / B , rasio H / B ( atau H / R ) adalah

sangat penting dalam respon dari pondasi pada homo -

strata homogen . Efeknya adalah , dengan demikian , belajar sepanjang ini

bagian . Selain itu , rasio GI/G2 modulus adalah kepentingan

setiap kali lapisan lunak didasari oleh basis non - rigid

( setengah ruang ) .

Pondasi Orcular pada strata atas dasar kaku

Hasil untuk fungsi impedansi dinamis kaku

melingkar disk pada permukaan lapisan -on - kaku - basa

disajikan pada Tabel 3 dan Gambar . 8 dan 9 . Secara khusus ,

Tabel 3 menawarkan formula sederhana dan cukup akurat untuk

penentuan kekakuan statis; Gambar . 8 penelitian yang

pengaruh rasio H [ B pada kekakuan dinamis dan basah -

ing koefisien , k dan e , untuk nilai tunggal histeresis

rasio redaman , ~ = 0,05 ; dan Gambar . 9 menunjukkan sensitivitas

k dan c variasi dalam ~ , untuk nilai tunggal dari

rasio , H / B = 2 . Hasil ini telah diperoleh

Kausel aa dan Kausel et al . ag ' 9o dan telah dibahas oleh

Roesset.60 , 9 ~ Beberapa kesimpulan yang signifikan dapat ditarik

dari data ini .

Kekakuan statis . Hal ini terbukti dari rumus

Tabel 3 bahwa keberadaan batuan dasar kaku pada relatif

kedalaman dangkal secara drastis dapat meningkatkan kekakuan statis

dari dasar permukaan kaku . Keempat ekspresi mengurangi

dengan kekakuan halfspace terkait saat H / R cenderung

hingga tak terbatas , tetapi nilai-nilai mereka meningkat dengan menurunnya H / R.

Kekakuan vertikal sangat sensitif terhadap variasi

di kedalaman batuan dasar (perhatikan faktor 1,28 ) . Hori -

Kekakuan zontal juga lumayan dipengaruhi oleh H ] R

( faktor 0,5 ) sedangkan kekakuan rotasi ( goyang

dan torsi ) adalah yang paling terpengaruh . Bahkan , untuk H / R > 1.5

respon terhadap beban puntir praktis independen

dari ketebalan lapisan .

Indikasi penyebab perilaku ini berbeda dari

pijakan melingkar ke empat jenis pembebanan dapat

diperoleh dengan mengamati kedalaman ' zona influ -

ence ' ( dikenal sebagai' tekanan bola ' sejak Terzaghi ) di setiap

kasus . Jadi, dari Gerrand dan Harrison , 92 dalam homogen

halfspaee , tegangan normal vertikal , oz , sepanjang centerline

dari disk melingkar kaku vertikal dimuat menjadi kurang dari

10 % dari tekanan yang diterapkan rata-rata pada kedalaman lebih besar dari

ZV - ~ 4R ; tegangan geser horisontal , RZR , menjadi kurang dari

10 % dari rata-rata traksi geser diterapkan pada kedalaman yang lebih besar

dari z h ~ 2R . Dari Gazetas , 9a tegangan geser horisontal

rzO dan rr0 karena linear didistribusikan permukaan torsional

tekanan menjadi kurang dari 10 % dari maksimum diterapkan

geser traksi pada z > z t = ~ 0.75R . Akhirnya , saat pemuatan

dengan distribusi linear dari tarikan yang normal bervariasi dari

0 sampai p hasil zr - 1.25R , di bawah ini yang oz kurang dari

O.lOp .

Variasi dengan ao , H / R dan ~ . Variasi dari

kekakuan dinamis dan redaman koefisien dengan frekuensi

mengungkapkan ketergantungan sama kuat pada H / B. Pada strata satu ,

baik k dan c tidak berfungsi semulus pada halfspace a ,

tapi exh ~ itu undulations ( puncak dan lembah ) yang terkait dengan

frekuensi alami ( di geser dan pelebaran ) dari tanah

lapisan . Dengan kata lain, fluktuasi yang diamati adalah

hasil dari fenomena resonansi : gelombang yang berasal dari

dasar berosilasi mencerminkan pada soft- batuan antar -

wajah dan kembali ke sumber mereka di permukaan . sebagai

Hasilnya , amplitudo gerak dasar dapat signifikansi -

ficantly meningkat pada frekuensi tertentu getaran , yang ,

seperti yang ditunjukkan selanjutnya , yang dekat dengan frekuensi alami

deposit. Dengan demikian , kekakuan koefisien pameran

lembah yang sangat curam ketika histeretik redaman di

lembut kecil ( pada kenyataannya , dalam kasus tertentu , k akan persis

nol jika tanah yang idealnya elastis ) ; di sisi lain , dengan

jumlah besar histeretik redaman ( ~ = 0,10-0,20 ) yang

lembah menjadi kurang jelas (Gambar 9 ) . Mereka juga menjadi

kurang diucapkan sebagai ketebalan relatif dari lapisan , H ] R ,

meningkat (Gambar 8 ) .

Fenomena lain yang penting terungkap melalui

variasi dengan ao koefisien redaman . Pada rendah fie -

quencies , di bawah frekuensi resonansi pertama , radiasi

redaman adalah nol . Hal ini disebabkan oleh fakta bahwa tidak ada permukaan

Gelombang dapat secara fisik dibuat dalam stratum tanah di seperti

frekuensi dan , karena batuan dasar mencegah gelombang dari

menyebarkan ke bawah , geometri penyebaran gelombang

energi diabaikan . Nilai-nilai kecil dari redaman dalam hal ini

range ( Gambar 9 ) hanya mencerminkan kehilangan energi melalui histeresis

redaman ; untuk lembut c murni elastis akan menjadi nol .

Tabel 3 . Sn'ffnesses statis kaku landasan melingkar pada strata -over - kaku - basis *

Jenis memuat Static kekakuan Rentang validitas ~ profil Tanah

4oRI Vertikal : K v = - ~ _v [ 1 + 1,28 H / R > 2

tl 1R )

Horizontal : Kh = 2 - ~ - v ~ +2- - H HIR > 1

8GR ' ( IR ) Rocking : Kr = 3 ( l - v ) 1 + ~ ' - ~ ~ 4 H / R > 1

Torsi : Kt = 16 GR 3 H / R > 1,25

R

Aku [ 111111 I IIll Illllllll

. ? ' . ' . ' .

H. " G , v "

/ I / / ) / / / / jika / J / / / / / / / / / )

* Diadaptasi dari KauseP dan Kausel et al . " °

~ f Untuk H / R < 2 atau 1 ekspresi ini masih akan memberikan perkiraan yang wajar dari kekakuan statis yang sebenarnya

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1 19 Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazetas

.1

~ V .5

0

~ ' h .5

L7 I

0

4

ev

1 1

[I I 1

- .. , ... , - ............

- ' J ~ l " " 1 " ~ ~ 1

0 h

n

[ ~ I I I

~ r .5 O r

0 I

.5 - I I ~ I L. ' , ~ E I I 1

0 2 4 6 0 2 4 6

o ao

Gambar 8 koefisien Dinamis kaku pijakan melingkar pada strata -over - batuan dasar . ; pengaruh H / R ratio ( v = 1/3 ,

t : = O. 05 ) 33 , 88 , 90

Fenomena yang dijelaskan dalam dua sebelumnya para-

grafik diamati pada tingkat yang lebih besar atau lebih kecil di keempat

mode getaran . Namun, ada eksis ditandai berbeda -

ences antara koefisien dinamis vertikal , bergoyang ,

goyang dan osilasi torsional . Secara khusus :

1 . Untuk goyang dan torsi , k dan c relatif mulus

fungsi ao , cepat mendekati sesuai setengah -

kurva ruang sebagai ketebalan lapisan meningkat luar 3R .

Dengan demikian , H [ R diberikannya hanya pengaruh kecil pada variasi

dua koefisien . Di sisi lain , untuk vertikal dan

terjemahan horisontal , k dan menampilkan c beberapa sangat pro -

nounced fluktuasi dengan ao . Baik lokasi dan

bentuk lembah resonansi sangat sensitif terhadap varia -

tions di H / R , dan hanya untuk H / R nilai lebih besar dari 8 lakukan

20 Tanah Dynamics dan Teknik Gempa , 1983, Voi . 2 , No I

Analisis getaran pondasi mesin : state of the art : G.Gazetas

• - . 10 ~ %

20

... ~ ~ . " .... " ..

ev

I I I I

0 h

m

.5

0 I I I

Cr f ~ i ~ ~ ~ ~ l I

F / gurasi 9 .

/ t =

saya

~ : ' " " ' __ ~ .. , . ........ • ..........

0 2 4

~ i Ct.3

saya

6 0 2 4 6

ao ao

Koefisien dinamis kaku pijakan melingkar pada strata -over - batuan dasar ; efek ~ ( v = 1/3 , H / R = 2 ) 33,90

k ( ao ) dan C ( ao ) mendekati halfspace sesuai

kurva , ff ~ = 0,05 . Hasil ini konsisten dengan

kesimpulan yang diperoleh sebelumnya mengenai kedalaman

' Tekanan bola ' atau ' pengaruh zona ' dari statis dimuat

pondasi . Di bawah beban dinamis , ' konstruktif campur tangan

ence ' dari propagasi gelombang ke bawah mengarah ke sebuah dangkal

dinamis ' tekanan bola ' di kedua goyang dan torsi .

2 . Frekuensi resonansi horizontal ( bergoyang )

osilasi dalam perjanjian yang luar biasa dengan alam

frekuensi strata . Sebagai contoh , Funda -the

frekuensi mental lapisan dalam gelombang geser vertikal ,

fs , 1 , sama Va/4H dan, dengan demikian :

~ rr

aos , l 2 H ( 53 )

yang sama dengan n / 4 , untuk H / R = 2 . Seperti yang terlihat pada Gambar . 9 ,

Nilai ini ao dasarnya bertepatan dengan resonansi pertama

frekuensi bergoyang . Hal ini tidak sulit untuk menjelaskan bagaimana

Dinamika Tanah dan Rekayasa Gempa , 1983, Vol . 2 , No 1 21 Analisis mesin getaran dasar : keadaan seni : G. Gazetas

teori perambatan gelombang satu dimensi sederhana bisa jadi

berhasil memprediksi frekuensi resonansi pertama dari tiga

masalah dimensi : pada nilai-nilai ao bawah resonansi

dasarnya hanya gelombang geser ada di stratum , propa -

gating secara vertikal antara yayasan dan batuan dasar . ada -

kedepan , ketika resonansi pertama ini terjadi kami tidak punya -a

dimensi ' berdiri ' gelombang dan , di samping itu, sedikit basah -

ing dan respon demikian tinggi . Tentu saja, karena dapat disimpulkan

dari Gambar . 8-9 , situasi menjadi sedikit lebih terlibat

pada frekuensi resonansi yang lebih tinggi . Dengan demikian , kedua ' reson -

Ance ' terjadi pada sekitar frekuensi alami dasar

dari lapisan dalam gelombang dilational , dan ' resonansi ' ketiga

pada sekitar frekuensi alami kedua di gelombang geser . di

kedua kasus , namun, beberapa gelombang non - vertikal juga partisipasi

pate dalam gerakan , yang dibuktikan dengan adanya non -

radiasi nol redaman . Karena beberapa refleksi gelombang ,

P , S dan Rayleigh gelombang juga dihasilkan dan , karenanya,

Teori satu dimensi memprediksi dengan akurasi yang lebih kecil

bergoyang bersangkutan frekuensi resonansi dari soft- pondasi -

sistem tion .

Pondasi di sisi lain , vertikal dan goyang

osilasi menginduksi terutama P tetapi juga S gelombang dalam strata .

Kepentingan relatif dari setiap jenis gelombang tergantung

batas tertentu pada rasio Poisson tanah . ingat bahwa

rasio antara dua kecepatan gelombang dan antara

sesuai frekuensi alami dari stratum diberikan oleh :

W = fv , n = [ 2 ( 1 - v ) ] v2

Vs fs , n / 1 ---- ~ - v J n = 1 , 2 , 3 .... ( 54 )

yang , untuk v = ] menghasilkan rasio 2 . Angka 8-9 jelas

menunjukkan bahwa frekuensi resonansi pertama untuk kedua vertikal

dan goyang osilasi yang cukup dekat dengan Funda -

frekuensi mental strata vertikal P - gelombang

( aop , 1 = lr / 2 untuk H / R = 2 ) . Resonansi yang lebih tinggi , bagaimanapun, dapat

hampir tidak dapat diprediksi oleh gelombang satu dimensi sederhana

teori propagasi karena, tampaknya, mereka melibatkan campuran -

mendatang P. , S - dan Rayleigh ( R ) gelombang .

Mengacu pada Gambar . 9 , teramati bahwa k dan e yang cukup

sensitif terhadap variasi redaman material, terutama pada

frekuensi resonansi dekat . Hal ini bertentangan dengan apa yang disebut

' Prinsip korespondensi ' yang mengasumsikan bahwa imped -

ances berasal untuk undamped tapi dinyatakan identik

menengah dengan perkalian sederhana dengan faktor

1 +2 i ~ . Ingat , bagaimanapun, bahwa ini ' prinsip ' karya

cukup baik untuk halfspace homogen .

Pengaruh rasio Poisson tidak dipelajari secara rinci

di sini dan referensi dibuat untuk Kausel et al . S9 untuk

penilaian yang ketat dari pentingnya dalam bergoyang dan

goyang . Catatan , bagaimanapun , bahwa variasi dyn -the

koefisien amic dengan frekuensi mungkin sensitif terhadap

parameter ini , karena pengaruhnya terhadap Vp dan fv , n

seperti dijelaskan sebelumnya ( persamaan ( 54 ) ) . Dengan demikian , vertikal dan

goyang koefisien sangat sensitif terhadap v , terutama

dengan lapisan dangkal ; tapi bergoyang dan koefisien torsi

praktis independen dari ay

Jalur fondasi strata atas dasar kaku

Tabel 4 dan Gambar . 10 dan ll menyajikan hasil untuk

osilasi vertikal , horizontal dan goyang tak bermassa a

pondasi lajur kaku yang bertumpu pada permukaan homo -

lapisan tanah homogen batuan di atasnya . Hasil ini

diperoleh dengan rumusan Gazetas dan Roesset 3s ' 39

dan berada dalam perjanjian baik dengan hasil Chang -

Liang . Studi numerik tambahan s7 dapat ditemukan di

Jakub et al . s6 , 6s dan Gazetas . s4

Perilaku statis . Ekspresi sederhana akurasi yang cukup

untuk tujuan praktis telah diturunkan untuk tiga statis

Kekakuan dan ini tercantum dalam Tabel 4 . Jelas,

kehadiran ( jauh kaku ) batuan dasar di dangkal relatif

kedalaman memiliki efek dramatis pada perilaku statis strip

yayasan . Kekakuan vertikal dan horisontal , yang tidak ada

lagi nol seperti dalam kasus halfspace a , yang sangat in-

kekusutan fungsi B / H. Rocking kekakuan juga meningkatkan

dengan B / H. Dua kesimpulan penting dapat ditarik oleh

kontras ekspresi dari Tabel 4 dengan yang Tabel 3 :

1 . Pengaruh rasio Poisson pada kekakuan statis

adalah sama untuk kedua strip dan yayasan kaku melingkar .

Efeknya adalah terbesar untuk beban vertikal dan goyang

[ faktor ( l - v ) ] dan terkecil untuk horisontal pemuatan [ faktor

( 2 - v ) ] .

2 . Kedalaman lapisan secara substansial lebih penting bagi jalur

daripada untuk pondasi melingkar , terutama dengan dua trans -

mode lational ( faktor dari 3,5 dan 2 di vertikal dan

goyang ekspresi untuk strip , dibandingkan dengan 1,28 dan

0.5 dalam ekspresi yang sesuai untuk lingkaran ) . Ini adalah

konsekuensi alami dari jauh lebih dalam ' tekanan bola ' di

kontinum dikenakan pesawat regangan daripada axi -

simetris beban permukaan , seperti yang telah digambarkan

di bagian sebelumnya .

3 . Kekakuan vertikal jauh lebih sensitif terhadap variasi

B [ H ( faktor 3,5 ) dibandingkan kekakuan horizontal dan goyang

adalah ( faktor 2 dan 0,20 , masing-masing) . penjelasannya

terletak lagi di ' kedalaman pengaruh ' jauh lebih besar dari

beban vertikal . Di menginduksi tangan , saat pemuatan lainnya

tekanan yang membusuk sangat cepat dengan kedalaman ; karena pada

setiap bidang horizontal , tegangan normal kecil pada umumnya

jarak dari tengah berkontribusi banyak untuk equi -

librating saat diterapkan . Dengan demikian , goyang kekakuan

pameran tentang sensitivitas kecil yang sama untuk lapisan kedalaman untuk

Tabel 4 . Kekakuan statis pondasi jalur kaku pada strata -over - rigid.base

kekakuan statis

Jenis pembebanan ( per satuan panjang ) Rentang validitas * prof'fle Lembut

1,23 % +35 B ) Vertikal : Kv = 1 - v ~ . - ~ 1 < H / B < 10

Horizontal : Kh = ~ ' - ~ __v [ 1 + HI < H [ B < 8 H , , : . . . .. : ZB , : : .. :

rrGB saya 1 B )

Rocking : K r = ~ ) [ 1 + ~ ' - ff 1 < H / B < 3

* Di luar kisaran ini ekspresi yang diusulkan masih akan memberikan kembali ~ perkiraan aonable dari kekakuan statis yang sebenarnya

22 Dinamika Tanah dan Teknik Gempa , 1983, Vol . 2 , No

Analysis of machine foundation vibrations: state of the art: G. Gazetas

both strip and circular footings (factors oi ~' 1/5 and 1/6,

respectively).

Dynam/c behavior. Figures 10 and 11 portray the varia-

tion with frequency of the dimensionless compliance func-

tions GF,,, where a = v or h, and GB2Fr. Specifically, Fig.

10 intends to show the effect of H/B, and Fig. If the effect

of ~. The results of Fig. 10 were obtained for u = 0.49 and

= 0.05, with four different values of H/B, i.e. 1, 3, 8 and

~; the last value corresponds to the homogeneous halfspace

and is included for a comparison. Figure 11 shows the

effect of u on vertical and rocking compliances only, for a

layer with H/B = 2 and a homogeneous haifspace; the

effect of v on swaying, being of secondary importance, is

not studied herein.

The same general trends observed in the dynamic

behavior of circular foundations can now be seen in the

response of strip footings, although some differences are

also obvious.

One f'wst notices in Figs. 10-11 that due to the presence

of bedrock both the in-phase (real) and the 90°.out-of-

phase (imaginary) components of displacement (com-

pliance) are not smooth and monotonically decreasing

functions of frequency, as on a halfspace. Instead, they

extu~oit peaks and valleys at frequencies related to the

natural frequencies of the stratum. Note that, in general,

the peaks of a compliance function correspond to valleys

in the impedance function.

The major differences between strip and circular founda-

tions stem from the much greater sensitivity of the vertical

and swaying oscillation of a strip to variations in H/B.

Even for H/B = 8, relatively high amplitude peaks are

observed in the two compliance functions of the strip,

for the case ~ = 0.05; their difference from the halfspace

H/B

8

3

--*--*-.-.*-- 1

o .... ....... --- , .... I

, I , I t I tl , I t I , I

i I I I I I t ! I t I t I t

0

I

L

I10

0

11-

~ I I I I t I I I t I

0 2 4 6 0 2 4 6

8, 0 8. 0

Figure 10. Convpliance functions of rigid strip footing on stratum-over-bedrock; effect of H/B ratio (v = 0.49, ~ = 0.05)

Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 1983, Vol. 2, No. 1 23 Analysis of machine foundation vibrations: state of the art: G. Gazetas

compliances is substantial. On the other hand, rocking

vibrations of a strip exhibit very similar trends with rocking

of a circular plate; beyond H/R = 3 the presence of bed-

rock is hardly noticeable.

In the case of vertical loading, the resonant peaks are not

as sharp as those of the horizontal displacements. In fact,

on very shallow deposits (H/B = 1) only a single flat reson-

ance takes place, which is characteristic of a highly damped

system. A possible explanation of such a behavior has been

suggested by Gazetas and Roesseta9: at frequencies below

the first resonance some 'leakage' of energy occurs in the

form of laterally propagating P-, S- and R-waves. Evidence

in favor in this explanation comes from the fact that the

first resonant frequency, aor, lies in between the funda-

mental natural frequencies of the stratum in vertical S-

waves, aos, 1, and in vertical P-waves, aop, 1. For example,

Fig. 11 shows that, for H/B = 2 and v = 0.40, aor-- 1.30

compared to aos, i = 0.785 and aop, ~ = 1.90. Recall that

for the circular foundation aor was much closer to aop, 1.

No extensive numerical results for rigid rectangular

foundations supported by a soil stratum have been found

in the literature.

Foundation on stratum over a halfspace

The homogeneous halfspace and the stratum-over-rigid-

base are two idealizations of extreme soil profiles. A more

general soil model, the stratum-over-halfspace, is studied in

this subsection. Besides the H/R or H/B ratio, the moduli

ratio G~/G2 is needed to describe such a soil model. When

G]/G2 tends to O, the stratum-on-rigid base is recovered;

when it becomes equal to 1, the model reduces to a homo-

geneous halfspace. Thus, the results presented in this

section help in bridging the gap between 'halfspace' and

'stratum' solutions to which we have restricted our atten-

tion until now (Figs. 5-11).

Numerical solutions for a uniform layer over a halfspace

have been published by Hadjian and Luco 37 who studied

the dynamic of circular foundations, and by Gazetas and

Roesset3a, 39 who studied the response of strip footings.

Based on the results provided by Hadjian and Luco, 37

the author has derived simple but reasonably accurate

formulae for the static stiffnesses of a rigid circular disk, in

terms of H/R and G1/G:. Table 5 displays these formulae,

which are valid for the usual case in which GI < G2, i.e.

a halfspace stiffer than the layer. At the lower limit,

G1/G2-~O, these expressions reduce to those of Table 3

for a layer-on-rigid-base; at the upper limit, GI/G2 = 1,

the halfspace expressions of Fig. 5 are recovered. At inter-

mediate values, as the rigidity of the supporting halfspace

decreases, the static stiffnesses of the foundation decrease,

apparently due to increasing magnitude of strains in the

halfspace. The results are intuitively obvious and need no

further explanation.

For circular footings, no results are presented here on

dynamic stiffness and damping coefficients, but reference

is made to the original publication by Hadjian and Luco. a7

The variation of the dynamic compliances of a strip

footing with ao and GI/G: is portrayed in Fig. 12 for a

layer with H = 2B, v = 0.40 and ~ = 0.05. Shallower as

well as deeper layers have been examined by Gazetas and

Roesset. 3s, a9

An inspection of Fig. 12 indicates that the effects of

layering increase with increasing contrast between G 1 and

G2; these effects are extreme for a layer on rigid bedrock

(GI/G2 = 0) and, naturally, disappear in the case of a

homogeneous halfspace (G~/G2 = 1). There are two main

effects of increasing the softness of the halfspace. First,

even for small positive values of GI/G2, i.e. as long as we

do not deal with an infinitely rigid bedrock, the static

translational displacement tends to infinity, although at a

.4

0

G%, "4 I

--'"~" "\ I I

G%2

.8 G B2C:'~n-- .8

.4 "~

I I I I --1 --

0 1 2 0

.4

"~° e5

Figure 11.

" I

1

a o ao

Compliance functions of rigid strip footing on stratum-over-bedrock; effect of v (H/B = 2, ~ = 0.05)

G B 2 C'~'rZ

/" "~_

I I I I

2

24 Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 1983, Vol. 2, No. 1 Table 5.

Type of loading

Analysis of machine foundation vibrations: state of the art: G. Gazetas

Static stiffnesses of circular foundations on a stratum-over-h

Foundations for Industrial Machines: Handbook for Practising Engineers, Rotary

Machines, Reciprocating Machines, Impact Machines, Vibration Isolation System

K. G. Bhatia

D-CAD Publishers, 2008 - 688 halaman

The author has been engaged in design, testing and review of machine foundations for various industrial projects viz. Petrochemicals, Refineries, Power plants etc. for over three decades. The author has been associated withFailure Analysis Studies on various types of machines for over two decades and has conducted extensive tests on machine foundation models as well as on prototypes. This handbook shares author's long experience on the subject and focuses on the improvements needed in the design process with the sole objective of making practising engineers to have better perspective of the dynamics of machine foundation system. The handbook covers basic fundamentals necessary for understanding and evaluating dynamic response of machine foundation system. It is anticipated that this handbook shall serve as a Reference Book for several industry segments like power, petrochemical, refineries, sugar, steel, cement, textile, fertilizer, etc. The author is confident that it shall bridge the knowledge gap and shall be beneficial to practising engineers, students, academicians/researchers as well to the industry in general. The

text is divided in to five parts spread over fourteen chapters. Part I takes care of Theoretical Aspects; Part II caters to Design Parameters of Sub-grade, Machine & Foundation; Part III deals with design of Foundations for Real Life Machines; Part IV caters to Design of Foundations with Vibration Isolation System & Part V caters to Construction Aspects and Case Studies related to machine foundation system.

« Ringkas

Buku terkait

‹

The Conquest of Happiness

Bertrand Russell

India After Gandhi

Ramachandra Guha

Topology

James R. Munkres

The Inheritance of Loss

Kiran Desai

Handbook of Machine Foundations

P. Srinivasulu, C. V. Vaidyanathan

Machinery foundations and erection

Terrell Croft

Foundations for machines

Shamsher Prakash, Vijay Kumar Puri

Dynamics of bases and foundations

D. D. Barkan

›

Tentang penulis (2008)

Dr. Krishna Gopal Bhatia has been engaged for over 30 years in the design, testing and review of machine foundations for various industrial projects in petrochemical plants, refineries, power plants and other large facilities. Moreover, he conducted extensive tests on machine foundation models and prototypes, as well as multiple failure analysis studies on various types of machines in this period. He has been active in several big companies, such as Bharat Heavy Electricals, Engineers India Ltd. Moreover, he has fulfilled executive roles at a number of earthquake societies and research institutes. In this reference guide, the author presents practical data and a design philosophy for the improvement of the design of foundations to enhance machine performance by more comprehensive evaluation of site soil data, better understanding of machine data. In this volume, more sophisticated modelling techniques, analysis techniques, structural design processes and construction technologies are proposed, in combination with guidelines for a more intense collaboration between foundation designer and machine manufacturer.

Informasi bibliografi

Judul Foundations for Industrial Machines: Handbook for Practising Engineers, Rotary Machines, Reciprocating Machines, Impact Machines, Vibration Isolation System

Penulis K. G. Bhatia

Edisi berilustrasi

Penerbit D-CAD Publishers, 2008

ISBN 8190603205, 9788190603201

Tebal 688 halaman

Dr Krishna Gopal Bhatia (Civil 1964) published a book "Foundation for Industrial Machines - Handbook for Practicing Engineers".

C h r o n i c l e E d i t o r @ A p r 2 5 , 2 0 0 8

(Forwarded by Vinay Kumar, Mechanical 2003)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(Dr. K. G. Bhatia)

About Dr. K. G. Bhatia

After obtaining Bachelors Degree in Civil Engineering from BHU, Varanasi, Dr. Bhatia Completed Masters in Structural Dynamics with specialization in Earthquake Engineering from University of Roorkee (Presently Indian Institute of Technology, Roorkee). In the initial years of his career, he started teaching structural dynamics to Engineering students. Later moved on as a UNESCO participant, at the International Institute of Seismology & Earthquake Engineering (IISEE), Tokyo, Japan for Advanced Research in the field of earthquake Engineering. The Research conducted at IISEE was extended further to obtain Ph D degree from Indian Institute of Technology, Delhi.

Dr. Bhatia retired from BHEL in 1999 as General Manager (Advanced Research Projects). He is founder/CEO of D-CAD Technologies.

His full profile can be viewed at http://www.machinefoundation.com/about.html

D-CAD Technologies 

(Center for Applied Dynamics)

 

Consultancy Areas: (Specialization)

Structural Dynamics, Earthquake, Wind, Shock, Impact, Stress, Vibration, Machine Foundation, Vibration Isolation

 

 

Office: 158, Vardhman Grand Plaza, Mangalam Place

Rohini sector 3, New Delhi 11085

 

Telefax: +91-11- 27948306

--------------------------------

Dr. K. G. Bhatia

   B.Sc. Engg., ME, PhD

   FIE, FISET, FIASE, MICI, MISWE, MIGS

 

Formerly:

Member, Research Council, SERC (G)

President, Indian Society of Earthquake Technology

General Manager, Bharat Heavy Electricals Ltd. New Delhi

Chairman, Indian Society of Earthquake Technology (Delhi Chapter)

Expert Member, Group on Earthquake Preparedness of NCT of DELHI

Fellow, Indian Association of Structural Engineers

 

Handbook: About the Handbook

The author has been engaged in designing, testing and review of machine foundations for various industrial projects viz. Petrochemicals, Refineries, Power plants etc. for the last about three decades.

The handbook is written primarily for practicing engineers as well as for students at Post Graduate level. Handbook shares author’s long experience on the subject and focuses on the improvements needed in the design process with the sole objective of making practicing engineers physically understand and feel the dynamics of machine foundation system.

The handbook covers basic fundamentals necessary for understanding and evaluating dynamic response of machine foundation system. The author has also conducted extensive tests on machine foundation models as well as on prototypes. For over two decades, the author has been associated with Failure Analysis Studies on various types of machines.

Observations from all the above studies suggest need for improvement in the design of foundations for better performance of machines. These include:

a. More comprehensive evaluation of Site Soil Datab. Better understanding of Machine Data and its use in foundation designc. Improvement in the Design Philosophy that suggests

i. Improvement in the Modeling Techniqueii. Improvement in Analysis Technique

iii. Improvement in Structural Design process, andiv. Improvement in Construction Technology

It is the author’s observation that in most of the cases, due recognition to Machine, Foundation and Soil data is lacking. More often than not, machine data as well as soil data is treated as black box and used in the design without its proper understanding. A better interaction between foundation designer and machine manufacturer would definitely improve the foundation

performance and thereby machine performance. Over the years, author has observed that such interactions are lacking. It is the author’s concerned opinion that such an interaction is not only desirable but essential too.

It is anticipated that this handbook shall serve as a Reference Book. The author is confident that it shall bridge the knowledge gap and shall be beneficial to the practicing engineers, students, academicians/researchers as well to the industry.

More about book can be found at http://www.machinefoundation.com/book.html

Dr. K. G. Bhatia can be contacted at: kgbhatia@hotmail.com

Comments

Pondasi untuk Mesin Industri: Buku Pegangan untuk Practising Engineers

KG Bhatia

Taylor & Francis, 12 okt 2009-688 halaman

0 Resensi

Penulis telah terlibat dalam desain, pengujian dan review pondasi mesin untuk berbagai proyek industri yaitu. Petrokimia, kilang, daya tanaman dll selama lebih dari tiga dekade. Penulis telah dikaitkan dengan Kegagalan StudiAnalisis pada berbagai jenis mesin selama lebih dari dua dekade dan telah melakukan tes pada mesin model pondasi serta pada prototipe. Pengalaman ini panjang saham handbook penulis pada subjek dan berfokus pada perbaikan yang diperlukan dalam proses desain dengan tujuan tunggal membuat berlatih insinyur untuk memiliki perspektif yang lebih baik tentang dinamika sistem pondasi mesin. Buku panduan ini mencakup fundamental dasar yang diperlukan untuk memahami dan mengevaluasi respon dinamik dari sistem pondasi mesin.Hal ini diantisipasi bahwa buku ini akan berfungsi sebagai Buku Referensi untuk beberapa segmen industri seperti listrik, petrokimia, kilang, gula, baja, semen, tekstil, pupuk, dll Penulis yakin bahwa itu akan menjembatani kesenjangan pengetahuan dan akan menguntungkan berlatih insinyur, mahasiswa, akademisi / peneliti juga untuk industri secara umum. Teks ini dibagi dalam lima bagian tersebar di empat belas bab. Bagian I menangani Aspek Teoritis;Bagian II melayani Desain Parameter Sub-kelas, Mesin & Foundation; Bagian III dengan desain Yayasan Real Mesin Hidup; Bagian IV melayani Desain Yayasan dengan Getaran Isolasi System & Part V melayani Aspek Konstruksi dan Studi Kasus yang terkait dengan sistem pondasi mesin.

Apa Yang dikatakan orangutan - Tulis RESENSI

Kami tak menemukan RESENSI di TEMPAT biasanya.

Tentang Penulis (2009)

Dr Krishna Gopal Bhatia telah terlibat selama lebih dari 30 tahun dalam desain, pengujian dan review pondasi mesin untuk berbagai proyek industri di pabrik petrokimia, kilang, pembangkit listrik dan fasilitas besar lainnya. Selain itu, ia melakukan tes pada model pondasi mesin dan prototipe, serta beberapa studi analisis kegagalan pada berbagai jenis mesin di periode ini. Ia telah aktif di beberapa perusahaan besar, seperti Bharat Heavy Electricals, Engineers India Ltd Selain itu, ia telah memenuhi peran eksekutif di sejumlah masyarakat gempa dan lembaga penelitian. Dalam panduan referensi ini, penulis menyajikan data yang praktis dan filosofi desain untuk perbaikan desain pondasi untuk meningkatkan kinerja mesin dengan evaluasi yang lebih komprehensif dari data tanah situs, pemahaman yang lebih baik data mesin. Dalam buku ini, teknik yang lebih canggih pemodelan, teknik analisis, proses desain struktural dan teknologi konstruksi yang diusulkan, dalam kombinasi dengan pedoman untuk kerjasama yang lebih intens antara desainer pondasi dan produsen mesin.

INFORMASI bibliografi

Judul Pondasi untuk Mesin Industri: Buku Pegangan untuk Practising Engineers

Penulis KG Bhatia

Edisi berilustrasi

Penerbit Taylor & Francis 2009

ISBN 8190603205, 9788190603201

Tebal 688 halaman

Ekspor Kutipan BiBTeX EndNote RefMan

Machine Foundation DesignCompetency Centre for Frame and Block Foundation 

Rotary, Reciprocating, Impact Machines and Vibration Isolation

Home

Note to Industry

About

Profile

Engineering Services

Training

o Scheduled Training

o In house Training

Handbook - Machine Foundation

Book - Indeterminate Structures

News

Contact

Structural Dynamics

Publishing

HandbookCLICK TO DOWNLOAD BROCHURE FOR HANDBOOK

FOUNDATIONS FOR INDUSTRIAL MACHINES: Handbook for Practising Engineers - K G Bhatia.

Contact: kgbhatia@machinefoundation.com or sales@machinefoundation.com

Click to buy from us: INR/USD (Shipped from India) Click to buy from AMAZON (Seller: D-CAD Technologies)

About the Handbook Table of Contents Foreword Preface Acknowledgement

HIGHLIGHTS OF THE 2ND EDITION This 2nd edition is based on the feedback from the Practising Engineers during various training programs conducted by the author. The additions and modifications made in the 2nd edition are broadly as under:

Mathematical Derivations from all the chapters have been taken to Appendix placed at the end of the book.

Additional parameters, pertaining to machine and foundation that influence response, have been added to the respective chapters.

Many more detailed design examples have been added for the benefit of the practising engineers.

Machine foundation design for R & M Projects needs special attention/treatment. A chapter has been added for the same.

Difficulties experienced by designers while using standard structural analysis packages for machine foundation designs have been added in modeling and analysis.

It is anticipated that this 2nd edition shall bridge the knowledge gaps and shall place practising engineers in a comfortable position with regard to designs of machine foundations. 

ISBN: 978-81-906032-2-5 Price: Rs 5,000/- (In India) US $ 150.00 (All other Countries) 

D-CAD Publishers 158, Vardhman Grand Plaza, Mangalam Place Sector 3, Rohini, New Delhi 110085, India +91-9810013428; +91-9873003427 

For Queries/Procurement contact: kgbhatia@machinefoundation.com sales@machinefoundation.com 

4 cara mudah download buku googleDengan kemajuan teknologi maka akses informasi semakin lebih mudah, serta berbagai bahan , ebook, makalah, jurnal, artikel informasi dapat diperoleh secara gratis dengan hanya bermodalkan koneksi internet. Salah satu situs yang menyediakan buku-buku gratis di internet adalah google books. Mungkin ada diantara teman yang kesulitan untuk download buku yang ada di google book, ada beberapa cara yang bisa anda lakukan untuk mendownload ebook dari google book.

Ada beberapa  cara download ebook di google books. Yaitu:1. Dengan menggunakan software gratisan seperti Google book downloader2. Dengan memanfaatkan cache browser internet seperti firefox atau internet explorer3. Dengan menggunakan greasemonkey dan google book downloader user script4. Dengan Menggunakan Tools clickbook

Mau tau cranya semuanya???? Yupz Kita Tilik satu persatu…   ==MENGGUNAKAN GOOGLE BOOK DOWNLOADER==

1. Instal software google book downloader di komputer anda, jika belum punya bisa download disini Google Book Downloader

Tambahan:Jika Operating system anda Windows XP, maka anda harus terlebih dahulu menginstal Microsoft .NET Framework 3.5 SP1Download disinihttp://msdn.microsoft.com/en-us/netframework/default.aspxhttp://support.microsoft.com/kb/893803http://download.microsoft.com/download/2/0/e/20e90413-712f-438c-988e-fdaa79a8ac3d/dotnetfx35.exehttp://go.microsoft.com/fwlink/?LinkId=136730http://www.microsoft.com/downloads/details.aspx?FamilyID=c411b91e-4dab-4550-915c-e119204d0732&displaylang=enPanduan lengkapnya bisa dilhat disinihttp://www.microsoft.com/downloads/details.aspx?FamilyID=AB99342F-5D1A-413D-8319-81DA479AB0D7&displaylang=enJika Operating sistem anda Windows 7 maka software ini bisa langsung berjalan (karena Microsoft .NET Framework 3.5 SP1 telah terintegrasi dalam windows 7)2. Buka situs google book pilih salah satu buku yang akan didownloadDalam contoh ini saya menggunakan link:http://books.google.co.id/books?id=wyw2Oaqo-1AC&printsec=frontcover&dq=membuat+website&hl=id&ei=QuthTev5NcWyrAfN-9TLAg&sa=X&oi=book_result&ct=result&resnum=3&ved=0CEMQ6AEwAg#v=onepage&q&f=false3. Jalankan aplikasi Google Book Downloader, Masukkan kode bukuCatatan:Kode buku dapat dilihat di addres bar browser andamisalnya:http://books.google.co.id/books?id=wyw2Oaqo-1AC&printsec=frontcover&dq=membuat+website&hl=id&ei=QuthTev5NcWyrAfN-9TLAg&sa=X&oi=book_result&ct=result&resnum=3&ved=0CEMQ6AEwAg#v=onepage&q&f=falseKode bukunya adalah kode yang berada diantara huruf ?id= dan &pg= , jadi dalam contoh ini kode bukunya adalahwyw2Oaqo-1ACDi bagian book code masukkan kode buku. contoh : wyw2Oaqo-1ACKlik Tombol Check4. Jika berhasil didownload, maka akan tampak progress seperti di bawah ini;Di bagian weblogs akan tampak retrieving xxxxxxx bytes …….Di bagian Received akan tampak ukuran data yang akan didownload dalam ukuran byteSetelah proses check selesai, klik Tombol Download all, selanjutnya klik tombol save entire book as…

Lamanya proses download buku di google books  tergantung pada besar file yang akan diunduh, banyaknya pengguna yang mengunduh ebook dalam waktu yang sama, dan kecepatan koneksi internet yang digunakan.Hasil downloadtan pada aplikasi ini bisa disimpan dalam bentuk pdf, tetapi biasanya ada halaman yang blank, karenaada beberapa halaman yang sengaja tidak ditampilkan oleh penerbitnya. misalnya buku ada 150

halaman, mungkin 50 halaman blank, 100 yang terisi penuh, tetapi saat didownload akan terdownload 150 halaman , halaman kosongnya juga terdownload. Halaman yang kosong saat di preview di google book pasti halaman tersebut kosong saat didownload. Jadi isi buku yang terlihat saat dipreview akan sama hasilnya dengan yang didownload.==DENGAN MEMANFAATKAN CACHE BROWSER==Pada kesempatan kali ini saya akan memperagakan mendownload google book dengan menggunakan cache browser. Browser yang kebetulan saya pergunakan kali ini adalah mozila firefox. Jika agan2 menggunakan browser lain cara kerjanya sama kug… Be happy J. Oke dech gak usah kebanyakan omong langsung aja yach..1. Bersihkan file temporer browser agar nantinya file ebook yang akan di download tidak berbaur dengan file temporary lainnya yang ada di direktori penyimpanan cache firefox. Jika anda kesulitan membersihkan file temporary firefox nich caranya.- Tekan ctrl+shift+del atau klik tools/alat>bersihkan riwayat terakhir akan tertampil spt gambar di bawah. Pilih jangka waktunya Hari ini/todays. Lalu klik clearnow/bersihkan sekarang.2. Buka situs Google Book, pilih salah satu buku yang akan didownload. Bisa lihat contoh di bawah ini buku “How Internet Works”http://books.google.co.id/books?id=iCMCwXLLdscC&printsec=frontcover&dq=Internet&hl=id&ei=0pVzTY6CAcvRrQeOxODSCg&sa=X&oi=book_result&ct=result&resnum=2&ved=0CCoQ6AEwAQtunggu hingga semua halaman terbuka dengan sempurna, bisa gunakan scrollbar untuk menggeser ke halaman yang lain.Setelah semua halaman terbuka sempurna, maka secara otomatis browser firefox akan menyimpan file-file gambar (screenshot) dari buku tersebut di cachenya3. Untuk melihat file screenshot tersebut bisa lakukan langkah berikut.- Di Menu bar firefox , pilih alat > Informasi halaman > tab media- Pilih gambarnya trus klik Save as / simpan dengan nama- Tentukan folder untuk menyimpan dan beri nama. Saran sih namanya yang urut ya seperti 001.jpg 002.jpg dst ato yang laen yang penting ntar akhirnya bisa tau urutan halamannya.Setelah semuanya tersimpan dan terdownload anda bisa membuka folder tempat menyimpan file gambar tersebut. kemudian membukanya di software image viewer seperti MS Paint , Irfanvew , atau ACDseeCatatan: Dengan metode chache browser ini file yang dihasilkan akan berbentuk file gambar jadi 1 halaman 1 gambar.==DENGAN MENGGUNAKAN GREASEMONKEY DAN GOOGLEBOOK DOWNLOADER USER SCRIPT==Nah dengan metode ini menggunakan sebuah metode java script yang akan mendeteksi file preview gambar pada google downloader, jadi halaman2 tersebuat dapat kita download dengan sekali klik. Metode ini hanya bisa dilakukan dengan menggunakan browser mozila firefox lho… Yang laen gak bisa. Oke deh langsung aja yaw.. J1. Buka Firefox anda, kemudian anda install addons Greasemonkey ,   Klik Add to Firefox Klik Di sini tuk mendownloadnya2. Klik Install Now, kemudian GreaseMonkey akan terinstall di Firefox anda. Setelah selesai menginstall (hanya sebentar kok, ga sampe 1 jam). Firefox anda akan minta Restart (komputer anda ga perlu ikut di restart hehehee..).3. Kemudian Firefox akan kembali Running (muncul) dan perhatikan di Pojok Kanan Bawah. Apakah anda melihat gambar dibawah ini, jika iya berarti GreaseMonkey sudah terisntal.

4. Tambahkan script Google Book Downloader, Download Di Sini, kemudian Klik Install5. Kemudian akan keluar Popup, dan Klik Install lagi.Semua persiapan untuk Mendownload sudah selesai terinstall. Kemudian saatnya uji cobaCara menggunakannya :1. Buka URL ebook yang akan anda download. Misal 101 Tip Dan Trik BlogspotBy Dominikus Juju &

Matamaya Studio (hanya contoh)http://books.google.com/books?id=plE-x7d7TAcC&printsec=frontcover&source=gbs_v2_summary_r&cad=02. Perhatikan di sisi sebelah kiri, Klik Download This Book, Kemudian akan keluar pilihan Download from page : , jika anda ingin mendownload semua pilih mulai dari paling atas. Kemudian Klik Download

3. Semakin banyak jumlah Halaman Ebook, akan membutuhkan waktu untuk memunculkan link download hingga semuanya. Tunggu hingga keluar Popup Done.5. Untuk Mendownloadnya, anda Klik kanan Pada link diatas. Open New Tab.6. Maka akan terbuka di Tab baru sebuah gambar dari ebook tersebut. Kemudian Pilih File – Save Page As. Untuk memberi nama pada file, berikan saja angka supaya file ebook nantinya berurutan dan memudahkan membaca.Lakukan langkah no.5 untuk semua link pada no.4 hingga semua bagian-bagian ebook terdownload.Note : Ebook hasil download akan berupa file gambar (JPG) sehingga tidak bisa di copy paste isi dari text ebook tersebut.==Dengan Menggunakan Click Book==Jika kamu mencari Tools lain yang dapat mendownload Google Book dan dapat di cetak dengan kualitas yang bagus mungkin tools ClickBook adalah solusi yang terbaik, sayangnya tools ini tidak gratis alias berbayar dan harganya pun cukup menakjubkan (mahal sekali) sekitar $49.95. Untuk lebih detailnya klik situs resminya ClickBook

++++++++++UPDATE+++++++++++++Karena banyaknya temen temen yang gak berhasil ngistall Grease monkey sma script downloader berikut ini saya akan beri keterangan lebih lanjut:

1. Pastikan firefox kamu sudah terinstal adobe flash player dan firefox kamu versi terbaru yang final jangan beta2. Kemudian download Add-on Extension Grease Monkey DISINI

3.4. Setelah Terinstal greasemonkeynya tutup Firefox kamu dan buka lagi (restart Firefox)5. Sekarang tambahkan Script Google Book Downloadernya KLIK DISINI

6.7. Tambahkan lagi script Google Book Downloader fixed KLIK DISINI

8.9. Maka nantinya akan terinstal 2 Script untuk mendownload googlebook

10.11. Sekarang kita test mendownload buku di googlebook. nah kalo berhasil akan muncul gambar disket gan, cara

downloadnya bisa di dlik gambar disket itu satu persatu atau kita bisa menggunakan download manager

12.

13.Terima kasih, Jika ada pertanyaan kurang jelas silahkan kasih komentar

Diposkan 6th March 2013 oleh Milna Sari

  

CARA DOWNLOAD EBOOK GRATIS DI GOOGLE BOOKSBagi Anda yang kesulitan mendownload ebook di Google, sekarang gak perlu bingung-bingung lagi karena saya akan

berbagi  Cara download ebook Gratis dengan Google Book Downloader Portable.

Sebelumnya saya pernah membahas tentang cara Cara Download Dokumen dari scribd.com  dan sekarang akan

mencoba berbagi cara Cara download ebook Gratis dengan sebuah software portable Google Book Downloader.

Software ini berukuran kecil dan pemakaiannya sangat mudah, cukup copy url buku yang akan di download kemudian paste

di addres bar software Google Book Download

Untuk mencobanya bisa download softwarenya disini Google Book Downloader

Jika link di atas gagal bisa gunakan link berikut: Google Book Download (2,91 MB)

Setelah selesai ekstrak file yang baru saja Anda Unduh.

Untuk mendownload buku di google book menggunakan Google Book Download, lakukan prosedur berikut:

1. Buka halaman buku google book yang akan di download

Copy url buku (lihat di address bar browser)

2. Buka software Googe Book Download

Pilih tombol Download Manually

3. Akan terbuka tampilan seperti di bawah ini

Paste url buku di addres bar  Google Book Download , kemudian klik tombol Go

Setelah halaman buku terbuka geser vertikal scroll bar ke bawah.

Secara otomatis Page No dan Page Downloaded akan terisi.

Setelah semua halaman terbuka, Klik tombol Save Book untuk menyimpan buku dalam bentuk PDF.

Hasil download ebooknya akan tersimpan menjadi satu file dalam format pdf. 

Demikian  Cara download ebook Gratis dengan Google Book Downloader Portable ini.

Semoga Bermanfaat.

sumber : irfanhandi.blogspot,com

Diposkan oleh anugrah   di 19.14 

Reaksi:

Kirimkan Ini lewat EmailBlogThis!Berbagi ke TwitterBerbagi ke FacebookBagikan ke Pinterest

Pembesian lantai 1 Area Oval

Pembesian Tembereng , Bodeman dan Bekisting Lantai LT 2 Area Oval

Pembesian lantai 1 Area Oval

Pembesian Tembereng , Bodeman dan Bekisting Lantai LT 2 Area Oval