beton

V2 max V2 min M3 max M3 min

B1 469.211 -561.853 815.7159 -634.2725

B2 157.124 -201.644 350.9528 -179.1298

DB1 88.772 -78.464 24.9929 -39.6159

DB2 91.378 -80.601 28.915 -8.9202

DB3 252.177 -185.039 232.6124 -82.8782

Pile Cap 863.109 -1219.497 790.0436 -252.1606

B1kuat tekan beton fc' 35 Mpalebar balok b 500 mmtinggi balok h 800 mmtebal bersih selimut beton ts 25 mmjarak tulangan thd sisi luar beton ds 52

asumsi jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton d' 85 mm

asumsi tebal balok efektif d 715 mmΦ 0.8

block depth factor 1β 0.814285714

lenturkuat tarik tulangan lentur fy lentur 400 Mpa BJTDdiameter tulangan lentur + D lentur + 22 mm BJTDdiameter tulangan lentur - D lentur - 22 mm BJTDjumlah baris tulangan lentur + 2 barisjumlah baris tulangan lentur - 2 barisjumlah tulangan + n + 11 buahjumlah tulangan - n - 8 buahtotal luas tulangan + As + 4181.4598219total luas tulangan - As - 3041.0616887rasio tulangan minimum ρ min 0.0035rasio tulangan + ρ + 0.0116963911 ρ >> ρ min --> OKrasio tulangan - ρ - 0.0085064663 ρ >> ρ min --> OK

d' 84.090909091 mm

d' 72.875 mm

tinggi blok tekanan persegi ekivalen + a + 112.44261706 mmtinggi blok tekanan persegi ekivalen - a - 81.776448771 mm

mm²mm²

jarak pusat tulangan lentur + ke sisi beton sebenarnya

jarak pusat tulangan lentur - ke sisi beton sebenarnya

jarak garis netral dari serat tekan terluar c 138.08742446 mmregangan tulangan εt 0.0125336375 tension controlled --> OKmomen ultimate arah + Mu + 815.7159 kNmomen ultimate arah - Mu - 634.2725 kN

tahanan momen nominal arah + 882.70654625 kN

tahanan momen nominal arah - ΦMn - 667.80427766 kN

geserkuat tarik tulangan geser fy geser 400 Mpadiameter tulangan geser D 16 mmluas tulangan geser ( 2 kaki ) Av 402.12385966jarak antar tulangan geser S geser 176 mmgaya geser ultimate (dari hasil pemodelan) Vu 561.853 kNkapasitas geser tulangan geser Vs 653.45127195 kNkapasitas geser beton tanpa tulangan Vc 352.4997537 kNkapasitas geser nominal beton bertulang Vn 1005.9510257 kN Vn >> Vu --> OK

pelatkuat tekan beton fc' 35 Mpakuat tarik tulangan fy 400 Mpalebar pelat (ditinjau per 1 meter) b 1000 mmtinggi pelat h 250 mmselimut beton d' 25 mmtebal balok efektif d 225 mmblock depth factor 1β 0.81

lenturdiameter tulangan lentur x D lentur x 13 mm BJTDdiameter tulangan lentur y D lentur y 13 mm BJTD

ΦMn + ΦMn>>Mu, maka balok kuat menahan momen ultimate arah +

ΦMn>>Mu, maka balok kuat menahan momen ultimate arah -

jarak antar tulangan lentur arah x S lentur x 300 mmjarak antar tulangan lentur arah y S lentur y 350 mmjumlah tulangan arah x per meter n x 4 buahjumlah tulangan arah y per meter n y 3 buahtotal luas tulangan x As x 530.92915846total luas tulangan y As y 398.19686884rasio tulangan minimum ρ min 0.0018rasio tulangan x ρ x 0.0023596851 --> OKrasio tulangan y ρ y 0.0017697639 --> naikkan ρ tinggi blok tekanan persegi ekivalen a 7.138543307 mmjarak garis netral dari serat tekan terluar c 8.8130164284 mmregangan tulangan εt 0.0735912563 tension controlled --> OKmomen ultimate arah x Mu x 29.3847636 kN m / mmomen ultimate arah y Mu y 12.3226428 kN m / m

tahanan momen nominal arah x Mn x 47.025612103 kN m / m

tahanan momen nominal arah y Mn y 35.269209077 kN m / m

susutdiameter tulangan susut D susut 8 mm BJTPluas tulangan susut As susut 450jarak antar tulangan susut S susut 110

mm²mm²

Mn>>Mu, maka pelat kuat menahan momen ultimate arah x

Mn>>Mu, maka pelat kuat menahan momen ultimate arah y

B2kuat tekan beton fc' 35 Mpalebar balok b 500 mmtinggi balok h 800 mmtebal bersih selimut beton ts 25 mmjarak tulangan thd sisi luar beton ds 52





d' 67 mm

d' 67 mm


mm²mm²



diafragma DB1kuat tekan beton fc' 35 Mpalebar balok b 300 mmtinggi balok h 500 mmtebal bersih selimut beton ts 25 mmjarak tulangan thd sisi luar beton ds 43





d' 67 mm

d' 67 mm


mm²mm²








d' 67 mm

d' 67 mm


mm²mm²








d' 109.72727273 mm

d' 67 mm


mm²mm²



Pile Capkuat tekan beton fc' 35 Mpalebar balok b 1200 mmtinggi balok h 1000 mmtebal bersih selimut beton ts 25 mmjarak tulangan thd sisi luar beton ds 53.5





d' 67 mm

d' 67 mm


mm²mm²



perhitungan punching shear tiang pancang pada pile cap HS 1 (pile cap tiang crane)data

dead load DL 24 kN/m3gaya aksial tiang pancang P 4463.04 kNkuat tekan beton fc 35 Mpatinggi pile cap h 1800 mmselimut beton d' 75 mmtebal pile cap efektif d 1725 mmdiameter tiang pancang D 914 mmdiameter kritis Dk 2400 mm

Φ 0.6

kapasitas geser penampangkeliling penampang kritis b0

b0 7539.822369 mm

kapasitas geser penampang VcΦ = (1/6) √ fc (b0) (d)Φ VcΦ 7694567.893 N

7694.567893 kN

punching shear tiang pancangVu = 1.2 (DL) + PVu 4697.558635 kN

Vc >> Vu , maka pile cap mampu menahan beban puncing shear dari tiang pancangΦ

= π Dk

perhitungan punching shear tiang pancang pada pile cap HS 1 (pile cap tiang crane)data

kapasitas geser penampang

punching shear tiang pancang


perhitungan punching shear tiang pancang pada pile capdata

dead load DL 24 kN/m3gaya aksial tiang pancang P 1546.503 kNkuat tekan beton fc 35 Mpatinggi pile cap h 1000 mmselimut beton d' 75 mmtebal pile cap efektif d 925 mmdiameter tiang pancang D 600 mmdiameter kritis Dk 1200 mm

Φ 0.6

kapasitas geser penampangkeliling penampang kritis b0

b0 3769.911184 mm

kapasitas geser penampang VcΦ = (1/6) √ fc (b0) (d)Φ VcΦ 2063036.319 N

2063.036319 kN

punching shear tiang pancangVu = 1.2 (DL) + PVu 1579.075033 kN


= π Dk

perhitungan punching shear tiang pancang pada pile capdata


punching shear tiang pancang


B1penulangan lentur balok B1 sisi bawah (M3+)

data

kuat tekan beton fc 35 Mpa

kuat tarik tulangan fy 400 MPa BJTD

lebar balok b 500 mm

tinggi balok h 800 mm

diameter tulangan lentur D 22 mm BJTD

diameter tulangan geser D 16 mm BJTD

tebal bersih selimut beton ts 40 mm

jarak tulangan thd sisi luar beton ds

67

d' 85 mm

tebal balok efektif d 715 mm = h-3 in

block depth factor 1β = 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7

0.814285714285714

Φ 0.8

Momen ultimate (dari hasil pemodelan) Mu 815.7159 kN.m

keadaan setimbang penampang

rasio tulangan balanced

= ts + Ø + D/2

jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton (diperkirakan)

(untuk beton dengan fc' > 30 Mpa)

ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375

jumlah tulangan maksimum per baris tulangan

faktor tahanan momen maksimum Rmax

8.90398526785714 mm

jumlah tulangan maksimum dalam satu baris ns = ( b -2 ds ) / (25 + D)

7

jarak horizontal pusat ke pusat antar tulangan x = (b - ns x D - 2 x ds) / (ns - 1)35.3333333333333

jarak vertikal pusat ke pusat antar tulangan y = D + 25

47 N.mm

rasio tulangan minimum dan maksimumrasio tulangan minimum ρ min = 1.4 /fy

0.0035

rasio tulangan maksimum ρ max = 0.75 ρb0.027253125

menentukan rasio tulangan akibat momen yang bekerjamomen nominal rencana Mn

1019.644875

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф

Kuat balok yang diperlukan Rn = Mn / b dx^23.98902586923566 Mpa

rasio tulangan tarik ρ

0.0107493634226109

>> min, maka rasio tulangan yang digunakan adalah yang dihitungρ ρ ρ

ρ 0.0107493634226109 << max, maka rasio tulangan yang digunakan memenuhi syaratρ ρ

luas area penulangan dan jumlah tulanganluas area tulangan As = b dxρ

3842.89742358341

luas satu tulangan As1 = ( D^2 / 4 )π380.132711084365 mm2

jumlah tulangan n = As / As1

11 buah dibulatkan ke atas

titik berat tulangan

jumlah baris tulangan nb 2 baris

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

baris ke jarak, yi ni * yi

1 7 67 4692 4 114 4563 0 0 0n = 11 925

letak titik berat tulangan yang benar d' = ( ni * yi ) / nΣ84.0909090909091 mm

84.0909090909091 < 85perkiraan d' sudah benar

tahanan momen baloktinggi efektifbalok yang benar d = h - d'

715.909090909091

tinggi blok tekanan persegi ekivalen a = As fy / (0.85 fc' b)

112.442617060249

momen nominal Mn = As fy (d - a/2) 10^-6

1103.38318281378

tahanan momen nominal 882.706546251021

Mn>>Mu, maka balok kuat menahan momen ultimateΦ

penulangan lentur balok B1 sisi atas (M3-)

jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data

kuat tekan beton fc 35 Mpakuat tarik tulangan fy 400 MPa BJTDlebar balok b 500 mm



diameter tulangan geser D 16 mm BJTDtebal bersih selimut beton ts 50 mmjarak tulangan thd sisi luar beton ds = ts + Ø + D/2

67

d' 75 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375

jumlah tulangan maksimum per baris tulanganfaktor tahanan momen maksimum Rmax

8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


7

jarak horizontal pusat ke pusat antar tulangan x = (b - ns x D - 2 x ds) / (ns - 1)

35.3333333333333


47 N.mm


0.0035

rasio tulangan minimum ρ max = 0.75 ρb0.027253125


792.840625

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.00820714324103087




2934.05370866854



8 buah




1 7 67 469

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 1 114 1143 0 0 0n = 8 583


72.875 < 75

perkiraan d' sudah benar

tahanan momen baloktinggi efektif balok yang benar d = h - d'

727.125

tinggi blok tekanan persegi ekivalen a = As fy / (0.85 fc' b)81.7764487710903

momen nominal Mn = As fy (d - a/2) 10^-6834.75534707237



Σ ni * yi =

Φ Mn

B2penulangan lentur balok B2 sisi bawah (M3+)

data









77

d' 70 mm



0.814285714285714

Φ 0.8




= ts + Ø + D/2



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375



8.90398526785714 mm


7

jarak horizontal pusat ke pusat antar tulangan x = (b - ns x D - 2 x ds) / (ns - 1)32


47 N.mm


0.0035



438.691

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф



0.00423674474322561




1546.41183127735






2 2y y n y

y

f f R mf

mf


1 5 67 3352 0 0 03 0 0 0n = 5 335

letak titik berat tulangan yang benar d' = ( ni * yi ) / nΣ67 mm

67 < 70perkiraan d' sudah benar


733


51.1102804819314


537.8458649658



penulangan lentur balok B2 sisi atas (M3-)

jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data





77

d' 70 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375


8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


7


32


47 N.mm


0.0035



223.91225

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.0021314253130269




1277.5







1 4 67 268

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 0 0 03 0 0 0

n = 4 268


67 < 70



733





Σ ni * yi =

Φ Mn

diafragma DB1penulangan lentur balok DB1 sisi bawah (M3+)

data









68

d' 70 mm



0.814285714285714

Φ 0.8




= ts + Ø + D/2



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375



8.90398526785714 mm


4



41 N.mm


0.0035



31.241125

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф



0.00142160527031843

<< min, maka rasio tulangan yang digunakan adalah minρ ρ ρ



451.5






2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf


1 3 67 2012 0 0 03 0 0 0n = 3 201




433


27.0335367838315


101.210529694008



penulangan lentur balok DB1 sisi atas (M3-)

jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data





68

d' 70 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375


8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


4


33.3333333333333


41 N.mm


0.0035



49.519875

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.00226636178694081




451.5







1 4 67 268

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 0 0 03 0 0 0

n = 4 268


67 < 70



433





Σ ni * yi =

Φ Mn


data









58

d' 70 mm



0.814285714285714

Φ 0.8




= ts + Ø + D/2



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375



8.90398526785714 mm


4



41 N.mm


0.0035



36.14375

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф



0.00164721823508374




451.5






2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf


1 3 67 2012 0 0 03 0 0 0n = 3 201




433


27.0335367838315


101.210529694008




jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data





58

d' 70 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375


8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


4


40


41 N.mm


0.0035



11.15025

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.000504244481851507




451.5







1 3 67 201

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 0 0 03 0 0 0n = 3 201


67 < 70



433





Σ ni * yi =

Φ Mn


data









61

d' 110 mm



0.814285714285714

Φ 0.8




= ts + Ø + D/2



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375



8.90398526785714 mm


4



41 N.mm


0.0035



290.7655

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф



0.0181436712204015




2122.80953278697






2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf


1 4 67 2682 4 114 4563 3 161 483n = 11 1207


109.727272727273 < 110perkiraan d' sudah benar


390.272727272727


99.1229682073822


301.417864291538




jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data





61

d' 70 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375


8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


4


38


41 N.mm


0.0035



103.59775

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.00591084491739735




691.56885533549







1 4 67 268

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 0 0 03 0 0 0n = 4 268


67 < 70



433





Σ ni * yi =

Φ Mn

Pile Cappenulangan lentur balok Pile Cap sisi bawah (M3+)

data









78.5

d' 70 mm



0.814285714285714

Φ 0.8




= ts + Ø + D/2



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

0.0363375



8.90398526785714 mm


20



50 N.mm


0.0035



987.5545

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]

Mu / ф



0.00241808665925987




3906






2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf


1 8 67 5362 0 0 03 0 0 0n = 8 536




933


43.9998971091007


1430.99553452047



penulangan lentur balok Pile Cap sisi atas (M3-)

jumlah tulangan,

ni

Σ ni * yi =

Φ Mn

data





78.5

d' 70 mm



0.814285714285714Φ 0.8




0.0363375


8.90398526785714 mm



ρb =( 0.85 fc' β1 / fy ) x (600 / (600 + fy ))

= 0.75 ρb fy [ 1 - 1/2 x 0.75 ρb fy / (0.85 fc') ]


20


28.5789473684211


50 N.mm


0.0035



315.20075

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605


Mu / ф


0.000763157149285285




3906



8 buah




1 8 67 536

jumlah tulangan,

ni

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

2 0 0 03 0 0 0n = 8 536


67 < 70



933





Σ ni * yi =

Φ Mn

B1penulangan geser B1

datakuat tekan beton fc 35 Mpakuat tarik tulangan geser fy geser 400 Mpalebar balok b 500 mmtinggi balok h 800 mmselimut beton d' 75 mmtebal balok efektif d 725 mm

block depth factor 1β

0.81

Φ 0.6

diameter tulangan D 16 mmgaya geser ultimate (dari hasil pemodelan) Vu 561.853 kN.m

kapasitas penampangkapasitas geser beton tanpa tulangan Vc = 1/6 √ fc' b d

357.429820228935 kN

cek penampangkapasitas geser sengkang Vs = Vu / - VcΦ

578.991846437732 kN

kapasitas geser sengkang maksimum Vs max = 2/3 (√fc') b d1429.71928091574 kN

Vs < Vs max, maka luas penampang memenuhi syarat

cek kebutuhan tulangan geser Vc / 2Φ 107.228946068681

Vu >> Vc / 2, maka diperlukan tulangan geserΦ

cek jarak antar tulangan geser VcΦ 214.457892137361

Vu >> Vc, maka jarak antar sengkang S, adalah Av fy d / VsΦ

luas penampang setiap sengkang Av = 2 x 1/4 D^2𝝅402.123859659494 mm2

jarak antar sengkang S = Av fy d / VsS 200 mm

= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7

cek jarak antar tulangan geser maksimum

jarak antar sengkang maksimum S max

176 mm

S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S maxS 176 mm

= 8 x D tulangan longitudinal

B1 B2penulangan geser B1 penulangan geser B2

data datakuat tekan beton fckuat tarik tulangan geser fy geserlebar balok btinggi balok hselimut beton d'

= h-3 in tebal balok efektif d


Φ

BJTD diameter tulangan Dgaya geser ultimate (dari hasil pemodelan) Vu

kapasitas penampang kapasitas penampangkapasitas geser beton tanpa tulangan Vc

cek penampang cek penampangkapasitas geser sengkang Vs

kapasitas geser sengkang maksimum Vs max

Vs < Vs max, maka luas penampang memenuhi syarat Vs < Vs max, maka luas penampang memenuhi syarat

cek kebutuhan tulangan geser cek kebutuhan tulangan geser Vc / 2Φ

Vu >> Vc / 2, maka diperlukan tulangan geserΦ Vu >> Vc / 2, maka diperlukan tulangan geserΦ

cek jarak antar tulangan geser cek jarak antar tulangan geser VcΦ


luas penampang setiap sengkang Av

jarak antar sengkang SS


untuk tulangan geser

Vu << Vc, maka dipasang sengkang minimum untuk mencegah brittle failure akibat balok yang over Φreinforced, sehingga S = S max

cek jarak antar tulangan geser maksimum cek jarak antar tulangan geser maksimum


S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S max S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S maxS

B2penulangan geser B2

data35 Mpa400 Mpa500 mm800 mm75 mm725 mm = h-3 in

0.81

0.6

16 mm BJTD201.644 kN.m

kapasitas penampang = 1/6 √ fc' b d357.429820228935 kN

cek penampang = Vu / - VcΦ-21.356486895602 kN

= 2/3 (√fc') b d1429.71928091574 kN


cek kebutuhan tulangan geser107.228946068681


cek jarak antar tulangan geser214.457892137361

= 2 x 1/4 D^2𝝅402.123859659494 mm2

= 3 fy Av / b960 mm

= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7



Vu << Vc, maka dipasang sengkang minimum untuk mencegah brittle failure akibat balok yang over Φ


176 mm

S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S max176 mm


diafragma DB1penulangan geser B3



0.81

Φ 0.6



125.716695390867 kN


22.2366379424665 kN









= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7



128 mm



diafragma DB1 diafragma DB2penulangan geser B3 penulangan geser B4




Φ









Vu >> Vc, maka jarak antar sengkang S, adalah Av fy d / VsΦ Vu >> Vc, maka jarak antar sengkang S, adalah Av fy d / VsΦ







S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S max S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S maxS



0.81

0.6

10 mm BJTD91.378 kN.m


cek penampang = Vu / - VcΦ26.5799712757999 kN

= 2/3 (√fc') b d502.866781563467 kN






= 2 x 1/4 D^2𝝅157.07963267949 mm2

= Av fy d / Vs1000 mm

= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7




128 mm

S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S max128 mm





0.81

Φ 0.6



125.716695390867 kN


294.578304609133 kN









= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7



128 mm



diafragma DB3 Pile Cappenulangan geser B5 penulangan geser B6




Φ









Vu >> Vc, maka jarak antar sengkang S, adalah Av fy d / VsΦ Vu >> Vc, maka jarak antar sengkang S, adalah Av fy d / VsΦ







S >> S max, maka digunakan jarak antar sengkang maksimum S max S << S max, maka digunakan jarak antar sengkang S yang telah dihitungS

Pile Cappenulangan geser B6


0.81

0.6

16 mm BJTD1219.497 kN.m


cek penampang = Vu / - VcΦ938.020240126571 kN

= 2/3 (√fc') b d4377.89903949372 kN






= 2 x 1/4 D^2𝝅402.123859659494 mm2

= Av fy d / Vs150 mm

= 0.85 - 0.05 (fc' - 30) / 7




200 mm

S << S max, maka digunakan jarak antar sengkang S yang telah dihitung150 mm


perhitungan punching shear pelat lantai oleh trukdata

dead load DL 24 kN/m3live load LL 10 kNkuat tekan beton fc 35 Mpatebal pelat h 250 mmselimut beton d' 25 mmtebal pelat efektif d 225 mm

area kontak truk b1 200 mm

b2 400 mm

Φ 0.6

keliling penampang kritis

b0 = 2(b1 + d/2) + 2(b2+d/2)

1650 mm


Φ Vc = Φ (1/6) √ fc (b0) (d)

219634.46195 N

kapasitas geser penampang ultimate

Vu = 1.2 (DL) + 1.6 (LL)

16576 N

Φ Vc >> Vu , maka pile cap mampu menahan beban puncing shear dari tiang pancang

penulangan lentur pelat lantai di bawah daerah pergerakan cranedata

dead load DL 5.9 kN/m2

live load LL 10 kN/m2


kuat tarik tulangan fy 400 MPa

panjang pelat ly 6560 mm

lebar pelat lx 3700 mm

tinggi pelat h 250 mm

selimut beton d' 25 mm

tebal balok efektif d 225

block depth factor 1β = 0.85 - 0.008 (fc' - 30)

0.81

Φ 0.8

diameter tulangan lentur D 13 mm

diameter tulangan susut D 8 mm

tebal pelat efektif

jarak tulangan arah x ke permukaan terluar dx = h - d' - 1/2 D

218.5

jarak garis netral dari serat tekan terluar cx = (600 / (600 + fy ) ) dx131.1 mm

jarak tulangan arah y ke permukaan terluar dy = h - d' - D - 1/2 D

205.5

jarak garis netral dari serat tekan terluar cy = (600 / (600 + fy ) ) dy123.3 mm

koefisien momen pelat

perbandingan ly / lx ly / lx 1.77297297297297

koefisien momen pelat Mlx Clx 93

koefisien momen pelat Mtx Ctx 0

koefisien momen pelat Mly Cly 39

koefisien momen pelat Mty Cty 0

beban yang bekerja pada pelat

beban terfaktor Wu = 1.2 (DL) + 1.6 (LL)

23.08 kN/m2

perhitungan momen pelat

momen lapangan arah x Mlx = 0.001 x Wu x lx^2 x Clx kN.m / m

29.3847636

momen tumpuan arah x Mtx = 0.001 x Wu x lx^2 x Ctx kN.m / m

0

momen lapangan arah y Mly = 0.001 x Wu x lx^2 x Cly kN.m / m

12.3226428

momen tumpuan arah x Mty = 0.001 x Wu x lx^2 x Cty kN.m / m

0

tulangan pelat arah xkeadaan setimbang penampang

rasio tulangan balanced bρ = 0.85 fc' 1 cx / (dx fy)β0.03614625

rasio tulangan minimum dan maksimumrasio tulangan minimum minρ 0.0018

rasio tulangan maksimum maxρ = 0.75 bρ0.0271096875

menentukan rasio tulangan akibat momen yang bekerja

momen nominal rencana Mn = Mux / Φ

36.7309545

m = fy / (0.85 fc')13.4453781512605

ditinjau pelat lantai selebar 1 m b 1000 m

Kuat pelat yang diperlukan Rn = Mn / b dx^20.769359519084249 Mpa


0.00194893387846786 >> min, maka rasio tulangan yang digunakan adalah yang dihitungρ ρ ρ

ρ 0.00194893387846786


425.842052445227


jarak antar tulangan S = As1 b /As300 mm

jumlah tulangan per meter n = As / As14 buah

jarak antar tulangan maksimum S max = 3h

750 mm

S<<Smax, maka jarak antar tulangan memenuhi syarat

digunakan 4 buah tulangan per meter

dengan jarak antar tulangan 300 mm

tahanan momen pelattinggi blok tekanan persegi ekivalen a = As fy / (0.85 fc' b)

7.13854330698051


47.0256121029844

Mn>>Mu, maka pelat kuat menahan momen ultimate

tulangan pelat arah ykeadaan setimbang penampang

rasio tulangan balanced bρ = 0.85 fc' 1 cy / dy fyβ0.03614625

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

rasio tulangan minimum dan maksimumrasio tulangan minimum minρ 0.0018

rasio tulangan maksimum maxρ = 0.75 bρ0.0271096875


momen nominal Mn = Muy / Φ

15.4033035

m = fy /0.85 fc'13.4453781512605

ditinjau pelat lantai selebar 1 m b 1000 m

Kuat pelat yang diperlukan Rn = Mn / b dx^20.364745733212567 Mpa


0.00091752382866958 << min, maka rasio tulangan yang digunakan adalah minρ ρ ρ

ρ 0.0018

luas area penulangan dan jumlah tulanganluas area tulangan As = b dyρ

369.9


jarak antar tulangan S = As1 b /As350 mm

jumlah tulangan per meter n = As / As13 buah

jarak antar tulangan maksimum S max = 3h750 mm

S<<Smax, maka jarak antar tulangan memenuhi syaratdigunakan 3 buah tulangan per meterdengan jarak antar tulangan 350 mm

tahanan momen pelattinggi blok tekanan persegi ekivalen a = As fy / (0.85 fc' b)

5.35390748023538momen nominal Mn = As fy (d - a/2) 10^-6

2 2y y n y

y

f f R mf

mf

35.4113363568851


kontrol lendutan pelatmodulus elastisitas beton Ec = 4700 √ fc' Mpa

27805.5749805682

modulus elastisitas baja tulangan Es 200000 Mpa

beban merata (tidak terfaktor) pada pelat Q = Qd + Q l

11.475 N/mm

batas lendutan yang diijinkan = Lx /24015.4166666666667 mm

momen inersia bruto penampang pelat Ig = 1/12 b h^31302083333.33333

modulus keruntuhan beton fr = 0.7 √ fc'4.14125584816973

nilai perbandingan modulus elastisitas n = Es / Ec7.19280216790227

jarak garis netral terhadap sisi atas beton c = n As / b

3.06299763801198

Icr = 1/3 b c^3 + n As (d - c)^2

142172800.726319

yt = h/2125

momen retak Mcr = fr Ig / yt43138081.751768

Ma = 1/8 Q Lx^2

19636593.75

inersia efektif untuk perhitungan lendutan Ie

12439437276.9943

eδ = 5 /384 Q Lx^4 / Ec Ie

momen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton

momen maksimum akibat beban (tidak terfaktor)

= (Mcr / Ma)^3 Ig + [1 - (Mcr / Ma)^3] Icr

lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup

0.0809591156833125 mm

lendutan total e lebih kecil dari batas lendutan yang diijinkan, maka pelat memenuhi syarat kontrol lendutanδ

tulangan susutsusut

diameter tulangan susut D susut 8 mmluas tulangan susut As susut 450jarak antar tulangan susut S susut 110

85.1684104890455dipilih yang terbesar

As susut 85.1684104890455


jarak antar tulangan susut S susut = As1 b As590

jarak antar tulangan susut maksimum = 5h

1250S susut << S susut max, maka digunakan S susut yang telah dihitung

S susut max

penulangan lentur pelat lantai di bawah daerah pergerakan cranedata

(untuk beton dengan 30 < fc' < 35 Mpa)

lentur

tebal pelat efektif

koefisien momen pelat

Momen Pelat persegi akibat beban merata (PBI'71)

1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 > 2,5

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 44 52 59 66 73 78 84 88 93 97 100 103 106 108 110 112 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 44 45 45 44 44 43 41 40 39 38 37 36 35 34 32 32 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 38

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 22 28 34 41 48 55 62 68 74 80 85 89 93 97 100 103 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 22 20 18 17 15 14 13 12 11 10 10 10 9 9 9 9 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 31 38 45 53 59 66 72 78 83 88 92 96 99 102 105 108 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 31 30 28 27 25 24 22 21 20 19 18 17 17 16 16 15 12

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mly = 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 38

Catatan:= Terletak bebas= Menerus atau terjepit elastis

Perbandingan Ly/LxKondisi Pelat

NilaiMomen Pelat

Ly

Lx

beban yang bekerja pada pelat

perhitungan momen pelat

tulangan pelat arah xkeadaan setimbang penampang

rasio tulangan minimum dan maksimum

menentukan rasio tulangan akibat momen yang bekerjaMux diambil dari nilai terbesar antara Mlx dan Mtx


1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 > 2,5

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 44 52 59 66 73 78 84 88 93 97 100 103 106 108 110 112 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 44 45 45 44 44 43 41 40 39 38 37 36 35 34 32 32 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 38

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 22 28 34 41 48 55 62 68 74 80 85 89 93 97 100 103 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 22 20 18 17 15 14 13 12 11 10 10 10 9 9 9 9 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 31 38 45 53 59 66 72 78 83 88 92 96 99 102 105 108 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 31 30 28 27 25 24 22 21 20 19 18 17 17 16 16 15 12

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mly = 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 38



NilaiMomen Pelat

Ly

Lx


luas area penulangan dan jumlah tulangan

dibulatkan ke bawah kelipatan 50

dibulatkan ke atas

S<<Smax, maka jarak antar tulangan memenuhi syarat

buah tulangan per meter

tahanan momen pelat


tulangan pelat arah ykeadaan setimbang penampang

rasio tulangan minimum dan maksimum



luas area penulangan dan jumlah tulangan

dibulatkan ke bawah

dibulatkan ke atas

S<<Smax, maka jarak antar tulangan memenuhi syaratbuah tulangan per meter

tahanan momen pelat

Muy diambil dari nilai terbesar antara Mly dan Mty


kontrol lendutan pelat

lendutan total e lebih kecil dari batas lendutan yang diijinkan, maka pelat memenuhi syarat kontrol lendutanδ

tulangan susutsusut

BJTP

S susut << S susut max, maka digunakan S susut yang telah dihitung


1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 > 2,5

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 44 52 59 66 73 78 84 88 93 97 100 103 106 108 110 112 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 44 45 45 44 44 43 41 40 39 38 37 36 35 34 32 32 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 36 42 46 50 53 56 58 59 60 61 62 62 62 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 36 37 38 38 38 37 36 36 35 35 35 34 34 34 34 34 38

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 48 55 61 67 71 76 79 82 84 86 88 89 90 91 92 92 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 48 50 51 51 51 51 51 50 50 49 49 49 48 48 47 47 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 22 28 34 41 48 55 62 68 74 80 85 89 93 97 100 103 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 51 57 62 67 70 73 75 77 78 79 79 79 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 51 54 57 59 60 61 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 22 20 18 17 15 14 13 12 11 10 10 10 9 9 9 9 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 31 38 45 53 59 66 72 78 83 88 92 96 99 102 105 108 125

Mly = 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 25

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 60 65 69 73 75 77 78 79 79 80 80 80 79 79 79 79 75

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 60 66 71 76 79 82 85 87 88 89 90 91 91 92 92 93 94

Mly = 0.001.q.Lx2 x 31 30 28 27 25 24 22 21 20 19 18 17 17 16 16 15 12

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 38 46 53 59 65 69 73 77 80 83 85 86 87 88 89 90 54

Mly = 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 19

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 43 46 48 50 51 51 51 51 50 50 50 49 49 48 48 48 56

Mtx = - 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mlx = 0.001.q.Lx2 x 13 48 51 55 57 58 60 61 62 62 62 63 63 63 63 63 63

Mly = 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 13

Mty = - 0.001.q.Lx2 x 38 39 38 38 37 36 36 35 35 34 34 34 33 33 33 33 38



NilaiMomen Pelat

Ly

Lx

Beam dimension reinforcement

B1 500 x 800M+ 11 D 22 7 2

M- 8 D 22 7 2

B2 500 x 800M+ 5 D 22 7 1

M- 4 D 22 7 1

DB1 300 x 500M+ 3 D 16 4 1

M- 4 D 16 4 1

DB2 300 x 500M+ 3 D 16 4 1

M- 3 D 16 4 1

DB3 300 x 500M+ 11 D 16 4 3

M- 4 D 16 4 1

PC 1200 x 1000M+ 8 D 25 20 1

M- 8 D 25 20 1

maximum reinforcement in

one row

number of reinforcement

row

815.7159 882.7065463

634.2725 667.8042777

350.9528 430.276692

179.1298 346.7082258

24.9929 80.96842376

39.6159 106.7983431

28.915 80.96842376

8.9202 80.96842376

232.6124 241.1342914

82.8782 106.7983431

790.0436 1144.796428

252.1606 1144.796428

models ultimate moment

reinforced concrete moment capcity

beam dimension D

B1 500 x 800 16 17.6 561.853

B2 500 x 800 16 17.6 201.644

DB1 300 x 500 10 12.8 88.772

DB2 300 x 500 10 12.8 91.378

DB3 300 x 500 13 12.8 252.177

PC 1200 x 1000 16 15 1219.497

spacing between stirrups (cm)

ultimate shear force

1005.9510256897

1027.05489336151

338.271471749706

338.271471749706

438.898511704979

2086.38028036685

reinforced concrete shear capacity

spacing between reinforcement (x direction) 300 mmmodels ultimate moment (x direction) 29.384764 kN.mreinforced concrete moment capacity (x direction) 47.025612 kN.mspacing between reinforcement (y direction) 350 mmmodels ultimate moment (y direction) 12.322643 kN.mreinforced concrete moment capacity (y direction) 35.411336 kN.mdeflection control 15.416667 mmdeflection of floor 0.0809591 mm

beton

Documents