lampiran - · pdf filebaja 7850 kg/m3 batu ... balok/gording tepi bagian kantilever 200 kg ....
Post on 11-Feb-2018
265 Views
Preview:
TRANSCRIPT
LAMPIRAN
LAMPIRAN I (Tabel SNI 1726 – 2012)
1.1. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban
Gempa
1.2. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Koefisien Situs Fa dan Fv
1.3. Tabel SNI 1726 – 2012, Faktor R, Cd, dan Untuk Sistem Penahan Gaya Gempa
LAMPIRAN II (PEMBEBANAN)
2.1. SNI 03-1727-1987, Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung
BAHAN BANGUNAN
Baja 7850 kg/m3
Batu alam 2600 kg/m3
Batu belah, batu bulat, batu gunung 1500 kg/m3 (berat tumpuk)
Batu karang 700 kg/m3 (berat tumpuk)
Batu pecah 1450 kg/m3
Besi tuang 7250 kg/m3
Beton 2200 kg/m3
Beton bertulang 2400 kg/m3
Kayu 1000 kg/m3 (kelas I)
Kerikil, koral 1650 kg/m3 (kering udara sampai lembab, tanpa diayak)
Pasangan bata merah 1700 kg/m3
Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung 2200 kg/m3
Pasangan batu cetak 2200 kg/m3
Pasangan batu karang 1450 kg/m3
Pasir 1600 kg/m3 (kering udara sampai lembab)
Pasir 1800 kg/m3 (jenuh air)
Pasir kerikil, koral 1850 kg/m3 (kering udara sampai lembab)
Tanah, lempung dan lanau 1700 kg/m3 (kering udara sampai lembab)
Tanah, lempung dan lanau 2000 kg/m3 (basah)
Timah hitam / timbel) 11400 kg/m3
KOMPONEN GEDUNG
Adukan, per cm tebal :
- dari semen 21 kg/m2
- dari kapur, semen merah atau tras 17 kg/m2
Aspal, per cm tebal : 14 kg/m2
Dinding pasangan bata merah :
- satu batu 450 kg/m2
- setengah batu 250 kg/m2
Dinding pasangan batako :
- berlubang :
tebal dinding 20 cm (HB 20) 200 kg/m2
tebal dinding 10 cm (HB 10) 120 kg/m2
- tanpa lubang :
tebal dinding 15 cm 300 kg/m2
tebal dinding 10 cm 200 kg/m2
Langit-langit dan dinding, terdiri dari : (termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku)
- semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm 11 kg/m2
- kaca, tebal 3-5 mm 10 kg/m2
Lantai kayu sederhana dengan balok kayu : 40 kg/m2 (tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m
2)
Penggantung langit-langit (kayu) : 7 kg/m2 (bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min. 0.80 m)
Penutup atap genteng : 50 kg/m2 (dengan reng dan usuk / kaso per m
2 bidang atap)
Penutup atap sirap : 40 kg/m2 (dengan reng dan usuk / kaso per m
2 bidang atap)
Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) : 10 kg/m2 (tanpa usuk)
Penutup lantai dari ubin, per cm tebal : 24 kg/m2 (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan)
Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) : 11 kg/m2
2.2. SNI 03-1727-1987, Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung
Beban hidup pada lantai gedung
1 Lantai dan tangga rumah tinggal 200 kg/m2 (kecuali yang disebut pada no.2)
2 Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana 125 kg/m2
Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel
3 Sekolah, ruang kuliah 250 kg/m2
Kantor
Toko, toserba
Restoran
Hotel, asrama
Rumah Sakit
4 Ruang olahraga 400 kg/m2
5 Ruang dansa 500 kg/m2
6 Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan 400 kg/m2 (masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop dengan tempat duduk tetap)
7 Panggung penonton 500 kg/m2 (tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri)
8 Tangga, bordes tangga dan gang 300 kg/m2 (no.3)
9 Tangga, bordes tangga dan gang 500 kg/m2 (no. 4, 5, 6, 7)
10 Ruang pelengkap 250 kg/m2 (no. 3, 4, 5, 6, 7)
11 Pabrik, bengkel, gudang 400 kg/m2 (minimum)
Perpustakaan, ruang arsip, toko buku
ruang alat dan mesin
12
Gedung parkir bertingkat :
- lantai bawah 800 kg/m2
- lantai tingkat lainnya 400 kg/m2
13 Balkon yang menjorok bebas keluar 300 kg/m2 (minimum)
Beban hidup pada atap gedung
Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi 100 kg/m2 (atap dak)
Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang
(diambil minimum) :
- beban hujan (40-0,8.) kg/m2
( = sudut atap, minimum 20 kg/m2, tak perlu
ditinjau bila > 50o)
- beban terpusat 100 kg
Balok/gording tepi bagian kantilever 200 kg
2.3. Kombinasi Beban
Kombinasi beban yang digunakan yaitu :
U = 1,4 DL
U = 1,2 DL + 1,6 LL
U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy
Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi
pembebanannya sebagai berikut:
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY
U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY
U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY
U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY
2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana
dari soal ditentukan :
Ss = 1.3
S1 = 1.1
dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh :
SE (tanah Lunak ) : Ss > 1.25 didapat Fa = 0.9
S1 > 0.5 didapat Fv = 2.4
dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) :
SMS = Fa.Ss
= 1.17
dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) :
SM1 = Fv.S1
= 2.64
Sds = 0.78
Sd1 = 1.76
T Sa (g)
0 0.000 0.312 PGA
T0 0.451 0.780
TS 2.256 0.780
TS+0 2.356 0.747 Ts +0.1
TS+0.1 2.456 0.716
TS+0.2 2.556 0.688
TS+0.3 2.656 0.663
TS+0.4 2.756 0.639
TS+0.5 2.856 0.616
TS+0.6 2.956 0.595
TS+0.7 3.056 0.576
TS+0.8 3.156 0.558
TS+0.9 3.256 0.540
TS+1 3.356 0.524
TS+1.1 3.456 0.509
TS+1.2 3.556 0.495
TS+1.3 3.656 0.481
TS+1.4 3.756 0.469
TS+1.5 3.856 0.456
TS+1.6 3.956 0.445
TS+1.7 4.056 0.434
TS+1.8 4.156 0.423
TS+1.9 4.256 0.413
TS+2 4.356 0.404
TS+2.1 4.456 0.395
TS+2.2 4.556 0.386
TS+2.3 4.656 0.378
TS+2.4 4.756 0.370
TS+2.5 4.856 0.362
TS+2.6 4.956 0.355
TS+2.7 5.056 0.348
TS+2.8 5.156 0.341
TS+2.9 5.256 0.335
TS+3 5.356 0.329
TS+3.1 5.456 0.323
TS+3.2 5.556 0.317
TS+3.3 5.656 0.311
4 5.756 0.306
0.000
0.100
0.200
0.300
0.400
0.500
0.600
0.700
0.800
0.900
0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000
LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS)
3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension)
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ
sec
Modal 1 1.403 0.4491 0.0022 0 0.4491 0.0022 0 0.0027 0.5389 0.0001 0.0027 0.5389 0.0001
Modal 2 1.253 0.0024 0.472 0 0.4515 0.4742 0 0.5009 0.0029 0.0303 0.5035 0.5418 0.0304
Modal 3 0.963 0.00004574 0.0243 0 0.4516 0.4985 0 0.0044 0.0003 0.3235 0.508 0.5421 0.3539
Modal 4 0.565 0.0027 0.0474 0 0.4542 0.5459 0 0.0244 0.0009 0.3888 0.5323 0.543 0.7427
Modal 5 0.521 0.0199 0.0015 0 0.4742 0.5473 0 0.0008 0.0097 0.0076 0.5331 0.5526 0.7503
Modal 6 0.497 0.0013 0.005 0 0.4754 0.5524 0 0.0034 0.0006 0 0.5366 0.5533 0.7503
Modal 7 0.487 0.3093 0.0069 0 0.7847 0.5593 0 0.0044 0.1574 0.0027 0.541 0.7106 0.753
Modal 8 0.436 0.000004109 0.00000279 0 0.7847 0.5593 0 0.000002059 0.000002969 0 0.541 0.7106 0.753
Modal 9 0.435 0.0001 0.0002 0 0.7848 0.5594 0 0.0001 0.00002453 0.0000118 0.5411 0.7107 0.753
Modal 10 0.429 0.0042 0.241 0 0.789 0.8004 0 0.1793 0.0026 0.0305 0.7204 0.7133 0.7835
Modal 11 0.242 0.0159 0.0002 0 0.8049 0.8006 0 0.000006716 0.0121 0.0102 0.7204 0.7254 0.7937
Modal 12 0.236 0.0399 0.001 0 0.8448 0.8016 0 0.0016 0.0309 0.0053 0.7221 0.7563 0.799
Modal 13 0.21 0.0013 0.0519 0 0.8461 0.8535 0 0.0525 0.0011 0.0029 0.7746 0.7574 0.8019
Modal 14 0.176 0.0001 0.0011 0 0.8462 0.8546 0 0.0042 0.0002 0.0622 0.7787 0.7576 0.8641
Modal 15 0.135 0.0489 0.0032 0 0.8951 0.8578 0 0.0048 0.0845 0.0002 0.7835 0.8421 0.8643
Modal 16 0.129 0.0034 0.0404 0 0.8985 0.8982 0 0.0619 0.0058 0.0039 0.8454 0.8479 0.8682
Modal 17 0.126 0.000006062 0.0049 0 0.8985 0.9031 0 0.0074 0.000005804 0.008 0.8527 0.8479 0.8762
Modal 18 0.1 0.0167 0.0014 0 0.9152 0.9045 0 0.002 0.0215 0.0023 0.8548 0.8694 0.8785
Modal 19 0.099 0.0001 0.0009 0 0.9153 0.9054 0 0.0012 0.0002 0.0339 0.856 0.8696 0.9124
Modal 20 0.097 0.000005752 0 0 0.9153 0.9054 0 0 0.000009414 0 0.856 0.8696 0.9124
Modal 21 0.097 0.0014 0.0012 0 0.9167 0.9066 0 0.0016 0.0017 0.0002 0.8576 0.8713 0.9126
Modal 22 0.096 0.000001881 0.0006 0 0.9167 0.9072 0 0.0008 0.000002544 0.0002 0.8584 0.8713 0.9128
Modal 23 0.095 0.0027 0.0142 0 0.9194 0.9214 0 0.0194 0.0034 0.0003 0.8777 0.8747 0.9131
Modal 24 0.092 5.241E-07 9.256E-07 0 0.9194 0.9214 0 0.000001143 7.313E-07 0.000001087 0.8777 0.8747 0.9131
Modal 25 0.092 0.0001 0.0003 0 0.9195 0.9217 0 0.0005 0.0002 0.0001 0.8782 0.8749 0.9132
Modal 26 0.09 0.0001 0.00001032 0 0.9196 0.9217 0 0.00001224 0.0001 0.0001 0.8782 0.875 0.9133
Modal 27 0.089 0.00001157 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001698 0 0.8782 0.875 0.9133
Modal 28 0.089 0.000009884 0.000001102 0 0.9196 0.9217 0 0.000001419 0.00001411 6.205E-07 0.8782 0.875 0.9133
Modal 29 0.089 0.000006828 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001051 0.000001003 0.8782 0.875 0.9133
Modal 30 0.089 0.00002016 0.000002143 0 0.9196 0.9217 0 0.000002894 0.00002884 0.000001212 0.8782 0.875 0.9133
Modal 31 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133
Modal 32 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133
Modal 33 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133
Modal 34 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133
Modal 35 0.087 0.00003656 0.000004686 0 0.9197 0.9218 0 0.000005578 0.00004831 0.0000117 0.8782 0.8751 0.9133
Modal 36 0.087 0.00004371 0 0 0.9197 0.9218 0 0 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133
Modal 37 0.087 0.0001 0 0 0.9198 0.9218 0 5.993E-07 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133
Modal 38 0.087 0.0003 0.00001333 0 0.9201 0.9218 0 0.00002042 0.0004 0 0.8782 0.8757 0.9133
Modal 39 0.087 0.0002 0.0001 0 0.9202 0.9219 0 0.0002 0.0002 0.00002557 0.8784 0.8759 0.9133
Modal 40 0.087 0.000008311 0.000001745 0 0.9202 0.9219 0 0.000002483 0.00001146 0.000002908 0.8784 0.8759 0.9133
Modal 41 0.087 0 0 0 0.9202 0.9219 0 0 0 0 0.8784 0.8759 0.9133
Modal 42 0.087 0.000003559 0 0 0.9202 0.9219 0 5.475E-07 0.000005079 0 0.8784 0.8759 0.9133
Modal 43 0.086 0.00002214 0.0001 0 0.9203 0.922 0 0.0001 0.00003016 0.00000167 0.8786 0.8759 0.9133
Modal 44 0.086 7.291E-07 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.000001011 6.111E-07 0.8786 0.8759 0.9133
Modal 45 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133
Modal 46 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133
Modal 47 0.086 0.00002529 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.00003537 0.00002065 0.8786 0.876 0.9134
Modal 48 0.086 0.0001 5.577E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001099 0.0001 0.0001 0.8786 0.8761 0.9134
Modal 49 0.086 0 0 0 0.9204 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8761 0.9134
Modal 50 0.086 0 9.321E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001215 0 0.000004098 0.8786 0.8761 0.9134
3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension)
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ
sec
Modal 1 1.819 0.4581 0.007 0 0.4581 0.007 0 0.008 0.524 0.00002343 0.008 0.524 0.00002343
Modal 2 1.683 0.0073 0.4618 0 0.4654 0.4687 0 0.5092 0.0082 0.0244 0.5173 0.5321 0.0244
Modal 3 1.208 0.000005287 0.0233 0 0.4654 0.492 0 0.0008 0.0001 0.4204 0.5181 0.5323 0.4448
Modal 4 0.712 0.0026 0.0399 0 0.4679 0.5319 0 0.0238 0.001 0.304 0.5419 0.5332 0.7488
Modal 5 0.623 0.0984 0.00004515 0 0.5663 0.5319 0 0.00001751 0.0555 0.0005 0.542 0.5887 0.7493
Modal 6 0.604 0.1919 0.0103 0 0.7582 0.5422 0 0.0061 0.1103 0.002 0.5481 0.6989 0.7513
Modal 7 0.601 0.0211 0.0014 0 0.7793 0.5437 0 0.0009 0.0122 0.0005 0.549 0.7112 0.7518
Modal 8 0.523 0.0035 0.2473 0 0.7829 0.7909 0 0.1658 0.0024 0.0266 0.7148 0.7136 0.7784
Modal 9 0.437 0.000001294 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0.000001288 0 0.7148 0.7136 0.7784
Modal 10 0.436 0 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0 0 0.7148 0.7136 0.7784
Modal 11 0.284 0.0533 0.0006 0 0.8362 0.7915 0 0.0004 0.0396 0.0022 0.7153 0.7533 0.7806
Modal 12 0.278 0.0051 0.0012 0 0.8412 0.7928 0 0.0029 0.0035 0.0312 0.7182 0.7568 0.8119
Modal 13 0.246 0.0012 0.0606 0 0.8424 0.8534 0 0.0628 0.0009 0.0021 0.781 0.7577 0.8139
Modal 14 0.221 0.0001 0.0002 0 0.8425 0.8535 0 0.0012 0.0002 0.0505 0.7821 0.7579 0.8645
Modal 15 0.16 0.0523 0.0018 0 0.8948 0.8553 0 0.0025 0.0857 0.0001 0.7846 0.8436 0.8645
Modal 16 0.148 0.0015 0.0463 0 0.8963 0.9016 0 0.066 0.0024 0.0079 0.8506 0.8461 0.8724
Modal 17 0.14 0.0004 0.00002182 0 0.8966 0.9016 0 0.000044 0.0005 0.0125 0.8506 0.8466 0.8849
Modal 18 0.123 0.001 0.0029 0 0.8977 0.9044 0 0.0037 0.0013 0.0273 0.8544 0.8479 0.9121
Modal 19 0.116 0.0056 0.0002 0 0.9033 0.9046 0 0.0003 0.0069 0.00002019 0.8547 0.8548 0.9122
Modal 20 0.113 0.0139 0.0012 0 0.9172 0.9059 0 0.0017 0.0167 0.0004 0.8564 0.8715 0.9126
Modal 21 0.112 0.0001 0.0004 0 0.9173 0.9063 0 0.0005 0.0001 0.000003878 0.8569 0.8717 0.9126
Modal 22 0.107 0.0001 0.0015 0 0.9174 0.9077 0 0.002 0.0001 0.0001 0.8589 0.8718 0.9127
Modal 23 0.107 0.00003444 0.0001 0 0.9174 0.9078 0 0.0001 0.00004566 0.0000102 0.859 0.8719 0.9127
Modal 24 0.107 0.00002515 0.0001 0 0.9175 0.908 0 0.0002 0.00003156 0.00001972 0.8592 0.8719 0.9127
Modal 25 0.107 0.0000486 0.0002 0 0.9175 0.9081 0 0.0002 0.0001 0.00001805 0.8594 0.8719 0.9128
Modal 26 0.106 0.0002 0.0018 0 0.9177 0.9099 0 0.0024 0.0003 0.0003 0.8618 0.8722 0.913
Modal 27 0.106 0.0003 0.0105 0 0.9181 0.9204 0 0.0143 0.0003 0.0017 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 28 0.106 0 6.443E-07 0 0.9181 0.9204 0 9.223E-07 0 0 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 29 0.106 0.000002819 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0.000004008 0.000001693 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 30 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 31 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0.000000589 0 0 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 32 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147
Modal 33 0.105 0.0000361 0.0002 0 0.9181 0.9206 0 0.0003 0.0000435 0.0001 0.8764 0.8726 0.9148
Modal 34 0.105 0.000004758 7.886E-07 0 0.9181 0.9206 0 0.000001014 0.000006696 0 0.8764 0.8726 0.9148
Modal 35 0.105 0.00001472 0.00001293 0 0.9181 0.9206 0 0.00001747 0.00002313 0.00000502 0.8764 0.8727 0.9148
Modal 36 0.105 0.0007 0.0000425 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.001 0.000006026 0.8765 0.8736 0.9148
Modal 37 0.105 0.000001255 0 0 0.9188 0.9207 0 7.881E-07 0.000002219 0 0.8765 0.8736 0.9148
Modal 38 0.105 0.000004924 0.0001 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.000007883 0.00001278 0.8765 0.8737 0.9148
Modal 39 0.104 0 0.000007074 0 0.9188 0.9207 0 0.000009805 0 0.00000298 0.8765 0.8737 0.9148
Modal 40 0.104 0 0.000001833 0 0.9188 0.9207 0 0.000002469 0 7.152E-07 0.8765 0.8737 0.9148
Modal 41 0.104 0 0 0 0.9188 0.9207 0 0 0 0 0.8765 0.8737 0.9148
Modal 42 0.104 0.000004248 0.0001 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000005089 0 0.8766 0.8737 0.9148
Modal 43 0.104 0.000003042 0.0000468 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000003719 0.000002526 0.8767 0.8737 0.9148
Modal 44 0.104 0.00003302 0.0006 0 0.9189 0.9214 0 0.0008 0.00004107 0.00002473 0.8775 0.8737 0.9148
Modal 45 0.104 0.000004625 0.0001 0 0.9189 0.9215 0 0.0001 0.000005861 0.000008308 0.8776 0.8737 0.9149
Modal 46 0.104 0 0 0 0.9189 0.9215 0 6.039E-07 0 0 0.8776 0.8737 0.9149
Modal 47 0.103 0.0001 0.0002 0 0.9189 0.9217 0 0.0002 0.0001 0.000000565 0.8778 0.8738 0.9149
Modal 48 0.103 0 0.000002455 0 0.9189 0.9217 0 0.000003353 5.614E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149
Modal 49 0.103 0 6.109E-07 0 0.9189 0.9217 0 0.000000829 5.586E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149
Modal 50 0.103 0.0002 0.0004 0 0.9191 0.9221 0 0.0005 0.0002 0 0.8783 0.874 0.9149
3.3. Output Gaya – Gaya Dalam
frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)
N N N-mm N-mm N-mm
LT.6 B1706 Comb4 Max - - - 263,816,692.00 -
LT.6 B1707 Comb4 Min - - - - (204,397,488.00)
LT.7 B2219 Comb3 Min - - (9,125,547.51) - -
LT.6 B1707 Comb4 Min (212,152.40) (202,254.80) - - -
LT.7 B2225 Comb4 Min (210,618.90) (188,747.86) - - -
LT.3 B1974 Comb3 Min - - (8,908,717.55) - -
LT.7 B2225 Comb6 Max - - - 347,952,536.00 -
LT.7 B2225 Comb4 Min - - - - (436,068,820.00)
LT.5 B1976 Comb4 Min (324,177.29) (308,145.91) - - -
LT.6 B2187 Comb3 Min - - (21,226,395.00) - -
LT.5 B1976 Comb4 Max - - - 391,097,169.00 -
LT.5 B2156 Comb4 Min - - - - (492,652,587.00)
LT.11 B2225 Comb4 Min (579,503.30) (556,937.22) - - -
LT.10 B2277 Comb4 Min - - (96,612,631.00) - -
LT.9 B2225 Comb6 Max - - - 1,152,355,238.00 -
LT.11 B2225 Comb4 Min - - - - (1,361,321,179.00)
LT.15 B2232 Comb4 Max 657,481.23 (543,528.28) - - -
LT.16 B2269 Comb4 Max - - 88,748,639.29 - -
LT.15 B2232 SPEX Y Max - - - 1,462,017,923.00 -
LT.15 B2232 Comb4 Min - - - - (1,730,752,514.00)
LT.11 B1725 Comb4 Min (67,120.32) (66,050.83) - - -
LT.6 B1728 Comb3 Max - - 12,876,909.92 - -
LT.10 B1725 SPEX Y Max - - - 104,290,326.00 -
LT.11 B1725 Comb4 Min - - - - (131,421,785.00)
LT.10 B2230 Comb4 Max 88,172.63 (75,044.08) - - -
LT.6 B1729 Comb3 Max - - 19,715,951.50 - -
LT.10 B2230 SPEX Y Max - - - 228,173,340.00 -
LT.10 B2230 Comb4 Min - - - - (276,060,624.00)
frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)
N N N-mm N-mm N-mm
LT.6 B2063 Comb3 Max 1,382,838.98 1,332,941.78 - - -
LT.6 B2063 Comb4 Min - - (172,407,172.00) - -
LT.6 B2054 Comb3 Max - - - 2,625,147,761.00 -
LT.6 B2054 Comb5 Min - - - - (1,501,721,621.00)
LT.2 B2054 Comb3 Min (787,182.18) (658,929.42) - - -
LT.5 B2055 Comb4 Max - - 195,243,712.00 - -
LT.2 B2054 Comb3 Max - - - 1,615,605,110.00 -
LT.2 B2054 Comb5 Min - - - - (1,147,953,532.00)
LT.7 B2212 Comb4 Min (835,915.13) (803,515.77) - - -
LT.7 B2210 Comb3 Max - - 187,730,718.00 - -
LT.9 B2232 Comb6 Max - - - 1,994,938,976.00 -
LT.9 B2232 Comb4 Min - - - - (2,116,474,477.00)
LT.7 B2229 Comb3 Max 533,191.34 167,631.28 - - -
LT.7 B2229 Comb4 Min - - (347,171,318.00) - -
LT.9 B2233 Comb5 Max - - - 802,667,857.00 -
LT.9 B2233 Comb3 Min - - - - (871,029,744.00)
frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)
N N N-mm N-mm
BASEMENTC216 Comb3 Min (9,292,100.51) - - -
LT.6 C216 Comb3 Max - 681,391.81 - -
LT.6 C216 Comb3 Max - - 1,450,116,372.00
BASEMENTC96 Comb4 Min - - (1,152,447,173.00) -
LT.4 C59 Comb4 Min (2,752,587.04) - - -
LT.6 C55 Comb3 Max - 606,105.73 - -
LT.16 C282 Comb4 Max - - 1,079,629,625.00 -
LT.6 C55 Comb3 Max - - - 1,297,374,428.00
frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)
N N N-mm N-mm
LT.7 C291 Comb3 Min (940,328.20) - - -
LT.7 C290 Comb3 Max - 380,698.22 - -
LT.7 C291 Comb4 Min - - (455,695,169.00) -
LT.7 C290 Comb3 Max - - - 880,023,037.00
LT.7 C215 Comb4 Min (9,285,232.70) - - -
LT.9 C17 Comb3 Min - (639,301.06) - -
LT.9 C282 Comb4 Max - - 1,894,429,376.00 -
LT.9 C17 Comb3 Min - - (1,376,944,475.00)
frame Story Pear P (maks) V2 (maks) M3 (maks)
KN KN KN-m
BASEMENTP11 Comb4 Max (19,541.16) - -
ATAP P23 Comb5 Max - (8,789.81) -
ATAP P23 Comb3 Min - - 21,409.88
Load
Case/Combo
B1
B2
B3
B4
Load
Case/Combo
B5
B6
B7
Load
Case/Combo
PC1
PC2
Load
Case/Combo
K4
SW
K5
PC3
PC4
Load
Case/Combo
K1
K2
LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR)
4.1. Perencanaan Pelat Lantai
Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk
perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan
dimensi dan ketebalan masing – masing tipe pelat tersebut.
No :
Tipe Plat :
Ukuran Plat : x
Jenis Ruang :
Mutu Bahan
: MPa
: MPa
:
Dimensi Plat
: m
: m
: m
: m : mm
A. Pembebanan Plat
1. Beban Mati Tebal (m) x Bj (Kn/m³)
a. Plat : x = kN/m²
b. Pasir : x = kN/m²
Tebal (cm) x Berat (kN/m²)/cm
c. Spesi : x = kN/m²
d. Penutup Lantai : x = kN/m² +
Total Beban Mati (Wd) = kN/m²
2. Beban Hidup
Beban Hidup (Wl) : kN/m²
Faktor Reduksi :
3. Beban Ultimit
Beban Ultimit (Wu) : + ( x Fr )
: + ( x 0 )
: kN/m²
B. Perhitungan Momen Plat
Diketahui di atas :
=
=
=
=
= x x x
= x x x
= kNm
= x x x
= x x x
= kNm
Perencanaan Plat
S1
4 4
PERKULIAHAN
Lx 4
Ly 4
h 0.12
f'c 30
Fy 240
β 0.85
0.04 18 0.72
3 0.21 0.63
P 0.02 20
0.12 24 2.88
1.2 Wd 1.6 Wl
1.2 4.47 1.6 2.5
1 0.24 0.24
4.47
2.5
0.4
……>>Clx 25
Lx 4 Cly 25
6.964
Ly:
4= 1.0
Ctx 51
Cty 51
Mu lx 0.001 Wu Ix² Clx
0.001 6.964 4.00 ² 25
2.786
Mu ly 0.001 Wu Ix² Cly
0.001 6.964 4.00 ² 25
2.786
1
= x x x
= x x x
= kNm
= x x x
= x x x
= kNm
C. Perencanaan Penulangan Lx
Tebal Plat (h) : mm
Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²
Penutup Beton : mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
: - -
: mm
ρ balance : x x
+
: x x
+
:
ρ max : x ρ balance ρ min
: x
: :
: x
:
x
x
:
ρ perlu
: x ( 1 - √ )
:
As perlu : x x = mm²
As min : x x = mm²
As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai :
Mu ty 0.001 Wu Ix² Cty
Mu tx 0.001 Wu Ix² Ctx
0.001 6.964 4.00 ² 51
5.683
120
0.001 6.964 4.00 ² 51
5.683
95
0.85 f'c βx (
10 78.54
20
120 20 5
600)
240 600 240
0.0645
600)
Fy 600 fy
0.85 30 0.85x (
0.75:
1.4
0.75 0.06 Fy
Rn 3.48 1E+06
95 ² 1000
0.385817
0.05 0.0058
Mu:
2.786: 3.482 kNm
phi 0.8
1.1765
:1
x ( 1m
m :fy
0.85 f'c
:240
0.85 240
Rn) )
fy- √ ( 1 - (
:1
x ( 1 -
2 m x
1.18 x0.39
) )1.18 240√ ( 1 - ( 2
1.33 1.33 152.86 203.31
0.85 0.9962
0.001609
ρ perlu b d
250
..OK..!!
152.86
ρ min b d 554.17
Jarak antar tulangan : x
Jarak Pakai : mm P -
Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai : x
a :
x x
: x x ( - / 2 ) = kNm
: kNm
phi >
D. Perencanaan Penulangan Ly
Tebal Plat (h) : mm
Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²
Penutup Beton : mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
: - - -
: mm
ρ balance : x x
+
: x x
+
:
ρ max : x ρ balance ρ min
: x
: :
: x
:
x
x
:
ρ perlu
: x ( 1 - √ )
:
78.54 1000= 314.16
250
150 10 150
78.54 1000= 523.6 mm²
150
523.6 x 240= 4.928 mm
0.85 30 1000
1.33 Mu 4.6311
Mn Mu .....OK...!!!
Mn 523.6 240 95 4.93 11.628
85
0.85 f'c βx (
120
10 78.54
20
120 20 10 5
600)
240 600 240
0.0645
600)
Fy 600 fy
0.85 30 0.85x (
0.75:
1.4
0.75 0.06 Fy
Rn 3.48 1E+06
85 ² 1000
0.481938
0.0484 0.0058
Mu:
2.786: 3.482 kNm
phi 0.8
9.4118
:1
x ( 1m
m :fy
0.85 f'c
:240
0.85 30
Rn) )
fy- √ ( 1 - (
:1
x ( 1 -
2 m x
9.41 x0.48
) )9.41 240√ ( 1 - ( 2
0.11 0.9622
0.002027
As perlu : x x = mm²
As min : x x = mm²
As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai :
Jarak antar tulangan : x
Jarak Pakai : mm P -
Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai : x
a :
x x
: x x ( - / 2 ) = kNm
: kNm
phi >
E. Perencanaan Penulangan Tx
Tebal Plat (h) : mm
Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²
Penutup Beton : mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
: - -
: mm
ρ balance : x x
+
: x x
+
:
ρ max : x ρ balance ρ min
: x
: :
: x
:
x
x
:
1.33 1.33 172.33 229.2
ρ perlu b d
250
..OK..!!
78.54 1000= 314.16
250
172.33
ρ min b d 495.83
100 10 100
78.54 1000= 785.4 mm²
100
785.4 x 240= 11.088 mm
0.85 20 1000
1.33 Mu 4.6311
Mn Mu .....OK...!!!
Mn 785.4 240 85 11.1 14.977
95
0.85 f'c βx (
120
10 78.54
20
120 20 5
600)
240 600 240
0.0645
600)
Fy 600 fy
0.85 30 0.85x (
0.75:
1.4
0.75 0.06 Fy
Rn 7.10 1E+06
95 ² 1000
0.787067
0.0484 0.0058
Mu:
5.683: 7.1033 kNm
phi 0.8
9.4118
m :fy
0.85 f'c
:240
0.85 30
ρ perlu
: x ( 1 - √ )
:
As perlu : x x = mm²
As min : x x = mm²
As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai :
Jarak antar tulangan : x
Jarak Pakai : mm P -
Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai : x
a :
x x
: x x ( - / 2 ) = kNm
: kNm
phi >
F. Perencanaan Penulangan Ty
Tebal Plat (h) : mm
Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²
Penutup Beton : mm
Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2
: - -
: mm
ρ balance : x x
+
: x x
+
:
ρ max : x ρ balance ρ min
: x
: :
: x
:
:1
x ( 1m
Rn) )
fy- √ ( 1 - (
:1
x ( 1 -
2 m x
9.41 x0.79
) )9.41 240√ ( 1 - ( 2
1.33 1.33 316.51 420.96
0.11 0.9383
0.003332
ρ perlu b d
450
..OK..!!
78.54 1000= 174.53
450
316.51
ρ min b d 554.17
100 10 100
78.54 1000= 785.4 mm²
100
785.4 x 240= 11.088 mm
0.85 20 1000
1.33 Mu 9.4474
Mn Mu .....OK...!!!
Mn 785.4 240 95 11.1 16.862
95
0.85 f'c βx (
120
10 78.54
20
120 20 5
600)
240 600 240
0.0645
600)
Fy 600 fy
0.85 30 0.85x (
0.75:
1.4
0.75 0.06 Fy
Rn 7.10 1E+06
95 ² 1000
0.787067
0.0484 0.0058
Mu:
5.683: 7.1033 kNm
phi 0.8
x
x
:
ρ perlu
: x ( 1 - √ )
:
As perlu : x x = mm²
As min : x x = mm²
As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu
As terpakai :
Jarak antar tulangan : x
Jarak Pakai : mm P -
Kontrol Kapasitas Momen
As terpakai : x
a :
x x
: x x ( - / 2 ) = kNm
: kNm
phi >
=
lx =
9.4118
:1
x ( 1m
m :fy
0.85 f'c
:240
0.85 30
Rn) )
fy- √ ( 1 - (
:1
x ( 1 -
2 m x
9.41 x0.79
) )9.41 240√ ( 1 - ( 2
554.17
1.33 1.33 316.51 420.96
0.11 0.9383
0.003332
ρ perlu b d
22.176 mm0.85 10 1000
100 10 100
78.54 1000= 785.4 mm²
100
P10-100
1.33 Mu 9.4474
Mn Mu .....OK...!!!
Mn 785.4 240 95 22.2 15.817
4 P10-100
P10-100
ly 4
P10-100
P10-150P10-100
785.4 x 240=
450
..OK..!!
78.54 1000= 174.53
450
316.51
ρ min b d
4.2. Perencanaan Balok
Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1.
Balok B1
Tulangan tumpuan
bw= 300 mm Mn= 255,496,860 Nmm
h= 450 mm m= 15.686
d= 410 mm Pmin= 0.0035
d'= 40 mm Rn= 5.066 N/mm2
fc= 30 Mpa Pperlu= 0.0143
fy= 400 Mpa Pb= 0.0325
Mu= 204,397,488 Nmm Pmaks= 0.0244
β1= 0.85
Sehingga digunakan ρ = 0.014261
As perlu= 1754.107
Digunakan tulangan
D= 22 mm
Ast= 380.133 mm2
maka didapat jumlah tulangan
n= 4.614 ≈ 8 batang 6.230749959
As pakai= 3041.062 mm2
As pakai > As perlu
Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan ras io
As '= 1520.531 mm2
digunakan 4 D22
As '= 1520.531 mm2 4 batang
S= 3.428571429 mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis
Kontrol kelelehan :
Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh
a= 79.50 mm
c= 93.54 mm
εy= 0.002
εs= 0.010 > εy ok
εs '= 0.002 < εy asumsi sa lah tul . Tekan belum leleh
karena εs > εy > εs ', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi ba ja tekan belum. Dengan demikian, ternyata
anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netra l dengan menggunakan
kesetimbangan gaya-gaya hrizonta l (∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu dengan mencari ni la i c dengan rumus sbb:
R= -23.384 mm
Q= 5612.109 mm
c= 101.863 mm
dengan ni la i c tersebut,ni la i -ni la i la in yang belum diketahui dapat dicari .
fs '= εs '.Es
fs '= 364.388 < 400 ok
dengan demikian anggapan yang digunakan benar.
a= 86.583 mm
Cc= 662361.015 N
Ct= 554063.660 N
cek TS = Cc + ct
As .fy = Cc + Ct
1216424.675 1216424.675 ok
kapas i tas penampang balok
Mn1= 242893368.2 Nmm
Mn2= 205003554.4 Nmm
Mn= 447896922.5 Nmm
ØMn > Mu
358317538 204397488
dengan demikian balok aman terhadap lentur
2c Q R R
Balok B1
Tulangan lapangan
bw= 300 mm Mn= 329,770,865 Nmm
h= 450 mm m= 15.686
d= 410 mm Pmin 0.0035
d'= 40 mm Rn= 6.539 N/mm2
fc= 30 Mpa Pperlu= 0.0193
fy= 400 Mpa Pb= 0.0325
Mu= 263,816,692 Nmm Pmaks= 0.0244
β1= 0.85
Sehingga digunakan ρ = 0.0192562
As perlu= 2368.512
Digunakan tulangan
D= 22 mm
Ast= 380.133 mm2
maka didapat jumlah tulangan
n= 6.231 ≈ 8 batang 6.23075
As pakai= 3041.062 mm2
As pakai > As perlu
Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan ras io
As '= 1520.531 mm2
digunakan 4 D22
As '= 1520.531 mm2 4 batang
S= 3.428571429 mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis
Kontrol kelelehan :
Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh
a= 79.50 mm
c= 93.54
εy= 0.002
εs= 0.010 > εy ok
εs '= 0.002 < εy asumsi sa lah tul . Tekan belum leleh
karena εs > εy > εs ', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi ba ja tekan belum. Dengan demikian, ternyata
anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netra l dengan menggunakan
kesetimbangan gaya-gaya hrizonta l (∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu dengan mencari ni la i c dengan rumus sbb:
R= -23.384 mm
Q= 5612.109 mm
c= 101.863 mm
dengan ni la i c tersebut,ni la i -ni la i la in yang belum diketahui dapat dicari .
fs '= εs '.Es
fs '= 364.388 < 400 ok
dengan demikian anggapan yang digunakan benar.
a= 86.583 mm
Cc= 662361.015 N
Ct= 554063.6604 N
cek TS = Cc + ct
As .fy = Cc + Ct
1216424.675 1216424.675 ok
kapas i tas penampang balok
Mn1= 242893368.2 Nmm
Mn2= 205003554.4 Nmm
Mn= 447896922.5 Nmm
ØMn > Mu
358317538 263816692
dengan demikian balok aman terhadap lentur
2c Q R R
Penulangan Terhadap Torsi
a. Tulangan Torsi
Vu = 212152.4 N
Tu = 9125547.5 Nmm >>>>> kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs.
b = 300 mm -9125547.51 Nmm (akibat 1,2 DL + LL – Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2
h = 400 mm φ = 0.75 >>>> ketentuan SNI 2847 2002
fc' = 30 mm d' = 40 mm
diameter sengkang = 10 mm
fy = 400 mpa
Acp = 120000 mm2
Pcp = 1400 mm
Batas Tu = 0.3423266 x 10285714
= 3,521,074 Nmm < 9,125,548 Nmm
Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan.
b. menghitung properti penampang.
dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10
X1 = 210 mm
Y1 = 310 mm
Aoh = (X1.Y1) = 65100 mm2
Ao = 0.85 x Aoh
= 55335 mm2
d = 360
ph = 2(X1+Y1) = 1040 mm
cek penampang :
= 98590.06 N
2.365167702 N/mm2 < 3.423266 N/mm2
maka penampang cukup besar.
c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan
= 12167397 Nmm
asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang.
= 0.274858 mm2/mm untuk 1 kaki dari sengkang
d. memilih tulangan torsi longitudinal
tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi :
= 285.8519 mm2
luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan.
= 398.8013 mm2
At/s = 0.2748576 mm2 > bw/6.fyv = 0.125 mm2 OK
mengacu SNI 2847-2002 pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk
menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al = 285.8519 mm2 OK
tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara
vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga = 95.28397 mm2
maka digunakan tulangan torsi: 2 D 13 >>>>>>>> 265.4646 mm2 untuk sisi samping.
2'.
12
fc A cpBatasTu
Pcp
'.
6
fcVc bw d
2
2
2 '.
. 1,7 . 3
fcVu Tu ph Vc
bw d A oh bw d
TuTn
2. . .cot
At Tn
S Ao fy
2. . .cotAt fyv
Al PhS fyt
5 '. .
12.
fc Acp At fyvMinAl Ph
fyl S fyt
Tulangan Geser Balok B1
Vu= 212152.400 N
h= 450 mm
b= 300 mm
d'= 40 mm
d= 410 mm
fc= 30 mpa
fy= 240 mpa
Vc= 112283.1243 N
dengan menganggap Vc = 0
Vs= 282869.867 N
dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2
Vs= Av.Fy.d/s
s= Av.Fy.d/Vs 109.284 mm
syarat SRPMK pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm
n= 4 kaki/muka
D= 10 mm
dipakai s= 100 mm pada rentang sendi
sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan
Vs pakai= 309132.7171 N
kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum
Vs maks= 449,132 N > 309,133 N ok
Vn= 421415.8414 N
Ø Vn > Vu
316,062 N 212,152 N ok
Vu pada jarak 2.h (diluar sendi)
Vu= 202,255 N
Vc= 112283.1243 N
dengan menganggap Vc= 0
Vs= 269673.067 N
dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2
Vs= Av.Fy.d/s
s= Av.Fy.d/Vs 114.632 mm
syarat srpmk pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm
n= 4 kaki/muka
D= 10 mm
dipakai s= 120 mm pada rentang luar sendi
Vs pakai= 257610.5976 N
Vn= 369893.7219 N
Ø Vn > Vu
277,420 N 202,255 N ok
4.3. Perencanaan Kolom
Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1.
Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)
kolom 1200x1200
h= 1200 mm fc= 30 Mpa
d= 1160 mm fy= 400 Mpa
d'= 40 mm Ey= 200000 Mpa
Pu= 9292100.51 N β1= 0.85
Gaya aksial maksimum kolom
Digunakan rasio tulangan (Pg) = 2 % 0.316777 %
Asg= 28800 mm2
Digunakan tulangan 12 D22
D= 22 mm 380.133 mm2
n= 12 batang
Ast= 4561.593 mm2
dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka :
Ast x-x= Ast y-y n= 8 batang
3041.062 mm2
As= As' n= 4 batang
1520.531 mm2
h-2d'/h= 0.933 > 0.65
maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku :
Ag= 1440000 mm2
0,1.fc'.Ag= 4320000 N
beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom :
ØPn max= 19982724.53 > 4320000 Øtetap
19982724.53 > 9292100.51 Ok
kuat momen kolom
peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik :
εy= 0.002
cb= 696 mm
a= 591.6 mm
εs'= 0.0028 > 0.002
εs' >εy
fs'= fy
ND1= 18102960 N
ND2= 569438.801 N
NT= 608212.338 N
Pnb= 18064186.463 N
ØPnb 11741721.2 N > 9292100.51 N
kolom mengalami kelehan tarik
kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu
pada saat εs'=εy= 0.0028
c= 696.00
fs= 400 400 Mpa, Asumsi benar
kedua tulangan leleh
fs=fs'= fy
Pn= 18064186.46 N
ØPn= 11741721.2 N > 9292100.51 N
dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu
0,2. .0,8
0,1. . '
Pn
Ag fc
Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)
kolom 1200x1200
Vu= 681391.810 N
Nu= 9292100.510 N
h= 1200.000 mm
d'= 40.000 mm
d= 1160.000 mm
fc= 30.000 mpa
fy= 240.000 mpa
Vc= 1856411.963 N
dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI
03-2847-2002 pasal 23.4.4(4) dan pasal 23.3.3(2) SRPMK.
D= 12 mm Av= 226.195 mm2
n= 2 kaki/muka
dipakai s= 100 mm
Vspakai = 629725.964 N
Vn= 2486137.927 N
Ø Vn > Vu
1864603.445 N 681391.810 N ok
jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser.
dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm
D= 12 mm Av= 226.195 mm2
n= 2 kaki/muka
dipakai s= 150 mm
Vspakai = 419817.309 N
Vn= 2276229.272 N
Ø Vn > Vu
1707171.954 N 681391.810 N ok
1. DATA TAMPANG
Lebar tampang B = 1200 mm
Tinggi penampang H = 1200 mm
Kuat tekan beton fc = 30 MPa
Teg. Leleh baja fy = 400 MPa
Modulus Elastisitas E = 200000 MPa 1200 mm
Diameter Tulangan d = 22 mm As = 380.286 mm2
Tulangan n = 12D22 12
Deret = 4
Rasio tulangan = 0.317%
Selimut beton ds = 40.0 mm jrk antr tul = 337 > 19 mm Ok
1200 1200
Momen Desain dari Etabs Mu = 1450.116 KNm 1200 mm
Gaya Aksial dari Etabs Pu = 9292.101 KN
2. ANALISIS LENTUR
TABULASI PERHITUNGAN Mn-Pn
120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120
As/deret c 1200 1080 960 840 720 600 480 360 240 120 -38
(mm2) a 1200 1020 918 816 714 612 510 408 306 204 102 -32
1140.9 1 εs1 0.0030 0.0001 -0.0002 -0.0006 -0.0011 -0.0018 -0.0028 -0.0043 -0.0067 -0.0115 -0.0260 -0.0666
760.6 2 εs2 0.0030 0.0010 0.0008 0.0005 0.0002 -0.0003 -0.0009 -0.0019 -0.0036 -0.0068 -0.0167 -0.0442
760.6 3 εs3 0.0030 0.0020 0.0019 0.0017 0.0015 0.0013 0.0009 0.0004 -0.0004 -0.0022 -0.0073 -0.0218
1140.9 4 εs4 0.0030 0.0029 0.0029 0.0029 0.0029 0.0028 0.0028 0.0028 0.0027 0.0025 0.0020 0.0006
1 Cs1 456.34 22.82 -50.70 -142.61 -260.77 -418.31 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34
2 Cs2 304.23 157.18 123.94 82.40 28.97 -42.25 -141.97 -291.55 -304.23 -304.23 -304.23 -304.23
3 Cs3 304.23 299.16 281.69 259.86 231.79 194.37 141.97 63.38 -67.61 -304.23 -304.23 -304.23
4 Cs4 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 136.90
∑Csi 1521 936 811 656 456 190 0 -228 -372 -608 -608 -928
Pn 36720 31212 28091 24970 21848 18727 15606 12485 9364 6242 3121 -988
Pn + ∑Csi Pn 38241 32148 28902 25626 22305 18917 15606 12257 8992 5634 2513 -1916
Mn Mn 0 3078 4274 5162.702 5749 6040 5948 5521 4741 3620 2225 -277
Pu 24857 20896 18786 16657 14498 12296 10144 7967 5845 3662 1633 -1246
Mu 0 2001 2778 3355.757 3737 3926 3866 3589 3082 2353 1446 -180
b = 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200
DESAIN DAN ANALISIS KOLOM LANTAI Basemen-Lt6 K1
4.4. Perencanaan Dinding Geser
h = 76 m
Vu= 8,789.81 KN
Mu = 21,409.88 Knm
Pu = 19,541.16 Kn
fc ' = 30 mpa
fy = 400 mpa
tebal = 0.45 m
panjang total = 5 m
panjang badan = 6 m
tinggi total dinding = 76 m
menentukan kebutuhan baja tulangan vertikal dan
horisontal :
2.7 m2
2464.751509 Kn
Vu = 8,789.81 Kn > 2464.752 Kn
sehingga diperlukan 2 lapis tulangan.
perhitungan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal.
0.0025 tetap
Spasi Maks = 450 mm
luas penampang horisontal dan vertikal dinding geser per meter
panjang :
0.45 m2
luas minimal kebutuhan tulangan per meter panjang arah
horizontal dan vertikal :
0.001125 m2 = 1125 mm2
bila digunakan baja tulangan D16, maka :
Jenis As
D Diameter (mm) luas/bar (mm2) (mm2)
22 22 380.1327111 2 760.2654
karena digunakan dua lapis tulangan, jumlah pasangan tulangan
yang diperlukan per meter panjang adalah :
n = 1.479746372 = 2 pasang
S = 150 mm
spasi tidak boleh melebihi 450 mm
dipakai tulangan = 2D22-150 untuk tulangan horisontal
menentukan baja tulangan untuk menahan geser :
Dimensi
Jumlah
1'
6Acv fc
Acv lxt
v n
.1tebal m
( ' . )Vn Acv c fc n fy
dimana :
12.66666667 > 3
diperoleh αc = 0.167
rasio tulangan horisontal :
0.011263191
Ok, > = 0.0025
kuat geser nominal :
14633.92777 Kn
Kuat geser perlu :
10975.44582 Kn
ok, Vu = 8,789.81 kn < 10975.45 Kn oke
dinding cukup kuat menahan geser
kuat geser nominal maksimum :
12323.75754 Kn OKE
Ok, kuat geser nominal masih dibawah batas atas kuat geser nominal
maksimum.
oleh karena itu, konfigurasi tulangan 2D22-150mm (sebagaimana
didapat pada langkah awal) dapat dipakai. Rasio tulangan pv tidak boleh
kurang dari pn apabila hw/lw < 2. karena hw/lw = 12,67, maka dapat digu-
nakan rasio tulangan minimum. Jadi gunakan 2D22-150mm untuk tulangan
vertikal.
hw
lw
2 /
.
xluas barn
s t
n .minn
( ' . )Vn Acv c fc n fy
0,75Vn xVn
5'
6Acv fc
top related