LAMPIRAN

LAMPIRAN I (Tabel SNI 1726 – 2012)

1.1. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban

Gempa

1.2. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Koefisien Situs Fa dan Fv

1.3. Tabel SNI 1726 – 2012, Faktor R, Cd, dan Untuk Sistem Penahan Gaya Gempa

LAMPIRAN II (PEMBEBANAN)

2.1. SNI 03-1727-1987, Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung

BAHAN BANGUNAN

Baja 7850 kg/m3

Batu alam 2600 kg/m3

Batu belah, batu bulat, batu gunung 1500 kg/m3 (berat tumpuk)

Batu karang 700 kg/m3 (berat tumpuk)

Batu pecah 1450 kg/m3

Besi tuang 7250 kg/m3

Beton 2200 kg/m3

Beton bertulang 2400 kg/m3

Kayu 1000 kg/m3 (kelas I)

Kerikil, koral 1650 kg/m3 (kering udara sampai lembab, tanpa diayak)

Pasangan bata merah 1700 kg/m3

Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung 2200 kg/m3

Pasangan batu cetak 2200 kg/m3

Pasangan batu karang 1450 kg/m3

Pasir 1600 kg/m3 (kering udara sampai lembab)

Pasir 1800 kg/m3 (jenuh air)

Pasir kerikil, koral 1850 kg/m3 (kering udara sampai lembab)

Tanah, lempung dan lanau 1700 kg/m3 (kering udara sampai lembab)

Tanah, lempung dan lanau 2000 kg/m3 (basah)

Timah hitam / timbel) 11400 kg/m3

KOMPONEN GEDUNG

Adukan, per cm tebal :

- dari semen 21 kg/m2

- dari kapur, semen merah atau tras 17 kg/m2

Aspal, per cm tebal : 14 kg/m2

Dinding pasangan bata merah :

- satu batu 450 kg/m2

- setengah batu 250 kg/m2

Dinding pasangan batako :

- berlubang :

tebal dinding 20 cm (HB 20) 200 kg/m2

tebal dinding 10 cm (HB 10) 120 kg/m2

- tanpa lubang :

tebal dinding 15 cm 300 kg/m2

tebal dinding 10 cm 200 kg/m2

Langit-langit dan dinding, terdiri dari : (termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku)

- semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm 11 kg/m2

- kaca, tebal 3-5 mm 10 kg/m2

Lantai kayu sederhana dengan balok kayu : 40 kg/m2 (tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m

2)

Penggantung langit-langit (kayu) : 7 kg/m2 (bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min. 0.80 m)

Penutup atap genteng : 50 kg/m2 (dengan reng dan usuk / kaso per m

2 bidang atap)

Penutup atap sirap : 40 kg/m2 (dengan reng dan usuk / kaso per m

2 bidang atap)

Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) : 10 kg/m2 (tanpa usuk)

Penutup lantai dari ubin, per cm tebal : 24 kg/m2 (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan)

Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) : 11 kg/m2

2.2. SNI 03-1727-1987, Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung

Beban hidup pada lantai gedung

1 Lantai dan tangga rumah tinggal 200 kg/m2 (kecuali yang disebut pada no.2)

2 Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana 125 kg/m2

Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel

3 Sekolah, ruang kuliah 250 kg/m2

Kantor

Toko, toserba

Restoran

Hotel, asrama

Rumah Sakit

4 Ruang olahraga 400 kg/m2

5 Ruang dansa 500 kg/m2

6 Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan 400 kg/m2 (masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop dengan tempat duduk tetap)

7 Panggung penonton 500 kg/m2 (tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri)

8 Tangga, bordes tangga dan gang 300 kg/m2 (no.3)

9 Tangga, bordes tangga dan gang 500 kg/m2 (no. 4, 5, 6, 7)

10 Ruang pelengkap 250 kg/m2 (no. 3, 4, 5, 6, 7)

11 Pabrik, bengkel, gudang 400 kg/m2 (minimum)

Perpustakaan, ruang arsip, toko buku

ruang alat dan mesin

12

Gedung parkir bertingkat :

- lantai bawah 800 kg/m2

- lantai tingkat lainnya 400 kg/m2

13 Balkon yang menjorok bebas keluar 300 kg/m2 (minimum)

Beban hidup pada atap gedung

Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi 100 kg/m2 (atap dak)

Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang

(diambil minimum) :

- beban hujan (40-0,8.) kg/m2

( = sudut atap, minimum 20 kg/m2, tak perlu

ditinjau bila > 50o)

- beban terpusat 100 kg

Balok/gording tepi bagian kantilever 200 kg

2.3. Kombinasi Beban

Kombinasi beban yang digunakan yaitu :

U = 1,4 DL

U = 1,2 DL + 1,6 LL

U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy

U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy

U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy

U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy

U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy

U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy

U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi

pembebanannya sebagai berikut:

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY

U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY

U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY

2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana

dari soal ditentukan :

Ss = 1.3

S1 = 1.1

dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh :

SE (tanah Lunak ) : Ss > 1.25 didapat Fa = 0.9

S1 > 0.5 didapat Fv = 2.4

dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) :

SMS = Fa.Ss

= 1.17

dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) :

SM1 = Fv.S1

= 2.64

Sds = 0.78

Sd1 = 1.76

T Sa (g)

0 0.000 0.312 PGA

T0 0.451 0.780

TS 2.256 0.780

TS+0 2.356 0.747 Ts +0.1

TS+0.1 2.456 0.716

TS+0.2 2.556 0.688

TS+0.3 2.656 0.663

TS+0.4 2.756 0.639

TS+0.5 2.856 0.616

TS+0.6 2.956 0.595

TS+0.7 3.056 0.576

TS+0.8 3.156 0.558

TS+0.9 3.256 0.540

TS+1 3.356 0.524

TS+1.1 3.456 0.509

TS+1.2 3.556 0.495

TS+1.3 3.656 0.481

TS+1.4 3.756 0.469

TS+1.5 3.856 0.456

TS+1.6 3.956 0.445

TS+1.7 4.056 0.434

TS+1.8 4.156 0.423

TS+1.9 4.256 0.413

TS+2 4.356 0.404

TS+2.1 4.456 0.395

TS+2.2 4.556 0.386

TS+2.3 4.656 0.378

TS+2.4 4.756 0.370

TS+2.5 4.856 0.362

TS+2.6 4.956 0.355

TS+2.7 5.056 0.348

TS+2.8 5.156 0.341

TS+2.9 5.256 0.335

TS+3 5.356 0.329

TS+3.1 5.456 0.323

TS+3.2 5.556 0.317

TS+3.3 5.656 0.311

4 5.756 0.306

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000

LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS)

3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension)

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ

sec

Modal 1 1.403 0.4491 0.0022 0 0.4491 0.0022 0 0.0027 0.5389 0.0001 0.0027 0.5389 0.0001

Modal 2 1.253 0.0024 0.472 0 0.4515 0.4742 0 0.5009 0.0029 0.0303 0.5035 0.5418 0.0304

Modal 3 0.963 0.00004574 0.0243 0 0.4516 0.4985 0 0.0044 0.0003 0.3235 0.508 0.5421 0.3539

Modal 4 0.565 0.0027 0.0474 0 0.4542 0.5459 0 0.0244 0.0009 0.3888 0.5323 0.543 0.7427

Modal 5 0.521 0.0199 0.0015 0 0.4742 0.5473 0 0.0008 0.0097 0.0076 0.5331 0.5526 0.7503

Modal 6 0.497 0.0013 0.005 0 0.4754 0.5524 0 0.0034 0.0006 0 0.5366 0.5533 0.7503

Modal 7 0.487 0.3093 0.0069 0 0.7847 0.5593 0 0.0044 0.1574 0.0027 0.541 0.7106 0.753

Modal 8 0.436 0.000004109 0.00000279 0 0.7847 0.5593 0 0.000002059 0.000002969 0 0.541 0.7106 0.753

Modal 9 0.435 0.0001 0.0002 0 0.7848 0.5594 0 0.0001 0.00002453 0.0000118 0.5411 0.7107 0.753

Modal 10 0.429 0.0042 0.241 0 0.789 0.8004 0 0.1793 0.0026 0.0305 0.7204 0.7133 0.7835

Modal 11 0.242 0.0159 0.0002 0 0.8049 0.8006 0 0.000006716 0.0121 0.0102 0.7204 0.7254 0.7937

Modal 12 0.236 0.0399 0.001 0 0.8448 0.8016 0 0.0016 0.0309 0.0053 0.7221 0.7563 0.799

Modal 13 0.21 0.0013 0.0519 0 0.8461 0.8535 0 0.0525 0.0011 0.0029 0.7746 0.7574 0.8019

Modal 14 0.176 0.0001 0.0011 0 0.8462 0.8546 0 0.0042 0.0002 0.0622 0.7787 0.7576 0.8641

Modal 15 0.135 0.0489 0.0032 0 0.8951 0.8578 0 0.0048 0.0845 0.0002 0.7835 0.8421 0.8643

Modal 16 0.129 0.0034 0.0404 0 0.8985 0.8982 0 0.0619 0.0058 0.0039 0.8454 0.8479 0.8682

Modal 17 0.126 0.000006062 0.0049 0 0.8985 0.9031 0 0.0074 0.000005804 0.008 0.8527 0.8479 0.8762

Modal 18 0.1 0.0167 0.0014 0 0.9152 0.9045 0 0.002 0.0215 0.0023 0.8548 0.8694 0.8785

Modal 19 0.099 0.0001 0.0009 0 0.9153 0.9054 0 0.0012 0.0002 0.0339 0.856 0.8696 0.9124

Modal 20 0.097 0.000005752 0 0 0.9153 0.9054 0 0 0.000009414 0 0.856 0.8696 0.9124

Modal 21 0.097 0.0014 0.0012 0 0.9167 0.9066 0 0.0016 0.0017 0.0002 0.8576 0.8713 0.9126

Modal 22 0.096 0.000001881 0.0006 0 0.9167 0.9072 0 0.0008 0.000002544 0.0002 0.8584 0.8713 0.9128

Modal 23 0.095 0.0027 0.0142 0 0.9194 0.9214 0 0.0194 0.0034 0.0003 0.8777 0.8747 0.9131

Modal 24 0.092 5.241E-07 9.256E-07 0 0.9194 0.9214 0 0.000001143 7.313E-07 0.000001087 0.8777 0.8747 0.9131

Modal 25 0.092 0.0001 0.0003 0 0.9195 0.9217 0 0.0005 0.0002 0.0001 0.8782 0.8749 0.9132

Modal 26 0.09 0.0001 0.00001032 0 0.9196 0.9217 0 0.00001224 0.0001 0.0001 0.8782 0.875 0.9133

Modal 27 0.089 0.00001157 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001698 0 0.8782 0.875 0.9133

Modal 28 0.089 0.000009884 0.000001102 0 0.9196 0.9217 0 0.000001419 0.00001411 6.205E-07 0.8782 0.875 0.9133

Modal 29 0.089 0.000006828 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0.00001051 0.000001003 0.8782 0.875 0.9133

Modal 30 0.089 0.00002016 0.000002143 0 0.9196 0.9217 0 0.000002894 0.00002884 0.000001212 0.8782 0.875 0.9133

Modal 31 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133

Modal 32 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133

Modal 33 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133

Modal 34 0.088 0 0 0 0.9196 0.9217 0 0 0 0 0.8782 0.875 0.9133

Modal 35 0.087 0.00003656 0.000004686 0 0.9197 0.9218 0 0.000005578 0.00004831 0.0000117 0.8782 0.8751 0.9133

Modal 36 0.087 0.00004371 0 0 0.9197 0.9218 0 0 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133

Modal 37 0.087 0.0001 0 0 0.9198 0.9218 0 5.993E-07 0.0001 0 0.8782 0.8752 0.9133

Modal 38 0.087 0.0003 0.00001333 0 0.9201 0.9218 0 0.00002042 0.0004 0 0.8782 0.8757 0.9133

Modal 39 0.087 0.0002 0.0001 0 0.9202 0.9219 0 0.0002 0.0002 0.00002557 0.8784 0.8759 0.9133

Modal 40 0.087 0.000008311 0.000001745 0 0.9202 0.9219 0 0.000002483 0.00001146 0.000002908 0.8784 0.8759 0.9133

Modal 41 0.087 0 0 0 0.9202 0.9219 0 0 0 0 0.8784 0.8759 0.9133

Modal 42 0.087 0.000003559 0 0 0.9202 0.9219 0 5.475E-07 0.000005079 0 0.8784 0.8759 0.9133

Modal 43 0.086 0.00002214 0.0001 0 0.9203 0.922 0 0.0001 0.00003016 0.00000167 0.8786 0.8759 0.9133

Modal 44 0.086 7.291E-07 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.000001011 6.111E-07 0.8786 0.8759 0.9133

Modal 45 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133

Modal 46 0.086 0 0 0 0.9203 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8759 0.9133

Modal 47 0.086 0.00002529 0 0 0.9203 0.922 0 0 0.00003537 0.00002065 0.8786 0.876 0.9134

Modal 48 0.086 0.0001 5.577E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001099 0.0001 0.0001 0.8786 0.8761 0.9134

Modal 49 0.086 0 0 0 0.9204 0.922 0 0 0 0 0.8786 0.8761 0.9134

Modal 50 0.086 0 9.321E-07 0 0.9204 0.922 0 0.000001215 0 0.000004098 0.8786 0.8761 0.9134

3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension)

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ

sec

Modal 1 1.819 0.4581 0.007 0 0.4581 0.007 0 0.008 0.524 0.00002343 0.008 0.524 0.00002343

Modal 2 1.683 0.0073 0.4618 0 0.4654 0.4687 0 0.5092 0.0082 0.0244 0.5173 0.5321 0.0244

Modal 3 1.208 0.000005287 0.0233 0 0.4654 0.492 0 0.0008 0.0001 0.4204 0.5181 0.5323 0.4448

Modal 4 0.712 0.0026 0.0399 0 0.4679 0.5319 0 0.0238 0.001 0.304 0.5419 0.5332 0.7488

Modal 5 0.623 0.0984 0.00004515 0 0.5663 0.5319 0 0.00001751 0.0555 0.0005 0.542 0.5887 0.7493

Modal 6 0.604 0.1919 0.0103 0 0.7582 0.5422 0 0.0061 0.1103 0.002 0.5481 0.6989 0.7513

Modal 7 0.601 0.0211 0.0014 0 0.7793 0.5437 0 0.0009 0.0122 0.0005 0.549 0.7112 0.7518

Modal 8 0.523 0.0035 0.2473 0 0.7829 0.7909 0 0.1658 0.0024 0.0266 0.7148 0.7136 0.7784

Modal 9 0.437 0.000001294 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0.000001288 0 0.7148 0.7136 0.7784

Modal 10 0.436 0 0 0 0.7829 0.7909 0 0 0 0 0.7148 0.7136 0.7784

Modal 11 0.284 0.0533 0.0006 0 0.8362 0.7915 0 0.0004 0.0396 0.0022 0.7153 0.7533 0.7806

Modal 12 0.278 0.0051 0.0012 0 0.8412 0.7928 0 0.0029 0.0035 0.0312 0.7182 0.7568 0.8119

Modal 13 0.246 0.0012 0.0606 0 0.8424 0.8534 0 0.0628 0.0009 0.0021 0.781 0.7577 0.8139

Modal 14 0.221 0.0001 0.0002 0 0.8425 0.8535 0 0.0012 0.0002 0.0505 0.7821 0.7579 0.8645

Modal 15 0.16 0.0523 0.0018 0 0.8948 0.8553 0 0.0025 0.0857 0.0001 0.7846 0.8436 0.8645

Modal 16 0.148 0.0015 0.0463 0 0.8963 0.9016 0 0.066 0.0024 0.0079 0.8506 0.8461 0.8724

Modal 17 0.14 0.0004 0.00002182 0 0.8966 0.9016 0 0.000044 0.0005 0.0125 0.8506 0.8466 0.8849

Modal 18 0.123 0.001 0.0029 0 0.8977 0.9044 0 0.0037 0.0013 0.0273 0.8544 0.8479 0.9121

Modal 19 0.116 0.0056 0.0002 0 0.9033 0.9046 0 0.0003 0.0069 0.00002019 0.8547 0.8548 0.9122

Modal 20 0.113 0.0139 0.0012 0 0.9172 0.9059 0 0.0017 0.0167 0.0004 0.8564 0.8715 0.9126

Modal 21 0.112 0.0001 0.0004 0 0.9173 0.9063 0 0.0005 0.0001 0.000003878 0.8569 0.8717 0.9126

Modal 22 0.107 0.0001 0.0015 0 0.9174 0.9077 0 0.002 0.0001 0.0001 0.8589 0.8718 0.9127

Modal 23 0.107 0.00003444 0.0001 0 0.9174 0.9078 0 0.0001 0.00004566 0.0000102 0.859 0.8719 0.9127

Modal 24 0.107 0.00002515 0.0001 0 0.9175 0.908 0 0.0002 0.00003156 0.00001972 0.8592 0.8719 0.9127

Modal 25 0.107 0.0000486 0.0002 0 0.9175 0.9081 0 0.0002 0.0001 0.00001805 0.8594 0.8719 0.9128

Modal 26 0.106 0.0002 0.0018 0 0.9177 0.9099 0 0.0024 0.0003 0.0003 0.8618 0.8722 0.913

Modal 27 0.106 0.0003 0.0105 0 0.9181 0.9204 0 0.0143 0.0003 0.0017 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 28 0.106 0 6.443E-07 0 0.9181 0.9204 0 9.223E-07 0 0 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 29 0.106 0.000002819 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0.000004008 0.000001693 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 30 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 31 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0.000000589 0 0 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 32 0.106 0 0 0 0.9181 0.9204 0 0 0 0 0.8761 0.8726 0.9147

Modal 33 0.105 0.0000361 0.0002 0 0.9181 0.9206 0 0.0003 0.0000435 0.0001 0.8764 0.8726 0.9148

Modal 34 0.105 0.000004758 7.886E-07 0 0.9181 0.9206 0 0.000001014 0.000006696 0 0.8764 0.8726 0.9148

Modal 35 0.105 0.00001472 0.00001293 0 0.9181 0.9206 0 0.00001747 0.00002313 0.00000502 0.8764 0.8727 0.9148

Modal 36 0.105 0.0007 0.0000425 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.001 0.000006026 0.8765 0.8736 0.9148

Modal 37 0.105 0.000001255 0 0 0.9188 0.9207 0 7.881E-07 0.000002219 0 0.8765 0.8736 0.9148

Modal 38 0.105 0.000004924 0.0001 0 0.9188 0.9207 0 0.0001 0.000007883 0.00001278 0.8765 0.8737 0.9148

Modal 39 0.104 0 0.000007074 0 0.9188 0.9207 0 0.000009805 0 0.00000298 0.8765 0.8737 0.9148

Modal 40 0.104 0 0.000001833 0 0.9188 0.9207 0 0.000002469 0 7.152E-07 0.8765 0.8737 0.9148

Modal 41 0.104 0 0 0 0.9188 0.9207 0 0 0 0 0.8765 0.8737 0.9148

Modal 42 0.104 0.000004248 0.0001 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000005089 0 0.8766 0.8737 0.9148

Modal 43 0.104 0.000003042 0.0000468 0 0.9188 0.9208 0 0.0001 0.000003719 0.000002526 0.8767 0.8737 0.9148

Modal 44 0.104 0.00003302 0.0006 0 0.9189 0.9214 0 0.0008 0.00004107 0.00002473 0.8775 0.8737 0.9148

Modal 45 0.104 0.000004625 0.0001 0 0.9189 0.9215 0 0.0001 0.000005861 0.000008308 0.8776 0.8737 0.9149

Modal 46 0.104 0 0 0 0.9189 0.9215 0 6.039E-07 0 0 0.8776 0.8737 0.9149

Modal 47 0.103 0.0001 0.0002 0 0.9189 0.9217 0 0.0002 0.0001 0.000000565 0.8778 0.8738 0.9149

Modal 48 0.103 0 0.000002455 0 0.9189 0.9217 0 0.000003353 5.614E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149

Modal 49 0.103 0 6.109E-07 0 0.9189 0.9217 0 0.000000829 5.586E-07 0 0.8778 0.8738 0.9149

Modal 50 0.103 0.0002 0.0004 0 0.9191 0.9221 0 0.0005 0.0002 0 0.8783 0.874 0.9149

3.3. Output Gaya – Gaya Dalam

frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)

N N N-mm N-mm N-mm

LT.6 B1706 Comb4 Max - - - 263,816,692.00 -

LT.6 B1707 Comb4 Min - - - - (204,397,488.00)

LT.7 B2219 Comb3 Min - - (9,125,547.51) - -

LT.6 B1707 Comb4 Min (212,152.40) (202,254.80) - - -

LT.7 B2225 Comb4 Min (210,618.90) (188,747.86) - - -

LT.3 B1974 Comb3 Min - - (8,908,717.55) - -

LT.7 B2225 Comb6 Max - - - 347,952,536.00 -

LT.7 B2225 Comb4 Min - - - - (436,068,820.00)

LT.5 B1976 Comb4 Min (324,177.29) (308,145.91) - - -

LT.6 B2187 Comb3 Min - - (21,226,395.00) - -

LT.5 B1976 Comb4 Max - - - 391,097,169.00 -

LT.5 B2156 Comb4 Min - - - - (492,652,587.00)

LT.11 B2225 Comb4 Min (579,503.30) (556,937.22) - - -

LT.10 B2277 Comb4 Min - - (96,612,631.00) - -

LT.9 B2225 Comb6 Max - - - 1,152,355,238.00 -

LT.11 B2225 Comb4 Min - - - - (1,361,321,179.00)

LT.15 B2232 Comb4 Max 657,481.23 (543,528.28) - - -

LT.16 B2269 Comb4 Max - - 88,748,639.29 - -

LT.15 B2232 SPEX Y Max - - - 1,462,017,923.00 -

LT.15 B2232 Comb4 Min - - - - (1,730,752,514.00)

LT.11 B1725 Comb4 Min (67,120.32) (66,050.83) - - -

LT.6 B1728 Comb3 Max - - 12,876,909.92 - -

LT.10 B1725 SPEX Y Max - - - 104,290,326.00 -

LT.11 B1725 Comb4 Min - - - - (131,421,785.00)

LT.10 B2230 Comb4 Max 88,172.63 (75,044.08) - - -

LT.6 B1729 Comb3 Max - - 19,715,951.50 - -

LT.10 B2230 SPEX Y Max - - - 228,173,340.00 -

LT.10 B2230 Comb4 Min - - - - (276,060,624.00)

frame Story Beam V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min)

N N N-mm N-mm N-mm

LT.6 B2063 Comb3 Max 1,382,838.98 1,332,941.78 - - -

LT.6 B2063 Comb4 Min - - (172,407,172.00) - -

LT.6 B2054 Comb3 Max - - - 2,625,147,761.00 -

LT.6 B2054 Comb5 Min - - - - (1,501,721,621.00)

LT.2 B2054 Comb3 Min (787,182.18) (658,929.42) - - -

LT.5 B2055 Comb4 Max - - 195,243,712.00 - -

LT.2 B2054 Comb3 Max - - - 1,615,605,110.00 -

LT.2 B2054 Comb5 Min - - - - (1,147,953,532.00)

LT.7 B2212 Comb4 Min (835,915.13) (803,515.77) - - -

LT.7 B2210 Comb3 Max - - 187,730,718.00 - -

LT.9 B2232 Comb6 Max - - - 1,994,938,976.00 -

LT.9 B2232 Comb4 Min - - - - (2,116,474,477.00)

LT.7 B2229 Comb3 Max 533,191.34 167,631.28 - - -

LT.7 B2229 Comb4 Min - - (347,171,318.00) - -

LT.9 B2233 Comb5 Max - - - 802,667,857.00 -

LT.9 B2233 Comb3 Min - - - - (871,029,744.00)

frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)

N N N-mm N-mm

BASEMENTC216 Comb3 Min (9,292,100.51) - - -

LT.6 C216 Comb3 Max - 681,391.81 - -

LT.6 C216 Comb3 Max - - 1,450,116,372.00

BASEMENTC96 Comb4 Min - - (1,152,447,173.00) -

LT.4 C59 Comb4 Min (2,752,587.04) - - -

LT.6 C55 Comb3 Max - 606,105.73 - -

LT.16 C282 Comb4 Max - - 1,079,629,625.00 -

LT.6 C55 Comb3 Max - - - 1,297,374,428.00

frame Story Beam P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks)

N N N-mm N-mm

LT.7 C291 Comb3 Min (940,328.20) - - -

LT.7 C290 Comb3 Max - 380,698.22 - -

LT.7 C291 Comb4 Min - - (455,695,169.00) -

LT.7 C290 Comb3 Max - - - 880,023,037.00

LT.7 C215 Comb4 Min (9,285,232.70) - - -

LT.9 C17 Comb3 Min - (639,301.06) - -

LT.9 C282 Comb4 Max - - 1,894,429,376.00 -

LT.9 C17 Comb3 Min - - (1,376,944,475.00)

frame Story Pear P (maks) V2 (maks) M3 (maks)

KN KN KN-m

BASEMENTP11 Comb4 Max (19,541.16) - -

ATAP P23 Comb5 Max - (8,789.81) -

ATAP P23 Comb3 Min - - 21,409.88

Load

Case/Combo

B1

B2

B3

B4

Load

Case/Combo

B5

B6

B7

Load

Case/Combo

PC1

PC2

Load

Case/Combo

K4

SW

K5

PC3

PC4

Load

Case/Combo

K1

K2

LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR)

4.1. Perencanaan Pelat Lantai

Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk

perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan

dimensi dan ketebalan masing – masing tipe pelat tersebut.

No :

Tipe Plat :

Ukuran Plat : x

Jenis Ruang :

Mutu Bahan

: MPa

: MPa

:

Dimensi Plat

: m

: m

: m

: m : mm

A. Pembebanan Plat

1. Beban Mati Tebal (m) x Bj (Kn/m³)

a. Plat : x = kN/m²

b. Pasir : x = kN/m²

Tebal (cm) x Berat (kN/m²)/cm

c. Spesi : x = kN/m²

d. Penutup Lantai : x = kN/m² +

Total Beban Mati (Wd) = kN/m²

2. Beban Hidup

Beban Hidup (Wl) : kN/m²

Faktor Reduksi :

3. Beban Ultimit

Beban Ultimit (Wu) : + ( x Fr )

: + ( x 0 )

: kN/m²

B. Perhitungan Momen Plat

Diketahui di atas :

=

=

=

=

= x x x

= x x x

= kNm

= x x x

= x x x

= kNm

Perencanaan Plat

S1

4 4

PERKULIAHAN

Lx 4

Ly 4

h 0.12

f'c 30

Fy 240

β 0.85

0.04 18 0.72

3 0.21 0.63

P 0.02 20

0.12 24 2.88

1.2 Wd 1.6 Wl

1.2 4.47 1.6 2.5

1 0.24 0.24

4.47

2.5

0.4

……>>Clx 25

Lx 4 Cly 25

6.964

Ly:

4= 1.0

Ctx 51

Cty 51

Mu lx 0.001 Wu Ix² Clx

0.001 6.964 4.00 ² 25

2.786

Mu ly 0.001 Wu Ix² Cly

0.001 6.964 4.00 ² 25

2.786

1

= x x x

= x x x

= kNm

= x x x

= x x x

= kNm

C. Perencanaan Penulangan Lx

Tebal Plat (h) : mm

Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²

Penutup Beton : mm

Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2

: - -

: mm

ρ balance : x x

+

: x x

+

:

ρ max : x ρ balance ρ min

: x

: :

: x

:

x

x

:

ρ perlu

: x ( 1 - √ )

:

As perlu : x x = mm²

As min : x x = mm²

As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu

As terpakai :

Mu ty 0.001 Wu Ix² Cty

Mu tx 0.001 Wu Ix² Ctx

0.001 6.964 4.00 ² 51

5.683

120

0.001 6.964 4.00 ² 51

5.683

95

0.85 f'c βx (

10 78.54

20

120 20 5

600)

240 600 240

0.0645

600)

Fy 600 fy

0.85 30 0.85x (

0.75:

1.4

0.75 0.06 Fy

Rn 3.48 1E+06

95 ² 1000

0.385817

0.05 0.0058

Mu:

2.786: 3.482 kNm

phi 0.8

1.1765

:1

x ( 1m

m :fy

0.85 f'c

:240

0.85 240

Rn) )

fy- √ ( 1 - (

:1

x ( 1 -

2 m x

1.18 x0.39

) )1.18 240√ ( 1 - ( 2

1.33 1.33 152.86 203.31

0.85 0.9962

0.001609

ρ perlu b d

250

..OK..!!

152.86

ρ min b d 554.17

Jarak antar tulangan : x

Jarak Pakai : mm P -

Kontrol Kapasitas Momen

As terpakai : x

a :

x x

: x x ( - / 2 ) = kNm

: kNm

phi >

D. Perencanaan Penulangan Ly

Tebal Plat (h) : mm

Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²

Penutup Beton : mm

Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2

: - - -

: mm

ρ balance : x x

+

: x x

+

:

ρ max : x ρ balance ρ min

: x

: :

: x

:

x

x

:

ρ perlu

: x ( 1 - √ )

:

78.54 1000= 314.16

250

150 10 150

78.54 1000= 523.6 mm²

150

523.6 x 240= 4.928 mm

0.85 30 1000

1.33 Mu 4.6311

Mn Mu .....OK...!!!

Mn 523.6 240 95 4.93 11.628

85

0.85 f'c βx (

120

10 78.54

20

120 20 10 5

600)

240 600 240

0.0645

600)

Fy 600 fy

0.85 30 0.85x (

0.75:

1.4

0.75 0.06 Fy

Rn 3.48 1E+06

85 ² 1000

0.481938

0.0484 0.0058

Mu:

2.786: 3.482 kNm

phi 0.8

9.4118

:1

x ( 1m

m :fy

0.85 f'c

:240

0.85 30

Rn) )

fy- √ ( 1 - (

:1

x ( 1 -

2 m x

9.41 x0.48

) )9.41 240√ ( 1 - ( 2

0.11 0.9622

0.002027

As perlu : x x = mm²

As min : x x = mm²

As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu

As terpakai :

Jarak antar tulangan : x

Jarak Pakai : mm P -

Kontrol Kapasitas Momen

As terpakai : x

a :

x x

: x x ( - / 2 ) = kNm

: kNm

phi >

E. Perencanaan Penulangan Tx

Tebal Plat (h) : mm

Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²

Penutup Beton : mm

Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2

: - -

: mm

ρ balance : x x

+

: x x

+

:

ρ max : x ρ balance ρ min

: x

: :

: x

:

x

x

:

1.33 1.33 172.33 229.2

ρ perlu b d

250

..OK..!!

78.54 1000= 314.16

250

172.33

ρ min b d 495.83

100 10 100

78.54 1000= 785.4 mm²

100

785.4 x 240= 11.088 mm

0.85 20 1000

1.33 Mu 4.6311

Mn Mu .....OK...!!!

Mn 785.4 240 85 11.1 14.977

95

0.85 f'c βx (

120

10 78.54

20

120 20 5

600)

240 600 240

0.0645

600)

Fy 600 fy

0.85 30 0.85x (

0.75:

1.4

0.75 0.06 Fy

Rn 7.10 1E+06

95 ² 1000

0.787067

0.0484 0.0058

Mu:

5.683: 7.1033 kNm

phi 0.8

9.4118

m :fy

0.85 f'c

:240

0.85 30

ρ perlu

: x ( 1 - √ )

:

As perlu : x x = mm²

As min : x x = mm²

As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu

As terpakai :

Jarak antar tulangan : x

Jarak Pakai : mm P -

Kontrol Kapasitas Momen

As terpakai : x

a :

x x

: x x ( - / 2 ) = kNm

: kNm

phi >

F. Perencanaan Penulangan Ty

Tebal Plat (h) : mm

Diameter Tul. : mm , maka luas tampang tulangan : mm²

Penutup Beton : mm

Jarak efektif, d : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2

: - -

: mm

ρ balance : x x

+

: x x

+

:

ρ max : x ρ balance ρ min

: x

: :

: x

:

:1

x ( 1m

Rn) )

fy- √ ( 1 - (

:1

x ( 1 -

2 m x

9.41 x0.79

) )9.41 240√ ( 1 - ( 2

1.33 1.33 316.51 420.96

0.11 0.9383

0.003332

ρ perlu b d

450

..OK..!!

78.54 1000= 174.53

450

316.51

ρ min b d 554.17

100 10 100

78.54 1000= 785.4 mm²

100

785.4 x 240= 11.088 mm

0.85 20 1000

1.33 Mu 9.4474

Mn Mu .....OK...!!!

Mn 785.4 240 95 11.1 16.862

95

0.85 f'c βx (

120

10 78.54

20

120 20 5

600)

240 600 240

0.0645

600)

Fy 600 fy

0.85 30 0.85x (

0.75:

1.4

0.75 0.06 Fy

Rn 7.10 1E+06

95 ² 1000

0.787067

0.0484 0.0058

Mu:

5.683: 7.1033 kNm

phi 0.8

x

x

:

ρ perlu

: x ( 1 - √ )

:

As perlu : x x = mm²

As min : x x = mm²

As perlu : x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu

As terpakai :

Jarak antar tulangan : x

Jarak Pakai : mm P -

Kontrol Kapasitas Momen

As terpakai : x

a :

x x

: x x ( - / 2 ) = kNm

: kNm

phi >

=

lx =

9.4118

:1

x ( 1m

m :fy

0.85 f'c

:240

0.85 30

Rn) )

fy- √ ( 1 - (

:1

x ( 1 -

2 m x

9.41 x0.79

) )9.41 240√ ( 1 - ( 2

554.17

1.33 1.33 316.51 420.96

0.11 0.9383

0.003332

ρ perlu b d

22.176 mm0.85 10 1000

100 10 100

78.54 1000= 785.4 mm²

100

P10-100

1.33 Mu 9.4474

Mn Mu .....OK...!!!

Mn 785.4 240 95 22.2 15.817

4 P10-100

P10-100

ly 4

P10-100

P10-150P10-100

785.4 x 240=

450

..OK..!!

78.54 1000= 174.53

450

316.51

ρ min b d

4.2. Perencanaan Balok

Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1.

Balok B1

Tulangan tumpuan

bw= 300 mm Mn= 255,496,860 Nmm

h= 450 mm m= 15.686

d= 410 mm Pmin= 0.0035

d'= 40 mm Rn= 5.066 N/mm2

fc= 30 Mpa Pperlu= 0.0143

fy= 400 Mpa Pb= 0.0325

Mu= 204,397,488 Nmm Pmaks= 0.0244

β1= 0.85

Sehingga digunakan ρ = 0.014261

As perlu= 1754.107

Digunakan tulangan

D= 22 mm

Ast= 380.133 mm2

maka didapat jumlah tulangan

n= 4.614 ≈ 8 batang 6.230749959

As pakai= 3041.062 mm2

As pakai > As perlu

Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan ras io

As '= 1520.531 mm2

digunakan 4 D22

As '= 1520.531 mm2 4 batang

S= 3.428571429 mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis

Kontrol kelelehan :

Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh

a= 79.50 mm

c= 93.54 mm

εy= 0.002

εs= 0.010 > εy ok

εs '= 0.002 < εy asumsi sa lah tul . Tekan belum leleh

karena εs > εy > εs ', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi ba ja tekan belum. Dengan demikian, ternyata

anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netra l dengan menggunakan

kesetimbangan gaya-gaya hrizonta l (∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu dengan mencari ni la i c dengan rumus sbb:

R= -23.384 mm

Q= 5612.109 mm

c= 101.863 mm

dengan ni la i c tersebut,ni la i -ni la i la in yang belum diketahui dapat dicari .

fs '= εs '.Es

fs '= 364.388 < 400 ok

dengan demikian anggapan yang digunakan benar.

a= 86.583 mm

Cc= 662361.015 N

Ct= 554063.660 N

cek TS = Cc + ct

As .fy = Cc + Ct

1216424.675 1216424.675 ok

kapas i tas penampang balok

Mn1= 242893368.2 Nmm

Mn2= 205003554.4 Nmm

Mn= 447896922.5 Nmm

ØMn > Mu

358317538 204397488

dengan demikian balok aman terhadap lentur

2c Q R R

Balok B1

Tulangan lapangan

bw= 300 mm Mn= 329,770,865 Nmm

h= 450 mm m= 15.686

d= 410 mm Pmin 0.0035

d'= 40 mm Rn= 6.539 N/mm2

fc= 30 Mpa Pperlu= 0.0193

fy= 400 Mpa Pb= 0.0325

Mu= 263,816,692 Nmm Pmaks= 0.0244

β1= 0.85

Sehingga digunakan ρ = 0.0192562

As perlu= 2368.512

Digunakan tulangan

D= 22 mm

Ast= 380.133 mm2

maka didapat jumlah tulangan

n= 6.231 ≈ 8 batang 6.23075

As pakai= 3041.062 mm2

As pakai > As perlu

Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan ras io

As '= 1520.531 mm2

digunakan 4 D22

As '= 1520.531 mm2 4 batang

S= 3.428571429 mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis

Kontrol kelelehan :

Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh

a= 79.50 mm

c= 93.54

εy= 0.002

εs= 0.010 > εy ok

εs '= 0.002 < εy asumsi sa lah tul . Tekan belum leleh

karena εs > εy > εs ', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi ba ja tekan belum. Dengan demikian, ternyata

anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netra l dengan menggunakan

kesetimbangan gaya-gaya hrizonta l (∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu dengan mencari ni la i c dengan rumus sbb:

R= -23.384 mm

Q= 5612.109 mm

c= 101.863 mm

dengan ni la i c tersebut,ni la i -ni la i la in yang belum diketahui dapat dicari .

fs '= εs '.Es

fs '= 364.388 < 400 ok

dengan demikian anggapan yang digunakan benar.

a= 86.583 mm

Cc= 662361.015 N

Ct= 554063.6604 N

cek TS = Cc + ct

As .fy = Cc + Ct

1216424.675 1216424.675 ok

kapas i tas penampang balok

Mn1= 242893368.2 Nmm

Mn2= 205003554.4 Nmm

Mn= 447896922.5 Nmm

ØMn > Mu

358317538 263816692

dengan demikian balok aman terhadap lentur

2c Q R R

Penulangan Terhadap Torsi

a. Tulangan Torsi

Vu = 212152.4 N

Tu = 9125547.5 Nmm >>>>> kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs.

b = 300 mm -9125547.51 Nmm (akibat 1,2 DL + LL – Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2

h = 400 mm φ = 0.75 >>>> ketentuan SNI 2847 2002

fc' = 30 mm d' = 40 mm

diameter sengkang = 10 mm

fy = 400 mpa

Acp = 120000 mm2

Pcp = 1400 mm

Batas Tu = 0.3423266 x 10285714

= 3,521,074 Nmm < 9,125,548 Nmm

Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan.

b. menghitung properti penampang.

dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10

X1 = 210 mm

Y1 = 310 mm

Aoh = (X1.Y1) = 65100 mm2

Ao = 0.85 x Aoh

= 55335 mm2

d = 360

ph = 2(X1+Y1) = 1040 mm

cek penampang :

= 98590.06 N

2.365167702 N/mm2 < 3.423266 N/mm2

maka penampang cukup besar.

c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan

= 12167397 Nmm

asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang.

= 0.274858 mm2/mm untuk 1 kaki dari sengkang

d. memilih tulangan torsi longitudinal

tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi :

= 285.8519 mm2

luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan.

= 398.8013 mm2

At/s = 0.2748576 mm2 > bw/6.fyv = 0.125 mm2 OK

mengacu SNI 2847-2002 pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk

menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al = 285.8519 mm2 OK

tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara

vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga = 95.28397 mm2

maka digunakan tulangan torsi: 2 D 13 >>>>>>>> 265.4646 mm2 untuk sisi samping.

2'.

12

fc A cpBatasTu

Pcp

'.

6

fcVc bw d

2

2

2 '.

. 1,7 . 3

fcVu Tu ph Vc

bw d A oh bw d

TuTn

2. . .cot

At Tn

S Ao fy

2. . .cotAt fyv

Al PhS fyt

5 '. .

12.

fc Acp At fyvMinAl Ph

fyl S fyt

Tulangan Geser Balok B1

Vu= 212152.400 N

h= 450 mm

b= 300 mm

d'= 40 mm

d= 410 mm

fc= 30 mpa

fy= 240 mpa

Vc= 112283.1243 N

dengan menganggap Vc = 0

Vs= 282869.867 N

dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2

Vs= Av.Fy.d/s

s= Av.Fy.d/Vs 109.284 mm

syarat SRPMK pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm

n= 4 kaki/muka

D= 10 mm

dipakai s= 100 mm pada rentang sendi

sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan

Vs pakai= 309132.7171 N

kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum

Vs maks= 449,132 N > 309,133 N ok

Vn= 421415.8414 N

Ø Vn > Vu

316,062 N 212,152 N ok

Vu pada jarak 2.h (diluar sendi)

Vu= 202,255 N

Vc= 112283.1243 N

dengan menganggap Vc= 0

Vs= 269673.067 N

dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2

Vs= Av.Fy.d/s

s= Av.Fy.d/Vs 114.632 mm

syarat srpmk pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm

n= 4 kaki/muka

D= 10 mm

dipakai s= 120 mm pada rentang luar sendi

Vs pakai= 257610.5976 N

Vn= 369893.7219 N

Ø Vn > Vu

277,420 N 202,255 N ok

4.3. Perencanaan Kolom

Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1.

Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)

kolom 1200x1200

h= 1200 mm fc= 30 Mpa

d= 1160 mm fy= 400 Mpa

d'= 40 mm Ey= 200000 Mpa

Pu= 9292100.51 N β1= 0.85

Gaya aksial maksimum kolom

Digunakan rasio tulangan (Pg) = 2 % 0.316777 %

Asg= 28800 mm2

Digunakan tulangan 12 D22

D= 22 mm 380.133 mm2

n= 12 batang

Ast= 4561.593 mm2

dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka :

Ast x-x= Ast y-y n= 8 batang

3041.062 mm2

As= As' n= 4 batang

1520.531 mm2

h-2d'/h= 0.933 > 0.65

maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku :

Ag= 1440000 mm2

0,1.fc'.Ag= 4320000 N

beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom :

ØPn max= 19982724.53 > 4320000 Øtetap

19982724.53 > 9292100.51 Ok

kuat momen kolom

peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik :

εy= 0.002

cb= 696 mm

a= 591.6 mm

εs'= 0.0028 > 0.002

εs' >εy

fs'= fy

ND1= 18102960 N

ND2= 569438.801 N

NT= 608212.338 N

Pnb= 18064186.463 N

ØPnb 11741721.2 N > 9292100.51 N

kolom mengalami kelehan tarik

kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu

pada saat εs'=εy= 0.0028

c= 696.00

fs= 400 400 Mpa, Asumsi benar

kedua tulangan leleh

fs=fs'= fy

Pn= 18064186.46 N

ØPn= 11741721.2 N > 9292100.51 N

dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu

0,2. .0,8

0,1. . '

Pn

Ag fc

Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1)

kolom 1200x1200

Vu= 681391.810 N

Nu= 9292100.510 N

h= 1200.000 mm

d'= 40.000 mm

d= 1160.000 mm

fc= 30.000 mpa

fy= 240.000 mpa

Vc= 1856411.963 N

dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI

03-2847-2002 pasal 23.4.4(4) dan pasal 23.3.3(2) SRPMK.

D= 12 mm Av= 226.195 mm2

n= 2 kaki/muka

dipakai s= 100 mm

Vspakai = 629725.964 N

Vn= 2486137.927 N

Ø Vn > Vu

1864603.445 N 681391.810 N ok

jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser.

dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm

D= 12 mm Av= 226.195 mm2

n= 2 kaki/muka

dipakai s= 150 mm

Vspakai = 419817.309 N

Vn= 2276229.272 N

Ø Vn > Vu

1707171.954 N 681391.810 N ok

1. DATA TAMPANG

Lebar tampang B = 1200 mm

Tinggi penampang H = 1200 mm

Kuat tekan beton fc = 30 MPa

Teg. Leleh baja fy = 400 MPa

Modulus Elastisitas E = 200000 MPa 1200 mm

Diameter Tulangan d = 22 mm As = 380.286 mm2

Tulangan n = 12D22 12

Deret = 4

Rasio tulangan = 0.317%

Selimut beton ds = 40.0 mm jrk antr tul = 337 > 19 mm Ok

1200 1200

Momen Desain dari Etabs Mu = 1450.116 KNm 1200 mm

Gaya Aksial dari Etabs Pu = 9292.101 KN

2. ANALISIS LENTUR

TABULASI PERHITUNGAN Mn-Pn

120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120

As/deret c 1200 1080 960 840 720 600 480 360 240 120 -38

(mm2) a 1200 1020 918 816 714 612 510 408 306 204 102 -32

1140.9 1 εs1 0.0030 0.0001 -0.0002 -0.0006 -0.0011 -0.0018 -0.0028 -0.0043 -0.0067 -0.0115 -0.0260 -0.0666

760.6 2 εs2 0.0030 0.0010 0.0008 0.0005 0.0002 -0.0003 -0.0009 -0.0019 -0.0036 -0.0068 -0.0167 -0.0442

760.6 3 εs3 0.0030 0.0020 0.0019 0.0017 0.0015 0.0013 0.0009 0.0004 -0.0004 -0.0022 -0.0073 -0.0218

1140.9 4 εs4 0.0030 0.0029 0.0029 0.0029 0.0029 0.0028 0.0028 0.0028 0.0027 0.0025 0.0020 0.0006

1 Cs1 456.34 22.82 -50.70 -142.61 -260.77 -418.31 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34 -456.34

2 Cs2 304.23 157.18 123.94 82.40 28.97 -42.25 -141.97 -291.55 -304.23 -304.23 -304.23 -304.23

3 Cs3 304.23 299.16 281.69 259.86 231.79 194.37 141.97 63.38 -67.61 -304.23 -304.23 -304.23

4 Cs4 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 456.34 136.90

∑Csi 1521 936 811 656 456 190 0 -228 -372 -608 -608 -928

Pn 36720 31212 28091 24970 21848 18727 15606 12485 9364 6242 3121 -988

Pn + ∑Csi Pn 38241 32148 28902 25626 22305 18917 15606 12257 8992 5634 2513 -1916

Mn Mn 0 3078 4274 5162.702 5749 6040 5948 5521 4741 3620 2225 -277

Pu 24857 20896 18786 16657 14498 12296 10144 7967 5845 3662 1633 -1246

Mu 0 2001 2778 3355.757 3737 3926 3866 3589 3082 2353 1446 -180

b = 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200

DESAIN DAN ANALISIS KOLOM LANTAI Basemen-Lt6 K1

4.4. Perencanaan Dinding Geser

h = 76 m

Vu= 8,789.81 KN

Mu = 21,409.88 Knm

Pu = 19,541.16 Kn

fc ' = 30 mpa

fy = 400 mpa

tebal = 0.45 m

panjang total = 5 m

panjang badan = 6 m

tinggi total dinding = 76 m

menentukan kebutuhan baja tulangan vertikal dan

horisontal :

2.7 m2

2464.751509 Kn

Vu = 8,789.81 Kn > 2464.752 Kn

sehingga diperlukan 2 lapis tulangan.

perhitungan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal.

0.0025 tetap

Spasi Maks = 450 mm

luas penampang horisontal dan vertikal dinding geser per meter

panjang :

0.45 m2

luas minimal kebutuhan tulangan per meter panjang arah

horizontal dan vertikal :

0.001125 m2 = 1125 mm2

bila digunakan baja tulangan D16, maka :

Jenis As

D Diameter (mm) luas/bar (mm2) (mm2)

22 22 380.1327111 2 760.2654

karena digunakan dua lapis tulangan, jumlah pasangan tulangan

yang diperlukan per meter panjang adalah :

n = 1.479746372 = 2 pasang

S = 150 mm

spasi tidak boleh melebihi 450 mm

dipakai tulangan = 2D22-150 untuk tulangan horisontal

menentukan baja tulangan untuk menahan geser :

Dimensi

Jumlah

1'

6Acv fc

Acv lxt

v n

.1tebal m

( ' . )Vn Acv c fc n fy

dimana :

12.66666667 > 3

diperoleh αc = 0.167

rasio tulangan horisontal :

0.011263191

Ok, > = 0.0025

kuat geser nominal :

14633.92777 Kn

Kuat geser perlu :

10975.44582 Kn

ok, Vu = 8,789.81 kn < 10975.45 Kn oke

dinding cukup kuat menahan geser

kuat geser nominal maksimum :

12323.75754 Kn OKE

Ok, kuat geser nominal masih dibawah batas atas kuat geser nominal

maksimum.

oleh karena itu, konfigurasi tulangan 2D22-150mm (sebagaimana

didapat pada langkah awal) dapat dipakai. Rasio tulangan pv tidak boleh

kurang dari pn apabila hw/lw < 2. karena hw/lw = 12,67, maka dapat digu-

nakan rasio tulangan minimum. Jadi gunakan 2D22-150mm untuk tulangan

vertikal.

hw

lw

2 /

.

xluas barn

s t

n .minn

( ' . )Vn Acv c fc n fy

0,75Vn xVn

5'

6Acv fc