tugas khusus ahu

TUGAS KHUSUS

EVALUASI DIRT FACTOR HEAT EXCHANGER 13-E-101 A/B PADA

ATMOSPHERIC HYDRODEMETALLIZATION UNIT (AHU)

PT. PERTAMINA (PERSERO) REFINERY UNIT VI

BALONGAN - INDRAMAYU

Disusun Oleh:

Bella Azaria Susanto 21030112130141

Yuni Ratnasari 21030112130156

JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS DIONEGORO

SEMARANG

2015

ii

Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik

Universitas Diponegoro

DAFTAR ISI

HALAMAN JUDUL ..................................................................................................... i

DAFTAR ISI ................................................................................................................. ii

DAFTAR GAMBAR .................................................................................................... iv

DAFTAR TABEL ......................................................................................................... vi

BAB I PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang .................................................................................................... 1

1.2 Rumusan Masalah ............................................................................................... 2

1.3 Tujuan ................................................................................................................. 2

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Atmospheric Hydrometallization Unit ................................................................ 3

2.1.1 Teori Umum................................................................................................. 3

2.1.2 Proses Kimia ................................................................................................ 4

2.2 Alat Penukar Panas ............................................................................................. 16

2.2.1 Perpindahan Panas ....................................................................................... 16

2.2.2 Alat Penukar Panas ...................................................................................... 17

2.2.3 Kegunaan Alat Penukar Panas ..................................................................... 19

2.2.4 Arah Aliran Fluida Pada Alat Penukar Panas .............................................. 19

2.2.5 Tipe Heat Exchanger ................................................................................... 21

2.2.6 Permasalahan pada Heat Exchanger ........................................................... 30

2.3 Fouling ................................................................................................................ 31

2.3.1 Pengertian Fouling....................................................................................... 31

2.3.2 Fouling Factor atau Dirt Factor (Rd) ......................................................... 33

2.3.3 Mekanisme Pembentukan Fouling .............................................................. 34

2.3.4 Penyebab dan Pencegahan Terjadinya Fouling ........................................... 34

2.3.5 Akibat Terjadinya Fouling .......................................................................... 35

2.3.6 Cara Mengatasi Fouling .............................................................................. 35

2.4 Analisa Performance Heat Exchanger ............................................................... 36

BAB III METODOLOGI

3.1 Pengumpulan Data .............................................................................................. 39

3.1.1 Pengumpulan Data Primer ........................................................................ 39

3.1.2 Pengumpulan Data Sekunder .................................................................... 41

iii



3.2 Pengolahan Data ................................................................................................. 41

BAB IV HASIL PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN

4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Actual ................................................... 45

4.2 Pengaruh Impuritas dan Sifat Fluida terhadap Nilai Rd ..................................... 46

BAB V PENUTUP

5.1 Kesimpulan ......................................................................................................... 54

5.2 Saran ................................................................................................................... 54

DAFTAR PUSTAKA ................................................................................................... 55

DAFTAR ISTILAH ...................................................................................................... 56

LAMPIRAN

iv



DAFTAR GAMBAR

Gambar 2.1 Schematic Representation of a Typical Oil ............................................. 5

Gambar 2.2 Typical Asphaltene Structure .................................................................. 5

Gambar 2.3 Metal porphyrin in residuum .................................................................. 11

Gambar 2.4 Non Metal porphyrin in residuum........................................................... 11

Gambar 2.5 Reaksi hydrodemetallation ..................................................................... 12

Gambar 2.6 Nitrogen Containing Molecul in Residuum ............................................ 13

Gambar 2.7 Sulphur Containing Molecules ............................................................... 14

Gambar 2.8 Hydrodesulphurization Reaction ............................................................ 15

Gambar 2.9 Reaksi Hydrogenasi Aromate ................................................................. 16

Gambar 2.10 Aliran Co-current.................................................................................... 20

Gambar 2.11 Aliran Counter Current........................................................................... 20

Gambar 2.12 Profil suhu arah aliran co-current flow dan counter current flow .......... 20

Gambar 2.13 Shell and tube heat exchanger ................................................................ 21

Gambar 2.14 Tubes layout pada shell and tube heat exchanger .................................. 23

Gambar 2.15 Segmentasi baffle .................................................................................... 24

Gambar 2.16 Struktur BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger .......................... 26

Gambar 2.17 Plate and frame heat exchanger ............................................................. 27

Gambar 2.18 Extended surface heat exchanger ........................................................... 28

Gambar 2.19 Double pipe heat exchanger ................................................................... 29

Gambar 2.20 Coil heat exchanger ................................................................................ 29

Gambar 2.21 Air cooled heat exchanger ...................................................................... 30

Gambar 2.22 Precipitation/crystallization fouling ....................................................... 32

Gambar 2.23 Particulate fouling .................................................................................. 32

Gambar 2.24 Chemical reaction fouling....................................................................... 32

Gambar 2.25 Corrosion fouling .................................................................................... 33

Gambar 2.26 Biological fouling.................................................................................... 33

Gambar 3.1 Aliran Proses Heat Exchanger 13-E-101 A/B ........................................ 38

Gambar 4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Aktual Heat Exchanger

13-E-101 A/B .......................................................................................... 45

Gambar 4.2 Pengaruh Konsentrasi CRTC terhadap Nilai Rd Aktual ......................... 46

Gambar 4.3 Pengaruh Konsentrasi Garam (Salt) terhadap Nilai Rd Aktual .............. 47

v



Gambar 4.4 Pengaruh Konsentrasi MCRT terhadap Nilai Rd Aktual ........................ 48

Gambar 4.5 Pengaruh Konsentrasi Sulfur terhadap Nilai Rd Aktual ......................... 48

Gambar 4.6 Pengaruh Konsentrasi Nikel terhadap Nilai Rd Aktual .......................... 49

Gambar 4.7 Pengaruh Konsentrasi Vanadium terhadap Nilai Rd Aktual .................. 49

Gambar 4.8 Pengaruh Konsentrasi Besi (Fe) terhadap Nilai Rd Aktual .................... 50

Gambar 4.9 Pengaruh Konsentrasi Natrium terhadap Nilai Rd Aktual ...................... 50

Gambar 4.10 Pengaruh Specific Gravity terhadap Nilai Rd Aktual ............................. 51

Gambar 4.11 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 50°C terhadap

Nilai Rd Aktual ....................................................................................... 51

Gambar 4.12 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 100°C terhadap

Nilai Rd Aktual ....................................................................................... 52

vi



DAFTAR TABEL

Tabel 3.1 Data Design13 E-101 A/B ........................................................................... 39

Tabel 3.2 Construction Data13 E-101 A/B ................................................................. 39

Tabel 3.3 Performance Data13 E-101 A/B ................................................................. 40

1



BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) merupakan unit yang

menyiapkan umpan untuk Residue Catalytic Cracking Residue (RCC). Atmospheric

Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) mengolah residu dari Crude Distillation Unit

(CDU) yang mengandung logam nikel (Ni) dan vanadium (V) serta Micro Carbon Residue

(MCR) dengan jumlah yang lebih kecil. Prosesnya menggunakan hidrogen dan katalis pada

temperatur dan tekanan tinggi.

Heat exchanger merupakan alat perpindahan panas suatu fluida, baik yang

digunakan dalam proses pemanasan maupun pendinginan. Kondisi operasi yang tepat

dapat menghasilkan output yang sesuai dengan spesifikasi proses. Kondisi operasi yang

perlu diperhatikan antara lain temperatur dan tekanan proses. Namun alat heat exchanger

memiliki jangka waktu tertentu untuk berjalan dan berfungsi dengan baik sesuai dengan

desain awal. Waktu tersebut merupakan variabel, tergantung dari fluida yang masuk ke

heat exchanger dan komposisi fluida serta kondisi proses.

Apabila fluida feed heat exchanger banyak mengandung impuritas maka akan

semakin cepat heat exchanger tersebut mengalami fouling, akibatnya transfer panas dari

alat tersebut tidak maksimal karena tidak sesuai dengan kebutuhan proses atau tidak sesuai

dengan outlet heat exchanger desain, hal ini dapat menyebabkan penurunan efisiensi dan

performa dari heat exchanger tersebut sehingga perlu dilakukan cleaning agar proses

transfer panas dapat berjalan dengan baik.

Agar efisiensinya tinggi, proses transfer panas pada alat heat exchanger dapat

ditekan seoptimal mungkin sehingga dapat mengurangi biaya untuk penyediaan energi

suatu pabrik. Oleh karena itu perlu dilakukan evaluasi performa dari heat exchanger 13-E-

101 A/B untuk mengetahui bagaimana kinerja dan kapan harus dilakukan cleaning.

Apabila cleaning pada heat exchanger dilakukan secara berkala, maka performa dan

efisiensi dari heat exchanger akan terjaga sehingga menjadikan alat tersebut beroperasi

dengan baik.

2



1.2 Rumusan Masalah

Fouling yang terdapat pada heat exchanger pada Atmospheric Residue

Hydrodemetallization Unit (AHU) dapat menurunkan performa dari alat tersebut,untuk itu

dilakukan analisa performa heat exchanger 13-E-101 A/B pada kondisi aktual berdasarkan

dirt factor (Rd) selama periode September 2014 sampai September 2015. Guna

meningkatan performa heat exchanger selanjutnya perlu dikaji penyebab kenaikan dirt

factor (Rd) yang dapat ditinjau dari kandungan impuritas dan sifat fluidanya sehingga

dapat dirumuskan rekomendasi untuk meningkatan efisiensi perpindahan panas heat

exchanger 13–E-101 A/B.

1.3 Tujuan

1. Mengetahui performa heat exchanger 13-E-101 A/B pada kondisi aktual

berdasarkan dirt factor (Rd) selama periode September 2014 sampai September

2015

2. Mengetahui pengaruh berbagai impuritas dan sifat fluida terhadap performa heat

exchanger 13-E-101 A/B

3



BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Atmospheric Hydrodemetallization Unit

Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) merupakan unit yang

menyiapkan umpan untuk Residue Catalytic Cracking Residue (RCC). Atmospheric

Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) mengolah residu dari Crude Distillation Unit

yang mengandung logam nikel (Ni) dan vanadium (V) serta Micro Carbon Residue (MCR)

dengan jumlah yang lebih kecil. Prosesnya dengan menggunakan hidrogen dan katalis pada

temperatur dan tekanan tinggi.

Hasil reaksi samping adalah off gas, naphta, dan kerosen yang akan dialirkan

langsung ke tangki produk. Sedangkan gas oil diolah kembali di Gas Oil Hydrotreater Unit

(GO HTU) menjadi produk gas oil yang sesuai dengan persyaratan pasar.

AHU mempunyai kapasitas 58.000 BPDS (384 m3/jam) merupakan unit yang besar.

Sebagai perbandingan Hydrocracking Unit di UP II Dumai dan UP V Balikpapan yang

mempunyai kapasitas masing-masing 55.000 BPDS dan dibagi dalam 2 train yang masing-

masing terpisah. AHU terdiri dari:

2 train seksi reaktor

1 train seksi fraksinasi

Masing-masing train seksi reaktor diberi nomor unit 12 dan unit 13. Sedangkan

seksi fraksinasi mempunyai unit yang sama dengan seksi reaktor unit 12. AHU dirancang

oleh Chevron Research Technology Company (CRTC) yang berpusat di Richmond,

California, Amerika Serikat.

2.1.1 Teori Umum

Fungsi utama AHU adalah mengurangi kandungan logam (metal)dan carbon

residue dari Atmospheric Residue menjadi produk dengan kandungan logam dan

carbon residue yang rendah sebagai bahan baku (feed) unit RCC. Proses

hydrotreating ini memerlukan jenis katalis hydrotreating yang sangat aktif, kondisi

temperatur dan tekanan relatif tinggi dan dalam lingkungan hidrogen yang berlebih.

Kondisi operasi untuk temperatur rata-rata dari reaktor dan katalis antara

410°C pada awal operasi (SOR = Start of Run) dan 418°C pada akhir operasi (EOR =

End of Run) dengan tekanan masuk reaktor 174,8 kg/cm2g.

4



Pada temperatur yang tinggi ini katalis Hydrotreating mempercepat reaksi

antara hidrogen dan minyak (feed) di dalam reaktor, dimana temperatur tinggi juga

menambah rate dari pembentukan coke pada katalis, dengan demikian dapat

mengurangi kemampuan dari katalis untuk pengisian hidrogen dalam minyak (feed).

Untuk menahan (mencegah) pembentukan coke, reaktor dioperasikan pada

tekanan parsial hidrogen yang tinggi, dengan demikian akan memperpanjang umur

katalis.

Tekanan partial hidrogen yang tinggi di dalam reaktor diperoleh dengan

mempertahankan tekanan total reaktor yang tinggi, mempertahankan flow rate yang

tinggi dari recycle hidrogen yang masuk ke dalam reaktor dan mempertahankan

konsentrasi hidrogen yang tinggi dalam recycle gas dengan mengirim sebagian ke

membrane hydrogen recovery unit.

Make up hidrogen juga ditambahkan untuk memenuhi kebutuhan hidrogen

yang diperlukan untuk reaksi kimia, purging dari sistem tekanan tinggi dan yang

larut dalam produk minyak. Sejumlah recycle gas dingin yang kaya hidrogen

diinjeksikan ke reaktor untuk membatasi kenaikan temperatur secara menyeluruh

yang disebabkan oleh reaksi eksotermis dari reaksi Hydrotreating.

Perlu mempertimbangkan dengan hati-hati sebelum mengatur kondisi operasi

untuk memperoleh produk dengan kandungan logam dan carbon residue lebih

rendah dari angka desain (design value) atau untuk memproses feed stock dengan

metal content atau carbon residue yang cukup tinggi dari angka desain. Over

Hydrotreating sekalipun dalam waktu yang singkat akan cepat menurunkan keaktifan

katalis meskipun dikonsumsi hidrogen lebih banyak.

2.1.2 PROSES KIMIA

a. Karakteristik Bahan Residue

Desain bahan baku AHU adalah Atmospheric Residue (AR) dengan

distilasi 370°C+ bereaksi dari campuran Duri (84,6%) dan Minas Crude (15,4%).

Bahan ke AHU dapat langsung dari Crude Unit (CDU 11) atau dari tangki.

Residue dibentuk dari molekul bentuk panjang dengan rantai pendek

maupun gabungan molekul bentuk cincin dengan berat molekul di atas 10.000.

Molekul-molekul besar bisasanya disebut Asphaltene yang didefinisikan tidak

larut dalam solven misalnya normal pentane atau normal hepthane. Molekul yang

lebih kecil ialah resin atau polar aromatic dengan basis molekul asphaltene yang

dapat dilarutkan dalam solven seperti tersebut di atas.

5



Impuritas yang utama dalam minyak adalah sulphur, nitrogen, logam dan

carbon residue terdapat dalam asphaltene atau resin. Dalam residue, asphaltene

dan resin terbentuk dari molekul-molekul kecil non-polar dan dapat di bagi dalam

saturate dan aromate. Saturate termasuk molekul-molekul rantai panjang

asphaltic dan naphtenic (aroma rantai jenuh) dan aromatic atau gugusan kecil dari

ring aromate non polar.

Dalam saturate dan aromate hampir tidak ada impuritas seperti nitrogen,

sulfur, metal dan carbon residue. Gambar yang mewakili dari resin dengan

asphaltic besar, polar aromatic (resin), non polar aromatic kecil dan saturate

(molecul aliphatic dan nepthenic) ditunjukkan pada gambar 2.1

Gambar 2.1 Schematic Representation of a Typical Oil

Oleh karena asphaltene dan resin berbentuk polar, aromatic non polar dan

saturate di sekeliling molekul yang besar akan menahan senyawa tersebut tetap

larut dalam minyak non polar.

Paraffine rantai panjang pada rantai aromatic dalam asphaltene dan polar

aromatic mempunyai daya larut terhadap aromatic non polar dan fraksi saturate

(senyawa jenuh).

Gambar 2.2 Typical Asphaltene Structure

Pada gambar 2.2 digambarkan struktur dari typical molekul asphaltene dan

untuk jenis molekul resin mempunyai struktur yang sama hanya lebih kecil dan

kurang komplek. Uraian dari jenis reaksi yang terjadi selama proses

Hydrotreating akan dijelaskan pada bagian 3.

6



b. Katalis

Tujuan utama dari AHU adalah untuk menghilangkan carbon residue,

menghilangkan metal (hydrometallization), menghilangkan nitrogen (hydrogeni-

trogenation) dan pemecahan (hydrocracking) dari bahan baku atmospheric

residue. Untuk mencapai tujuan ini bahan baku diberikan (hydrotreating) di

dalam reaktor yang berisi katalis dengan type yang berbeda-beda.

Katalis ini menyediakan luas permukaan (surface area) untuk reaksi

hydrotreating dengan demikian menaikkan rate penghilangan/pengurangan

carbon residue, reaksi hydrocracking dan demetalation. Katalis dibentuk dari

bahan-bahan dasar alumina yang berpori-pori (porous) yang diisi dengan logam-

logam bantu (promote-metal) sepert nikel, cobalt dan molybdenum. Molekul-

molekul minyak dan hydrogen harus melewati pori-pori dalam katalis dimana

reaksi terjadi dalam katalis.

AHU pada EXOR-I dirancang dengan menggunakan multiple catalyst

selectivity untuk mengambil impuritas dalam feed seperti nikel, vanadium,

carbon residue dan nitrogen serta untuk mengkonversikan sebagian dari bahan

baku minyak menjadi produk yang lebih ringan.

Kualifikasi katalis dibedakan berdasarkan ukuran, bentuk dan keaktifan

untuk meminimalisir terjadinya kenaikan beda tekanan (pressure drop) dalam

jangka aktu yang pendek.

Reaktor yang pertama pada setiap train (12/13-R-101) pada lapisan atas

(top layer) terdiri dari 1,22 meter katalis ICR-122 ZSB dan ICR-122 LCF.

Dengan mempunyai ukuran yang besar (large size) dan bentuk spheric, maka

katalis tersebut dapat mendistribusikan partikel padat yang masuk ke dalam

reaktor bersama-sama feed secara merata. Dengan jalan ini akan mengurangi

terjadinya pressure drop build up dalam jangka waktu yang pendek.

Katalis ini didesain untuk memisahkan iron dan vanadium dari feed AHU,

sekaligus untuk melindungi katalis yang ada dibawahnya (down stream layer)

dan juga meminimalkan pressure drop. Reaktor juga diisi katalis yang disebut

ICR-131 KAQ yang bertujuan untuk menghilangkan logam dan carbon residue.

Katalis ini mengambil nikel dan vanadium dan sedikit carbon residue (MCR)

dan sulfur dari bahan baku.

7



Di bawah lapisan katalis ICR-131 KAQ dalam reaktor pertama adalah

lapisan katalis jenis ICR-130 H yaitu high activity hydrotreating catalyst (katalis

yang sangat aktif untuk proses hydrotreating).

Reaktor kedua dan ketiga (12-R-102 &13-R-103) juga berisi ICR-130 H

yang dirancang untuk mengambil (menghilangkan) carbon residue, nitrogen dan

sulfur dari bahan baku pada saat terjadi proses hidrogenasi. Untuk

menghilangkan residue, katalis ICR-130 H jauh lebih aktif dari pada ICR-131,

tetapi kurang aktif untuk menghilangkan logam (demetalation).

Kombinasi dari katalis ini dipilih dengan tujuan untuk menghasilkan

produk dengan spesifikasi 20 ppm metal dan 3,5% wt MCR dalam produk

370°C+ dan dengan 330 hari operasi. Support catalyst ICR-122 ZSA

ditempatkan pada bottom masing-masing reaktor.

1. Penurunan Keaktifan Katalis

Selama AHU beroperasi secara berangsur-angsur katalis akan

menurun keaktifannya atau terlapisi oleh kotoran-kotoran padat (foul)

sehingga kehilangan kemampuan untuk mendorong (promote) terjadinya

reaksi hydrodemetalization dan hydrotreating.

Akibat adanya pengotoran (fouling) dari coke dan logam sulfida

maka secara berangsur-angsur akan menutupi jalan masuk dari molekul

bahan baku (feed) ke ruang reaksi di dalam katalis untuk kompensasi

terhadap di atas dengan jalan menaikkan temperatur rata-rata dari katalis.

Kenaikkan temperatur akan menambah kecepatan reaksi pada

bagian lain yang tidak tertutup, sehingga spesifikasi produk AHU sebagai

bahan baku RCC dapat dipenuhi. Kenaikkan temperatur untuk kompensasi

penurunan terhadap keaktifan katalis disebut fouling rate.

Fouling rate pada awalnya tinggi, selanjutnya mendatar dan naik

lagi pada saat mendekati akhir operasi (End of Run). Pada awalnya fouling

rate cukup tinggi pada suatu keseimbangan dimana molekul minyak berat

akan terdeposit dalam katalis. Pembentukan coke (coke build up) pada

katalis terjadi sejalan dengan peracunan katalis yang disebabkan deposit

logam yang berasal dari feed.

Periode awal ini kemungknan antara 1 sampai 4 minggu, tergantung

pada bahan baku dan kondisi operasi. Selama periode ini perlu menaikkan

8



temperatur katalis secara berangsur-angsur untuk mengontrol fouling pada

katalis (disebabkan oleh coke) pada ambang batas yang dapat diterima.

Kenaikkan temperatur yang terlalu awal akanmenyebabkan

terjadinya fouling yang berlebihan pada katalis yang disebabkan tingginya

keaktifan katalis sehingga menaikkan kecepatan terbentuknya deposit coke

pada katalis. Ini dapat menurunkan keaktifan katalis dan mengurangi

periode operasi secara keseluruhan.

Pada operasi beberapa minggu pertama direkomendasikan untuk

memeriksa carbon residue dan metal content dari produk AHU setiap hari

dan menaikkan temperatur hanya apabila carbon content pada residue lebih

besar dari 3,5% wt atau metal content lebih bear dari 20 ppm.

Pada periode selanjutnya, keaktipan katalis akan menurun secara

bertahap dan pelan-pelan dengan penambahan terbentuknya coke dan

terakumulasinya metaldari feed pada katalis. Pengaruh dari fouling yang

disebabkan oleh metal dapat diminimalis dengan memaksimalkan

pengambilan metal dalam feed pada reaktor pertama.

Pori-pori dari katalis ICR-131 KAQ dan ICR-122 yang cukup besar

memberikan toleransi yang tinggi untuk metal. Fouling yang disebabkan

oleh coke dapat diminimalisir dengan mempertahankan tekanan parsial

hydrogen di dalam reaktor setinggi yang memungkinkan dan meminimalkan

temperatur reaktor untuk mengatur spesifikasi produk yang diinginkan.

Kurva fouling akan dipercepat pada saat mendekati akhir dari

operasi (EOR) dimana metaldalam feed mulai menyumbat pori-poi katalis

pertama. Hal ini akan menyebabkan kenaikan dari metal dalam feed yang

kontak dengan metal sensitif downstream katalis (ICR-130 H)

mengakibatkan mempercepat penurunan keaktifan katalis secara

keseluruhan.

Akhir operasi dicapai apabila temperatur rata-rata katalis (CAT =

Catalyst Average Temperature) sudah mencapai 418°C atau apabila dari

produk yang dihasilkan sudah tidak bisa memenuhi spesifikasi yang

ditentukan.

9



2. Temperatur Rata-Rata Katalis Bed

Karena reaksi eksotermis hydrotreating maka temperatur keluar

masing-masing reaktor lebih tinggi dari pada temperatur masuk. Untuk

mempertahankan perbedaan temperatur inlet reaktor pertama dan outlet

reaktor terakhir dibawah 30°C diinjeksikan cool hydrogen rich quench gas

(gas dingin dimana hydrogen dipakai sebagai pendingin) di antara 2 reaktor.

Meminimalkan temperatur tertinggi pada bed katalis dengan cara

mendistribusikan quench gas dengan baik secara merata dapat

meminimalkan terjadinya fouling karena coke pada katalis dengan

temperatur rata-rata katalis yang ditentukan (CAT).

Bentuk temperatur bed rata-rata yang diingnkan diperoleh dengan

mengatur temperatur inlet reaktor dan mengatur jumlah aliran quench ke

aliran keluar dari reaktor pertama dan kedua.

Pada start of run dan selama operasi, aliran quench gas di atur

sebagai berikut:

1. Temperatur inlet reaktor pertama dan kedua dijaga pada temperatur

yang sama

2. Temperatur outlet reaktor kedua dan ketiga dijaga pada temperatur yang

sama

Dengan pedoman ini perbedaan temperatur dari reaktor secara

keseluruhan berkisar 27°C. Kondisi ini akan meminimalisasi terjadinya

fouling pada katalis dan menurunkan keaktifan katalis yang relatif sama

pada periode akhir operasi (End of Run).

Pada pelaksanaan operasi, CAT harus diatur untuk memperoleh

produk dengan spesifikasi yang tetap. Temperatur inlet reaktor pertama dan

reaktor kedua berkisar antara 393-402°C untuk mempertahankan kualitas

produksi yang dihasilkan. Apabila dilakukan perubahan temperatur inlet

reaktor maka temperatur katalis bed pada ketiga reaktor akan berubah.

Selanjutnya diperlukan pengaturan aliran quench untuk

mempertahankan temperatur sebagaimana temperatur inlet reaktor pertama

dan kedua dijaga pada temperatur yang sama dan temperatur outlet reaktor

kedua dan ketiga dijaga pada temperatur yang sama. Kandungan logam dan

10



MCR pada produk saat itu dapat diperiksa untuk dilihat apakah sudah sesuai

spesifikasi dan apakah diperlukan pengaturan temperatur lebih lanjut.

c. Reaksi Hydrotreating

Residu terbentuk dari molekul asphaltene besar dan molekul polar

aromatic dalam kumpulan non polar kecil saturate dan non polar aromatic.

Impuritas yang terbanyak termasuk logam adalah nitrogen dan sulfur. Typical

struktur dari molekul asphaltene ditunjukkan pada gambar 2.2. Apabila residu di

hidrogenasi, akan terjadi tiga reaksi sebagai berikut:

1. Cabang dari molekul akanmemecah (cracked off)

2. Bagian tengah (center) dari asphaltene atau resin dijenuhkan dengan hidrogen

dan memecah.

3. Pusat polyaromatic mengumpul (agglomerate) dan berpolimerisasi

membentuk coke.

Pada reaksi pertama molekul rantai cabang dipecah menjadi molekul

dalam minyak, dimana mereka dapat di hydrotreating. Reaksi kedua merupakan

reaksi yang paling diinginkan dimana terjadi reaksi penjenuhan aromatic dan

pengambilan impuritas di dalam asphaltene dan resin. Reaksi dari sulfur,

nitrogen dan oksigen dengan hidrogen membentukhydrogen sulfide, ammonia

dan air dimana molekul metalakan terdeposit pada katalis sebagai metal sulfide.

Reaksi ketiga kurang diinginkan, dimana coke yang terbentuk akan menutupi

permukaan katalis yang aktif dan mengurangi keaktifan katalis (coke fouling).

Reaksi utama dalam hydrotreating dari residu adalah carbon residue

removal (HDMCR), demetalation (HDM), denitrogenation (HDN), hydro-

cracking dan penjenuhan aromatic dimana masing-masing akan diuraikan lebih

terperinci. Pada AHU, denitrogenation (HDN) dan penjenuhan aromate adalah

reaksi terbanyak dalam mengkonsumsikan hidrogen dan menghasilkan panas.

d. Carbon Residue Removal

Carbon residue adalah bagian dari residu yang berbentuk residu padat

apabila dipanaskan dengan temperatur tinggi tanpa adanya hidrogen. Di bawah

kondisi ini rantai cabang pada asphaltene dan resin dipecah dan menghasilkan

produksi cracking dan molekul-molekul ringan gas. Inti polyaromatic dalam

kondisi ini sebagian dipecah akan berpolimerisasi dengan molekul yang sama

membentuk cokelike. Zat cokelike disebut carbon residue (MCR = Micro carbon

11



Residue). MCR pada pengukuran dengan ASTM secara ekuivalen sama dengan

carbon residue (CCR = Conradson Carbon Residue).

Pada reaktor hydrotreating cabang dari asphaltene dan resin dalam feed

dipecah menjadi molekul-molekul yang lebih kecil dan sudah dihydrogenasi.

Walaupun bahan baku Minas atau Duri hanya mengandung 0,6% wt asphaltene

tetapi mengandung 9,1% wt carbon residue, maka yang terbanyak pada resin

atau polar aromatic adalah MCR dan impuritas lainnya. Tahapan pengambilan

MCR adalah:

1. Penjenuhan cincin polyaromatic dengan hidrogen

2. Pemecahan cincin jenuh polyaromatic

3. Konversi (perubahan) molekul-molekul besar menjadi molekul-molekul

yang lebih kecil.

Adanya hidrogen akan mencegah reaksi polimerisasi yang akan

menyebabkan terbentuknya coke. Sebagai hasilnya adalah produk yang

mengandung sedikit molekul-molekul besar dimana hal ini akan menghasilkan

rendahnya konsentrasi MCR dalam produk.

e. Hydrodemetalization

Nikel adalah yang terbanyak disamping merupakan logam yang utama

dalam campuran residu Minas dan Duri. Nikel dan juga vanadium terdapat

dalam larutan kompleks organo metallic seperti porphyrin atau nonporphyrin.

Kedua larutan kompleks tersebut terdapat pada produk boiling range 370°C+

dan terkandung daam asphaltene dan polar aromatic (resin).

Gambar 2.3 Metal porphyrin

in residuum

Gambar 2.4 Non Metal porphyrin

in residuum

12



Hydrodemetalization dan porphyrins melalui dua tahapan yaitu:

1. Initial reversible hydrogenation

2. Terminal hydrogenolysis dari ikatan metal hidrogen.

Tidak ada jalan yang langsung untuk mengambil atau menghilangkan

metal dan membentuk porphyrine ring. Bila gugusan methyl phenyl merupakan

cabang dari cincin akan membentuk struktur yang stabil dan membutuhkan

reaksi hidrogenasi yang berulang kali untuk mengubah struktur molekul dari flat

ke struktur tiga dimensi. Dalam struktur tiga dimensi ini, molekul dapat

bergabung dengan katalis dan bereaksi dengan hidrogen membentuk metal

sulfide yang akan menjadi deposit di katalis. Hidrogen menggantikan posisi

metal atau di porphine ring.

Gambar 2.5 Reaksi hydrodemetallation

Nickel dan Vanadium dikandung dalam beberapa molekul besar dalam

feed. Oleh karena itu katalis yang berpori-pori relatif lebih besar lebih efektif

untuk menangkap nickel dan vanadium.

f. Hydrodenitrogenasi

Nitrogen secara parsial diambil dari bahan baku dengan hidrogenasi

membentuk ammonia dan hydrocarbon. Ammonia diambil dari reaktor effluent

sehingga hanya hydrocarbon yang tertinggal dalam produk. Nitrogen terutama

dalam gugusan heterocyclic aromate dalam bentuk dasar (basic form) seperti

quinoline dan acridine an dalam bentuk bukan dasar (non basic form) seperti

indole dan carbozole.

13



Gambar 2.6 Nitrogen Containing Molecul in Residuum

Terdapat komponen nohetrocycle organo nitrogen (amine nitrile)

dalam jumlah kecil dan di denotrogenasi lebih cepat. Pengambilan nitrogen

memerlukan hidrogenasi dari ikatan cincin sebelum terjadinya hydrogenolysis

dari ikatan atom C. Artinya proses HDN lebih lambat daripada proses HDS.

Panas reaksi dari denitrifikasi adalah 650 kcal/NM3 hidrogen yang dikonsumsi.

g. Hydroracking

Proses pemecahan (Hydrocracking) dari molekul hydrocarbon dengan

boiling range yang tinggi menjadi molekul dengan boiling range yang lebih

endah terjadi hampir pada semua proses dengna lingkungan hidrogen yang

berlebih. Rantai cabang pada molekul polar besar (asphaltene dan resin) selalu

memecah dan terhydrogenasi. Molekul aromate jarang dipecah menjadi molekul

lebih kecil sebelum terjadi hydrogenasi sebab ring aromaticnya lebih stabil.

Energi untuk memecah aromate ring sangat tinggi dan biasanya

molekul dijenuhkan lebih dulu menjadi cincin naphtene sebelum poses

pemecahan menjadi molekul yanglebih kecil. Reaksi pemecahan melepaskan

panas kurang lebih 450kcal/NM3 hidrogen yang dikonversikan dan sebagai

penyumbang yang cukup berarti pada total panas reaksi.

Contoh dari reaksi pemecahan

RCH2CHaCH2CH3 + H2 → CH3CH2CH3 + RCH3

14



h. Hydrodesulfurisation (HDS)

Bahan baku mengalami proses desulfurisasi yaitu hidrogenasi dari

komponen yang megandung sulfur membentuk hydrocarbon dan H2S. H2S

selanjutnya diambil dari reaktor effluent dan hanya hydrocarbon terdapat dalam

produk minyak. Reaksi HDS adalah reaksi eksotermis dengan typical kondisi

reaktor sebagai berikut:

Temperatur : 390-425 °C

Tekanan : 150-180 kg/cm2g

Gambar 2.7 Sulfur Containing Molecules

Gambar 2.7 menunjukkan typical jenis molekul yang mengandung

sulfur di dalam residu. Pengambilan sulfur seperti ditunjukkan pada gambar 3.8

terjadi dalam 2 jalan yang paralel dengan atau tanpa hidrogenasi dari cincin

cyclic. Keseimbangan konstan untuk sulphur removal lebih besar dari 1 dan

berkurang dengan kenaikan temperatur.

15



Gambar 2.8 Hydrodesulphurization Reaction

Keseimbangan konstan untuk hidrogenasi cincin kurang dari 1. Tekanan rendah

dan temperatur yang tingi menghalangi pengambilan sulfur secara hydrogenasi

intermediate karena konsentrasi keseimbangan yang rendah dari intermediate

tetapi pada tekanan partial hidrogen yang tinggi. Panas dari reaksi pengambilan

sulfur kurang lebih 550 cal/NM3 hidrogen yang dikonsumsi.

i. Hidrogenasi dari Aromate

Beberapa dari aromate dalam feed di hidrogenasi menjadi naphtene.

Karena kestabilan dari ring aromate, reaksi pemecahan aromate menjadi molekul

yang lebih kecil membutuhkan energi yang besar (membutuhkan energi aktivasi

besar) dan jarang terjadi.

Dibadingkan dengan aromate, molekul cincin yang jenuh mempunyai

energi aktivasi yang lebih rendah sehingga relatif lebih mudah pecah (crack)

menjadi komponen dengan titik didih yang lebih rendah. Penjenuhan aromate

walaupun hanya kecil tetapi mempunyai perananyang berarti dalam total

konsumsi hidrogen dan total panas reaksi. Panas reaksi hidrogenasidari aromate

antara 350 sampai 750 kcal/NM3 dari hidrogen yang dikonsumsikan tergantung

dari jenis aromate yang dijenuhkan. Umumnya dengan tekanan lebih tinggi dan

temperatur lebih rendah menghasilan derajat penjenuhan aromate lebih besar.

16



Gambar 2.9 Reaksi Hydrogenasi Aromate

j. Olefin Hydrogenation

Hidrogenasi dari olefin adalah satu dari reaksi hidrogenasi yang paling

cepat. Oleh karena itu pada dasarnya penjenuhan semua olefin dalam reaktor

terjadi pada awal waktu reaksi. Panas reaksi untuk reaksi ini kurang lebih 1200

kcal/NM3 dari hidrogen yang dikonsumsi.

Bagaimanapun olefin content dalam residu sangat rendah sehingga

penjenuhan olefin tidak banyak memberikan kontribusi terhadap total panas

dalam reaktor. Apabila pertamina memakai bahan baku yang mengandung olefin

yang lebih besar (misal dari pemecahan FCC) ke AHU untuk waktu yang akan

datang, maka temperatur pada reaktor pertama harus dikontrol dengan hati-hati.

Reaksi yang terjadi sebagai berikut

R-CH2CH=CH2 + H2 → RCH2CHCH3

Olefin Parafin

2.2 Alat Penukar Panas

2.2.1 Perpindahan Panas

Panas adalah salah satu bentuk energi yang dapat dipindahkan dari suatu

tempat ke tempat lain, tetapi tidak dapat diciptakan atau dimusnahkan sama sekali.

Dalam suatu proses, panas dapat mengakibatkan terjadinya kenaikan suhu suatu,

perubahan tekanan, reaksi kimia, dan kelistrikan. Proses terjadinya perpindahan

panas dapat dilakukan secara langsung dan tidak langsung. Proses perpindahan

panas secara langsung yaitu fluida yang panas akan bercampur secara langsung

dengan fluida dingin tanpa adanya pemisah. Proses perpindahan panas secara

tidak langsung yaitu jika di antar fluida panas dan fluida dingin tidak berhubungan

secara langsung tetapi dipisahkan oleh sekat–sekat pemisah.

17



Proses perpindahan panas terbagi menjadi tiga yaitu :

1. Perpindahan panas secara konduksi

Perpindahan panas antara molekul-molekul yang saling berdekatan

antar satu dengan yang lain dan tidak diikuti oleh perpindahan molekul-

molekul tersebut secara fisik. Molekul-molekul benda yang panas bergetar lebih

cepat dibandingkan molekul-molekul benda yang berada dalam keadaan dingin.

Getaran-getaran yang cepat ini memiliki tenaga yang dilimpahkan kepada

molekul di sekelilingnya sehingga menyebabkan getaran yang lebih cepat yang

akan memberikan panas.

2. Perpindahan panas secara konveksi

Perpindahan panas yang memiliki proses yang hampir sama dengan

perpindahan panas secara konduksi. Namun perpindahan panas secara

konduksi disertai dengan gerakan partikel atau zat tersebut secara fisik.

3. Perpindahan panas secara radiasi.

Perpindahan panas tanpa melalui media (tanpa melalui molekul).

Suatu energi dapat dihantarkan dari suatu tempat ke tempat lainnya (dari

benda panas ke benda dingin) dengan pancaran gelombang elektromagnetik

dimana tenaga elektromagnetik akan berubah menjadi panas jika terserap oleh

benda lain.

2.2.2 Alat Penukar Panas

Alat penukar panas atau yang biasa dikenal dengan sebutan heat exchanger

adalah alat yang digunakan untuk mengakomodasi perpindahan sejumlah panas dari

fluida panas ke fluida dingin dengan adanya perbedaan temperatur. Panas yang

ditukarkan terjadi dalam sistem maka akan menyebabkan kehilangan panas dari

suatu benda akan sama dengan panas yang diterima oleh benda lain. Tujuan

melakukan perpindahan panas pada industri proses antara lain yaitu :

a. Memanaskan atau mendinginkan suatu fluida hingga mencapai temperatur

yang diinginkan pada proses lain.

b. Mengubah keadaan atau fase suatu fluida.

c. Menghemat energi pada proses selanjutnya.

Pada proses pengolahan minyak, alat penukar panas banyak digunakan

diantaranya sebagai alat pemanas atau pendingin fluida proses maupun produk

yang akan disimpan dalam tangki timbun. Pada industri pengolahan minyak

18



heat exchanger yang banyak digunakan adalah shell and tube heat exchanger.

Hal ini disebabkan karena beberapa keuntungan diantaranya yaitu :

a. Memberikan luas permukaan perpindahan panas yang besar dengan bentuk atau

volume yang kecil.

b. Cukup baik untuk beroperasi bertekanan.

c. Dibuat dengan berbagai jenis material, sesuai dengan fluida yang mengalir di

dalamnya, suhu dan tekanan.

d. Mudah dibersihkan.

e. Konstruksinya sederhana dan pemakaian ruangan yang relatif kecil.

f. Prosedur pengoperasian sangat mudah dimengerti oleh operator.

g. Konstruksinya tidak satu kesatuan yang utuh sehingga pengangkutannya relatif

mudah.

Proses perpindahan panas dalam heat exchanger dapat terjadi karena

adanya perbedaan temperatur antar fluida panas dengan fluida dingin dan karena

panas yang ditukar terjadi dalam sebuah sistem maka kehilangan panas dari

suatu benda akan sama dengan panas yang diterima oleh benda lain.

Kemampuan untuk menerima panas dipengaruhi oleh tiga hal, yaitu :

1. Koefisien overall perpindahan panas (U)

Koefisien overall perpindahan panas menggambarkan mudah atau

tidaknya panas berpindah dari fluida panas ke fluida dingin dan juga

menyatakan aliran panas menyeluruh sebagai gabungan proses konduksi dan

konveksi. Faktor–faktor yang mempengaruhinya adalah proses perpindahan

panas, keadaan fisik fluida (densitas, viskositas, panas jenis, konduktivitas

termal, dll), dan penyusunan secara fisik.

2. Luas Permukaan

Merupakan luas bidang transfer panas tegak lurus terhadap arah

perpindahan panas. Luas perpindahan panas ini tidak konstan karena dinding

pembatas yang berupa dinding tube, sehingga dalam praktik dipilih luas

perpindahan panas berdasarkan luas dinding bagian luar.

3. Selisih temperatur rata-rata logaritmik (∆TLMTD).

19



2.2.3 Kegunaan Alat Penukar Panas

Berdasarkan kegunaannya alat penukar panas diklasifikasikan menjadi :

1. Cooler

Penukar panas jenis ini digunakan untuk mendinginkan fluida panas

sehingga mencapai kondisi relative yang diinginkan dengan mengunakan suatu

media pendingin berupa air atau udara.

2. Condensor

Berfungsi untuk mengambil kalor laten fluida yang berbentuk uap

sehingga terjadi perubahan fasa dari uap menjadi cair. Umumnya mempunyai

tipe shell and tube.

3. Reboiler

Berfungsi menguapkan liquid pada bagian dasar kolom distilasi sehingga

fraksi-fraksi ringan yang terikut dalam hasil bawah dapat diuapkan kembali.

Media pemanas yang digunakan umumnya adalah steam atau fluida panas.

4. Preheater

Penukar panas tipe pre heater berfungsi mentransfer panas dari

produk-produk yang bersuhu tinggi ke umpan sebelum masuk ke furnance, agar

kerja furnance menjadi lebih ringan.

5. Chiller

Chiller digunakan mendinginkan fluida sampai suhu yang cukup

rendah sehingga terbentuk relative, media pendingin yang biasa digunakan

adalah freon, propane, dan ammonia.

6. Evaporator

Pada evaporator fluida cair diuapkan dengan menggunakan steam atau

pemanas lainnya.

2.2.4 Arah Aliran Fluida Pada Alat Penukar Panas

Arah aliran fluida yang mengalir di dalam heat exchanger terbagi menjadi

tiga tipe yaitu :

1. Aliran searah (co-current / paralel flow)

Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin masuk pada ujung

penukar panas yang sama dan kedua fluida mengalir searah menuju ujung

penukar panas yang lain. Tipe aliran ini dapat dilihat pada gambar 2.10 berikut.

20



Gambar 2.10 Aliran Co-current

2. Aliran berlawanan arah (counter current flow)

Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin masuk melalui ujung

penukar panas yang berbeda. Masing-masing fluida mengalir dengan arah

berlawanan menuju ujung penukar panas keluar.

Gambar 2.11 Aliran Counter Current

3. Aliran silang (cross flow)

Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin mengalir pada right

angle satu sama lain. Heat exchanger dengan tipe aliran ini banyak

digunakan dalam pemanasan dan pendinginan udara atau gas.

Akibat terjadinya penukaran panas, maka akan terjadi perubahan suhu.

Arah aliran menyebabkan perbedaan profil suhu yang terjadi pada saat proses

penukaran panas. Berikut adalah profil suhu yang terjadi :

Gambar 2.12 Profil suhu arah aliran co-current dan counter current

21



2.2.5 Tipe Heat Exchanger

Heat Exchanger memiliki beberapa tipe sesuai dengan kebutuhan proses

yang ada. Ada enam tipe heat exchanger yang umum digunakan.

a. Shell and Tube Heat Exchanger

Jenis umum dari penukar panas, biasanya digunakan dalam kondisi

tekanan relatif tinggi, yang terdiri dari sebuah shell yang di dalamnya

disusun tube dengan rangkaian tertentu (untuk mendapatkan luas permukaan

yang optimal). Fluida mengalir di shell maupun di tube sehingga terjadi

perpindahan panas antara fluida dengan dinding tube sebagai perantara.

Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada gambar berikut.

Gambar 2.13 Shell and tube heat exchanger

Keuntungan dari shell and tube heat exchanger adalah sebagai berikut :

a. Memiliki permukaan perpindahan panas per satuan volume yang lebih besar.

b. Mempunyai susunan mekanik yang baik dengan bentuk yang cukup baik

untuk operasi bertekanan.

c. Tersedia dalam berbagai bahan konstruksi, dimana dapat dipilih jenis

material yang dipergunakan sesuai dengan temperatur dan tekanan operasi.

d. Dapat digunakan dalam rentang kondisi operasi yang lebar.

e. Prosedur pengoperasian lebih mudah.

f. Metode perancangan yang lebih baik telah tersedia.

g. Cleaning dapat dilakukan dengan mudah.

22



Komponen penyusun shell and tube heat exchanger adalah :

a. Shell

Merupakan bagian tengah alat penukar panas, merupakan

tempat untuk tube bundle. Antara shell dan tube bundle terdapat fluida

yang menerima atau melepaskan panas. Yang dimaksud dengan lintasan

shell adalah lintasan yang dilakukan oleh fluida yang mengalir ke dalam

melalui saluran masuk (inlet nozzle) melewati bagian dalam shell dan

mengelilingi tube kemudian keluar melalui saluran keluar (outlet nozzle).

b. Tube

Merupakan pipa kecil yang tersusun di dalam shell yang

merupakan tempat fluida yang akan dipanaskan ataupun didinginkan. Tube

tersedia dalam berbagai bahan logam yang memiliki harga konduktivitas

panas besar sehingga hambatan perpindahan panasnya rendah, seperti

tembaga-nikel, aluminium-perunggu, aluminum, dan stainless steel, yang

dapat diperoleh dari berbagai ukuran yang didefinisikan sebagai

Birmingham Wire Gauge (BWG).

Aliran fluida dalam tube sering dibuat melintas lebih dari satu kali

dengan tujuan untuk memperbesar koefisien perpindahan panas lapisan

film sisi fluida dalam tube. Pengaturan ini terjadi dengan adanya pass

divider dalam channel yang berfungsi untuk membagi aliran fluida dalam

tube.

c. Tube sheet

Komponen ini adalah suatu flat lingkaran yang fungsinya

memegang ujung-ujung tube dan juga sebagai pembatas aliran fluida di sisi

shell dan tube.

d. Tube dise channels and nozzle

Berfungsi untuk mengatur aliran fluida pada sisi tube.

e. Tube pitch

Lubang yang tidak dapat dibor dengan jarak yang sangat dekat,

karena jarak tube yang terlalu dekat akan melemahkan struktur penyangga

tube. Jarak terdekat antara dua tube yang berdekatan disebut clearance.

Tube diletakkan dengan susunan bujur sangkar atau segitiga seperti terlihat

pada gambar 2.14

23



Gambar 2.14 Tubes layout pada shell and tube heat exchanger

f. Channel cover

Merupakan bagian penutup paada konstruksi heat exchanger

yang dapat dibuka pada saat pemeriksaan dan cleaning alat.

g. Pass divider

Komponen ini berupa plat yang dipasang di dalam channels untuk

membagi aliran fluida tube bila diinginkan jumlah tube pass lebih dari satu.

h. Baffles

Pada umumnya tinggi segmen potongan dari baffle adalah

seperempat diameter dalamshell yang disebut 25% cut segmental baffle.

Baffle tersebut berlubang-lubang agar bisa dilalui oleh tube yang

diletakkan pada rod-baffle. Baffle digunakan untuk mengatur aliran

lewat shell sehingga turbulensi yang lebih tinggi akan diperoleh.

Adanya baffle dalam shell menyebabkan arah aliran fluida

dalam shell akan memotong kumpulan tubessecara tegak lurus,

sehingga memungkinkan pengaturan arah aliran dalam shell maka dapat

meningkatkan kecepatan liniernya. Sehingga akan meningkatkan harga

koeffisien perpindahan panas lapisan fluida di sisi shell. Selain itu baffle

juga berfungsi untuk menahan tube bundle untuk menahan getaran pada

tube untuk mengontrol serta mengarahkan aliran fluida yang mengalir di

luartube sehingga turbulensi aliran maka koefisien perpindahan panas akan

meningkat sehingga laju perpindahan panas juga akan meningkat.

Penempatan baffle dan bentuknya dapat dilihat pada gambar 2.15.

24



Gambar 2.15 Segmentasi baffle

Dasar pertimbangan untuk fluida yang mengalir di bagian shell

dan tube pada Shell and Tube Heat Exchanger antara lain :

1. Fluida yang lebih kotor selalu melalui bagian yang mudah

dibersihkan, yaitu tube terutama bila tube bundle bisa

diambil,tetapi dapat juga melalui bagian shell bila kotorannya

banyak mengandung coke karena lebih mudah dibersihkan.

2. Fluida yang lebih cepat memberikan kotoran, tekanan tinggi, dan

korosif selalu ditempatkan di tube karena tube tahan terhadap

tekanan tinggi dan biaya pemeliharaannya lebih murah.

3. Fluida yang berbentuk campuran non condensable gas melalui tube

agar tidak terjebak.

4. Fluida yang berpotensi menimbulkan korosi ditempatkan pada tube,

dengan tujuan dapat menekan biaya penggantian shell yang lebih mahal

dari pada tube jika terjadi kerusakan akibat korosi.

25



5. Fluida yang mempunyai volume besar dilewatkan melalui tube

karena adanya cukup ruangan dan fluida yang mempunyai volume

kecil dilewatkan melalui shell karena dapat dipasang baffle untuk

menambah transfer rate tanpa menghasilkan kelebihan pressure drop.

6. Fluida yang lebih viskos atau yang mempunyai low transfer

ratedilewatkan melalui shell karena dapat digunakan baffle.

7. Fluida dengan laju alir rendah dialirkan di dalam tube. Diameter

tube yang kecil menyebabkan kecepatan linier fluida (velocity)

masih cukup tinggi, sehingga menghambat fouling dan mempercepat

perpindahan panas.

b. BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger

BLC (Breech Lock Closure) merupakan jenis shell and tubeheat

exchanger untuk aplikasi yang spesifik antara lain pada proses desulfurisasi

untuk heavy oil. BLC ini mempunyai effisiensi yang lebih tinggi dari effisiensi

jenis heat exchanger yang lain. Heat exchanger jenis ini bekerja pada tekanan

dan temperatur tinggi. Heat exchanger tipe BLC mempunyai baut kecil dan

letak baut di depan dan belakang heat exchanger. Keuntungan dari desain BLC

ini adalah mudah dalam pengendalian dan pemeliharaan. BLC juga digunakan

pada Ammonia Synthesis Plants dan Gas Compression Plants. Struktur BLC

(Breech Lock Closure) Heat Exchanger dapat dilihat pada gambar 2.16 berikut.

26



Gambar 2.16 Struktur BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger

c. Plate and Frame Heat Exchanger

Plate and frame heat exchanger merupakan sejenis penukar panas

untuk fluida yang di dalamnya tersusun banyak sekat-sekat yang berfungsi

sebagai pemisah (pembatas) antara fluida panas dan fluida dingin. Sekat-sekat

tersebut juga berfungsi sebagai pengarah aliran. Perpindahan panas yang

terjadi di dalam plate and frame heat exchanger adalah secara konveksi,

konduksi, dan sedikit radiasi.

Perpindahan panas konveksi terjadi antara plat dengan fluida,

perpindahan panas konduksi terjadi pada plat (dinding pemisah fluida) dan

27



perpindahan panas secara radiasi terjadi dari heat exchanger ke

lingkungan sekitar (surrounding). Bentuk dan aliran dari plate and frame heat

exchanger dapat dilihat pada gambar 2.17

Gambar 2.17 Plate and frame heat exchanger

d. Extended Surface

Dalam studi perpindahan panas, sirip adalah permukaan yang

memanjang dari objek untuk meningkatkan laju perpindahan panas relatif dari

lingkungan dengan meningkatkan konveksi. Jumlah konduksi, konveksi,

atau radiasi dari sebuah objek menentukan jumlah transfer panas.

Meningkatkan suhu perbedaan anatar objek antara objek dan lingkungan,

meningkatkan konveksi koefisien perpindahan panas, atau meningkatkan luas

permukaan objek meningkatkan transfer panas. Terkadang tidak ekonomis

atau tidak layak untuk mengubah dua pilihan pertama. Menambahkan

sirip ke objek, namun, meningkatkan luas permukaan dan terkadang dapat

menjadi solusi ekonomis untuk panas masalah transfer.

Sirip yang paling umum digunakan pada perangkat panas bertukar

seperti radiator di mobil dan penukar panas pada pembangkit listrik. Heat

exchanger ini juga digunakan dalam teknologi baru seperti sel bahan bakar

relatif. Alam juga telah mengambil keuntungan dari fenomena sirip. Telinga

jackrabbits dan fennec fox bertindak sebagai sirip untuk melepaskan panas dari

darah yang mengalir melalui heat exchanger.

Kinerja fin dapat digambarkan dalam tiga cara yang berbeda. Yang

pertama adalah efektifitas sirip. Ini adalah rasio tingkat transfer panas sirip ke

28



laju perpindahan panas dari objek jika itu ada sirip kinerja fin juga dapat dilihat

dari efisiensi sirip. Ini adalah rasio tingkat transfer panas sirip ke laju

perpindahan panas dari sirip jika seluruh sirip berada pada suhu dasar. Yang

ketiga, kinerja fin dapat dijelaskan dengan efisiensi permukaan secara

keseluruhan. Bentuk dan aliran extended surface heat exchanger dapat dilihat

pada gambar 2.18

Gambar 2.18 Extended surface heat exchanger

e. Double Pipe Heat Exchanger

Heat exchanger ini adalah tipe yang paling sederhana, terdiri

dari dua buah pipa dengan ukuran diameter yang berbeda, pipa dengan

diameter lebih kecil diletakkan di dalam pipa dengan diameter lebih besar

dan kedua pipa disusun secara konsentris (satu sumbu). Heat

exchangerjenis ini hanya digunakan untuk luas perpindahan panas yang kecil,

dapat digunakan untuk gas-liquid atau gas-gas.

Kelemahan heat exchanger jenis ini adalah terbatasnya jumlah

panas yang dapat ditransfer. Namun karena kemudahan dalam

pembersihan dan konstruksinya maka penggunaannya menjadi lebih umum.

Untuk perpindahan panas yang besar, penggunaan double pipe heat

exchanger tidak ekonomis karena jumlah hairpins yang besar akan

memakan tempat yang besar dan kebocoran akan sulit dikendalikan. Untuk itu

digunakan shell dan tube, seperti yang terlihat pada gambar 2.19

29



Gambar 2.19 Double pipe heat exchanger

f. Coil Heat Exchanger

Heat exchanger ini mempunyai pipa berbentuk koil yang

dibenamkan di dalam sebuah box berisi air dingin yang mengalir atau

yang disemprotkan untuk mendinginkan fluida panas yang mengalir di dalam

pipa. Jenis ini disebut juga sebagai box cooler jenis ini biasanya digunakan

untuk pemindahan kalor yang relatif kecil dan fluida yang di dalam shellyang

akan diproses lanjut.

Gambar 2.20 Coil heat exchanger

g. Air Cooled Heat Exchanger

Air cooled heat exchanger adalah salah satu tipe penukar panas,

dimana minimal salah satu fluida berwujud gas. Pada simulasi ini, air cooled

heat exchanger berfungsi untuk menurunkan relatif gas tanpa perubahan fase,

jadi hanya ada panas relatif. Fluida panas adalah gas dan fluida dinginnya

30



udara. Proses pindah panas antara gas dengan udara terjadi di sepanjang tube,

gas melepaskan panas sedangkan udara menyerap panas sehingga relative gas

menurun, sedangkan relative udara meningkat. Aliran udara dan gas terjadi

secara konveksi paksa dengan kompresor.

Tekanan kerja gas pada air cooled heat exchanger tinggi

sehingga masuk dalam kategori bejana bertekanan (pressure vessel) sehingga

dalam perancangannya harus berpedoman pada ASME Section VIII dan

BP Migas. Parameter desain yang perlu diperhatikan adalah material tube dan

plat serta ketebalan minimal tube dan plat header. Berdasarkan fungsi fan,

aliran angin dibagi menjadi 2 yaitu induced draft (tipe tarik) dan forced draft

(tipe dorong).

Gambar 2.21 Air cooled heat exchanger

2.2.6 Permasalahan pada Heat Exchanger

Penggunaan heat exchanger secara terus menerus akan menimbulkan

permasalahan. Permasalahan yang sering timbul pada heat exchanger pada

umumnya adalah sebagai berikut :

1. Masalah yang berkaitan dengan proses

a. Penurunan performance karena pengotoran (fouling) sehingga target

temperatur yang diinginkan tidak tercapai.

b. Perubahan distribusi aliran dalam proses sehingga dapat menyebabkan

terjadinya penyimpangan aliran pada shell atau tube.

31



c. Perubahan physical properties fluida yang mengalir pada shell atau tube

akibat perubahan komposisi crude atau fluidanya sendiri terutama yang

langsung mempengaruhi koefisien perpindahan panasnya seperti viskositas,

thermalconductivity, dan specifications.

2. Masalah yang berkaitan dengan mekanikal

a. Kerusakan pada bagian peralatan heat exchanger.

b. Korosi

c. Gasket bocor

d. Berkurangnya luas area tube karena ada sebagian tube yang ditutup

2.3 Fouling

2.3.1 Pengertian Fouling

Fouling dapat didefinisikan sebagai deposisi (pengendapan) dan

akumulasi padatan yang tidak dikehendaki seperti kerak, alga, suspended solids, dan

insoluble salts pada internal dan external surface alat penukar panas yang dapat

menghambat perpindahan panas dan meningkatkan hambatan aliran fluida pada

alat penukar panas sehingga dapat menyebabkan penurunan performa alat penukar

panas tersebut. Lapisan fouling dapat berasal dari partikel-partikel atau senyawa

lainnya yang tersangkut oleh aliran fluida. Pertumbuhan lapisan tersebut dapat

meningkat apabila permukaan deposit yang terbentuk mempunyai sifat adhesif

yang cukup kuat. Gradien temperatur yang cukup besar antara aliran dengan

permukaan dapat juga meningkatkan kecepatan pertumbuhan deposit. Pada

umumnya proses pembentukan lapisan fouling merupakan fenomena yang sangat

kompleks sehingga sukar untuk dianalisa secara analitik.

Mekanisme pembentukan fouling sangat beragam dan metode-metode

pendekatannya juga berbeda-beda. Berdasarkan proses terbentuknya endapan atau

kotoran, fouling dibagi menjadi lima jenis yaitu :

1. Precipitation/crystallization fouling

Fouling jenis ini biasanya terjadi pada fluida yang mengandung garam-

garam yang terendapkan pada suhu tinggi seperti garam, kalsium, sulfat dan

lain lain. Akibatnya zat padat dalam larutan menjadi mengendap dan

menimbulkan kotoran.

32



Gambar 2.22 Precipitation/crystallization fouling

2. Particulate fouling

Fouling ini terjadi akibat pengumpulan partikel-partikel padat yang

terbawa oleh fluida di atas permukaan perpindahan panas seperti debu, pasir dan

lain lain.

Gambar 2.23 Particulate fouling

3. Chemical reaction fouling

Fouling ini terjadi akibat adanya reaksi kimia di dalam fluida yang

terjadi di atas permukaan perpindahan panas dimana material bahan

permukaan perpindahan panas tidak ikut bereaksi. Contohnya adalah reaksi

polimerisasi.

Gambar 2.24 Chemical reaction fouling

33



4. Corrosion fouling

Fouling jenis ini terjadi akibat reaksi kimia antara fluida kerja yang

mengandung logam dengan permukaan perpindahan panas.

Gambar 2.25 Corrosion fouling

5. Biological fouling

Fouling ini berhubungan dengan aktifitas organisme biologis yang

terdapat atau terbawa dalam aliran fluida seperti lumut, jamur dan sebagainya.

Gambar 2.26 Biological fouling

2.3.2 Fouling Factor atau Dirt Factor (Rd)

Fouling factor adalah angka yang menunjukkan hambatan akibat

adanya impuritas yang terbawa oleh fluida yang mengalir di dalam heat exchanger

yang melapisi bagian dalam dan luar tube. Fouling dapat mempengaruhi efisiensi

transfer panas karena dapat menghambat pergerakan panas di dalamnya yang

diakibatkan oleh deposit.

Nilai fouling factor dijaga agar tidak melebihi nilai fouling factor desain

sehingga heat exchanger dapat mentransfer panas lebih optimal untuk

kebutuhan proses. Evaluasi fouling factor berguna untuk mengetahui apakah

penurunan performa heat exchanger yang terjadi masih diijinkan dan dapat

mencapai spesifikasi yang diinginkan serta untuk menentukan kapan harus

34



dilakukan cleaning. Nilai fouling factor yang makin besar akan berakibat

pada efisiensi perpindahan panas yang semakin menurun dan nilai pressure drop

yang semakin tinggi. Hal ini akan menyebabkan penurunan performa dari heat

exchanger.

2.3.3 Mekanisme Pembentukan Fouling

Pada umumnya mekanisme terjadinya fouling, pembentukan dan

pertumbuhan deposit ,terdiri dari :

1. Initiation yaitu pada periode kritis dimana tenperatur, konsentrasi, dan gradien

kecepatan dari zona deplesi oksigen dan kristal terbentuk dalam waktu yang

singkat.

2. Transport partikel ke permukaan

a. Infaction : secara mekanik

b. Diffusion : secara turbulen

c. Thermophoresis dan Electrophoresis

3. Adhesi dan kohesi pada permukaan.

4. Migration yaitu perpindahan foulant (bahan atau senyawa penyebab fouling)

menuju ke permukaan dan berbagai mekanisme perpindahan difusi.

5. Attachment yaitu awal dari terbentuknya lapisan deposit.

6. Transformation or Aging yaitu periode kritis dimana perubahan fisik maupun

struktur kimia atau kristal dapat meningkatkan kekuatan dan ketahanan lapisan.

7. Removal or Re-entraiment yaitu perpindahan lapisan fouling dengan cara

pemutusan, erosi, dan spalling.

2.3.4 Penyebab dan Pencegahan Terjadinya Fouling

Penyebab terjadinya fouling pada heat exchanger adalah sebagai berikut :

1. Adanya pengotor berat (hard deposit) yaitu kerak keras yang berasal dari

hasil korosi atau coke keras.

2. Adanya pengotor berpori (porous deposit) yaitu kerak lunak yang berasal

dari dekomposisi kerak keras.

Pencegahan fouling dapat dilakukan dengan tindakan-tindakan berikut :

1. Menggunakan bahan konstruksi yang tahan terhadap korosi.

2. Menekan potensi fouling misalnya dengan melakukan penyaringan.

3. Menginjeksikan anti foulant pada fluida.

35



4. Menempatkan nozzle (shell side dan tube side) di permukaan terendah atau

tertinggi pada heat exchanger untuk menghindari terjadinya kantung-

kantung gas ataupun kantung volume fluida diam.

2.3.5 Akibat Terjadinya Fouling

Terbentuknya fouling akan menyebabkan:

1. Penebalan dinding tube sehingga luas permukaan perpindahan panas menjadi

berkurang.

2. Peningkatan energy loss.

3. Penurunan efisiensi heat transfer sehingga akan meningkatkan maintenance

cost

2.3.6 Cara Mengatasi Fouling

Jika telah terjadi fouling di dalam heat exchanger maka sebaiknya

dilakukan pembersihan (cleaning). Ada 3 tipe cleaning yang mungkin dilakukan

pada heat exchanger ini, yaitu :

1. Chemical/Physical Cleaning

Chemical Cleaning adalah suatu metode cleaning dengan

mensirkulasikan cleaning agent melalui peralatan, biasanya menggunakan HCl

5-10%.

Keuntungan :

a. Tidak perlu membongkar alat sehingga menghemat waktu dantenaga kerja.

b. Tidak ada kerusakan mekanik pada tube.

Kerugian :

a. Cleaning untuk beberapa tipe deposit, dalam hal ini coke sukar dilakukan.

b. Tube yang terdeposit tinggi disarankan dilakukan mechanical cleaning

terlebih dahulu, karena sirkulasi dari cleaning agent tidak mungkin

dilakukan.

c. Sulit untuk memastikan bahwa peralatan benar-benar telah bersih.

d. Deposit kemungkinan dapat terakumulasi di tempat dengan aliran yang

relatif lambat.

2. Mechanical Cleaning

Ada 3 tipe mechanical cleaning yang biasa dilakukan yaitu :

36



a. Drilling atau Turbining

Cara ini dilakukan dengan mengedrill (membor) deposit yang

menempel pada dinding tube. Cleaning ini paling dianjurkan untuk tube yang

tertutup total.

b. Hydro jeting

Yaitu dengan cara menginjeksikan air ke dalam tube pada tekanan

tinggi, untuk jenis deposit yang lunak.

c. Sand blasting

Dilakukan dengan cara menyemprotkan campuran air dengan pasir ke

dalam tube pada tekanan tinggi.

3. Gabungan dari keduanya

Merupakan gabungan dari chemical cleaning diikuti dengan

mechanical cleaning. Cleaning dengan cara ini pada kondisi tertentu dapat

meningkatkan efektivitas cleaning.

2.4 Analisa Performance Heat Exchanger

Untuk menganalisa performance suatu heat exchanger, diperlukan parameter-

parameter. Ada enam parameter yang dapat digunakan dalam menganalisa performance

dari heat exchanger.

a. Clean Overall Coefficient (Uc)

Clean overall coefficient adalah koefisien perpindahan panas menyeluruh

pada awal heat exchanger dipakai (masih bersih). Harga Uc ditentukan oleh besarnya

tahanan konveksi ho dan hio, sedangkan tahanan konduksi diabaikan karena

sangat kecil bila dibandingkan dengan tahanan konveksi.

b. Design Overall Coefficient (Ud)

Merupakan koefisien perpindahan panas menyeluruh setelah terjadi

pengotoran pada heat exchanger. Besarnya Ud lebih kecil dari Uc.

c. Heat Balance

Bila panas yang diterima fluida jauh lebih kecil dari pada panas yang dilepas

fluida panas berarti kehilangan panasnya besar dan ini mengurangi performance

suatu heat exchanger.

37



Q = M × Cph × (T1 - T2) = m × Cpc × (t2 - t1)

d. Fouling factor (Rd)

Fouling adalah peristiwa terakumulasinya padatan yang tidak

dikehendaki di permukaan heat exchanger yang berkontak dengan fluida kerja,

termasuk permukaan heat transfer. Peristiwa tersebut adalah pengendapan,

pengerakan, korosi, polimerisasi, dan proses biologi. Dengan kata lain, fouling

merupakan angka yang menunjukkan hambatan akibat adanya kotoran yang terbawa

fluida yang mengalir di dalam heat exchanger.

e. Pressure Drop (∆P)

Untuk mengetahui sejauh mana fluida dapat mempertahankan tekanan

yang dimilikinya selama fluida mengalir. Pressure drop pada suatu heat

exchanger dapat disebabkan oleh dua hal yaitu karena adanya friksi yang

disebabkan aliran dan oleh pembelokan aliran. Pressure drop yang tinggi dapat

disebabkan oleh jarak antar baffle yang terlalu dekat dan tentu tidak diharapkan

karena meningkatnya biaya operasi. Kehilangan tekanan yang besar dapat

menyebabkan aliran fluida secara alamiah terhambat sehingga memerlukan

bantuan pompa. Namun jika pressure drop terlalu rendah dapat mengakibatkan

perpindahan panas tidak sempurna.

38



BAB III

METODOLOGI

Sebelum melakukan evaluasi performa heat exchanger dengan perhitungan

terlebih dahulu mengetahui aliran proses heat exchanger 13-E-101 A/B pada

Atmospheric Hydrodemetallization Unit (AHU) sebagai berikut.

Gambar 3.1 Aliran Proses Heat Exchanger 13-E-101 A/B

Sebagai feed exchanger adalah AR (Atmospheric Residue) yang berasal dari

Filtered Feed Surge Drum 12-V-501 dan mengalir melalui tube menuju reactor feed

furnace 13-F-101 (sebelum masuk reaktor 13-R-101) sedangkan effluent exchanger

adalah DMAR (Demetallized Atmospheric Residue) yang berasal dari reaktor 13-R-103

yang mengalir melalui shell menuju HHPS (Hot High Pressure Separator) 13-V-101.

DMAR

AR

39



3.1 Pengumpulan Data

Langkah awal dalam penyelesaian permasalahan adalah mengumpulkan data

primer dan data sekunder.

3.1.1 Pengumpulan Data Primer

Pengumpulan data primer digunakan sebagai dasar evaluasi performa heat

exchanger 13-E-101 A/B pada Atmospheric Hydrodemetallization Unit (AHU).

Data ini diperoleh dari Data Sheet for Shell and Tube Heat Exchanger.

Data Sheet Heat Exchanger 13-E-101 A/B

Tabel 3.1 Data Design 13-E-101 A/B

Units Values

Duty MM kcal/h 12,34

Corrected Mean Temp. Diff. oC 59,9

Overall Transfer Coeff. Service kcal/h m2 oC 233

Overall Transfer Coeff. Clean kcal/h m2 o

C 312

Total Fouling Allowance h m2 oC/kcal 0,0011

Tabel 3.2 Construction Data 13-E-101 A/B

Units Shell Tube

Design Pressure kg/cm2 g 171,7 @50

oC 197,3 @50

oC

Design Temperature oC 454 389

Nominal Pipe Size in/out inch 14/14 12/12

Number of Passes - 2 2

Units Values

Number of Shells - 2

ID Shell mm 1143

Tubes No. Required per shell - 1274

No. U Tubes - 637

OD tube mm 19

Straight Length Tube mm 6096

Bare Tube Thickness mm 2,77

BWG - 12

Surface Ratio Bare out/in - 1,411

Pitch mm 25,4

Angle and layout - 45

40



Baffles Spacing : - -

Central - 590

Inlet - 656

Outlet - 686

End - 635

Tabel 3.3 Performance Data 13-E-101 A/B

Fluid Allocation

SHELL SIDE TUBE SIDE

Name

Reactor Effluent

Reactor

Feed

Total Flow Quantity kg/h 217897 208754

Film Transfer Coef. kcal/h m2 oC 977 705

Calc. Pressure Drop

Clean/Fouled kg/cm

2 2,00/2,12 2,06/2,49

Max. Allow. Fouled

Pressure Drop kg/cm

2 2,5 2,8

Average Fluid Velocity m/s 4,1 7,2

INLET OUTLET INLET OUTLET

Temperature ᵒC 429 371 306 374

Operating Pressure kg/cm2 g 160 157,5 155,5 183,3

Weight % Vapor % 26,9 24,6 13 13,3

Vapor Molecular Weight - 7,2 6,4 3,8 4

Viscosity L (μ) cP 0,43 0,58 1,61 0,99

Viscosity V cP 0,019 0,0179 0,0158 0,017

Density L kg/m3 637 670 745 706

Density V kg/m3 15,47 17,62 13,62 12,49

Thermal Conductivity L

(k) kcal /h m

oC 0,07 0,08 0,09 0,08

Thermal Conductivity V kcal /h m oC 0,263 0,25 0,254 0,275

Specific Heat L (c) kcal/kg oC 0,86 0,801 0,705 0,771

Specific Heat V kcal/kg oC 1,434 1,489 2,053 2,041

Enthalpy kcal/kg 361,8 302,9 225 286,5

41



3.1.2 Pengumpulan Data Sekunder

Data sekunder yang digunakan yaitu data aktual proses produksi berupa

data kapasitas dan temperatur pada periode September 2014 sampai September

2015 yang digunakan dalam perhitungan dirt factor (Rd). Data aktual heat

exchanger 13-E-101 A/B terdapat pada lampiran.

3.2 Pengolahan Data

Algoritma penyelesaian evaluasi dirt factor (Rd) berdasarkan D.Q.Kern’s

Chemical Engineering HandBook adalah sebagai berikut;

Tube Side

Construction Data yang diperlukan adalah sebagai berikut

Jumlah Tube / Number of Tube (Nt)

Panjang / Straight Line (L)

Outside Diameter (OD)

BWG

Pitch

Jumlah Passes / Number of Passes

Jarak antar Tube (C’)

Inside Diameter (ID)

Design Data

Fluida

Temperatur inlet dan outlet

Viskositas (µ)

Konduktivitas Termal (k)

Kapasitas Panas (c)

Perhitungan

Weight Flow

Caloric Temperatur

Kapasitas Panas / Specific Heat of Fluid

Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui.

Heat Flow

42



Flow Area

external surface, Tab. 10 Kern

Mass Velocity

Inside Diameter tube (D)

From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)

Viscosity

Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan

temperatur kaloric.

Reynold Number

Thermal Conductivity


temperatur kaloric.

Factor for Heat Transfer

( ⁄ )

( ⁄ )

(

)

Wall Temperature

( )

Viscosity at Tube Wall Temperature


temperatur kaloric.

(

)

Corrected Coefficient

(

)

43



Shell Side

Construction Data yang dibutuhkan

Inside Diameter (ID)

Baffle Space (B)

Perhitungan

Weight Flow

Caloric Temperatur

Kapasitas Panas / Specific Heat of Fluid

Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui.

Heat Flow

Flow Area

Mass Velocity

Diameter Equivalent (De)

Viscosity


temperatur kaloric.

Reynold Number



temperatur kaloric.

Factor for Heat Transfer

( ⁄ )

( ⁄ )

(

)

Wall Temperature

( )

44





temperatur kaloric.

(

)


(

)

Perhitungan Dirt Factor (Rd)

Total Surface (A)

External surface From Table 10 Kern (a’’)

Clean Overall Coefficient (Uc)

Design Overall Coefficient (Ud)

Dirt Factor (Rd)

45



BAB IV

HASIL PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN

4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Actual

Berdasarkan hasil perhitungan nilai dirt factor (Rd) dari data aktual HE 13-E-101

A/B pada periode September 2014 - September 2015 diperoleh hasil yang ditunjukkan

pada gambar 4.1 berikut.

Gambar 4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Aktual

Heat Exchanger 13-E-101 A/B

Dari grafik diatas dapat diketahui bahwa nilai Rd aktual lebih rendah dibanding

nilai Rd design, dimana nilai Rd aktual mengalami fluktuasi. Dirt Factor adalah angka

yang menunjukkan hambatan akibat adanya impuritas yang terbawa oleh fluida yang

mengalir di dalam HE, angka ini dapat menunjukkan efisiensi perpindahan panas. Nilai Rd

aktual yang lebih rendah dari nilai Rd design menunjukkan bahwa efisiensi perpindahan

panas HE 13-E-101 A/B masih baik, hal ini menunjukkan bahwa HE 13-E-101 A/B belum

saatnya dilakukan cleaning.

0,00000

0,00050

0,00100

0,00150

0,00200

0,00250

0,00300

0 100 200 300 400

Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Day

Perbandingan Nilai Rd Design vs Rd Actual

Rd Actual

Rd Design

46



4.2 Pengaruh Impuritas dan Sifat Fluida terhadap Nilai Rd

Fouling merupakan peristiwa terakumulasinya padatan yang tidak dikehendaki

dipermukaan heat exchanger yang berkontak dengan fluida kerja, termasuk permukaan

heat transfer. Sedangkan fouling factor merupakan angka yang menunjukkan hambatan

akibat adanya kotoran yang terbawa fluida yang mengalir di dalam heat exchanger. fouling

factor berguna untuk mengetahui apakah penurunan performa heat exchanger yang terjadi

masih diijinkan dan dapat mencapai spesifikasi yang diinginkan serta untuk menentukan

kapan harus dilakukan cleaning.

Nilai fouling factor (Rd) dipengaruhi beberapa faktor salah satunya adalah adanya

impuritas. Feed heat exchanger 13-E-101 A/B pada AHU mengandung impuritas yang

utama yaitu sulphur, nitrogen, logam dan Micro Carbon Residue (MCR). Pada gambar 4.1

nilai Rd aktualyang didapatkan berdasarkan perhitungan tidak stabil atau dengan kata lain

bersifat fluktuatif. Kenaikan dan penurunan nilai Rd tersebut dapat ditinjau dari pengaruh

impuritas yang ditunjukkan pada gambar berikut.

Gambar 4.2 Pengaruh Konsentrasi CRTC terhadap Nilai Rd Aktual

Berdasarkan gambar 4.2 diketahui bahwa nilai Rd aktual pada periode September

2014 – September 2015 cenderung menurun, begitu juga dengan konsentrasi CRTC, jadi

penurunan Rd aktual tersebut dimungkinkan dipengaruhi oleh kandungan CRTC dalam

feed.

0,0002

0,0003

0,0004

0,0005

0,0006

0,0007

10

30

50

70

90

110

130

150

170

190

18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15

Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

CR

TC

(p

pm

wt)

Day

CRTC

Rd

47



Gambar 4.3 Pengaruh Konsentrasi Garam (Salt) terhadap Nilai Rd Aktual

Dari gambar 4.3 dapat diketahui bahwa nilai Rd aktual cenderung menurun

seiring dengan penurunan konsentrasi garam dalam feed. Air yang terkandung dalam crude

oil juga dapat menjadi penyebab terjadinya fouling/scale/korosi, karena air tersebut

mengandung garam-garam anorganik. Garam-garam yang paling umum adalah garam-

garam klorida, sulfat, dan karbonat dari Na, Mg, dan Ca. Garam klorida pada feed dapat

bereaksi dengan amonia membentuk Amonia klorida padat (solid) yang akan membentuk

deposit pada tube exchanger dan plugging (kebuntuan tube). Sedangkan garam karbonat

dan sulfat adalah hardness salts yang akan membentuk scale saat air menguap, terutama

dalam preheat train (pada temperatur tinggi bahkan scale dapat terbentuk tanpa perlu

penguapan air, karena kelarutan garam-garam ini turun dengan kenaikan temperatur).

Dengan adanya garam-garam klorid dalam crude oil dan temperatur tinggi dalam Crude

Distillation Unit (CDU) maka akan terjadi hidrolisis garam-garam tersebut, hal ini juga

biasa terjadi pada dapur pemanas pada pipa – pipa migas.

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

3

4

5

6

7

8

9

10

11

18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-1415-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15

Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Salt

(p

tb)

Day

Salt(ptb)

Rd

48



Gambar 4.4 Pengaruh MCRT terhadap Nilai Rd Aktual

Berdasarkan gambar 4.4 diketahui bahwa penurunana nilai Rd aktual sebanding

dengan penurunan kandungan MCRT dalam feed.

Gambar 4.5 Pengaruh Konsentrasi Sulfur terhadap Nilai Rd Aktual

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

MC

RT

(w

t%)

Day

MCRT

Rd

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

100

120

140

160

180

200

220

240

260

280


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Sulf

ur

(pp

m)

Day

Sulfur(ppm)

Rd

49



Berdasarkan gambar 4.5 nilai Rd cenderung menurun seiring penurunan

konsentrasi sulfur dalam feed. Konsentrasi senyawa sulfur sangat bervarisari antara crude

oil yang satu dengan crude oil yang lainnya. Crude yang bersifat asam (sour) akan banyak

mengandung Hidrogen sulfida (H2S) atau banyak mengandung Sulfur. Amonia dengan

adanya hidrogen sulfida akan membentuk solid amonium bisulfida pada temperatur di

bawah 150oC, solid ini dapat membentuk deposit pada tube exchanger (fouling) dan

plugging (kebuntuan tube). Sedangkan produk korosi H2S dan iron (iron sulfida) akan

membentuk scale lunak yang mudah tersapu keluar dan membentuk scale baru yang

menyebabkan korosi/scaling/fouling lebih lanjut. .

Gambar 4.6 Pengaruh Konsentrasi Nikel terhadap Nilai Rd Aktual

Berdasarkan gambar 4.6 penurunan nilai Rd aktual tidak dipengaruhi oleh

kandungan nikel dalam feed.

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

5

7

9

11

13

15

17

19


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Nik

el (

pp

m)

Day

Nikel(ppm)

Rd

50



Gambar 4.7 Pengaruh Konsentrasi Vanadium terhadap Nilai Rd Aktual

Gambar 4.8 Pengaruh Konsentrasi Besi (Fe) terhadap Nilai Rd Aktual

Gambar 4.7 dan gambar 4.8 menunjukkan bahwa kandungan logam vanadium dan

besi dalam feed tidak mempengaruhi penurunan nilai Rd aktual.

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

0,68

0,73

0,78

0,83

0,88

0,93

0,98

1,03

1,08


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Van

adiu

m (

pp

m)

Day

Vanadium(ppm)

Rd

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

4

5

6

7

8

9

10

11

12


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Be

si (

pp

m)

Day

Besi(ppm)

Rd

51



Gambar 4.9 Pengaruh Konsentrasi Natrium terhadap Nilai Rd Aktual

Gambar 4.10 Pengaruh Specific Gravity terhadap Nilai Rd Aktual

Gambar 4.9 dan gambar 4.10 juga menunjukkan bahwa kandungan natrium dalam

feed dan spesific gravity tidak mempengaruhi penurunan nilai Rd aktual.

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

0,9

1

1,1

1,2

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

1,8


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Nat

riu

m (

pp

m)

Day

Natrium(ppm)

Rd

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

0,9000

0,9050

0,9100

0,9150

0,9200


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Spec

ific

Gra

vity

@6

0/6

0oC

Day

SpecificGravity

Rd

52



Gambar 4.11 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 50°C terhadap Nilai Rd

Aktual

Gambar 4.12 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 100°C terhadap Nilai Rd

Aktual

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

70,0

120,0

170,0

220,0

270,0

320,0


Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Vis

cosi

ty K

inem

ati

c 5

0oC

(cS

t)

Day

ViscosityKinematic50C

Rd

0,0002

0,00025

0,0003

0,00035

0,0004

0,00045

0,0005

0,00055

0,0006

0,00065

0,0007

12,0

14,0

16,0

18,0

20,0

22,0

24,0

26,0

28,0

30,0

32,0

18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-1415-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15

Rd

(h

m2

ᵒC

/kca

l)

Vis

cosi

ty K

inem

ati

c 1

00

oC

(cS

t)

Day

ViscosityKinematic100C

Rd

53



Gambar 4.11 dan gambar 4.12 menunjukkan bahwa viskositas kinematik fluida

pada temperatur 50°C dan viskositas kinematik fluida pada temperatur 100°C cenderung

menurun, begitu juga dengan nilai Rd aktual sehingga penurunan nilai Rd aktual

dimungkinkan dipengaruhi oleh viskositas kinematik pada temperatur 50°C dan viskositas

kinematik pada temperatur 100°C. Viskositas adalah kemampuan zat cair untuk melawan

tegangan geser pada waktu mengalir sedangkan yang dimaksud dengan viskositas

kinematik adalah ukuran rata-rata yang menunjukkan penolakan cairan terhadap

penuangan / terhadap mengalirnya suatu fluida. Atau definisi umumnya adalah kental atau

encernya suatu fluida yang diukur dengan parameter waktu alir suatu fluida.

.

54



BAB V

PENUTUP

5.1 Kesimpulan

1. Performa heat exchanger 13-E-101A/B pada Atmospheric Hydemetallization Unit

(AHU) masih baik yang ditunjukkan dengan nilai Rd aktual lebih rendah dari Rd

design.

2. Fluktuasi nilai Rd aktual heat exchanger 13-E-101 A/B dipengaruhi oleh adanya

impuritas berupa CRTC, MCRT, salt dan sulfur pada feed serta viscosity kinematic

feed pada temperatur 50°C dan viscosity kinematic feed pada temperatur 100°C.

5.2 Saran

Setelah mengevaluasi performa dari heat echanger 13-E-101 A/B pada

Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) pada periode September 2014

– September 2015 disarankan;

1. Untuk mempertahankan performa dari heat exchanger 15-E-101 tetap optimal,

perlu dilakukan analisa kinerja secara berkala sehingga diketahui waktu cleaning

yang tepat.

2. Optimalkan performa desalter untuk mengurangi kandungan garam (salt) dalam

residue.

3. Optimalkan performa filter untuk mengurangi kandungan CRTC dalam residue.

4. Optimalkan kinerja katalis untuk mengurangi kandungan MCRT dan sulfur dalam

residue.

55



DAFTAR PUSTAKA

Ibrahim, Hassan Al-Haj. 2012. Fouling in Heat Exchanger.

http://dx.doi.org/10.5772/46462.

Kabayashi, Hide. 1992. Explosion and Fire caused by The Breakaway of The Cover Plate

from the Heat Exchanger of The Desulfurization Equipment.

Kern, D., Q. 1965. Process Heat Transfer. International Student Edition. McGraw Hill

Book Co: Tokyo.

Kusnarjo. 2010. Desain Alat Pemindah Panas. Jurusan Teknik Kimia, Fakultas

Teknologi Industri: Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.

Perry, Robert. 1997. Chemical Engineers' Handbook. Mc Graw Hill Book Company :

Tokyo

PERTAMINA EXOR-1. 1992. Pedoman Operasi Kilang :Unit 13 AHU. JGC

Corporation & Foster Wheeler (Indonesia) Limited.

Setyoko Bambang. 2008. Evaluasi Kinerja Heat Exchanger dengan Metode Fouling

Factor. Vol 29. Fakultas Teknik: Universitas Diponegoro

Sugiyanto. 2012. Analisis Alat Penukar Kalor Tipe Shell and Tube dan Aplikasi

Perhitungan dengan Microsoft Visual Basic 6.0. Jurusan Teknik Mesin :

Universitas Gunadharma.

56



DAFTAR ISTILAH

Asphalthenes : Golongan molekul dengan jumlah yang sangat besar ikatan tak jenuh dan

mempunyai kandungan logam, sulphur dan nitrogen yang tinggi.

Jumlahnya dinyatakan sebagai material yang tidak larut dalam heptan

panas.

CAT : Catalyst Average Temperature

Berat rata-rata dari BAT (Bed Average Temperature) bed katalis

Coke : Endapan yang banyak mengandung carbon, terkumpul pada katalis

berasal dari reaksi yang tidak diinginkan dan akan menurunkan keaktifan

katalis.

Conradson Carbon Residue

: Prosedur ASTM yang dipergunakan untuk menghitung jumlah carbon

residue yang tertinggal setelah penguapan dan pembakaran dari sampel

oil.

EOR : End of Run (Saat dimana katalis sudah tercemari dalam kondisi dimana

pori-pori katalis sudah tertutup oleh coke. Sehingga design specification

produk tidak dapat dicapai dan temperatur katalis tidak dapat dinaikkan

lebih tinggi. Maka perlu untuk mengganti katalis)

MCR : Micro Carbon Residue

MCR adalah suatu ukuran jumlah coke dalam residue. MCR dalam

ASTM (ASTM D189) equivalent dengan Conradson Carbon.

log10 (CCR) = 0,045116 + 0,083262 log10 (MCR)

SOR : Start of Run

Saat dimana katalis masih baru (30 hari pertama pada awal operasi)

Quench Gas : Bagian dari pada recycle gas (gas yang disirkulasikan) yang diinjeksikan

antara 2 reaktor untuk mengontrol temperatur dari pada zat-zat yang akan

bereaksi.

LAMPIRAN

Data Aktual Heat Exchanger 13-E-101 A/B Periode September 2014–September 2015

Tanggal Kapasitas

(ton/h)

Tube Shell

Inlet (oC) Outlet (

oC) Inlet (

oC) Outlet (

oC)

01/09/2014 0,00 28,99 28,41 28,77 28,92

02/09/2014 0,00 29,40 28,67 29,17 29,21

03/09/2014 0,11 29,09 28,85 29,24 29,22

04/09/2014 0,00 29,92 29,05 29,50 29,59

05/09/2014 0,00 29,39 28,97 29,49 30,62

06/09/2014 0,00 29,67 29,09 29,69 31,24

07/09/2014 0,00 29,47 29,23 29,86 30,26

08/09/2014 0,00 29,76 29,24 29,72 30,02

09/09/2014 0,00 29,38 29,02 29,56 29,08

10/09/2014 0,00 28,63 28,46 29,05 28,60

11/09/2014 0,00 29,40 28,63 29,10 29,20

12/09/2014 0,00 29,57 29,29 29,31 29,78

13/09/2014 0,00 37,04 34,69 31,79 31,50

14/09/2014 0,00 56,75 66,23 69,26 59,18

15/09/2014 0,00 58,50 104,40 113,19 66,26

16/09/2014 0,00 58,25 110,87 118,02 68,42

17/09/2014 41,28 59,99 126,87 137,13 74,96

18/09/2014 135,33 69,77 158,98 171,58 91,23

19/09/2014 135,54 70,18 183,25 197,33 101,70

20/09/2014 128,76 76,53 247,19 261,28 125,13

21/09/2014 179,32 82,18 267,17 277,10 145,65

22/09/2014 179,94 82,29 267,09 278,04 144,25

23/09/2014 179,96 82,62 267,23 278,67 144,10

24/09/2014 179,96 82,01 266,02 278,31 142,28

25/09/2014 179,95 81,80 267,53 281,57 141,63

26/09/2014 179,94 81,85 270,17 284,76 144,74

27/09/2014 179,97 82,17 272,77 287,42 148,20

28/09/2014 179,95 82,44 274,47 289,17 150,86

29/09/2014 179,95 83,44 277,56 291,97 154,54

30/09/2014 179,96 83,16 274,95 290,15 151,79

01/10/2014 179,94 83,28 273,68 289,92 151,11

02/10/2014 179,95 83,00 273,24 290,23 150,75

03/10/2014 179,95 83,02 274,20 291,64 151,96

04/10/2014 157,06 80,76 266,76 286,28 145,42

05/10/2014 178,52 82,27 268,86 286,55 148,88

06/10/2014 179,82 83,25 272,19 290,05 152,87

07/10/2014 180,00 83,88 272,29 289,28 154,22

08/10/2014 179,84 83,71 272,95 291,14 154,49

09/10/2014 180,06 83,69 274,48 293,20 155,54

10/10/2014 180,03 83,67 276,00 294,59 157,02

11/10/2014 180,02 84,20 275,97 295,11 157,27

12/10/2014 180,06 84,05 275,66 295,32 156,83

13/10/2014 180,05 83,81 275,46 295,46 156,63

14/10/2014 183,41 82,86 275,73 295,27 156,81

15/10/2014 180,04 82,84 276,24 296,01 157,47

16/10/2014 180,03 83,15 275,38 295,49 156,90

17/10/2014 180,24 82,61 275,38 295,90 156,55

18/10/2014 180,07 82,69 275,14 295,67 156,57

19/10/2014 179,95 83,13 274,79 295,57 156,66

20/10/2014 179,93 83,38 273,02 294,53 155,10

21/10/2014 179,95 83,27 270,18 293,19 152,37

22/10/2014 179,97 83,57 271,30 294,61 152,78

23/10/2014 180,05 83,76 273,62 296,30 154,79

24/10/2014 179,99 83,87 275,91 298,48 156,51

25/10/2014 180,02 84,14 276,73 299,49 156,93

26/10/2014 175,10 83,77 276,80 300,94 154,22

27/10/2014 178,87 84,74 283,63 306,13 158,39

28/10/2014 179,13 84,98 286,01 306,50 159,82

29/10/2014 178,26 84,02 284,41 306,10 157,20

30/10/2014 176,90 83,86 285,24 306,74 157,71

31/10/2014 166,57 82,97 276,09 300,59 147,79

01/11/2014 152,99 81,36 265,63 291,42 140,84

02/11/2014 134,77 79,40 261,00 285,96 136,12

03/11/2014 148,90 82,03 270,11 293,16 145,31

04/11/2014 137,22 80,67 263,38 287,06 140,69

05/11/2014 147,73 81,85 269,37 290,84 147,23

06/11/2014 141,86 79,86 256,84 280,32 136,82

07/11/2014 148,29 80,89 260,47 284,33 138,83

08/11/2014 153,22 81,76 265,26 288,21 143,52

09/11/2014 154,03 82,07 269,48 291,69 147,52

10/11/2014 154,29 82,03 266,48 289,10 145,94

11/11/2014 161,74 82,42 270,18 292,11 149,02

12/11/2014 161,99 82,64 269,09 291,20 148,09

13/11/2014 162,28 81,53 270,44 292,66 148,28

14/11/2014 162,20 79,37 271,41 293,65 147,95

15/11/2014 162,04 80,06 271,76 294,19 148,91

16/11/2014 162,22 78,39 271,09 294,91 145,58

17/11/2014 154,81 77,12 269,70 294,88 142,99

18/11/2014 162,05 77,56 270,27 294,27 144,49

19/11/2014 160,36 78,64 272,76 296,60 146,85

20/11/2014 157,75 78,44 275,31 298,91 147,62

21/11/2014 162,00 79,48 276,51 298,77 149,64

22/11/2014 159,83 78,27 275,37 298,50 147,29

23/11/2014 159,31 76,59 273,60 296,82 143,62

24/11/2014 162,03 79,67 279,03 301,43 149,44

25/11/2014 161,84 80,46 282,18 304,37 152,76

26/11/2014 162,56 79,70 280,68 303,13 151,71

27/11/2014 154,52 79,05 277,46 301,20 149,35

28/11/2014 146,22 77,02 275,39 300,21 143,75

29/11/2014 144,47 77,52 279,83 303,79 148,27

30/11/2014 144,02 78,34 277,46 301,49 147,10

01/12/2014 144,00 79,00 276,80 300,69 147,81

02/12/2014 144,37 78,26 276,86 300,39 148,14

03/12/2014 144,05 77,58 279,00 302,26 148,90

04/12/2014 144,02 77,57 280,39 303,17 150,06

05/12/2014 144,06 77,73 279,24 302,41 148,99

06/12/2014 144,01 79,90 279,51 302,92 150,64

07/12/2014 144,09 77,58 277,81 301,95 148,36

08/12/2014 143,03 76,83 276,18 300,33 146,56

09/12/2014 143,95 75,70 279,01 302,16 148,00

10/12/2014 144,04 75,18 273,16 297,56 142,67

11/12/2014 144,02 75,42 271,99 296,97 141,59

12/12/2014 145,49 79,33 271,98 296,52 144,18

13/12/2014 143,97 77,66 273,06 298,06 143,08

14/12/2014 140,82 78,89 273,84 299,23 143,81

15/12/2014 144,05 79,13 275,10 300,23 144,86

16/12/2014 138,94 78,47 272,08 296,72 142,87

17/12/2014 143,96 79,71 280,52 303,60 150,06

18/12/2014 144,04 80,74 283,77 306,71 153,32

19/12/2014 143,99 79,63 285,16 307,50 153,82

20/12/2014 143,93 80,30 285,74 308,21 154,40

21/12/2014 143,95 79,87 287,43 309,72 155,69

22/12/2014 143,31 79,33 282,40 306,01 150,49

23/12/2014 147,95 81,11 288,19 310,51 156,12

24/12/2014 149,97 81,44 286,80 309,49 155,38

25/12/2014 150,96 81,62 285,66 307,06 156,67

26/12/2014 144,51 80,99 286,13 307,51 156,30

27/12/2014 144,59 78,79 285,32 306,56 153,99

28/12/2014 144,03 78,61 283,15 304,73 151,94

29/12/2014 105,31 73,70 258,86 286,70 127,32

30/12/2014 135,43 77,51 273,02 298,16 139,86

31/12/2014 145,63 79,13 273,46 297,59 142,56

01/01/2015 141,26 79,06 269,92 295,06 139,30

02/01/2015 140,34 78,84 269,26 294,80 140,06

03/01/2015 154,58 79,89 278,45 300,59 148,67

04/01/2015 166,51 81,71 282,32 302,05 155,49

05/01/2015 168,24 82,35 282,60 301,81 157,36

06/01/2015 169,94 82,70 284,33 303,34 158,84

07/01/2015 170,40 83,01 285,07 303,59 160,03

08/01/2015 171,02 82,53 283,77 302,02 158,69

09/01/2015 163,76 81,94 283,27 302,51 156,91

10/01/2015 152,18 80,32 278,19 299,80 149,58

11/01/2015 153,71 80,84 276,60 297,15 149,75

12/01/2015 153,66 80,60 277,99 298,42 151,51

13/01/2015 151,62 79,70 277,98 298,69 151,16

14/01/2015 151,69 80,86 279,05 299,16 153,06

15/01/2015 148,94 79,64 277,57 297,73 151,01

16/01/2015 145,97 78,73 273,14 294,10 146,25

17/01/2015 135,07 77,22 260,40 285,34 134,51

18/01/2015 146,28 78,92 271,12 293,57 141,59

19/01/2015 146,19 78,99 269,38 291,97 141,08

20/01/2015 148,85 80,47 270,13 293,24 142,73

21/01/2015 151,99 81,60 269,71 292,23 144,32

22/01/2015 142,80 78,84 263,62 286,87 136,97

23/01/2015 153,03 81,01 274,52 295,41 147,33

24/01/2015 157,80 80,60 274,87 295,24 148,36

25/01/2015 162,00 80,92 275,10 294,82 150,10

26/01/2015 161,99 80,59 275,58 295,34 150,22

27/01/2015 162,01 81,04 276,14 295,72 151,06

28/01/2015 162,00 81,19 275,94 295,70 151,02

29/01/2015 160,00 81,29 277,37 297,09 152,12

30/01/2015 157,38 81,24 278,57 298,80 152,36

31/01/2015 142,15 78,30 268,43 292,26 140,65

01/02/2015 142,07 78,42 274,97 296,79 145,90

02/02/2015 142,02 79,33 276,02 297,34 147,62

03/02/2015 142,04 78,53 275,63 296,99 146,57

04/02/2015 142,72 78,22 275,22 296,41 146,07

05/02/2015 141,42 78,59 273,52 295,77 144,20

06/02/2015 141,12 78,24 272,23 295,18 142,34

07/02/2015 140,05 77,52 273,23 296,15 142,62

08/02/2015 140,04 78,09 273,26 296,27 143,50

09/02/2015 139,88 78,56 273,57 296,52 144,03

10/02/2015 139,57 78,59 273,07 296,47 143,10

11/02/2015 140,02 78,55 274,40 297,53 144,05

12/02/2015 140,14 78,62 274,87 297,98 144,43

13/02/2015 141,03 77,78 274,32 297,49 143,70

14/02/2015 139,07 77,86 274,52 297,74 143,44

15/02/2015 140,01 76,87 274,99 297,87 143,27

16/02/2015 140,00 76,11 276,33 299,79 144,37

17/02/2015 140,03 75,45 276,93 300,26 144,64

18/02/2015 140,88 75,50 276,00 299,77 144,22

19/02/2015 140,76 74,17 274,25 298,06 142,86

20/02/2015 139,94 74,98 275,53 298,95 144,25

21/02/2015 139,97 76,28 275,12 298,33 144,68

22/02/2015 140,00 76,93 274,14 297,65 144,16

23/02/2015 142,29 76,19 271,66 295,11 142,45

24/02/2015 143,89 76,52 270,85 294,51 142,24

25/02/2015 144,07 75,66 271,60 296,27 141,64

26/02/2015 144,55 74,92 271,09 295,86 141,10

27/02/2015 144,95 74,09 270,91 295,86 140,08

28/02/2015 124,93 70,24 258,33 286,48 127,53

01/03/2015 141,78 73,86 268,29 293,20 136,53

02/03/2015 144,55 75,01 270,93 296,39 139,36

03/03/2015 144,97 76,14 274,89 299,56 143,08

04/03/2015 144,93 78,03 278,34 301,48 147,03

05/03/2015 144,09 78,95 276,42 299,82 146,50

06/03/2015 144,40 79,14 275,15 298,04 146,36

07/03/2015 143,96 78,95 275,53 298,20 146,52

08/03/2015 144,79 79,16 275,62 298,23 147,01

09/03/2015 145,04 79,05 275,91 298,55 147,39

10/03/2015 145,05 79,02 276,61 298,90 148,13

11/03/2015 144,43 78,44 276,44 299,23 147,46

12/03/2015 144,61 78,13 276,89 299,74 147,61

13/03/2015 145,00 78,28 277,22 300,27 147,70

14/03/2015 145,18 78,04 276,19 299,39 146,65

15/03/2015 145,42 77,27 274,69 297,92 144,74

16/03/2015 144,91 76,79 272,32 296,09 142,22

17/03/2015 145,04 77,51 273,03 296,68 142,77

18/03/2015 144,96 77,82 272,28 296,12 142,50

19/03/2015 144,98 78,58 271,87 295,78 142,53

20/03/2015 145,03 78,30 271,76 296,38 141,36

21/03/2015 146,01 78,97 272,67 297,97 141,81

22/03/2015 144,03 78,97 271,53 296,93 140,96

23/03/2015 143,99 79,49 271,41 296,52 141,64

24/03/2015 145,83 80,42 271,81 296,43 142,86

25/03/2015 146,41 78,77 270,77 295,39 141,68

26/03/2015 145,96 76,32 269,97 295,10 139,40

27/03/2015 147,54 78,26 270,97 295,64 141,43

28/03/2015 150,61 78,68 270,42 294,66 141,85

29/03/2015 147,72 77,19 263,16 287,91 135,96

30/03/2015 162,96 80,85 268,31 290,70 142,94

31/03/2015 168,26 81,59 269,16 289,82 146,66

01/04/2015 173,41 81,39 270,13 289,81 148,71

02/04/2015 175,00 81,96 272,44 291,28 151,70

03/04/2015 174,99 82,32 272,54 291,41 152,13

04/04/2015 160,01 80,76 269,40 289,58 148,06

05/04/2015 139,20 79,68 265,50 287,55 142,70

06/04/2015 130,76 78,14 264,36 288,42 138,33

07/04/2015 121,65 76,49 262,85 288,21 135,13

08/04/2015 120,00 73,30 262,86 288,05 132,22

09/04/2015 116,26 76,28 264,84 288,70 137,66

10/04/2015 116,52 76,03 271,55 293,92 141,93

11/04/2015 134,49 78,67 267,72 289,49 143,19

12/04/2015 146,36 79,89 267,93 288,01 146,11

13/04/2015 153,57 80,42 270,34 289,37 149,32

14/04/2015 159,72 81,06 272,03 291,17 150,48

15/04/2015 171,05 82,65 271,69 290,60 151,84

16/04/2015 171,05 83,07 271,74 290,74 151,63

17/04/2015 171,03 82,32 270,05 290,25 149,14

18/04/2015 171,09 82,01 269,69 290,62 148,01

19/04/2015 171,47 82,19 269,40 290,01 148,49

20/04/2015 173,14 82,53 268,17 288,62 148,29

21/04/2015 178,02 82,12 265,99 288,68 144,68

22/04/2015 159,81 79,08 256,13 280,21 136,34

23/04/2015 153,56 78,02 259,86 282,82 137,37

24/04/2015 172,65 80,54 263,16 286,20 140,55

25/04/2015 173,27 80,25 263,91 287,43 140,66

26/04/2015 173,94 79,63 264,96 288,68 141,44

27/04/2015 176,78 79,78 265,46 289,24 142,15

28/04/2015 177,01 80,28 266,05 289,88 143,25

29/04/2015 176,96 81,65 267,73 290,87 146,17

30/04/2015 119,04 70,28 259,40 286,48 130,59

01/05/2015 113,98 68,99 259,38 287,23 128,37

02/05/2015 114,06 68,78 259,47 287,29 128,53

03/05/2015 115,01 68,74 259,70 287,59 128,56

04/05/2015 122,77 70,36 260,61 288,45 129,47

05/05/2015 153,33 79,06 268,09 292,07 142,81

06/05/2015 154,00 78,96 269,61 294,05 143,78

07/05/2015 154,00 79,72 269,17 293,74 143,82

08/05/2015 158,25 79,60 269,31 294,07 143,84

09/05/2015 166,03 81,58 271,04 295,62 146,56

10/05/2015 166,02 80,64 270,53 295,43 145,95

11/05/2015 166,02 80,93 270,79 295,70 146,29

12/05/2015 166,01 81,37 272,61 297,24 147,95

13/05/2015 164,93 81,10 273,61 298,41 148,45

14/05/2015 162,97 80,69 271,03 296,65 145,91

15/05/2015 161,38 77,12 269,55 295,89 142,39

16/05/2015 164,01 77,04 271,12 297,14 142,73

17/05/2015 164,04 76,84 269,80 296,25 141,41

18/05/2015 166,11 76,06 266,36 293,16 138,59

19/05/2015 169,13 76,38 266,96 293,30 140,10

20/05/2015 174,02 76,41 266,51 292,58 140,70

21/05/2015 176,50 76,13 265,41 291,11 140,63

22/05/2015 176,50 76,16 263,89 290,15 139,36

23/05/2015 176,51 80,65 263,46 289,60 141,04

24/05/2015 176,49 79,64 263,44 289,88 140,40

25/05/2015 176,50 82,53 265,07 290,92 143,41

26/05/2015 176,49 82,02 268,22 293,09 146,33

27/05/2015 176,57 82,44 269,80 293,88 148,37

28/05/2015 176,56 82,40 270,52 294,73 148,79

29/05/2015 176,52 82,93 270,21 294,74 148,41

30/05/2015 176,57 82,84 268,75 293,25 148,20

31/05/2015 169,74 81,65 265,57 291,26 144,42

01/06/2015 171,53 80,74 268,69 292,64 147,03

02/06/2015 139,42 78,39 263,49 289,36 141,17

03/06/2015 144,06 79,29 266,61 291,41 144,41

04/06/2015 144,08 78,92 264,68 289,62 143,51

05/06/2015 143,14 77,96 260,26 286,48 138,81

06/06/2015 144,86 77,67 259,75 286,44 137,54

07/06/2015 145,71 77,43 259,82 286,54 137,30

08/06/2015 146,40 77,29 262,02 288,56 138,73

09/06/2015 150,74 77,36 263,59 290,03 139,86

10/06/2015 154,03 79,44 265,51 291,41 143,31

11/06/2015 158,73 77,93 263,19 289,63 139,96

12/06/2015 170,95 76,83 262,79 288,30 139,20

13/06/2015 170,82 78,98 260,76 286,15 137,74

14/06/2015 172,03 81,61 264,20 289,33 142,05

15/06/2015 175,15 81,69 259,63 286,24 138,55

16/06/2015 180,01 82,25 260,27 286,15 141,07

17/06/2015 179,99 82,21 261,97 287,92 141,71

18/06/2015 177,68 84,41 269,20 294,08 148,09

19/06/2015 171,01 83,52 266,39 292,61 144,91

20/06/2015 171,00 83,89 264,65 291,14 144,42

21/06/2015 171,02 83,48 264,20 290,64 143,66

22/06/2015 171,03 82,21 263,90 290,15 143,35

23/06/2015 176,58 82,01 262,11 288,55 141,87

24/06/2015 179,98 81,69 261,30 288,69 140,23

25/06/2015 179,96 81,46 263,42 291,20 141,06

26/06/2015 180,02 80,47 261,31 288,72 139,73

27/06/2015 179,99 81,45 262,19 289,32 140,77

28/06/2015 179,97 81,35 263,09 290,36 141,23

29/06/2015 180,01 83,85 265,52 292,76 144,21

30/06/2015 180,00 82,77 266,82 294,16 144,16

01/07/2015 180,02 82,12 267,48 294,10 144,66

02/07/2015 180,02 80,55 268,42 293,45 145,92

03/07/2015 180,01 80,24 267,96 293,37 145,21

04/07/2015 180,00 80,21 269,01 293,91 146,28

05/07/2015 180,01 79,95 268,43 293,49 145,21

06/07/2015 180,00 80,18 269,29 294,36 145,43

07/07/2015 180,00 81,05 270,74 294,92 147,71

08/07/2015 179,94 81,98 271,75 296,52 148,20

09/07/2015 179,98 80,77 270,40 295,67 146,03

10/07/2015 179,86 80,53 268,81 294,92 144,17

11/07/2015 180,03 80,22 268,35 294,33 143,71

12/07/2015 179,97 79,82 268,94 295,11 143,27

13/07/2015 180,01 81,06 269,14 295,35 144,05

14/07/2015 180,04 80,92 268,17 293,84 144,23

15/07/2015 180,00 82,28 270,97 296,31 147,23

16/07/2015 180,02 81,04 267,84 294,79 143,23

17/07/2015 180,02 79,29 264,02 293,13 138,21

18/07/2015 180,06 78,90 264,25 293,60 138,10

19/07/2015 180,05 79,65 264,37 293,54 139,13

20/07/2015 180,02 79,83 263,14 292,72 138,09

21/07/2015 180,05 79,31 267,52 295,19 142,08

22/07/2015 180,06 79,80 270,45 296,51 145,66

23/07/2015 180,06 79,03 272,72 298,46 146,47

24/07/2015 180,06 78,83 271,51 297,18 145,54

25/07/2015 180,09 78,93 271,40 297,00 145,37

26/07/2015 176,71 77,40 261,18 288,47 135,82

27/07/2015 179,96 80,36 275,75 300,30 147,67

28/07/2015 180,03 80,15 275,68 300,14 147,95

29/07/2015 180,00 79,80 275,29 299,75 147,87

30/07/2015 179,99 79,41 274,19 298,31 148,11

31/07/2015 179,99 79,51 274,35 298,36 148,66

01/08/2015 180,03 79,39 273,52 297,52 148,56

02/08/2015 180,07 78,81 271,75 296,11 146,89

03/08/2015 180,03 78,98 271,57 296,52 145,92

04/08/2015 180,03 79,14 271,52 296,58 145,84

05/08/2015 180,03 78,86 271,94 296,83 145,47

06/08/2015 180,08 79,04 269,47 294,69 144,42

07/08/2015 180,05 79,36 267,89 293,42 143,95

08/08/2015 180,36 79,74 267,48 293,31 143,78

09/08/2015 180,03 78,95 264,44 291,44 140,50

10/08/2015 179,97 79,34 263,84 291,33 139,96

11/08/2015 180,02 79,55 262,19 290,08 138,89

12/08/2015 179,98 80,87 266,84 293,38 142,67

13/08/2015 180,02 80,15 267,90 294,75 142,53

14/08/2015 180,05 80,86 270,55 296,93 144,75

15/08/2015 180,04 80,64 271,55 297,30 145,67

16/08/2015 180,07 81,10 272,11 297,65 146,62

17/08/2015 180,04 80,07 269,57 295,34 144,44

18/08/2015 180,04 80,96 272,83 297,69 147,88

19/08/2015 180,08 81,33 273,46 298,06 148,82

20/08/2015 179,84 80,01 272,58 296,94 147,67

21/08/2015 180,02 79,31 270,06 295,27 144,44

22/08/2015 180,03 79,92 270,80 295,96 145,32

23/08/2015 179,97 80,11 271,43 297,19 145,67

24/08/2015 179,93 78,84 266,41 293,75 140,55

25/08/2015 180,01 79,34 269,09 296,18 143,25

26/08/2015 179,91 80,77 265,25 293,99 141,40

27/08/2015 180,01 78,16 254,54 285,15 132,58

28/08/2015 178,48 80,47 251,05 281,82 131,05

29/08/2015 173,09 77,61 248,58 278,73 128,90

30/08/2015 148,60 78,65 239,98 271,73 124,01

31/08/2015 144,17 79,65 248,10 280,37 128,58

01/09/2015 138,15 80,01 251,11 283,55 131,18

02/09/2015 126,52 79,22 252,84 285,96 131,06

03/09/2015 108,54 76,92 250,64 284,36 127,84

04/09/2015 129,96 80,14 256,25 287,23 134,29

05/09/2015 156,04 83,31 260,28 287,84 140,89

06/09/2015 156,03 82,72 263,69 291,22 142,98

07/09/2015 167,45 81,73 264,81 291,78 143,57

Analisa Dirt Factor (Rd) Heat Exchanger 13-E-101 A/B

SHELL DATA SHEET TUBE DATA SHEET

Construction Data

ID (inside diameter) = 1143 mm

= 1,143 m

Baffle Space = 594 mm

= 0,594 m

Design Data

Fluid = DMAR (hot)

Inlet Outlet Units

T 429 371 °C

µ 1,548 2,088 kg/m.h

k 0,07 0,08 kcal/h.m.°C

c 0,86 0,801 kcal/kg.°C

Construction Data

Number of Tubes (Nt) = 1274

Straight Line (L) = 6,096 m

OD (outside diameter) = 0,019 m

BWG = 12

Pitch = 0,0254 m

Number of Passes = 2

C’ = 0,252 in = 0,0064 m

ID = 0,532 in = 0,0135 m

Design Data

Fluid = AR (cold)

Inlet Outlet Units

T 306 374 °C

µ 5,796 3,564 kg/m.h

K 0,09 0,08 kcal/h.m.°C

C 0,705 0,771 kcal/kg.°C

Perhitungan Dirt Factor (Rd)

SHELL SIDE TUBE SIDE

Weight Flow

⁄

Caloric Temperatur

Weight Flow

⁄

Caloric Temperatur

Specific Heat

T (°C) 429 371

c (kcal/kg.°C) 0,86 0,801

Heat Flow

⁄

(

)

Flow Area

Mass Velocity

⁄

⁄

Diameter Equivalent

From figure 28 Kern

Specific Heat

t (°C) 306 374

c (kcal/kg.°C) 0,705 0,771

Heat Flow

⁄

( )

Flow Area

(external surface, Tab.

10 Kern)

Mass Velocity

⁄

⁄

Inside Diameter tube (D)

From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)

Viscosity

T 429 371 °C

µ 1,548 2,088 kg/m.h

⁄

Reynold Number

⁄

⁄


T 29 371 °C

k 0,07 0,08 kcal/h.m.°C

Viscosity

t 306 374 °C

µ 5,796 3,564 kg/m.h

⁄

Reynold Number

⁄

⁄


t 306 374 °C

k 0,09 0, 8 kcal/h.m.°C

Factor for Heat Transfer (jH)

( ⁄ )

( ⁄ )

(

⁄

⁄

)

(

⁄

)

(

)

(

⁄

)

Wall Temperature

( )

( )


T 429 371 °C

µ 1,548 2,088 kg/m.h

Factor for Heat Transfer (jH)

( ⁄ )

( ⁄ )

( ⁄

⁄

)

(

⁄

)

(

)

(

⁄

)

Wall Temperature

( )


t 306 374 °C

µ 5,796 3,564 kg/m.h

⁄

ɸs

(

)

(

⁄

⁄

)


(

)

(

)

⁄

ɸt

(

)

(

⁄

⁄

)


(

)

(

)

ΔT LMTD

T1=137,13 oC t2=126,87

oC Δt1=10,26

oC

T2=74,96 oC t1=59,99

oC Δt2=14,97

oC

(Δt2- Δt1) =4,71

Total Surface (A)

External surface From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)

Clean Overall Coefficient (Uc)

Design Overall Coefficient (Ud)

Dirt Factor (Rd)

Hasil Perhitungan Dirt Factor (Rd) Heat Exchanger 13-E-101 A/B

Tanggal ΔT LMTD ho hio Uc Ud Rd Actual

(ᵒC)

kcal/h m2 ᵒC kcal/h m2 ᵒC h m2 ᵒC/kcal

17/09/2014 12,4705 1038,6860 1853,9540 665,7158 235,4244 0,00275

18/09/2014 16,6382 2030,9157 3612,3073 1300,0180 783,7210 0,00051

19/09/2014 21,6399 2053,5451 3655,9137 1314,9379 742,1265 0,00059

20/09/2014 27,8727 2035,5223 3662,5503 1308,3727 839,3691 0,00043

21/09/2014 28,8560 2454,7758 4398,0605 1575,4429 1122,6045 0,00026

22/09/2014 29,4344 2460,5347 3781,9514 1490,6918 1123,6163 0,00022

23/09/2014 29,7505 2460,8540 3783,2494 1491,0106 1118,7441 0,00022

24/09/2014 30,1708 2460,1319 3783,1620 1490,7319 1113,1705 0,00023

25/09/2014 31,5836 2460,7014 3779,4382 1490,3623 1096,1976 0,00024

26/09/2014 33,0518 2462,0293 3775,3447 1490,2119 1053,2872 0,00028

27/09/2014 34,1328 2463,5185 3772,6494 1490,3370 1019,2095 0,00031

28/09/2014 34,9316 2464,1666 3770,7882 1490,2835 992,6921 0,00034

29/09/2014 35,5148 2465,6105 3769,2571 1490,5721 975,1182 0,00035

30/09/2014 35,4411 2464,6926 3773,1335 1490,8422 980,2755 0,00035

01/10/2014 36,0888 2464,2124 3776,2410 1491,1512 965,0537 0,00037

02/10/2014 36,7028 2464,1084 3776,3996 1491,1379 953,5279 0,00038

03/10/2014 37,4685 2464,4660 3774,9624 1491,0447 937,2641 0,00040

04/10/2014 37,6937 2283,7326 3508,0123 1383,2381 812,4049 0,00051

05/10/2014 36,8938 2451,5660 3765,8215 1484,8938 924,6978 0,00041

06/10/2014 38,0440 2462,9993 3779,1253 1491,1562 905,4405 0,00043

07/10/2014 37,5536 2464,5328 3783,4554 1492,3924 904,3243 0,00044

08/10/2014 38,7105 2463,5800 3780,1555 1491,5295 888,3611 0,00046

09/10/2014 39,5047 2465,7760 3779,9994 1492,3098 880,2002 0,00047

10/10/2014 39,8963 2466,0131 3776,8255 1491,9016 872,7247 0,00048

11/10/2014 40,2604 2466,1201 3779,1204 1492,2988 867,1084 0,00048

12/10/2014 40,5861 2466,2441 3779,6086 1492,4203 864,1795 0,00049

13/10/2014 40,8736 2466,0748 3779,0904 1492,2775 860,1260 0,00049

14/10/2014 40,8807 2491,1025 3813,4906 1506,8055 873,6223 0,00048

15/10/2014 41,2955 2465,9902 3773,9534 1491,4449 850,4401 0,00051

16/10/2014 41,2752 2465,7822 3776,7985 1491,8129 850,3520 0,00051

17/10/2014 41,6775 2467,1571 3777,1226 1492,3667 847,7958 0,00051

18/10/2014 41,6619 2465,8373 3775,9905 1491,7070 845,6949 0,00051

19/10/2014 41,7414 2464,9752 3777,1559 1491,5732 842,3253 0,00052

20/10/2014 41,6933 2464,3515 3781,2989 1491,9903 844,6447 0,00051

21/10/2014 41,9167 2463,5735 3786,6563 1492,5381 845,9362 0,00051

22/10/2014 42,1775 2464,1419 3785,8647 1492,6237 848,0713 0,00051

23/10/2014 42,3516 2465,5599 3783,1394 1492,7198 845,4895 0,00051

24/10/2014 42,8367 2465,8233 3778,6151 1492,1113 840,8639 0,00052

25/10/2014 43,0417 2466,3055 3778,3965 1492,2538 841,4308 0,00052

26/10/2014 43,2386 2428,9564 3719,2998 1469,3625 837,6835 0,00051

27/10/2014 43,1395 2459,5944 3753,0968 1485,8449 869,9327 0,00048

28/10/2014 41,9582 2462,2447 3751,7083 1486,5938 890,4939 0,00045

29/10/2014 42,3388 2455,0268 3741,0178 1482,2842 889,3666 0,00045

30/10/2014 42,4246 2444,9187 3723,1735 1475,7977 882,4118 0,00046

31/10/2014 41,4401 2362,6449 3615,0158 1428,8196 861,3742 0,00046

01/11/2014 40,3203 2250,8935 3462,5345 1364,1191 791,2208 0,00053

02/11/2014 38,6927 2096,9176 3229,4034 1271,3828 716,9299 0,00061

03/11/2014 39,8374 2219,1860 3405,6277 1343,6394 768,9946 0,00056

04/11/2014 39,0731 2119,0982 3262,4254 1284,6547 709,2487 0,00063

05/11/2014 39,4338 2209,3321 3391,7711 1337,8702 748,4532 0,00059

06/11/2014 37,7810 2155,4666 3330,5928 1308,5862 737,1676 0,00059

07/11/2014 38,4109 2210,4695 3410,4421 1341,1843 772,2697 0,00055

08/11/2014 39,2066 2252,7120 3467,4254 1365,5460 782,6763 0,00055

09/11/2014 40,0092 2260,8417 3471,4813 1369,1604 772,7942 0,00056

10/11/2014 39,7547 2261,8929 3479,9278 1370,8585 771,0470 0,00057

11/11/2014 40,2109 2322,7732 3566,3243 1406,6268 802,5717 0,00054

12/11/2014 39,9367 2324,3908 3572,0022 1408,1031 808,2568 0,00053

13/11/2014 40,4835 2326,8364 3568,9445 1408,5242 806,9063 0,00053

14/11/2014 41,1436 2325,9888 3558,2616 1406,5473 801,2354 0,00054

15/11/2014 41,3885 2325,0976 3558,5923 1406,2730 794,3855 0,00055

16/11/2014 41,8232 2325,8033 3555,4128 1406,0342 807,2582 0,00053

17/11/2014 42,3183 2266,0020 3462,9671 1369,7212 772,8623 0,00056

18/11/2014 41,8574 2323,9298 3551,6187 1404,7561 807,0773 0,00053

19/11/2014 42,2104 2311,7458 3531,0048 1397,0792 794,8321 0,00054

20/11/2014 42,3825 2291,6646 3493,7606 1383,9134 788,5742 0,00055

21/11/2014 41,7273 2326,0270 3546,8099 1404,7684 812,0139 0,00052

22/11/2014 41,9804 2308,1529 3518,0214 1393,7330 805,7112 0,00052

23/11/2014 41,3260 2302,9851 3508,0531 1390,2841 823,1133 0,00050

24/11/2014 41,6918 2327,0451 3542,8646 1404,5200 829,9929 0,00049

25/11/2014 42,4247 2326,5912 3538,1126 1403,6074 816,6566 0,00051

26/11/2014 42,5230 2331,6659 3546,7608 1406,8154 815,8829 0,00051

27/11/2014 42,8908 2266,4853 3452,7928 1368,3028 768,4885 0,00057

28/11/2014 42,3757 2197,5825 3345,1251 1326,2811 754,5561 0,00057

29/11/2014 43,2123 2184,4994 3317,7047 1317,2038 731,2626 0,00061

30/11/2014 42,5512 2180,2913 3318,7992 1315,8447 732,9754 0,00060

01/12/2014 42,4638 2180,1083 3322,1466 1316,3039 727,1581 0,00062

02/12/2014 42,5827 2183,0227 3324,2332 1317,6937 724,0115 0,00062

03/12/2014 42,8878 2180,7987 3314,1143 1315,2922 723,9424 0,00062

04/12/2014 42,9413 2180,8555 3311,2433 1314,8604 722,8481 0,00062

05/12/2014 42,8032 2180,9889 3314,3166 1315,3932 725,8854 0,00062

06/12/2014 42,8074 2181,1207 3320,9697 1316,4879 721,3482 0,00063

07/12/2014 43,3601 2180,7745 3316,8566 1315,7151 716,8407 0,00063

08/12/2014 42,9837 2171,3178 3303,3793 1310,1522 716,7025 0,00063

09/12/2014 43,1618 2179,5200 3306,1986 1313,5792 722,0372 0,00062

10/12/2014 42,3561 2178,3606 3314,9554 1314,5372 733,9997 0,00060

11/12/2014 42,2868 2177,9076 3317,5420 1314,7787 736,4836 0,00060

12/12/2014 41,4799 2191,1053 3350,1034 1324,6982 744,8865 0,00059

13/12/2014 42,0237 2178,3537 3322,9641 1315,7922 740,4321 0,00059

14/12/2014 42,1052 2152,5255 3285,7382 1300,5319 725,8757 0,00061

15/12/2014 42,2224 2179,9684 3325,6960 1316,8097 741,4412 0,00059

16/12/2014 41,3843 2135,9930 3262,7926 1290,9018 719,4099 0,00062

17/12/2014 42,4121 2180,8688 3317,4454 1315,8421 733,8762 0,00060

18/12/2014 43,0973 2182,6152 3316,9010 1316,3919 725,5084 0,00062

19/12/2014 43,2000 2182,2982 3309,9993 1315,1883 725,6506 0,00062

20/12/2014 43,2743 2182,0700 3310,5912 1315,1988 725,4189 0,00062

21/12/2014 43,7210 2182,5182 3306,6610 1314,7408 720,6602 0,00063

22/12/2014 43,0988 2175,8664 3304,8096 1312,0324 729,8330 0,00061

23/12/2014 43,4710 2216,1008 3359,6814 1335,3091 747,4056 0,00059

24/12/2014 43,3888 2232,4066 3388,3905 1345,7638 756,5941 0,00058

25/12/2014 42,7591 2240,2660 3403,4765 1350,9994 753,5211 0,00059

26/12/2014 42,8343 2187,1203 3319,7055 1318,4719 724,0543 0,00062

27/12/2014 42,6808 2187,1040 3314,1452 1317,5881 731,7384 0,00061

28/12/2014 42,3074 2181,9249 3310,0422 1315,0595 734,2084 0,00060

29/12/2014 39,3330 1828,6377 2804,8676 1106,9560 582,3933 0,00081

30/12/2014 40,9658 2106,0857 3211,6750 1271,9758 727,9376 0,00059

31/12/2014 40,6615 2192,4727 3347,6815 1324,8188 773,6234 0,00054

01/01/2015 40,1719 2154,9159 3297,7111 1303,2782 759,7255 0,00055

02/01/2015 40,8150 2146,9998 3286,6952 1298,6621 738,2880 0,00058

03/01/2015 41,1494 2267,3780 3453,7337 1368,7759 800,8578 0,00052

04/01/2015 40,9805 2363,5846 3598,1104 1426,5135 841,0562 0,00049

05/01/2015 40,9567 2377,3602 3620,9346 1435,1188 839,1389 0,00049

06/01/2015 41,1740 2391,0033 3639,0660 1442,9385 845,3707 0,00049

07/01/2015 41,0524 2394,8274 3644,3586 1445,1633 845,6519 0,00049

08/01/2015 40,5325 2399,2019 3652,0314 1447,9628 856,2593 0,00048

09/01/2015 40,9760 2342,3616 3564,5661 1413,5102 823,0528 0,00051

10/01/2015 40,9095 2248,0293 3426,3160 1357,4181 784,2734 0,00054

11/01/2015 39,9743 2260,0671 3449,7485 1365,4842 793,9195 0,00053

12/01/2015 40,5671 2260,0543 3446,1976 1364,9229 781,3516 0,00055

13/01/2015 40,9768 2243,2817 3417,8805 1354,3630 766,4232 0,00057

14/01/2015 40,7506 2244,4021 3421,0299 1355,2659 764,9502 0,00057

15/01/2015 40,5147 2221,2019 3384,7937 1341,1195 756,6131 0,00058

16/01/2015 39,7977 2195,1969 3351,5304 1326,4163 755,7362 0,00057

17/01/2015 38,8963 2098,6407 3226,6712 1271,5919 718,1700 0,00061

18/01/2015 39,1786 2196,9577 3358,7397 1328,1877 787,5593 0,00052

19/01/2015 39,0635 2195,7071 3361,0116 1328,0854 782,4607 0,00053

20/01/2015 39,5029 2218,3144 3398,8554 1342,2649 787,6480 0,00052

21/01/2015 39,2445 2244,1139 3443,1130 1358,6125 795,9298 0,00052

22/01/2015 38,0621 2165,4045 3326,8646 1311,6633 773,5979 0,00053

23/01/2015 39,3296 2253,9310 3445,2430 1362,5378 804,4936 0,00051

24/01/2015 39,4274 2292,2897 3501,8792 1385,4138 821,3162 0,00050

25/01/2015 39,4040 2325,8945 3553,9890 1405,8448 832,1326 0,00049

26/01/2015 39,5981 2325,8246 3551,6958 1405,4603 830,7266 0,00049

27/01/2015 39,5816 2326,3027 3552,7050 1405,7929 829,2710 0,00049

28/01/2015 39,6647 2326,2106 3553,5506 1405,8916 827,5839 0,00050

29/01/2015 39,9683 2310,8087 3527,2217 1396,1446 814,3536 0,00051

30/01/2015 40,4820 2290,3182 3493,1562 1383,3275 800,1840 0,00053

31/01/2015 40,0434 2161,7164 3309,2531 1307,5684 745,6365 0,00058

01/02/2015 40,4394 2163,1452 3297,6493 1306,2741 740,0596 0,00059

02/02/2015 40,3499 2163,3337 3298,5472 1306,4837 737,0727 0,00059

03/02/2015 40,2843 2163,1457 3296,5318 1306,0989 740,9824 0,00058

04/02/2015 40,0925 2168,6389 3304,7310 1309,3886 747,0818 0,00057

05/02/2015 40,1019 2157,2799 3292,1532 1303,2725 744,6885 0,00058

06/02/2015 40,0590 2154,2287 3289,1246 1301,6841 748,6894 0,00057

07/02/2015 40,4011 2145,4144 3271,3187 1295,6766 740,7652 0,00058

08/02/2015 40,5812 2145,5345 3273,3476 1296,0386 734,3305 0,00059

09/02/2015 40,5696 2144,3443 3272,3538 1295,4485 732,8087 0,00059

10/02/2015 40,5370 2141,5992 3269,2767 1293,9643 735,4495 0,00059

11/02/2015 40,7021 2145,8397 3272,7953 1296,0633 736,5502 0,00059

12/02/2015 40,7949 2146,9786 3273,7610 1296,6302 736,2805 0,00059

13/02/2015 40,8834 2154,1028 3283,1935 1300,7083 739,7938 0,00058

14/02/2015 40,7991 2137,6762 3257,8956 1290,7484 733,4864 0,00059

15/02/2015 40,8505 2145,4516 3265,6150 1294,7944 738,8585 0,00058

16/02/2015 41,9404 2145,6833 3261,1332 1294,1736 725,1913 0,00061

17/02/2015 42,1855 2145,9410 3258,2503 1293,8130 722,4630 0,00061

18/02/2015 42,3423 2152,8285 3270,9401 1298,3174 723,2901 0,00061

19/02/2015 42,3602 2151,0393 3267,8137 1297,1741 719,0261 0,00062

20/02/2015 42,2782 2144,7402 3258,0521 1293,3452 715,2081 0,00063

21/02/2015 41,8101 2145,1233 3263,4856 1294,3400 718,3192 0,00062

22/02/2015 41,6062 2145,2284 3267,7339 1295,0461 720,5721 0,00062

23/02/2015 41,2176 2163,4910 3298,5380 1306,5396 732,8478 0,00060

24/02/2015 41,1741 2176,6628 3321,4547 1314,9386 739,4939 0,00059

25/02/2015 41,9904 2178,1973 3319,5291 1315,1963 737,9183 0,00059

26/02/2015 42,1409 2181,9005 3323,9741 1317,2441 737,8371 0,00060

27/02/2015 42,1943 2184,9446 3326,2968 1318,7182 743,2293 0,00059

28/02/2015 41,0069 2008,0029 3071,0889 1214,1453 660,8645 0,00069

01/03/2015 40,9344 2157,4032 3288,8578 1302,8006 749,9357 0,00057

02/03/2015 41,9435 2181,7810 3324,2130 1317,2380 751,4263 0,00057

03/03/2015 42,3450 2186,8635 3327,0475 1319,5350 747,9040 0,00058

04/03/2015 41,9800 2187,9956 3327,3275 1319,9912 747,9121 0,00058

05/03/2015 41,6489 2180,6471 3323,1840 1316,6631 742,6894 0,00059

06/03/2015 41,1448 2182,8696 3329,8444 1318,5186 744,2139 0,00059

07/03/2015 41,1097 2179,3367 3323,0150 1316,1588 742,7954 0,00059

08/03/2015 41,1645 2186,3123 3334,1728 1320,4534 744,0820 0,00059

09/03/2015 41,3659 2188,4144 3336,4965 1321,5846 741,8340 0,00059

10/03/2015 41,3746 2188,7076 3335,3698 1321,5146 740,4457 0,00059

11/03/2015 41,7224 2183,3848 3325,8928 1318,0864 735,8040 0,00060

12/03/2015 41,9272 2184,9298 3326,3247 1318,7172 735,2803 0,00060

13/03/2015 42,0579 2188,2873 3331,2311 1320,7114 737,3952 0,00060

14/03/2015 41,8811 2189,4576 3334,3606 1321,6295 741,1808 0,00059

15/03/2015 41,4956 2190,7768 3336,9741 1322,5208 749,4575 0,00058

16/03/2015 41,1409 2185,6792 3332,7005 1319,9915 754,1045 0,00057

17/03/2015 40,9971 2187,0893 3335,5077 1320,9461 758,2914 0,00056

18/03/2015 40,9208 2186,3385 3337,0005 1320,9062 757,3851 0,00056

19/03/2015 40,6985 2186,5585 3340,6147 1321,5525 759,6338 0,00056

20/03/2015 40,8705 2186,7841 3340,2501 1321,5778 765,0191 0,00055

21/03/2015 41,2643 2195,4070 3353,6171 1326,8197 769,7441 0,00055

22/03/2015 41,0098 2178,6480 3330,4722 1317,0754 761,9024 0,00055

23/03/2015 40,8732 2178,3942 3332,0009 1317,2216 759,0921 0,00056

24/03/2015 40,6349 2194,0088 3357,9526 1326,9865 767,4088 0,00055

25/03/2015 40,8157 2198,0223 3361,2303 1328,9663 766,3672 0,00055

26/03/2015 41,2324 2193,4371 3348,1541 1325,2449 764,5953 0,00055

27/03/2015 40,9421 2207,3162 3373,3654 1334,2607 772,4451 0,00055

28/03/2015 40,6432 2232,4193 3414,3412 1349,8432 786,7728 0,00053

29/03/2015 39,3375 2205,6314 3384,7311 1335,4177 784,8694 0,00053

30/03/2015 38,9199 2331,0241 3577,1797 1411,3413 857,6464 0,00046

31/03/2015 38,7115 2373,0786 3642,4545 1436,9185 864,5521 0,00046

01/04/2015 38,7344 2413,0536 3700,9727 1460,6816 879,0593 0,00045

02/04/2015 38,8910 2426,2305 3717,7266 1468,1193 877,0718 0,00046

03/04/2015 38,9368 2426,2453 3718,8255 1468,2960 874,4485 0,00046

04/04/2015 39,1229 2308,3016 3540,0428 1397,2307 804,9508 0,00053

05/04/2015 39,0098 2136,3349 3281,2319 1293,9038 714,5756 0,00063

06/04/2015 39,4047 2063,2809 3166,6624 1249,2896 686,7093 0,00066

07/04/2015 39,7044 1982,0099 3040,2350 1199,8172 644,9020 0,00072

08/04/2015 39,6940 1966,2520 3006,6117 1188,8032 646,1774 0,00071

09/04/2015 39,7081 1933,8367 2961,7792 1169,9442 609,5189 0,00079

10/04/2015 40,2850 1938,1999 2954,5016 1170,3994 610,4618 0,00078

11/04/2015 39,3500 2096,7460 3212,5366 1268,6974 692,6104 0,00066

12/04/2015 38,6661 2196,9990 3369,6682 1329,9084 744,8071 0,00059

13/04/2015 38,7561 2256,8893 3457,9303 1365,6015 772,3300 0,00056

14/04/2015 39,0210 2306,9578 3532,8806 1395,6219 803,3863 0,00053

15/04/2015 38,7604 2395,8615 3675,4362 1450,4043 854,7138 0,00048

16/04/2015 38,6186 2395,9806 3676,8256 1450,6642 860,0129 0,00047

17/04/2015 38,9676 2395,0178 3676,7953 1450,3065 862,4062 0,00047

18/04/2015 39,2485 2395,3158 3677,0520 1450,4557 865,1718 0,00047

19/04/2015 39,1072 2398,1884 3682,8227 1452,4069 863,5298 0,00047

20/04/2015 38,7920 2410,6536 3706,1505 1460,6067 870,5512 0,00046

21/04/2015 39,3128 2446,8732 3765,8248 1483,1714 903,7810 0,00043

22/04/2015 38,3033 2301,0354 3554,7379 1396,8399 820,8348 0,00050

23/04/2015 38,3208 2252,1895 3466,7841 1365,2546 799,4270 0,00052

24/04/2015 38,6169 2404,3128 3701,5175 1457,5587 897,7989 0,00043

25/04/2015 39,1142 2409,2453 3706,2836 1460,1102 897,3409 0,00043

26/04/2015 39,7650 2414,7381 3710,1243 1462,7232 890,3648 0,00044

27/04/2015 40,0174 2436,5718 3743,0455 1475,8518 899,1644 0,00043

28/04/2015 40,2813 2438,7285 3746,8239 1477,2304 892,8461 0,00044

29/04/2015 40,3544 2439,4704 3748,7848 1477,8074 882,0165 0,00046

30/04/2015 41,4983 1955,9833 2989,6163 1182,3924 611,8118 0,00079

01/05/2015 41,6470 1909,3716 2914,6301 1153,6298 594,1165 0,00082

02/05/2015 41,7705 1910,1338 2915,0473 1153,9733 592,5398 0,00082

03/05/2015 41,8432 1918,9603 2927,9313 1159,2138 597,6013 0,00081

04/05/2015 41,5335 1989,7933 3038,8930 1202,4550 643,3774 0,00072

05/05/2015 40,6744 2253,9042 3454,0908 1363,9097 780,7879 0,00055

06/05/2015 41,4056 2259,8374 3459,5573 1366,9343 777,3481 0,00055

07/05/2015 41,2209 2259,9163 3463,1699 1367,5269 778,8628 0,00055

08/05/2015 41,4118 2294,0041 3514,7494 1388,0516 798,5355 0,00053

09/05/2015 41,5539 2356,5327 3613,3247 1426,3185 831,1836 0,00050

10/05/2015 41,9075 2356,0100 3610,6652 1425,7125 825,9014 0,00051

11/05/2015 41,9315 2356,2025 3611,3499 1425,8897 825,4175 0,00051

12/05/2015 42,1832 2356,8696 3609,6875 1425,8747 821,9121 0,00052

13/05/2015 42,5910 2348,6315 3593,9626 1420,4056 813,4485 0,00053

14/05/2015 42,3795 2332,3174 3573,4937 1411,2408 809,2034 0,00053

15/05/2015 42,9071 2318,3832 3543,5056 1401,4602 803,2833 0,00053

16/05/2015 42,8357 2339,5557 3571,7631 1413,6167 823,6041 0,00051

17/05/2015 42,7082 2339,2824 3573,6823 1413,8173 827,0793 0,00050

18/05/2015 42,1736 2353,9352 3601,4432 1423,5139 842,6863 0,00048

19/05/2015 42,3168 2377,7893 3637,7614 1437,9116 848,6849 0,00048

20/05/2015 42,3407 2415,1811 3696,2765 1460,7280 865,0754 0,00047

21/05/2015 42,1645 2433,6393 3726,2841 1472,1663 871,8929 0,00047

22/05/2015 42,0561 2433,0211 3729,2060 1472,3957 874,4082 0,00046

23/05/2015 40,9012 2434,1554 3747,7870 1475,7006 886,6115 0,00045

24/05/2015 41,2518 2433,7482 3743,7158 1474,9194 884,1798 0,00045

25/05/2015 40,8913 2435,2481 3752,1151 1476,7731 883,0472 0,00046

26/05/2015 41,5210 2436,2876 3744,3634 1475,9523 868,7435 0,00047

27/05/2015 41,5487 2437,5654 3744,0230 1476,3683 863,0703 0,00048

28/05/2015 41,8139 2437,7483 3742,4878 1476,1966 860,9823 0,00048

29/05/2015 41,7019 2437,4691 3744,5864 1476,4205 865,1205 0,00048

30/05/2015 41,6432 2437,3183 3747,7535 1476,8573 857,8431 0,00049

31/05/2015 41,5060 2383,5708 3668,5198 1444,8192 833,8560 0,00051

01/06/2015 41,5866 2398,1564 3680,2810 1451,9997 836,5083 0,00051

02/06/2015 41,6360 2137,4917 3284,1690 1294,7848 686,1950 0,00068

03/06/2015 41,7703 2177,6727 3341,8881 1318,4996 704,0629 0,00066

04/06/2015 41,6688 2177,1130 3344,1986 1318,6537 700,1114 0,00067

05/06/2015 41,1323 2167,3886 3335,8470 1313,7865 707,7153 0,00065

06/06/2015 41,0740 2181,3791 3357,5749 1322,2973 722,4567 0,00063

07/06/2015 41,0899 2188,3510 3367,3507 1326,3753 727,9782 0,00062

08/06/2015 41,5776 2194,8355 3371,9522 1329,4706 727,6868 0,00062

09/06/2015 41,9153 2231,0236 3424,2198 1350,8729 746,4335 0,00060

10/06/2015 42,0685 2258,9723 3469,7414 1368,2041 752,3293 0,00060

11/06/2015 41,7343 2295,3080 3525,7198 1390,2378 786,5588 0,00055

12/06/2015 41,2280 2390,3383 3668,6525 1447,3236 852,8678 0,00048

13/06/2015 39,7687 2388,9698 3678,7302 1448,3866 876,9237 0,00045

14/06/2015 40,2334 2400,4662 3697,2555 1455,4841 871,3784 0,00046

15/06/2015 39,8383 2422,5435 3743,0106 1470,6879 893,8414 0,00044

16/06/2015 40,1226 2459,8151 3801,1852 1493,4056 897,7237 0,00044

17/06/2015 40,4322 2460,3293 3797,4729 1493,0216 899,3988 0,00044

18/06/2015 41,2933 2446,3150 3765,7520 1482,9550 876,7294 0,00047

19/06/2015 41,3442 2394,1637 3689,1861 1451,9164 849,5388 0,00049

20/06/2015 41,1893 2393,5904 3693,9001 1452,4349 845,6908 0,00049

21/06/2015 41,0280 2393,3818 3693,1936 1452,2489 849,7253 0,00049

22/06/2015 41,2614 2393,0384 3689,0911 1451,4878 843,4602 0,00050

23/06/2015 40,8993 2434,7007 3757,0372 1477,3334 875,7207 0,00047

24/06/2015 41,0099 2459,9018 3796,7834 1492,7576 899,8643 0,00044

25/06/2015 41,6861 2460,5372 3791,6595 1492,1986 897,5106 0,00044

26/06/2015 41,3084 2459,8766 3792,4262 1492,0743 896,4201 0,00045

27/06/2015 41,1406 2460,2904 3794,2757 1492,5128 898,3921 0,00044

28/06/2015 41,4587 2460,4383 3791,9285 1492,2039 895,9177 0,00045

29/06/2015 41,6336 2462,4323 3797,8723 1493,8576 892,7080 0,00045

30/06/2015 42,0936 2462,5633 3791,0332 1492,8464 892,4887 0,00045

01/07/2015 42,0477 2462,7037 3787,2586 1492,3123 890,4495 0,00045

02/07/2015 42,0188 2462,6132 3779,2366 1491,0320 880,1260 0,00047

03/07/2015 42,1393 2462,2697 3778,7656 1490,8328 880,7530 0,00046

04/07/2015 42,1898 2462,6180 3776,6386 1490,6292 877,6556 0,00047

05/07/2015 41,9979 2462,3790 3776,6371 1490,5414 884,5695 0,00046

06/07/2015 42,0071 2462,6249 3775,6242 1490,4737 888,9725 0,00045

07/07/2015 41,8847 2463,3813 3776,3760 1490,8679 883,2002 0,00046

08/07/2015 42,1508 2463,5836 3777,5263 1491,1213 885,4267 0,00046

09/07/2015 42,1452 2463,0274 3775,6028 1490,6178 891,4967 0,00045

10/07/2015 42,1216 2461,5160 3776,2879 1490,1708 896,2106 0,00044

11/07/2015 41,9761 2462,4969 3777,7722 1490,7614 898,5624 0,00044

12/07/2015 42,0968 2462,1329 3774,2555 1490,0802 903,2404 0,00044

13/07/2015 41,9421 2462,8747 3779,3313 1491,1426 904,2914 0,00044

14/07/2015 41,6964 2462,7101 3781,0215 1491,3453 898,6361 0,00044

15/07/2015 42,0821 2463,8436 3780,8555 1491,7351 890,8885 0,00045

16/07/2015 42,1346 2462,4946 3782,0251 1491,4224 900,7467 0,00044

17/07/2015 42,2829 2460,5795 3782,3489 1490,7700 912,6911 0,00042

18/07/2015 42,5441 2460,8108 3780,7938 1490,6132 910,8842 0,00043

19/07/2015 42,5394 2461,0775 3783,6866 1491,1606 905,2922 0,00043

20/07/2015 42,3111 2460,4112 3786,3471 1491,3288 909,9909 0,00043

21/07/2015 42,8483 2462,2010 3776,3639 1490,4336 894,4253 0,00045

22/07/2015 42,9299 2463,4718 3772,9857 1490,3724 883,0465 0,00046

23/07/2015 43,2986 2463,9931 3765,4302 1489,3825 884,0296 0,00046

24/07/2015 42,9743 2463,4810 3766,7887 1489,4078 887,0857 0,00046

25/07/2015 42,8221 2463,7438 3767,7534 1489,6547 890,1226 0,00045

26/07/2015 40,9043 2433,6643 3740,9879 1474,4650 907,4476 0,00042

27/07/2015 42,3947 2464,4556 3762,9028 1489,1558 908,3048 0,00043

28/07/2015 42,5067 2464,9811 3763,2242 1489,3980 903,7185 0,00044

29/07/2015 42,6037 2464,4985 3762,2768 1489,0734 899,3123 0,00044

30/07/2015 42,5917 2464,0209 3763,0106 1489,0139 888,7521 0,00045

31/07/2015 42,6686 2464,1160 3763,2213 1489,0817 884,6146 0,00046

01/08/2015 42,6734 2464,0854 3764,8699 1489,3285 879,7341 0,00047

02/08/2015 42,5409 2463,6639 3766,4115 1489,4157 882,0957 0,00046

03/08/2015 42,5499 2463,3201 3766,8148 1489,3531 889,4790 0,00045

04/08/2015 42,5363 2463,3796 3767,5554 1489,4906 890,5448 0,00045

05/08/2015 42,3817 2463,3694 3765,3643 1489,1443 897,3537 0,00044

06/08/2015 42,1598 2462,9367 3771,4950 1489,9439 893,5968 0,00045

07/08/2015 42,0823 2462,2516 3775,6008 1490,3333 889,1399 0,00045

08/08/2015 42,0847 2464,5477 3781,5162 1492,0960 890,7680 0,00045

09/08/2015 41,9308 2460,6958 3780,3257 1490,4983 897,1628 0,00044

10/08/2015 41,8990 2460,1526 3782,3852 1490,6189 899,6594 0,00044

11/08/2015 41,6525 2459,9072 3786,8942 1491,2285 902,4538 0,00044

12/08/2015 41,7181 2461,7609 3782,6709 1491,2536 903,0357 0,00044

13/08/2015 42,1459 2462,2797 3778,2763 1490,7603 903,9137 0,00044

14/08/2015 42,4025 2463,6221 3776,3763 1490,9562 901,4608 0,00044

15/08/2015 42,3966 2463,8612 3773,4652 1490,5897 899,1765 0,00044

16/08/2015 42,4373 2464,3739 3774,6270 1490,9586 895,8682 0,00045

17/08/2015 42,1644 2462,9796 3774,9920 1490,5051 897,5788 0,00044

18/08/2015 42,4797 2464,3809 3772,4445 1490,6205 888,4987 0,00045

19/08/2015 42,4921 2465,0074 3773,2375 1490,9736 885,9392 0,00046

20/08/2015 42,3941 2462,4877 3766,7807 1489,0434 885,4022 0,00046

21/08/2015 42,0653 2462,7555 3770,6376 1489,7437 899,0755 0,00044

22/08/2015 42,1245 2463,3003 3771,8441 1490,1314 897,8331 0,00044

23/08/2015 42,6052 2463,1390 3770,8909 1489,9236 893,7298 0,00045

24/08/2015 42,2162 2460,6339 3774,7628 1489,6100 905,6671 0,00043

25/08/2015 42,8967 2462,4272 3772,8910 1489,9752 893,6910 0,00045

26/08/2015 42,7229 2460,7330 3785,1234 1491,2572 892,0236 0,00045

27/08/2015 41,3787 2456,2650 3795,9987 1491,2965 908,5303 0,00043

28/08/2015 39,8586 2443,7779 3793,8554 1486,3554 920,5826 0,00041

29/08/2015 39,7900 2400,7784 3723,4003 1459,6339 884,9163 0,00044

30/08/2015 38,1536 2203,9489 3442,3216 1343,6658 773,7296 0,00055

31/08/2015 40,0230 2171,6852 3375,8351 1321,5366 743,2073 0,00059

01/09/2015 41,1002 2122,7407 3294,1578 1290,8942 699,3484 0,00066

02/09/2015 41,7854 2023,0056 3133,3472 1229,3144 641,6069 0,00075

03/09/2015 41,7346 1858,0733 2875,8888 1128,7822 554,6966 0,00092

04/09/2015 41,4922 2054,4473 3177,2929 1247,6883 657,7184 0,00072

05/09/2015 40,7376 2274,2521 3518,0514 1381,3046 777,2145 0,00056

06/09/2015 41,7833 2275,3152 3509,9324 1380,4427 767,6905 0,00058

07/09/2015 42,0155 2365,6160 3643,1903 1434,2931 819,9458 0,00052

tugas khusus ahu

Documents