struktur portal baja
TRANSCRIPT
TUGAS AKHIR
ANALISIS DAKTILITAS
STRUKTUR PORTAL BAJA
Diajukan kepada Universitas Islam IndonesiaUntuk memenuhi sebagian persyaratan memperoleh
Derajat Sarjana Teknik Sipil
ISLAM
Disusun Oleh:
Ashuri Indro Purnomo
No. Mhs:93 310 139NIRM: 930051013114120136
Wiwik Yuliastuti
No. Mhs: 93 310 155
NIRM: 930051013114120152
JURUSAN TEKNIK SIPIL
FAKLLTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAANUNIVERSITAS ISLAM INDONESIA
YOGYAKARTA
2000
TUGAS AKHIR
ANALISIS DAKTALITASSTRUKTUR PORTAL BAJA
Diajukan kepada Universitas Islam IndonesiaUntuk memenuhi sebagiaii pwsyaratan memperoleh
Demist Samna Tcknik Sipil
D'sui:i;i01eh:
Ashur ijudroPurnomoNo.Mh". i:>3 310 139
NIRM:-^30051'.il3114120136
v'/ii^ikJViiLi ast'itiNo. Mhs: 93 310 139
NIRM: 930051013114120152
JURUSAN TEKNIK SIPILFAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN
UNIVERSITAS ISLAM INDONESIAYOGJAKARTA
2000
TUGAS AKHIR
ANALISIS DAKTILITAS
STRUKTUR PORTAL BAJA
DisuFim Olth:
Ashuri Tndro Purnomo
No.Mhs: 93 310 13?
NIRM: 9.-005 ioi.-114120130
M^kyyilusuitiKo.Viiis: m3 3 iO 155
NIRM. 9.5005! 013114120!f>2
Tehh dipjiiKsa dan disctiyui clch:
Ir. H. SUSASTRAWAN. MS A_ 'Dosen Pembimbing I Tanggal: /j? ~ £ - cZ/nn
Ir. Fathkurrohman NS. MT ___1_1DosenPembimbing II Tanggal: •c- ~D>:
LEMBAR MOTTO
Sesunggubnya sesudab kesuhtan itu ada kemudaban, maka apabila kamu telab selesaiCdari sesuatu umsan), kerjakanlah dengan sunggub-sunggub Cumsan) yang lain dan
banya kepada Tuban-mulab kamu berbarap.CQS Alam Nasrab: 68)
Sungguhpun sulit lebib baikdimulai daripada tidak sama sekalf.(Penulis)
IV
v>""
LEMBAR PERSEMBAHAN
• Firstly my Ibu and Bapak, I love you both very much and could never ever repayyou two for your love and patient.
• Kak Okky, Mba' Prih thanks for you support...and two nephews Kevin"Pinpon"ama Ivan yang lincah thank buatku mengenal duniamu.
. Two beautiful sisters Arin"Rindo" and Mety"Tiktok", what can I say, you'vealwalys been there for me, thank you.
• Teguh... thank you for being yourself and talking me as who I amand I'm so lucky to have you.
• To all of my close friends in Yogja... Ali thanks for help me so much too...Ami thanks,"what would I do without you?" and sorry jadiinmu bolos kuliah AS-4.
I hope our friendship will lost forever.
• My kost family' Dzakirah'... De' Arum "yuk anterin lagi!" and sorry buatmuketiduran di warnet'Boom'... De' Anggi thanks for your sweet room "tidurku jadi
nyaman oi!"... De' Novi "candanya kencengin lagi aza yuk!"... De' Anis "kapan foto-foto lagi?"... De' Ida "mau lagi dong lantingnya! "... De' Vin "nonton TV
lagi yuk!"... De' Liza "buatin teh manis lagi dong and kacanyabuat aku ya?"... De' Hani "kapan ke Kedirinya?".
I thank you for that.
• My friends... De' Indah thanks for kartu perpust-nya and bayarin dendanya...Erwin "nasi kuningnya enak lho!"... De' Lenny thank to print barunya jadiin hasilterbaikku... Mba' Aniek "si kecil nakal ya? and jalan-jalan lagi yuk!"... De' Maya
"copy-annya hilang gimana?"... De' Hety, De' Ning, De' Ikus, De' Rahma,De' Rini "sorry ngrepotinmu"...Tresna, Sutri "hello"...
De' Erna "bukunya buatku aja ya?"... Ahmat "sorry ngrepotinmu oi!"...Sahala thank to texsbook-nya... De' Rahardi...Mas Seno thanks kolaknya...
Dandung thanks to pagi-paginya...
Ashuri temen TA-ku "kau melatih kesabaranku!"... Mas Tri.I can not thank you enough for all.
>My class friends... Mimi "hallo and bell lagi dong!"... Ana thanks for your spirit...Luwes "kapan midnight lagi nih!". Thanks for the good times!
KATA PENGANTAR
Assalamu 'alaikum wr. wb.
Alhamd„llilaMrab,ra,am, segala p»ji ke-hadira, A..Ctelah memberikan taufi, serta »^yah-*ya kepada p,nyu.un. seh.nggdlgan d,,ringg, Hdho-Ky. penyusun dapat menyelesaikan tugas akademikWZ*- diselesaikan untuk melengkapi syara, ^memperoleb « — ^ I™" /r, S'P '
TT„;,,oroitn<; Islam Indonesia.FakultasTekmk Sipil dan Perencanaan ,Universitas IslamSelama masa penyelesaian tugas akh.r in, penyusun mempero
banyak bantuan berupa binrbingan dan masukan dan berbaga, pihak. O.enkarena i,u penyusun mengucaPkan terima kasih kepada:, Bapak ir. Susastrawan. M.S., selaku Dosen Pembmrb.ng .Tugas
„, h-.i- MT selaku Dosen Pembimbing 112. Bapak lr. Fatkhurrohman Nursodik, M.T., selaKu u
Tugas Akhir selaku Dekan Fakuhas Teknik Sipil3 Bapak lr. Widodo, MSCE, Ph. U. seiaKu
dan Perencanaan, Universitas Islam Indones.a.4 Bapak Ir. Tadjuddin BMA, M.S.. selaku ketua ,urusan ekmk S>p„,' Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Warn Indonesia.
5. BaTak, Ibu, Kakak, dan Adik-adik yang te.ah banyak tnembenkan6"ang banyak membantu membuat program dan memberikan7"man yang te.ah banyak membenkan bantuan dan dorongan
telah membantu dalam menyelesaikan laporan mi.
VI
Kepada semua pihak yang tersebut diatas, penyusun hanya dapat
mendo'akan semoga segala bantuan akan mendapat balasan rahmat dan
hidayah dari Alloh SWT.
Semoga tugas akhir ini bermanfaat bagi kita semua. Amiin.
Wassalamu ' alaikum wr. wb.
vn
Yogjakarta, Juni 2000
Penyusun
DAFTAR ISI
Halaman
HALAMAN JUDUL '
HALAMAN PENGES AHAN ul
HALAMAN MOTTO 1V
HALAMAN PERSEMBAHAN v
KATA PENGANTAR vl
DAFTAR ISI vm
DAFTAR TABEL xl
DAFTAR GAMBAR xu
DAFTAR LAMPIRAN X1U
DAFTAR NOTASI xlv
ABSTRAKSI xvl
BAB I PENDAHULUAN l1.1 Latar Belakang J
1.2 Batasan Masalah
1.3 Perumusan Masalah 4
1.4 Tujuan4
1.5 Keashan
1.6 Manfaat
1.7 Metode Studi 5
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 62.1 Karakteristik Baja 6
2.2 Sendi plastis
2.3 Teorema Plastis
2.4 Metode Statis U2.5 Metode Mekanisme l2
2.6 Keruntuhan Struktur 12
2.7 Daktilitas 13
vm
BAB III LANDASAN TEORI 153.1 Metode Plastis untuk Analisa Struktur 15
3.1.1 Momen Plastis '.
3.1.2 Momen Lelehi 7
3.1.3 Faktor Bentuk1 8
3.1.4 Faktor Beban
3.1.5Metode Statis 18213.1.6 Metode Mekanisme
3.2 Analisa Elastis dengan Metode Perpindahan Matriks 23233.2.1 Deformasi Aksial233.2.2 Deformasi Lentur
3.2.3Deformasi Aksial dan Lentur 243.2.4Transformasi Koordinat 243.2.5 Internal Displacement 263.2.6 Matrik Kekakuan Batang 263.2.7 Prosedur Perhitungan 27
293.2.8 Joint b orces
293.3 Daktihtas
293.3.1 Daktilitas Simpangan
293.3.2 Daktilitas Kurvatur
BAB IV METODE PENELITIAN 3232
4.1 Data Struktur
4.2 Analisa Penelitian J
4.3 Model Struktur 3
BAB V ANALISIS STRUKTUR 35355.1 Pembebanan Struktur
5.2 Analisa Pembebanan J
5.2.1 Metode Statis j6
IX
5.2.2 Metode Mekanisme 37
5.3 Analisa Perhitungan Momen Plastis 42
5.4 Perhitungan Momen Leleh 43
BAB VI HASIL DAN PEMBAHASAN./ 44
6.1 Umum 44
6.2 Perbandingan Deformasi dan Faktor Beban 44
6.3 Perhitungan Daktilitas 47
6.3.1 Daktilitas Simpangan 47
6.3.2 Daktilitas Kurvatur 48
BAB VII KESIMPULAN DAN SARAN 55
7.1 Kesimpulan 55
7.2 Saran 56
DAFTAR PUSTAKA 57
LAMPIRAN
DAFTAR TABEL
6.1 Faktor beban dan deformasi model 1 dan model 2 44
6.2 Faktor beban dan deformasi model 3 dan model 4 45
6.3 Daktilitas simpangan 47
6.4 Nilai rotasi sendi plastis model 1 48
6.5 Nilai rotasi sendi plastis model 2 48
6.6 Nilai rotasi sendi plastis model 3 48
6.7 Nilai rotasi sendi plastis model 4 49
6.8 Panjang sendi plastis 52
6.9 Daktilitas kurvatur 54
XI
DAFTAR GAMBAR
2.1 Hubungan tegangan -reganggan bilinier 7
2.2 Peningkatan plastisitas pada suatu penampang 8
3.1 Profil baja DIN tampang I 16
3.2 lllustrasi metode statis 20
3.3 lllustrasi metode mekanisme 22
3.4 Deformasi aksial batang 23
3.5 Deformasi lentur 23
3.6 Deformasi aksial dan lentur 24
3.7 Transformasi koordinat 25
3.8 Metode matrixs displacement dengan beban pada batang 28
3.9 Deformasi batang pada struktur 31
3.10 Gaya-gaya yang bekerja pada struktur 31
4.1 Model ukuran struktur model 33
5.1 Model struktur 1 tingkat 35
5.2 Model struktur 2 tingkat 35
6.1 Grafik deformasi-faktor beban pada model 1 dan model 2 46
6.2 Grafik deformasi-faktor beban pada model 3 dan model 4 46
6.3 Jumlah dan letak sendi plastis model 1 dan model 2 49
6.4 Jumlah dan letak sendi plastis model 3 dan model 4 50
XII
DAFTAR LAMPIRAN
LAMPIRAN 1 : Flowchart program 58
LAMPIRAN 2 : Input data model 1, 2, 3, dan 4 60
LAMPIRAN 3 : Program komputer (bahasa Pascal) 67
LAMPIRAN 4 : Output program komputer (bahasa Pascal) 80
LAMPIRAN 5 : Validasi program SAP 90 100
xiu
DAFTAR NOTASI
a = tegangan (stress)
e = regangan (strain)
lo = panjang batang awal
n = panjang batang setelah mendapat beban
r = derajat statis tak tentu atau redundan
Ze = modulus elastis
Zp = modulus plastis
cy = tegangan leleh bahan
a0 = tegangan bahan
My = momen leleh
Mp = momen plastis
Mc = momen ultimit
v = faktor bentuk
y = faktor beban
D * = tinggi profil
bf = lebar sayap
tf = tebal sayap
tw = tebal badan profil
C = koefisien
L = panjang batang
P = beban pada struktur
X - redundan
9 = rotasi sendi plastis
f = gaya batang
d = deformasi
di; d4 = deformasi internal
dj; df, = deformasi eksternal
Lo = panjang momen plastis
Lp = panjang sendi plastis
u. = daktilitas simpangan
(j) = daktilitas kurvatur
Au. = deformasi ultimit pada saat akan runtuh
Ay = deformasi pertama pada batas elastis
<pu = daktilitas kurvatur total
cpy = daktilitas kurvatur pada batas elastis
A = luas batang
E = modulus elastis batang
I = momen inersia
k = kekakuan batang
f1 = gaya dalam
k1 = matriks kekakuan batang pada koordinat lokal
d1 = displasement ujung tiap batang pada koordinat lokal
K = matriks kekakuan sistem struktur
F = matriks beban luar
D = matriks displasement seluruh sistem struktur
(D) = matriks displasement seluruh join sistem struktur
D' = displasement masing-masing batang pada koordinat global
P* = gaya-gaya titik join pada sistem koordinat global
xv
ABSTRAKSI
Jika struktur rangka menerima beban relatifkecil, tegangan masih terletakdalam batas elastis. Tetapi jika beban ditambah, sebagian penampang akanmengalami tegangan leleh {yield stress), sehingga struktur mengalami deformasielastis-plastis. Pada penampang yang mengalami tegangan leleh, bila besarmomen sama dengan momen plastis maka terbentuklah sendi plastis, dan akanterjadi rotasi yang terus menerus dengan momen yang tetap. Dengan jumlah sendiplastis tertentu struktur akan mengalami mekanisme keruntuhan {collapsemechanism). Hal ini terutama dialami oleh struktur statis tak tentu.
Struktur baja bangunan {steel structural), merupakan material daktil yangberarti mampu menyerap energi besar tanpa runtuh atau mengalami lendutan yangbesar diluar batas elastis, sehingga memungkinkan keadaan plastis. Jika strukturbaja dirangkai dalam struktur portal yang kaku maka akan merupakan rangkaianyang daktil. Melalui penelitian numeris akan diperoleh tingkat daktilitas strukturbaja tersebut. Tingkat daktalitas simpangan akan ditentukan oleh besar deformasiyang terjadi pada struktur, sedangkan untuk tingkat daktilitas kurvaturdipengaruhi oleh rotasi dan letak sendi plastis yang terbentuk pada struktur. Padapenelitian numeris ini akan dianalisis tentang struktur portal terhadap pengaruhbracing untuk mengidentifikasi tingkat daktilitas. Struktur portal dibuat modeldengan perbandingan ukuran dan pembebanan yang tetap yang mana terdiri daristruktur portal bertingkat 1 dan bertingkat 2.
Dan penelitian numeris ini dapat disimpulkan bahwa hasil hitungan rasiodaktilitas simpangan untuk model 1 dan model 3 memiliki daktilitas simpanganyang lebih besar dibandingkan dengan model 2 dan model 4. Tetapi sebaliknyapada model 1 dan model 3 memiliki daktilitas kurvatur yang lebih kecildibandingkan dengan model 2 dan model 4.
xvi
BAB I
PENDAHULlAN
1.1 Latar Belakang
Analisis struktur dengan metode elastis dilakukan dengan asumsi
tegangan leleh yang terjadi pada setiap penampang masih terletak dalam batas
elastis dan defleksi relatif kecil, sehingga sebagian besar dari struktur akan
bertegangan rendah yang mengakibatkan pemborosan penggunaan baja. Pada
tahun 1930 dikembangkan teori plastis, dinama struktur yang mengalami
defleksi yang cukup besar lebih cocok diterapkan dengan analisa plastis,
sehingga penggunaan bahan baja akan lebih ekonomis.
Pada strukturportal dengan beban terpusat, selama beban yang bekerja
tidak terlalu besar, tegangan masih terletak dalam batas elastis. Tetapi jika
beban diperbesar sebagian penampang akan mengalami tegangan leleh {yield
stress), sehingga struktur mengalami deformasi elastis-plastis. Penambahan
beban berikutnya dapat mengakibatkan seluruh serat penampang mengalami
tegangan leleh, sehingga pada serat penampang akan terjadi rotasi yang terus
menerus dengan momen yang tetap. Apabila momen yang terjadi pada struktur
sama dengan momen plastis struktur maka terbentuk sendi plastis. Jika
jumlah sendi plastis tertentu struktur akan runtuh {collapse). Keadaan ini
terutama dialami oleh struktur statis tak tentu.
Dalam analisa struktur baja ini berdasarkan pada perilaku elastis-
plastis sedangkan strain hardening diabaikan. Teori elastisitas lahir abad ke-
19 yang dipelopori oleh Navier, Bernoulli, dan Hooke, yang menyebabkan
pengertian keamanan terhadap keruntuhan menjadi kabur. Di dalam teori ini
titik leleh tidak boleh dicapai karena dianggap membahayakan struktur
sehingga ditetapkan tegangan batas (tegangan ijin). Besar tegangan ijin lebih
kecil dari tegangan leleh, oleh karena itu teori elastisitas menetapkan angka
keamanan terhadap tegangan leleh (Wangsadinata, 1968). Analisa elastis
digunakan untuk memperoleh gaya-gaya dalam dengan asumsi material
struktur masih elastis dan defleksi relatif kecil (Fatkhurrohman, 1995).
Menurut A. Ghali-A.M.Neville (1977), analisa elastis bermanfaat untuk
mengetahui penampilan suatu struktur, terutama dalam hal daya layanan
(servis ability) terhadap beban yang direncanakan (Wira, 1990).
Teori plastisitas muncul, dicetuskan pertama kali oleh Kazinczy tahun
1914 (Wangsadinata, 1968). Dalam teori plastisitas besar momen yang bekerja
pada sendi plastis tetap walaupun beban terus ditambah, tetapi regangan terus
bertambah sampai regangan putus dicapai. Analisa plastis digunakan untuk
memperoleh beban runtuh, momen plastis dan mekanisme runtuh
(collapse mechanism) (Fatkhurrohman, 1995). Tujuan analisa plastis adalah
untuk menentukan besar beban runtuh suatu struktur yang
penampangnya telah diketahui, sehingga mekanisme keruntuhan
(collapse mechanism) dan besar beban runtuh dapat menentukan koefisien
beban {loadfactor) dalam analisa (Wira, 1990).
Dalam analisa struktur yang menggunakan metode elastis maka
digunakan metode matriks kekakuan struktur. Dengan metode matriks
kekakuan struktur diperoleh gaya-gaya dalam yang terjadi pada struktur. Pada
metode plastis biasa digunakan bahan yang daktil seperti baja, karena sifat
daktil memungkinkan keadaan plastis.
1.2 Batasan Masalah
Secara umum struktur bertingkat adalah portal kaku {rigit frame) yang
terdiri kolom dan balok. Struktur mempunyai batang-batang vertikal dan
horisontal, maka dalam analisis ini menggunakan struktur yang terdiri dari
kolom-kolom dan balok yang bertemu pada join. Batasan masalah yang
digunakan dalam analisa ini adalah :
1. Stuktur yang dianalisis adalah struktur portal bidang (dua dimensi),
2. Beban yang ditinjau adalah statis (vertikal dan horisontal),
3. Batang prismatis danmomen inersia konstan diseluruh titik pada batang,
4. Pengaruh aksial dan gaya geser diabaikan,
5. Bahan baja dianggap mempunyai hubungan tegangan-regangan yang
bilinier dengan mengabaikan tegangan strain hardening,
6. Pada penelitiannumeris ini menggunakan baja DIN 30.
1.3 Rumusan Masalah
Mengingat baja terbuat dari bahan daktil maka akan dilakukan suatu
penelitian numeris untuk mengidentifikasi nilai daktilitas simpangan dan
daktilitas kurvatur pada struktur baja.
1.4 Tujuan Penelitian
Tujuan dari penelitian numeris ini adalah :
1. Mencari besar beban runtuh dan deformasi pada struktur portal bidang
baja dengan bracing dan tanpa bracing,
2. Mengidentifikasi mekanisme keruntuhan (collapse mechanism),
3. Mengidentifikasi daktilitas simpangan dan daktilitas kurvatur pada
struktur portal bidang baja dengan bracing dan tanpa bracing.
1.5 Keaslian Penelitian
Berdasarkan studi pustaka, penelitian numeris masalah sendi plastis
pada stuktur baja dengan metode plastis sudah banyak dilakukan, namun yang
mengkaji tentang metode elastis dan metode plastis belum dilakukan, sehingga
penelitian numeris ini asli.
1.6 Manfaat
Manfaat yang dapat diperoleh dari penelitian numeris ini adalah untuk
dapat mengidentifikasi jumlah sendi plastis yang terbentuk, letak sendi plastis
yang terjadi pada struktur baja, dan rotasi sendi plastis, sehingga mekanisme
keruntuhan (collapse mecalmism) dan besar daktilitas simpangan dan
daktilitas kurvatur teridentifikasi.
1.7 Metode Studi
Metode penelitian merupakan suatu urutan atau tata cara pelaksanaan
penelitian yang diajukan. Metode yang akan digunakan dalam penelitian
numeris ini adalah dengan metode studi literatur. Adapun tata cara
pelaksanaannya meliputi :
1. Mencari dan membaca bahan-bahan literatur yang dibutuhkan dari
perpustakaan kemudian dibahas,
2. Dibuat model, dengan variasi portal bidang terdiri dari l(satu) lantai dan 2
(dua) lantai kemudian diberi bracing dan tanpa bracing dengan beban
sentris (vertikal dan horisontal),
3. Mengidentifikasi besar deformasi yang terjadi sehingga nilai daktilitas
simpangan dan daktilitas kurvatur pada setiap model diketahui,
4. Membuat tabel dan grafik hasil perhitungan, kemudian dari hasil model
dibandingkan.
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Karakteristik Baja
Baja bangunan (steel structural) merupakan material daktil artinya
mampu menyerap energi besar tanpa runtuh atau mengalami lendutan yang
besar diluar batas elastis, sehingga memungkinkan keadaan plastis. Dengan
demikian struktur baja mempunyai keunggulan yaitu dalam hal rasio antara
berat sendiri dengan daya dukung beban yangdapat dipikul, yaitu cukup kecil
jika dibandingkan dengan struktur bangunan beton. Keunggulan yang lain
adalah struktur baja memiliki sifat daktil (Hat), sehingga mampu mengalami
deformasi atau lendutan plastis yang besar setelah batas kekakuan elastis
terlampui (Widodo, 1996).
Diagram tegangan-regangan baja tarik dan tekan dianggap sama
bentuk dan mempunyai sifat yang homogen, sehingga titik leleh baja tarik dan
tekan sama besar. Tegangan (stress) dilambangkan a yang menyatakan gaya
persatuan luas yang bekerja pada penampang. Kalau regangan (strain)
dilambangkan e, dinyatakan sebagai perubahan panjang dan dapat dinyatakan
dalam persamaan (2-1) sebagai berikut (Wahyudi dan Sjahril, 1992):
S=i^ (2-1)lo
dimana : e = regangan (strain), lo = panjang awal, dan 1 = panjang batang
setelah mendapat beban.
Dalam penelitian numeris ini baja dianggap mempunyai hubungan
tegangan regangan yang bilinier sedangkan tegangan strain hardening
diabaikan. Hubungan tegangan-regangan dapat dilihat pada gambar 2.1
dibawah ini:
MpMy
• e
Gambar 2.1 Hubungan tegangan-regangan bilinier
Terlihat bahwa pada garis 1 adalah garis dimana struktur masih berperilaku
elastis yaitu jika beban berhenti bekerja deformasi cepat hilang, sedangkan
garis 2 adalah daerah dimana struktur sudah melewati batas elastis (plastis)
yaitujika beban berhenti bekerja defonnasi pennanen (Bruneau, 1998).
2.2 Sendi Plastis
Pada struktur yang mengalami pembebanan yang meningkat, bagian
tertentu dari penampang struktur tersebut akan mengalami tegangan leleh,
sehingga struktur akan mengalami deformasi elastis-plastis. Struktur yang
mengalami defonnasi didaerah elastis tidak mempunyai deformasi pennanen
pada elemen struktur. Deformasi yang tetap akan terjadi apabila batas elastis
sudah dilewati. lllustrasi peningkatan plastisitas akibat lentur pada suatu
tampang dapat dilihat pada gambar 2.2 dibawah ini (Home dan Morris,1981):
strain
distribution
Sy
stress
distribution
d
2 y\
'&
d
2
centroidal axil
-r-y(a) kondisi leleh
r- b-
•:•:•:•:•:
•••.-..
2
d
2w
-2 cy
(b) kondisi leleh sebagian
10 Ky
d
2
-ay
-10 sy -ay
(c) kondisi leleh penuh
Gambar 2.2 Peningkatan plastisitas pada suatu penampang
ay
av
Penambahan beban berikutnya dapat mengakibatkan seluruh serat
penampang akan mengalami tegangan leleh, sehingga pada penampang ini
terjadi rotasi yang terus menerus dengan momen yang tetap besar pada
penampang tersebut. Hal ini berarti pada penampang tersebut telah
terbentuk suatu sendi plastis (Wahyudi dan Sjahril, 1992 ).
Sendi plastis terjadi pada lokasi momen maksimum. Jadi
kemungkinan besar sendi plastis pada lokasi beban terpusat, pada lokasi
gaya geser sama dengan nol (momen maksimum terjadi), dan pertemuan
balok-kolom.
2.3 Teorema Plastis
Pada analisa struktur secara plastis terdapat tiga kondisi yang harus
dipenuhi untuk perhitungan beban ultimit, yaitu (Beedle, 1958) :
1. Kondisi mekanisme (mechanism condition),
Beban ultimit tercapai apabila terbentuk suatu mekanisme keruntuhan.
Kondisi ini akan terjadi pada saatjumlah sendi plastis dalam struktur telah
cukup untuk mengubah sebagian atau seluruh struktur ke dalam kondisi
keruntuhan.
2. Kondisi keseimbangan (equilibrium condition),
Beban ultimit tercapai jika resultan gaya dan momen yang bekerja pada
struktur sama dengan nol atau bahwamomen lentur dalam harus seimbang
dengan momen dalam yang bekerja. Momen lentur yang bekerja identik
dengan momen elastis, sebab pada keadaan ini momen pada keadaan
penampang masih terletak dalam keadaan elastis.
3. Kondisi momen plastis {plastic moment condition).
10
Beban ultimit tercapai, momen yang terjadi pada setiap penampang tidak
boleh melebihi momen plastis penampang. Kondisi ini merupakan
pernyataan dari sifat deformasi plastis.
Ketiga kondisi tersebut merupakan syarat dasar dari beberapa teorema berikut
ini(Beedle,1958):
1. Teorema Batas Bawah (Lower Bound Theorem),
Teori ini menetapkan atau menghitung distribusi momen dalam struktur
berdasar kondisi keseimbangan dan momen plastis. Beban yang dihitung
berdasar mekanisme yang diasumsikan akan lebih besar atau sama dengan
beban ultimit yang sebenarnya. Teorema ini yang melandasi metode statis.
Pertama kali teorema statik dikemukakan oleh Kist (1917) sebagai axioma
intuisi, dibuktikan oleh Gvozdev (1936) dan kemudian Greenberg dan
Prager (1952) dan juga Home (1950) (Neal, 1977).
2. Teorema Batas Atas (Upper Bound Theorem),
Teorema ini menetapkan atau menghitung distribusi momen berdasar
syarat yang memenuhi kondisi keseimbangan dan mekanisme. Beban
dihitung berdasar diagram momen keseimbangan dimana harga momen
lebih kecil dari momen plastis, akan lebih kecil atau sama dengan beban
ultimit yang sebenarnya. Teorema ini yang mendasari metode mekanisme.
Secara fonnal teori kinematik dibuktikan oleh Gvozdev (1936) dan juga
Greenberg dan Prager (1952) (Neal, 1977).
3. Teorema Unik (Uniqueness Theorem).
Teorema ini menetapkan atau menghitung distribusi momen berdasarkan
pada ketiga kondisi diatas, yaitu kondisi statis, kondisi mekanisme, dan
kondisi momen plastis, sehingga diperoleh nilai beban eksak dari
mekanisme struktur yang ditinjau. Teorema ini dibuktikan oleh Home
(1950). Terdapat tiga metode yang berdasar pada teorema ini, yaitu:
a) Metode statis (statical method),
b) Metode kerja virtual (virtual work method),
c) Metode distribusi momen (moment balancing method).
2.4 Metode Statis
Metoda analisis ini berdasar teorema batas bawah (lower bound
theorem) dimana distribusi momen disetiap penampang tidak ada yang
melampaui kapasitas momen plastis (Beedle,1958). Masalah dasar dari
penyelesaian dengan metode statis adalah bagaimana dapat diperoleh momen
plastis dan momen reaktan. Dimana dari diagram akan terbentuk sendi plastis
yang cukup untuk mengubah struktur ke dalam kondisi mekanismenya
(Wahyudi dan Sjahril, 1992). Prosedur dari metoda ini mencakup langkah-
langkah sebagai berikut:
1. Tentukan redundan kemudian dihilangkan agar struktur menjadi statis tak
tentu,
2. Buat diagram momen akibat beban luar pada struktur statis tertentu,
3. Buat diagram momen akibat redundan,
4. Kedua momen disuperposisikan,
12
5. Momen plastis diperoleh dari diagram momen gabungan,
6. Cheks sehingga M < Mp.
2.5 Metode Mekanisme
Tujuan dari metode mekanisme adalah memilih salah satu bentuk
keruntuhan yang sesuai dengan batas beban plastis terendah. Untuk analisis ini
digunakan prinsip kerja virtuil dimana kerja luar (Weks) sama dengan kerja
dalam (Wmi). Kerja luar adalah gaya dikalikan dengan perpindahan,
sedangkan kerja dalam adalah momen dikalikan putaran sudut. Pada prinsip
metode ini dengan cara menggabungkan masing-masing mekanisme (Beedle,
1958). Prosedur dari metoda ini mencakup langkah-langkah sebagai berikut:
1. Tentukan sendi plastis yang mungkin terjadi (biasa terjadi pada tumpuan,
join, ternpat dimana terjadi gaya geser sama dengan nol, pada beban
terpusat),
2. Tentukan mekanisme yang mungkin terjadi,
3. Dari mekanisme dicari Mp yang terbesar yang merupakan mekanisme
keruntuhan (beban terkecil),
4. Cheks M < Mp dengan diagram momen.
2.6 Keruntuhan Struktur
Bila suatu struktur diberi beban yang besar, sehingga menimbulkan
tegangan yang sama besar dengan tegangan leleh bahan struktur baja, maka
ditempat-tempat yang mengalami tegangan paling besar akan segera terbentuk
sendi plastis (Wangsadinata, 1968).
13
Pada struktur statis tak tentu, keruntuhan baru akan terjadi setelah
terbentuk sendi plastis dalam jumlah tertentu yang cukup membentuk suatu
mekanisme keruntuhan (Wira, 1990). Keruntuhan dapat terjadi pada salah satu
elemen atau seluruh struktur. Ada 4 (empat) macam mekanisme keruntuhan
yang mungkin terjadi pada struktur plastis, yaitu (Wahyudi dan Sjahril, 1992):
1. Mekanisme balok (beam mechanism), biasa terjadi bila gaya vertikal
relatif lebih besar daripada gaya horisontal (terjadi dalam bentangan),
2. Mekanisme panel (sway mechanism), biasa terjadi bila gaya horisontal
jauh lebih besar dibandingkan gaya horisontal,
3. Mekanisme kombinasi (combine mechanism), merupakan kombinasi
mekanisme balok dengan panel,
4. Mekanisme gable, adalah mekanisme khusus yang terjadi pada portal
beratap lancip (gable frame).
Jumlah sendi plastis yang diperlukan untuk mengubah suatu struktur ke
dalam kondisi mekanisme runtuh, berkaitan dengan derajat statis tak tentu
yang ada dalam struktur (Wahyudi dan Sjahril, 1992). Dalam hal ini dapat
dirumuskan pada persamaan (2-2) sebagai berikut:
n = r + l (2-2)
dimana: n = jumlah sendi plastis yang runtuh, dan r = derajat statis tak
tentu atau redundan.
2.7 Daktilitas
Menurut Paulay dan Prietly (1992) ada bermacam - macam daktilitas
antara lain daktilitas regangan (strain ductility), daktilitas lengkung
14
(curvature ductility), dan daktilitas simpangan (displacement ductility)
(Widodo, 1996). Dalam analisis ini akan dicari besar daktilitas simpangan
dan daktilitas lengkung. Peristiwa daktilitas terjadi sesaat struktur sebelum
runtuh.
Daktilitas adalah kemampuan suatu struktur untuk mengalami
simpangan-simpangan inelastis berulang dan bolak-balik di atas titik leleh
hingga mencapai pelelehan seluruh penampang sambil mempertahankan
sebagian besar kapasitas kekuatan awal dalam memikul beban (Gideon,!986).
Daktilitas simpangan yaitu perbandingan antara deformasi lateral pada saat
runtuh akibat terbentuk sendi plastis terakhir dengan deformasi lateral pada
batas elastis akibat terbentuk sendi plastis pertama. Daktilitas kurvatur yaitu
kemampuan sendi plastis balok untuk berotasi sebelum runtuh yang
merupakan perbandingan antara kurvatur total pada sendi plastis balok dan
kurvatur pada batas elastis di titik tersebut. Untuk mengetahui nilai daktilitas
kurvatur harus diketahui harga rotasi sendi plastis dan letak sendi plastis atau
panjang sendi plastis (Wangsadinata dan Tumilar, 1998). Nilai rotasi sendi
plastis diketahui jika terjadi gaya-gaya batang pada struktur sehingga terjadi
defonnasi pada struktur. Selisih defonnasi eksternal dengan deformasi
internal akan diperoleh besar rotasi sendi plastis. Nilai rotasi sendi plastis
maksimum terjadi pada sendi pertama, sehingga panjang sendi plastis dapat
dihitung.
BAB III
LANDASAN TEORI
3.1 Metode Plastis untuk Analisis Struktur
3.1.1 Momen Plastis
Struktur dengan pembebanan yang meningkat, tegangan disetiap serat
penampang turut bertambah sampai tidak ada tegangan yang lebih besar
daripada tegangan leleh, tetapi momen dalam terus bertambah karena resultan
gaya dalam semakin besar. Dengan sedikit penambahan beban lagi, akan
tercapai keadaan dimana seluruh serat penampang mengalami tegangan leleh.
Momen dalam menjadi maksimum dan merupakan momen plastis. Pada
kondisi ini penampang mengalami rotasi yang cukup besar tanpa terjadi
penambahan momen (Wahyudi dan Sjahril, 1992).
Harga momen plastis dapat dihitung dengan menggunakan persamaan
(3-1) sebagai berikut:
Mp = oy. zp '*• (3-1)
dimana: Mp = momen plastis, ay = tegangan leleh bahan, dan zp = modulus
plastis penampang. Modulus plastis penampang adalah jumlah dari statis
momen penampang terhadap sumbu luas sama (equal area axis) (Home dan
Morris, 1981). Besar modulus plastis dapat dihitung tergantung dari bentuk
15
16
penampang (Wahyudi dan Sjahril, 1992). Dalam analisa ini menggunakan
profil baja DIN (penampang 1) dapat dilihat pada gambar 3.1 dibawah ini:
D
Gambar 3.1 Profil baja DIN tampang I
Nilai modulus plastis dari penampang I ini dirumuskan seperti pada
persamaan (3-2) dibawah ini:
Zpenampang I = bf .tf (D -1 f) +tw(D-2tr):
(3-2)
dimana: D = tinggi profil, bf= lebar sayap, tf = tebal sayap, dan tw = tebal
profil.
3.1.2 Momen leleh
Momen leleh yang terjadi pada serat penampang diperoleh dari
pembagian tegangan pada serat penampang. Ketika modulus elastis sama
dengan setengah serat penampang, serat penampang yang mengalami
tegangan leleh akan diperoleh dari nilai tegangan leleh bahan yang terjadi
pada sebagian penampang. Momen terbesar yang terjadi pada serat
penampang yang masih dapat ditahan pada serat penampang sebelum leleh
17
disebut momen leleh (Neal, 1977). Rumusan momen leleh dapat dilihat
pada persamaan (3-3) dibawah ini.
My = ze.a„ (3-3)
dimana: My = momen leleh, ze = modulus elastis penampang, dan
a0 = tegangan bahan.
Modulus elastispenampangI dapat didekati denganrumusan sebagai berikut:
Ze = bf. tf. C(D - td + V2 (1-c) bf. tf. (D - 2/3 tf) + V2 C.twC/Z) - tr) 2/3(D - 2tf)
dimana :C= (?D~tf) (3-4)
3.1.3 Faktor Bentuk
Faktor bentuk (shapefactor) adalah rasio momen plastis (Mp) dengan
momen leleh (My), ekivalen dengan modulus plastis (Zp) dibagi dengan
modulus elastis (Ze) (Neal, 1977). Rumus faktor bentuk ditunjukkan dengan
persamaan (3-5) dibawah ini:
v=MP=^P_ (3.5)My Ze
dimana: v = faktor bentuk, Mp = momen plastis, My = momen leleh,
Zp=modulus plastis, dan Ze = modulus elastis.
3.1.4 Faktor Beban
Pada persamaan baja dengan motode plastis dinyatakan bahwa faktor
beban merupakan hasil dari pembagian antara kapasitas beban maksimum
dengan beban kerja (Wahyudi dan Sjahril, 1992). Harga faktor beban sesuai
dengan persamaan(3-6) sebagai berikut:
_Mp_(?yzp)_My (a0.zc) a0
a.(3-6)
3.1.5 Metode Statis
Dilandasi oleh teorema batas bawah (lower bound theorem), yang
menetapkan atau menghitung distribusi momen dalam struktur berdasarkan
keseimbangan dan momen plastis. Beban yang dihitung berdasarkan
mekanisme yang diasumsikan akan lebih besar atau sama dengan beban
ultimit yang sebenarnya. Dapat dibuat persamaan sebagai berikut (lihat
persamaan (3.7):
Mc = 2Mp (3.7)
Gambar illustrasi metode statis dapat dilihat pada gambar 3.2 :
a) Struktur dan pembebanan
2P
C D
3/4L
L - C
A
I \ ? • uJQ_ Vi'
\y
V- ~"aV-
•VV - ^ 'A X
b) stmktur statis tertentu dengan beban vertikal
;2Pi
C D
3/4L
• A p ' :
t1/4 P 7/4 P
IMA=0
3 L-Rt-.L + P-L +2P. -=0
- R v . L + - PL = 0E 4
RF =-PL 4
V MF = 0
R . .L+P.-L - 2P. -=0A 4 2
R A .L --PL = 0
RA -P
c) Stmktur statis tertentu dengan redundan
C D
x—•A
A
£ M 4 = 0
-Rp.L + X.-L =0E 4
RE = -XL 4
3/4L
_Q__ X
SME=0
R..L-X.-L =0A 4
d) Diagram momen akibat beban vertikal
A B
19
MA=0
1 3Mr= R ( .-L - P. -L
A 2 4
1 3 7
=iPL+4PL=IPLMD=0
e) Diagram momen akibat redundan
A B C D E
/]\ 3XLAA_L
MA=0
MB=XiL =7XL3 3
Mr = X.-L = -XLC 4 4
3 3M =X.-L = -XL
D 4 4
M£ =0
f) Diagram momen gabungan
A B C D E
Gambar 3.2 lllustrasi Metode Statis
Dapat diselesaikan sebagai berikut :
Mc - 2 Mp
7PL
8= 2Mp
p-J 6Mp
7L
20
21
3.1.6 Metode Mekanisme
Didasari oleh teorema batas atas ( upper bound theorem ) menetapkan
atau menghitung distribusi momen berdasarkan syarat yang memenuhi
kondisi keseimbangan dan mekanisme. Beban yang dihitung berdasarkan
diagram momen keseimbangan dimana harga momen lebih kecil dari atau
sama dengan beban ultimit yang sebenarnya.
Kerja luar = Kerja dalam
Wexs = Wint (3-8)
Gambar illustrasi metode mekanisme dapat dilihat pada gambar3.3 :
a) Stuktur dan pembebanan
3/4L
b) Mekanisme satu (balok)
|2P
3/4L
L I
2P--L0 = Mp-492
PL9 = 4Mp9
D -4MP
p *
c) Mekanisme dua (panel)
:2P
B/ C
3/4L
d) Mekanisme tiga (balok + panel)
2P
22
P.-L9 = Mp.494
-PL9 = 4Mp9
_16Mp
3LP,
PL9 + -PL9 = 4Mp9 + 2Mp9
|3/4L -LpL9 = 6Mp9
— P, =24Mp
7L
e) Mekanisme 3, direduksi gaya dalam sebesar 2 Mp9 :
|2P
I3/4L
PL9 + -PL9 = 6Mp9 - 2Mp9
-PL9 = 4Mp9
P4 =16Mp
7L
Gambar 3.3 lllustrasi Metode Mekanisme
Dari metode statis dan metode mekanisme diperoleh besar beban yang sama
• ™ 16Mpyaitu : P3 = -y 7L
3.2 Analisa Elastis dengan Metode Perpindahan Matriks
3.2.1 Deformasi Aksial
Deformasi aksial dapat dilihat pada gambar 3.4 dibawah ini:
fidi u 1 f,d.
a b
Gambar 3.4 Deformasi aksial batang
Persamaan dalam bentuk matriks sebagai berikut:
f.
1 -1
1 1 d,; j
AE
3.2.2 Deformasi Lentur
Deformasi lentur dapat dilihat pada gambar 3.5 dibawah ini:2
J^d, U: fod-
Gambar 3.5 Deformasi lentur
Persamaan dalam bentuk matriks adalah :
f2
fa
12 6L
6L 4L2
-12 -6L
6L 2L2
aEI
L3"
-12 6L " hi-6L 2L2 d2
12 -6L d3
-6L 4L\ d4
23
(3-9)
(3-10)
24
3.2.3. Deformasi Aksial dan Lentur
Batang yang mengalami deformasi aksial dan lentur, seperti tampak
pada gambar 3.6 dibawah ini:
f.3d.
fidi
rf,d.
uhi
f5d5
• f.sd4
Gambar 3.6 Deformasi aksial dan lentur
Sehingga dapat disusun suatu persamaan yang mempakan gabungan dari
persamaan (3-9) dan (3-10) :
f.
f2
fa
f4a
p o o -p
0 12 6L 0
0 6L 4L2 0
-poop
0 -12 -6L 0
0 6L 2L2 0
EI A AL2
0 0 [di]-12 6L d2-6L 2L2 d30 0 d4
12 -6L d56L 4L2 _d6.
(3-11)
3.2.4 Transformasi Koordinat
Persamaan (3-11) disebut persamaan dasar stuktur portal bidang.
Persamaan tersebut diturunkan berdasar sumbu batang sejajar dengan
sumbu X lokal. Dengan demikian agar dapat dilakukan penyusunan matriks
kekakuan selumh sistem stmktur diperlukan matriks transformasi. lllustrasi
gambar dapat dilihat pada gambar 3.7 dibawah ini:
2
•!Dr,F;
<)Q
•-7
1
di,fi
d2,f2 '^
D3,F3 Di,Fi
A d3,f3
Gambar 3.7 Transformasi koordinat
Persamaan dalam bentuk matriks adalah:
d, cos 9 sin0 0 D
d2 = -sin 9 cos9 0 D
d3_ 0 0 1 D
atau
K]=W [Dj
Jika cos 9 = c dan sin 9 = s maka:
M=
c s 0
-s c 0
0 0 1
Analog dari persamaan (3-11) diperoleh:
d4 cos 9 sin 9 0
d5 = -sin0 cos9 0
d, 0 0 1
atau
[db]=M[Db]
D<
\
25
(3-12)
(3-13)
Dengan menggabungkan persamaan (3-12) dan (3-13) diperoleh:
=
~x o"
0 X _Db_
atau
d =[a]d
26
(3-14)
3.2.5 Internal Displacement
Matriks internal displacement jika diketahui ujung batang terbentuk
sendi plastis maka ditunjukkan dengan persamaan (3-14) dibawah ini:
d5d<
L L 2
=1 =11 yL 2 L
d2
d3
Ld4j
(3-15)
Persamaan matriks internal displacement jika salah satu ujung terbentuk
sendi plastis :
A o A A2L 2L 20 0 0 1
d,
d2
d,(3-16)
3.2.6 Matriks Kekakuan Batang
Persamaan kekakuan batang atau elemen global dari elemen portal
dapat dinyatakan sebagai:
k =
simetris
g4 ~gl -g2 g4
g5 -g2 -83 g5
§6 ~Sa -8s g7
Si g2 -§4
g3 -8s
g6
dengan:
g, = a(pC2+12s)g2= aCS(p-12)
g3= a(pS2+12C2)g4 = -a6LS
g5 = a6LC
g6 = a4L2
g7 = a2L2
a
27
El_IS
AT:(3-17)]
J3 =I
3.2.7 Prosedur Hitungan
Bagan prosedur hitungan dapat dilihat pada gambar3.8 sebagai berikut:
1. Un knows
2. Element Models
3. System Models
4. Solution
D
(n=l)
5. Elemen Forces 6.Joint Forces
f1 = k.,d, + f' \—m fF'=Ac,f
NE
^-Yf)
Assembly
KD = F
A!AD
D,< D
d' -KD'
Gambar 3.8 Metode matriks displacement dengan beban pada batang
Tahapan dalam metode perpindahan matriks adalah sebagai berikut :
1. Un knows
Besaran yang tak diketahui adalah deformasi yang terjadi pada join.,
yaitu : qk,k=l,2,...,n dengan n adalah jumlah nilai derajat kebebasan
sistem stmktur.
2. Element Models
Bentuk persamaan dasar: f=k' d1 + f, dengan : f = gaya dalam, k1 =
matriks kekakuan batas pada koordinat lokal, d1 = displasment ujung
tiap batang pada koordinat lokal, f = gaya-gaya primer {fixed and
forces).
3. System model
Pemodelan sistem dapat dinyatakan sebagai : KD = F dengan : K =
matriks kekakuan sistem stmktur, D = matriks displasement selumh
sistem stmktur, F - matriks beban luar. Sehingga diperoleh matriks
displasement selumh sistem stmktur (D) pada sistem koordinat global.
4. Solution
Dari langkah di atas diperoleh matriks displasement selumh join
sistem stmktur ([D]) dari persamaan simultan : KD = F
5. Element Forces ( gaya dalam batang )
Matriks displasement masing-masing batang pada koordinat global
(D1) : D -^ D1, Dengan mengalikan matriks displasement batang pada
sistem koordinat matriks transformasi (i) diperoleh matriks
displasement masing-masing batang pada sistem koordinat lokal (d1) :
29
d1 - i' D1. Setelah diperoleh matriks d', maka dalam masing-masing
batang f dapat dihitung : fi =kidi+ f.
3.2.8 Joint Forces
Gaya-gaya titikjoin dinyatakan pada sistem koordinat global. Gaya
ini dihitung dengan cara mentransformasikan kembali gaya dalam masing-
masing batang.
NE •
Pi =ZlTf" (3-18)
3.3 Daktilitas
3.3.1 Daktilitas Simpangan
Daktilitas simpangan adalah perbandingan antara defonnasi lateral
pada saat mntuh akibat terbentuk sendi plastis terakhir dengan deformasi
lateral pada batas elastis akibat terbentuk sendi plastis pertama. Besar
daktilitas dapat dihitung dengan persamaan (3-19) dibawah ini:
AU= T2L (3-19)
y
dengan : u. = daktilitas simpangan, Au = deformasi ultimit pada saat akan
mntuh, dan Ay = deformasi pertamapada batas elastis.
3.3.2 Daktilitas Kurvatur
Daktilitas kurvatur adalah kemampuan sendi plastis balok untuk
berotasi sebelum mntuh yang mempakan perbandingan antara kurvatur
30
total pada sendi plastis balok dan kurvatur pada batas elastis di titik
tersebut. Daktilitas kurvatur dapat dihitung dengan persamaan (3-20):
<|> = — (3-20)
y
dengan : cp = daktilitas kurvatur, cpu = deformasi kurvatur total, cpy =
deformasi kurvatur pada batas elastis. Nilai rotasi sendi plastis diketahui
jika terjadi gaya-gaya batang pada stmktur sehingga terjadi deformasi
pada stmktur. Selisih deformasi eksternal dengan deformasi internal akan
diperoleh nilai rotasi sendi plastis. Deformasi batang pada struktur dapat
dilihat pada gambar 3.9 berikut ini:
d-> dsA
^\ d, d.r::' ! "'~ •,. . i Clr,
a
Gambar 3.9 Deformasi batang pada struktur
Nilai rotasi sendi plastis dapat dirumuskan sebagai berikut:
cp = d3-d6 (3-21)
dimana: (p = rotasi sendi plastis, d3 = deformasi internal, dan dr, =
deformasi eksternal. Nilai rotasi sendi plastis maksimum terjadi pada sendi
pertama, sehingga panjang sendi plastis dapat diidentifikasi. Gambar gaya-
gaya batang pada stmktur dapat ditunjukkan pada gambar 3.10 dibawah ini:
f2 f,
f3 ^ ««_*
Mv
Gambar 3.10 Gaya-gaya yang bekerja pada struktur
Panjang sendi plastis dapat ditentukan dengan persamaan (3-22) sebagai
berikut:
AM = Mp - My
Mx = ffi .Lo- AM = 0 (3-22)AM
Lp = .LoMp
dimana: AM = selisih momen plastis dengan momen leleh, Mp = momen
plastis, My = momen leleh, Lo = panjang momen plastis, dan Lp =
panjang sendi plastis.
BAB IV
METODE PENELITIAN
4.1 Data Struktur
Model struktur baja yang digunakan memiliki spesifikasi sebagai
berikut :
1. Data Profil: Baja 37
cy = 2400 kg/cm2
E =2,1.106kg/cm2
2. Data Kolom: Baja DIN 30
D
tf
3. Data Balok: Baja I 30
D
tf
d = 300 mm
bf = 300 mm
tw = 12 mm
d = 300 mm
bf = 125 mm
tw = 10,8 mm
4. Data bracing: Baja L30.30.4
A = 2,27 cm230
30
32
tf = 20 mm
A = 154 cm2
Ix = 25760 cm4
tf = 16,2 mm
A = 69,1 cm2
Ix = 9800 cm4
4.2 Analisa Penelitian
Studi penelitian numeris ini menggunakan stmktur portal bidang,
sedangkan untuk analisis pembahasan digunakan program bantu komputer dengan
bahasa Pascal dengan metode matriks kekakuan stmktur.
Dalam penelitian numeris ini terlebih dahulu dibuat flow chart program,
terdapat pada lampiran 1. Kemudian dibuat program bantu komputer bahasa
Pascal dengan cara simultan, yaitu terdiri dari pembuatan program dan pembuatan
input data. Pada stmktur ini pertama kali dibuat program kemudian membuat
input data sesuai dengan kondisi stmktur. Input data pada program komputer
bahasa Pascal adalah dengan mengisi blok-blok data sesuai dengan model yang
akan dibuat. Pengisian input data diawali dengan membuat nama file, kemudian
mengisi blok-blok data. Pertama kali blok data diisi jumlah batang, jumlah join,
dan sendi plastis maksimum. Blok data kedua adalah nomor batang, join kiri, dan
join kanan. Blok data ketiga adalah nomor join dan arah kekangan. Blok data
keempat adalah koordinat join berupa nomor join, koordinat x, dan koordinat y.
Blok data kelima adalah informasi batang bempa nomor batang, luas tampang,
momen inersia, modulus elastis, dan momen plastis. Terakhir adalah blok data
keenam adalah berisi nomor join, arah beban dan besar beban (lihat lampiran 2).
Sedangkan progam bahasa komputer Pascal dapat diiihat pada lampiran 3.
4.3 Model Struktur
Model struktur yang dianalisis terdiri dari struktur portal bidang
dengan 1 tingkat dan 2 tingkat, dengan bracing dan tanpa bracing. Ukuran
untuk model struktur adalah: lebar 6m dan tinggi kolom 5m dan 10m.
Gambar model dapat dilihat pada gambar 4.1 dibawah ini:
p
4 I3°
Mp
DIN30
2, 5Mp
Mp
3m A 3m
5m
Gambar 4. la model 1
5m
5m
3m I 3rn
Gambar 4. lc model 3
5m
3m ~T^m7
Gambar 4.1b model 2
p 130
—• \ 2,bMp /
Mp \/ Mp
P
—• / • N^\ 2,5Mp/
Mp >< Mp3IN30 iTso.ibv^
3m '< 3m
5m
5m
Gambar 4.2d model 4
Gambar.4.1 Model Ukuran Struktur Model
BAB V
ANALISIS STRUKTUR
5.1 Pembebanan Struktur
Pada penelitian numeris ini, mengambil struktur model portal
bidang baja dengan pembebanan struktur sebagai berikut (lihat gambar
5.1 dan gambar 5.2) :
! p
3m I 3m !
5m 5m
3m ' 3m
Gambar 5.1a model 1 Gambar 5.1b model 2
Gambar 5.1 Model stmktur 1 tingkat
—•6 (6) 7 (7)
(5) (8)
PP
•
(2) 3 (3)
1
(1) W
3m 3m
Gambar 5.2a model 3
—•6
V6) 7 O)/
(5) \/ (S)
P
Aip\,01) :
2 ',(-') -' (i)/x*'"1)
(i) / ' (4)
1
/6)
5m
5 m
3m 3m
Gambar 5.2b model 4
Gambar 5.2 Model stmktur 2 tingkat
35
36
5.2 Analisa Pembebanan
Analisa pembebanan digunakan beban statis (vertikal dan
horisontal). Penelitian numeris ini menggunakan metode statis dan
metode mekanisme, dengan demikian besar beban yang terjadi pada
struktur dapat dihitung. Perhitungan pembebanan adalah sebagai
berikut :
5.2.1 Metode Statis
1. Struktur dan pembebanan 1 tingkat
p —h Mp
2, 5Mp 2, 5Mp
1 j
3 ' 3 !
2. Struktur dan pembebanan 2 tingkat
p —•Mp
2, 5Mp 2, 5Mp
Mp
2,5Mp 2,5Mp
Mc = 2,76Mp
7P.3 =2,76Mp5
— P = 2,76Mp
P =0,69Mp
Mc = 7,675Mp
21.
63
7,675Mp
P = 7,675Mp
P = 0,731Mp
5.2.2 Metode Mekanisme
1. Struktur dan pembebanan 1tingkat
1) Mekanisme 1 (balok)
Mp
2,5Mp 2,5Mp
3 ' 3
2) Mekanisme 2 (panel)
T~ri i
3) Mekanisme 3 (balok + panel)
p
P.-6.9=Mpb.49
3P9 = 4Mp9
= 4Mp1 3
P. 5.9 = Mpc.49
5P9 ==4.2,5Mp9
_ lOMp2 _ c
37
u
Mp I
i /2,5Mp 2, 5Mpi
__ P-6.9+P.5.9=Mpb49 + Mpc.29
5 3P9 + 5P9 =4Mp9+2.2,5Mp9
8P9 = 9Mp9
p _ 9Mp
4) Mekanisme 3, direduksi gaya dalam sebesar 2Mp9
P.-69 +5P9=(4Mpb9 +2Mpc9)-(Mpb9 +Mpc9)
8P9 = (4Mp9 +5Mp9) -(Mp9 +2,5Mp9)
P4 = - -=0,6875Mpo
2. Struktur dan pembebanan 2 tingkat
1) Mekanisme balok FH
, 5Mc
C Mp
2 , 5Mp 2 , 5Mp
.ifdi 3 : 3
2) Mekanisme balok BD
•
B
2,5M? 2,5Mp
3 i 3
P.-60 = Mpa (0+20+0)
3P9 = 4Mp9
P -JA^PA ~
P.-60=Mpb(0 + 20+0)
3P9=4Mp9
P -4MP
3) Mekanisme BFHD
3 i 3
4) Mekanisme ABDE
3 i
5) Mekanisme rotasi di B
B
H'—r
G Mp ;
2,5M? 2,5M?
e.ip
eC Mp
2,5Md 2,5Mp
(P.59).2 = Mpc(9+9+9 + 9)
10P = 4.2,5Mp9
D _10Mp10
-= Mp
P.59 + P.59 = Mpc(9 + 9 + 9 +0)
10P9 = 4.2,5Mp9
o _10MP10
Mp
0=2Mpc9+Mpb
0=2.2,5Mp9+Mp9
0=5Mp9 + Mp9
6) Mekanisme rotasi di D
G Mp
2,5Mp 2,5Mp
I P
ip c . e"/
2,5Mp 2,5Mp
40
0 = 2Mpc9 + Mpb9
O=2.2,5Mp0 + Mp0
O=5Mp0 + Mp0
7) Mekanisme balok FH dan panel ABDE
P.-60 + (5P0).2 = Mpa.49 + Mpc.49
3P9 + 10P9= 4Mp9 + 4.2,5Mp9
13P9=14Mp0
p _'4MpI j
8) Mekanisme balok BD dan panel ABDE
-+B
H
Mp ^
2,5Mp 2,5MP
P
%*Mp
h, 5Mp 2, 5Mp<
P.-69 + P.50 + P.50 = 4Mpb0 + 4Mpc0
3P9 + 10P9 = 4Mp9 + 4.2,5Mp9
13P9 = 14Mp9
P _14Mp8 13
9) Mekanisme balok BD, panel ABDE, rotasi di C dan rotasi di D
P.-60 +P.59 +P.59 +0+0=4Mpb9 +4Mpc9-2Mpb0 +2Mpc0
13P0 = 2Mp9 + 6.2,5Mp9
13P9 = 17Mp9
_17Mp
9" 13
10)Mekanisme gabungan balok FH, balok BD, panel BFHD, panel
ABDE, rotasi di B dan rotasi di D.
3 I 3
41
P.-60 + P.-60 + (P.50).2 + P.50 + P.50 + O+ O2 2
= 4Mpa9+4Mpb9 + 4Mpc9-2Mpa9-2Mpb0 +2Mpc0
26P9 =2Mp0 + 2Mp0 + 6.2,5Mp0
26P9 = 19Mp0
P„1=i^£=0.73,Mpzo
5.3 Analisa Perhitungan Momen Plastis
1. Pada balok
Mp = CTy.Zp
dimana:
zp =bf,t.(D-,f)+A£AA4
7 n«i«m i*^ 1,08(30-2.1,62)2Zp = 12,5.1,62.(30 -1.62) + -— ——4
Zp = 768,041352cm3
Mp = 2400 kg/cm2.768,041352 cm3
= 1843299,245 kgcm
2. Pada kolom
Mp = Oy.Zp
dimana:
Zp =bf.tf(D-tf) +̂ (D_2tf)"
Zp = 30.2,0.(30 -2,0) +
4
1,2(30-2.2,0)24
Zp = 1882,8cm3
Mp =2400 kg/cm2.1882,8cm3
= 4518720 kg/cm
42
43
5.4 Pehitungan Momen Leleh
Pada balok
My = Ze . <To
dimana :
Ze =br. tr. C(D - tf) + 'A (1 -c) br. tr. (D - 2/3 tr) + 'A C.tw ('AD -1,) \ (D - 2tf)
dengan :C= (2D~tf)ID
= (I30.0"1.62)130,0
= 0,892 cm
Ze = 12,5 . 1,62 . 0,892 (30,0 - 1,62) + V2 (1 - 0,892) . 12,5 . 1,62
(30,0 - 2/3. 1,62) + V2 .0,892 . 1,08 ('A . 30,0 - 1,62). \ . (30,0 - 2. 1,62)
= 659,2285907 cm3
My = 659,2285907 cm3 . 2400 kg/cm2
= 1582148,618 kg cm
BAB VI
HASIL DAN PEMBAHASAN
6.1 Umum
Berdasarkan analisis yang telah dilakukan terhadap model stmktur portal
baja bertingkat 1 (satu) dan bertingkat 2 (dua), pembahasan dilakukan menumt 3
(tiga) segi, sebagai berikut:
1. Perbandingan daktilitas simpangan,
2. Perbandingan daktilitas kurvatur,
3. Pengamh stmktur portal baja dengan bracing dan tanpa bracing.
Hasil perhitungan dapat dilihat pada lampiran 5.
6.2 Perbandingan Deformasi dan Faktor Beban
" Besar deformasi dan faktor beban diperoleh dari hasil perhitungan
program komputer seperti yang tertera pada tabel 6.1 dan tabel 6.2 sebagai
berikut:
Tabel 6.1 Faktor beban dan deformasi model 1 dan model 2
SendiModel 1 Model 2
faktor beban deformasi (cm) faktor beban deformasi (cm)
I 12,60 2,4877 18,74 1,5557
II 14,57 3,2422 20,09 1,0210
III 17,76 5,5940 24,05 2,4979
IV 19,31 7,8826 - -
44
45
Tabel 6.2 Faktor beban dan deformasi model 3 dan model 4
SendiModel 3 Model 4
faktor beban deformasi (cm) faktor beban deformasi (cm)
I 6,256 6,4503 13,52 3,9679
11 7,739 8,8794 17,21 5,2653
6,1527
6,7454
7,6472
III
IV
V
vr
8,122
8,682
9,8718
12,0278
19,30
2076022,329,381
9~44916,7458
177287
Dari tabel 6.1 dan tabel 6.2 terlihat bahwa jumlah sendi yang terbentuk
pada stmktur portal tanpa bracing lebih banyak dibandingkan dengan stmktur
yang menggunakan bracing. Faktor beban pada stmktur tanpa bracing lebih kecil
dibandingkan dengan struktur yang menggunakan bracing. Dikarenakan besar
faktor beban yang terjadi pada stmktur tanpa bracing lebih kecil maka deformasi
yang terjadi pada stmktur adalah besar. Sebaliknya faktor beban yang terjadi pada
stmktur dengan bracing besar maka deformasi yang terjadi adalah kecil. Jadi
dengan demikian deformasi yang terjadi pada stmktur tanpa bracing lebih besar
dibandingkan dengan stmktur yang menggunakan bracing. Hal ini menunjukkan
bahwa dengan pemakaian bracing, maka akan memperkecil deformasi yang
terjadi pada stmktur. Untuk lebih jelas dapat ditunjukkan pada gambar grafik 6.1
dan gambar grafik 6.2.
3D
C 20
an
a
& 15
mu.
10
/
//
V—1 : r
2 4 6 lO 12 14
Uefornasi (cm)
Model 2
Mode 1 1
16 18
—r~
20
Gambar 6.1 Grafik Hubungan Deformasi-Faktor beban pada model 1 dan model 2
30 •
25 '
c 20 "
OiCO
Model 1
/
S i5 "
n11
10 ~ //
/
/__._
Model 2
5 "
1
2
t
4
1 1 1
6 8 10
Defornasi
1 1
12 14
(cm)
1 !
16 18
1
20
Gambar 6.2 Grafik Hubungan Deformasi-Faktor beban pada model 3 dan model 4
46
47
6.3 Perhitungan Daktilitas
6.3.1 Daktilitas simpangan
Dari besar deformasi yang terjadi pada stmktur maka dapat diperoleh nilai
daktilitas simpangan untuk masing-masing model. Perhitungan nilai daktilitas
simpangan dapat dihitung sebagai berikut:
Model i:n =^k =I^ =3,1686
Model 2: u.
Ay 2,4877
Au,3 _ 2,4979
Ay ~ 1,55571,6056
Model 3: n=^L =1^^=2,7019Ay 6,4503
Model 4: u. =Au.>- 7'6472 - 1.92-Ay 3,9679
I/. /J
Untuk memperjelas dapat dibuat tabel sebagai berikut ini:
Tabel 6.3 Daktilitas Simpangan
Deformasi
lateral
(cm)
Daktilitas simpangantanpa
bracingdenganbracing
Model 1 7,8826 3,1686 -
1\./Toflo1 0 O 4Q7Q-
i api<;a
Model 3 17,4287 2,7019 -
Model 4 7,6472 - 1,9273
Dari tabel 6.3 dan tabel 6.4 terlihat bahwa stmktur portal dengan bracing
mempunyai deformasi yang kecil dibanding dengan stmktur portal tanpa bracing,
sehinga diperoleh daktilitas simpangan yang lebih besar.
48
6.3.2 Daktilitas Kurvatur
Untuk mengidentifikasi nilai daktilitas kurvatur harus diketahui nilai rotasi
sendi plastis dan letak sendi plastis atau panjang sendi plastis.
1. Perhitungan nilai rotasi sendi plastis dapat dilihat pada tabel dibawah ini:
1rabel 6.4 STilai rotasi sendi plastis niodel 1
Sendi
Pada
bataiig/dekat
titik
Faktor
beban (m)d2
(m)d3
(rad)d4
(m)d,
(m) (rad)cp= d3 - <!<,
(rad)
I 3/4 12,60 0,024697 -0,00988 0,002487 0,024517 -0,000150 -0,003096 0,00061
n 3/3 14,57 0,032222 -0,01431 0,002498 0,032022 -0,000166 -0,005347 0,00285
m 4/5 17,76 0,055410 -0,00017 -0,01237 0,0 0,0 0,0 0,01237
IV 1/1 19,31 0,0 0,0 0,0 0,078826 -0,000133 -0,026413 0,02641
"abel 6.5 Nilai rotasi sendi _plastis model 2
Sendi'
Pada
batang/dckat
titik
Faktor
beband,
(m)d,
(m)d3
(rad)d,
(m)d,
(m)d«
(rad)(p=d3- c^
(rad)
I 3/4 18,74 0,01529 -0,01469 0,00151 0,01503 -0,00025
-0,000262
-0,000249
0,000735
0,00126
n 3/3 20,09 0,01693 -0,01676 0,00141 0,01665 0,000675
m 2/2 24,05 0,02911 -0,00401 0,00335 0,02907 -0,00022 -0,006499 0,00315
fabel 6.6 Nilai rotasi sendi plastis model 3
Sendi
Pada
batang/dckat
titik
Faktor
beband,
(m)d2
(m)d3
(rad)d,
(m)d,
(m)ds
(rad)cp= d3- do
(rad)
I 3/4 6,256 0,02911 -0,00401 0,00335 0,02907 -0,00022 -0,00649 0,00314
n 7/8 7,739 0,08868 -0,00605 0,00318 0,08857 0,00039 -0,00548 0,0023
ni 3/3 8,122 0,04345 -0,01043 0,00360 0,04339 -0,00027 0,01094 0,00734
IV 7/7 8,682 0,12016 -0,01086 0,00348 0,01200 -0,000425 -0,00966 0,00618
V 4/5 9,381 0,06610 -0,000283 -0,01878 0,0 0,0 0,0 0,01878
VI 1/1 9,449 0,0 0,0 0,0 0,06879 -0,00001 -0,02039 0,02039
49
Tabel 6.7 Nilai rotasi sendi plastis model 4
Sendi
Pada
batang/dekat
titik
Faktor
beban
di(m)
d,
(m)d3
(rad)>
d,(m)
d,(m)
A(rad)
cp= d3- 4(rad)
I
II
3/4
3/3
13.52
17,21
0,02194
0,02903
-0,00866
-0,01438
0,00205
0,00172
0,02185
0,02892
0,00053
-0,00067
-0,00367
-0,00560
0,00162
0,00388
m 7/8 19,30 0,06124 -0,01472 0,00117 0,06095 -0,00105 -0,00047
-0,00098
0,0007
IV in 20,60 0,06715 -0,01654 0,00104 0,06684 -0,00112 0,00006
V 2/2 22,32 0,0 0,0 0,0 0,04078 0,00018 -0,01161 0,01161
Dari tabel 6.4 dan tabel 6.6 terlihat bahwa rotasi sendi plastis yang
terbentuk pada stmktur tanpa bracing lebih kecil dibandingkan dengan stmktur
dengan bracing seperti tertera pada tabel 6.5 dan tabel 6.7. Juga terlihat bahwa
pada stmktur dengan bracing terbentuk sendi plastis dengan jumlah yang lebih
banyak dibandingkan dengan jumlah sendi plastis yang terbentuk pada stmktur
tanpa 6rac///g\ (lihat gambar 6.1 dan gambar 6.2)
IV
p
tri
3m ] 3m
..III
Gambar 6.1 a model 1
5m5m
! 3m AAA
Gambar 6.1b model 2
Gambar 6.1 Jumlah dan letak sendi plastis model 1 dan model 2
50
p_> p •
5m i 5m
5m 5m
3m '• 3m 3m '< 3m
Gambar 6.2a model 3 Gambar 6.2b model 4
Gambar 6.2 Jumlah dan letak sendi plastis model 3 dan model 4
2. Letak dan panjang sendi plastis
Pada analisis ini dari hasil perhitungan, sendi plastis terbentuk pertama
kali pada batang 3 (tiga) maka dapat diidentifikasi letak dan panjang sendi plastis
yang terbentuk. Perhitungan panjang sendi plastis adalah sebagai berikut:
Model 1:
-9,736
t
(3)-10,77 Lo
9.736
X
Ap ! -18,43
My
Mp
AM = Mp - My = 18,43-15,82 = 2,61 tonm
Mx =9,736x - 18,43 -A Mx =0-A x=^^- =1,893m9,736
Lp =^.Lo =^f^.1,893 =0,2681mMp 18,43
Model 2:
11.48
-16,02(3)
Lo
11,48
A-r 'Lp 1 -18.43
'\L 1 My
"" Mp
AM = Mp-My =18,43 - 15,82 = 2,61 ton m
Mx =1l,48x - 18,43 -> Mx =0-> x=^— =1,605 m11,48
Lp =^.Lo =T^r .1,605 =0,2273m
Model 3:
Mp 18,43
-7,783
4/\
-4,917
(3)
Lo
7,783
X
Lp -18,43
My
Mp
AM = Mp - My = 18,43 - 15,82 = 2,61 ton m
Mx = 7,783x -18,43 ^Mx = 0^x = Lo =
Lp =— .Lo =^- .2,3680 =0,3353 m
18,43
7,7832,3680 m
Mp 18,43
Model 4:
- 9,686
(3)-10,62 Lo
9,686
A
kX
Xp I -18.43>
My
Mp
51
AM = Mp-My = 18,43-15,82 = 2,61 ton m
Mx =9,686x -18,43 -A-Mx =0^x=Lo =^^- =1,903 m9,686
Lp =^.Lo =-^- .1,903 =0,2695 mMp 18,43
Hasil perhitungan panjang sendi plastis dapat ditabelkan sebagai berikut ini:
Tabel 6.8. Panjang Sendi PlastisPanjang Sendi Plastis
(m) Itanpa
bracingdenganbracing
Model 1 0,2681 -
Model 2 - 0,2273
Model 3
Model 4
0,3353
0,2695
52
Dari tabel 6.8 terlihat bahwa panjang sendi plastis yang terjadi pada stmktur
tanpa bracing lebih besar sehingga mengakibatkan letak sendi plastis semakin
jauh dari join dibandingkan dengan stmktur dengan bracing yang letak sendi
plastis semakin dekat dengan join.
3. Nilai daktilitas kurvatur
Dari perhitungan rotasi sendi plastis dan panjang sendi plastis maka nilai
daktilitas kurvatur dapat teridentifikasi. Perhitungan nilai daktilitas kurvatur
adalah sebagai berikut :
Model 1
q>, 0,00061 nnrn07 ,,do, = — = — = 0,00227 rad /m1 lp 0,2681
A =a +1a =(),00227 +°'0028a =(),()224 rad/mT" Vl lp 0.1416
a - a, +ih. =0,0224 +°'01237 =0,0685 rad/mY3 ' lp 0,2681
a - a +fP± =0,0685 +0'02641 =0,1671 rad/mn 3 lp 0,2681
a=*i. =il67L= 73,5952<!>, 0,00227
Model 2:
cp^ ^00126 = 000554rad/m1 lp 0,2273
4, =<b, +^ =0,00554 +0'00°675 =0,008513 rad/mT- Tl lp 0,2273
<p, =6, +—=0,008513 +°'00315 =0,02237 rad/mT3 Y" lp 0,2273
t = M2237 =(j), 0,00554
Model 3:
q>, 0,00314
0,33530,009365 rad/m
«b, =<b, +-^- =0,00936 +°,0°23 =0,01622 rad/mTi Vl lp 0,3353
<L =d),+^- =0,01622 +0'00734 =o;03811 rad/mT3 Y~ lp 0,3353
A. =*, +^±=0,03811 +0'00618 =0,05655 rad/mT'' V3 lp 0,3353 '
A5 =a. +^. =0,05655 +0,01878 =0,11315 rad/mV5 4 lp 0,3318 '
A =A +lA =0,11315 +°'02039 =0,17459 rad/m¥6 5 lp 0,3318
)6 0,17459
*, 0,009365= 18,6438
53
Model 4:
cpj _ 0,00162
~T~ 0,2695: 0,00601
(p. 0,00388 „„„„„ ,,a =,(, +il = 0,00601 + — = 0,02041 rad/mT2 Tl 1 0,2695
4»3 =<J>2 h- -^2. =0,02041
MA
'p
9s
0,0007
0,2695
0,00006
0,2695
0.01161
= 0,0230 rad/m
= 0,0232 rad/m
= 0,06631 rad/m
fl = <h = 0,0230
<t>5 =(t,4 0,02320,2695
(j) =fL=010663i=11,0329<|>5 0,00601
Nilai rotasi sendi plastis dan panjang sendi plastis berpengaruh terhadap nilai
daktilitas kurvatur yang terjadi pada stmktur. Hasil perhitungan dapat dilihat
pada tabel 6.9 di bawah ini:
Tabel 6.9. Daktilitas kurvatur
Daktilitas kurvatur
tanpa
bracingdengan
bracing
Model 1 73,5952 -
Model 2 - 4,0379
Model 3 18,6438 -
Model 4 -11,0329
54
Dari tabel 6.9 terlihat bahwa nilai daktilitas kurvatur pada stmktur tanpa
bracing lebih besar dibanding daktilitas kurvatur pada stmktur dengan
bracing, hal ini dipengamhi oleh besar rotasi sendi dan letak sendi plastis.
Apabila rotasi sendi plastis besar dan letak sendi plastis kecil atau dekat
dengan join akan mengakibatkan daktilitas kurvatur besar.
BAB VII
KESIMPULAN DAN SARAN
7.1. Kesimpulan
Setelah melakukan penelitian numeris tentang daktilitas struktur
portal diperoleh beberapa kesimpulan antara lain:
1. Dari tabel 6.1 terlihat bahwa jumlah sendi plastis yang terbentuk
pada struktur portal dengan bracing lebih sedikit dibandingkan
dengan struktur portal tanpa bracing. Hal ini dikarenakan pada
struktur portal tanpa bracing selalu terjadi beam mecanism,
2. Sendi plastis pertama kali terbentuk pada penampang balok dengan
momen elastis maksimum,
3. Pada struktur portal dengan bracing mempunyai faktor beban yang
lebih besar dibandingkan dengan struktur portal tanpa bracing
sehingga pada struktur portal dengan bracing mampu menerima
beban yang lebih besar dibanding struktur portal tanpa bracing
(lihat tabel 6.1),
4. Pada beban lateral yang sama struktur portal dengan bracing
mengalami deformasi yang lebih kecil dibandingkan struktur portal
tanpa bracing (lihat tabel 6.1),
5. Mengacu kepada deformasi lateral yang terjadi pada struktur portal
maka struktur portal tanpa bracing mempunyai daktilitas
55
56
simpangan yang lebih besar dibandingkan dengan struktur portal
dengan bracing (lihat tabel 6.3),
6. Semakin kecil nilai rotasi sendi plastis dan semakin jauh jarak
sendi plastis terhadap join maka akan diperoleh daktilitas kurvatur
yang besar. Hal ini terjadi pada struktur portal tanpa bracing yang
menghasilkan nilai daktilitas kurvatur yang lebih besar dibanding
dengan stmktur portal dengan bracing (lihat tabel 6.9),
7. Nilai daktilitas kurvatur lebih besar dari pada nilai daktilitas
simpangan yang terjadi pada kedua struktur portal tersebut. Hal ini
disebabkan pada daktilitas kurvatur terjadi pertambahan momen
atau rotasi sehingga mengakibatkan daktilitas kurvatur yang terjadi
lebih besar dibandingkan dengan daktilitas simpangan. Sedangkan
daktilitas simpangan dipengaruhi oleh gaya lateral saja sehingga
mengakibatkan daktilitas simpangan yang terjadi pada struktur
akan lebih kecil dibandingkan dengan daktilitas kurvatur yang
terjadi pada struktur.
7.2 Saran
Saran yang dapat penyusun sampaikan adalah perlu diadakan
penelitian yang sama tetapi menggunakan dimensi ukuran struktur
yang berbeda sehingga berpengaruh terhadap pembebanan dan
pemilihan profil baja WF.
DAFTAR PUSTAKA
Balfour., DA. James, 1986, Computer Analysis ofStuctural Frame Work, GreatBritain.
Beedle, L.S., 1958, Plastic Design of Steel Frames, New York
Bmneau. M., U. Chia-Ming., & Whittaker. A,1998, Ductile Design of SteelStructures, McGraw-Hill, New York.
Fatkhurrohman, 1997, Diktat Kuliah Analisa Plastis, Yogyakarta.
Hardi Santoso , Tabel ProfifKonstruksi Baja.>
Home, M. R., & Morris,L.J., 1981, Plastic Design ofLow-Rise Frames, Granada,London.
Gideon Kusuma, 1986, Makalah Seminar Perencanaan Struktur Baja,Universitas Petra Surabaya.
Neal.B.G., 1977, The Plastic Methodes ofStructural Analysis, London.
Reksoatmodjo, 1991, Proses Perancangan dan Analisis Struktur, Kursus1 Singkat Mekanika Bahan Lanjut, PAU, UGM, Yogyakarta.
Susastrawan,1991, Analisis Struktur dengan Cara Matriks, Andi-Offset,Yogyakarta.
Wahyudi, L., dan Rahim, S. A, 1992, Metode Plastis Analisis dan Desain,Gramedia, Jakarta.
Wangsadinata W dan Tumilar S, 1989, Daktilitas Struktur Beton Sehubungandengan Pemberian Prategangan dalam kaitannya dengan RedamanBeton, Bandung.
Wangsadinata, 1968, Teori Kekuatan Batas, DPU, Bandung, 1968.
Widodo, 1996, Diktat Kuliah Teknik Gempa, Yogyakarta.
Wira, 1990, Analisa Struktur, Universitas Kristen Indonesia, Erlangga.
57
LAMPIRAN
LAMPIRAN 1(Flow ChartProgram)
Cetak Data
FLOW CHART PROGRAM
Tampilan Awal
Buka File Data
Ambil Data Struktur
• Parameter struktur
• Elemen struktur
» Kekangan struktur
• Koordinat Joint
• Informasi elemen
Atur JCODE dan MCODE*)
Hitung MBAND*2)
Hitung CI (cos) dan C2 (sin)
Ulang dari 1 s/d MPC
Ambil data beban
• Beban pada joint
Buat matriks beban (F)
Buat matriks beban global
Buat matriks kekakuan
Cek keruntuhan struktur
IHitung gaya batang
Tulis gaya batang tanpafaktor beban
Hitung sendi plastis
Tampilkan hasil hitungan• Gaya batang lokal• Gaya batang lokal komulatif• Deformasi join• Deformasi join komulatif• Gaya pada join komulatif
5S
END
I = 1 s/d 2
K= 3.J
SLF = LF
Mnuin = I
Mend = J
I = 1 s/d NJ
J = 1 s/d 6
F[J,I] = SLF * F[J,I]CF[J,I] = CF[J,1]+F[J,I]
FLOWCHART ELASTISPLASTIS
U1[J,L] = SLF*U1[J.L]CU[J,L] = CUfJ.L]+Ul[J,Ll
J = 1 s/d NJ
L = 1 s/d 3
CP[L,J] = CP[L,J] + SLF*P[L,J]
CLF = CLF + SLF
I
Sendi plastis ke = NCYCLPada batang = MNUMDekat titik = MmC[MEND;MNTJM]Faktor Beban = SLF
LF komulatif = CLF
59
LAMPIRAN 2
(Input data model 1, 2, 3, dan 4)
o
H0)•aos-P
Qft
CH
co
cm
ro
^r
lo
111r4
N^1
5f
cm
ro
^r
CM
ro
LO
LD1
in
LT)
lD
>=r
•3"
LO
1CM
CM
1
w•
wo
01
CTi
o
CM
en
en
CM
r~
CM
CM
r^
co
mm
CD
H<r
tH
ui
co
co
m
^r
hh
-cr
r-
r-
r-
r-
WW
WW
CM
CM
CM
CM
CO1
CO
CO
CO
1
U]
1I
Wo
WW
oCD
oO
CO
r~
oo
r~
mCO
CO
LD
om
in
lo
oCM
en
rH
en
cm
^r
en
en
<cr
ml£>
CO
LO
i—i
oO
rH
oo
OO
cm
co
oo
om
to
l£>
oo
oo
rH
rH
O
I
CM
OrH
CM
O
rH
rH
OrH
rH
OrH
rH
OrH
rH
O
II
CM
O,H
CM
OCM
O
in
ki
mo
ri
evim
^r
in
cM
mo
cM
no
cM
ro
ocM
no
cM
CT
io
cx
jm
orx
im
ocM
on
o
>o
CM
H0)TJ04J(t)
QcH
L.ocm
n"=r
in
^r
in
IT)
m
i
w
I
mm
m"3"
^r
m
iCM
CM
i
ww
oen
en
o
CM
en
en
CM
r~
CM
CM
r-
CO
on
ro
co
rH
<cr
<r
rH
mCO
CO
m
TrH
rH
^T
OO
r-
r~
r~
r-
r—
r-
WH
Ww
ww
rH
rH
rH
rH
rH
rH
CM
CM
CM
CM
CM
CM
COI
Wo
co
CO
CO
I
II
fd
WW
OCO
OO
r~
oo
in
co
co
in
oin
in
mo
cM
cn
cn
cM
OO
rH
rH
Oi
r-
r-
,-HrH
CM
CM
>rr
en
en
^cm
cm
lou
sco
ino
o
rHO
OrH
oo
oo
oo
oo
rHO
rH
I
rHrH
OrH
rH
II
(M
^H
fS
jrO
rH
CM
nO
OO
nV
OC
CO
OO
OO
OrH
CM
OrH
CM
OrH
CS
JO
rH
CM
OrH
rM
O
CO
HM
1*1T
IflC
Oin
nm
oH
CM
CT
Tu
iH
Nm
^u
no
cM
in
oM
rio
rM
rio
Mrio
ojrio
CM
CO
CM
rH
CM
O
rH
rH
O
I
CM
O
rH
rH
,H
rH
O
CM
CM
O
co
r-o
cM
nco
r-o
cM
in
co
r^
ocM
c^
ico
r-o
00
H<1)T
J0SQ•PaH
min
men
ii
W
i
"3"
^r
•31
•^r
mm
in
in
in
LO
lOm
ICM
CM
li
CM
CM
i
w•
WW
••
Wo
en
01
oo
OI
OI
o
CM
en
en
CM
CM
o>
en
CM
r-
CM
CM
r^
r-
CM
CM
r~
co
mro
CO
03
nen
CO
rH
<rr
•3"
rH
rH
<=j"-ST
rH
mCO
CO
mm
CD
CO
m
^r
rH
^^r
^r
rH
r~
i^r
WW
WW
WW
WW
rH
rH
rH
rH
rH
rH
CM
CN
CM
CM
CM
CM
CM
CM
co
ojcn
^rin
co
r—
co
co
CO1
CO
CO
COI
CO1
CD
CO
CO
Wi
IU
Wi
lW
Ow
Wo
oW
Wo
CD
oo
co
co
oo
CD
r-
oo
C^
r-
oo
r-
oo
Oin
CO
CO
mm
CO
CO
m
om
in
mo
rH
rH
rH
CM
on
on
CM
CM
on
on
CM
rHrH
Or~\
r-t
Or-l
r-i
rHrH
rHrH
^ro
ncn
^r^
rcn
cT
i^
rin
cD
co
mm
co
co
Ln
rH
OO
rH
rH
OO
rH
OO
OO
OO
OO
rH
cM
irn
^cM
co
c^
^M
rM
c^
rH
CM
ro
oo
oo
oco
cD
oro
co
oo
oo
oo
oO
rH
CM
rH
CM
OrH
CM
iHCM
rH
CM
O
rH
OrH
rH
CM
OrH
CM
CO
cm
en
<rj.m
co
r-
co
lnlnlnOHC^lm^cOco^mHC^lcn^ln^o^coolvlco^ooJ^l^o^OP^cnco^o^^lFl^o^o
cm
ro
cO
rH
rH
O
I
CM
O
rH
O
I
CM
O
rH
rH
rH
O
II
rH
OrH
rH
II
rH
CM
OrH
CM
rH
CM
OiH
CM
rH
CM
O
cD
r-ocM
rncD
r-ocM
rncrjr-o
cM
cn
CD
r-ocM
co
cD
r-o
i/n
cO
H<DT
30£s(04
JtfQ-PcH
co
cM
m"rrin
cD
[^
-co
eo
^rm
co
co
cmen
-^rcm
co
r-
^r
cmm
rHcm
n
lo
m
ii
ww
lo
m
in
-^
-^
m
ICM
CM
I
woen
en
o
ini
mm
ii
ww
in
in
CM
CM
m
l
wen
oi
o
cM
cn
cn
cM
CM
cy
icn
eM
r-
cmo
ir~
r-
cmcm
r-
co
mro
co
co
mcn
co
Hq
'^
HH
^crH
in
cD
co
mm
co
co
m
^H
H^
q'H
H^
oo
oo
r~
-r—
r-r-r-r-r-r-
rHrH
rHrH
.HrH
rHrH
CJ
W[jj
[J
CM
CM
CM
CM
CM
CM
]C
MC
MC
MC
MC
MC
M
COI
CO
CO
COI
CO1
CO
CO
COi
HI
IU
WI
Iw
oU
Wo
oW
Wo
CO
oo
co
CO
oo
CD
r-
oo
r-
r-
oo
r-
oo
oLO
CO
CO
mm
CO
CO
LO
oin
mm
orH
rH
r-l
CM
on
en
CM
CM
01
01
CM
OrH
rHrH
rHO
rHrH
OrH
rH
r~
r-
r-
r-
rH
rH
rH
rH
CM
CM
CM
CM
^ro
icn
^r^
rcn
cn
^cM
CM
CM
cM
mco
co
Lo
mco
co
LO
Oo
oo
rH
OO
rH
rH
OO
rH
OO
OO
OO
OO
OO
OO
OO
OO
oo
oen
co
cD
oro
cD
OO
oo
oo
oo
oo
oo
rH
cmC
MO
rH
CM
rH
CM
OrH
CM
rH
CM
OrH
CM
NC
ncT
in
iO
hC
OO
IriH
HH
in
if)m
ocm
en
^r
mco
r-
co
OrH
CM
rH
CM
en
^rin
co
r-C
Dair
HrH
rH
CM
cn
co
r-
ocM
cn
co
r-o
cM
on
co
r-
CO
cO
rHO
rHrH
rHO
rH
I
CM
OrH
CM
rH
CM
OrH
CM
rH
CM
O
ocM
mcD
r^
oc^
en
co
r-o
cM
cn
cD
r-o
c>
](n
co
[^
ocM
en
cD
r--o
cM
cn
cD
r-
LAMPIRAN 3
(Program komputer bahasa Pascal)
CO
-..
-^
o
o„
ol
LO
.IJ)
»(
)-.
^1
fi
1i
Ci
~C
J^r
v„
..
«
<1
i^r
f»
<cr
r~
n^
o..
i.
1.
~<
1..
<••>
vc
i»
m
C)
..
c>
.C
-U_
CU
^
<•->
in
fi
•^r
f•)
..
1->
^in
,in
—-
-c
)-
--T•^
fj
..
^
<)
^o
•—
•^•—
•<
a,—
.
"o
"^
"-
—"
LO
„„
^in
^n
_..
C)
-—
.U
")I
o..
in
m
(1
t-M
ro
m1
CO
ro
cm
roI
CM
<s|
in
CM[
CM
CM1
OC
M1L
/11
CM
]
11
C)
r<
\
o-
C5
CO
lOr-i
IJ)
1o
\1
lC
)1
ro
^ro
^m
Cm
1
--
»•C
M•*
CM
^1
(MM
N
^1
•=T
J^
<r
<•>
(>
•^r
()
Isi
^C
M^
I~s1C
Mr-i
C-\
CM
'C
M1
lH
^I
-I
*^rI
^r
O-
O-
!-•
i^
O-
^-
*T
cm-cm
-cm
-c-i
IC
MI
CM
IC
MI
0O
0O
VD
cDvX
)'X
)
•-II
0101
enin
ma
MM
M.V
-UC
MW
CO
<UID
id
•aT
)-a
•n
cC
c<
:0
S,S
HH
HH
u
ftlO
5^<1J
(l)t7
5I"CL»
-cm
rnrJ
ocu
u
AU
'i
r~
l)
MH
•—O
ao
UL
M•H
S-J4
JH
H,
Hw
CA
^
0g
„.
,io
O4-10
CD
-H4
Hr-J
g.
rriHro
V•
Mg
wHU
Ss
,,
CD
4-1.^
M-l
O4-J03
r^,
CQ
0)rH
;H
CD
M2]
H•
H2
Hs
5-
VC
H0
r—
iQ
g..
QO
Oi
..
^h
mX
rrjV
OH
^rX
Oc
Cn
>H
00
^O
JH
2,
Oo
d)1
—,
3!"0
^-Q
•HC
6a
H•
><
M^
rH
2H
H•W
Mo
^>
.^
LO
H^
,•
>]
a[J
^^
H0
H—
1^
sf-H
CM
4JM
EC
DrH
.H
HH
rJ^
0ro
^4
-t^
«.H
cn
o^
UL
-..
O2
.—
iH
wC
Mi—
,0
VD
a)h
-'
•§10
^
>1
rHS
>i
.—
'
tJ3H
TJ
^^
Q^
c\l
•V
Hro
—r-
5,
rrj>
1^
HH
^,—
ii_
-.
2,u
e^
uU
£1
—.
H>
in
Hra
Qi—
i<
—i
Hr-~
>i
•HS
s~
H(^
IJ•V
>,
Mrrj
•W
HQ
>^
>i
>—
'rrj
u._
Js
Ha
30
,^.—
,..
H*
flrd
H•
Hro
H£
03rrj
>i
HU
>.
vV
Hu
«-0
13ro
4JU
CM
L|
Mr-H
•—
.rO
E3
MM
rrji
.H
Uaj
Mo
^,
<>
CO
Ui—
'..*
.—
UM
••
ro—
•>
iM
MM
>1
i—
in
MO
JC
Hc3
^01
cn
O0
+
ra>
iIB
..
^ro
rrjM
rrj>
H>
?J..
^
§C
TV
CJ
Cu
bj
sX
••no
MQ
Hrrj
Urrj
rrj-rH
QC
-JcS
C1)
H•H
MM
eC
On
ur-)
^
1!-l
u71
HU
C*
vH
Mro
Vrd
Mv.
if]a
|^a]
4-1H
^4
Jrr:
•V
0H
laO
iD
rOa
«.
WW
rrjr^
,y'S.
^H
tu^5
01tu
M•H
yU
Ua
«.
cf
Ur-H
<u
..
~..
«:IE
ajro
HH
•pc
^•
•5^
MO
OS
•^T
3H
^a
—»
Cu
-v;
£3
~1)
rHO
H•
*
C4
V-
Dm
^E
2U
UH
rf
•HC
-HW
u1-^
r-1D
TS
roo
XI
roC
cn
CD
-aIS
b<H
UD
CO
aQ
5.s
i-)s
SO
CO
HC
u^
t.
[IJ<
CJ
2>
->>
Cu
11,Q
3O
J6u
c>
HU
HX
!ID
3•o
n3
ox;
ojoj
OJ
OJ
OJ
OJ
Jj
+J
4J
4-1
3^
32
r?3
ro
^r
LO
U3
r-
CO
lDrH
LOH
LO
HL
OH
LOH
H
t>i
!>i
^>i
^i
I>i
!>-i
XX
XX
XX
oo
oo
oo
DD
DD
IJ
44
oo
oo
oo
•-
cn
cn
Cn
cn
cn
cn
tlC
procedure AtbiiFile;
begin
NamaFlie:='';
textcolor(12);
gotoxy(15,10)/write('
assign(FD, Mama filet' .TXT');
assign(FH,Namafilet'.HAS');
JumDat ^JurriDat+l.-
end.-
Nama File Data (*.TXT) ); Readln(NamaFile) ;
procedur
begin
lor 1
for I
for I
for I
for I
for I
C2[I] :•
for T
for I
for I
for I
for I
for 1
e KapusData;
6 do fo
3 do for
MX do for
3 do U[T j := 0;
MXNEQ do for J:
J:=l to MX do begin F[I,J]:=0; CF[I,J]:=0; end;
J:=l to KX do begin P[I,J):=0; CP[I,J]:=0; X[I,J]:=C1 to 3 do begin CU[I,J]:=0; U1[I,J]:=0; end;
to
to
PM
to
to
to
to
to
=1
MXNEQ do begin Q[I] :
MX do begin AREA[I] :
;i]:=0; end;
6 do for J:=l to MX do
3 do for J:=l to MX do
2 do for J:=l to MX do
MX do NA;:]:=0;
7 do G[I]:=0;
6 do for J:=l to 6 do Indeks[I,J]:
=0;
fEQ do SS[I, J] =0;
QD[I] : ==0; D[I] =0; end;
ZI[I]: ==0; EMOD[I]: =0; ELENG[I]:=0;
MCODE[I,J]:=0;
JCODEfl,J]:=0;
MINC[I J]:=0;
=0;
CI[I]:=0;
NE:=0; NJ:=0; MPC:=0; KC:=0; l:=0; J:=0; K:=0; L:=0; II:=0; IJ:=0; IK:=0;
NEQ:=0; M3D:=0; MBAND:=0; MT:=0; MN:=0; MAT:=0; N:=0; M:=0; MM:=0; IS:=0;
MNUM:=0; MEND:=0; EL1:=0; E22:=0; ACT:=0; DIST:=0; A:=0; B:=0; EL:=0; XP:=0;
;1M:=0; ~2N:=0; CLI:=:
goto:-:-/ •2 .,.^2 );wr ite '
go toxy:2 ,, 13) ;wr1te( '--
gotoxy, 21, .4 );write '
gotoxy (20, 15 );wr ite ', '
gotoxy ;2J, 17);wnte( '
go toxy;2 3,13);write( v
gotoxy (20, 19) ;write ('--
gotoxy[22, 20);write( '
gotoxy'20,21);write('
gotoxy(37,12);write(MamaFilet'.TXTtextcolor;.4);
gotoxy(40,20);Read(Pii);textcolor(15);
end;
DEF: =
i-.: -anpiiKan Hasii
:2i Grafik Deformasi-Faktor Beban
;3; Cetak Kasil
(4) Ganti File Data
(5) Keluar
r-i_man
1========== Pengambilan Data Struktur
procedure DataStruktur;
begin
clrscr;
readln (FD, NE, NJ,MPC) ;
textcolor -2, ;
-: r .^.T.e:e:
: ',NE:4);
: ',NJ:4);
68
writeln('Sendi Plastis Maksimum : ',MPC:4);writeln;
writeln(FH, ' ');
writeln(FH,'Parameter Struktur');writeln iFK, ' ');
writeln(FH,'Jumlah Batangwriteln(FH,'Jumlah Joint
writeln(FH,'Sendi Plastis Maksimum
writeln(FH) ;
',NE :4 );
',N J: 4 );
',MPC:4);
textcolor (12) ;
writeln('Data Struktur');
writeln! ' <)writeln ;'No.Batang No.Joint Km No.Joint Kanan')•writeln! ' ')textcolor(15);
writeln(FH,'Data Struktur');
writeln(FH,' < \ .
writeln(FH,'No.Batang No.Joint Kiri No.Joint Kanan');writeln(FH, ' ij.
for J:=l to NE do
begin
readln (FD, I,MTHC[1, I] ,MINC[2, X]);
writeln;!: 7,MINC [1,1] :14,MINC[2, I] :17);writeln (FH, I:7,MINC [1,1] :14,MINC [2,I] :17) ;
end;
textcolor(12);
writeln('
•writeln; 'writeln ( FH) ; readln;
textcoior •, .o, ;
writeln(FH, 'Kekangan Struktur')
writeln (FH, 'fio. Joint Arah');
writeln!FH,' ');
JNUM:=1;
while JNJMOO do
begin
readln (FD, JNUM, JDIR) ;
if JNUMOO then begin
writeln(JNUM:6,JDIR:8);
writeln (FH, JIWM:6, JDIR: 8) ;
JCODE[JDIR,JNUM]:=0;
end;
end;
textcolor(12);
writeln (' ');
writeln(FH,' ');
writeln; writeln(FH); readln;
NEQ:=0;
for J:=i to i^JJ do
for L:=1 to 3 do
teg in
JCODE[L, J] :-NEQ;
69
o
i4W
1—
'Q
WO
OU
Orj
O0
oII
TJ
TJ
t>IIl
{
g;:
..ro
H.—
HH
0H
no
§0
--
4-1^
+2
4-1rH
CN
1h4
4HrH
HO
UII
UU
II2
2••
cQ
Qcn
HH
,H•H
OO
•*C
hc
2S
Cn
Ou
tj
3•H
liII
HO
Js
XC
•V
4J
Hcn
..••
oX
IC
D•0
HO
I)f]
K«4
cW
HH
X)
0)
oTJ
2
XIcn
rHo
•—
i
HwQ
—OC
Ja)
>;
•>H
¥co
-H••
IIx:
00
••
3H
44
oII
h4c/j
'^
4H
WI
aj
OH
«4T
Jp
HC
M
—.
---
CJ
r—X
'•13
-H
-C
JH
m4
Jn
ro•H
c:T
l•H
H7
14
J
oM
t:l)
l>H
Mei
O
&t>
n'
CO
IICCCCH
CCC3
CQHHHHO
HHHH
CD
OjcD
aio
oaicu
rD
IU
4J4J
4J4J
4J4J
IJjj
4)14
MM
^3
3
X.
.-
-r"
)H
)ro
Q10
Eh
——
—C
CC
HH
H(D
0)C
Tj
4J4J
Hro
-h
H•-
HH
cn
ID44
HT
J44
0O
JH
33
c-3
*HX
I<D
GOJ
go
X3
h
OH
HH
O01
OO
J44
I4
4IJ
XH
H-H
CJ
vjH
M4J
33
3
cc
cH
HH
rHij
atoj
cuoj
ij4-1
4J4J
43JJ
H-H
-H-H
;<M
I)M
IJ1)
33
33
4->
rdC
O
SCn
CrO
•OoCn
coTj
tj
lulw
In
OJ
OJ
OJ
(D43
4-140
4-1•H
-HH
HU
ljM
H.
33
33
hh
HH
O-
-4-1
QH
Uj
^H
—U
IIC
2••
CH
HZ
Hflg
Cn
ro||
cjO
JCD
••O
X)
C4
H,
•-y
.y
.—
.i
iH
r^
—^
M..
-
1—H
CJ
44H
Htr
^<
—in
coo
—2
2P
ww
44.4
illtrw
wt/i
CM
2X
X—
••••
HII
IIO
^^
2••
••2
HH
IIrH
CJ
dj
^-.
-^
"l4
J,4
HC
JK
bJW
UJ
uo
writeln(I:4,AREA[I] :9:3,ZI[Ij : 13 : 7 , EMOD [I] : 14 : 0, ELEjNG [I] : 11: 3, PM [I] : 12 :2 ) ;•writeln (FH, I:4,AREA[I] :9:3,2I[I] : 13 : 7, EMOD [I] : 14 : 0, ELENG [I] : 11: 3, PM[I] : 12 : 2)
end;
textcolor(12);
writeln ( ' i
writeln(FH,'
writeln; writeln(FH); readln;
end;
{======= Pengambilan Data Beban ===—==}procedure DataBeban;begin
textcolor(9) ;
writeln ( ' ' ) •
textcolor(12) ;
writeln('Beban pada Joint') ;writeln) ' '),-writeln('Joint Arah Besar beban');writeln (' ')•textcolor(15);
writeln(FH,'Beban pada Joint');writeln(FH,'
writeln(FH,'Joint Arah Besar beban'
writeln(FH,'
JNUM:=1;
while JNUMoO do
beginreadln (FD, JNUM, JDIR, FORCE) ,
if JNUMOO then begin•writeln (JNUM: 3, JDIR: i0, FORCE: 16:2) ;
writeln (FH, JNUM: 3, JDIR: 10, FORCE: 16: 2) ;K: =JCODE [ JDIR, JNUM, ;
Q[K] :=FORCE;
textcolor (4.2) ;
writeln (' r);writeln (FH, '
writeln(FH); readln;
end;
{========== Pembuatan Matriks Kekakuan ======
procedure Kekakuan;begin
for J:=l to NEQ do
for L:=l to MBD do S3[J, L]:=0;
for N:=l to NE do
beginC1N:=C1[N];
C2N:=C2[N];
EL:=EjuENG[N] ;
AiFA:=EMOD[N]*ZI[N]/exp(ln!5L)*3) ;GAMA:=ARl£A[N] *EMOD[N] /EL:
A:=MINC[1,N];
B:=jMINC[2,N] ;
if (A<=0) and (B<=0) then (sendi-sendi)begin
G[l] :=GAMA*C1N*C1N
G[2]:=GAMA*C1N*C2N
G[3]:=GAMA*C2N*C2Nend;
71
CN
o,
<D•i~
)
22
2-H
OJ
CM
CJ
l)
I1
r>
i:*
4c
u2
22
Ul
OJ
H.—
(1
'>
11
+
?•rt
a:U
j4u
Cu
rt^rt1ro
roro
^
22
2C
Jh
I4
o|
OI
*C
Jlil
(>
CJ
11
CJ
,4*
+
A*
44"
UkH
i-lro
22
2*
UI.)4.
CJ
'1
uS
rta
Tl
-4•4
&<
c3S
trt
rtCO
4.
In
CJ
ro1
lr^
O^
CDII
CD
lm
III
«C
OII
\/
rt
•H-4
oj
oj
rr
in
VO
•k.
Cn
^.—
.1
—1
,—
,1
—1
•—
jT
l!D
CD
11
CD
CD
CD
rM
r,•H
X!
(U
TJCJ
0)in
22
243
CJ
c\i
H
•Hi
it
):
>(1
,ID
22
•r,•(—
iO
J'—
'1
)t
>i
i*r^
<f*
Uj
tu
3a
ro
ro
ro
^•
*0)
CM
1H
2.„
+1
•fr
•)2
•-J3
u
gC
JC
-J?"
•..•*
t)
HiJ
4-1*
+O
-H,-1
(.qH
r\)f
1»•
uw
2^
sO
[.1U
CJ
CJ
(J
t-^4;
*<
No
Hkh1
+*
++
+•
•f(0
.4iH
oU
uM
rJ
^h^
ss
s¥
UU
A4Y
*w
r>]
cj
oH
HC
\J<
**
(0(X
)2
:C
M>
£>*
+*
v>O
CJ
UU
j<
<C
•—
•H
eg
H*
vD^
r(A
)+
•+-
3+
Cu
Cu
CJ
+<
**
+v.O
ii
CAII
^T
JC£
+2<
II
SS
£o
iiii
roII
4<*
oi
ro
IIII
ro
O
a
3HuII
3IIii
?ii
H
C~
r^
r-,
.._
,-^
r-^
II
-r~\r-\
OI
ro
rr
LO
lO..
-Hr—
(A
]ro
^r
lT)
c.dr-
.^
st»
<—
<•—
*T
JtP
"0fu
dtj
15C
DC
DC
Dc
OJ
ao
OO
Oci)
O£
-Q01
cWrQ
([)u
OA
OV
TJ
Oi
01-V
•H1
c•o
-n
01.—
.1
—'
HC
.JC
71
ID1
1II
MII
HII4J
H
+•-
1
HII
r(lx
lr;i-4
hJ
v
CH
Hi
i-i^
il)IJ
njc;
<U
inc;
CO
ro
ro
14
o
J44J
-CJ
4-1C
OIIC
OIIC
OII
IIr
44
1—
.y
,y
.y
.V
AII
o
111111
VA
r-l
i-iC
O—
m111
.—
.
—-
—-
lO1
0to
tt
nf/1
(0
r/l
I.
11V
)V
101
mc:
CJ
i:ll
CJ
01ro
010)
0)-—
—x
:u
u
<<
&k
c~>
o<
o>
HO
—
II3
£1C
O
IIT
J3
2C
JC
OII
0)C
4J•H
IIO
HC
V4
cn
inT
JII
ocn
3o
CD
HC
iiin
aia
4H
X!
01~
ax
i
Cn
CD
ojrt
r«->
MC
J1
13
<a
.
CJ
•—44
idC
lOH
CO
+•-
X-H
||—
..
ro
2o
Cn
••co
TJ
IIII
4401
loC
OC
JO
n
••••
oX
J'D
HC
OT
J•-
CO
GT
J•-
oic
tj
01C
J
.—
.q
berC
23
>—
i.3
1—
'«
au
Ca
4<c
A*
3C
ni—
iT
JiJ
n^44
..
c^
.0—
ao
o11
2c
rEc
o01
2H
cT
JT
JO
Jr:
c^
1)0
TJ
A1
—'
*01
.—
CO
.Ca,'
—,G
TJ
4-1C
O2
aa
Qo
toA
>-C
C4
JD
CO
1—
•j-j
w£9
A1
4-'H
OO
CO
2V
O(U
CD
CJ
2A
1—
1C
O01
..
.,
2O
a;jj
(02
V•
*H
\(0
o0
'i-J-4
r-4::.
HH
orH
H4
Ju
aA
i.JS.-I
rrj0
4J
|31
a2
tl2
l-lii
^,
A3
'4HIJ
110
J2~
•4+
iia
IIO
JIIH
C\]II
toc
r
•J,^
ro
i[
,CH
II1
—'
c2
.—
.II
aa
toH
"If•?-.
l"U
__
'•.";£
3II
MH
IIH
..
3g
lJ
—cn
v_
J.^
i_jA
Hjj
..
iJ
CO
cn
'—
'T
J1
—1
4-1c
CD
iJrja
llJ
TJ
or:
OJ
q2
a01
Ma
a2
c•H
ii44
'IHX
JH
£.
v,-
^A
4-13
•HC
44H
X!
01<
—•
..
344
Cn
OH
U'0
0a
-h
H44
DO
o-H
Oi
•o
Ho
t)2
4H
ft
f)
^0
CD
,Q
14
014
H
HH
X!
el)-0
A
CJ1
.CJ
HmTJ
i:3
rden
•HH
TJ
4-J
oo
OO
o•o
TJ
0-3
'0
l-l0
0W
CO
w2
O2
o2
t)
4->o
JJ
CI
4D4
J4H
144
II••
II3
••J
4-i'0
loH
1O
JC
44IH
TJ
1O
H44
O44
o
G1
oC
no
!HC
IM
H
011
44O
J4H
-ax
i4
H
uu
QO'
)
43^II
CO
••H
Tl
oix
.•H
i:X
!C
D
A:=MINC[1,1];
B:=MINC[2,I];
if (A<=0) and (B<=0) then
begin(sendi-sendi)
F[1,I]
F[2,I]
F[3,I]
F[4,I]
F[5,I]
F[6, I]
end;
=GAMA*(C1I*D[1]+C2I*D[2]-C1I*D[4]-C2I*D[5] ) ;= 0;
=0;
=-F[l,I];
=0;
= 0;
if (A>0) and (B<=0) then
begin(]epit-sendi)
F[1,I]F[2,I]
F[3,I]
F[4,I]
F[5,I]
F [ 6, I j
end;
=GAMA*(C1I*D[1]+C2I*D[2]-C1I*D[4]-C2I'D[5]) ;
=3*ALFA*(-C2I*D[1]+C1I*D[2]+C2I*D[4]-CII*D[5)+EL*D[6] );=EL*F[2,IJ;
=-F[l,I];
=-F[2,I];
=0;
if (A<=0) and (B>0) then
begin[sendi-]epit)
F[1,I]
F[2,I]
F[3,IJ
F[4,I]
F[5,I]
F[6, I]end;
=GA4MA*(C1I*D[1]+C2I*D[2]-C1I*D[4]-C2I*D[5] ) ;=3*ALEA*(-C2I*D[I]+Ci:-D[2i+C2I*D[4]-C1I*D[5]+EL*D[6]);=0;
=-F[l,I] ;
=-F[2,I];
if (A>0) and (B>0) then (jepit-jepit)begin
DI4:--D[1]-D[4] ;
D36:=D[3]+D[6];
Fn, I] J-GAiMA" (C^I*Dx4tC2I'D25. ;
F[2,I]:=6*ALFA*(2*C1I*D2 5-2*C2I~DL4+EL*D36);F[3, I] :«2*ALFA~EL~ ( 3 -C ii *D2 5-3 -CZI'DivfEL v (DIF[4, I] :=-F[l,I] ;
F[6, I] :=EL*F[2, I]-F[3, I] ;
eta;
J:=abs(MINC[l, I] ) ;
K:=abs(MIN'C[2,1]);
?[1, J] :=P[1, J]+FG(C1[I],-C2[I],F[1,I],F[2,I]);P[2, J] :=?[2, J]tFG(C2[I],C1[I],F:I,I],F[2,I]);P[3, J] :=P[3, J]+F[3, I] ;
?[1,k; : = ?[i,K]+FG(Cl[I],-C2[I],F[4,I],F[5,I] );P[2,K] : = P[2,K] +FG(C2[I],C1[I],F[4,I],F[5,I]) ;P[ 3,Kj :=?[3,K]+F[6,I] ;
end;
textcoior(12);
writeln!'Gaya satuan tanpa faktor beban');writeln('
writeln('Batang Arahl Arah2 Arah3writeln('
textcolor(15);
writeln(FH, 'Gaya satuan tanpa faktor beban'writeln(FH,'
Aran3
Arah4 Arah5
Aran4 Arah5
Jt ao oegin
.' ',F[1,I]:10, [] :10, .F[3,I] :10, ' ', F[4,I] :10,
Arah6');
' ) ;
Araho')i (
74
writeln (FH, 1:4, ' ' , F[l, I] : 10, ' ',F[2,I]:10,' , F[5,I] :10, ' ', F[6, I] :10) ;
end;
textcolor(12) ;
writeln('
writem(FH, '
writeln; writeln(FH); readln;
end;
(========== Penghitungan Elastisplastis
procedure Elastisplastis;
begin
i\'CYCL:=NCYCL+i;
SLF:=1230;
for I:=i to NE do
for J:=l to 2 do
begin
K:=3*J;
lf abs(F[K,I])>0.0001 then
begin
LF: = (PM[I]-abs(CF[K,I]))/abs(F[K, Iif LFO0 then
if LF<SLF then
begin
SLF:=LF
ajojXTM: = t
MEND:=J
end;
end;
end;
begin
K=U then :=0 else
for J:=i to NJ do
for L:=l to 3 do
begin
u1[j, l] :=slf*u1[j,l] ;
cu;j, l; :=c:j:j, l;-ui ;j, l; ,-
end;
for J:=l to NJ do
begi "
CP[L, J] :=CP[L,J]+SLF*PiL, J] ;end;
1);
CLF:=CLF+SLF;
textcolor(14);
writeln;
writeln!'Sendi plastis ke NCYCL:5)
75
',f[4,:
) ;
writeln(FH);
writeln(FH, 'Sendi plastis ke
writeln(FH,'pada batang
writeln(FH,'dekat titik
writeln(FH,'Faktor beban
writeln(FH,'Faktor beban kumulatif
MINC [MEND, MNUM] :=-MINC [MEND, MNUM] ;
FB[JumDat,NCYCL] :=CLF;
readln;
end;
,NCYCL:5) ;
,MNUM: 5) ;
,MINC [MEND, MNUM] :5 );
,SLF:10) ;
,CLF:10);
(========== Menampilkan Hasil Perhitungan ========Procedure Hasil;
begin
; Tuiis j
writeln;
textcoior(12);
writeln('Gaya Batang Lokal');writeln('
writeln('Batang Arahl Arah2 Arah3writeln('
textcolor(15) ;
writeln(FH,'Gaya Batang Lokal');writeln(FH,'
writeln(FH,'Batang Arahl Arah2
Araho');
writeln(FH,'
for I:=l to NE do begin
writeln(I: 4, ' '.. Ff 1,Tl :10, ' ',F[2, I] :10, ' ', F[3, I] :10, ' ',F[4,I]:10,',F[5; I] :in, ' ', F[6,I] :i0) ;
writeln (FH, 1:4, ' ',F[1, I]:10, ' ', F[2, I] :10, ' ',F[3, I]:10, ' \F[4,I):i:,F [5, I ] : 2 2, ' ',F [6,11 :10 );
end;
textcolor(12);
writeln ('
writeln; writeln;FH); readln;
Arah3
writexn('Gaya Batang Lokal Kumulatif 'writeln('
writeln('Batang Arahl Arah2
writeln('
textcolor(15) ;
Arah3
writeln (FH, 'Gaya Batang Lokal Kumulatif);
writein(FH,'
writeln(FH,'Batang Arahl Arah2
Araho');
writeln(FH,'
for I:=l to NE do beginwriteln(I:4, * ',CF[1,1] :10, ' ',CF[2,1]:10, ' ' , CF[3, I]:10,
\CF[5,I] :10, ' \CF[6,Ij :10) ;
writeln (FH, 1:4, ' ' , CF[1, I] : 10, ' ', CF[2, I] : 10, ' ' , CF[3, I] : 10, ' ',CF(4,I]'CF[5, I] :10, ' ',CF[6,I1 :10>;
end;
textcolor(12);
writeln('
writeln(FH,'
writeln; writeln(FH); readln;
Arah3
Arah4
Arah4
-Aran 4
Arah4
-' ) ;
writeln('Deformasi Joint');
writelnf'
writeln('Joint Arahl
writeln('
textcolor(15);
Arah2 Arah3') ;
76
Arah5 Arahe
Arah5
ArahS
',CF[4,I] :10,
10,
writcln(FH, 'Delormasi Joint');
writeln(FH, ' •) •writeln(FH, 'Joint Arahl Arah2 Arah3') ;writeln(FH, ' ') ,•
for J:=l to NJ do begin
writeln(J:4, ' ',Ul [J, 1] :12, ' ',Ui [J, 2] :12,' ',Ul[J,3] :12);writeln (FH, J:4, ' ',Ul[J,1] :12, ' ',Ul[J,2] :12, ' ', Ul[J,3]:12);end;
textcolor(12) ;
writeln (' ');writeln(FH, ' T) •writeln; writeln(FH); readln;
writeln ('Deformasi Joint Kumulatif'.;
writeln( ' ') ,-
writeln('Joint Arahl Aran2 Arah3' );writeln (' ' ) •textcolor(15);
writeln (FH, 'Deformasi Joint Kumulatif);
writeln (FH, ' ');writeln(FH,'Joint Arahl Arah2 Arah3');writeln(FH, ' >);for J:=l to NJ do begin
writeln(J:4, ' ',CU [J, 1]:12, ' ',CU[J, 2] :12, ' ',CU [J, 3]:12) ;writeln (FH, J: 4, ' ' , CU[J, 1] :12, ' ' , CUiJ, 2 ] : 12, ' ' , CU[J, 3] : 12 ) ;
(Cari deformasi terbesar)
if (CU[J, 1]>=CU[J,2] ) and (CU ' J, 1>=CU [J, 3] ) then DEF: =CU[J, 1] elseif (CU[J,2]>=CU[J, 1] ) and (CU[ J, 2] >=CU[J, 3] ) then DEF: =CU[J, 2] elseDEF:=CU[J, 3] ;
if DEF>=DFM[ JumDat,NCYCL] then CFX [ IcitDat, NCYCL] : =DEF;end;
textcolor(12) ;
writeln ( ' ' i ;
writeln (FH, ' -.-• . ' • ;writeln; writeln(FH);
textcolor(14);
DFM[JumDat, NCYCL] :=DFM[JumDat, NCICi; •::'.';
writeln ('Deformasi lateral tingkat : ',DFX[ J-jrJJat, XCYCL( ,' cm 'i;
writeln(FH, 'Deformasi lateral tingkat : ', DFM [JumDat,NCYCL], ' cm';;Siklus[JumDatl:=NCYCL;
readln;
textcoior (12);
writeln ('Gaya pada joint kumulatif •;writeln (' ' j,-
writeln('Joint Arahl Arah2 Arah3');writeln (' ');textcolor(15);
writeln(FH, 'Gaya pada joint kumulatif'.;writeln(FH, ' •j;
writeln(FH,'Joint Arahl Aran2 Arah3');writeln(FH, ' • ) •(or J.-l Lo NJ oo begin
writeln(J:4, ' ',CP[1,J]:12, ' ',CP[2,J]:12, ' ',CP[3,J]:12);writeln(FH, J:4, ' ' ,CP[1, J] :12, ' ', C?[2, J] : 12, ' ', CP[3, J] : 12) ;
end;
textcolor(12);
writeln (' ' ) •writeln(FH, ' ' ) ;writeln; writeln(FH); readln;
end;
77
(========== Proses Penghicungan -—r=========:==== j
procedure ProsesHitung;
begin
reset(FD); rewrite(FH);
NCYCL:=0; MNUM:=0; SLF:=0; CLF:=0;
DataStruktur;
for MC:=1 to MPC do
begin
DataBeban;
Kekakuan;
Hitung;
if Runtuh=false then
begin
GayaBatang;
Elastisplastis;
Hasil;
end;
end;
textcoior(14);
writeln ('»» SELESAI <<« ');
writeln; textcolor(11);
writeln('File hasil tersimpan dalam : ',Namafile+'.HAS 'readln;
CekHitung:=true;
Close(FD); close(FH);
HapusData;
end;
(=========== Grafik ==================)
procedure Grafik;begin
begin
Driver :---detect;
ImtGraph (Mode, Driver, '');
(buat s'jmbu koordinat)
SetTextStyle (1,0,2);
outtextxy(110, 10, 'Grafik Hubungan Deformasi-Faktor Beban'),setcolor!15);
rectangle(30,50,610,4 60);
line(90,90,90,400);
lme(90,400,600,400) ;
settextstyle(0,0,1);
outtextxy(300,440,'Deformasi');
settextstyle(0,1,1);
outtextxy(50,200,'Faktor Beban');
[tuiis angka sumbu koordinat]
settextstyle(0,0,1);setcolor(15);
for i:=l to 10 do begin
line(90+1*50,400,90+1*50,405); str(i*2,v);outt-xtxy(35+ i+50, 415,v); end;
for i:=l to 6 do begin
line(85,400-1+50,90,400-i*50); str(i+5,v) ;outtextxy(60,400-i*50,v); end;
(buat kurva grafik)
for K:=l to JumDat do
begin
movetoOO, 400) ;
tor i:=l to Sikius[k] do
78
cegm
setcolor(14);
line to (90 + round(DE"M[k, i] +50/2) , 400-round (FB [k, i]*10) ) ;setcolor(i);
circle(90+round(DEM[k,i]*50/2),400-round(FB[k, i]*10),2);setfillstyle(1,i);
floodfill(90+round(DFM[k,i]*50/2) ,400-round(FB[k, i]*10) ,i);end;
setcolor(14);
lmeto(600, 400-round (FB [k,i]*10) );
str (k, v) ;
setcolor(12) ;
outtextxy(500, 390-round(FB[k,i]'10), 'Model '+v);end;
readln; readln;
CIoseGraph;
end;
end;
(=========== cetak Hasil =============)
procedure Cetak;
begin
readln;
if CekHitung=true then
begin
reset;FH);
gotoxyill,22);writeln('Hidupkan printer, tekan P untuk mencetak. ..'),read iICetak);
if 'ICetak='P'i or (TCetak='p'j then
writeln •, 1st i;wr iteln (1st;; write In(1st);
ist Analisis Ztruktur Portal iidang
ofJFH) do
ejtn i roaca ) ;
r_te_n ; l.st, Baca)
end;
begin
JumDat:=0;
ba1ik:
Mulai;
AmjbiiFiie;
Program Utama ==
while !?il<>4) and (Pil<>5) do
Mulai;
Xenu;
if Pil=l then ProsesHitung;if ?_1=2 then Grafix;
:?n beam Pil:- : ir lie: = readln; goto balik; end;
79
LAMPIRAN 4
(Out put program komputer bahasa Pascal)
Model
1
Parameter
Struktur
Jumlah
Batang
:4
Jumlah
Joint
:5
Sendi
Plastis
Maksimum
:8
Data
Struktur
No.Batang
No.JointKiri
No
Joint
Kanan
11
2
22
3
33
4
44
5
Kekangan
Struktur
No.Joint
Arah
11
12
13
51
52
53
Koordinat
Joint
Joint
XY
10.00
0.00
20.00
5.00
33.00
5.00
46.00
5.00
56.00
0.00
Informasi
Batang
Batang
Luas
M.Inersis
Mod.Elastis
Panjang
Momen
Plst
10
015
00002576
21000000
5.000
45
19
20
007
00000980
21000000
3.000
18
43
30
007
00000980
21000000
3.000
18
43
40
015
00002576
21000000
5.000
45
19
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
bebar
21
1.00
32
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktorbeban
Batang
Arahl
12.272E-01
26.916E-01
36.916E-01
47.728E-01
Arah2
3.084E-01
2.272E-01
-7.728E-01
6.916E-01
Arah3
1.369E+00
-1.735E-01
-8.552E-01
1.463E+00
Sendi
plastis
ke
pada
batang
dekat
titik
Faktor
beban
Faktor
beban
kumulatif
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
12.863E+00
3.885E+00
1.724E+01
-2.863E+00
28.713E+00
2.863E+00
-2.185E+00
-8.713E+00
38.713E+00
-9.736E+00
-1.077E+01
-8.713E+00
49.736E+00
8.713E+00
1.843E+01
-9.736E+00
1 3 4
1.260E+01
1.260E+01
Arah4
-2.272E-01
-6.916E-01
-6.916E-01
-7.728E-01
Arah5
-3.084E-01
-2.272E-01
7.728E-01
-6.916E-01
Arah5
-3.885E+00
-2.863E+00
9.736E+00
-8.713E+00
Arah6
1.735E-01
8.552E-01
-1.463E+00
1.995E+00
Arah6
2.185E+00
1.077E+01
-1.843E+01
2.513E+01
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
12.863E+00
3885E+00
1.724E+01
-2.863E+00
-3
885E+00
2185E+00
28.713E+00
2863E+00
-2.185E+0C
-8.713E+00
-2
863E+00
1077E+01
38.713E+00
-9
736E+00
-1.077E+01
-8.713E+00
9736E+00
-1
843E+01
49.736E+00
8713E+00
1.843E+01
-9.736E+00
-8
713E+00
2513E+01
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1O.OOOOOE+00
0.00000E+00
0.00000E+00
22.48772E-02
-4.42608E-05
-6.95822E-03
32.46970E-02
-9.88107E-03
2.48693E-03
42.45169E-02
-1.50518E-04
-3.09575E-03
5O.0OO00E+00
0.000OOE+0O
0.OOOOOE+00
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
0OOOO0E+00
0OOOOOE+OO
22
48772E-02
-4
42608E-05
-6
95822E-03
32
46970E-02
-9
88107E-03
248693E-03
42
45169E-02
-1
50518E-04
-3
09575E-03
50
0OOO0E+O0
000000E+00
0OOOOOE+00
OO
o
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
13.192E+00
1.798E-01
1.048E+01
-3.192E+00
-1.798E-01
-9.578E+00
23.012E+00
3.192E+00
9.575E+00
-3.012E+00
-3.192E+00
1.753E-05
33.024E+00
O.OOOE+OO
O.OOOE+OO
-3.024E+00
O.OOOE+OO
0.000E+00
42.504E-05
3.036E+00
-3.643E-03
-2.504E-05
-3.036E+00
1.518E+01
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
17.026E+00
5.071E+00
3.266E+01
-7.026E+00
-5.071E+00
-7.305E^00
21.269E+01
7.026E+00
7.300E+00
-1.269E+01
-7.026E+00
1.378E+01
31.271E+01
-1.229E+01
-1.843E+01
-1.271E+01
1.229E+01
-1.843E+01
41.074E+01
1.272E+01
1.843E+01
-1.074E+01
-1.272E+01
4.519E+01
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
0.OOOOOE+00
35176E-02
34554E-02
33929E-02
0.OOOOOE+00
Arah2
0.00000E+00
-4.93438E-05
-4.18121E-02
-3.87168E-10
O.OOOOOE+OO
Deformasi
Joint
Kumulatif
Arah3
0.00000E+00
-9.26854E-03
-1.62471E-02
-7.01870E-03
O.OOOOOE+OO
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+00
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
25
59401E-02
-1
08625E-04
-1
84700E-02
35
56777E-02
-5
61189E-02
-1
37493E-02
45
54150E-02
-1
65996E-04
-1
23661E-02
50
00000E+00
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+OO
Deformasi
lateral
tingkat
5.5940101030E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-S.07121E+00
7.02586E+00
326611E+01
21.77624E+01
-3.12323E-05
-4
71899E-03
31.60426E-02
-1.93145E+01
-4
65586E+00
41.59819E-02
1.55204E+00
-4
12787E-03
5
Beban
-1.27232E+01
pada
Joint
1.07366E+01
451872E+01
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11.000E+00
1015E+00
8.084E+00
-1.000E+00
-1
015E+00
-3
008E+00
n-1.512E-02
10OOE+00
3.005E+00
1.512E-02
-1
OOOE+OO
-5
091E-03
3-7.769E-03
00O0E+00
0.000E+00
7.769E-03
0O0OE+00
0000E+00
41.213E-10
1918E+00
9.588E+00
-1.213E-10
-1
918E+00
000OE+OO
Sendi
jlastis
ke
4
pada
batang
1
dekat
titik
1
Faktor
beban
1.550E+00
Faktor
beban
kumulatif
1.931E+01
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11.550E+00
1573E+00
1.253E+01
-1.550E+00
-1
573E+00
-4
661E+00
2-2.343E-02
1550E+00
4.657E+00
2.343E-02
-1
550E+00
-7
888E-03
3-1.204E-02
0000E+00
0.000E+00
1.204E-02
0000E+OO
0000E+00
41.880E-10
2971E+00
1.486E+01
-1.880E-10
-2
971E+00
0000E+00
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
18.575E+00
6644E+00
4.519E+01
-8.575E+00
-6
644E+00
-1
197E+01
21.267E+01
8575E+00
1.196E+01
-1.267E+01
-8
575E+00
1377E+01
31.270E+01
-1
229E+01
-1.843E+01
-1.270E+01
1229E+01
-1
843E+01
41.074E+01
1569E+01
3.329E+01
-1.074E+01
-1
569E+01
4519E+01
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10.00000E+00
0.00000E+00
0.OOOO0E+00
22.28862E-02
-2.39579E-05
-7.94292E-03
32.28867E-02
-3.06465E-02
-1.13427E-02
42.28870E-02
-2.90630E-15
-4.57845E-03
50.000O0E+O0
0.00000E+00
0.O00OOE+0O
Deformasi
Joint
Kumu(atif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1O.OO00OE+00
O.OOOOOE+OO
0.0O0O0E+0O
27.88263E-02
-1.32583E-04
-2.64129E-02
37.85645E-02
-8.67654E-02
-2.50920E-02
47.83020E-02
-1.65996E-04
-1.69446E-02
50.0000OE+OO
C.OOO00E+00
0.00000E+00
Deformasi
lateral
tingkat
7.8826346952E+00
cm
OO
Deformasi
lateral
tingkat
2.4877175652E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-3.88537E+00
286279E+00
172417E+01
21.25983E+01
286452E-12
-6
87486E-11
31.07706E-09
-1
25983E+01
-3
43743E-11
4-1.97079E-09
-1
14581E-11
-2
29162E-11
5-8.71294E+00
973552E+00
251317E+01
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
14.925E-01
5.100E-01
2.505E+00
24.900E-01
4.925E-01
-4.515E-02
34.920E-01
-1.294E+00
-3.883E+00
45.075E-01
4.939E-01
-2.457E-04
Sendi
plastis
ke
:2
pada
batang
:3
dekat
titik
:3
Faktor
beban
:1.973E+00
Faktor
beban
kumulatif
:1.457E+01
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
19.715E-01
1.006E+00
4.942E+00
29.666E-01
9.715E-01
-8.906E-02
39.704E-01
-2.553E+00
-7.659E+00
41.001E+00
9.743E-01
-4.847E-04
Arah4
-4.925E-01
-4.900E-01
-4.920E-01
-5.075E-01
Arah4
-9.715E-01
-9.666E-01
-9.704E-01
-1.001E+00
ArahS
Arah6
-5.100E-01
4.460E-02
-4.925E-01
1.523E+00
1.294E+00
0.000E+00
-4.939E-01
2.470E+00
Arah5
-1.006E+00
-9.715E-01
2.553E+00
-9.743E-01
Arah6
8.797E-02
3.004E+00
O.OOOE+00
4.872E+00
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
000000E+00
000000E+00
27
54528E-03
-1
50202E-05
-2
24326E-03
37
52530E-03
-4
42578E-03
108372E-05
47
50524E-03
-1
54774E-05
-2
25168E-03
50
OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
0OOOOOE+OO
Deformasi
Joint
Kumulati
"
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+00
000000E+00
0OOOOOE+00
23
24225E-02
-5
92810E-05
-9
20148E-03
33
22223E-02
-1
43069E-02
249777E-03
43
20222E-02
-1
65996E-04
-5
34743E-03
50
OOOOOE+00
000000E+00
0OOOOOE+OO
Deformasi
lateral
tingkat
:3.2422457255E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-4.89137E+00
3.83430E+00
2.21837E+01
21.45709E+01
-6.93005E-06
-1.08947E-03
33.86689E-03
-1.61230E+01
-4.65588E+00
43.83868E-03
1.55207E+00
-4.84711E-04
5-9.68720E+00
1.07366E+01
3.00035E+01
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11.000E+00
5.635E-02
3.283E+00
-1.000E+00
-5
635E-02
-3
001E+00
29.437E-01
1.000E+00
3.000E+00
-9.437E-01
-1
00OE+00
5494E-06
39.475E-01
0.000E+00
O.OOOE+00
-9.475E-01
0OOOE+00
0OOOE+00
47.846E-06
9.513E-01
-1.142E-03
-7.846E-06
-9
513E-01
4757E+00
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batanc
Arahl
Arah2
13.834E+00
4.891E+00
29.679E+00
3.834E+00
39.683E+00
-1.229E+01
41.074E+01
9.687E+00
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
Sendi
plastis
ke
2.218E+01
-3.834E+00
-4.891E+00
2.273E+00
padabatang
-2.274E+00
-9.679E+00
-3.834E+00
1.378E+01
dekat
titik
-1.843E+01
-9.683E+00
1.229E+01
-1.843E+01
Faktor
beban
1.843E+01
-1.074E+01
-9.687E+00
3.000E+01
Faktor
beban
kumulatif
3 4 5
3.1
92
E+
00
1.7
76
E+
01
OO
Gayapadajointkumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-6,.64421E+00
8,,57545E+00
4..51872E+01
21..93120E+01
-5,.51900E-05
-9..21910E-03
32,.74308E-02
-2,.08641E+01
-4..66375E+00
42..99945E+00
1.55204E+00
1.,48530E+01
5-1..56946E+01
1.07366E+01
4.51872E+01
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Struktur
sudah
runtuh®S®
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
21
32
Struktur
sudah
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
21
32
Struktur
sudah
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
21
32
Stmktur
sudah
Besar
beban
1.00
-1.00
runtuh®S®
Besar
beban
1.00
-1.00
runtuh®s®
Besar
beban
1.00
-1.00
runtuh®S®
00
Model
2
Parameter
Struktur
Jumlah
Batang
6
Jumlah
Joint
5
Sendi
Plastis
Maksimum
:5
Data
Struktur
No.Batang
No.Joint
Kiri
No
Joint
Kanan
11
2
22
3
33
4
44
5
51
4
62
5
Kekangan
Struktur
No.Joint
Arah
11
12
13
51
52
53
Koordinat
Joint
Joint
XY
10.00
0.00
20.00
5.00
33.00
5.00
46.00
5.00
56.00
0.00
Informasi
Batang
Batang
Luas
M.Inersia
Mod.Elastis
Panjang
Momen
Plst
10.015
0.0002576
21000000
5.000
45
19
20.007
0.0000980
21000000
3.000
18
43
30.007
0.0000980
21000000
3.000
18
43
40.015
0.0002576
21000000
5.000
45
19
50.000
0.0000000
21000000
7.810
000
60.000
0.0000000
21000000
7.810
000
BebanpadaJoint
Joint
Arah
21
32
Besar
beban
1.00
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11
372E-01
1603E-02
3861E-01
-1
372E-01
-1
603E-02
-3
059E-01
26
842E-01
3870E-01
3059E-01
-6
842E-01
-3
870E-01
8551E-01
36
842E-01
-6
130E-01
-8
551E-01
-6
842E-01
6130E-01
-9
838E-01
48
505E-01
3993E-01
9838E-01
-8
505E-01
-3
993E-01
1013E+00
5-3
709E-01
0000E+00
0000E+00
3709E-01
0OOOE+00
000OE+0O
63
902E-01
0000E+00
0O00E+O0
-3
902E-01
0000E+O0
000OE+00
Sendi
plastis
ke
1
pada
batang
3
dekat
titik
4
Faktor
beban
1.374E+01
Faktor
beban
kumulatif
1.374E+01
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
12.571E+00
3003E-01
7.233E+00
-2
571E+00
-3
003E-01
-5
732E+00
21.282E+01
7251E+00
5.732E+00
-1
282E+01
-7
251E+00
1602E+01
31.282E+01
-1
148E+01
-1.602E+01
-1
282E+01
1148E+01
-1
843E+01
41.593E+01
7481E+00
1.843E+01
-1
593E+01
-7
481E+00
1897E+01
5-6.950E+00
0000E+00
O.00OE+00
6950E+00
0OOOE+00
000OE+O0
67.310E+00
0000E+00
0.000E+00
-7
310E+00
0OOOE+00
0000E+00
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
tang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
12
571E+00
3003E-01
7233E+00
-2
571E+00
-3
003E-01
-5
732E+00
21
282E+01
7251E+00
5732E+00
-1
282E+01
-7
251E+00
1602E+01
31282E+01
-1
148E+01
-1
602E+01
-1
282E+01
1148E+01
-1
843E+01
41
593E+01
7481E+00
1843E+01
-1
593E+01
-7
481E+00
1897E+01
5-6
950E+00
0000E+00
0000E+00
6950E+00
0OOOE+00
0000E+00
67
310E+00
0OOOE+00
0000E+00
-7
310E+00
0000E+00
0000E+00
OO
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
21
55575E-02
-3
97542E-05
-5
99166E-03
31
52924E-02
-1
46922E-02
150849E-03
41
50274E-02
-2
46354E-04
-2
48893E-04
50
OOOOOE+OO
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+OO
000000E+00
COOOOOE+00
21
55575E-02
-3
97542E-05
-5
99166E-03
31
52924E-02
-1
46922E-02
150849E-03
41
50274E-02
-2
46354E-04
-2
48893E-04
50
OOOOOE+00
0OOOOOE+OO
GOOOOOE+OO
Deformasi
lateral
tingkat
1.5557469298E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-5
63937E+00
-1
87789E+00
723333E+00
21
87361E+01
-1
27803E-11
-9
37223E-11
38
00899E-10
-1
87361E+01
-1
70404E-11
4-1
05651E-09
-3
83409E-11
170404E-11
5-1
30968E+01
206140E+01
189716E+01
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
1 2 3 4 5 6
Arahl
2.332E-01
5.818E-01
5.826E-01
7.557E-01
-5.571E-01
5.743E-01
Arah2
-2.303E-02
6.009E-01
-5.943E-01
1.555E-01
O.OOOE+00
0.000E+00
Arah3
4.904E-01
6.052E-01
-1.783E+00
-1.328E-05
0.000E+00
O.OOOE+00
Arah4
-2.332E-01
-5.818E-01
-5.826E-01
-7.557E-01
5.571E-01
-5.743E-01
Arah5
2.303E-02
-6.009E-01
5.943E-01
-1.555E-01
0.000E+00
0.000E+00
Arah6
-6.055E-01
1.197E+00
0.000E+00
7.775E-01
0.000E+00
O.OOOE+OO
Sendiplastis
ke
2
pada
batang
dekat
titik
3 3
Faktor
beban
1.352E+00
Faktor
beban
kumulatif
2.009E+01
Gaya
Batang
Lokal
an
1Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
13
154E-01
-3
115E-02
6632E-01
-3
154E-01
3115E-02
-8
190E-01
27
869E-01
8126E-01
8185E-01
-7
869E-01
-8
126E-01
1619E+00
37
880E-01
-8
037E-01
-2
411E+00
-7
880E-01
8037E-01
0000E+00
41
022E+00
2103E-01
-1
797E-05
-1
022E+00
-2
103E-01
1052E+00
5-7
534E-01
0OOOE+00
0000E+0O
7534E-01
0000E+00
0OOOE+00
67
767E-01
0OOOE+00
0OOOE+00
-7
767E-01
0OOOE+00
0000E+00
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
12
887E+00
2692E-01
7897E+00
-2
887E+00
-2
692E-01
-6
551E+00
21
361E+01
8064E+00
6550E+00
-1
361E+01
-8
064E+00
1764E+01
31
361E+01
-1
229E+01
-1
843E+01
-1
361E+01
1229E+01
-1
843E+01
41
696E+01
7691E+00
1843E+01
-1
696E+01
-7
691E+00
2002E+01
5-7
703E+00
0000E+00
0000E+0O
7703E+00
0OOOE+00
0000E+00
6B
087E+00
0000E+00
0000E+00
-8
087E+00
0OOOE+00
0000E+00
Deformasi
Joint
Joint
1 2 3 4 5
Arahl
0.00O00E+OO
1.65246E-03
1.63619E-03
1.61990E-03
0.00000E+00
Arah2
OOOOOE+00
87644E-06
07264E-03
58022E-05
O.O0OO0E+00
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
1 2 3 4 5
Arahl
O.0O0O0E+O0
1.72099E-02
1.69286E-02
1.66473E-02
0.00000E+00
Arah2
0.00000E+00
-4.46306E-05
-1.67648E-02
-2.62156E-04
O.OOOOOE+OO
Arah3
0.00000E+00
-6.84974E-04
-1.01226E-04
-4.85974E-04
0.00000E+00
Arah3
O.00O0OE+00
-6.67663E-03
1.40726E-03
-7.34867E-04
0.00000E+00
Deformasi
lateral
tingkat
1.7209928631E+00
cm
oo
Gayapadajointkumulatif
GayaBatangLokalKumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
1-6.18698E+00
-2.04478E+00
7.89655E+00
14.509E+00
-2
288E+00
6.998E+00
-4.509E+00
2288E+00
-1
844E+01
22.00885E+01
-2.86957E-06
-4.32493E-04
21.732E+01
1202E+01
1.843E+01
-1.732E+01
-1
202E+01
1764E+01
31.10385E-03
-2.03525E+01
-7.91703E-01
31.732E+01
-1
229E+01
-1.843E+01
-1.732E+01
1229E+01
-1
843E+01
41.08471E-03
2.63919E-01
-1.79657E-05
41.923E+01
8680E+00
1.843E+01
-1.923E+01
-8
680E+00
2497E+01
5-1.39038E+01
2.21334E+01
2.00231E+01
5 6
-1.126E+01
0
1.174E+01
0
OOOE+00
0.OOOE+00
1.126E+01
0O0E+0O
O.OOOE+00
-1.174E+01
0 0
OOOE+00
000E+OO
0 0
OOOE+00
000E+00
Beban
pada
Joint.
Deformasi
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
21
1.00
10.00000E+00
O.OOOOOE+00
0.00000E+00
32
-1.00
2 3 4
7.76933E-03
7.69260E-03
7.61577E-03
-2.50840E-05
-3.25783E-02
-3.52085E-05
-5.07703E-03
-1.37382E-02
-2.28506E-03
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
50.00000E+00
0.00000E+00
O.O0000E+00
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
14.096E-01
-6
455E-01
-2.270E-01
-4.096E--01
6455E-01
-3
001E+00
Deformasi
Joint
Kumulatif
29.370E-01
1OOOE+00
3.OOOE+00
-9.370E--01
-1
OOOE+00
-7
485E--05
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
39.383E-01
0000E+00
0.000E+00
-9.383E--01
0OOOE+00
000OE+O0
10.00000E+00
0.00000E+00
0.00000E+00
45.750E-01
2495E-01
-3.593E-04
-5.750E--01
-2
495E-01
1248E+00
22.49793E-02
-6.97146E-05
-1.17537E-02
5-8.981E-01
0OOOE+00
O.OOOE+OO
8.981E--01
0OOOE+00
0OOOE+00
32.46212E-02
-4.93431E-02
-1.23309E-02
69.222E-01
0000E+00
O.OOOE+00
-9.222E-01
0OOOE+00
0000E+00
42.42631E-02
-2.97364E-04
-3.01993E-03
50.0000OE+O0
O.00OOOE+0O
0.00000E+00
Sendi
plastis
ke
3
pada
batang
2
dekat
titik
2
Faktor
beban
3.961E+00
Faktor
beban
kumulatif
2.405E+01
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11
622E+00
-2
557E+00
-8
989E-01
-1
622E+00
2557E+00
-1
188E+01
23
711E+00
3961E+00
1188E+01
-3
711E+00
-3
961E+00
-2
965E-04
33
716E+00
0OOOE+00
0O00E+0O
-3
716E+00
0OOOE+00
0000E+00
42
277E+00
9883E-01
-1
423E-03
-2
277E+00
-9
883E-01
4943E+00
5-3
557E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
3557E+00
0000E+00
0000E+00
63
653E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
-3
653E+00
0000E+00
0000E+00
Deformasi
lateral
tingkat
:2.4979259106E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-6
36292E+00
-2
69959E+00
699762E+00
22
40494E+01
-1
71512E-05
-2
43858E-03
35
89576E-03
-2
43133E+01
-7
91999E-01
45
82892E-03
O63873E-01
-1
44124E-03
5-1
76982E+01
267491E+01
249662E+01
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
"Struktur
sudah
runtuh
BKK
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
Struktur
sudah
runtuh
®|K
00
ON
Mo
del
3
Parameter
Struktur
Jumlah
Batang
Jumlah
Joint
Sendi
Plastis
Maksimum
Data
Struktur
No.Batang
Is
1 2 3 4 5 6 7
Kekangan
Struktur
No.Joint
Arah
11
12
13
51
52
53
Koordinat
Joint
tKiri
No.Joint
12
23
34
45
26
67
78
48
Joint
XY
10.00
0.00
20.00
5.00
33.00
5.00
46.00
5.00
56.00
0.00
60.00
10.00
73.00
10.00
86.00
10.00
Info
rrn
asi
Bata
ng
Batang
Luas
M.Inersia
^od.Elastis
Panjang
Momen
Plst
10.015
0.0002576
21000000
5.000
45.19
20.007
0.0000980
21000000
3.000
18.43
30.007
0.0000980
21000000
3.000
18.43
40.015
0.0002576
21000000
5.000
45.19
50.015
0.0002576
21000000
5.000
45.19
60.007
0.0000980
21000000
3.000
18.43
70.007
0.0000980
21000000
3.000
18.43
80.015
0.0002576
21000000
5.000
45.19
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
1-2.731E-01
9.354E-01
3.576E+00
2731E-01
-9
354E-01
1101E+00
23.331E-01
-2.442E-01
-1.519E+00
-3
331E-01
2442E-01
7860E-01
33.331E-01
-1.244E+00
-7.860E-01
-3
331E-01
1244E+00
-2
947E+00
42.273E+00
1.065E+00
1.537E+00
-2
273E+00
-1
065E+00
3785E+00
5-2.888E-02
2.686E-01
4.176E-01
2888E-02
-2
686E-01
9252E-01
67.314E-01
-2.888E-02
-9.252E-01
-7
314E-01
2888E-02
8385E-01
77.314E-01
-1.029E+00
-8.385E-01
-7
314E-01
1029E+00
-2
248E+00
81.029E+00
7.314E-01
1.409E+00
-1
029E+00
-7
314E-01
2248E+00
Sendi
plastis
ke
1
pada
batang
3
dekat
titik
4
Faktor
beban
6.256E+00
Faktor
beban
kumulatif
6.256E+00
Gaya
Batang
Loka."
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
1-1.708E+00
5.852E+00
2.237E+01
1708E+00
-5
852E+00
6887E+00
22.084E+00
-1.528E+00
-9.500E+00
-2
084E+00
1528E+00
4917E+00
32.084E+00
-7.783E+00
-4.917E+00
-2
084E+00
7783E+00
-1
843E+01
41.422E+01
6.660E+00
9.618E+00
-1
422E+01
-6
660E+00
2368E+01
5-1.806E-01
1.680E+00
2.612E+00
1806E-01
-1
680E+00
5788E+00
64.576E+00
-1.806E-01
-5.788E+00
-4
576E+00
1806E-01
5246E+00
74.576E+00
-6.436E+00
-5.246E+00
-4
576E+00
6436E+00
-1
406E+01
86.436E+00
4.576E+00
8.815E+00
-6
436E+00
-4
576E+00
1406E+01
00
-J
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
1-1.708E+00
5852E+00
2.237E+01
1.708E+00
-5
852E+00
6887E+00
22.084E+00
-1
528E+00
-9.500E+00
-2.084E+00
1528E+00
4917E+00
32.084E+00
-7
783E+00
-4.917E+00
-2.084E+00
7783E+00
-1
843E+01
41.422E+01
6660E+00
9.618E+00
-1.422E+01
-6
660E+00
2368E+01
5-1.806E-01
1680E+00
2.612E+00
1.806E-01
-1
680E+00
5788E+00
64.576E+00
-1
806E-01
-5.788E+00
-4.576E+00
1806E-01
5246E+00
74.576E+00
-6
436E+00
-5.246E+00
-4.576E+00
6436E+00
-1
406E+01
86.436E+00
4576E+00
8.815E+00
-6.436E+00
-4
576E+00
1406E+01
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1O.OOOOOE+OO
O.OOOOOE+OO
O.OOOOOE+OO
2.91577E-02
2.64108E-05
-7.15584E-03
32.91147E-02
-4.00898E-03
3.35216E-03
42.90716E-02
-2.19848E-04
-6.49908E-03
5O.OOOOOE+OO
O.OOOOOE+00
O.OOOOOE+OO
66.45035E-02
2.92038E-05
-5.68844E-03
76.44089E-02
-4.77590E-03
2.35337E-03
86.43143E-02
-3.19360E-04
-4.07360E-03
Deformasi
Joint
Kumu2atif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1O.OOOOOE+OO
0.00000E+00
O.OOOOOE+OO
O2.91577E-02
2.64108E-05
-7.15584E-03
32.91147E-02
-4.00898E-03
3.35216E-03
42.90716E-02
-2.19848E-04
-6.49908E-03
5O.OOOOOE+OO
0.00000E+00
0.00000E+00
66.45035E-02
2.92038E-05
-5.68844E-03
76.44089E-02
-4.77590E-03
2.35337E-03
86.43143E-02
-3.19360E-04
-4.07360E-03
6.4503474529E+00
cm
Deformasi
lateral
tingkat
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-5
85180E+00
-1
70825E+00
223715E+01
26
25576E+00
-1
60019E-12
-1
50774E-10
30
OOOOOE+00
-6
25576E+00
170687E-11
4-9
72918E-10
-2
27583E-11
-9
10333E-11
5-6
65972E+00
142198E+01
236808E+01
66
25576E+00
-1
42239E-12
682749E-11
7-8
59695E-09
-6
25576E+00
-2
27583E-11
8-2
84479E-11
227583E-11
-1
36550E-10
Bebanpada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
16.620E-02
1.149E+00
5052E+00
-6
620E-02
-1
149E+00
6938E-01
22.431E-01
3.430E-01
-9
425E-01
-2
431E-01
-3
430E-01
1972E+00
32.477E-01
-2.253E+00
-6
759E+00
-2
477E-01
2253E+00
0OOOE+00
41.934E+00
8.807E-01
-1
968E-01
-1
934E+00
-8
807E-01
4600E+00
5-2.768E-01
3.922E-01
2476E-01
2768E-01
-3
922E-01
1714E+00
66.078E-01
-2.768E-01
-1
715E+00
-6
078E-01
2768E-01
8842E-01
76.181E-01
-1.277E+00
-8
838E-01
-6
181E-01
1277E+00
-2
947E+00
81.277E+00
6.283E-01
1958E-01
-1
277E+00
-6
283E-01
2946E+00
Sendi
plastis
ke
2
pada
batang
7
dekat
titik
8
Faktor
beban
1.483E+00
Faktor
beban
kumulatif
7.739E-r00
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
19.817E-02
1.704E+00
7492E+00
-9
817E-02
-1
704E+00
1029E+00
23.604E-01
5.086E-01
-1
398E+00
-3
604E-01
-5
086E-01
2924E+00
33.673E-01
-3.341E+00
-1
002E+01
-3
673E-01
3341E+00
0000E+00
42.868E+00
1.306E+00
-2
918E-01
-2
868E+00
-1
306E+00
6822E+00
5-4.105E-01
5.817E-01
3671E-01
4105E-01
-5
817E-01
2541E+00
69.012E-01
-4.105E-01
543E+00
-9
012E-01
4105E-01
1311E+00
79.165E-01
-1.893E+00
-1
311E+00
-9
165E-01
1893E+00
-4
369E+00
81.893E+00
9.318E-01
2903E-01
-1
893E+00
-9
318E-01
4369E+00
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
1-1.610E+00
7.556E+00
2986E+01
1610E+00
-7
556E+00
7916E+00
22.444E+00
-1.019E+00
-1
090E+01
-2
444E+00
1019E+00
7841E+00
32.451E+00
-1.112E+01
-1
494E+01
-2
451E+00
1112E+01
-1
843E+01
41.709E+01
7.966E+00
9326E+00
-1
709E+01
-7
966E+00
3050E+01
5-5.911E-01
2.262E+00
2980E+00
5911E-01
-2
262E+00
8329E+00
65.477E+00
-5.911E-01
-8
330E+00
-5
477E+00
5911E-01
6557E+00
75.492E+00
-8.330E+00
-6
556E+00
-5
492E+00
8330E+00
-1.843E+01
88.330E+00
5.508E+00
9105E+00
-8.330E+00
-5.508E+00
1.843E+01
OO
00
Defo
rmasi
Jo
int
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+OO
000000E+00
0OOOOOE+OO
21
07485E-02
-1
51781E-06
-2
98682E-03
31
07411E-02
-4
79357E-03
162847E-04
41
07335E-02
-4
43378E-05
-3
28749E-03
50
OOOOOE+OO
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
62
42909E-02
482817E-06
-1
98211E-03
72
42723E-02
-1
27952E-03
826713E-04
82
42533E-02
-7
36118E-05
-1
40278E-03
Defo
rm
asi
Jo
in
tK
um
ula
tif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
0OOOOOE+00
0OOOOOE+00
23
99053E-02
248930E-05
-1
01427E-02
33
98558E-02
-8
80255E-03
351501E-03
43
98051E-02
-2
64186E-04
-9
78657E-03
50
00000E+00
0OOOOOE+OO
000000E+00
68
87944E-02
340320E-05
-7
67055E-03
78
86812E-02
-6
05542E-03
318008E-03
88
85676E-02
-3
92971E-04
-5
47638E-03
Defo
rmasi
late
ral
tin
gk
at
S.8
79
44
04
03
5E
+0
0cm
Gay
ap
ad
ajo
int
ku
mu
lati
fJoint
Arahl
Arah2
Arah3
1-7.55595E+00
-1
61008E+00
298634E+01
27.73867E+00
626063E-06
-1
69628E-03
36.90157E-03
-1
01056E+01
-7
09999E+00
46.89135E-03
236688E+00
-1
54059E-03
5-7.96570E+00
170875E+01
305025E+01
67.73867E+00
692269E-06
-1
34843E-03
71.52680E-02
-7
73867E+00
557861E-04
81.52456E-02
-7
57035E-05
-9
65639E-04
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
13.563E-01
1.104E+00
5913E+00
-3
563E-01
-1
104E+00
-3
910E-01
27.458E-01
1.885E-01
-1
869E+00
-7
458E-01
-1
885E-01
2435E+00
37.530E-01
-3.040E+00
-9
121E+00
-7
530E-01
3040E+00
0000E+00
41.644E+00
9.428E-01
-9
160E-01
-1
644E+00
-9
428E-01
5630E+00
51.678E-01
8.502E-01
2258E+00
-1
678E-01
-8
502E-01
1993E+00
61.498E-01
1.678E-01
-1
994E+00
-1
498E-01
-1
678E-01
2497E+00
71.662E-01
-3.360E+00
-1
008E+01
-1
662E-01
3360E+00
0000E+00
88.323E-01
1.826E-01
9138E-01
-8
323E-01
-1
826E-01
-9
460E-04
Sendi
plastis
ke
3
pada
batang
3
dekat
titik
3
Faktor
beban
3.829E-01
Faktor
beban
kumulatif
8.122E+00
Gay
aB
ata
ng
Lo
kal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
ArahS
Arah6
11.364E-01
4228E-01
2264E+00
-1
364E-01
-4
228E-01
-1
497E-01
22.855E-01
7216E-02
-7
157E-01
-2
855E-01
-7
216E-02
9322E-01
32.883E-01
-1
164E+00
-3
492E+00
-2
883E-01
1164E+00
0000E+00
46.294E-01
3610E-01
-3
507E-01
-6
294E-01
-3
610E-01
2156E+00
56.424E-02
3255E-01
8646E-01
-6
424E-02
-3
255E-01
7629E-01
65.737E-02
6424E-02
-7
634E-01
-5
737E-02
-6
424E-02
9561E-01
76.364E-02
-1
287E+00
-3
860E+00
-6
364E-02
1287E+00
0000E+00
83.187E-01
6990E-02
3499E-01
-3
187E-01
-6
990E-02
-3
622E-04
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
1-1.474E+00
7979E+00
3213E+01
1474E+00
-7
979E+00
7767E+00
22.730E+00
-9
468E-01
-1
161E+01
-2
730E+00
9468E-01
8773E+00
32.740E+00
-1
229E+01
-1
843E+01
-2
740E+00
1229E+01
-1
843E+01
41.772E+01
8327E+00
8975E+00
-1
772E+01
-8
327E+00
3266E+01
5-5.269E-01
2587E+00
3844E+00
5269E-01
-2
587E+00
9092E+00
65.534E+00
-5
269E-01
-9
094E+00
-5
534E+00
5269E-01
7513E+00
75.556E+00
-9
616E+00
-1
042E+01
-5
556E+00
9616E+00
-1
843E+01
88.649E+00
5577E+00
9455E+00
-8
649E+00
-5
577E+00
1843E+01
OO
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
0OOOOOE+00
23
60275E-03
-2
10885E-06
-1
11542E-03
33
59685E-03
-1
62560E-03
856827E-05
43
59089E-03
-9
73075E-06
-1
15831E-03
50
OOOOOE+OO
000000E+00
0OOOOOE+OO
69
92418E-03
-3
10204E-06
-1
16244E-03
79
92299E-03
-1
68070E-03
908619E-05
89
92168E-03
-1
46574E-05
-1
32017E-03
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
0OOOOOE+00
24
35091E-02
227841E-05
-1
12581E-02
34
34526E-02
-1
04282E-02
360069E-03
44
33960E-02
-2
73917E-04
-1
09449E-02
50
OOOOOE+00
000000E+00
000000E+00
69
87186E-02
309299E-05
-8
83299E-03
79
86042E-02
-7
73612E-03
327095E-03
89
84893E-02
-4
07629E-04
-6
79654E-03
Deformasi
lateral
tingkat
9.8718581469E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-7
97879E+00
-1
47368E+00
321273E+01
28
12155E+00
586874E-06
-2
46745E-03
39
67485E-03
-1
13419E+01
-9
66008E+00
49
66267E-03
322024E+00
-2
38940E-03
5-8
32669E+00
177169E+01
326582E+01
68
12155E+00
816929E-06
-1
86020E-03
72
15349E-02
-9
08951E+00
-2
90312E+00
82
15076E-02
967870E-01
-1
32783E-03
Beban
pada
Joint
int
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
19.880E-01
6.556E-01
7153E+00
-9
880E-01
-6
556E-01
-3
875E+00
21.133E+00
1.OOOE+00
30O0E+00
-1
133E+00
-1
COOE+OO
2238E-04
31.142E+00
O.OOOE+OO
0OOOE+00
-1
142E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
41.012E+00
1.415E+00
-1
324E+00
-1
012E+00
-1
415E+00
8399E+00
5-1.200E-02
7.884E-01
8728E-01
1200E-02
-7
884E-01
3069E+00
62.116E-01
-1.201E-02
-3
072E+00
-2
116E-01
1201E-02
3036E+00
72.375E-01
-4.768E+00
-1
430E+01
-2
375E-01
4768E+00
0OOOE+00
81.012E+00
2.634E-01
1321E+00
-1
012E+00
-2
634E-01
-3
448E-03
Sendi
plastis
ke
4
pada
batang
dekat
titik
7 7
Faktor
beban
5.604E-01
Faktor
beban
kumulatif
8.682E+00
Gaya
Batang
Lokal
anc3
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
15
537E-01
3674E-01
4009E+00
-5
537E-01
-3
674E-01
-2
172E+00
26
349E-01
5604E-01
1681E+00
-6
349E-01
-5
604E-01
1254E-04
36
401E-01
0000E+00
0OOOE+00
-6
401E-01
0000E+00
0OOOE+00
45
672E-01
7930E-01
-7
418E-01
-5
672E-01
-7
930E-01
4707E+00
5-6
728E-03
4418E-01
4891E-01
6728E-03
-4
418E-01
1720E+00
61
186E-01
-6
732E-03
-1
722E+00
-1
186E-01
6732E-03
1702E+00
71
331E-01
-2
672E+00
-8
017E+00
-1
331E-01
2672E+00
0000E+00
85
672E-01
1476E-01
7401E-01
-5
672E-01
-1
476E-01
-1
932E-03
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
ang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
1-9
200E-01
8346E+00
3614E+01
9200E-01
-8
346E+00
5595E+00
23
365E+00
-3
864E-01
-9
932E+00
-3
365E+00
3864E-01
8773E+00
33
380E+00
-1
229E+01
-1
843E+01
-3
380E+00
1229E+01
-1
843E+01
41
828E+01
9120E+00
8233E+00
-1
828E+01
-9
120E+00
3737E+01
5-5
336E-01
3029E+00
4333E+00
5336E-01
-3
C29E+00
1081E+01
65
653E+00
-5
336E-01
-1
082E+01
-5
653E+00
5336E-01
9215E+00
75
689E+00
-1
229E+01
-1
843E+01
-5
689E+00
1229E+01
-1
843E+01
89
216E+00
5725E+00
1020E+01
-9
216E+00
-5
725E+00
1843E+01
o
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
27
84862E-03
-8
56077E-06
-2
85646E-03
37
83549E-03
-1
10285E-02
-4
08171E-03
47
82226E-03
-8
76937E-06
-2
51808E-03
50
OOOOOE+OO
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+OO
62
15595E-02
-8
45676E-06
-2
28756E-03
72
15570E-02
-3
12091E-03
207682E-04
82
15543E-02
-1
75385E-05
-2
86101E-03
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
000000E+00
0OOOOOE+00
25
13577E-02
142234E-05
-1
41145E-02
35
12881E-02
-2
14567E-02
-4
81020E-04
45
12182E-02
-2
82686E-04
-1
34630E-02
50
O0000E+00
0OOOOOE+00
0OOOOOE+00
61
20278E-01
224731E-05
-1
11205E-02
71
20161E-01
-1
08570E-02
347863E-03
81
20O44E-01
-4
25167E-04
-9
65755E-03
Deformasi
lateral
tingkat
1.2027804802E+01
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-8
34620E+00
-9
19968E-01
361363E+01
28
68199E+00
278191E-06
-4
10014E-03
31
49397E-02
-1
19023E+01
-9
65996E+00
41
4918BE-02
322023E+00
-4
08486E-03
5-9
11972E+00
182841E+01
373652E+01
68
68199E+00
362869E-06
-3
56171E-03
73
60596E-02
-1
17551E+01
-9
21835E+00
83
60304E-02
307297E+00
-3
26021E-03
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.0
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
12.OOOE+00
9.218E-01
1075E+01
-2
000E+00
-9
218E-01
-6
142E+00
21.034E-01
1.OOOE+00
3007E+00
-1
034E-01
-1
OOOE+00
-7
283E-03
31.173E-01
O.OOOE+00
0000E+00
-1
173E-01
0OOOE+00
0OOOE+00
44.694E-05
1.183E+00
-5
269E+00
-4
694E-05
-1
183E+00
1118E+01
51.000E+00
2.512E-02
3129E+00
-1
000E+00
-2
512E-02
-3
004E+00
69.749E-01
1.OOOE+00
3000E+00
-9
749E-01
-1
OOOE+00
3706E-04
71.013E+00
O.OOOE+00
0OOOE+00
-1
013E+00
0000E+00
0000E+00
83.129E-05
1.052E+00
5264E+00
-3
129E-05
-1
052E+00
-5
105E-03
Sendi
plastis
ke
5
pada
batang
4
dekat
titik
5
Faktor
beban
6.994E--01
Faktor
beban
kumulatif
9.381E+00
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11.399E+00
6.447E-01
7519E+00
-1
399E+00
-6
447E-01
-4
295E+00
27.228E-02
6.994E-01
2103E+00
-7
228E-02
-6
994E-01
-5
094E-03
38.206E-02
O.OOOE+00
0000E+00
-8
206E-02
00OOE+00
0000E+00
43.283E-05
8.274E-01
-3
685E+00
-3
283E-05
-8
274E-01
7822E+00
56.994E-01
1.757E-02
2189E+00
-6
994E-01
-1
757E-02
-2
101E+00
66.818E-01
6.994E-01
2098E+00
-6
818E-01
-6
994E-01
2592E-04
77.087E-01
O.OOOE+00
0000E+00
-7
087E-01
0000E+00
0000E+00
82.189E-05
7.356E-01
3682E+00
-2
189E-05
-7
356E-01
-3
570E-03
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
14.788E-01
8.991E+00
4366E+01
-4
788E-01
-8
991E+00
1299E+00
23.437E+00
3.130E-01
-7
829E+00
-3
437E+00
-3
130E-01
8768E+00
33.462E+00
-1.229E+01
-1
843E+01
-3
462E+00
1229E+01
-1
843E+01
41.828E+01
9.947E+00
4549E+00
-1
828E+01
-9
947E+00
4519E+01
51.658E-01
3.047E+00
6522E+00
-1
658E-01
-3
047E+00
8711E+00
66.335E+00
1.658E-01
-8
718E+00
-6
335E+00
-1
658E-01
9215E+00
76.398E+00
-1.229E+01
-1
843E+01
-6
398E+00
1229E+01
-1
843E+01
89.216E+00
6.461E+00
1388E+01
-9
216E+00
-6
461E+00
1843E+01
VO
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
OOOOOE+OO
000000E+00
0OOOOOE+00
21
48910E-02
-2
16265E-05
-5
45985E-03
31
48895E-02
-1
94709E-02
-6
99656E-03
41
48878E-02
-5
07587E-10
-5
31780E-03
50
OOOOOE+OO
000000E+00
0OOOOOE+00
64
71798E-02
-3
24397E-05
-7
44215E-03
74
71658E-02
-2
54169E-02
-8
97105E-03
84
71511E-02
-8
45976E-10
-7
02091E-03
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10
00000E+00
000000E+00
0OOOOOE+00
26
62487E-02
-7
40312E-06
-1
95744E-02
36
61776E-02
-4
09276E-02
-7
47758E-03
46
61061E-02
-2
82686E-04
-1
87808E-02
50
00000E+00
0OOOOOE+OO
0OOOOOE+00
61
67458E-01
-9
96658E-06
-1
85627E-02
71
67327E-01
-3
62739E-02
-5
49242E-03
81
67195E-01
-4
25168E-04
-1
66785E-02
Deformasi
lateral
tingkat
1.6745789563E+01
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-8
99087E+00
478834E-01
436551E+01
29
38138E+00
-7
90143E-06
-7
66482E-03
32
47179E-02
-1
26017E+01
-9
66505E+00
42
46805E-02
322022E+00
-7
22728E-03
5-9
94717E+00
182842E+01
451872E+01
69
38138E+00
-6
92486E-06
-6
41644E-03
76
29615E-02
-1
24545E+01
-9
21809E+00
86
29288E-02
307295E+00
-6
83058E-03
Bebanpada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Gaya
satuan
tanpa
faktor
beban
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
12.000E+00
3.830E+00
2262E+01
-2
OOOE+00
-3
830E+00
-3
470E+00
2-3.344E+00
1.OOOE+00
3010E+00
3344E+00
-1
000E+00
-1
OOOE-02
3-3.323E+00
O.OOOE+00
0000E+00
3323E+00
00O0E+00
0OOOE+00
41.935E-09
4.889E+00
2444E+01
-1
935E-09
-4
889E+00
0OOOE+00
51.OOOE+00
-5.142E-01
4522E-01
-1
OOOE+00
5142E-01
-3
023E+00
61.514E+00
1.OOOE+00
3013E+00
-1
514E+00
-1
000E+00
-1
283E-02
71.582E+00
O.OOOE+00
0OOOE+00
-1
582E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
81.210E-09
1.649E+00
8256E+00
-1
210E-09
-1
649E+00
-1
004E-02
Sendi
plastis
ke
6
pada
batang
dekat
titik
Faktor
beban
1 1
6.773E-02
Faktor
beban
kumulatif
9.449E+00
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
11
355E-01
2594E-01
1532E+00
-1
355E-01
-2
594E-01
-2
350E-01
2-2
265E-01
6773E-02
2039E-01
2265E-01
-6
773E-02
-6
776E-04
3-2
251E-01
0OOOE+00
0000E+00
2251E-01
0OOOE+00
00O0E-I0O
41
311E-10
3311E-01
1656E+00
-1
311E-10
-3
311E-01
0OOOE+00
56
773E-02
-3
483E-02
3063E-02
-6
773E-02
3483E-02
-2
048E-01
61
026E-01
6773E-02
2041E-01
-1
026E-01
-6
773E-02
-8
688E-04
71
071E-01
0000E+00
0000E+00
-1
071E-01
0OOOE+00
0000E+00
88
193E-11
1117E-01
5592E-01
-8
193E-11
-1
117E-01
-6
799E-04
Gaya
Batang
Lokal
Kumulatif
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
16
143E-01
9250E+00
4519E+01
-6
143E-01
-9
250E+00
1064E+00
23
211E+00
3808E-01
-7
625E+00
-3
211E+00
-3
808E-01
8767E+00
33
237E+00
-1
229E+01
-1
843E+01
-3
237E+00
1229E+01
-1
843E+01
41
828E+01
1028E+01
6204E+00
-1
828E+01
-1
028E+01
4519E+01
52
335E-01
3012E+00
6553E+00
-2
335E-01
-3
012E+00
8506E+00
66
437E+00
2335E-01
-8
513E+00
-6
437E+00
-2
335E-01
9214E+00
76
505E+00
-1
229E+01
-1
843E+01
-6
505E+00
1229E+01
-1
843E+01
89
216E+00
6572E+00
1444E+01
-9
216E+00
-6
572E+00
1843E+01
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10..OOOOOE+00
0,,00000E+00
0..OOOOOE+OO
22,,54119E-03
-2,.09443E-06
-8.16667E-04
32..54588E-03
-2..74978E-03
-9,.65755E-04
42..55053E-03
-2..02665E-15
-6..82538E-04
50.,OOOOOE+00
0..00000E+00
0..00000E+00
66..82944E-03
-3..14165E-06
-9..25461E-04
76. .82732E-03
-3..07763E-03
-1..07483E-03
86.82511E-03
-3..29330E-15
-9..41262E-04
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10..0OO00E+00
0,.OOOOOE+00
0.00000E+00
26..87899E-02
-9..49755E-06
-2..03911E-02
36. .87235E-02
-4..36773E-02
-8..44333E-03
46,.86566E-02
-2..82686E-04
-1..94633E-02
50..0OO0OE+O0
0.,00000E+00
0.,00000E+00
61.,74287E-01
-1.31082E-05
-1..94882E-02
71..74154E-01
-3.93515E-02
-6..56725E-03
81..74020E-01
-4.25168E-04
-1..76197E-02
Deformasi
lateral
tingkat
1.7428733878E+01
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
1-9..25029E+00
6..14301E-01
4..51872E+01
29..44911E+00
-9,.99582E-06
-8,.19357E-03
32,,61599E-02
-1,.26694E+01
-9..66573E+00
44. ,69193E-01
3.•22022E+00
2..20761E+00
5-1..02783E+01
1,,82842E+01
4..51872E+01
69.,44911E+00
-1.,00664E-05
-7..13717E-03
76.75292E-02
-1..25222E+01
-9..21896E+00
86.74951E-02
3..07295E+00
-7. .51050E-03
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Struktur
sudah
runtuh®S®
BebanpadaJoint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Struktur
sudah
runtuh
®®S>
Beban
pada
Joint
Joint
Arah
Besar
beban
21
1.00
32
-1.00
61
1.00
72
-1.00
Struktur
sudah
runtuh
®S®
*0
oco-Jaicj-i^cofvii-^i-"
^•KCIli)
?r
M141U"!H-Ill
3141
OlCOOOllJlWOO
oooooooooooooooo
3airt
o
o>1-!I-!C
cjmhcowecu?r
OOOOUlCnUlO
"T«naT3Cj-1CDAiUJUJ(daiCDiU'.nCrivx-a3I—'I—''—'
rf^
rtrtaiaiaNJ1—>c)U)in-.1n>tno^A)MH£Uin()ortH-3i-(Htr
rtaits,l1cnfiCTH-rt1-^04(il-1-1i,i•-l-iM(.)!.)Ln
id111rtaiai^
CJ0"H-3UlCO-Jt,.£.0Al\>Min(n(—'f—iLn'.!)
Ul114WiQrtCDcoCJ!\>CI)h-1»—•o^rnmLn>-5
33H-CDLD-JLnM>Ci•£*CO4^.loLOCOH
IIIIII1t+II!OOOOOOOOOOOO|__IJ„.^_J|_>h_l(_lh_l[SJ0h_l|_l(_l
OJOJLnLn
NJNJ
pimA+oo
t?6
OOOONJa.LOWLO
OOOOCDOiOCOOOHCOLn
OOOOOOtONJ--OCTiLO-J>OOOOCTilDHMWLnuiir)^
++A+I1IIIIII7ooooooOoOOOOM(Doooot—>1—'H1
"
I—1(—'hcrrU
oooo^COLOLntD-J(Ti^
OOOOU)CDCJ4U4MC044.CJOC4OOC0C0C0MJ40444i3>C4CJOOCOa4-JU)CDOOrOnpiranpipjpipirripipjpjpjaj++++IIIIII1+3"OOOOOOOOOOOOU)OOOOt-'^l-^l-^l-^l-^rOO
LnLn^j^ivx)-J-JH-1NJOJLOLn
to^c^J^(T.E\JCv)cncni—>h-'LnwwoMcoHHo^cr>ff\ui>
pinpfipifit'iFiRnnpiiiiIIIIIOOOOOOOOOOOO^
OOOONJOALO^.-Jww
(3OOOtoCOCOt—'COLn
OOtDM-JCT,C0-1.:>0CDoocr>to!7jPIlDt=dp]p]pa
NJLOCnCn(OAnPIpjpjUj
-1--+--+-HI1IIIIIIJOOOOOOOOOOOOcnOOOOHih-'l~Ji--'HJ(-'K-(~'
OOOOtOtOCOLO
OOOO
-JkCs.
CTiOACOLnCnLOCOCO
OOOO^J^COC01-'OACT\'-J>OOOOt—1!—'(Ti-JNJ4£iOtOI^
p]ojAAII++
OOOOOOOC300000AOOOOV-1!—'I—1AJ(30
S3Dooj•r+waiai
H1rJMftCJlUHOiocogui(nj>uiMecurt
3
CjlOCJrrjCDpp013334"!ai-1i—»j5
s-
rtC
o
Cho
44^1fllW44WW3r+
13O
oO
3rt
olC0CH44aico-Joicn4iCJK)
0J04CJWr-
CDBJ
^rtOlDCO-JdllliJilJWHflJ
3143
OOOOOOOOOOOO
r>UJ
OoCDoooOoc~>ooCDroHQO(3C30l_ioot—'\—>ooh-»UJUJUJOoC"><•••>o(n-1-1(n(n-J^i(ninrtuH-
ft
UJ
tQ
oOooCDoooooOo
^
oCToai
3
oooo
oooo
oooo
oooooooooo
CDOOOO
NJOONJNJ
LntotoLnLn
-JCDCO-J-J
(TiOO(TiCT
OOO-
OOO(H
OOO3OONJ(\>CDtOcnMCOCO-JUl
OO(TiH-UJ
1—'HH'1—>t—'(—'HI—'(—'(—'t—'h-1*
OOOOOOOOOOOO^OOOOOOOOOOOO!—'
OOOOOOOOOOOOJUOOOOOOOOOOOOW
oooooooooooort
OOOOOOOOOOOOh1-
-J-J-J-JLnLOLOCnLnOJLOLnlu
3COCOCOCOOOOOOOOO*—l-[—•l—J!—1!—'OOOOOOOOOJ000000000000:3
tQ
o
OOOOUiCOCDUijicOCOUi^
TJ
Gaya
Batang
Lokal
Batang
Arahl
Arah2
4.838E+00
3.832E+00
-9.686E+00
6.587E+00
-2.463E+00
5.395E+00
-8.123E+00
3.793E+00
0.000E+00
0.000E+00
O.OOOE+OO
0.000E+0O
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10
11
12
-7.512E+00
4.276E+00
4.276E+00
3.439E+01
2.039E-01
9.751E+00
9.751E+00
1.309E+01
-1.004E+01
1.028E+01
-7.756E+00
8.109E+00
Gaya
Batang
Lokal
Batang
1•
2 3 4 5 6 7 9
10
11
12
Arah
l
•7
.51
2E
+0
0
4.2
76
E+
00
27
6E
+0
0
43
9E
+0
1
03
9E
-0
1
75
1E
+0
0
9.7
51
E+
00
1.3
09
E+
01
-1.0
04
E+
01
1.0
28
E+
01
•7.7
56
E+
00
8.1
09
E+
00
Deformasi
Joint
Kumulatif
Arah2
4.838E+00
3.832E+00
-9.686E+00
6.587E+00
-2.463E+00
5.395E+00
-8.123E+00
3.793E+00
0.000E+00
0.000E+00
O.OOOE+00
0.O00E+0O
Arah3
1.760E+01
8.705E-01
-1.062E+01
1.250E+01
-7.466E+00
4.849E+00
-1.134E+01
5.931E+00
O.OOOE+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
Arah3
1.760E+01
8.705E-01
-1.062E+01
1.250E+01
-7.466E+00
4.849E+00
-1.134E+01
5.931E+00
0.000E+00
0.000E+00
O.OOOE+00
0.000E+00
Arah4
7.512E+00
-4.276E+00
-4.276E+00
-3.439E+01
-2.039E-01
-9.751E+00
-9.751E+00
-1.309E+01
1.004E+01
-1.028E+01
7.756E+00
-8.109E+00
Arah4
512E+00
276E+00
276E+00
439E+01
039E-01
751E+00
9.751E+00
1.309E+01
1.004E+01
1.028E+01
7.756E+00
8.109E+00
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10, ,00000E+00
0..00000E+00
0..00000E+00
22. .20259E-02
1..16148E-04
-5..08385E-03
32,.19375E-02
-8..66061E-03
2..02546E-03
42.,18491E-02
-5..31702E-04
-3..66584E-03
50..OO000E+00
0..OOOOOE+00
0,.000O0E+OO
63..96797E-02
1..12996E-04
-3..87473E-03
73. .94781E-02
-1..03180E-02
8..52899E-04
83.92765E-02
-7. .34054E-04
-3..83912E-04
Arah5
838E+00
832E+00
686E+00
587E+00
463E+00
5.395E+00
8.123E+00
3.793E+00
O.OOOE+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
Arah5
-4.838E+00
-3.832E+00
9.686E+00
-6.587E+00
2.463E+00
-5.395E+00
8.123E+00
-3.793E+00
O.OOOE+00
O.OOOE+00
O.OOOE+00
O.OOOE+00
Arah6
6.595E+00
1.062E+01
-1.843E+01
2.043E+01
-4.849E+00
1.134E+01
-1.303E+01
1.303E+01
O.OOOE+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
Arah6
6.595E+00
1.062E+01
-1.843E+01
2.043E+01
-4.849E+00
1.134E+01
-1.303E+01
1.303E+01
O.OOOE+00
O.OOOE+00
O.OOOE+00
O.OOOE+OO
Deformasi
Joint
Kumulatif
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
10..OOOOOE+00
0.00000E+00
0,,00000E+00
22,.20259E-02
1.,16148E-04
-5..08385E-03
32..19375E-02
-8..66061E-03
2.02546E-03
42,.18491E-02
-5..31702E-04
-3..66584E-03
50,.OOOOOE+OO
0..OOOOOE+OO
0,OOOOOE+OO
63,.96797E-02
1.,12996E-04
-3,.87473E-03
73..94781E-02
-1.,03180E-02
8.52899E-04
83..92765E-02
-7..34054E-04
-3.83912E-04
Deformasi
lateral
tingkat
:3.9679725250E+00
cm
Gaya
pada
joint
kumulatif
Arah3
1.75956E+01
0.00000E+00
-3.68824E-11
3.68824E-11
2.04344E+01
-1.47529E-10
O.0O000E+0O
-2.45882E-11
Joint
1 2 3 4 5 6 7
Arahl
-1.25487E+01
1.35175E+01
Arah2
1.39380E+01
1.22941E-11
1.35175E+01
1.04500E-10
4.09730E+01
1.84412E-11
1.35175E+01
8.60589E-11
.32359E-09
.08188E-09
44863E+01
.35175E+01
-2.32359E-09
-2.55103E-09
Beban
pada
Joint
Joint
2 3 6 7
Arah
1 2 1 2
Gaya
satuan
tanpa
Bata
ng
1-
2 3 4 5-
6 7 8 9-
10
11
-
12
Arah
l
•4
.92
5E
-0
1
2.8
55
E-0
1
2.8
71
E-0
1
2.4
81
E+
00
6.2
45
E-0
2
6.7
92
E-0
1
6.8
22
E-0
1
1.0
47
E+
00
8.8
34
E-0
1
9.0
09
E-0
1
7.0
72
E-0
1
7.3
18
E-0
1
Besar
beban
1.00
-1.00
1.00
-1.00
faktor
beban
Arah2
3.242E-01
5.994E-01
-7.054E-01
-
3.141E-01
-2.414E-01
-
4.061E-01
-5.939E-01
-
1.418E-01
-
O.OOOE+00
O.OOOE+00
0.000E+00
O.OOOE+00
Arah3
1.375E+00
5.964E-01
2.116E+00
2.179E-01
8.433E-01
3.637E-01
8.545E-01
2.182E-01
0.000E+00
0.000E+00
0.O0OE+O0
0.000E+00
Arah4
4.925E-01
-2.855E-01
-2.871E-01
-2.481E+00
6.245E-02
-6.792E-01
-6.822E-01
-1.047E+00
8.834E-01
-9.009E-01
7.072E-01
-7.318E-01
Arah5
-3.242E-01
-5.994E-01
7.054E-01
-3.141E-01
2.414E-01
-4.061E-01
5.939E-01
-1.418E-01
O.OOOE+00
0.000E+00
O.OOOE+00
0.0OOE+00
Arah6
2.465E-01
1.202E+00
O.OOOE+00
1.353E+00
-3.639E-01
8.546E-01
-9.273E-01
9.272E-01
O.OOOE+00
0.000E+00
O.OOOE+00
0.000E+00
VO
On
00+3000
000+3000
0I0-3086'8-
00+3000'0
00+3000
010-3086'8
21
50-3/.8818-T
50-3392X0'2-
20-3£6982-l
8
00+3000
000+3000
0TO-3569'8
00+3000'0
00+3000
010-3569"8-
11
{'0-3£98£l-2
£0-32ES56-2-
20-3£I262'T
L
00+3000
000+3000
000+39/,0'X-
00+3000'0
00+3000
000+39/,0'T
01
£0-36£90X'X-
S0-318S91-£
20-31£i.62'l
9
00+3000
000+3000
000+3950'X
00+3000'0
00+3000
000+39S0"!-
600+300000'0
00+300000-0
00+300000-0
5
X0-36i5f<
6L0-3ZIE
T-
00+3X5X'X-
10-3L88'2-
10-321£
100+3Xi5X'T
8£o-3sos£6'i-
5o-39S5X5'x-
£0-3£S690'/.
i5
10-36i5i5
6-
10-35^8
s10-3/.S6'/.-
10-31780'8-
T0-3Si58
5-
T0-3/L96'/,
L50-38/.556'2-
E0-3668X//5-
£0-3£H60-<-
£
10-3580
810-35ST
l5-
TO-3226'Z.-
10-3T8E's5
10-35.91
V10-3226'/.
9£0-36/.£26'X-
SO-3/,5608'2
£0-312£IT'/.
2
10-358E
i5-
10-3028
15!0-3£65'l
00+32/,6'X-
10-3028
i>-10-3£65'I-
500+300000"0
00+300000'0
00+300000-0
1
00+3/.29
I10-30E8
£-
00+326£"2-
10-3288'2
10-30£8
£00+326£-2
freqsxv
2MBJY
XqBJY
auxof
00+3000
000+3000
0X0-39X//£-
00+3000'0
00+3000
0L0-39U'£
£lUTOf
XSBUHOJ3Q
50-3800
8-
00+3000
I-
X0-3/.69'£-
00+3000'e
00+3000
110-3/.69"£
2
00+3620
I-
20~3£10
IT0-39i50'i5
10-328L'6
20-3ET0
1-
10-39^0't'-
I00+3000
000+3000
0I0+3X80'1-
00+3000'0
00+3000
0X0+3I80-!
21
gqsay
5MBJV
{;qB^v
eqBJY
2UE3Y
XMEJY
buBjcBg
00+3000
000+3000
0XO+3/.EO'X
00+3000"0
00+3000
0X0+3Z.£0-X-
11
UBqsq
jotpfej
BduBn.usn^ES
bAb3
00+3000
000+3000
0X0+3X9£'T-
00+3000'0
00+3000
0X0+3I9£"I
01
00+3000
000+3000
010+30££'T
00+3000'0
00+3000
010+30££'T-
6
OO'l-
2L
T0+3S59
I00+39XE
5-
10+3569-I-
00+3921'5
00+391£
l510+3569'1
8
OO'l
19
10+35159
X-
X0+3T£0
110+3/.22-T-
10+36^fr-T-
10+3X£0
1-
I0+3/.22'!
L
00'1-
2£
T0+36fri5
100+3£68
9-
10+3922'X-
00+3T6I'9
00+3E68
910+3922'I
9
00'1
12
00+3261
9-
00+355E
£20-3j559'2
XO+3850'1-
00+34VSE
£-
20-3c5S9"2-
5
UBqsq
3Esag
Mbjty
CJUXOf
X0+3£S>5
200+395/.
L-
X0+3SS£'5-
10+31££'l
00+3915/.
L10+3SS£"i5
i5
rjcuxorsped
UBqsg
X0+3£i58
1-
10+3622
100+35££'5-
10+3£i58-l-
10+3622
1-
00+35££"5
£
10+3905
100+3550
9-
00+362£'S-
00+31i.0'£
OO+a^iSO
900+362£-5
2
{•0-3L6iL^0'T-
i?0-39L£00'2-
20-3i5T2/.0'X
800+3S05
L00+35E0
9-
00+30££'6
10+3/.92-2
00+3i5£0
900+30££-6-
X
i50-3c.X82£'2
10+3i5/.02/.'X-
Z0
-W9
LL
0'X
L9L1EXV
gqsdY
t>qBJY
eqsdY
2qBJY
XqsJiYbuEjiBg
C0-369l.90'1-
50-39Vi580'£
10+3i5/.02/.'l
9jx-;Exnuln>I
XB>(Ot:buB-jBaBAeg
T0+3/.S2i5S'2
10+30/.S22'5
10+326618'1-
5
£0-3/.9000"X-
00+30952T"!
£0-3Llf>96'5
i500+3000
000+3000
000+300/.'2-
00+3000-0
00+3000
000+300Z/2
21
00+30/.£L£"£-
10+322££8'T-
£0-30£886'S
£00+3000
000+3000
000+3609
'Z00+3000'0
00+3000
000+3609'2-
XT
£0-35LL8£'X-
50-31S0a'£
lO+
'JV
LO
ZL
'X2
00+3000
000+3000
0OO+at'ZE'E-
00+3000'0
00+3000
000+3i52£'£
01
X0+308992'2
X0+36T.58//X-
10+3I6i529'l-
I00+3000
000+3000
000+3652'£
00+3000'0
00+3000
000+3652'£-
6
eqBiv
2MB1V
XMB3V
lUTOj?
00+3X25
£10-3££2
5-
00+3298'£-
10-31S0'8-
10-3££2
500+3298•£
8
JX4EXnuin>(
iuxoC
BpBd
bAbs
00+3225
£-
00+3261
200+3/.I5'2-
00+3£5T"£-
00+3261
2-
00+3/.15'2
L
00+3£51
£00+3865
1-
00+3905'2-
00+32f>£'l
00+38645
100+390S-2
9
uio00+3S2T8582S92'5
:IBifbuTi-
leasdeixseuuojea
00+3£5£
1-
10-3606
810-3{'0£'2
00+32XT•£-
10-3606
8-
I0-3i50£'2-
5
00+3166
500+3651
1-
00+3951'6-
I0-3T^0"8
00+3651
100+39SI'6
i5
i50-3E2LS9'£-
50-322£SE'6-
20-385K2-5
800+3000
000+3E09
200+36SO'T-
00+3808"/.-
00+3£09
2-
00+3650'1
£
£0-39i990'l
20-3££92£'X-
20-3i566£2"S
L00+35E5
V00+3212
2-
00+3£50'1-
00+3102'2
00+3212
200+3ES0-!
2
£0-3£1186'i5
•50-3i559f?i5-X
20-362592'S
910-3S60
600+3961
1-
00+3/.18'!
00+32/10"5
00+3961
100+3/.I8-!-
X
00+300000"0
£0-368009"9
00+300000-0
50-3852E//9-
00+300000'0
20-398168'2
5•5
gqB^v
guBXtf
f-qe^Y
eqBJY
jqBJY
xqsjy
buB^Bg
XBjiOIbUB4EH
eAe3
£0-38662/.'!
20-396L£i5"X-
20-368206'2
£XO+312/.'T
ixiBxniijTO(UBqsq
jo^j^bj
E0-3S9/.00'/-
t>0-3i5i52i5i5'I
20-3!6£16"2
Z00+3069"£
ueqsq
jo4^b,3
00+300000'0
00+300000'0
00+300000"0
X££2
^T^T4
buB-XEq
S5(SX'iSBXd
4E>iap
spsd
eqBJV
2MBJV
1T1
P
iqBIY
Tnnin\i
iiiTcin
tsei
^UXOf
lijoisn
xpuas
<HoA-
CO-4(T\Cn^.00NJA-'3rt
CDCDCDOiC^^OH-
COCOCOO-J-JCOOQOJi.-OOCOVOh-'OoCnOJ^OOJtOtnOI-*--Jt-J^OCTi-J^JO>1^.Nj-j-Joroh-'NJOh{rt
trtpipjpipicdpipiujiii+iii+crOOOOOOOOh-1OJLOCOOLOOJOJO
A-'h-'i—'Ov]h'AJO
AJJ^COO-JO^LOOJ^(T,rOOJ^tOAJ0it^OCTiOCJi-JOOAJ-JOOC0J^H-'O>'lOWffiOO.Cj.HOh
ii1+1ii+crOOOOOOOONJ4^0JLnocnNJLno
rE*OA-1C^iA1O
oocnoMCJlCOo
J—»cnCXIOlOM^.C4
(ncnits.otnMMo4-^OnCOo(14.!>(T.o>mmCOCli—>COI»)C>IT
PII
PJI1
PI+
PI1
PI1
PI1
PI+
airr
c)C)ooc)CloC)(»>J4>>£>d>oCJcoCJo
WHOIDOJ^01CJ144UWHrti<aiai3iacd
airtai3
--hJl-1t-it-'4-14-JCOifc>CTiCTir^
WMUIUHDIaIUCUCDHH01HCOUil>J10lOO(JlHOH|>iQCOCDOlH.COJMC0aii4J>CIlhHnnnnHBBBMBMiiJt-1+++++++I++++3"OOOOOOOOOOOOOI~»X'r-i4-'r-'t-'l-'|-^|-lt-lh-'OOr-'Ql
OOOO^ir-J--Ja^C04-JC0lTi]
OOOOCnh^-JCOCJltVlMOiOOOOCDCnC740>>'fc*tV>C01-J>OOOOHJ4Ji[JlfllDroWtlPIP1P1PIP2P1P3P1P1P1P1P1DJ++++++++++++3"OOOOOOOOOOOOIVliOOOOOh-'OOOMOO
OOOOJ^M-JI-1!-'COIV)
OOOOCncTih^^OOCOOO^OOQO[V))-'0-JCO.C*Cn^J>OOOOI-'OOCOh-'t-^COCnMhtnMBWBBBMPlt<lBW!U++++++++++++3"OOOOOOOOOOOOCaIOOOOOO4-^h^1-^OI—'
t-'Wh-'h^r-'t-'l-^CO.t'.aNCTlr-1
WMCllCJlCDC4lWCJia3Hh40mMcocjiwioioo(iiHOi-,>CjDC£>CJ4t-JJ4»UlESJCOCr4i^.J4.CDr1
p]pip]pip]p]p]p]pipjp]piai+++++++I++++3"OOOOOOOOOOOO^h-1h-»h-'4—>h-'l-J4-1)—14-'004-i
OOO>tvH-J*.COCO0A
OOOOCni—l-JC0LnNJh~1OOOOOtDCncTCT\^NJLOh-'t>OOO>OAJi^.j^.0JtD^DC0C0hi
PlFlPlPlflPinFlFlMPlttllJA+AA+++++7
oooooooooooocn
OOOOOt-»OOOHOO
OOOOA'A'A-'-J.NJcn
OOOOCOCOODI—'COCOCJlw>OOOO^.^Ci.t—'l—'CO^OtnH
OOOOLOLOCOOCOOJOAOU)PIPIPIPJPIPlPJPlpj'PlP-lPj'Cr+++++++-+-++++ODOOOOOOOOOOOO
OOOCDh-^h-1K-'Ot-Jr-'K-10
tocnaiw
rtk:
rqrq
0)Oj
MHOUDCO^lcllCniCCOMHlU3
rtrtOO
atitoItSI(5x-a.3iiiinart
a'ai"O
HHWMWMHUjai^i^ai
CDCDMMUOlOlCjlO^l^^CDIMCJiHlDaiCFlWHCDJS.-J
MIV)00CTiCTi00OOnh->CDCTiCnCOl->CJ00O~4CO-JW
PIP]PIPIPJPJPJ+++++I+
0000
BPIMSifIII3"O
ooo*->?c01
MPI++OOOOOOOOOOOOOOOOl-'Or-1r~1
ai
t(
trtr
33
a)ai3oi
OOOONjt^COr^COONJNJ
Oooo^1M^1OOOO1-^MlOO
PI
oo
PI
o
o
PI
o
o
PI
.44.
CO
PI
IV)
PI
o
PIo
PI
N)I-1
PI
O
O
PI
CD
PI
rv>
PI
>l-lOJ
++++1+1+1++1trOCJ)oI)CJ>Oc>C3oOCJCJN)h^Mooooo
1
H-1O
1
h-1O0NJ
CD00O
O
CDCO-J00
ooooCTiJ-1CDv£»OIOcnIV)P]+
PI+
C)C1c)<1c)(Tlt-*4-^OC>MCJ»OO
OoooJ^CO~J(a)1*0OCO44.:>h-1O<)<>o<4--.)(.)(TlC4(TlOCOCOH
PIPIPIPIPIPIPIPIPIPIPIPIai++++1+1+1+++3-OOOOOOOOOOOO00OOOOt—'Oh-JOOCDO
IIwmroHHWOl-J-JCO
C0C0NJNJ0JcTiCT.0JO-J-JrC*.coNJCnh-'ix>C7\CnOJ(—'co^-J>HHUOjO-Jlfi^lAWU^h
PlWPIWlTlPIPlMPlFlWPliJJ+++++++\-i~tIIr-TOOOOOOOOOOOOn&.OOOOOOOAJOI~lA~'A->
OOOONJHCOH'COONONJ
OOOO-JNJ-JOOOOI-1OOOO^NJO.-'NJOtDNJ>OOOOtOJ-^COOI-'OJ^H-'hS
p]p3p1p1p]wp3p1p]p1p1p1uj++++i+i+i++i;toooooooooooocn
OOOOk^OA^O:OONJ
OOOOAJHIDWOPN)
OOOIDIHC^H^OO^H>OOO-J-JtDC0OO^]CnHOOOtDtDOJCO-JC>-JCnflJMPinPIPlPlPlPlPlPlCTcCr++++AA-I4-+I+CT,OOOOOOOOOOO
OOOOOOHOOJ^O
MHOlDCOvJOlUi^LOiNJH
m0CjrnCjmaC4Oaiai0id()ojCDCJ
rt<-jm(OM^-ri-H-vHiH-.Hi
bjai3aiCO-1(n^!»>l\>i—13UJ0CO-^1CTicn*>(OIVJh^3CJ
3rt3rt1-irtl-l
143CUT13•d
ojTl0101ill
rt011t()Ul
C11.r-^r-1r^l\>CO1-^I-1F-1mf-0>o^m0000000O
BJUJ>3>COmlO010O(O-O1i-V-10h-'i—1000COCOCJ<-HMtic.Ol-^(<J^1^1OCOlO001CDN>cn0^JCOCD0CJ
airtt\ji-^Mh-'010IV)4-^OC.)(Tl1-^0MH-rtCJl(OM0CJIV)on0H-
3"ai3"H-CT)Oh^M(TlC.)1—>-^1>3CO1—'CO)^10IV)COlj>0>3i-1331-^(T((T)MmJ^ro-^1Hrttlcn(T)C»J0IV)(T,CO0Hrt
13rtPIPIPIPIPIPIPIPIU)BJPIPIPIPIPIPIp]PICD
ai11++11++VXt^111+111+3'X
I—'H>l—'HPnI^OIM^i^A
OOOOOMOMLOCO^Ji—»CTiJ^OAJ^a^NJCOCOtDOCONJlDOlD-s]n>-JulOl£)LllM*>
++++H-!1I+l11oo
00000A-1NJO\—'H1H-1
OOOOCOCncACn^oNJ
OOOONJCONJNJH'OOtDOOOQOJONJtD-OOOCOOOOONJI—'LOLOCOOOOA
A-A-++111I1++!OOOOOOOOOOOO
OOOONJA1
>o
NJfl>
cr
OOOO•£»-OM^CJOJtO
OOOOH-OOJtDH'OOLOOOOOP-'^COHOOOCO^OOOOOAOOAOAtDOOJtDIAwnnwwnwpit'innRrJAA+AI-t-l-t-f+A-tCrOOOOOOOOOOOOOJ0000OiH1OA1OO
II111^J-J0>W^^^
OOOOOl—'ONJCOCO-JA-1Oi^^^^jvocotOIDOCOWcootD--ja^-JLnot£)CnNjt^
tItOOOOOOOOOOOO^
OOOOOA1AJNJOH1.-'H
oooococncncnj^oA'Nj
OOOONJCONJNJH-'OOtDOOOOLOONJtO-OOOCO
OOOONJHCOtOOJOOOp]p]p]pdp]MPiPvip]pjpjpviA+IItOOOOOOOOOOOOLn
OOOONJHt—>OONJ
OCDOOcJ^.O-J(->OCO
L6
00OCDCOOA*I*)(TiCDA1CD
LD0aCDrC*0U>(*>-.1CDH1OO>C3C5c>C1--.1<tO)aif>kC»mf-l
nPIPiPIPIPIPIPIPIPIPIPIUJ+A-AA1A+IA+1+crCJO<3CDO<.Ji.)CDCJtJi)(.>m0O0OCnOOH10CDCO0
OOOOOOOO
OOOOOOOOH-10000___-NJNJNJONJNJNJO
03cH-
n>A-3C/lUJU2UJ11!1rt?r1111
1ALOMJ*.LnH1NJJ=>NJH-
HiUJrt
t—>A-1A*O-Jl\Jh-'
trHtorncnA^0-.100a^.fT,0cntocnO
a>4£»m-1N)r£>t—'*»•-jN>C50(O-JCJ
lTCT,OM0>r*M<n0tDN)*.(5C>-JLnto0
u>I—1H^.<o(n(T,Minr>-Jk£ih-1ONJ•£»rt*CJ>CJ-0mN>rt»mIAOArC»OtnC3mCJcnCJM
1PIA
P31
p]A+
PI+
PIP3A
UJrrh-»
P31
P31
P]1
PIP3l
PI1
P31
PIA
UJ
5 00OOOIS)cn0C^c>C3CJc>CJ)
k£iLnMOH1cnHNOLONJJ^Otd.f\J•£*CJ
IDWPWMUWK)
rCi.cncnco^d.^coco
-JNJcnCO
LOOCANJH-JIDCO
PIPIPIP3I1IAOOOO
OCOrC»lC»
tD-J-J-JLDLO<0H'
OCO-J0A>njenO-JHP]PJP]PJUJ1+1+cr
COOOJ
(jl^WHWOWH
iCHinoai^COO
CTirfiOCO-Jtoo
-JOJONJ0JtOOrt>.cncr.oONJOJO
pinnn111+OOOO
vfc*OJOJO
VOtoCn
a>NJocncnNJo>Oh-1-JOPJwmnp]UJ
i11acrOOoo00
OJOJ0Jo
CO^10-lCnl4^0OIV)l-'3
Dcn"1
o1-1
3ai
OICJICJIOHIOMO
COCDCOOCOCOCDOCDOWOHJ4CJ10CDC0-JOCDtV)^.Ol-Jt-JhJOCOh-'COO>»WCOUOPOIUIOII
PIPIPIPIPIPIPIPIDJIII+III+3"OOOOOOOO!-^
oooooooooooooo
CTlHlDOJilDCOO
rocnJ^.O<\N)MO
ooN)toototoJ^O
>j><•>i£=»c•>-1l\>ftlC3
COfT.NJoJi.Ji*N)o>m«t*N)c>(a)toCKCJt~iPJ
1P3
1PJ
1PJA
PJ1
PJf
PJ1
PJ+
UJcr
c)O<>CDCl>CDtJCDN)cnLOODOcnCOCT.o
OiALno^l^AO
oN)oocnoN)o
toco<nC><nvC*HJo
tou>A*oto(nj_4c>
-Jop-»o(T\to-JCD>tCi(I)(—•c>fT)-Ito<Jn
1PJ
1PJ
IPI+
PJl
PJI
PJ1
PJ+
UJcr
ooooooooCO
^^^Oit'UWO
MHOtDCO-JiJlLnu>UMH
UJEUrt^UJUJCJ
tQCO
•^^l^^[SJAJhJ^Cn(T\(T.AJ
ii&JinCA
UJiCiW^lCilO^^^P-J^OcsOOlMCOiTiCOCOOtHCONJ-O^iQ•^OJrC^C^tDCT>OJCOCTiCnNJAJhipjpjpjpjpipipipipipipipjajf1+++++++i++++croOOOOOOOOOOOOP-'iVf->P-'P-'P-'h-1P-1P-'P-'P-'OOA-1UJ
OOOOrC^h-'COCnLDA'tDCnC
OOOOrD-NJCnOONJrCitDCOOOOCOW{T.»r»COMWsJ>|-'OOOOJ^tDtDtDCOtDi-'Cni-iUJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJUJrt++++++++++++CTA-OOOOOOOOOOOONJIA)OOOOOA-'OOOA-'OO
CDOCDOCOh^COl—>P-1P-1P-'NO
OOOOtOCOO-J^COCOCn
OOOOC0iMJ1H^iM\)IjD>OOOOtOUCO^^W^WflPIPIPIPJPJPIPJPJPJPJPJPJUJ++++++++++++CfOOOOOOOOOOOOOOOOOOOP-'OP-'t—'t—'I—'P—'
P-'P-'P^P-'MMP-'J^CncTiCTiP-1
i&1jJ-JCT\Oi^iC»^H^]^]0ocnl\)comcocoocncow-j>^C0^CAtOO^COCO(T>LnNJP-lPSPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJOJ+++++++I++A+-CTOOOOOOOOOOOO^
P-'P-'P-'P-'P-'P-'P-'P-ip-'OOP-'
OOOOv£-MCOCntOPJtOCn
OOOOJ^NJCnOONJ^tDOOOOCONJCT\^CON)LO^J>OOOO^VDUDtOCOtOH'CnhtPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJUJ++++++++++++CToooooooooooocn
OOOOOP->000!OO
OOOOMP-'P-'COOJOJ
oooococo-~JOP->cocntD>oooOkC^i^a\cr\0^.044^iAOOOOCOCOCnOOOJODNJUJpipjpjpipipjpjpipjpjpjpjcr++++++++++++CT,OOOOOOOOOOOO
OOOOP-'P-'P-'OP-iP-'P-'0
MHOlDCO-JCTiCn^COWH
COQ^^a"acn
oiaiinUlroai(1)rt»<x-XTra3aiairtrtOJ01CJ.3<)C)rtH-
iflCOHtlcrairt0)>drt
'—rrH-rtt^
OJii)mrt0)01
3rrrrH-3CJl
>>a0)inWiQrt
ti33H-
HHHHHl£AOCOOjmmCn
COWUWLOWHOAWHW__CO^COCnCnHC^CnOHCOU^iQcocTiNJCnoco^LOCocncncnhtPJPJP1PJPJPJPJP1P1PJPJP.10Jf+++++iii+iiicroooooooooooooi-';>voooooHWOUJ
OOOOAJ-JCOCTiCnOI—'CO
OOOOOCnOCOOJONJCOOOOOOAOrCCntDOtDCTlooocDCnj^tDCncoo^coPJP3PJPJPJPJPJPJP3PJPJPJ++++IiiiI++IOOOOOOOOOOOO
OOOOP-^P-'P-'P-'P-'OONJ
OOOOCnNJtDNJCnOOJI-1
OOOOCONJ^^LOOCONJOOOONJCnCO-JAiOCOA,>1OOOOJ^P-'(DCOOIOCnAHPJPJPJPlpJPJPJPJPJPJPJPlUJ++++I+I+I+++CTOOOOOOOOOOOOOOOOOOP-'OP->OH1OOO
IIIIIIIIAJAJAJh-'h-'tDtOCOCOCTi(TtCn
COWWCOWWHOAWHCOCO^COUiLnMCACnOHCOW^COCnNJCnocOii^tDLOCncncnhi
PJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJUJA+AII1II
OOOOOOOOOOOO^
OOOOOAJP-'NJOP-1P-1P-'
ooooAJococr\cnOAjco
OOOOOCnOCOCOONJOOOOOOCTvOJ^CntDOtDCT.>oooomj^vocncoOrE^cot-iPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJPJUJ++++IIIII++-ICToooooooooooocn
OOOOOONJ
OOOO(TlOtDNJO£*P-1
OOOONJO^J^h-'OOr^>OOOO-JOCT-tDODONJOIAOOOOOCJCnNJ-JOCOCO0JpipipipjpipjpjpipjpipipicrA+++I++I++I+OAOOOOOOOOOOOO
oooocnooh-'oocoo
CTitD<1-J^
0(\>
OlDCOvJCACn^COMH
is<nCjUJ0)010CDrtcc-Jm(.)IN)t--0"BJ0)3ai3rt3
iQUlBJT>rt04
CaBJ0i
>3>l-lK<H0)rtIV)h-iMh^OJO3"0)3"H-r-"33
•art
CO-JODCn•£*CO
ChOn110)idH-<Hi
IV)4-^
1
3rt
OJ
130)o.
oH
301C/1
IV)1-^
ro
01H-
c~>M
cnCOI)01COMH-rtcnCD>3(1)J>COi-(rtHPItn0104
co-JCTicna^.loNJ
COtoK>tD
LOOJOOCTiOtDA'rC^OCOh-'^JCn^WCnOCOCnHr-'lDli)tDN>COrC»ODCOCOtDhJN0NJCOPJPJPIP^PJPJiPJpjpJpJpJpl+A++I+Il+lIIOOOOOOOOOOOOOOOOA4OPJP-JOA-'NJP-'
OOOOOJOI
OOOOOOOOJooooooooocn^io
OOCDOOJCDOCOh-JOPJPJPJPJP3P3p]p]p]pJ++++t+++1+OOCDCDCDCDCDOCDCD
OOOONJOOOH-'O
omrtocn><)C>c)H4-5
PIPi11)1
+13"rrI—1
C)c>K)CDoIV)cr
013
o
O
OOOOHOOJNJHOOJH
ooooLnooNJLnooo
oooocr,oococnootD>OOOOLOOOtD-JOCO^lhipjp]pDpjp]pip]pip]p^piDnuj++++1+++I+++CTOOOOOOOOOOOOCO
OOOOH-'OOOHOOO
IIIIIIIIIHHHACOAtDHfOAlD^
COCOOOOAOtDA-'J^OCOAJ-JUl^lOUlOCOaiHHlfJlD>iDMCO^CnWCJlDHi\3K)COHp]p^p^pjp:p:p]p]p]pip]pjuj
iiiOOOOOOOOOOOO^OCDOOi—'OH-'h-'Oh-'WH
OOOOOJOH-'t-'LOOh-'-J.
OOOOHOOOCOOOCTiOOOOOJOOLn-Ooocn^OOOOOJOOCOl—'OOOIAPJP3pJPJp]p]p1p]pJpn,pjpjUJ++++I+++1++ICToooooooooooocn
OOOONJCDOOHOONJ
OOCDCDOJOtOCOI-'OCO-J
OOOOtOOtDOOOOOrCvOMOOOOOCOo
86-OOOCDOOOCDOiOOOOrC-OCnOOOCOl—»
cnohi—'
LOCDNJrC*.>CDOCOtDPi
P]p]PJp]UJ++II3"
CD(Ti
ooocr
NJNJNJNJA1
COOJONJNJrC».cncncotoCT.-JtDOJOJ**ocnlo(—'cnco»cs.conjPJPJP3PJP]
IIoooooooo
+^PVM
NJNJO>iCTiH)NJCnK)
CT.OONJP-1HCOoC^l\)jb.<j-itDtoa^
CO-JH-J^CON)-JCOCO
P3PJPIPJP3
cn(->
-ocn
rEio
OJCTi>-JOD!APJPJUj
IJA+CDOOCDCDOOCDNJt—'MCni—1Oh-'Cnh-j
M-Jh-'OJNJCOOJNJ
CnCOtDH-'COCOCTiLn-JLnODOtD^l-JtDHOCOOID^ADW-J.£j.COOHCO^H>OLOODNJCOtO-JH-'PfPJPJPJP3PJPJPJPJU)
iii+i+i-fcrOOOOOOOOOJ•C^h-'COMOJOCOH
C3
C^CTiCTiOOJCOOJO
(Ti^J-JOcTiODCTiOCOHx>OC^-JtDOrt^r^cnoco-JOCD0-J^OI-'OtDO>-~JCOcnocnco-JOHPJPJPJP3PJPJP-JPJUJili+iii+crOOOOOOOO.-1NJNJNJCDNJNJNJCD
I-*I-1(—'O-JLO
h-1(Ti-JOtDCOh-1CTiNJOCOODCO>J>tCs-O
Cn.£.OO
tDCTtDOPJPJPJPJ
I1OOOOOOOONJ
WKJuriO^M^O
-j^cno
OCTitDOocnojo
PJPJp]PJ
ioh-'cno-jcoh-'O
-^JOtDOCTtCOOO-J^irC.OCnCOAONjCnj^ONJCOCTiOh-'Co-ooa^vC>.NJO>a^HJ^».CD-JC0OOIA
pjp]p]p]p]p:p3p]UJIIt+II
Sendi
plastis
ke
5Delorirasi
Joint
Kumcuar.ii
pada
dekat
oatang
titik
2 2
Joint
1
Arahl
O.00O0OE+O0
Arah2
0.00000E+00
0
Arah3
OOOOOE+OO
Faktor
beban
1.729E+00
24.07859E-02
1.76818E-04
-1
16106E-02
Faktor
beban
kumulatif
2.232E+01
34.06434E-02
-5.05560E-02
-1
40765E-02
Gaya
Batang
Loka;
44.05005E-02
-8.63165E-04
-8
75095E-03
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
5O.OOOOOE+00
0.00000E+00
0OOOOOE+00
1-7.260E-01
1323E-01
1.898E+00
7.260E-01
-1
323E-01
-1
236E+00
67.64717E-02
1.80507E-04
-7
96185E-03
21.711E-01
1729E+00
5.194E+00
-1.711E-01
-1
729E+00
-5
410E-03
77.61293E-02
-3.01515E-02
-4
75366E-03
31.750E-01
0000E+00
0.000E+00
-1.750E-01
0000E+00
0OO0E+00
87.57863E-02
-1.20620E-03
-1
95112E-03
44.170E+00
5831E-01
2.692E-01
-4.170E+00
-5
831E-01
2646E+00
Deformasi
lateral
tingkat
:7.6471655181E+00
cm
52.022E-01
-1
830E+00
-3.959E+00
-2.022E-01
1830E+00
-5
189E+00
61.726E+00
1729E+00
5.189E+00
-1.726E+00
-1
729E+00
-1
716E-04
Gayapadajointkumulatif
71.734E+00
0000E+00
0.000E+00
-1.734E+00
0000E+00
0000E+00
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
81.497E+00
-5
419E-02
-2.702E-01
-1.497E+00
5419E-02
-6
818E-04
1-2.04365E+01
-2.33778E+01
278291E+01
9-1.789E+00
0000E+00
0.000E+00
1.789E+00
0000E+00
0000E+00
22.23248E+01
6.67718E-05
-5
29959E-03
10
1.813E+00
0000E+00
O.OOOE+00
-1.813E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
31.69115E-02
-2.34496E+01
-3
38330E+00
11
-2.338E+00
0000E+00
0.00OE+OO
2.338E+00
0000E+00
0OOOE+00
41.68478E-02
1.12441E+00
-3
90993E-03
12
2.386E+00
0000E+00
O.OOOE+00
-2.386E+00
0OOOE+00
0OOOE+00
5 6
-2.43097E+01
2.23248E+01
6.80281E+01
7.27858E-05
3
-2
36463E+01
64421E-03
Gaya
Batang
LokaJ
Kumulatif
73.14697E-02
-2.25866E+01
-7
85220E-01
Batang
Arahl
Arah2
Arah3
Arah4
Arah5
Arah6
83.13384E-02
2.61346E-01
-8
39019E-04
1-1..144E+01
6107E+00
2.783E+01
1.144E+01
-6
107E+00
2706E+00
26.893E+00
1116E+01
1.843E+01
-6.893E+00
-1
116E+01
1505E+01
Beban
pada
Joint
36.910E+00
-1
229E+01
-1.843E+01
-6.910E+00
1229E+01
-1
843E+01
Joint
Arah
3esar
beban
45.583E+01
9671E+00
1.471E+01
-5.583E+01
-9
671E+00
3365E+01
21
1.00
5-2.386E-01
-6
879E+00
-2.114E+01
2.386E-01
6879E+00
-1
325E+01
32
-1.00
61.656E+01
1030E+01
1.325E+01
-1.656E+01
-1
030E+01
1765E+01
61
1.00
71.659E+01
-1
229E+01
-1.843E+01
-1.659E+01
1229E+01
-1
843E+01
72
-1.00
82.219E+01
4430E+00
3.718E+00
-2.219E+01
-4
430E+00
1843E+01
Struktur
sudah
runtuh
:J)S®
9-1.865E+01
0000E+00
0.000E+00
1.865E+01
0000E+00
00O0E+0O
Beban
pada
Joint
10
1.905E+01
0000E+00
0.000E+00
-1.905E+01
0000E+00
0OOOE+00
Joint
Arah
3esar
beban
11
-1.587E+01
0000E+00
O.OOOE+00
1.587E+01
0000E+00
0000E+00
21
1.00
12
1.646E+01
0000E+00
O.OOOE+00
-1.646E+01
0000E+00
0000E+00
3 6 7
2 1 2
-1.00
1.00
-1.00
Deformasi
Joint
Joint
Arahl
Arah2
Arah3
Struktur
sudah
runtuh®5©
10.00000E+00
0.00000E+00
O.OOO00E+O0
Beban
pada
Joint
23.87615E-03
1.12249E-05
-1.44855E-03
Joint
Arah
3esar
beban
33.87261E-03
-1.19095E-02
-5.23804E-03
21
1.00
43.86900E-03
-6.44651E-05
-1.09849E-03
32
-1.00
50.OOOOOE+OO
O.OOOOOE+00
O.OOOOOE+00
61
1.00
69.01720E-03
8.09809E-06
-2.01711E-03
72
-1.00
78.98150E-03
-1.36068E-02
-5.79897E-03
Struktur
sudah
runtuh©S©
88.94565E-03
-8.76113E-05
-9.73910E-04
vO
LAMPIRAN 5(Validasi Program SAP 90)
Validasi
Dalam penelitian numeris ini menggunakan program bantu komputer
bahasa Pascal dan setelah dicek dalam program komputer SAP 90 hasil yang
diperoleh gaya, displacement, dan momen sama. Hanya berbeda dalam
pembulatan saja, hal ini dikarenakan dalam program SAP 90 menggunakan
pembulatan 15 angka di belakang koma, sedangkan dalam program komputer
bahasa Pascal menggunakan pembulatan 6 angka di belakang koma.
100
Model 3
PLASTIS
SYSTEM
L=l
JOINTS
1 X=0 Y=0
2 X=0 Y=5
3 X=3 Y=5
4 X=6 Y=5
5 X=6 Y=0
6 X=0 Y=10
7 X=3 Y=10
8 X=6 Y=10
RESTRAINTS
1,5,4 R=l, 1,1,1,1,1
FRAME
NM=2
1 SH=l T=0.3,0.125,0.0162,0.0108,0.125,0.0162 E=2 1E72 SH=I T=0.3,0.3,0.02,0.012,0.3,0.02W=2.1E71.1.2 M=22.2.3 M=l
3.3.4 M=l4.4.5 M=25.2.6 M=2
6.6.7 M=l7.7.8 M=l8,4,8 M=2
LOADS
2,6,4 F=6.25576
3,7,4 F=0,-6.25576
101
Model 3
PROGRAM: SAP90/FILE:wk.F3F
PLASTIS
FRAME ELEMENT FORCES
ELTLOAD AXIAL DIST 1-2 PLANE 1-3 PLANE AXIAL
IDCOND FORCE ENDI SHEAR MOMENT SHEAR MOMENT TORQ
1 1.71
.0 5.85 -22.39
5.0 5.85 6.84
2
1 -2.11
.0 -1.53 9.53
3.0 -1.53 4.953
1 -2.11
.0 -7.78 4.95
3.0 -7.78 -18.414
1 -14.22
.0 6.66 -9.67
5.0 6.66 23.665
1 .18
.0 1.70 -2.69
5.0 1.70 5.83
6
1 -4.55
.0 -.18 5.83
3.0 -.18 5.297
1 -4.55
.0 -6.44 5.29
3.0 -6.44 -14.02
8
1 -6.44
.0 4.55 -8.74
5.0 4.55 14.02
102
Model 3 sendi 1
PROGRAM: SAP90/FILE:wk. SOL
PLASTIS
JOINT DISPLACEMENTS
LOAD CONDITION 1 - DISPLACEMENTS "U" AND ROTATIONS "R"
>INT U(X) U(Y) U(Z) R(X) R(Y) R(Z)1 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000
2 .030740 .000027 .000000 .000000 .000000 -.007312
3 .030697 -.004396 .000000 .000000 .000000 .003143
4 .030653 -.000224 .000000 .000000 .000000 -.006580
5 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000
6 .067235 .000030 .000000 .000000 .000000 -.005833
7 .067141 -.005196 .000000 .000000 .000000 .002204
8 .067048 -.000325 .000000 .000000 .000000 -.004098
PROGRAM:SAP90/FILE:wk.SOL
PLASTIS
REACTIONS AND APPLIED FORCES
LOAD CONDITION 1 - FORCES "F" AND MOMENTS "M"
JOINT F(X) F(Y) M(Z)1 -5.8466 -1.7086 22.3917
2 6.2558 .0000 .0000
3 OOOO -6.2558 .0000
4 OOOO OOOO OOOO
5 -6.6650 14.2201 23.6588
6 6.2558 OOOO .0000
7 .0000 -6.2558 .0000
8 .0000 OOOO OOOO
TOTAL .0000E+00 .000OE+00 .4605E+02
103
o
06
dY
S
00
'9T
V
I0
+3
ZL
Q£
'~
<\7
>X
VW
00
*T
V
T0
+3
6L
SC
-
<T
>N
IH
S3
dO
T3
AN
3
tav
oi
eew
Tn
dT
fio
3H
\fy
3
I2[M
X*
-
X
dv
s
lV3
SV
d
:sio
n;
Model 3
PLASTIS
SYSTEM
L=l
JOINTS
1 X=0 Y=0
2 X=0 Y=5
3 X=3 Y=5
4 X=6 Y=5
5 X=6 Y=0
6 X=0 Y=10
7 X=3 Y=10
8 X=6 Y=10
RESTRAINTS
1,5,4 R=l, 1,1,1,1,1
FRAME
NM=2
1 SH=1 T=0.3,0.125,0.0162,0.0108,0.125,0.0162 E=2.1E72 SH=I T=0.3,0.3,0.02,0.012,0.3,0.02W=2.1E71.1.2 M=22.2.3 M=l3.3.4 M=l4.4.5 M=25.2.6 M=26.6.7 M=l7.7.8 M=l8,4,8 M=2
LOjADS
2,6,4 F=6.255763,7,4 F=0,-6.25576
105.
Model 3
PROGRAM:SAP90/FlLE:wk F3F
PLASTIS
FRAME ELEMENT FORCES
ELTLOAD AXIAL DIST 1-2 PLANE 1-3 PLANE AXIALID COND FORCE ENDI SHEAR MOMENT SHEAR MOMENT TORQ
1
1 1.71
.0 5.85 -22.39
5.0 5.85 6.842
1 -2.11
.0 -1.53 9.53
3.0 -1.53 4.953
1 -2.11
.0 -7.78 4.95
3.0 -7.78 -18.414
1 -14.22
.0 6.66 -9.67
•• 5.0 6.66 23.665
1 .18
.0 1.70 -2.69
5.0 1.70 5.836
1 -4.55
.0 -.18 5.83
3.0 -.18 5.297
1 -4.55
.0 -6.44 5.29
3.0 -6.44 -14.028
1 -6.44
.0 4.55 -8.74
5.0 4.55 14.02
106
Model 3 sendi 1
PROGRAM:SAP90/FILE:wk.SOL
PLASTIS
JOINT DISPLACEMENTS
LOAD CONDITION 1 - DISPLACEMENTS "U" AND ROTATIONS "R"
JOINT U(X) U(Y) U(Z) R(X) R(Y) R(Z)
1 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000
2 .030740 .000027 .000000 .000000 .000000 -.007312
3 .030697 -.004396 .000000 .000000 .000000 .003143
4 .030653 -.000224 .000000 .000000 .000000 -.006580
5 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000 .000000
6 .067235 .000030 .000000 .000000 .000000 -.005833
7 .067141 -.005196 .000000 .000000 .000000 .002204
8 .067048 -.000325 .000000 .000000 .000000 -.004098
PROGRAM:SAP90/FlLE:wk.SOL
PLASTIS
REACTIONS AND APPLIED FORCES
LOAD CONDITION 1 - FORCES "F" AND MOMENTS "M"
JOINT F(X) F(Y) M(Z)1 -5.8466 -1.7086 22.3917
2 6.2558 .0000 .0000
3 .0000 -6.2558 .0000
4 .0000 .0000 .0000
5 -6.6650 14.2201 23.6588
6 6.2558 .0000 .0000
7 .0000 -6.2558 .0000
8 .0000 .0000 .0000
TOTAL .0000E+00 .0000E+00 .4605E+02
107
No
te:
PA
SC
AL
SA
P
Y
>X
Wk
2
FR
AM
E
OU
TP
UT
M3
3
LO
AD
1
EN
VE
LO
PE
S
MIN
<1
>
-.2
72
8E
+0
1
AT
.00
MA
X<
4>
-.2
96
8E
+0
1
AT
5.0
0
SA
P9
0
o oo
Lembar i^onsultasi
Tugas Akhir
Dosen Pembimbing I Air. H. Susastrawan, MS'Dosen Pembimbing II : ' Ir. Fatkhurrohman Nursodik, MT.'
Disusun Oleh:
Ashuri Indro Purnomo 93 310 139Wiwik Yuliastuti 93 310 155
Tanggal Keterangan
fUfu .
P/lflnfulf'kflM. k. ^tvt&wbtn^ UJ-rtt«A.
pS- 0*2. ~2doo
;foc
^^"L
JhUi^L^-rtlf /a \~t P«^ JJ-**-2-LW
foe' 2 &£J4$ /
L /•-
'J- y - ^ w
Lembar Konsultasi
Tugas Akhir
Dosen Pembimbing I Air. H. Susastrawan, MS'Dosen Pembimbing II : ' Ir. Fatkhurrohman Nursodik, MT.
Disusun Oleh:
Ashuri Indro Purnomo 93 310 139
Wiwik Yuliastuti 93 310 155
Tanggal Keterangan Paraf Dosen
t^f CZL4^
'f&-z-fjo? -2CC&
UNIVERSITAS ISLAM INDONESIAFAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAANJURUSAN TEKNIK SIPILJI. Kaliurang Km. 14,4 Tclp. 95330 Yogyakarta
KARTU PESERTA TUGAS AKHIR
Nama No. Mhs. N.l.RM. Bidang Studi
vSHHRT TNDRO P.03 31 n .1 oy
,/TWTK VUTJASTHTT)3 >U','i 1 AA
^.TF.fJKT^R
CTPriKTHF
JDUL TUGAS AKHIR 7^SD?.j.Mmi.^
••••f^JH'.'SUS&^RAW.W HS"MT
in Yogyakarta,
IR.H.TATAtlTTAri KM AR.'
No. Tanggal
!PJ
P*
CATATAN -KONSULTASI
Konsultasi ke KETERANGAN
9^ -•-'<•''• Mir (,Av,j ..A Cr r r ,..
/w /;(a , /^- ^/-^/^M
ICruxU^br* 'A^.>A faifuUl*-$? 'J-*- thiATtXZfrtf. ^7/A ^
/ i
~&riH
<*r>j ^O^^ C^f
Aa/-;
Paraf
mm
y