REGLAMENTO ARGENTINO PARA EL PROYECTO YCONSTRUCCION DE PUENTES FERROVIARIOS DEACERO REMACHADO

INDICE

Captulo A :Advertencias previas y formas de aplicacin

Captulo B :Prescripciones generales para dibujo, definiciones y smbolos de magnitudes y de resistencia de materiales

Artculo 1 :Representacin de las vistas, secciones y plantas de los puentes metlicos

Artculo 2 :Valores dez,r,E,G, yt

Artculo 3 :Documentos y clculos a presentar

Artculo 4 :Grado de exactitud

Captulo C :Hiptesis de carga

I) Fuerzas principalesa) Carga permanente

Artculo 5 :Datos generales sobre la carga permanente

Artculo 6 :Peso especfico de los materiales

b) Carga mvil

Artculo 7 :Datos generales sobre la carga mvil

Artculo 8 :Cargas uniformemente distribudas equivalentes

Artculo 9 :Coeficiente de impacto

Artculo 10:Presin de la tierra sobre los estribos

Artculo 11:Sobrecarga mvil en calzadas, aceras y andenes

Artculo 12:Fuerza centrfuga

c) Influencias accesorias

Artculo 13:Fuerzas laterales en los puentes de bastidor abierto

Artculo 14:Efecto de la temperatura

II) Fuerzas adicionales

Artculo 15:Accin del viento

Artculo 16:Fuerza de frenado

Artculo 17:Choques laterales

Artculo 18:Resistencia de frotamiento de los apoyos

III) Sobrecargas especiales

Artculo 19:Choques producidos por vehculos carreteros contra estructuras de apoyo

Captulo D :Detalles de clculo de resistencia

I) Generalidades

Artculo 20:Indicacin del material

Artculo 21:Mtodo de clculo . Eleccin del mtodo de clculo

Artculo 22:Los diferentes estados de carga

Artculo 23:Marcha de clculo

Artculo 24:Clculo de las tensiones (Mtodo)

Artculo 25:Tensiones adicionales debidas a uniones descentradas y estados de carga transitorios Tensiones secunadarias

Artculo 26:Cubrejuntas

II) Prescripciones particulares para las vigas de alma llena

Artculo 27:Deduccin de los agujeros para roblones

Artculo 28:Platabandas

Artculo 29:Paso del roblonado

Artculo 30:Escuadras de rigidez que refuerzan el alma

III) Prescripciones particulares para vigas de celosa

Artculo 31:Clculo de las barras tendidas (deduccin de los agujeros de robln)

Artculo 32:Clculo de las barras comprimidas

Artculo 33:Nmero de roblones en los empalmes de las barras de celosa

IV) Prescripciones particulares para vigas de tablero

Artculo 34:Elementos del tablero

V) Clculo de los arriostramientos para el viento, transversales de frenado y balanceo

Artculo 35:Generalidades

Artculo 36:Diagonales rgidas cruzadas

Artculo 37:Arriostramientos contra la acin del viento en los puentes oblcuos

VI) Clculo de las uniones mediante roblones o pernos

Artculo 38:Generalidades

Artculo 39:Uniones y empalmes en vigas de alma llena

Artculo 40:Uniones y empalmes en vigas de celosa

VII) Clculo de los aparatos de apoyo y de la mampostera situada debajo de ellos

Artculo 41:Aparatos de apoyo de acero

Artculo 42:Soleras de apoyo

VIII) Estabilidad de las construcciones y tensiones admisibles

Artculo 43:Estabilidad de las construcciones respecto al volcamiento y al levantamiento de los apoyos

Artculo 44:Tensiones admisibles en las vigas principales y en la viga de tablero

Artculo 45:Tensiones admisibles en las partes que soportan los andenes

Artculo 46:Tensiones admisibles en los arriostramientos contra el viento, transversales, de frenado y de balanceo

Artculo 47:Tensiones admisibles en las uniones ejecutadas con roblones

Artculo 48:Tensiones admisibles en las piezas de los aparatos de apoyos y articulaciones

Artculo 49:Tensiones admisibles en los pernos de anclaje

Artculo 50:Tensiones admisibles en la solera y sillares de apoyo, y en la mampostera de los pilares y estribos

Artculo 51:Tensiones admisibles en los durmientes

IX) Flecha y peralte de las vigas principales

Artculo 52:Clculo de la flecha

Artculo 53:Peralte de montaje

Captulo E:Prueba y recepcin de los puentes metlicos

Artculo 54:Generalidades

Artculo 55:Trenes de prueba

Artculo 56:Clases de pruebas

Artculo 57:Ejecucin de las pruebas

Artculo 58:Lmites mximos de oscilaciones y flechas

Artculo 59:Recepcin de los puentes

Captulo F :Normas complementarias

Captulo G :Refuerzo de tramos de acero existentes

I) Revisin de tramos existentes

II) Tensiones y flechas admisibles

III) Refuerzo de tramos existentes

Prescripciones generales

1 -Durante la vigencia del presente reglamento, los tramos metlicos de hasta 150 m de luz terica de los puentes ferroviarios que se proyecten, construyan, refuercen o modifiquen, debern ajustarse a sus prescripciones.

2 -No podrn ponerse en servicio nuevas locomotoras o vehculos cuyos efectos sobre los puentes sean mayores que los producidos por los trenes tipos que ms adelante se especifican.

CAPITULO A

Advertencias previas y formas de aplicacin - Proyecto general e indicacin del tipo de obra

1 -Al proyectar la Administracin del Ferrocarril los tipos de obra para una construccin nueva o para reforzar o modificar puentes metlicos, se preparar para cada obra un proyecto general.Tratndose de obras nuevas, deber indicarse si ha de utilizarse un tipo de tramo ya aprobado o si se repetir un proyecto construdo (con las modificaciones que fueran necesarias).

2 -La adquisicin de los puentes de acero se har en base a un proyecto detallado. Al utilizar un proyecto que se repita, este deber ajustarse en todos sus detalles a las prescripciones de este Reglamento.

3 -Este Reglamento se refiere nicamente a puentes ferroviarios con tramos fijos, isostticos o contnuos de luces no mayores a 150 m.Toda obra que no encuadre dentro de lo especificado, ser objeto de un estudio especial. En cada caso ello necesitar la aprobacin de la Administracin del Ferrocarril.

Redondeo de las longitudes de las mallas y de la luz del puente

4 -En lo posible la longitud de las mallas se redondear al centmetro y la luz del tramo entre apoyos, al metro.

Captulo B

Prescripciones generales para dibujo, definiciones y smbolos de magnitudes y de resistencia de materialesPara el dibujo de planos generales y de detalles se utilizarn las Normas IRAM vigentes y relativas al dibujo tcnico.Para las distintas magnitudes se utilizar la Norma IRAM 3.Para las magnitudes de resistencia de materiales se utilizar la Norma IRAM 565.

Artculo 1.- Representacin de las vistas, secciones y plantas de los puentes metlicosRepresentacin de dos vigas con dos cordonesLas Figuras 1 y 2 muestran la representacin correspondiente a un puente recto. Las Figuras 3 y 4, la del puente oblcuo.

El eje de la va con sus progresivas crecientes deben dibujarse en planta con trazos finos interrumpidos por puntos (-.-.-.-.) y si es posible paralelamente al borde superior del papel, de manera que el kilometraje vaya aumentando de izquierda a derecha.Las barras de las vigas principales se designarn como indica la Figura 1, o bien colocndolas como subndices los nudos que las limitan, por ejemplo DII-3; I1-2; o directamente II-3 y 1-2, etc., respectivamente.La Figura 5 muestra un puente oblcuo derecho, cuando la viga principal derecha se encuentra desplazada hacia delante con respecto a la de la izquierda (Figura 5). El puente se llama oblcuo izquierdo cuando la viga principal izquierda se encuentra adelantada respecto a la de la derecha (Figura 6).

Representacin de secciones transversalesEn las Figuras 7 y 8 se indican las representaciones de puentes de va simple y doble respectivamente.

Visto el puente en la direccin de las progresivas crecientes, se designar a la viga izquierda con AB y a la derecha con CD, la seccin transversal del puente se representar como si estuviera vista en la direccin de las progresivas.

Representacin de los apoyos en planta

Las flechas indican las direcciones posibles del movimiento.

Artculo 2.- Valoresz,r,E,CytEn los clculos se aplicarn los siguientes valores medios:

Si en la construccin de un tramo metlico hubiera de emplearse acero de caractersticas distintas a las especificadas en el cuadro anterior, las tensiones admisibles de traccin y flexin para este acero especial se determinarn multiplicando las tensiones admisibles correspondientes al acero comn por la relacin(siendozla tensin especfica en el lmite de fluencia para el acero especial que se considere).Los aceros aparte de satisfacer lo establecido debern dar cumplimiento al ensayo de plegado de acuerdo a la Norma IRAM 503.

Artculo 3.- Documentos y clculos a presentarLas empresas presentarn sus proyectos con los siguientes documentos:Memoria descriptiva general de la obra, planos de conjunto y de detalle, con la disposicin general de la obra incluyendo vistas, plantas y secciones de los distintos elementos estructurales, y los clculos de resistencia necesarios para satisfacer el presente reglamento.Estos clculos de resistencia formarn un conjunto claro y armnico de tal manera que permita seguir con facilidad el proceso de la formacin de los siguientes elementos del puente, detallando en forma completa los siguientes puntos:

a)Peso propio y carga permanente de todas las estructuras importantes.

b)Carga mvil.

1 -Convoy de cargas.

2 -Coeficiente de impacto.

c)Reglamentos o prescripciones que han servido de base para determinar los momentos, esfuerzos de corte, etc.

d)Otras influencias que hubiere.

e)Fuerzas adicionales.

f)Cargas especiales.

g)Materiales.

h)Forma y dimensiones de las secciones de los elementos estructurales.

i)Tensiones mximas calculadas y tensiones admisibles de todos los elementos estructurales. Igualmente se detallarn las uniones y los empalmes.

j)Clculo numrico de las ordenadas de la lnea elstica producida por la carga permanente y la carga mvil.

k)Contraflecha de montaje para puentes nuevos.

l)Designacin del tipo de puente, indicando luz terica y ubicacin de la va.

Artculo 4.- Grado de Exactitud

1 -Para el clculo de los momentos flectores, esfuerzos de corte, esfuerzos de barras, tensiones, etc., no se exigir en general, mayor exactitud que la que pueda obtenerse con el empleo de una buena regla de clculo o un procedimiento grfico bien ejecutado. Por eso pueden redondearse los valores a partir de la tercera cifra (contando desde adelante); este redondeo slo se efectuar cuando se hayan computado todas las diversas influencias.

2 -Para el clculo de las ordenadas de la lnea de influencia, particularmente en los sistemas estticamente indeterminados, es necesario en general, una mayor exactitud.

3 -Para el clculo de las ordenadas del sistema reticular, largo de las barras, etc., basta una aproximacin al milmetro.

CAPITULO C

Hiptesis de carga

I -Fuerzas principalesa -Carga permanente

Artculo 5.- Datos generales sobre la carga permanente

1 -La carga permanente, que generalmente se puede suponer uniformemente repartida, se compone:

a)del peso del acero de la superestructura (vigas principales, viguetas, largueros, bastidor del tablero, arriostramientos, refuerzos transversales y vigas de las veredas)

b)del peso del tablero (rieles, durmientes, contrarrieles, balasto, entablonado, etc.)

2 -El peso del tablero se calcular directamente, mientras que el peso de la superestructura se calcular primeramente en forma aproximada, mediante frmulas, curvas grficas o por comparacin con nuevos puentes ejecutados de dimensiones iguales o semejantes. Estos valores servirn provisoriamente para el clculo de momentos flectores, esfuerzos cortantes y tensiones de barras.

3 -Cuando no se haya comprobado que es exacta la carga permanente asignada en el primer clculo, se proceder inmediatamente despus de terminar el clculo de resistencia, a computarla de nuevo.Si las tensiones totales determinadas con ella superan en ms del 3% a las tensiones admisibles en las secciones ms peligrosas, se rehar nuevamente el clculo de resistencia. En todo caso, una vez terminado el clculo de resistencia de todo el proyecto, se comparar la carga permanente real hallada mediante el clculo exacto de los pesos con la supuesta en el primer clculo.

4 -Como peso de va (rieles, contrarrieles, eclisas, etc.), sin durmientes ni balasto, se admitir como mnimo 0,200 t/m de va.

Artculo 6.- Peso especfico de los materiales

1 -Se admitirn los siguientes pesos especficos:

b -Carga mvil

Artculo 7.- Datos generales sobre la carga mvil

1 -El clculo esttico se har adoptando un tren tipo constitudo por dos locomotoras con sus tenders acoplados, ambas en posicin normal de marcha, seguidas por un nmero indefinido de vagones cargados.

2 -Las locomotoras y vagones sern de los tipos siguientes:

a)Para trocha ancha de 1,676 m.

b)Para trocha media de 1,435 m.

c)Para trocha angosta de 1,000 m.

3 -Para el clculo de pequeos tramos as como las viguetas y los largueros, se adoptarn las siguientes cargas siempre que provoquen esfuerzos mayores que los precedentes:

a)Para trocha angosta de 1,000 m.

b)Para trocha media de 1,435 m.

c)Para trocha ancha de 1,676 m.

4 -Las sobrecargas mviles a considerar en el clculo esttico de los puentes de lneas especiales (ferrocarriles de trocha inferior a 1 m, ferrocarriles a cremallera y funiculares), se fijarn en cada caso por Ferrocarriles Argentinos a propuesta de la Administracin del Ferrocarril.

5 -Se estudiarn las posiciones ms desfavorables de las cargas mediante lneas de influencia u otro procedimiento anlogo ya sea una disminucin de la longitud del tren para la carga de una sola zona o la intercalacin de vagones vacos cuando se trata de cargas varias zonas de distinto signo, pero sin establecer discontinuidad en el convoy.

6 -Como cargas correspondientes el peso de los vagones vacos se considerarn:

a)Para trocha ancha de 1,676 m.

b)Para trocha media de 1,435 m.

c)Para trocha angosta de 1,000 m.

7 -En los puntos con dos vas se admitir carga completa sobre ambas, como si las dos estuvieran recorridas al mismo tiempo y en la misma direccin. En los puentes con tres vas se considerar carga completa sobre dos vas y media carga en la tercera va; con cuatro vas; carga completa sobre dos vas, media carga sobre la tercera va y un cuarto de carga sobre la cuarta va.

Artculo 8.- Cargas uniformemente distribudas equivalentes

1 -Los clculos estticos podrn realizarse con las cargas especificadas en el prrafo precedente o mediante el empleo de las cargas uniformemente distribudas equivalentes a las reales en lo que respecta a los momentos flectores y esfuerzos cortantes, sobrecargndose la longitud que sea necesaria para obtener los esfuerzos ms desfavorables.

2 -Para la determinacin de los mximos momentos flectores, se utilizarn los valores de la carga uniformemente distribudas equivalente dada por la Tabla N 1. Los valores depde la misma tabla servirn para la determinacin de los mximos esfuerzos cortantes.

Tabla N 1Tabla uniformemente distribuda equivalente a los trenes tipos, expresadas en toneladas por metro lineal de va.

Hasta 10 m de luz, los valores depson los que corresponden al momento flector en el centro del tramo, para ms de 10 m de luz son el promedio entre los del centro y el 1/6 de la luz.

Artculo 9.- Coeficiente de impacto

1 -Para el clculo de los momentos flectores, esfuerzos de corte, tensiones de barras, etc., deber tenerse en cuenta el efecto dinmico de las cargas en movimiento, multiplicndolas por un coeficiente de impacto.

2 -El coeficiente de impacto para el clculo de las vigas principales, viguetas y largueros, depende de sus luces respectivas, del tipo del tablero y de la velocidad. Para las viguetas se tomar como luz, la distancia entre los ejes de las vigas principales. Para los largueros se tomar como luz la distancia entre los ejes de dos viguetas consecutivas. Para vigas principales se calcular con el coeficiente de impacto correspondiente a la luz entre apoyos.Para vigas contnuas con articulaciones o sin ellas, el coeficiente de impacto para las vigas principales se regula en cada tramo segn la luz de ste entre apoyos: slo para las vigas suspendidas entre articulaciones, de los puentes Gerber, es determinante la distancia entre los puntos de articulaciones.Para los momentos entre apoyos y para las reacciones en los apoyos intermedios sirve la media aritmtica de los coeficientes de impacto correspondientes a los tramos adyacentes. Para puentes con dos o ms vas pero con slo dos vigas principales, se tomar en cuenta para el clculo de estas vigas el coeficiente de impacto correspondiente al doble de la luz.

3 -El coeficiente de impacto a aplicar se tomar de la Tabla de Coeficientes de Impactos.

TABLA DE COEFICIENTES DE IMPACTOS PARA VELOCIDADES V50 km/hPara valores intermedios de lp, el valor correspondiente es el ms prximo.

Coeficiente de impactopara velocidades V < 50 KM/HEn marcha lenta con V10 km/h es en todos los casos= 1,10.Para vigas con L10 m y velocidades entre 10 km/h y 50 km/h, podr tomarse como coeficiente de impacto el siguiente valor:Siendoel de la tabla anterior.

Artculo 10.- Presin de la tierra sobre los estribosPara el clculo de empuje de la tierra sobre los estribos, se tendr en cuenta el efecto de la carga mvil sin coeficiente de choque, la sobrecarga mvil se sustituir por una carga equivalente de tierra de alturahsobre el borde superior de los durmientes, y ser la que corresponda al tren tipo adoptado; como peso especfico de la tierra se tomar 1,8 t/m3y se admitir que la presin debida al tren de cargas se reparte sobre un ancho igual a la longitud del durmiente con taludes de 1 de base por 2 de altura.

Artculo 11.- Sobrecarga mvil en calzadas, aceras y andenes

1 -Las pasarelas que no estn destinadas al trnsito pblico (puentes de servicio para peatones), se calcularn con una sobrecarga mvil de 400 kg/m2sin tomarse en cuenta el coeficiente de impacto.En general no ser necesario suponer que las aceras y la va se encuentren cargadas simultneamente. Las barandillas de tales aceras y sus parantes se calcularn con una fuerza horizontal de 50 kg/m dirigido transversalmente hacia fuera o hacia adentro y actuando sobre el pasamanos de la barandilla.

2 -En las pasarelas y los andenes que sirven al trnsito pblico se pondr una sobrecarga mvil de 500 kg/m2sin tomarse en cuenta el efecto de impacto. Las barandillas de estas aceras y sus parantes se calcularn con una fuerza horizontal de 80 kg/m dirigida transversalmente hacia fuera o hacia adentro, y actuando sobre el pasamano de la barandilla.

3 -En los andenes se considerar un carro elctrico con las dimensiones y carga por eje indicadas en la Figura 9 y externamente a la superficie de 1 x 2 = 2 m2ocupada por el carro, una sobrecarga mvil de 500 kg/m2sin tomarse en cuenta el efecto del impacto.

4 -Para el caso de puentes mixtos ferroviario-carreteros, se aplicarn cargas viales y ferroviarias, calculados sus efectos de acuerdo a sus respectivas reglamentaciones y actuando en forma simultnea.

Artculo 12.- Fuerza centrfuga

1 -En los puentes con va en curva deber tomarse en consideracin el efecto de la fuerza centrfuga.

2 -La fuerza centrfuga se supondr aplicada a las siguientes alturas sobre el borde superior del riel:

a)Para trocha ancha de 1,676 mm a 2,00 m.

b)Para trocha media de 1,435 mm a 1,90 m.

c)Para trocha angosta de 1,000 mm a 1,60 m.

Designando:P = la carga transmitida por un eje en toneladasHc= la fuerza centrfuga producida por dicha carga axial P en toneladasV = velocidad del tren en km/hVs= la velocidad del tren m/sr = el radio de la curva en metrosSe tendr:

3 -El clculo de arriostramiento horizontal y de la viga principal externa se efectuar por lo general teniendo en cuenta el tren tipo y la mayor velocidad admisible en la curva. La viga principal interna puede por lo general calcularse con la mitad de la fuerza centrfuga mxima. En ambos casos se tomar en cuenta el coeficiente de impacto.

4 -En los puestos con va superior y viga de arriostramiento tambin superior, es decir cuando los cordones de las vigas principales son al mismo tiempo barras de las vigas de arriostramiento, puede suceder bajo circunstancias especiales, principalmente en las vigas muy altas que el cordn superior de la viga principal exterior, trabaje en las condiciones ms desfavorables con la mitad de la mxima fuerza centrfuga y viceversa el cordn superior de la viga principal interior con la mxima fuerza centrfuga. En cambio para los cordones inferiores y barras de celosa en estas vigas principales son siempre vlidas las indicaciones hechas en el prrafo 3.

5 -Para la determinacin del peralte del riel exterior, se considerar la velocidad media teniendo en cuenta la mxima para trenes de pasajeros y de cargas.

6 -Ambas vigas principales deben ser cargadas aproximadamente igual, por eso en los puentes con tablero inferior la va se coloca en general de modo que el centro del puente se encuentre en el interior del arco eje de la va y con una distancia al vrtice de la curva de 1/3 de la flecha. Las dos vigas principales de tales puentes se dimensionarn en general de acuerdo a la que reciba los mayores esfuerzos.

7 -En los puentes de tablero superior, la va en curva se colocar en general de modo que ambas vigas principales (la exterior con la mayor y la interior con la mitad de la mayor fuerza centrfuga, o viceversa, segn las circunstancias), trabajan aproximadamente igual.

c)Influencias accesorias

Artculo 13.- Fuerzas laterales en los puentes de bastidor abierto Apoyo contra desviaciones laterales de las barras comprimidas

1 -Los cordones comprimidos que no est unidos entre si, deben investigarse respecto a su seguridad contra la desviacin lateral.

2 -Se recomienda principalmente en grandes puentes (tambin para vigas de alma llena) aplicar mtodos rigurosos de clculo. En stos se admitir como longitud de pandeo para el clculo del cordn superior de las vigas de celosa, la distancia entre los bastidores constitudos por viguetas, montantes y cartabones de unin que ofrezcan suficiente rigidez.

3 -Si se desiste del clculo riguroso, se supondr (como clculo aproximado) al menos una fuerza lateral de 1/100 del mayor esfuerzo engendrado en dos barras contiguas, por el peso propio y la carga mvil vertical (sin afectarla por el coeficiente de pandeo, pero si con el impacto) aplicada normalmente al plano de la viga, con direccin hacia adentro o hacia fuera (ver Figuras 10 a 13), con la que se calcularn los montantes y viguetas (Figuras 11 y 12) y los prticos transversales (Figura 13).

4 -El arriostramiento entre los cordones comprimidos de las vigas de celosa o las de alma llena de tablero superior, deber ser dimensionado para resistir en cualquier malla, adems de las fuerzas laterales especificadas en los Artculos 12 y 15, un esfuerzo de corte transversal igual a 1/100 del esfuerzo de compresin de cada una de las barras comprimidas de esa malla.

5 -Si como sucede en las vigas en arco, existieran dos cordones comprimidos, sin arriostramientos (Figura 12), se aplicarn los esfuerzos del par de barras del cordn de una misma malla, que acten de la manera ms desfavorable.

6 -Se proceder anlogamente cuando una barra comprimida del enrejado se encuentre protegida en un nudo intermedio contra desviaciones laterales mediante un semiprtico (bastidor abierto) (Ver Figura 14).

7 -En las barras de celosa (barras auxiliares) que estn destinadas a impedir la desviacin en el plano de la viga de las barras comprimidas (por ejemplo la barra AB de la Figura 15), hay que investigar si estn en condiciones de resistir a la traccin y compresin 1/100 del mayor esfuerzo de compresin de la barra a que refuerzan. Las barras cruzadas, en cuyo punto de cruce se encuentra unida la barra auxiliar, no necesitan, en cambio, ser investigadas respecto a semejante fuerza lateral.

Artculo 14.- Efecto de la temperaturaCuando la naturaleza de la construccin as lo requiera se considerar en el clculo una variacin de 35C en ms o menos de la temperatura media local.

II Fuerzas adicionales

Artculo 15.- Accin del viento

1 -La presin del viento se supondr horizontal. En los puentes cargados, o parcialmente cargados, la presin del viento se calcular con 150 kg/m2y en los puentes descargados con 250 kg/m2.

2 -Las superficies de puente expuestas al viento se estimarn segn las dimensiones reales de las partes constitutivas. Como superficies totalmente expuestas al viento deben considerarse:

a)En puentes descargados:

)En puentes de alma llena, la viga principal anterior y la superficie del tablero que exceda de sta (Figura 16).

)En los puentes con vigas principales de celosa, la superficie del tablero y de las partes de ambas vigas principales que excedan superior o inferiormente a aqul (Figura 17).

b)En puentes cargados

)En los puentes de alma llena, la va principal exterior y la superficie del tablero y de tren rodante que excedan de sta (Figura 18).

)En los puentes con vigas reticuladas, las superficies del tablero, las de las partes de las vigas principales que comprenden superior e inferiormente a aqul y la superficie del tren (Figura 19).

3 -Se admitir como superficie del tren, un rectngulo de alturaccuyo baricentro se encuentra a la distanciabdel riel (Figura 20). Sus valores sern los siguientes:

Para trocha ancha de 1,676 me = 3,50 m,b = 2,25 m

Para trocha media de 1,435 me = 3,40 m,b = 2,20 m

Trocha angosta de 1,000 me = 3,00 m,b = 2,00 m

Artculo 16.- Fuerza de frenadoLa fuerza de frenado acta en la direccin del movimiento del tren a la altura del borde superior de los rieles, se tomar igual a 1/7 de toda carga rodante que se encuentre sobre el puente, en lneas de simple adherencia. Para los ferrocarriles a cremallera y funiculares se tomarn los mayores esfuerzos de frenado que puedan ser alcanzados en cada caso, segn el sistema adoptado.Las fuerzas de frenado se introducirn en los clculos sin coeficiente de impacto. Ellas se tomarn en cuenta para el clculo de los arriostramientos destinados a absorberlas, de las barras de las vigas principales que transmiten esas fuerzas a los apoyos, de los apoyos y de los pilares y estribos, pero en cambio no intervendrn en el clculo de largueros y viguetas.Tomando en cuenta la resistencia de frotamiento del apoyo mvil (ver Artculo 18), puede repartirse la fuerza de frenado entre el apoyo fijo y el mvil,. La reaccin horizontal en el apoyo mvil, se tomar a lo sumo igual a la del apoyo fijo.

Artculo 17.- Choques lateralesA fin de tener en cuenta los choques laterales de las locomotoras, tanto en el clculo de arriostramiento principal, situado junto al tablero, como en el arriostramiento entre largueros, en los arriostramientos transversales, en los prticos terminales y en los apoyos, se tomar para cada riel adems de las fuerzas debidas al viento, una fuerza horizontal dirigida perpendicularmente al eje de la va, aplicada en el borde superior del riel, actuando en el lugar ms desfavorable con una intensidad igual al 25% del peso del eje ms pesado del tren tipo correspondiente, sin coeficiente de choque.

Artculo 18.- Resistencia de frotamiento de los apoyos

1 -Se admitir como fuerza de rozamiento por deslizamiento, 0,2 de la reaccin producida en el apoyo por la carga permanente y sobrecarga mvil (sin coeficiente de impacto), como fuerza de rozamiento por rodadura 0,03 de la misma reaccin. En general las resistencias de frotamiento no se tendrn en cuenta para el clculo de las vigas principales, sino nicamente para el clculo de los apoyos, soleras y dados de apoyo, pilares y estribos.

2 -Para la resistencia de frotamiento en el apoyo mvil que alivia al apoyo fijo de una parte de la fuerza de frenado, se admitir a lo sumo la mitad de los coeficientes antes indicados.

III Sobrecargas especiales

Artculo 19.- Choques producidos por vehculos carreteros contra estructuras de apoyoEn los pasajes inferiores de calles, las columnas o montantes de los prticos, que ni por su situacin, ni por sus disposiciones especiales, se encuentren resguardados contra el peligro de choques por los vehculos que transitan por las calles (el cordn de la acera no ofrece proteccin), se considerar una fuerza esttica horizontal de 100 t. Esta fuerza se supondr aplicada a 1,20 m arriba del borde superior de la acera o de la calzada, actuando una vez en la direccin del eje principal de inercia y luego en direccin del otro eje de la seccin de la columna o montante.Esta fuerza de choque se considerar conjuntamente con las dems fuerzas principales y adicionales, excepto la presin del viento; la tensin puede en este caso alcanzar el lmite de fluencia.Las articulaciones de apoyo y las uniones del fuste del montante con el capitel y con la base, as como los apoyos con las vigas del puente y con las fundaciones, se dispondrn de manera que se encuentre asegurada la absorcin de la fuerza horizontal (trabajando hasta el lmite de fluencia).Adems. considerando las fuerzas principales y stas ms las adicionales, incluso la del viento sin el efecto del choque arriba mencionado, las columnas, montantes y sus articulaciones y apoyos, deben satisfacer a las tensiones admisibles de la Tabla 3.

CAPITULO D

Detalles del clculo de resistencia

I GeneralidadesArtculo 20.- Indicacin del materialEn el clculo de resistencia y en los dibujos deben indicarse cual es el material previsto para cada una de las partes constituyentes de la obra.

Artculo 21.- Mtodo de clculo Eleccin del mtodo de clculo

1 -Se deja libertad para la eleccin del mtodo de clculo en tanto no contradiga el presente Reglamento.

Indicaciones respecto al origen de las frmulas

2Para las frmulas que no sean usuales, se indicar la fuente de que derivan, siempre que sta sea fcilmente accesible. En caso contrario se desarrollar lo suficiente para que pueda comprobarse su exactitud. Todo clculo de resistencia debe formar de por si solo un conjunto. En consecuencia, no se tomarn sin mayor demostracin, valores obtenidos en otros clculos, sino cuando el nuevo clculo sea el mero complemento de un clculo de resistencia anterior ya existente en la memoria de la construccin del puente.

Comprobacin de las tensiones

3 -En el clculo de resistencia, no se indicarn en general, que seccin o dimensin es necesaria; ms bien, se confrontarn las mximas tensiones calculadas en las distintas partes de la construccin con las tensiones admisibles (ad,ad).

Exceso de secciones

4 -Debe procurarse dar a todas las distintas partes de la construccin el mismo grado de seguridad y tambin extender a las uniones los excesos de seccin necesarios por razones constructivas, a fin de poder utilizar de inmediato esos excesos de seccin en el caso de aumentos posteriores de las cargas. As por ejemplo, en la determinacin de la longitud de las platabandas, en las vigas de alma llena, se emplear el mtodo indicado en el Artculo 28.

Artculo 22.- Los diferentes estados de cargaLas reacciones, momentos, esfuerzos cortantes y tensiones de barra de calcularn separadamente para:

a)) La carga permanente (Artculos 5 y 6).) La sobrecarga mvil producida por el tren tipo correspondiente (Artculo 7 a 12).) Las influencias accesorias (Artculos 13 y 14).

b)Las fuerzas adicionales (Artculos 15 a 18).

c)Las sobrecargas especiales (Artculo 19).

Artculo 23.- Marcha del clculo

1 -En primer lugar se determinarn las tensiones originadas por las fuerzas principales (Artculo 22 a), despus las producidas por las fuerzas adicionales (Artculo 22 b) y cuando sea necesario las tensiones producidas por las sobrecargas especiales (Artculo 22 c).Finalmente se comprobar la tensin total que determina la mxima seccin confrontndola con las tensiones admisibles.

2 -En los puentes con va en curva no se considerar a la vez el efecto del empuje lateral y de la fuerza centrfuga y si slo se introducir en el clculo el efecto que exija la mayor seccin.

3 -En general la carga vertical adicional, producida por el viento sobre las vigas principales, no necesita ser considerada sino en los puentes con tablero superior y en el caso en que slo se haya previsto un arriostramiento en el plano de los cordones inferiores.En los casos de tablero inferior son de considerar las fuerzas verticales y horizontales que originan en los prticos las cargas debidas al viento actuando sobre el arriostramiento superior.

Artculo 24.- Clculo de las tensiones (mtodo)

1 -Las partes de la construccin sometidas a tensiones alternativas, excepto los largueros, los arriostramientos y las veredas, se calcularn de la siguiente manera:

2 -Sea:

FImx el mximo valor numricoFImin el mnimo valor numrico

del esfuerzo producido en una barra por la carga permanente y la sobrecarga mvil afectada por el coeficiente de impacto(para puentes con va en curva, tambin la fuerza centrfuga segn el Artculo 12 con el coeficiente de impacto); los esfuerzos de traccin se introducirn siempre en las frmulas con el signo+y los de compresin con el signo-.Sea por ejemplo:

Fg= + 20 TFp= + 40 T y tambin Fp= - 60 T.

con lo que:

FImx = + 60 TFImin = - 40 T

Solicitacin alternativacuando FImx y FImin tienen distinto signo.Solicitacin oscilantecuando mx de FIy mn de FItienen igual signo.

3 -Con el valor superior mx FIse calcular en primer lugar la tensin ideal.

es por consiguiente. el factor por el que debe multiplicarse el mayor valor numrico F1mx de la tensin producida en una barra por la carga permanente, la carga mvil (y la fuerza centrfuga) con el coeficiente de impacto, para tener en cuenta la influencia de la solicitacin alternativa o de oscilacin, a fin de que tales partes de la construccin puedan ser tratadas como si no sufrieran solicitaciones alternativas u oscilantes. Los valores del coeficientedependen de la relacin, ellos se calcularn mediante las frmulas de la Tabla 2 o se tomarn de la misma.Para las barras de acero de alta resistencia con solicitacin alternativa u oscilante en las que mx. de FIes una fuerza de compresin (-), sirve la columna 4En los puentes sobre lneas con trfico dbil (hasta 25 trenes por da en cada va), pueden emplearse los valores deindicados en la columna 5, siendo indiferente que FImx sea un esfuerzo de compresin o de traccin.Para los valores intermedios se interpolar linealmente. Para el clculo basta tomar los valores decon dos cifras decimales (debe ser siempre1).

4 -SiIIdesigna las tensiones calculadas sin considerar la solicitacin alternativa u oscilante, producidas por las dems influencias comprendidas entre las fuerzas principales, Artculos 13 y 14 y en caso necesario (Artculo 25), debe tenerseI+IIad(para fuerzas principales).

5 -SiIIIdesigna las tensiones calculadas sin considerar la solicitacin alternativa u oscilante, provenientes de las fuerzas adicionales (Artculos 15 a 18) debe tenerse adems:I+II+IIIad(para fuerzas principales y adicionales)

6 -En la ecuacin:Sa = Sn; Si FIes un esfuerzo de traccin.Sa =: Si FImax es un esfuerzo de compresin (-) y FImn es un esfuerzo de traccin (+)Sa = S; Si; Fimax y FImn son esfuerzos de compresin (-).Las tensionesIIyIIIse calcularn con la misma Sa queI:Los esfuerzos de compresin se introducirn en el clculo sin el coeficiente de pandeo.

7 -Toda barra sometida a esfuerzos de compresin, se deber adems estudiar segn la Norma DIN 4114, investigndola al pandeo para la mxima fuerza de compresin calculada con todas las influencias pero sin tener en cuenta, separadas en fuerzas principales y adicionales.

8 -Para vigas de alma llena sirven las ecuaciones anteriores, slo hay que sustituir FImx y FImn por MImx y MImn. En particular la expresin:

En la que los valores se tomarn para el acero de alta resistencia en la columna 3 de la Tabla 2. Wn es el mdulo resistente con deduccin de los agujeros de roblones tanto para un momento M Mx. positivo como negativo.

TABLA 2Coeficientes(Para tomar en consideracin la solicitacin a esfuerzos alternativos u oscilantes)

Artculo 25.- Tensiones adicionales debido a uniones descentradas y estado de carga transitorios Tensiones secundarias

1 -Las tensiones producidas por uniones considerablemente descentradas, por curvaturas intencionales y por cargas aplicadas directamente sobre las barras, se determinarn especialmente y se considerarn como tensiones principales.

2 -Las tensiones adicionales, no se originan cuando las vigas de arriostramientos no se encuentran a la altura de los centros de gravedad de los cordones (excentricidad en elevacin), no necesitan en general ser tomadas en consideracin. Pero cuando las barras de arriostramiento tengan en planta uniones considerablemente descentradas se tendrn en cuenta las tensiones adicionales que esto origina.

3 -Las tensiones secundarias producidas por la rigidez de los puntos nodales, las uniones de los largueros con las viguetas y de las viguetas con las vigas principales, no necesitan en general ser investigadas; cuando esto se considere necesario, pueden aumentarse las tensiones admisibles que permite este Reglamento. El aumento se justificar en cada caso.

4 -Los estados de tensin transitorios, que se producen durante la construccin como por ejemplo, mediante el apoyo, sobre caballetes (palizadas o pilas transitorias) o por el alzamiento o por el montaje en voladizo, se investigarn mediante un clculo detallado.Las tensiones producidas pueden a lo sumo alcanzar el lmite de elasticidad, el que debe admitirse que es la mitad de la resistencia mnima a la rotura.

Artculo 26.- CubrejuntasEn el empalme de partes que trabajan a la flexin, el momento de inercia de las partes que cubren la junta debe ser por lo menos igual al momento de inercia de las partes empalmadas. En la unin de barras tendidas y comprimidas, las cubrejuntas que la constituyen deben tener por lo menos la misma seccin que las partes empalmadas.

II Prescripciones particulares para las vigas de alma llenaArtculo 27.- Deduccin de los agujeros para roblones

1 -En la determinacin de la seccin necesaria de las vigas de alma llena se deducir en cada cordn los agujeros de dos roblones de cabeza, y adems para tener en cuenta una fila vertical de roblones en el alma, el 15% del espesor de la misma.Cuando los roblones de la cabeza y los del cuello estn colocados entre si a una distanciaemenor de 2 d (d = dimetro del robln), (Figura 21), adems del 15% del espesor del alma se deducir, en los hierros ngulo, los agujeros de los roblones de cabeza y de los roblones de cuello.

2 -En las vigas laminadas (perfiles simples) que en una seccin determinante de la fatiga por flexin se encuentren debilitadas por roblones (por ejemplo, las viguetas en las secciones donde se apoyan los largueros), se deducirn los agujeros existentes. Cuando los agujeros se encuentren slo en la zona comprimida no es necesario ninguna deduccin.

Artculo 28.- Platabandas

1 -En las vigas compuestas de alma llena, la seccin deber proyectarse en forma tal que por lo menos una platabanda la cubra superiormente en toda su extensin.

2 -El largo de las platabandas en las vigas de alma llena se determinar segn el mayor valor de la tensin calculada en la seccin media. Para esto conviene llevar grficamente los momentos flectores y los momentos flectores que puedan absorberse calculados con dicha tensin.

3 -Las platabandas en las vigas de alma llena tan solo actan ntegramente en los lugares donde se encuentran unidas (al resto de la viga), con un nmero de roblones de cabeza correspondiente a su seccin til.Cada platabanda se prolongar como mnimo, sobre el punto extremo fijado por el clculo, la longitud necesaria para colocar dos pares de roblones; uno de estos pares puede coincidir con el punto extremo calculado.

Artculo 29.- Paso del roblonadoPara el clculo del paso entre roblones en las vigas de alma llena, se introducir al momento de inercia de la seccin completa y el momento esttico de la seccin completa del cordn. Si dos durmientes descansan directamente sobre las vigas, la distancia entre roblones de cuello se determinar de modo que ellos sean capaces de transmitir adems del esfuerzo de resbalamiento horizontal (presin de aplastamientoap1) tambin la reaccin de un durmiente (presin de aplastamientoap2) a la chapa del alma. En este caso puede admitirse que la reaccin calculada para un durmiente, teniendo en cuenta el coeficiente de impacto, se reparte uniformemente sobre los roblones de cuello en una distancia igual a la separacin entre ejes de durmientes.

Artculo 30.- Escuadras de rigidez que refuerzan al almaSe investigar la resistencia de la chapa de alma contra el pandeo en los lugares donde el esfuerzo de corte sea mayor, colocndose las escuadras de rigidez que sean necesarias de acuerdo con la Norma DIN 4114.

III Prescripciones particulares para vigas de celosaArtculo 31.- Clculo de las barras tendidas (deduccin de los agujeros de robln)Al determinar la seccin til Snde las barras tendidas deben deducirse los agujeros de robln cuya posicin lo exija. Por ejemplo: en la seccin representada en la Figura 22, se deducirn no slo los agujeros de las secciones a-a o c-c sino los interceptados por la seccin a-a en el alma b y en los hierros de ngulo; y tambin en la chapa adicional S los interceptados por la seccin c-c porque la ruptura de estas diferentes piezas se producir en esas secciones. Si la seccin del alma a-c c-a debilitada por cuatro agujeros fuera menor que la seccin a-a debilitada slo por dos, deber tambin deducirse de la seccin del alma b los agujeros situados en la seccin c-c.

Artculo 32.- Clculo de las barras comprimidasSe realizar de acuerdo con la Norma DIN 4114.

Artculo 33.- Nmero de roblones en los empalmes de las barras de celosaEl nmero necesario de roblones de unin entre las partes que se empalman y las que las cubren, se determinar de tal modo que las superficies reducidas (vase Artculo 47) del corte Scty de aplastamiento Sap, corresponda en barras solicitadas a traccin, por lo menos a la seccin neta Sny en barras comprimidas, a la seccin total S de las distintas partes empalmadas.

IV Prescripciones particulares para vigas de tableroArtculo 34.- Elementos del tablero Reparticin de las cargas en los tableros abiertos

1 -Para el clculo de largueros y viguetas, en los tableros abiertos se supondr que las cargas actan directamente sobre dichos elementos resistentes, las fuerzas de frenado y los choques laterales no necesitan, en general, ser tomados en consideracin.

Reparticin de las cargas en los tableros cerrados

2 -Para el clculo de las vigas de los tableros cerrados en los que se empleen chapas embutidas, vale la siguiente reparticin de cargas.El peso propio del tablero se repartir uniformemente sobre el ancho del piso. Esta carga se repartir por cuartas partes sobre los cuatro bordes de las chapas embutidas y actuar sobre las vigas que la soportan como cargas distribudas triangularmente.Para el clculo de los largueros la carga de las ruedas se distribuir sobre dichas vigas en direccin transversal al puente (Figura 23) de acuerdo con la ley de la palanca.

Para el clculo de las viguetas de un tablero con largueros, las cargas de las ruedas que no inciden sobre las viguetas se repartirn primero transversalmente al puente, sobre los largueros, de acuerdo a la ley de la palanca. Estas partes de las cargas las transmite el larguero a las viguetas, en direccin longitudinal del puente, de acuerdo a la ley de la palanca, como si fueran cargas aisladas.Para el clculo de las viguetas intermedias (Figura 24 a) y para el clculo de las viguetas en los tableros sin largueros (Figura 24 b), se distribuirn las cargas de las ruedas en la direccin longitudinal del puente segn la ley de la palanca. Si una rueda incide sobre un larguero se supondr que la carga de la rueda acta directamente sobre el larguero. Los datos anteriores sobre reparticin de la carga valen tambin, cuando las chapas embutidas estn rellenadas con hormign.

Para el caso del tablero autoportante la carga mvil debe convertirse en carga distribuda, teniendo en cuenta la accin distributiva de rieles, durmientes y balasto, de la siguiente manera: en el sentido longitudinal de la va se considerar el eje ms pesado distribudo en tres durmientes consecutivos y en el sentido transversal en una longitud igual al largo del durmiente ms dos veces el espesor del balasto.

Clculo de los largueros

3 -Los largueros que se interrumpan en las viguetas se dispondrn empalmndose superiormente entre s, con chapas superiores de traccin (chapas pasantes).Si Moes el mximo momento flector en una viga estticamente sustentada, se admitir para el clculo de los largueros, an en el caso de que stos se continen sobre las viguetas, los siguientes momentos flectores:

Las uniones se dimensionarn con una reaccin ideal.max.A = 1,2 (Ag +Ap)La solicitacin alternativa u oscilante no se tomar en consideracin (vase Artculo 24).

4 -Las chapas pasantes superiores y sus roblones de unin se dimensionarn de modo que ellas solas puedan absorber el momento en el apoyo; como brazo de palanca del momento opuesto al de flexin se admitir la distancia entre el centro de gravedad de la chapa y el borde inferior del larguero.

Clculo de las viguetas

5 -Las viguetas se calcularn en general como vigas simplemente apoyadas, teniendo en cuenta la solicitacin alternativa u oscilante (ver Artculo 24 -).Para esto se considerar como luz entre apoyos, la distancia entre ejes de las vigas principales, y a los largueros como se estuvieran unidos a la vigueta mediante articulaciones. En este caso para el clculo de los roblones de unin de las viguetas se aumentar en un 20% la reaccin total, debida a la carga permanente y a la carga mvil, afectada (esta ltima) con el coeficiente de choque, pero sin multiplicar por.Cuando sea difcil colocar el nmero necesario de roblones entre las alas de las viguetas, pueden colocarse roblones en los cartabones de rigidez siempre que se pueda contar con una unin suficiente del cartabn con la vigueta.

6 -Cuando en la unin de las viguetas se produzcan mayores momentos de empotramiento como sucede, por ejemplo, en los prticos cerrados, se determinarn estos momentos y se tendrn en cuenta en el clculo de la vigueta y de sus uniones.

7 -Para el clculo de las uniones de las vigas del tablero se tendr en cuenta el Artculo 39.

V Clculo de los arriostramientos para el viento, transversales, de frenado y balanceoArtculo 35- Generalidades

1 -Cuando los cordones del arriostramiento contra el viento estn constitudos por vigas del tablero o por vigas principales de alma llena, no se necesitan en general comprobar las tensiones producidas en ellos, por la fuerza centrfuga, viento y choques laterales.

2 -Las barras de enrejado de estos arriostramientos se calcularn sin tener en cuenta la solicitacin alternativa u oscilante. Para las barras comprimidas se aplicar la norma DIN 4114.

3 -Para la unin de las barras de los arriostramientos contra el viento, transversales, de frenado y de balanceo, ver el Artculo 40.

4 -Para las tensiones admisibles, vase el Artculo 46.

Artculo 36.-Diagonales rgidas cruzadasLas diagonales rgidas cruzadas, de los arriostramientos contra el viento, se dimensionarn por la fuerza de traccin correspondiente al esfuerzo cortante total y para la fuerza de compresin correspondiente a la mitad del esfuerzo cortante.Como longitud de pandeo se adoptar la mitad de la longitud del eje de la barra, siempre que en su punto de cruce las barras estn unidas entre si mediante dos roblones por lo menos (en cada parte si la barra se compone de varias partes).

Artculo 37.- Arriostramientos contra la accin del viento en los puentes oblicuosEn puentes muy oblicuos (con dos o tres mallas en cada una de las partes I y III) puede calcularse el arriostramiento contra el viento considerndolo como formado por tres vigas simples con luces L1, L2y L3entre apoyos en lugar de considerarlo (Figura 25) como una viga con la luzLde las vigas principales.

Esto supone que las reacciones horizontales originadas por las fuerzas dirigidas transversalmente al puente sean transmitidas por los apoyos a los estribos o pilares.

VI Clculo de las uniones mediante roblones o pernosArtculo 38- Generalidades

Roblones

1 -En estructuras de acero comn se utilizarn roblones de acero con una resistencia mnima de rotura de 3.400 kg/cm2.En una estructura de acero de alta resistencia los roblones sern de un acero con una resistencia mnima de rotura de 4.400 kg/cm2. (Vase Tabla Artculo 2).En los clculos se tomar como dimetrodel del vstago o espiga del robln, antes de ser colocado aumentado de 1 mm.

2 -Para las medidas, designaciones y representacin de los roblones y pernos, rigen las Normas IRAM respectivas.

Pernos

3 -En los pernos solicitados por esfuerzos de traccin, el dimetro del ncleo es el determinante de su resistencia, en los pernos solicitados al corte, el dimetro del vstago es el determinante.

Artculo 39.- Uniones y empalmes en vigas de alma llena

a)Para determinar el nmero de roblones en las uniones, de largueros con viguetas, y de viguetas con vigas principales, se tomar una fuerza de corte igual a la reaccin total correspondiente aumentada en un 20%, teniendo en cuenta el coeficiente de impacto.

b)En vigas que trabajen a la flexin el empalme de sus partes se ejecutar con cubrejuntas cuyo momento de inercia ser por lo menos igual al momento de inercia de las partes empalmadas.

Artculo 40.- Uniones y empalmes en vigas de celosa

1 -En las uniones de las barras a las chapas nodales debe calcularse separadamente las roblonaduras que unen las distintas partes de la seccin. Las superficies reducidas de corte y aplastamiento Scty Sapde los roblones que unen las distintas partes, deben ser iguales o mayores que las secciones de las partes unidas.

2 -En las barras tendidas con solicitacin permanente u oscilante las distintas partes deben unirse de acuerdo con su seccin til Sn.

3 -En las barras comprimidas con solicitacin permanente u oscilante las distintas partes de unirn de acuerdo con el cociente S/ que resulta de dividir la seccin total por el coeficiente de pandeo.

4 -Para todas las barras con solicitacin alternativa en las cuales un valor lmite del esfuerzo es una fuerza de compresin, se tendr en cuenta para dimensionar las roblonaduras las siguientes superficies:

a)Las secciones de unin necesarias en las distintas partes atendiendo al esfuerzo de compresin S1= S/w.

b)Las secciones de unin necesarias en las distintas partes atendiendo a la solicitacin alternativa u oscilante, ya sea que se tenga:

S2= SaCuando(Para fuerzas principales)o bien(Para fuerzas principales y adicionales).

o bien:

S3= SaCuando(Para fuerzas principales).S3= SaCuando(Para fuerzas principales y adicionales).En esto significan:Sa,I,IIyIIIlos valores calculados de acuerdo al artculo 24 para la seccin de la barra.Wla tensin segn Norma DIN 4114.La magnitud de los tres valores S1, S2y S3es determinante para la superficie de los roblones de unin de las distintas partes y se confrontarn con las superficies reducidas de corte y de aplastamiento.

5 -Las barras que estn conformadas desde el punto de vista constructivo y que no sufren tensin o la reciben muy pequea pueden tambin unirse de acuerdo con un punto de vista constructivo.

6 -Los perfiles ngulos auxiliares se unirn a las partes salientes de las barras. con una vez y media el nmero de roblones calentado.El nmero de roblones que unen entre si el perfil ngulo auxiliar con la chapa nodal no necesita exceder al calculado.

7 -Las uniones de las barras de los arriostramientos para el viento, transversal, de frenado y de balanceo, se dimensionarn de acuerdo con el mayor esfuerzo de la barra.En este caso deben comprobarse las tensiones en la superficie reducida de los roblones Scty Sap.

8 -En las uniones de los elementos de tablero se comprobarn las tensiones en las superficies reducidas de los roblones Scty Sap. (Ver Artculo 34).

9 -Respecto al clculo de la roblonadura en los empalmes, ver Artculo 33.

VII Clculo de los aparatos de apoyo y de la mampostera u hormign situada debajo de ellosArtculo 41.- Aparatos de apoyo de acero

1 -El aparato de apoyo y la articulacin deben dimensionarse de modo que puedan transmitir todas las fuerzas verticales u horizontales, a los pilares y estribos. De las fuerzas horizontales slo se tendrn en cuenta la presin del viento y los choques laterales o bien la presin del viento y fuerza centrfuga eventual, segn que uno u otro de estos casos sea el ms desfavorable.

2 -En el clculo del aparato de apoyo y de la articulacin se tendr en cuenta el coeficiente de impacto.

3 -En el clculo de apoyo mvil se tendr en cuenta el desplazamiento horizontal.

4 -Respecto a las tensiones admisibles vase el Artculo 48.

Respecto de la presin admisible en las juntas, vase el Artculo 50.

Artculo 42.- Soleras de apoyo

1 -Para el clculo de la presin en la junta de asiento del aparato de apoyo y la solera de apoyo, se usar el mismo coeficiente de impactoque para el clculo de las partes de acero del aparato de apoyo. La compresin en las restantes juntas y la presin de los estribos y pilares sobre el terreno se determinar sin tener en cuenta el coeficiente de impacto.

2 -Respecto a las presiones admisibles en las juntas entre solera de apoyo y mampostera y tensiones admisibles, vase Artculo 50.

VIII Estabilidad de las construcciones y tensiones admisiblesArtculo 43.- Estabilidad de las construcciones respecto al volcamiento y al levantamiento de los apoyosDeber comprobarse en los estados de carga y descarga, que la construccin sea estable con respecto al volcamiento por el viento y otras fuerzas horizontales, cuando esto (como sucede en la mayora de los puentes con tablero inferior), no sea indiscutible.En los puentes con tablero superior, el estado ms desfavorable para el volcamiento, se produce en general, cuando la obra se encuentra cargada con vagones de mercanca, vacos, de una carga expresada en toneladas por metro lineal igual al 20% de la adoptada por el presente reglamento al establecer los trenes tipo correspondientes a cada trocha.Igualmente se comprobar tambin la estabilidad contra el levantamiento de los apoyos por la accin de cargas verticales en las vigas contnuas con articulaciones o sin ellas. Si la seguridad al volcamiento y al levantamiento de los apoyos es menos de 1,3, se deber anclar el puente como corresponda. En las obras de gran luz se recomienda aumentar la seguridad al volcamiento hasta 1,5 aproximadamente.

Artculo 44.- Tensiones admisibles en las vigas principales y en la viga del tablero

1 -Como valores lmites de las tensiones por traccin y flexin sirven los valores de la Tabla 3.

2 -Como ejemplo se tiene para barras tendidas en puentes nuevos de acero comn sin considerar las fuerzas adicionales

Tabla 3

La tensin admisible al corteadcorresponde a 0,8 veces las tensiones admisibles de traccin y flexinad.

3 -Las barras que deben dimensionarse teniendo en cuenta las fuerzas adicionales, slo deben sufrir por el efecto de las fuerzas principales la tensin que se permite sin tener en cuenta las fuerzas adicionales.

4 -Los valores dados para puentes nuevos de acero comn se refieren a un acero con un lmite de fluencia medio de 2.400 kg/cm2.Para aceros con una tensin mayor en el lmite de fluenciazse fijarn para las tensiones admisibles a la traccin y flexin valores iguales a los deadcorrespondientes al acero comn multiplicado por.

Artculo 45.- Tensiones admisibles en las partes que soportan los andenesLas tensiones admisibles de las partes de los andenes construdos con acero comn, debern responder a la Tabla 3 del Artculo 44.

Artculo 46.- Tensiones admisibles en los arriostramientos contra el viento, transversales, de frenado y balanceoLa tensin admisible a la traccin y flexinaden las barras de los arriostramientos contra el viento, transversales, de frenado y de balanceo (tambin en los prticos cuando slo estn solicitados por fuerzas adicionales), se fijar en 1.000 kg/cm2. Para materiales con mayor lmite de fluenciaz, la tensin admisible a la traccin y a la flexin se fijar igual; as por ejemplo se obtendr para el acero de alta resistencia.Si los cordones de estos arriostramientos son a la vez barras de viga principal, valdrn para ellas como tensiones admisibles los valores de la columna 4 de la Tabla 3.

Artculo 47.- Tensiones admisibles en las uniones ejecutadas con roblones

1 -La tensin admisible al corte y la presin de aplastamiento en los roblones estn dados en el cuadro siguiente como funciones de las tensiones admisiblesad(Artculo 44) a la traccin y a la flexin:

2 -Con el fin de unificar la tensin admisible en los roblones, se introducirn en el clculo las secciones de corte multiplicadas por 0,8 y el duplo de las de aplastamiento. Para estas superficies reducidas (equivalentes) las tensiones admisibles a la traccin y a la flexin son las correspondientes a las partes que se unen.

Artculo 48.- Tensiones admisibles en las piezas de los aparatos de apoyos y articulaciones

1 -La siguiente Tabla 4 contiene las tensiones admisibles a la flexin y a la compresin en los aparatos de apoyo.

2 -Las tensiones de compresin admisibles para las superficies en contacto, que en el estado de descarga descansan slo por una lnea o por un punto, se calcularn mediante las frmulas de Hertz, en los apoyos fijos, en los apoyos de resbalamiento y en los rodillos de los apoyos mviles (con uno o dos rodillos), sin tomar en consideracin las fuerzas adicionales, y de acuerdo con los siguientes valores:5.000 kg/cm2 para fundicin6.500 kg/cm2 para acero comn8.500 kg/cm2 para acero de alta resistencia fundido o moldeado9.500 kg/cm2 para acero forjado.y considerando las fuerzas adicionales 6.000, 8.000, 10.000 y 12.000 kg/cm2, respectivamente.

Tabla 4

3 -En los apoyos mviles que posean ms de dos rodillos, estos valores disminuirn en 1.000 kg/cm2, cuando la presin transmitida a cada uno de los rodillos no pueda determinarse sin ambigedad.

4 -En los pernos de articulacin se podr tomar como presin 1,3 veces la tensin admisible de traccin y flexin en las partes que se unen.

Artculo 49.- Tensiones admisibles en los pernos de anclajeLos pernos de anclaje de acero comn no debern trabajar a ms de 1.000 kg/cm2, teniendo en cuenta el coeficiente de impacto.

Artculo 50.- Tensiones admisibles en la solera de apoyo y en la mampostera y hormign de los pilares y estribos

1 -Cuando slo se toman en consideracin las fuerzas principales, las tensiones admisibles son las que figuran en la columna de la Tabla 5.

2 -Cuando tambin se toman en consideracin las fuerzas adicionales, servirn como valores de las tensiones admisibles, los que indica la columna 4 de la Tabla 5.

3 -En general debern investigarse ambos casos, pero puede prescindirse de la comprobacin bajo la accin de las fuerzas adicionales cuando por el clculo con las fuerzas principales resulta evidente que an considerado las fuerzas adicionales, no sern sobrepasadas las tensiones admisibles en este caso.

4 -La resistencia cbica Wb 28 del hormign colocado inmediatamente debajo de las estructuras metlicas de los aparatos de apoyo, debe ser como mnimo de 300 kg/cm2y la de hormign debajo de la solera de apoyo debe ser como mnimo de 250 kg/cm2a los 28 das.

5 -En el hormign de alta resistencia puede adoptarse una presin admisible superior a la de la Tabla 5 en proporcin a la mejor resistencia cbica que para dicho hormign se compruebe.

Tabla 5

Artculo 51.- Tensiones admisibles en los durmientes

1 -Las tensiones admisibles para los durmientes se tomarn de la Tabla 6. Las cargas mviles se tomarn sin coeficiente de impacto.

2 -Los durmientes de madera debern calcularse, por lo general, para las fuerzas principales y a la flexin solamente, y no a la presin superficial; para ello se tendr en cuenta el eje ms pesado que circular por la lnea. Los valores de la Tabla 6 valen para las fuerzas principales; cuando se consideran tambin las fuerzas adicionales deben aumentarse estos valores en un 10%.

Tabla 6

IX Flecha y peralte de las vigas principalesArtculo 52.- Clculo de la flecha

a)Luego de proyectado un tramo metlico se calcular la flecha que produce la carga mvil sin coeficiente de impacto, en el punto medio de las vigas principales.Para vigas de alma llena, simplemente apoyadas y de coccin constante la flecha mxima en el punto medio es:

siendo M mx el mximo momento flector producido por la carga mvil utilizada en el clculo.Para vigas de alma llena, tambin simplemente apoyadas, pero de seccin variable, la flecha puede calcularse aproximadamente con la siguiente expresin:

El clculo se har con la seccin total, sin deducir los agujeros de los roblones. Para los tramos reticulados se calcular tambin la flecha elstica de los puntos que sufren el mayor descenso.

b)La flecha terica, determinada con la carga mvil (sin impacto) utilizada en los clculos de resistencia, no ser mayor que:L/900.- Para tramos en acero comn.L/700.- Para tramos en acero de alta resistencia.L/600.- Para andenes y plataformas.siendoLla luz entre apoyos.

Artculo 53.- Peralte de montajePara las vigas reticuladas, o para las vigas de alma llena de ms de 25 metros luz, se calcular una contraflecha o peralte de montaje de manera que bajo la accin de la carga permanente ms la mitad de la carga mvil del clculo, sin impacto, el cordn inferior quede horizontal.

CAPITULO E

Prueba y recepcin de los puentes metlicos

Artculo 54.- GeneralidadesLos tramos metlicos se sometern antes de ser entregados al servicio pblico a dos clases de pruebas: una con sobrecargas en reposo o prueba esttica y otra con sobrecargas en movimiento o prueba dinmica.

Artculo 55.- Trenes de prueba

A)Puentes ferroviarios:Para la ejecucin de las pruebas se formar un tren de caractersticas iguales al tren tipo utilizado en los clculos de resistencia; si como suceder en general, no fuera posible la formacin de tal tren, entonces se utilizar el tren ms pesado que se pueda formar con el material rodante en uso. En uno u otro caso al someterse a la aprobacin los planos de la obra o antes de hacerse el ensayo, se presentarn los clculos de los esfuerzos y flecha mximos que provocar el tren a emplear, as como las posiciones que los producen.Para tramos independientes con cordones paralelos o de poca curvatura bastar, en general, el clculo de la flecha mxima.El tren de pruebas deber estar constitudo por dos locomotoras acopladas en sentido normal de marcha y seguidas de vagones con carga mxima. La longitud del mismo se fijar del modo siguiente:

a)Para puentes de tramos independientes, la longitud medida entre ejes extremos ser, por lo menos, igual a la mayor luz y siempre que permita realizar las posiciones que producen los efectos mximos.

b)Para puentes de tramos contnuos la longitud medida como anteriormente, deber en general alcanzar a cubrir los dos mayores tramos consecutivos.

B)Puentes mixtosEn los puentes ferroviario-carreteros, en lo que concierne a la parte ferroviaria, el tren de pruebas se organizar de acuerdo a lo especificado en el prrafo anterior.En lo que respecta a la parte vial, se harn las pruebas con las cargas especificadas por Vialidad Nacional simultneamente con la prueba ferroviaria.

Artculo 56.- Clases de pruebasLas pruebas a realizar sern de dos clases: estticas y dinmicas.

A)Puentes ferroviarios de una va

a)Pruebas estticas: El tren de pruebas se colocar sucesivamente en las posiciones que, de acuerdo con el clculo, produce los mayores esfuerzos en las barras y la mxima deformacin elstica para prueba de tramos independientes (1). Para puentes de tramos contnuos, primero cada tramo se cargar aisladamente como acaba de indicarse y luego se cargarn simultneamente en toda su longitud los dos tramos contnuos a cada pilar, con exclusin de los dems. El examen de los efectos producidos por las cargas se har por lo menos 10 minutos despus de su aplicacin y siempre que las flechas queden estacionarias.

(1)Bastar en general proceder del modo siguiente: para puentes de tramos independientes el tren de pruebas ser llevado sobre cada tramo de modo que lo cubra por completo, enseguida se colocar en la posicin que de acuerdo con el clculo produce la mxima deformacin y luego cargando la mitad del tramo solamente.

b)Pruebas dinmicas: Primeramente se har correr el tren de prueba con una velocidad de 20 km/h y luego correr a la velocidad mxima con la cual circularn los trenes por el puente cuando ste haya sido entregado al servicio.

B)Puentes ferroviarios para doble va:Se realizarn las mismas pruebas, estticas y dinmicas, que para los puentes de va nica, circulando primeramente un tren por cada una de las dos vas, permaneciendo libre la otra, y luego haciendo circular simultneamente trenes por las dos vas, y en el mismo sentido, colocndolas en las posiciones en que se produzcan los mximos efectos.

C)Puentes mixtosEn los puentes ferroviario-carreteros, en lo que concierne a la parte ferroviaria, las pruebas se realizarn de acuerdo a lo especificado en los prrafos anteriores; en lo que respecta a la parte vial se harn las mismas pruebas ya indicadas, pero con las cargas especificadas por Vialidad Nacional, en forma simultnea con las pruebas ferroviarias.

Artculo 57.- Ejecucin de las pruebasAntes de realizar las pruebas estticas y dinmicas se practicar una nivelacin de los apoyos y puntos medios de las vigas del puente, refirindola a puntos fijos prximos. Los puntos nivelados no sern cabeza de roblones.Efectuadas las pruebas estticas y dinmicas se nivelarn nuevamente los mismos puntos del puente, refiriendo esta segunda nivelacin a los mismos puntos fijos que se utilizaron para la primera.Las flechas y oscilaciones de la estructura, producidas durante las pruebas, se medirn con aparatos de precisin, registradores si es posible. Se observar tambin el comportamiento de todas las piezas, uniones, roblones, etc., y de los apoyos. Cuando se crea necesario se medirn las tensiones de trabajo en las principales barras para comparar su valor con el obtenido en los clculos.Las circunstancias y formas en que se han realizado las pruebas, as como los resultados obtenidos se harn constar en un acta.

Artculo 58.- Lmites mximos de oscilaciones y flechas

1 -Independientemente de la deformacin elstica, la oscilacin lateral de las vigas principales no debe pasar de un mismo lado, del 1/8.000 de la luz terica.

2 -La flecha permanente de los puentes con vigas principales de alma llena, no debe pasar del 1/5.000 de la luz terica.

3 -La flecha elstica, debida a la sobrecarga en reposo (prueba esttica), no debe pasar en general de un 10% de la obtenida por el clculo. La flecha elstica debida a la sobrecarga en movimiento (prueba dinmica), no rebasar en general, de un 25% del valor calculado.

Artculo 59.- Recepcin de los puentesSi las flechas y oscilaciones obtenidas en las pruebas no exceden los lmites establecidos en el artculo anterior, si las tensiones de los trabajos de los distintos elementos del tramo no son mayores que las admisibles, si los estribos y pilares se han comportado correctamente, el puente podr ponerse en servicio.En el caso que las tensiones o deformaciones excedan los lmites establecidos en este Reglamento, el puente ser revisado prolijamente en todas sus partes, examinndose si existen esfuerzos secundarios y su influencia sobre la estructura, as como si las uniones han sido bien ejecutadas, etc. Si de este examen no aparecen defectos de construccin que puedan comprometer la estabilidad del puente y siempre que las flechas obtenidas en las pruebas sean inferiores a las que dara el tren tipo de clculo, el puente podr ponerse provisoriamente en servicio por un ao. Al cabo de este tiempo, si la obra se ha comportado bien y la segunda prueba da resultados dentro de los lmites de la primera, el puente ser aceptado definitivamente.En caso contrario, el puente ser puesto fuera de servicio de acuerdo con el Artculo 8 de la Ley 2.873, sin perjuicio de la opcin que tiene la Empresa Ferroviaria, segn el Artculo 9, de someter el asunto a un arbitraje.

CAPITULO F

Normas complementarias

1 -Normas de remachaduraPara el proyecto y dimensionamiento de uniones mediante roblones, chapas nodales, distancias entre roblones, dimetro de roblones y dems disposiciones complementarias, el proyectista deber ajustarse a las Normas DIN respectivas.

2 -Viguetas extremasLos tramos con tablero tendrn viguetas extremas en correspondencia con los ejes de apoyo, siempre que no se indique lo contrario.Excepto donde se provean otros medios, las viguetas extremas sern dimensionadas para permitir el levantamiento del tramo, sin que la tensin unitaria exceda en 1,4 veces la tensin admisible adoptada para el caso de considerar esfuerzos principales.

3 -Tablero

a)Los durmientes en tableros abiertos, debern asegurarse para evitar cualquier desplazamiento.

b)En los tableros cerrados de la capa de balasto debajo del durmiente deber tener un espesor mnimo de 0,20 m.

4 -Seccin efectiva de los ngulosSi los ngulos en traccin estn conectados a la chapa nodal de modo que no pueda producirse flexin en ninguna direccin, la seccin efectiva ser la seccin neta del ngulo. Si estn conectados solamente por un ala a la chapa nodal, la seccin efectiva ser la seccin neta del ala unida ms de la mitad de la seccin del ala libre.

5 -ApoyosEl tipo de apoyo a utilizar, podr ser en general:

a)En tramos menores de 10 m de luz terica, chapas planas en contacto.

b)En tramos comprendidos entre 10 m y menos de 20 m de luz terica, se dispondrn apoyos con chapas de contacto, debiendo ser una de ellas en cada apoyo, de superficie curva.

c)En tramos de 20 m de luz terica y mayores, se utilizar articulacin en ambos apoyos y el mvil llevar rodillos, debiendo tener stos un dimetro mnimo de 15 cm.

d)En los tramos colocados en pendiente el apoyo fijo ser dispuesto en el extremo ms bajo.

6 -EncarriladoresTodos los tramos del puente llevarn como medidas de seguridad contrarrieles. Todos los puentes de ms de 10 m de luz llevarn adems aparatos encarriladores en ambos extremos.

7 -Perfil mnimo de obras

a)Ningn elemento o pieza de los tramos metlicos para ferrocarriles podr invadir el contorno o perfil mnimo de obra para cada trocha, cuyas dimensiones quedan fijadas en las figuras de glibos.

8 -Habilitacin de puentesAntes de librar al trfico un puente se debern tomar las cotas de nivel de todos los nudos de las vigas de cada tramo en punto debidamente marcados; dichas cotas se referirn a un punto fijo determinado exterior al tramo, a los estribos y pilares y quedarn registrados en una planilla que se agregar a los antecedentes tcnicos del correspondiente tramo.

9 -Inspeccin y conservacin de puentesLa vigilancia y conservacin de los puentes debe ser objeto de cuidados especiales. Debe renovarse la pintura de las partes descubiertas y en lo posible de las ocultas, tan frecuentemente como sea necesario, para preservarlas de la oxidacin.Independientemente de la vigilancia y conservacin de carcter ordinario, se dispondrn inspecciones peridicas, que pueden ser anuales, en las cuales se constatar el estado de los diversos elementos de la estructura, ajuste de roblones, bulones y pernos, juego de los aparatos de dilatacin, desages, estado de la mampostera que soporta los apoyos y finalmente para tramos contnuos, se verificar el nivel de los puntos de apoyo. Cada 5 aos, por lo menos, y en todos los casos en que se renueve la pintura, los puentes sern sometidos a una inspeccin detallada con verificacin de las flechas. Esta verificacin de flechas podr suprimirse para tramos menores de 10 m.

CAPITULO G

Refuerzo de tramos de acero existentes

I -Revisin de tramos existentesPara la verificacin del comportamiento de tramos existentes, se observarn las especificaciones establecidas en el presente Reglamento para el proyecto y construccin de Puentes Ferroviarios Remachados, pero con las tolerancias y modificaciones que se indican a continuacin:

a)Para calcular las uniones de los largueros con viguetas y de stas con las vigas principales, no ser necesario aumentar la reaccin en un 20%.En el clculo de los largueros y viguetas, si superiormente existen chapas de traccin (chapas pasantes) puede admitirse como momento mximo en el larguero los 4/5 del correspondiente a una viga simplemente apoyada.

b)En las vigas de alma llena no se requerir ningn exceso en la longitud de las platabandas sobre el punto extremo calculado.

c)En las vigas de alma llena no se deducirn los agujeros de robln en el cordn comprimido.

d)Para el caso en que los durmientes descansen directamente sobre las vigas, es suficiente que los roblones que unen los hierros ngulos al alma (roblones de cuello), puedan soportar solamente el esfuerzo de corte horizontal.

e)Cuando la desviacin o asentamiento de los pilares y estribos influyan sobre el estado de tensin, se calcularn estas influencias de acuerdo a los valores reales, computndolas como fuerzas principales.

f)Cuando las barras de un reticulado estn solicitadas por una fuerza axial y un momento flector (por ejemplo cuando los durmientes descansan directamente sobre los cordones de las vigas principales de celosa), se tomar para el clculo slo las partes del momento flector de una viga simplemente apoyada.Como coeficiente de impacto deber tomarse el coeficiente que corresponde a la luz del puente.

g)Las barras y las vigas flexionadas que trabajan con solicitaciones alternativas u oscilantes, no necesitan ser reforzadas cuando dejando de lado los efectos de la temperatura, no se sobrepasan las tensiones admisibles por accin de las fuerzas principales.

h)Cuando las barras del alma (diagonales y montantes) de puentes existentes, que trabajan a la compresin, penetren ampliamente en las chapas nodales y stas se encuentren bien reforzadas en la unin, podr tomarse como longitud libre de pandeo fuera del plazo de la viga, la distancia entre el centro de gravedad de los roblones de unin, en lugar de la longitud de la barra (entre nudos). Las diagonales extremas en las vigas trapezoidales se considerarn como barras del cordn.

i)Las barras comprimidas compuestas por viarias barras simples se comprobarn segn la Norma DIN 4114.

j)En los puentes existentes es posible calcular las partes de las vigas principales sometidas a solicitaciones alternativas u oscilantes con= 1 cuando estas partes de las vigas y sus uniones se hallen en buenas condiciones y su comportamiento en servicio sea satisfactorio.

k)Los arriostramientos para el viento, transversales, de frenaje y balanceo de los puentes existentes no necesitan ser reforzados cuando su estado de conservacin sea bueno y su comportamiento satisfactorio; se debern cambiar o reforzar solamente cuando presenten defectos para el servicio. En general no se tomar en cuenta para el clculo la excentricidad de las uniones de las barras de tales arriostramientos.

l)La presin de aplastamiento podr llegar hasta dos veces y media la tensin admisible a la traccin y flexin en las partes unidas.

m)Las uniones de las barras sometidas a esfuerzos alternativos no necesitan ser reforzadas si ellas son suficientes para resistir el mximo esfuerzo de la barra, siempre que no presenten defecto alguno.

n)Los valores de la Tabla 4 de este Reglamento, para las tensiones admisibles en las piezas de los aparatos de apoyo y para la presin de aplastamiento admisible en los pernos de articulacin, pueden aumentarse un 10% en los puentes existentes. Asimismo podrn aumentarse en un 25% las tensiones de compresin en las superficies de contacto de aquellos apoyos que en estado de descarga slo se tocan por un punto o por una lnea. Por lo dems los apoyos de los puentes existentes slo debern cambiarse cuando presenten desperfectos peligrosos para el trfico.

)En los puentes existentes puede aumentarse en 10% las tensiones admisibles del Artculo 50 de este Reglamento en su Tabla 5, para las soleras y dados de apoyo. Aunque sobrepasen este lmite, las soleras y dados de apoyo slo debern cambiarse cuando presenten desperfectos de importancia.

o)An cuando la flecha exceda a la admisible, no ser necesario en general, ningn refuerzo de los puentes existentes mientras la superestructura se comporte en servicio satisfactoriamente.

II -Tensiones y flechas admisibles

Tabla 7Tensiones admisibles de las vigas principales y del tablero

Se permiten tensiones ms elevadas para los puentes existentes porque en ellos no es de esperar un aumento de las cargas mviles tan grande como en los puentes nuevos. Los valores indicados son valores mximos que slo pueden alcanzarse cuando el estado de conservacin sea bueno y cuando est demostrado que el lmite de fluencia es tan elevado como se indica en la columna 2 de la Tabla 7. En caso contrario las tensiones admisibles se disminuirn proporcionalmente. Los valores elegidos se justificarn en los clculos de Resistencia. Para las flechas se admitir una tolerancia del 15% sobre los valores lmites indicados en el Artculo 52 de este Reglamento.Para las columnas de fundicin, la verificacin al pandeo se efectuar anlogamente a lo indicado en la Norma DIN 1051, es decir, que para cargas actuando sobre el eje de la pieza se debe tener:

Para cargas excntricas, o cuando adems de la fuerza de compresinFacta tambin un momento flectorM, se deber tener:(compresin)

III -Refuerzo de tramos existentes

1)Al decidir respecto a si se debe reforzar un tramo, se determinar en primer lugar, la calidad del material del mismo, y en cuanto a la medida en que conviene hacerlo, debe contemplarse ampliamente el estado de conservacin y el comportamiento de la obra en servicio. Muchas veces, tratndose principalmente de empalmes y uniones, conviene prescindir de un pequeo refuerzo de estas partes, necesario segn el clculo, y admitir tensiones algo ms elevadas, en lugar de empeorar mediante un pequeo refuerzo la conformacin de estas partes del tramo.

2)En el proyecto para el refuerzo de un tramo de acero, hay que distinguir dos casos conforme a los cuales se establecern las bases del clculo:

a)El tramo ser apuntalado (descargndolo totalmente del peso propio). En este caso tanto las estructuras existentes como la de refuerzo soportan conjuntamente la carga en reposo y la mvil.

b)El tramo no ser apuntalado. En este caso las estructuras existentes soportarn las cargas en reposo (carga permanente), inclusive el peso propio de las estructuras de refuerzo, mientras que la carga mvil ser soportada conjuntamente por las estructuras existentes y las de refuerzo.

Si slo se apuntalan partes aisladas del tramo por ejemplo el tablero, dichas partes se calcularn segn a).

3)Las estructuras de refuerzo de los tramos existentes se calcularn con las tensiones de la Tabla I.

4)Para la comprobacin de las tensiones en barras comprimidas, que deben reforzarse, es determinante el coeficiente de pandeo correspondiente al grado de esbeltez de la barra reforzada.