Tabel 11.2A - Nilai Desain Cabut Acuan Sekrup kunci (W)1

Berat jenis

G2

Diameter sekrup kunci (D)

6,35 7,94 9,53 11,11 12,70 15,88 19,05 22,23 25,40 28,58 31,75

0,73

0,71

0,68

0,67

0,58

0,55

0,51

0,50

0,49

0,47

0,46

0,44

0,43

0,42

0,41

0,40

0,39

0,38

0,37

0,36

0,35

70

67

62

61

49

45

41

39

38

36

35

33

31

30

29

28

27

26

25

24

23

82

79

74

72

58

54

48

47

45

42

41

38

37

36

35

33

32

31

30

28

27

94

90

85

83

67

62

55

53

52

49

47

44

43

41

40

38

37

35

34

33

31

106

101

95

93

75

69

62

60

58

55

53

49

48

46

45

43

41

40

38

37

35

117

112

105

103

83

76

68

66

64

60

58

55

53

51

49

47

46

44

42

40

39

138

133

124

122

98

90

81

78

76

71

69

65

62

60

58

56

54

52

50

48

46

158

152

142

139

112

104

93

90

87

82

79

74

72

69

67

64

62

60

57

55

53

178

171

160

156

126

116

104

101

98

92

89

83

80

78

75

72

69

67

64

62

59

197

189

177

173

139

129

115

111

108

102

98

92

89

86

83

80

77

74

71

68

65

215

206

193

189

152

140

125

122

118

111

107

100

97

94

90

87

84

81

77

74

71

232

223

209

204

165

152

136

132

128

120

116

109

105

101

98

94

91

87

84

80

77

N/mm

nilai desain acuan terkoreksi, W’ ( Sekrup Kayu ). W 19, 65G2D (11.2-2)

nilai desain acuan terkoreksi, W’ (Paku dan Pantek ).W 9,51G5/ 2D (11.2-3)

nilai desain acuan terkoreksi, W’ ( post-frame ring shank ).W 70,86G2D (11.2-4)

Tabel 11.2B - Nilai Desain Cabut Acuan Sekrup Kayu (W)1

Beratjenis

G2

Diameter ulir sekrup kayu

mm3,51 3,83 4,16 4,50 4,80 5,49 6,15 6,81 7,47 8,13 9,450,730,710,680,670,580,550,510,500,490,470,460,440,430,420,410,400,390,380,370,360,350,31

3735323123211817171515131312121110109987

403835342523201918171615141313121111101097

4441383727252120201817161514141312121111108

4745414030272322212019171616151413131211118

5048444232292524232120181717161514141312129

57545048363328272624232120191817161615141310

64615654413731302927262322212019181717161512

71676260454035333230282625242221201918171613

78746866494438373532312827262523222120191814

85817472544842403835343130282726242322212015

99948683625648464541393634333130282725242318

N/mm

Tabel 11.2C - Nilai Desain Cabut Acuan Paku dan Pantek (W)

Berat

jenis G2

Paku kawat biasa, paku persegi, dan pantek kawat biasa

Paku kawat

0,099 0,113 0,128 0,131 0,135 0,148 0,162 0,192 0,207 0,225 0,244 0,263 0,283 0,312 0,375 0,12 0,135 0,148 0,177 0,207 in

2, 2, 3, 3, 3, 3, 4, 4, 5, 5, 6, 6, 7, 7, 9, 3, 3, 3, 4, 5,0,730,710,680,670,580,550,510,50

111099654

151413129

161614141

171615141

171615151

19181716121199

212018181

252321211

272523221

292725241

313027262

343229292

3634323123211817

403835342

484642413

141312128

161514139

181715141

212018171

2523212014121010

0,490,470,460,440,430,420,410,40

44333332

76655554

77766555

87766655

87766655

98877666

99887776

11101099887

121111109

131212111

141312111

151413121

1615141313121111

181716151

222019181

55544433

65554444

76655544

87766555

98877665

0,390,380,370,360,350,31

222221

444433

544443

554443

554443

555543

665554

776664

877665

887775

998876

1099886

10109987

11111010

1413121

333222

333332

443332

444432

555443

Tabel 11.2D - Nilai Desain Cabut Acuan Paku post-frame ring shank (W)1

Tabel nilai desain cabut (W) dalam N/mm penetrasi bagian ulir ke serat luar komponen struktur utama (lihat Lampiran Tabel L5)

Berat jenis

G2

Diameter,

(in)

(mm)

0,135 0,148 0,177 0,200 0,207

3,4 3,8 4,5 5,1 5,30,730,710,680,670,580,550,510,500,490,470,460,440,430,420,410,400,390,380,37

15141212876655544443333

1918171612119998877666555

2322201914131111109988877766

262422221615131212111099988777

2725232217151313121111109988877

N/mm

FybRdRe

=

=

=

kekuatan leleh lentur pasak, MPa syarat reduksi (lihat

Tabel 11.3.1B)

Fem/FesRtℓm

==

ℓm/ℓspanjang tumpu pasak pada komponen struktur utama, mm

ℓs = panjang tumpu pasak pada komponen struktur samping, mmFem = kekuatan tumpu pasak pada komponen struktur utama, MPa (lihat Tabel 11.3.2)Fes = kekuatan tumpu pasak pada komponen struktur samping, MPa (lihat Tabel 11.3.2)

Tabel 11.3.1B - Istilah Reduksi, Rd

Ukuran Pengencang Ragam Kelelehan Nilai Reduksi, Rd

6,35mm < D< 25,4mm

D< 6,35mm

Im,Is II

IIIm,IIIs,IV

Im,Is, II,IIIm,IIIs,IV

4 Kθ

3,6 Kθ

3,2 Kθ

K 1

D

Catatan:

Kθ= 1+0,25(θ/90)

θ= sudut pembebanan maksimum terhadap serat (0< θ<90) untuk seluruh komponen struktur dalam satu sambungan

D= diameter, mm (lihat 11.3.6)

KD= 2,2 untuk D < 4,318 mm

KD= 10D+0,5 untuk 4,318mm < D < 5,35mm

Tabel 11.3.3 - Kuat Tumpu Pasak (MPa)

Berat jenis

1Fe Fe‖ Fe┴

Diameter, D (mm)G <6,35 >6,35 6,35 7,94 9,53 11,11 12,70 15,88 19,05 22,22 25,40

0.730,720,710,70

56555352

51505049

47464544

42414039

38373636

35343433

33323231

29292828

27262625

25242423

23232222

0,690,680,670,660,650,640,630,620,610,60

51494847454443414039

48484746464544434342

43424140393838373635

38383736353434333231

35343433323131302929

32323130302928282726

30302928282727262525

27272625252424232322

25242423232222212120

23222221212120201919

21212120201919181818

0,590,580,570,560,550,540,530,520,510,50

38373634333231302928

41414039393837363635

34333232313029282827

31302928282726252524

28272726252524232322

26252524232322222120

24242322222121202019

22212120201918181717

20191918181717161616

18181717161616151514

17171616151515141413

0,490,480,470,460,450,440,430,420,410,40

27262524232221201919

34343332323130292928

26252524232222212019

23232221212019191817

21212019191818171616

20191918171716161515

18181717161615151414

17161615151414131312

15151414131312121211

14141313121212111110

13131212121111101010

0,390,380,370,360,350,340,330,320,31

181716151414131212

272726252524232222

191817171615151413

171616151414131312

151514141313121111

141413131212111110

131312121111101010

121111111010998

1110101099888

10109998887

999888777

1Berat jenis dihitung berdasarkan berat dan volume kering oven

2Fe‖ = 70G, Fe┴ = 185G

1,45 /√D; Fe untuk D < 6,35 mm = 100G

1,84

Tabel 11.3.3.A - Berat Jenis Beberapa Kayu IndonesiaNo. Nama perdagangan Nama botanis Berat Jenis Kayu1. Akasia Acacia mangium 0.52 (0.47-0.58)2. Bungur Lagerstroemia speciosa 0.69 (0.58-0.81)3. Damar Agathis alba 0.48 (0.43-0.54)4. Durian Durio zibethinus 0.57 (0.42-0.69)5. Jabon Anthocephalus cadamba 0.42 (0.29-0.56)6. Jati Tectona grandis 0.67 (0.62-0.75)7. Karet Hevea brasiliensis 0.59 (0.47-0.73)8. Kayu afrika Maesopsis eminii 0.41 (0.34-0.48)9. Kayu manis Cinnamomum purrectum 0.63 (0.40-0.86)10. Laban Vitex pubescens 0.81 (0.72-0.87)11. Mahoni Swietenia macrophylla 0.61 (0.53-0.67)12. Matoa Pometia pinnata 0.77 (0.50-0.99)13. Meranti Shorea sp 0.63 (0.47-0.83)14. Mindi Melia excelsa 0.53 (0.48-0.57)

15. Pasang Quercus lineata 0.96 (0.90-1.10)16. Balobo Diplodiscus sp 0.73 (0.67-0.73)17. Puspa Schima wallichii 0.62 (0.45-0.72)18. Rasamala Altingia excelsa 0.81 (0.61-0.90)19. Saninten Catanopsis argentea 0.73 (0.55-0.85)20. Sengon Paraserianthes falcataria 0.33 (0.24-0.49)21. Sengon buto Enterolobium cyclocarpum 0.49 (0.39-0.57)22. Sonokeling Dalbergia latifolia 0.83 (0.77-0.86)23. Sonokembang Pterocarpus indicus 0.65 (0.49-0.84)24. Sukun Artocarpus altilis 0.33 (0.24-0.54)25. Sungkai Peronema canescens 0.63 (0.52-0.73)26. Suren Toona sureni 0.39 (0.27-0.67)27. Tusam Pinus merkusii 0.55 (0.40-0.75)28. Waru Hibiscus tiliaceus 0.54 (0.36-0.64)29. Waru gunung Hibiscus macrophyllus 0.40 (0.36-0.56)30. Nyamplung Calophyllum inophyllum 0.69 (0.56-0.79)

Kuat tumpu pasak dengan sudut pada serat

Kombinasi beban lateral dan cabuto Sekrup kunci dan sekrup kayu

Z 'α=

(W ' P)z '(W ' P ) cos2α+Z ' sin2α

o Paku dan pantek

Z 'α=

(W ' P)z '(W ' P ) cos2α+Z ' sin2α

dengan: α = sudut antara muka kayu dengan arah beban kerja p = panjang penetrasi ulir dalam kayu utama, mm

Tabel 11.5.1B - Syarat Jarak untuk Pengencang dalam Satu Baris

Arah Pembebanan

Jarak

Jarak minimum

Jarak minimum untuk CΔ =1,0

Sejajar Serat 3D 4D

Tegak Lurus Serat 3D Kebutuhan jarak untuk komponen struktur yang tersambung

Tabel 11.5.1C- Syarat Jarak Tepi1,2

Arah Pembebanan Jarak Tepi Minimum

Sejajar Serat:ketika ℓ/D < 6

ketika ℓ/D >6

1,5 D1,5 D atau 1/2 spasi antar baris, dipilih yang

terbesar

Tegak Lurus Serat:2

pembebanan tepi tanpa pembebanan tepi

4 D1,5 D

Rasio ℓ/D digunakan untuk menetapkan jarak tepi minimum yang sebaiknya kurang dari:

(a) panjang pengencang pada komponen struktur utama kayu/D = ℓ

m/D (b) Panjang total pengencang pada komponen struktur

samping/D = ℓs/D

Tabel 11.5.1.D - Syarat spasi minimum antar baris

Arah Pembebanan Spasi MinimumParalel Terhadap Serat 1,5D

Tegak Lurus Terhadap Serat

Ketika ℓ/D < 2

Ketika 2 < ℓ/D <6

Ketika ℓ/D ≥ 6

2,5D

(5ℓ + 10D)/8

5D1. Rasio ℓ/D digunakan untuk menentukan jarak tepi minimum harus kurang daria) panjang pengencang dalam balok kayu utama/D= ℓm/Db) panjang total pengencang dalam balok kayu samping/D= ℓs/D

Tabel 11.5.1.E - Syarat Jarak Tepi dan Ujung Minimum untukBeban Cabut Sekrup Kunci dan tidak dibebani

lateralOrientasi Jarak/Spasi

Minimum

Jarak Tepi

Jarak Ujung

Spasi

1,5D

4D

4D

Tabel 12A - Kelompok Jenis Kayu untuk Konektor Cincin Belah dan Pelat GeserKelompok Jenis

KayuBerat Jenis, G

A G > 0,60B 0,49 < G < 0,60C 0,42 < G < 0,49D 0,42 < G

Tabel 12.2.3 - Faktor Kedalaman Penetrasi, Cd, untuk Konektor Cincin Belah dan Pelat Geser yang Digunakan dengan Sekrup kunci.

Komponen struktur sisi

Penetrasi

Penetrasi sekrup kunci ke komponen strukturutama (jumlah diameter shank) Faktor

Kedalaman Penetrasi, Cd

Grup spesies (lihat Tabel 12A)Grup A Grup B Grup C Grup D

Cincin belah38 mmCincin belah100 mmPelat Geser100 mm

Kayu atau logam

Min untukCd = 1,0

178 203 254 279 1,0

Min untukCd = 1,0

76 89 102 114 0,75

Pelat Geser67 mm

Kayu

Min untukCd = 1,0

102 127 178 203 1,0

Min untukCd = 1,0 76 89 102 114 0,75

LogamMin untukCd = 1,0

76 89 102 114 1.0

Tabel 12.2.4 - Faktor Pelat Sisi Metal, Cst,untuk Konektor Pelat Geser 100 mm yang Dibebani Sejajar Serat.

Jenis Kayu Cst

A 1,18B 1,11C 1,05D 1,00

Beban Bersudut terhadap SeratJika sebuah beban bekerja dalam bidang permukaan kayu dengan suatu sudut selain 0° atau 90°, faktor koreksi nilai desain, N’, untuk sebuah unit konektor cincin belah atau pelat geser harus ditentukan sebagai berikut (lihat lampiran J):

Tabel 12.3.3.1-1 - Faktor untuk Menentukan Spasi Minimum Sepanjang Sumbu Irisan dari Permukaan Miring

KonektorFaktor

GeometriS‖

mmS┴

mmCincin Belah 38 mm

atauPelat Geser 67 mm

C∆ = 1,0 171 108

Cincin Belah 100 mmPelat Geser 100 mm

C∆ = 1,0 229 152

Tabel 12.3.3.1-2 - Faktor untuk Menentukan Jarak Tepi Minimum Terbebani untuk Konektor pada Serat Ujung

KonektorFaktor

GeometriS‖

mmS┴

mm

Cincin Belah 38 mmC∆ = 1,00 140 70C∆ = 0,70 84 38

Pelat Geser 67 mmC∆ = 1,00 140 70C∆ = 0,83 108 38

Cincin Belah 100 mmC∆ = 1,00 178 95C∆ = 0,70 107 64

Pelat Geser 100 mmC∆ = 1,00 178 95C∆ = 0,83 137 64

Tabel 12.3.3.1-3 Faktor untuk Menentukan Jarak Tepi Minimum Tak Terbebani Sejajar Sumbu Irisan

Konektor Faktor GeometriU‖

mmU┴

mmCincin Belah 38 mm

atauPelat Geser 67 mm

C∆ = 1,00 102 44

C∆ = 0,63 64 38

Cincin Belah 100 mm C∆ = 1,00 140 70

atauPelat Geser 100 mm

C∆ = 0,63 83 64

Tabel 12.3.3.1-4 - Faktor untuk Menentukan Jarak Ujung Minimum Sejajar Sumbu

Konektor Faktor GeometriE‖

mmU┴

mmCincin Belah 38 mm

atauPelat Geser 67 mm

C∆ = 1,00 140 44

C∆ = 0,63 70 38

Cincin Belah 100 mm atau

Pelat Geser 100 mm

C∆ = 1,00 178 70

C∆ = 0,63 89 64

Tabel 13.2.2A - Nilai qw (kN) Tegak lurus Serat untuk Paku Keling Kayu

Sp = 25 mmSq

mmPaku keling

per barisJumlah baris

2 4 6 8 10

25

2 3,5 3,6 4,1 4,8 5,63 3,4 3,6 4,0 4,7 5,34 3,7 3,9 4,3 4,9 5,55 3,9 4,1 4,5 5,1 5,76 4,3 4,5 4,9 5,5 6,17 4,7 4,8 5,2 5,8 6,48 5,2 5,3 5,6 6,2 6,89 5,7 5,7 6,0 6,5 7,2

10 5,9 6,2 6,5 7,0 7,811 6,3 6,6 6,8 7,4 8,212 6,9 7,1 7,2 7,9 8,813 7,6 7,5 7,7 8,4 9,214 8,6 8,0 8,4 8,9 9,715 9,1 8,6 8,7 9,3 10,216 9,7 9,4 9,2 9,9 10,917 10,5 9,9 9,7 10,3 11,3

18 11,4 10,5 10,3 10,8 11,819 11,2 10,8 10,7 11,3 12,320 11,1 11,1 11,2 12,0 12,9

38

2 5,1 4,9 5,4 6,3 7,33 5,0 4,9 5,3 6,1 6,94 5,3 5,2 5,6 6,3 7,15 5,7 5,6 5,9 6,6 7,46 6,2 6,1 6,4 7,1 7,97 6,8 6,5 6,8 7,5 8,38 7,6 7,1 7,4 8,0 8,89 8,1 7,7 7,9 8,5 9,4

10 8,6 8,4 8,6 9,0 10,111 9,2 9,0 9,0 9,6 10,712 10,1 9,6 9,5 10,3 11,413 11,1 10,2 10,2 10,9 11,914 12,5 10,9 11,0 11,5 12,515 13,3 11,7 11,5 12,1 13,316 14,2 12,7 12,1 12,8 14,117 15,3 13,4 12,8 13,4 14,718 16,6 14,3 13,4 14,0 15,319 16,4 14,7 14,1 14,7 16,020 16,3 15,1 14,7 15,6 16,7

Tabel 13.2.2B - Faktor Geometri, CΔ untuk Sambungan Paku Keling Kayu Dibebani Tegak lurus Serat

Ep/[(nc - 1)Sq] CΔ Ep/[(nc - 1)Sq] CΔ

0,1 5,76 3,2 0,790,2 3,19 3,6 0,770,3 2,36 4,0 0,760,4 2,00 5,0 0,720,5 1,77 6,0 0,700,6 1,61 7,0 0,680,7 1,47 8,0 0,660,8 1,36 9,0 0,640,9 1,28 10,0 0,631,0 1,20 12,0 0,611,2 1,10 14,0 0,591,4 1,02 16,0 0,571,6 0,96 18,0 0,561,8 0,92 20,0 0,552,0 0,89 25,0 0,532,4 0,85 30,0 0,512,8 0,81

Durasi Beban Terpendek di dalam Kombinasi Beban

Faktor DurasiBeban, CD

Tegangan aktual akibat

(CD) x (Nilai desain)

Permanen Normal Dua bulan Tujuh hariSepuluh menitKejut

0,91,01,151,251,62,0

D D+L D+W D+L+W

< (0,9)< (1,0)< (1,6)< (1,6)

x (Nilai desain)x(Nilai desain)x(Nilai desain)x (Nilai desain)