rangkuman struktur kayu
DESCRIPTION
catatanTRANSCRIPT
Tabel 11.2A - Nilai Desain Cabut Acuan Sekrup kunci (W)1
Berat jenis
G2
Diameter sekrup kunci (D)
6,35 7,94 9,53 11,11 12,70 15,88 19,05 22,23 25,40 28,58 31,75
0,73
0,71
0,68
0,67
0,58
0,55
0,51
0,50
0,49
0,47
0,46
0,44
0,43
0,42
0,41
0,40
0,39
0,38
0,37
0,36
0,35
70
67
62
61
49
45
41
39
38
36
35
33
31
30
29
28
27
26
25
24
23
82
79
74
72
58
54
48
47
45
42
41
38
37
36
35
33
32
31
30
28
27
94
90
85
83
67
62
55
53
52
49
47
44
43
41
40
38
37
35
34
33
31
106
101
95
93
75
69
62
60
58
55
53
49
48
46
45
43
41
40
38
37
35
117
112
105
103
83
76
68
66
64
60
58
55
53
51
49
47
46
44
42
40
39
138
133
124
122
98
90
81
78
76
71
69
65
62
60
58
56
54
52
50
48
46
158
152
142
139
112
104
93
90
87
82
79
74
72
69
67
64
62
60
57
55
53
178
171
160
156
126
116
104
101
98
92
89
83
80
78
75
72
69
67
64
62
59
197
189
177
173
139
129
115
111
108
102
98
92
89
86
83
80
77
74
71
68
65
215
206
193
189
152
140
125
122
118
111
107
100
97
94
90
87
84
81
77
74
71
232
223
209
204
165
152
136
132
128
120
116
109
105
101
98
94
91
87
84
80
77
N/mm
nilai desain acuan terkoreksi, W’ ( Sekrup Kayu ). W 19, 65G2D (11.2-2)
nilai desain acuan terkoreksi, W’ (Paku dan Pantek ).W 9,51G5/ 2D (11.2-3)
nilai desain acuan terkoreksi, W’ ( post-frame ring shank ).W 70,86G2D (11.2-4)
Tabel 11.2B - Nilai Desain Cabut Acuan Sekrup Kayu (W)1
Beratjenis
G2
Diameter ulir sekrup kayu
mm3,51 3,83 4,16 4,50 4,80 5,49 6,15 6,81 7,47 8,13 9,450,730,710,680,670,580,550,510,500,490,470,460,440,430,420,410,400,390,380,370,360,350,31
3735323123211817171515131312121110109987
403835342523201918171615141313121111101097
4441383727252120201817161514141312121111108
4745414030272322212019171616151413131211118
5048444232292524232120181717161514141312129
57545048363328272624232120191817161615141310
64615654413731302927262322212019181717161512
71676260454035333230282625242221201918171613
78746866494438373532312827262523222120191814
85817472544842403835343130282726242322212015
99948683625648464541393634333130282725242318
N/mm
Tabel 11.2C - Nilai Desain Cabut Acuan Paku dan Pantek (W)
Berat
jenis G2
Paku kawat biasa, paku persegi, dan pantek kawat biasa
Paku kawat
0,099 0,113 0,128 0,131 0,135 0,148 0,162 0,192 0,207 0,225 0,244 0,263 0,283 0,312 0,375 0,12 0,135 0,148 0,177 0,207 in
2, 2, 3, 3, 3, 3, 4, 4, 5, 5, 6, 6, 7, 7, 9, 3, 3, 3, 4, 5,0,730,710,680,670,580,550,510,50
111099654
151413129
161614141
171615141
171615151
19181716121199
212018181
252321211
272523221
292725241
313027262
343229292
3634323123211817
403835342
484642413
141312128
161514139
181715141
212018171
2523212014121010
0,490,470,460,440,430,420,410,40
44333332
76655554
77766555
87766655
87766655
98877666
99887776
11101099887
121111109
131212111
141312111
151413121
1615141313121111
181716151
222019181
55544433
65554444
76655544
87766555
98877665
0,390,380,370,360,350,31
222221
444433
544443
554443
554443
555543
665554
776664
877665
887775
998876
1099886
10109987
11111010
1413121
333222
333332
443332
444432
555443
Tabel 11.2D - Nilai Desain Cabut Acuan Paku post-frame ring shank (W)1
Tabel nilai desain cabut (W) dalam N/mm penetrasi bagian ulir ke serat luar komponen struktur utama (lihat Lampiran Tabel L5)
Berat jenis
G2
Diameter,
(in)
(mm)
0,135 0,148 0,177 0,200 0,207
3,4 3,8 4,5 5,1 5,30,730,710,680,670,580,550,510,500,490,470,460,440,430,420,410,400,390,380,37
15141212876655544443333
1918171612119998877666555
2322201914131111109988877766
262422221615131212111099988777
2725232217151313121111109988877
N/mm
FybRdRe
=
=
=
kekuatan leleh lentur pasak, MPa syarat reduksi (lihat
Tabel 11.3.1B)
Fem/FesRtℓm
==
ℓm/ℓspanjang tumpu pasak pada komponen struktur utama, mm
ℓs = panjang tumpu pasak pada komponen struktur samping, mmFem = kekuatan tumpu pasak pada komponen struktur utama, MPa (lihat Tabel 11.3.2)Fes = kekuatan tumpu pasak pada komponen struktur samping, MPa (lihat Tabel 11.3.2)
Tabel 11.3.1B - Istilah Reduksi, Rd
Ukuran Pengencang Ragam Kelelehan Nilai Reduksi, Rd
6,35mm < D< 25,4mm
D< 6,35mm
Im,Is II
IIIm,IIIs,IV
Im,Is, II,IIIm,IIIs,IV
4 Kθ
3,6 Kθ
3,2 Kθ
K 1
D
Catatan:
Kθ= 1+0,25(θ/90)
θ= sudut pembebanan maksimum terhadap serat (0< θ<90) untuk seluruh komponen struktur dalam satu sambungan
D= diameter, mm (lihat 11.3.6)
KD= 2,2 untuk D < 4,318 mm
KD= 10D+0,5 untuk 4,318mm < D < 5,35mm
Tabel 11.3.3 - Kuat Tumpu Pasak (MPa)
Berat jenis
1Fe Fe‖ Fe┴
Diameter, D (mm)G <6,35 >6,35 6,35 7,94 9,53 11,11 12,70 15,88 19,05 22,22 25,40
0.730,720,710,70
56555352
51505049
47464544
42414039
38373636
35343433
33323231
29292828
27262625
25242423
23232222
0,690,680,670,660,650,640,630,620,610,60
51494847454443414039
48484746464544434342
43424140393838373635
38383736353434333231
35343433323131302929
32323130302928282726
30302928282727262525
27272625252424232322
25242423232222212120
23222221212120201919
21212120201919181818
0,590,580,570,560,550,540,530,520,510,50
38373634333231302928
41414039393837363635
34333232313029282827
31302928282726252524
28272726252524232322
26252524232322222120
24242322222121202019
22212120201918181717
20191918181717161616
18181717161616151514
17171616151515141413
0,490,480,470,460,450,440,430,420,410,40
27262524232221201919
34343332323130292928
26252524232222212019
23232221212019191817
21212019191818171616
20191918171716161515
18181717161615151414
17161615151414131312
15151414131312121211
14141313121212111110
13131212121111101010
0,390,380,370,360,350,340,330,320,31
181716151414131212
272726252524232222
191817171615151413
171616151414131312
151514141313121111
141413131212111110
131312121111101010
121111111010998
1110101099888
10109998887
999888777
1Berat jenis dihitung berdasarkan berat dan volume kering oven
2Fe‖ = 70G, Fe┴ = 185G
1,45 /√D; Fe untuk D < 6,35 mm = 100G
1,84
Tabel 11.3.3.A - Berat Jenis Beberapa Kayu IndonesiaNo. Nama perdagangan Nama botanis Berat Jenis Kayu1. Akasia Acacia mangium 0.52 (0.47-0.58)2. Bungur Lagerstroemia speciosa 0.69 (0.58-0.81)3. Damar Agathis alba 0.48 (0.43-0.54)4. Durian Durio zibethinus 0.57 (0.42-0.69)5. Jabon Anthocephalus cadamba 0.42 (0.29-0.56)6. Jati Tectona grandis 0.67 (0.62-0.75)7. Karet Hevea brasiliensis 0.59 (0.47-0.73)8. Kayu afrika Maesopsis eminii 0.41 (0.34-0.48)9. Kayu manis Cinnamomum purrectum 0.63 (0.40-0.86)10. Laban Vitex pubescens 0.81 (0.72-0.87)11. Mahoni Swietenia macrophylla 0.61 (0.53-0.67)12. Matoa Pometia pinnata 0.77 (0.50-0.99)13. Meranti Shorea sp 0.63 (0.47-0.83)14. Mindi Melia excelsa 0.53 (0.48-0.57)
15. Pasang Quercus lineata 0.96 (0.90-1.10)16. Balobo Diplodiscus sp 0.73 (0.67-0.73)17. Puspa Schima wallichii 0.62 (0.45-0.72)18. Rasamala Altingia excelsa 0.81 (0.61-0.90)19. Saninten Catanopsis argentea 0.73 (0.55-0.85)20. Sengon Paraserianthes falcataria 0.33 (0.24-0.49)21. Sengon buto Enterolobium cyclocarpum 0.49 (0.39-0.57)22. Sonokeling Dalbergia latifolia 0.83 (0.77-0.86)23. Sonokembang Pterocarpus indicus 0.65 (0.49-0.84)24. Sukun Artocarpus altilis 0.33 (0.24-0.54)25. Sungkai Peronema canescens 0.63 (0.52-0.73)26. Suren Toona sureni 0.39 (0.27-0.67)27. Tusam Pinus merkusii 0.55 (0.40-0.75)28. Waru Hibiscus tiliaceus 0.54 (0.36-0.64)29. Waru gunung Hibiscus macrophyllus 0.40 (0.36-0.56)30. Nyamplung Calophyllum inophyllum 0.69 (0.56-0.79)
Kuat tumpu pasak dengan sudut pada serat
Kombinasi beban lateral dan cabuto Sekrup kunci dan sekrup kayu
Z 'α=
(W ' P)z '(W ' P ) cos2α+Z ' sin2α
o Paku dan pantek
Z 'α=
(W ' P)z '(W ' P ) cos2α+Z ' sin2α
dengan: α = sudut antara muka kayu dengan arah beban kerja p = panjang penetrasi ulir dalam kayu utama, mm
Tabel 11.5.1B - Syarat Jarak untuk Pengencang dalam Satu Baris
Arah Pembebanan
Jarak
Jarak minimum
Jarak minimum untuk CΔ =1,0
Sejajar Serat 3D 4D
Tegak Lurus Serat 3D Kebutuhan jarak untuk komponen struktur yang tersambung
Tabel 11.5.1C- Syarat Jarak Tepi1,2
Arah Pembebanan Jarak Tepi Minimum
Sejajar Serat:ketika ℓ/D < 6
ketika ℓ/D >6
1,5 D1,5 D atau 1/2 spasi antar baris, dipilih yang
terbesar
Tegak Lurus Serat:2
pembebanan tepi tanpa pembebanan tepi
4 D1,5 D
Rasio ℓ/D digunakan untuk menetapkan jarak tepi minimum yang sebaiknya kurang dari:
(a) panjang pengencang pada komponen struktur utama kayu/D = ℓ
m/D (b) Panjang total pengencang pada komponen struktur
samping/D = ℓs/D
Tabel 11.5.1.D - Syarat spasi minimum antar baris
Arah Pembebanan Spasi MinimumParalel Terhadap Serat 1,5D
Tegak Lurus Terhadap Serat
Ketika ℓ/D < 2
Ketika 2 < ℓ/D <6
Ketika ℓ/D ≥ 6
2,5D
(5ℓ + 10D)/8
5D1. Rasio ℓ/D digunakan untuk menentukan jarak tepi minimum harus kurang daria) panjang pengencang dalam balok kayu utama/D= ℓm/Db) panjang total pengencang dalam balok kayu samping/D= ℓs/D
Tabel 11.5.1.E - Syarat Jarak Tepi dan Ujung Minimum untukBeban Cabut Sekrup Kunci dan tidak dibebani
lateralOrientasi Jarak/Spasi
Minimum
Jarak Tepi
Jarak Ujung
Spasi
1,5D
4D
4D
Tabel 12A - Kelompok Jenis Kayu untuk Konektor Cincin Belah dan Pelat GeserKelompok Jenis
KayuBerat Jenis, G
A G > 0,60B 0,49 < G < 0,60C 0,42 < G < 0,49D 0,42 < G
Tabel 12.2.3 - Faktor Kedalaman Penetrasi, Cd, untuk Konektor Cincin Belah dan Pelat Geser yang Digunakan dengan Sekrup kunci.
Komponen struktur sisi
Penetrasi
Penetrasi sekrup kunci ke komponen strukturutama (jumlah diameter shank) Faktor
Kedalaman Penetrasi, Cd
Grup spesies (lihat Tabel 12A)Grup A Grup B Grup C Grup D
Cincin belah38 mmCincin belah100 mmPelat Geser100 mm
Kayu atau logam
Min untukCd = 1,0
178 203 254 279 1,0
Min untukCd = 1,0
76 89 102 114 0,75
Pelat Geser67 mm
Kayu
Min untukCd = 1,0
102 127 178 203 1,0
Min untukCd = 1,0 76 89 102 114 0,75
LogamMin untukCd = 1,0
76 89 102 114 1.0
Tabel 12.2.4 - Faktor Pelat Sisi Metal, Cst,untuk Konektor Pelat Geser 100 mm yang Dibebani Sejajar Serat.
Jenis Kayu Cst
A 1,18B 1,11C 1,05D 1,00
Beban Bersudut terhadap SeratJika sebuah beban bekerja dalam bidang permukaan kayu dengan suatu sudut selain 0° atau 90°, faktor koreksi nilai desain, N’, untuk sebuah unit konektor cincin belah atau pelat geser harus ditentukan sebagai berikut (lihat lampiran J):
Tabel 12.3.3.1-1 - Faktor untuk Menentukan Spasi Minimum Sepanjang Sumbu Irisan dari Permukaan Miring
KonektorFaktor
GeometriS‖
mmS┴
mmCincin Belah 38 mm
atauPelat Geser 67 mm
C∆ = 1,0 171 108
Cincin Belah 100 mmPelat Geser 100 mm
C∆ = 1,0 229 152
Tabel 12.3.3.1-2 - Faktor untuk Menentukan Jarak Tepi Minimum Terbebani untuk Konektor pada Serat Ujung
KonektorFaktor
GeometriS‖
mmS┴
mm
Cincin Belah 38 mmC∆ = 1,00 140 70C∆ = 0,70 84 38
Pelat Geser 67 mmC∆ = 1,00 140 70C∆ = 0,83 108 38
Cincin Belah 100 mmC∆ = 1,00 178 95C∆ = 0,70 107 64
Pelat Geser 100 mmC∆ = 1,00 178 95C∆ = 0,83 137 64
Tabel 12.3.3.1-3 Faktor untuk Menentukan Jarak Tepi Minimum Tak Terbebani Sejajar Sumbu Irisan
Konektor Faktor GeometriU‖
mmU┴
mmCincin Belah 38 mm
atauPelat Geser 67 mm
C∆ = 1,00 102 44
C∆ = 0,63 64 38
Cincin Belah 100 mm C∆ = 1,00 140 70
atauPelat Geser 100 mm
C∆ = 0,63 83 64
Tabel 12.3.3.1-4 - Faktor untuk Menentukan Jarak Ujung Minimum Sejajar Sumbu
Konektor Faktor GeometriE‖
mmU┴
mmCincin Belah 38 mm
atauPelat Geser 67 mm
C∆ = 1,00 140 44
C∆ = 0,63 70 38
Cincin Belah 100 mm atau
Pelat Geser 100 mm
C∆ = 1,00 178 70
C∆ = 0,63 89 64
Tabel 13.2.2A - Nilai qw (kN) Tegak lurus Serat untuk Paku Keling Kayu
Sp = 25 mmSq
mmPaku keling
per barisJumlah baris
2 4 6 8 10
25
2 3,5 3,6 4,1 4,8 5,63 3,4 3,6 4,0 4,7 5,34 3,7 3,9 4,3 4,9 5,55 3,9 4,1 4,5 5,1 5,76 4,3 4,5 4,9 5,5 6,17 4,7 4,8 5,2 5,8 6,48 5,2 5,3 5,6 6,2 6,89 5,7 5,7 6,0 6,5 7,2
10 5,9 6,2 6,5 7,0 7,811 6,3 6,6 6,8 7,4 8,212 6,9 7,1 7,2 7,9 8,813 7,6 7,5 7,7 8,4 9,214 8,6 8,0 8,4 8,9 9,715 9,1 8,6 8,7 9,3 10,216 9,7 9,4 9,2 9,9 10,917 10,5 9,9 9,7 10,3 11,3
18 11,4 10,5 10,3 10,8 11,819 11,2 10,8 10,7 11,3 12,320 11,1 11,1 11,2 12,0 12,9
38
2 5,1 4,9 5,4 6,3 7,33 5,0 4,9 5,3 6,1 6,94 5,3 5,2 5,6 6,3 7,15 5,7 5,6 5,9 6,6 7,46 6,2 6,1 6,4 7,1 7,97 6,8 6,5 6,8 7,5 8,38 7,6 7,1 7,4 8,0 8,89 8,1 7,7 7,9 8,5 9,4
10 8,6 8,4 8,6 9,0 10,111 9,2 9,0 9,0 9,6 10,712 10,1 9,6 9,5 10,3 11,413 11,1 10,2 10,2 10,9 11,914 12,5 10,9 11,0 11,5 12,515 13,3 11,7 11,5 12,1 13,316 14,2 12,7 12,1 12,8 14,117 15,3 13,4 12,8 13,4 14,718 16,6 14,3 13,4 14,0 15,319 16,4 14,7 14,1 14,7 16,020 16,3 15,1 14,7 15,6 16,7
Tabel 13.2.2B - Faktor Geometri, CΔ untuk Sambungan Paku Keling Kayu Dibebani Tegak lurus Serat
Ep/[(nc - 1)Sq] CΔ Ep/[(nc - 1)Sq] CΔ
0,1 5,76 3,2 0,790,2 3,19 3,6 0,770,3 2,36 4,0 0,760,4 2,00 5,0 0,720,5 1,77 6,0 0,700,6 1,61 7,0 0,680,7 1,47 8,0 0,660,8 1,36 9,0 0,640,9 1,28 10,0 0,631,0 1,20 12,0 0,611,2 1,10 14,0 0,591,4 1,02 16,0 0,571,6 0,96 18,0 0,561,8 0,92 20,0 0,552,0 0,89 25,0 0,532,4 0,85 30,0 0,512,8 0,81
Durasi Beban Terpendek di dalam Kombinasi Beban
Faktor DurasiBeban, CD
Tegangan aktual akibat
(CD) x (Nilai desain)
Permanen Normal Dua bulan Tujuh hariSepuluh menitKejut
0,91,01,151,251,62,0
D D+L D+W D+L+W
< (0,9)< (1,0)< (1,6)< (1,6)
x (Nilai desain)x(Nilai desain)x(Nilai desain)x (Nilai desain)