perencanaan dermaga curah cair untuk kapal 30.000 dwt...

Perencanaan Dermaga Curah Cair untuk Kapal 30.000 DWT di Wilayah Pengembangan PT. Petrokimia Gresik

Eka Prasetyaningtyas | 3109100074 Ir. Fuddoly M.Sc & Cahya Buana, ST, MT

BAB I PENDAHULUAN

KONDISI EKSISITING

LATAR BELAKANG

• Meningkatnya kebutuhan produksi pupuk sehingga mendorong peningkatan kebutuhan bahan baku curah cair

• Sepanjang tahun 2012 nilai BOR (Bert Occupancy Ratio)

TUKS PT Petrokimia Gresik Mencapai angka 80% (Idealnya 60% - 70%)

• Pelabuhan dengan tingkat pemakaian BOR > 75% harus

dikembangkan karena akan mengakibatkan waiting time cukup lama

LOKASI PEMBANGUNAN

Master Plan PT Petrokimia Gresik (Sumber : Kantor otoritas Pelabuhan)

RUMUSAN MASALAH Permasalahan Umum: Bagaimana merencanakan dermaga curah cair untuk kapal 30.000

DWT di wilayah pengembangan PT Petrokimia Gresik? Detail Permasalahan : • Merencanakan layout perairan dan daratan • Merencanakan detail struktur dermaga curah cair • Metode pelaksanaan Pembangunan • Volume dan Metode Pelaksanaan Pengerukan • Perhitungan Rencana Anggaran Biaya (RAB)

BATASAN MASALAH

• Data yang digunakan merupakan data sekunder • Tidak dilengkapi dengan perencanaan tangki sebagai

tempat penyimpanan curah cair. • Tidak meninjau stabilitas struktur eksisting akibat

pengerukan di lokasi perencanaan dermaga baru. • Tidak merencanakan dermaga full plate yang harapan PT

Petrokimia Gresik bisa untuk bongkar muat curah cair dan pupuk in bag

BAB III METODOLOGI

Perhitungan RAB

Perencanaan Pengerukan

Tinjauan Pustaka

Perencanaan Struktur Dermaga

Analisa Struktur SAP

2000 Perencanaan Metode Pengerukan

Kesimpulan

YA

TIDAK

Mulai

Pengumpulan dan analisa data

Perencanaan Layout Perairan dan Daratan

Kriteria Desain

Perencanaan Metode Pelaksanaan

BAB IV PENGUMPULAN DAN ANALISIS DATA

PENGUMPULAN DAN ANALISIS DATA

• DATA PASANG SURUT Beda Pasut = 2 x Zo = 2 x 1,5 m = 3 m Type Pasut = Campuran dominan semidiurnal


• DATA ARUS

(Sumber : BMKG maritim Perak Surabaya)

Besarnya Arus = 5 cm/ s (< 3 knots) …..OK


• DATA ANGIN


Arah angin dominan dari arah tenggara dengan kecepatan maksimum 7 – 11 Knots


• DATA GELOMBANG


Tinggi gelombang maksimal : 0,3 m – 0,4 m dari arah timur


• DATA TANAH

PENGUMPULAN DAN ANALISIS DATA Grafiks N-SPT

0 0 0-1 0 0-2 0 0

-2.5 7 7-3 8 8

-4 8.5 8.5-4.5 9 9-5 11 11-6 16 15.5

-6.5 18 16.5-7 20 17.5-8 25 20

-8.5 27 21-9 25 20-10 22 18.5

-10.5 21 18-11 21.5 18.25-12 21.7 18.35

-12.5 22 18.5-13 22.5 18.75-14 23 19

-14.5 24 19.5-15 23 19-16 21 18

-16.5 20 17.5-17 21 18-18 22 18.5

-18.5 23 19-19 24 19.5-20 23.5 19.25

-20.5 24 19.5-21 24.5 19.75-22 25 20

-22.5 26 20.5-23 26.5 20.75-24 27 21

-24.5 28 21.5-25 28.5 21.75-26 28.8 21.9

-26.5 29 22-27 29.5 22.25-28 30 22.5

-28.5 30 22.5-29 31 23-30 31.5 23.25

-30.5 32 23.5

Pasir kelanauan (Very soft)

Pasir kelanauan (Medium)

Lanau Kepasiran (Stiff)

Lanau Kelempungan

(Stiff)

KedalamanN SPT

Lap

N SPT

koreksiDeskripsiGrafiks N SPT vs Kedalaman

-31

-30

-29

-28

-27

-26

-25

-24

-23

-22

-21

-20

-19

-18

-17

-16

-15

-14

-13

-12

-11

-10

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

00 10 20 30

N SPT Lap

N SPT Koreksi

0

5

10

15

20

25

30

35

0 500 1000

DEPT

H ( m

)

Qs & QL ( ton )

GRAFIK DAYA DUKUNG PONDASI Ø81,28

Qs

QL

BAB V PERENCANAAN LAYOUT

PERENCANAAN LAYOUT

PEMILIHAN LAYOUT Permasalahan di lapangan Jarak dermaga eksisting

ke pipa Kodeco berkisar antara 192,52 m – 259,68 m

PERENCANAAN LAYOUT

PEMILIHAN LAYOUT

Alternatif 1 Alternatif 2 (Sumber : Masterplan Petrokimia)

PERENCANAAN LAYOUT

Dipilih alternatif 2 dengan pertimbangan : • Kebutuhan bongkar muat pupuk in bag kecil • Efisiensi biaya konstruksi Kebutuhan Layout Perairan dan Daratan

DipakaiKedalaman 1.2 x D 13.08 m 14 mJari - jari LOA + 6 D 251.4 m 255 m

Lebar 3 x (1,5 B) 125.55 m 130 mKedalaman 1,15 D 12.535 m 13 m

Panjang Alur 2 x LOA 372 m 375 m

Jari - jari LOA 186 m 190 mKedalaman 1,15 D 12.535 m 13 m

Panjang 25 + n LOA + 15 226 m 230 mLebar (2 x B) + 50 105.8 m 106 m

Kedalaman 1,1 D 11.99 m 12 mBeda pasut + 1.5 m + 4,5 mLWS + 4,5 mLWS

Panjang Jarak daratan - dermaga 817 m 820 mLebar B 2 jalur + B untuk pipa 9 m 9 m

Panjang Umumnya 35 m 35 mLebar Umumnya 20 m 18 m

0.8 x LOA Kapal Terbesar 148.8 m 145 mKapal Besar (0,25 - 0,4 ) LOA 46,5 m - 74,4 mKapal kecil (0,25 - 0.4) LOA 35 m - 56 m

Elevasi

TrestleUnloading PlatformJarak antar mooring (as to as)Jarak antar breasting

50 m

Layout

Kolam Putar

Kolam Dermaga

KebutuhanAreal Penjangkaran

Alur Masuk

PERENCANAAN LAYOUT

Layout Perairan Dan Daratan

PERENCANAAN LAYOUT

BAB VI KRITERIA DESAIN

KRITERIA DESAIN

KUALITAS MATERIAL Tiang Pancang Baja • ɸ60,96 cm(Mooring, Trestle , Catwalk) dan ɸ81,28 (Dermaga

Full plate , Breasting, Unloading Platform) • Mutu BJ 50

fy = 2900 kg/cm2

Fu = 5000 kg/cm2

E = 2.1 × 105 Mpa Beton (K350) Ec = 6400 √350 = 119.733,036 kg/cm2

Tebal decking = 7 cm (Pelat) = 8 cm (balok)

KRITERIA DESAIN

KUALITAS MATERIAL Tulangan Baja U32 Tegangan baja σ = 1850 kg/cm2 Tegangan tekan/tarik baja yang diijinkan σ = 2780 kg/cm2 E = 2.100.000 Mpa Ukuran Baja yang digunakan D16 (Sengkang + Pelat ) D25 (Balok)

KRITERIA DESAIN

Perencanaan Fender dan Bolder Ef = Ef = CH * CE * CC * CS ( W * V2)/g Didapatkan nilai Ef = 36,94 ton m Ef = 36,94 x 1,75 = 64,645 Ton m Faktor keamanan PIANC :

KRITERIA DESAIN

Pemilihan Type Fender

KRITERIA DESAIN

Pemilihan Bollard • Beban Tarikan Kapal 1 GT = 1,75 DWT 30.000 DWT = 17.143 GT • Gaya tarik akibat arus

Pc 1 = 0,3758 ton (Tegak lurus kapal) Pc2 = 0,15033 ton (Sejajar Kapal)

KRITERIA DESAIN

Pemilihan Bollard • Tekanan angin pada badan kapal

PW1 = 6,619 ton (Arah angin melintang) PW2 = 1,019 ton (Arah angin dari depan) Besar gaya tarik yang menentukan = 70 ton Dipakai bollard type kidney 80 ton

KRITERIA DESAIN

B

BAB VII PERENCANAAN PENGERUKAN

PERENCANAAN PENGERUKAN

LAYOUT PENGERUKAN


VOLUME PENGERUKAN :

Alat keruk yang digunakan : Suction Dredger

Spesifikasi : Depth Dredging : 4 m – 20 m Capacity : 500 – 1800 m3/jam

1 - 1 177.3155 - - -2 - 2 140.5725 158.944 40 6357.763 - 3 126.669 133.6208 30 4008.6234 - 4 174.521 150.595 30 4517.855 - 5 184.74 179.6305 30 5388.9156 - 6 245.013 214.8765 30 6446.2957 - 7 757.9075 501.4603 30 15043.818 - 8 794.3475 776.1275 37 28716.729 -9 801.657 798.0023 40 31920.09

10 - 10 919.875 860.766 40 34430.6411 - 11 785.2209 852.548 40 34101.9212 - 12 728.0775 756.6492 40 30265.9713 - 13 724.8759 726.4767 40 29059.0714 - 14 748.9635 736.9197 40 29476.7915 - 15 816.226 782.5948 40 31303.7916 - 16 756.646 786.436 40 31457.4417 - 17 716.8095 736.7278 40 29469.1118 - 18 641.6265 679.218 40 27168.72

379133.5Total Volume

Potongan A (m2) A rata-rata (m2)

Jarak (m) Volume (m3)

METODE PENGERUKAN

Dalam Pergerakannya : Material disedot oleh pump pada ujung suction dredger. Material dari pump tersebut akan dipindahkan ke hopper barge melalui pipa. Dan Hopper barge tersebut akan bergerak membuang material ke dumping area. Lokasi Pembuangan Material : Dibuang ke laut dengan kedalaman min – 20 mLWS dan sejarak min 10 mil dari lokasi pengerukan

BAB VIII PERENCANAAN STRUKTUR

PERENCANAAN STRUKTUR

CATWALK : Balok memanjang : WF 450 X 200 X 8 X 12 Balok Melintang 1 : WF 250 x 175 x 7 x 11 Balok Melintang 2 : WF 400 x 200 x 7 x 11 Spun Pile ɸ60,96 t = 12 mm Titik jepit: 8 m

PERENCANAAN STRUKTUR CATWALK : Kebutuhan kedalaman : QL = SF x P = 3 x 30640 = 91920,3 kg = 91 ton Kebutuhan kedalaman 4 m dari sea bed Dipasang minimal Zf = 8 m atau sedalam -17,5 LWS

Type Tiang Beban Kombinasi Besar Frame

Tegak

P tarik (kg) - - -P tekan (kg) DL + LL + GEMPA Y -30640.1 99

M (kg m) DL + LL + GEMPA X 11348.25 99V (kg) DL + LL + GEMPA X 1043.03 99


MOORING DOLPHIN Dimensi : 7 m x 7 m Bollard type kidney 80 ton


MOORING DOLPHIN Dimensi : 7 m x 7 m Bollard type kidney 80 ton Penulangan Pelat : Arah x Tarik = D25 – 125 (As = 3925 mm2) Samping = 10% As tarik = 2 D16 (As = 401,92 mm2) Arah y Tarik = D25 – 100 (As = 5396 mm2) Samping = 10% As tarik = 4 D16 (As = 803,84 mm2)

PERENCANAAN STRUKTUR MOORING DOLPHIN Kebutuhan kedalaman Tiang Tegak : Tekan : Ql = 3 x 68872,1 kg = 206616,3 kg = 206 ton Tarik : Ql = 3 x 10452,65 kg = 31357, 95 kg = 31,36 ton Kebutuhan tiang tekan = -8 m dari seabed Kebutuhan tiang tarik = =-6m dari seabed Kedalaman pemancangan diambil minimal Zf = 8 m dari seabed atau -17,5 LWS

PERENCANAAN STRUKTUR MOORING DOLPHIN Kebutuhan kedalaman Tiang Miring: Tekan : Ql = 3 x 84485,9 kg = 253457,7 kg = 253,457 ton Tarik : Ql = 3 x 24272 kg = 72816 kg = 72,816 ton Kebutuhan tiang tekan = -10 m dari seabed Kebutuhan tiang tarik = =-8m dari seabed Diambil kedalaman pemancangann mooring hingga -10 dari seabed atau -19,5

LWS


BREASTING DOLPHIN Dimensi : 7 m x 7,5 m ɸ81,28 cm t = 16 mm


BREASTING DOLPHIN Titik Jepit tiang = 10 m Tumbukan kapal :1073 KN Gesekan kapal : 10% Tumbukan

Hanging kapal : 25 KN/m (Port’s Designer handbooks Thoresen)

PERENCANAAN STRUKTUR Penulangan Pelat :

Kebutuhan Kedalaman : Tiang Tegak : Tekan Ql = 3 x 74623,3 kg = 223869,9 kg = 224 ton Kebutuhan kedalaman hingga -22 mLWS Tarik Ql = 3 x 70537,39 = 211612,17 kg =211 ton Kebutuhan Kedalaman hingga -26 mLWS

Tiang Miring Tekan Ql = 3 x 153637 kg = 460911 kg = 461 ton Kebutuhan Kedalaman Hingga -25 mLWS Tarik Ql = 3 x 81564 = 244691 kg =245 ton Kebutuhan Kedalaman hingga -27mLWS

Arah Tul angan Tarik

Tulangan Samping

Sumbu X D25 -125 2D-16

Sumbu y D25 -100 4D-16


Unloading Platform

Denah Pembalokan ULP


Pot.Melintang ULP

Pot.Memanjang ULP


PEMODELAN BEBAN MONITORING HOUSE

P = 3418,35 kg

PEMODELAN BEBAN MLA P = 11.900 kg


PEMODELAN BEBAN AKIBAT PIPA


Penulangan Balok Melintang

PENULANGAN BALOK MEMANJANG

PERENCANAAN STRUKTUR PERENCANAAN POER TUNGGAL PERENCANAAN POER GANDA


KEBUTUHAN KEDALAMAN Tiang Tegak Tiang Tekan : Ql = 3 x 125597 kg = 376 791 kg = 376,791 ton Kebutuhan -9,5 m dari seabed. Atau sedalam -21,5 mLWS


KEBUTUHAN KEDALAMAN Tiang Miring Tiang Tekan : Ql = 3 x 147598 kg = 442794 kg = 442,794 ton Kebutuhan -13 m dari seabed. Atau sedalam -25 mLWS


TRESTLE


TRESTLE Type 2


PERENCANAAN ABUTMENT


PERENCANAAN ABUTMENT Tekanan tanah : Ea1 = Ka x q kendaraan x H = 0,271 x ( 0,6 x 1800) x 5,5 = 1609,681 kg/m Ea2 = 0,5 x ϒ x h x Ka x B = 0,5 x 1800 x 5,5 x 0,271 x 3 = 4024,20 kg/m Cek Stabilitas Momen penahan

lebar (m) W total (t) Jarak (m)9.5 212611.62 1.159.5 59422.50 1.15

Segmen Berat (t/m) Momen ( kg m)AbutmenTimbunan

22380.176255

244269.484568270.51025

Total Momen = 312539.9947


Momen Guling Kontrol Gaya Geser Gaya geser ∑Ta = - (Ea1 + Ea2) x 9,5 Gaya Penahan ∑W tan φ = (W abutmen + W tanah) x tan φ (∑W tan φ)/ ∑Ea = 2,19 > 1,5 Tegangan yang terjadi Q ijin > σ max 297,6 ton/m2 > 384,96 ton/m2

(Diperlukan adanya pondasi tiang pancang)

lebar (m) Jarak (m)9.5 2.379.5 2.37

SegmenEa1Ea2

Berat (t/m)1609.681

4024.202304

Momen (kg m)36211.3890528.46

126739.84Momen Guling =


;l

P ijin 1 tiang dalam group = Q ijin x μ = 86002 x 0,7174 = 61698,56 kg Kontrol Kuat tekuk Pcr = π2 x E x I min ( Zf + e )2 = π2 x 2100000 x 101000 = 1338381,54 kg ( 800 + 450 )2 Syarat : Pcr > Pu 1338382 kg > 398905,9 kg …..OK

PERHITUNGAN RAB

PERHITUNGAN RAB

Terbilang : Tiga Ratus Sembilan Puluh Milyar Lima Ratus Delapan Puluh Sembilan

Juta Seratus Tujuh Puluh ribu (Rupiah)

No. Uraian Biaya Jumlah Total1 Pekerjaan persiapan Rp190,000,000.00 1 Rp190,000,000.002 Pembuatan Unloading Platform Rp13,759,389,051.87 1 Rp13,759,389,051.873 Pembuatan Trestle Rp62,429,704,610.08 1 Rp62,429,704,610.084 Pembuatan breasting dolphin Rp15,794,360,535.19 2 Rp31,588,721,070.385 Pembuatan mooring dolphin Rp3,153,578,459.80 4 Rp12,614,313,839.206 Pembuatan catwalk Rp3,322,425,705.91 4 Rp13,289,702,823.62

Rp133,871,831,395.167 Pengerukan Rp221,209,231,910.00 1 Rp221,209,231,910.00

Rp355,081,063,305.16Rp35,508,106,330.52

Rp390,589,169,635.67Rp390,589,170,000.00

Total + PPnJumlah Akhir (dibulatkan)

Jumlah total

Total RAB Struktur

PPn 10%

TERIMA KASIH

perencanaan dermaga curah cair untuk kapal 30.000 dwt...

Documents