pengaruh cairan pendingin bertekanan tinggi terhadap...

Seminar Nasional Teknik Mesin X 2-3 November 2011Jurusan Mesin Fakultas Teknik UB ISBN 978 – 602 – 19028 – 0 – 6

SNTTM X | 1235

Pengaruh Cairan Pendingin Bertekanan Tinggi terhadapKeausan Tepi Pahat ,Gaya Potong, dan Kekasaran Permukaan

pada Pembubutan Baja AISI 4340

Arum Soesantia, Bobby O.P. Soepangkatb, Bambang Pramujatib

a Mahasiswa Program Pascasarjana, Jurusan Teknik Mesin,Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya

Kampus ITS Keputih, Sukolilo, Surabaya 60111, Jawa Timur, Indonesiab Laboratorium Proses Manufaktur, Jurusan Teknik Mesin,

Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember SurabayaKampus ITS Keputih, Sukolilo, Surabaya 60111, Jawa Timur, Indonesia

AbstractIn the metal cutting process, friction between the work piece and the tool will generate heat, creating hightemperature in the chip-tool interface. It will increases cutting force, tool wear, and surface roughness.Conventional cooling using standard pressure coolant (SPC) is usually applied to reduce the cuttingtemperature, tool wear and surface roughness. However, this cooling method is not effective because it couldnot reach the area between the chip and tool rake interface where the maximum temperature occurs. Applyinghigh pressure coolant (HPC) is one effective way to reduce the cutting temperature, cutting forces, flank wear,and surface roughness. The present work investigates the role of HPC on cutting forces, flank wear, surfaceroughness and chip form in turning AISI 4340. The experimental result indicated significant reduction in cuttingforces, flank wear, and surface roughness on the application of HPC.

Keywords: high pressure coolant (HPC), cutting forces, flank wear and surface roughness.

1. PENDAHULUANPada proses pemotongan logam, gesekan yang

terjadi antara pahat dengan benda kerja akanmenimbulkan panas yang tinggi, sehinggamempercepat terjadinya keausan tepi pahat. Selain itu,peningkatan keausan tepi pahat akan berdampak padapeningkatan gaya potong yang terjadi, sehinggakekasaran permukaan akan meningkat. Oleh karenaitu, penggunaan cairan pendingin pada prosespemotongan logam sangat dibutuhkan.

Namun, pendinginan secara konvensional kurangefektif karena tidak mampu menjangkau daerah antarabidang geram dan bidang utama pahat dimanatemperatur maksimum terjadi. Selain itu, pemakaiancairan pendingin yang tidak berkesinambungan akanmengakibatkan bidang aktif pahat mengalami bebanthermal yang berfluktuasi yang dapat menyebabkankerusakan pada pahat.

Penggunaan cairan pendingin bertekanan tinggi(CPBT) dengan menggunakan water-soluable oildapat meningkatkan umur pahat hingga 250%dibandingkan dengan penggunaan cairan pendinginantanpa tekanan (CPTT) pada proses bubut Ti-6AL-4V[1]. Penggunaan CPBT pada proses pemotonganlogam juga memungkinkan terjadinya pengurangantemperatur pada daerah antara bidang geram danbidang utama pahat, sehingga dapat mengurangikoefisien gesek, pembentukan built-up edge, dan

distorsi thermal pada pahat dan benda kerja. Hal inidapat mengurangi terjadinya flank wear pada pahatdan meningkatkan umur pahat [2]. Selain itu, Dhar [3]juga menyatakan bahwa penggunaan CPBT dapatmengurangi gaya pemotongan dan temperatur yangterjadi, serta dapat mengurangi konsumsi cairanpendingin sebesar 50%. Bahkan, penggunaan cairanpendingin bertekanan tinggi (80 bar) pada prosesbubut untuk material AISI 4320 dapat menurunkankeausan pahat, meningkatkan umur pahat danmenurunkan kekasaran permukaan benda kerja biladibandingkan dengan proses bubut tanpa penggunaancairan pendingin [4]. Pada proses bubut material42CrMo4, penggunaan CPBT dapat menurunkantemperatur pahat dan secara signifikan dapatmengurangi keausan tepi pahat sehingga dapatmeningkatkan umur pahat. Pengunaan CPBTmenyebabkan pertumbuhan kekasaran permukaanselama pemesinan semakin rendah sehingga dapatmeningkatkan kualitas produk [5].

Untuk mengetahui lebih jauh lagi efektifitas daripenggunaan cairan pendingin bertekanan tinggi, makadilakukan penelitian tentang pengaruh cairanpendingin bertekanan tinggi (CPBT) pada prosesbubut, terhadap gaya pemotongan, keausan tepi pahat,dan kekasaran permukaan benda kerja. Untukmengetahui besar pengaruh CPBT terhadappenurunan gaya pemotongan, keausan tepi pahat, dan


SNTTM X | 2

kekasaran permukaan, maka dilakukan juga prosespembubutan pada benda yang sama denganmenggunakan cairan pendingin tanpa tekanan (CPTT)sebagai pembanding. Dengan demikian, penelitian inibertujuan untuk mengetahui besarnya penurunankeausan tepi pahat, gaya pemotongan, dan kekasaranpermukaan pada proses pembubutan denganmenggunakan cairan pendingin bertekan an tinggi dantanpa tekanan.

2. METODEPenelitian yang dilakukan pada proses pembubutan

ini menggunakan rancangan faktorial 33. Faktor-faktoratau variabel-variabel proses yang digunakan adalahkecepatan potong (V, m/menit), kedalaman potong (d,mm) dan gerak makan (f, mm/put). Variabel prosestersebut dirancang masing-masing memiliki 3 level.Variabel proses yang direncanakan pada penelitian inidisesuaikan dengan batas kemampuan dari pahat,mesin bubut yang tersedia, dan rekomendasi dari ASMMetal Handbook Volume 16, yaitu:a. Kecepatan potong: V1 = 79.13 m/menit; V2 =

115.55 m/menit; V3 = 157 m/menit;b. Kedalaman potong: d1 = 1,0 mm; d2 = 1,5 mm; d3

= 2,0 mm;c. Gerak makan: f1 = 0,1 mm/put; f2 = 0,15 mm/put;

f3 = 0,2 mm/put.Variabel respon yang diamati adalah keausan tepi

pahat, gaya pemotongan yang meliputi gaya potongdan gaya makan, serta kekasaran permukaan bendakerja. Kesemua respon tersebut dibandingkan padadua kondisi proses pemotongan, yaitu pembubutandengan menggunakan CPBT dan pembubutan denganCPTT.

Cairan pendingin yang digunakan adalah solublecutting oil. CPBT dihasilkan dengan menggunakanpompa khusus yang memiliki tekanan 80 bar denganwater flow sebesar 6 liter/menit.

Benda kerja yang digunakan pada penelitian iniadalah poros baja AISI 4340 yang mempunyaikekerasan 217 HB, dengan ukuran diameter 42 mmdan panjang 350 mm. Pahat yang digunakan adalahKORLOY Cermet Carbide tipe TCMT 16T304-C25CN20), dengan sudut geram 6o

. Pemegang pahat yangdigunakan adalah jenis STGCR 1616 H 16, denganpanjang 100 mm dan sudut Kr = 90o.

Untuk mengetahui besarnya penurunan gayapotong, gaya makan, dan kekasaran permukaan padapembubutan dengan menggunakan CPBT dan CPTT,dilakukan perbandingan pangkat dari faktor-faktorpada persamaan regresi yang dihasilkan daripemodelan matematis. Selain itu, juga dilakukanperbandingan antara bentuk geram hasil pembubutandengan CPBT dan CPTT.

3. HASIL DAN PEMBAHASAN3.1 Pemodelan Matematis Gaya Potong dan Gaya

Makan untuk Proses Bubut dengan CPBT

Data gaya potong hasil proses bubut menggunakanCPBT ditunjukkan pada tabel 1 berikut ini.

Tabel 1. Data Gaya PotongProses Bubut dengan CPBT

Dari data tersebut dibuat model matematis berupapersamaan regresi dari hubungan antara gaya potongsebagai variabel respon serta variabel proses sebagaivariabel prediktor. Persamaan regresi dihasilkandengan menggunakan analisis regresi pada Minitab15.0. Hasil analisis variansi (ANAVA) dapat dilihatpada tabel 2, sedangkan nilai koefisien model regresigaya potong ditunjukkan pada tabel 3.

Tabel 2. ANAVA Regresi Gaya PotongProses Bubut dengan CPBT

Tabel 3. Koefisien Regresi Gaya PotongProses Bubut dengan CPBT

Prediktor Koefisien Nilai P

Konstanta 2.0914 0.00

Log f 0.60749 0.00

Log d 0.79749 0.00

Karena variabel pemotongan yang mempunyaipengaruh paling signifikan terhadap gaya potongadalah gerak makan dan kedalaman pemotongan [6],maka dalam analisa regresi ini hanya nilai f dan dyang digunakan.


SNTTM X | 3

Pada proses mendapatkan model matematis hasilanalisis regresi selalu dilakukan pengujian modelyang meliputi uji koefisien regresi secara serempak,uji koefisien regresi secara individu, uji lack-of-fit,dan uji koefisien determinasi (R2). Selain itu,dilakukan juga pemeriksaan terhadap asumsi residual,untuk mengetahui apakah residual memiliki sifatidentik, independen dan mengikuti distribusi normal(0, ). Hasil pengujian model menunjukkan bahwamodel matematis dapat dinyatakan absah, sedangkanhasil pemeriksaan asumsi residual juga menunjukkanbahwa semua asumsi terpenuhi.

Berdasarkan data pada tabel 2, didapatkan modelmatematis dari gaya potong untuk pembubutandengan CPBT sebagai berikut:

Log Fv = 2.09 + 0.607 Log f + 0.797 Log d (1)atauFV = 123.03 f 0.607 d 0.797 (2)

Berdasarkan persamaan di atas, dapat diketahuibahwa pada gaya potong, kedalaman potong memilikipengaruh yang lebih besar daripada gerak makankarena memiliki nilai pangkat yang lebih besar.

Tabel 4 menunjukkan data gaya makan hasil prosesbubut menggunakan CPBT.

Tabel 4. Data Gaya MakanProses Bubut dengan CPBT

ANAVA untuk model matematis gaya makanditunjukkan pada tabel 5, sedangkan nilai koefisienmodel regresi gaya makan ditunjukkan pada tabel 6.

Tabel 5. ANAVA Regresi Gaya MakanProses Bubut dengan CPBT

Tabel 6. Koefisien Regresi Gaya Makan

Proses Bubut dengan CPBTPrediktor Koefisien Nilai P


Log f 0.23069 0.00

Log d 0.74621 0.00

Berdasarkan data pada tabel 6, didapatkan modelmatematis dari gaya makan pada proses bubutmenggunakan CPBT adalah:

Log Ff = 1.49 + 0.231 Log f + 0.746 Log d (3)atauFf = 30.90 f 0.231 d 0.746 (4)

Persamaan (4) menunjukkan bahwa kedalamanpotong mempunyai pengaruh yang lebih signifikanterhadap gaya makan dibandingkan dengan gerakmakan, karena memiliki nilai pangkat yang lebihbesar.

3.2 Pemodelan Matematis Gaya Potong dan GayaMakan untuk Proses Pemotongan dengan CPTT

Gaya potong hasil proses pembubutan denganCPTT dapat dilihat pada tabel 7.

Tabel 7. Data Gaya PotongProses Bubut dengan CPTT

Tabel 8 dan tabel 9 menunjukkan ANAVA dannilai koefisien model regresi gaya potong prosesbubut dengan CPTT.

Tabel 8. ANAVA Regresi Gaya PotongProses Bubut dengan CPTT

Tabel 9. Koefisien Regresi Gaya Potong CPTT


SNTTM X | 4



Log f 0.61566 0.00Log d 0.81842 0.00

Model matematis dari gaya potong padapembubutan dengan CPTT yang berdasarkan datapada tabel 9 adalah sebagai berikut:

Log Fv = 2.15 + 0.616 Log f + 0.818 Log d (5)atauFv = 141.25 f 0.616 d 0.818 (6)

Selain gaya potong, pengamatan juga dilakukanuntuk gaya makan yang terjadi pada pembubutandengan menggunakan CPTT, data pengamatan dapatdilihat pada tabel 10.

Tabel 10. Data Gaya MakanProses Bubut dengan CPTT

Analisis varian dan nilai koefisien regresi modelgaya makan pada proses bubut dengan CPTT, yangdidapatkan dengan menggunakan Minitab 15.0.ditunjukkan oleh tabel 11 dan 12.

Tabel 11. ANAVA Regresi Gaya MakanProses Bubut dengan CPTT

Tabel 12 Koefisien Regresi Gaya MakanProses Bubut CPTT

Prediktor Koefisien Nilai PKonstanta 1.6949 0.00Log f 0.34179 0.00Log d 0.81311 0.00

Berdasarkan data dari tabel 12, didapatkan modelmatematis untuk gaya makan pada proses bubutdengan CPTT adalah:

Log Ff = 1.69 + 0.342 Log f + 0.813 Log d (7)atauFf = 48.98 f 0.342 d 0.813 (8)

Model matematis untuk gaya potong maupungaya makan pada proses bubut dengan CPTTmenunjukkan bahwa kedalaman potong memiliki nilaipangkat yang lebih besar daripada gerak makansehingga pengaruh yang dimiliki kedalaman potonglebih signifikan daripada gerak makan.

3.3 Pemodelan Matematis Kekasaran Permukaanuntuk Proses Pemotongan dengan CPBT danCPTT

Pengamatan kekasaran permukaan juga diambilpada dua kondisi yaitu dengan CPBT dan CPTT. Datakekasaran permukaan pada pembubutan denganCPBT dan CPTT dapat dilihat pada Tabel 13 danTabel 14 berikut ini.

Tabel 13. Data Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPBT

Tabel 14. Data Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPTT


SNTTM X | 5

Tabel 15 dan 16 menunjukkan ANAVA modelregresi dari kekasaran permukaan proses pembubutandengan menggunakan CPBT dan CPTT.

Tabel 15. ANAVA Regresi Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPBT

Tabel 16. ANAVA Regresi Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPTT

Tabel 17 dan 18 merupakan nilai koefisien regresidari kekasaran permukaan proses pembubutan denganmenggunakan CPBT dan CPTT.

Tabel 17. Koefisien Regresi Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPBT



Log V -0.35079 0.00

Log f 1.1407 0.00

Tabel 18 Koefisien Regresi Kekasaran PermukaanProses Bubut dengan CPTT

Prediktor Koefisien Nilai PKonstanta 1.6038 0.00Log V -0.1602 0.023Log f 1.21416 0.00

Berdasarkan data-data di atas didapatkanpersamaan 9 dan 10 yang merupakan modelmatematis untuk kekasaran permukaan yang terjadipada proses bubut dengan penggunaan CPBT,sedangkan pada penggunaan CPTT, model matematisdapat dilihat pada persamaan 11 dan 12.

Log Ra = 1.86 - 0.351 log V + 1.14 Log f (9)atauRa = 72.44 V -0.351 f 1.14 (10)

Log Ra = 1.60 - 0.160 log V + 1.21 Log f (11)atauRa = 39.81V-0.160 f1.21 (12)

Variabel gerak makan memiliki pengaruh yangsignifikan dalam meningkatkan kekasaran permukaankarena memiliki nilai koefisien pangkat positif,sedangkan kecepatan potong berpengaruh secarasignifikan untuk menurunkan kekasaran permukaankarena memiliki koefisien pangkat yang bernilainegatif pada persamaan regresi hasil pemodelanmatematis.

3.4 Analisis Perbandingan Pangkat dari Variabelpada Proses Bubut dengan CPBT dan CPTT

Untuk mengetahui besarnya penurunan gayapotong, gaya tekan, dan kekasaran permukaan padaproses pembubutan dengan menggunakan CPBT,maka dibuat tabel perbandingan pangkat persamaanregresi pada proses pembubutan dengan CPBT danCPTT yang ditunjukkan pada tabel 19.

Tabel 19 Perbandingan Pangkat Persamaan Regresi

Berdasarkan tabel 19 dapat dijelaskan bahwa gayapotong dan gaya makan pada pembubutan denganCPBT mempunyai pangkat variabel proses lebihrendah dibandingkan dengan pangkat variabel prosespada pembubutan dengan CPTT. Hal ini disebabkanoleh pengaruh dari cairan pendingin bertekanan tinggiyang mampu melumasi dengan baik, sehingga dapatlebih mengurangi koefisien gesek. Koefisien gesekyang rendah dapat menurunkan gaya potong.

Model matematis kekasaran permukaan padaproses bubut dengan CPBT juga menunjukkan bahwanilai variabel prosesnya memiliki pangkat lebih kecildibanding dengan model matematis pada proses bubutdengan CPTT. Hal ini disebabkan karena CPBT dapatmengurangi koefisien gesek dan menurunkantemperatur. Selain itu, penggunaan CPBT juga dapatmenghilangkan built up edge secara efektif sehinggakekasaran permukaaanpun akan menurun.


SNTTM X | 6

Nilai koefisien gesek pada proses bubut dapatditentukan dengan rumus [7] sebagai berikut:= + tan− tan (13)

Tabel 20 Harga Koefisien Gesek

Tabel 20 menunjukkan nillai koefisien gesekberdasarkan perhitungan yang dilakukan dari data-data yang telah didapatkan sebelumnya. Dari tabeltersebut terlihat bahwa koefisien gesek pada variabelproses yang sama, memiliki nilai yang lebih rendahapabila pada kondisi pemotongan menggunakanCPBT daripada kondisi pemotongan yangmenggunakan CPTT.

Tabel 21. Keausan tepi pahat

VB (mm)

Selain itu, untuk mengetahui lebih lanjutperbandingan antara hasil proses menggunakan CPBTdan CPTT, dilakukan pengamatan untuk keausan tepipahat. Data pengamatan tersebut dapat dilihat padaTabel 21.

Berdasarkan data pada tabel 21, dibuat grafik untukmengetahui kecenderungan keausan tepi pahat. Grafiktersebut dapat dilihat pada gambar 2.

Gambar 2. Grafik Keausan Tepi Pahat

Gambar 2 menunjukkan bahwa pertumbuhankeausan tepi pahat pada proses bubut denganmenggunakan CPBT lebih rendah bila dibandingkandengan proses bubut dengan menggunakan CPTT.

Untuk melengkapi perbandingan penggunaan CPBTdan CPTT juga dilakukan perbandingan dari geramyang dihasilkan pada proses pembubutan.

Gambar 3. Geram Hasil Proses Bubut CPBT

Gambar 4 Geram Hasil Proses Bubut CPTT


SNTTM X | 6





VB (mm)









SNTTM X | 6





VB (mm)









SNTTM X | 7

Gambar 3 menunjukkan geram hasil pembubutandengan CPBT, sedangkan gambar 4 menunjukkangeram hasil pembubutan dengan CPTT. Dari gambar3 dan 4 terlihat bahwa geram hasil proses pembubutandengan CPBT mempunyai bentuk yang lebih pendekdibanding bentuk geram pada pembubutan denganCPTT. Selain itu, geram yang dihasilkan oleh prosesbubut dengan CPBT lebih tipis dibandingkan dengangeram yang dihasilkan proses bubut dengan CPTT.Hal ini bisa ditunjukkan pada perhitungan rasiopemampatan tebal geram [7] berikut ini.

Untuk volume konstan dan tidak ada deformasikearah samping maka,

λh = (14)

dengan,h = tebal geram sebelum terpotong (mm)hc = tebal geram setelah terpotong (mm)

Tebal geram sebelum terpotong (h) dapat dicaridengan rumus:

h = f sin Kr (15)

dengan,f = gerak makan (mm/put)kr = sudut potong utama pahat = 900

Untuk harga f = 0.2 mm/put, maka h = 0.2 sin 90o =0.2 mm.

Dengan pengukuran secara langsung terhadap tebalgeram setelah terpotong didapatkan:

Untuk CPBT hc = 0.22Untuk CPTT hc = 0.26

Dengan demikian, nilai rasio pemampatan tebalgeram adalah

Untuk CPBT : λh = . . = 1.1

Untuk CPTT: λh = . . = 1.3

Dari perhitungan sebelumnya dapat dinyatakan,bahwa jika tebal geram sebelum pemotongan sama,maka semakin rendah nilai rasio pemampatan tebalgeram, semakin tipis juga geram yang dihasilkan.

Dengan cara perhitungan yang sama, dilakukanperhitungan rasio pemampatan tebal geram untuk f1 =0.15 mm/put dan f2= 0.1 mm/put, dan hasilnyaditunjukkan tabel 16.

Tabel 16. Perbandingan RasioPemampatan Tebal Geram

λh (CPBT) λh (CPTT)

f1.. = 1.3 .. = 1.5

f2. . = 1.6 . . = 1.9

Dari hasil analisis rasio pemampatan tebal geram diatas dapat diambil kesimpulan bahwa penurunan rasiopemampatan tebal geram diikuti dengan penurunantebal geram yang dihasilkan (setelah terpotong).

Rasio pemampatan tebal geram yang diinginkanadalah sekecil mungkin (mendekati satu), karena akanmenaikkan sudut geser. Kenaikan sudut geser akanmenurunkan gaya potong, sehingga temperatur dandaya pemotongan akan menurun. Rasio pemampatantebal geram yang rendah akan menghasilkan geramyang tipis dan terputus-putus, sehinggamempermudah proses pembuangan geram dan tidakmengganggu proses pemotongan.

4. KESIMPULANAdapun kesimpulan yang dapat ambil pada

penelitian ini adalah sebagai berikut:1. Pada model matematis proses bubut dengan CPBT

dan CPTT, didapatkan bahwa nilai koefisienpangkat variabel proses dari proses bubut denganCPBT lebih rendah daripada CPTT. Penurunanpangkat tersebut pada model gaya potong untuk fdan d adalah sebesar 1.5% dan 2.5%, pada modelgaya makan untuk f dan d adalah sebesar 32.5%dan 8.4%, serta pada model kekasaran permukaanuntuk V dan f adalah sebesar 54.5% dan 5.7%.

2. Keausan tepi pahat yang terjadi pada proses bubutdengan CPBT mempunyai kecenderungan yanglebih rendah bila dibandingkan dengan CPTT.

3. Nilai koefisien gesek pada pembubutan denganmenggunakan CPBT lebih rendah dibandingkanCPTT.

4. Pembubutan dengan menggunakan CPBTmenghasilkan geram yang tipis dan terputus-putus,sedangkan dengan menggunakan CPTTmenghasilkan geram yang tebal dan kontinyu.

5. Rasio pemampatan tebal geram yang terjadi padapada proses bubut dengan menggunakan CPBTlebih rendah daripada CPTT.

Pembubutan dengan menggunakan CPBT lebihefektif daripada pembubutan dengan menggunakanCPTT. Hal ini, dikarenakan penggunaan CPBT dapatlebih menurunkan gaya makan dan gaya potong sertakekasaran permukaan dibandingkan denganpenggunaan CPTT.

Untuk selanjutnya, penelitian ini dapatdikembangkan dengan mencari nilai-nilai variabelproses pada kondisi optimum dari variabel responpada proses pembubutan dengan menggunakan CPBT.

5. DAFTAR PUSTAKA[1] A.K., Nandy, M.C. Gowrishankar, and S. Paul,

2009.”Some Studies on High-Pressure Cooling in


SNTTM X | 8

Turning Of Ti-6Al-4V.” International Journal ofMachine Tools & Manufacture.49, pp 182-198.

[2] N. R. Dhar, dan M. Kamruzzaman. 2008. “TheEffect of Applying High-Pressure Coolant (HPC)Jet in Machining of 42CrMO4 Steel by UncoatedCarbide Inserts.” Journal of MechanicalEngineering. Vol. ME39, No. 2. Bangladesh.

[3] M. Mazukiewicz, Z. Kubala, and J. Chow, 1989.,“Metal Machining with High Pressure Water-JetCooling Assistance.” Journal of Engineering forIndustry, 111, pp.7–12.

[4] N. R. Dhar, dan M. Kamruzzaman. 2007.”AnExperimental Study of Effect of High PressureCoolant on Tool Wear, Tool life and Roughness inTurning 16MnCr5 Steel by SNMGInsert. ”International Conference on MechanicalEngineering. Dhaka, Bangladesh.

[5] N. R. Dhar, dan M. Kamruzzaman. 2008. “TheEffect of Applying High-Pressure Coolant (HPC)Jet in Machining of 42CrMO4 Steel by UncoatedCarbide Inserts.” Journal of MechanicalEngineering. Vol. ME39, No. 2. Bangladesh.

[6] J. Datsko, 1966. Material Properties andManufacturing Processes. New York: Wiley.

[7] T. Rochim, 1993. Teory dan Teknologi ProsesPemesinan. Bandung: Institut Teknologi Bandung.

pengaruh cairan pendingin bertekanan tinggi terhadap...

Documents