normas tecnicas para diseño de estructuras metalicas

7/26/2019 Normas Tecnicas Para Diseño de Estructuras Metalicas

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NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS

PARA DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE

ESTRUCTURAS METÁLICAS

1



ÍNDICE

Normas Técnicas Comp!m!n"arias para Dis!#o $ Cons"r%cci&n '! Es"r%c"%ras M!"(icas

NOTACIÓN))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))

*. CONSIDERACIONES +ENERALES)))))))))))))))))))))))))))*)* Acanc!))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))*), Uni'a'!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))*)- Ma"!ria!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))1.3.1 Acero estructural.............................................................1.3.2 Remaches........................................................................1.3.3 Tornillos..........................................................................1.3.4 Metales de aportación y fundentes para soldadura..........1.3.5 Conectores de cortante de barra con cabea para construcción compuesta1.3.! "dentificación..................................................................1.3.# Acero estructural no identificado....................................*). Cri"!rios '! 'is!#o)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))*)/ Tipos '! !s"r%c"%ras $ mé"o'os '! an(isis))))))))))))))))))))

1.5.1 M$todos de an%lisis de estructuras tipo 1........................1.5.1.1 An%lisis el%stico de se&undo orden...........................1.5.1.2 Marcos contra'enteados............................................1.5.1.3 Marcos sin contra'enteo...........................................

,) PROPIEDADES +EOMÉTRICAS)))))))))))))))))))))))))))))))),)* Ár!as '! as s!ccion!s "rans0!rsa!s)))))))))))))))))))))))))))))))2.1.1 (eneralidades.................................................................2.1.2 )rea neta de miembros en tensión..................................2.1.3 )rea neta efecti'a de miembros en tensión o compresión2.1.4 *lacas de unión...............................................................,), Es"a1ii'a' $ r!acion!s '! !s1!"!2))))))))))))))))))))))))))))))))2.2.1 Relaciones de esbelte....................................................2.2.2 +actor de lon&itud efecti'a y efectos de esbelte de con,unto

2.2.3 Relaciones de esbelte m%-imas.....................................,)- R!acion!s anc3o45r%!so $ pan'!o oca))))))))))))))))))))))))2.3.1 Clasificación de las secciones.........................................2.3.2 Relaciones ancho&rueso m%-imas.................................2.3.3 Ancho..............................................................................

2.3.3.1 /lementos planos no atiesados..................................2.3.3.2 /lementos planos atiesados.......................................

2.3.4 (rueso.............................................................................2.3.5 0ecciones circulares huecas............................................2.3.! 0ecciones tipo 4 esbeltas..............................................

2.3.!.1 Anchos efecti'os de elementos planos atiesados comprimidos uniformemente2.3.!.2 Anchos efecti'os de elementos planos no atiesados comprimidos uniformemente

-) RESISTENCIA))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))

-)* Mi!m1ros !n "!nsi&n))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))3.1.1 /stados lmite..................................................................3.1.2 Resistencia de diseo......................................................-), Mi!m1ros !n compr!si&n))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))3.2.1 /stados lmite..................................................................3.2.2 Resistencia de diseo......................................................

3.2.2.1 /stado lmite de inestabilidad por fle-ión.................3.2.2.2 /stados lmite de pandeo por torsión o por fle-otorsión3.2.2.3 /stados lmite de fle-ión torsión o fle-otorsión y pandeo local combinados

3.2.3 Columnas tubulares de sección trans'ersal circular........-)- Mi!m1ros !n 6!7i&n 80i5as $ "ra1!s arma'as9))))))))))))))



3.3.1 /stados lmite..................................................................3.3.2 Resistencia de diseo en fle-ión.....................................

3.3.2.1 Miembros en los 6ue el pandeo lateral no es crtico L≤ LW 3.3.2.2 Miembros en los 6ue el pandeo lateral es crtico L7 LW 3.3.2.3 8i&as tubulares de sección trans'ersal circular.........

3.3.3 Resistencia de diseo al cortante....................................3.3.3.1 8i&as tubulares de sección trans'ersal circular.........

3.3.4 +le-ión y cortante combinados.......................................-). Mi!m1ros 6!7ocomprimi'os))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))3.4.1 /stados lmite..................................................................

3.4.2 9eterminación de los momentos de diseo Muo- Muoy:uox M

y:uoy M

3.4.3 9imensionamiento de columnas 6ue forman parte de estructuras re&ulares3.4.3.1 Re'isión de las secciones e-tremas...........................3.4.3.2 Re'isión de la columna completa.............................3.4.3.3 Momentos de diseo.................................................

3.4.4 9imensionamiento de columnas 6ue forman parte de estructuras irre&ulares3.4.4.1 Re'isión de las secciones e-tremas...........................3.4.4.2 Re'isión de la columna completa.............................

3.4.4.3 9eterminación de los momentos de diseo M uox M uoy:uox M y :uoy M

-)/ Mi!m1ros !n 6!7o"!nsi&n))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))3.5.1 /stados lmite..................................................................3.5.2 9imensionamiento..........................................................-): Cons"r%cci&n comp%!s"a)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))3.!.1 Miembros comprimidos..................................................

3.!.1.1 ;imitaciones..............................................................3.!.1.2 Resistencia de diseo................................................3.!.1.3 Columnas con 'arios perfiles de acero......................3.!.1.4 Transmisión de car&as...............................................

3.!.2 Miembros en fle-ión.......................................................3.!.2.1 <ipótesis de diseo y m$todos de an%lisis................3.!.2.2 Ancho efecti'o..........................................................

3.!.2.3 9iseo de 'i&as compuestas con conectores de cortante3.!.2.4 ;osa con l%mina de acero acanalada.........................3.!.2.5 Resistencia de diseo de 'i&as aho&adas en concreto3.!.2.! Resistencia durante la construcción..........................

3.!.3 Resistencia de diseo en cortante....................................3.!.4 +le-ocompresión.............................................................3.!.5 Conectores de cortante....................................................

3.!.5.1 Materiales.................................................................3.!.5.2 +uera cortante horiontal.........................................3.!.5.3 Resistencia de conectores de barra de acero con cabea3.!.5.4 Resistencia de conectores de canal...........................3.!.5.5 =>mero de conectores...............................................3.!.5.! Colocación y espaciamiento de los conectores.........

3.!.! Casos especiales..............................................................

3.!.# Refuero de la losa..........................................................3.!.#.1 Refuero paralelo......................................................3.!.#.2 Refuero trans'ersal..................................................

3.!.? *ropiedades el%sticas apro-imadas de 'i&as en construcción compuesta parcial3.!.@ 9efle-iones.....................................................................

[email protected] 8i&as de acero de alma [email protected] Armaduras y lar&ueros de alma abierta.....................

3.!.1 /structuras compuestas 6ue traba,an en dos direcciones-); Amas $ pa"in!s con car5as conc!n"ra'as))))))))))))))))))))))3.#.1 Bases para el diseo........................................................3.#.2 +le-ión local de los patines.............................................3.#.3 +lu,o pl%stico local del alma...........................................



3.#.4 /stabilidad de almas del&adas.........................................3.#.5 *andeo del alma con desplaamiento lateral...................3.#.! *andeo en compresión del alma......................................3.#.# +uera cortante en el alma..............................................3.#.? Atiesadores.....................................................................3.#.@ *lacas adosadas al alma..................................................

.) RE<UISITOS ADICIONALES PARA DISEÑO))))))))))

.)* Mi!m1ros !n 6!7i&n 6orma'os por 'os o m(s 0i5as)))))

.), Mi!m1ros !n compr!si&n comp%!s"os por 0arios p!r6i!s 8mi!m1ros arma'os !n compr!si&n94.2.1 0eparación entre remaches tornillos o soldaduras..........4.2.2 Relaciones de esbelte....................................................4.2.3 Celosas y diafra&mas.....................................................4.2.4 Montantes........................................................................)- Mi!m1ros !n "!nsi&n comp%!s"os por 0arios p!r6i!s 8mi!m1ros arma'os !n "!nsi&n94.3.1 0eparación entre elementos de unión..............................4.3.2 Montantes........................................................................). =as!s '! co%mnas)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))).)/ Tra1!s arma'as $ 0i5as amina'as)))))))))))))))))))))))))))))))))4.5.1 9imensionamiento..........................................................4.5.2 *atines.............................................................................4.5.3 nión de alma y patines..................................................4.5.4 Alma...............................................................................4.5.5 Atiesadores ba,o car&as concentradas.............................4.5.! Refuero del alma...........................................................4.5.# Atiesadores trans'ersales intermedios............................4.5.? Reducción del momento resistente por esbelte del alma4.5.@ niones...........................................................................

/) CONE>IONES))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))/)* +!n!rai'a'!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))5.1.1 Cone-iones mnimas.......................................................5.1.2 /-centricidades...............................................................

5.1.3 Rellenos..........................................................................5.1.4 Duntas cepilladas.............................................................5.1.5 9es&arramiento laminar E;amellar Tearin&F...............5.1.! Remaches o tornillos en combinación con soldadura.....5.1.# Tornillos de alta resistencia en combinación con remaches5.1.? /mpalmes en material &rueso........................................./), So'a'%ras))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))5.2.1 (eneralidades.................................................................5.2.2 Metal de aportación........................................................

5.2.2.1 0oldadura compatible con el metal base...................5.2.3 Tipos de soldaduras.........................................................5.2.4 9imensiones efecti'as de las soldaduras........................5.2.5 Tamao mnimo de soldaduras de penetración parcial....5.2.! 0oldaduras de filete.........................................................

5.2.# 0oldaduras de tapón y de ranura.....................................5.2.? Resistencia de diseo......................................................5.2.@ Combinación de soldaduras............................................/)- Tornios? 1arras rosca'as $ r!mac3!s)))))))))))))))))))))))))))5.3.1 Tornillos de alta resistencia.............................................5.3.2 Tornillos Eal contactoF o pretensionados........................5.3.3 Duntas por aplastamiento y ,untas de fricción o de desliamiento crtico5.3.4 Tamaos de los a&u,eros.................................................5.3.5 A&arres lar&os.................................................................5.3.! 0eparaciones mnimas.....................................................5.3.# 9istancia mnima al borde..............................................5.3.? 0eparación y distancia al borde m%-imas.......................



5.3.@ Tensión o cortante...........................................................5.3.1 Tensión y cortante combinados en cone-iones por aplastamiento5.3.11 Tornillos de alta resistencia en ,untas 6ue traba,an por fricción5.3.12 Tensión y cortante combinados en cone-iones por fricción5.3.13 Resistencia al aplastamiento en los a&u,eros para tornillos/). R!sis"!ncia '! 'is!#o '! r%p"%ra))))))))))))))))))))))))))))))))))))5.4.1 Ruptura por cortante.......................................................5.4.2 Ruptura por tensión.........................................................5.4.3 Resistencia de ruptura en blo6ue por cortante y tensión./)/ E!m!n"os '! con!7i&n)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))5.5.1 Resistencia de diseo de elementos de cone-ión en tensión5.5.2 Gtros elementos de cone-ión........................................../): Empam!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))/); R!sis"!ncia '! 'is!#o por apas"ami!n"o))))))))))))))))))))))))/)@ Con!7ion!s r5i'as !n"r! 0i5as $ co%mnas))))))))))))))))))))5.?.1 9efiniciones....................................................................5.?.2 *ropiedades del material para determinar la resistencia re6uerida en ,untas y cone-iones cuyo diseo 6ueda re&ido por

combinaciones de car&a 6ue incluyen sismo...................5.?.2.1 Duntas atornilladas.....................................................5.?.2.2 Duntas soldadas..........................................................

5.?.3 Condiciones de car&a de diseo......................................5.?.4 Resistencia de las cone-iones.........................................

5.?.4.1 Cone-iones en cuyo diseo no inter'iene el sismo...5.?.4.2 Cone-iones en cuyo diseo inter'iene el sismo........

5.?.5 *lacas de continuidad atiesadores horiontales en la columna5.?.! Re'isión de los patines y del alma de la columna frente a los patines o placas horiontales de la 'i&a5.?.# Re'isión del alma de la columna....................................5.?.? *atines de las 'i&as.........................................................5.?.@ 8i&as conectadas al alma de la columna.........................5.?.1 Relación entre los momentos en 'i&as y columnas....../)B Union!s con !s"r%c"%ras '! concr!"o))))))))))))))))))))))))))))))[email protected] Bases de columnas y aplastamiento en [email protected] Anclas e insertos.............................................................

:) ESTRUCTURAS DCTILES)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))):)* R!%isi"os 5!n!ra!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))!.1.1 Materiales.......................................................................!.1.2 Miembros en fle-ión.......................................................

!.1.2.1 Re6uisitos &eom$tricos.............................................!.1.2.2 Re6uisitos para fuera cortante.................................!.1.2.3 Contra'enteo lateral..................................................

!.1.3 Miembros fle-ocomprimidos..........................................!.1.3.1 Re6uisitos &eom$tricos.............................................!.1.3.2 Resistencia mnima en fle-ión..................................!.1.3.3 Re6uisitos para fuera cortante.................................

!.1.4 niones 'i&aHcolumna....................................................!.1.4.1 Contra'enteo.............................................................

!.1.5 8i&as de alma abierta armaduras..................................:), R!%isi"os a'iciona!s para sis"!mas !s"r%c"%ra!s com%n!s!.2.1 Marcos r&idos con ductilidad alta..................................

!.2.1.1 Trabes........................................................................!.2.1.2 Columnas..................................................................!.2.1.3 niones 'i&aHcolumna..............................................

!.2.2 Marcos r&idos con ductilidad reducida..........................!.2.2.1 niones 'i&aHcolumna..............................................!.2.2.2 Re6uisitos para fuera cortante.................................

!.2.3 Marcos con contra'enteo conc$ntrico d>ctil...................!.2.3.1 0istema de contra'enteo............................................!.2.3.2 9ia&onales de contra'enteo......................................



!.2.3.3 Cone-iones de las dia&onales de contra'enteo.........!.2.3.4 Consideraciones especiales para la confi&uración de las dia&onales

!.2.4 Marcos con contra'enteo conc$ntrico con ductilidad normal!.2.4.1 9ia&onales de contra'enteo......................................!.2.4.2 Cone-iones de las dia&onales de contra'enteo.........!.2.4.3 Consideraciones especiales para la confi&uración de las dia&onales

!.2.5 Marcos d>ctiles con contra'enteos e-c$ntricos..............!.2.! Bases de columnas..........................................................

;) ESTADOS LÍMITE DE SERICIO))))))))))))))))))))))))))))));)* Con"ra6!c3as)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))));), E7pansion!s $ con"raccion!s)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))));)- D!6!7ion!s? 0i1racion!s $ '!spa2ami!n"os a"!ra!s)) );). Corrosi&n))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))));)/ F%!5o $ !7posion!s))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))

@) EFECTOS DE CAR+AS ARIA=LES REPETIDAS 8FATI+A9

B) FALLA FRÁ+IL))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))

*G) OTROS METALES)))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))

**) EHECUCIÓN DE LAS O=RAS))))))))))))))))))))))))))))))))))))))**)* Panos $ 'i1%os))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))**), Fa1ricaci&n))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))11.2.1 /ndereado..................................................................11.2.2 Cortes...........................................................................11.2.3 /structuras soldadas.....................................................

11.2.3.1 *reparación del material.........................................11.2.3.2 Armado..................................................................11.2.3.3 0oldaduras de penetración completa......................11.2.3.4 *recalentamiento....................................................11.2.3.5 "nspección..............................................................

11.2.4 /structuras remachadas o atornilladas.........................11.2.4.1 Armado..................................................................11.2.4.2 Colocación de remaches y tornillos ordinarios A3#11.2.4.3 A&u,eros para construcción atornillada o remachada

11.2.5 Tolerancias en las dimensiones....................................11.2.! Acabado de bases de columnas....................................11.2.# *intura..........................................................................**)- Mon"a!))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))11.3.1 Condiciones &enerales.................................................11.3.2 Ancla,es.......................................................................11.3.3 Cone-iones pro'isionales............................................11.3.4 Tolerancias...................................................................11.3.5 Alineado y plomeado...................................................11.3.! A,uste de ,untas de compresión en columnas...............



Normas Técnicas Comp!m!n"arias para Dis!#o $ Cons"r%cci&n '! Es"r%c"%ras M!"(icas

NOTACIÓN

A %rea de la sección trans'ersal de una columnaI %rea dela sección trans'ersal de una 'i&a tubular mmJ cmJ

A1 A2 %reas 6ue inter'ienen en la determinación del'alor de diseo de la car&a de aplastamiento enconcreto mmJ cmJ

Aa %rea del alma o almas de una 'i&a o trabe armadaI%rea de aplastamiento mmJ cmJ

Aat %rea de la sección trans'ersal de un atiesador o par deatiesadores trans'ersales en el alma de una trabearmadaI %rea total del par de atiesadores colocados enel alma de la columna frente a uno de los patines de la'i&a en una cone-ión 'i&aHcolumna mmJ cmJ

AB %rea car&ada en columnas compuestasI %rea car&adaen un apoyo de concreto reforado mmJ cmJ

A b %rea nominal de la parte del '%sta&o no roscada de untornillo o remache mmJ cmJ

Ac %rea de concreto de una columna compuestaI %reaefecti'a de la losa de concreto en una 'i&acompuestaI %rea de la sección trans'ersal de unacolumna mmJ cmJ

Aci %rea de la sección trans'ersal de la cuerda inferior deuna armadura o lar&uero 6ue traba,a en construccióncompuesta mmJ cmJ

Ae %rea neta efecti'a de la sección trans'ersal de unmiembro mmJ cmJ

AMB %rea de la sección trans'ersal del metal base paradiseo de soldaduras mmJ cmJ

An %rea neta de la sección trans'ersal de un miembrommJ cmJ

Ant Anc %reas netas su,etas a tensión y a cortanterespecti'amente a lo lar&o de una trayectoria de fallammJ cmJ

Ao par%metro para determinar el %rea efecti'a de unacolumna de sección trans'ersal circular hueca

A p %rea del patn comprimido de una 'i&a o trabearmada o de la placa de cone-ión en el patn de la'i&a de una unión 'i&aHcolumna mmJ cmJ

Ar %rea de las barras de refuero lon&itudinal de unacolumna compuestaI %rea de las barras de refuerolon&itudinal colocadas en el ancho efecti'o de la losade una 'i&a compuesta mmJ cmJ

As %rea de la sección trans'ersal de la sección de acerode una 'i&a compuestaI %rea efecti'a de unasoldadura mmJ cmJ

Asc %rea de la sección trans'ersal del '%sta&o de unconector de barra con cabea mmJ cmJ

At %rea total de la sección trans'ersal de un miembroI%rea total de la sección trans'ersal del elemento deacero estructural de una columna compuestaI %reatotal de un apoyo de concreto mmJ cmJ

Atc Att %reas totales sometidas a cortante y tensiónrespecti'amente mmJ cmJ

a distancia entre su,etadores o entre soldaduras de unmiembro armadoI distancia entre atiesadorestrans'ersales en una 'i&a o trabe armadaI separaciónentre lneas de remaches tornillos o soldaduras 6ueconectan los montantes de columnas armadasI

profundidad de la ona de concreto de una 'i&a

compuesta 6ue traba,a en compresiónI lon&itud de untramo de 'i&a con fuera cortante constante o casiconstanteI tamao de la pierna de una soldadura defilete mm cm

aK lon&itud en el e-tremo de una cubreplaca mm cm

ar cociente del %rea del alma entre el %rea del patncomprimido de una trabe armada

B1 B2 factores de amplificación de momentos paradiseo de pieas fle-ocomprimidas

b ancho total de un elemento plano comprimidoI anchode una cara de una sección tubular rectan&ular ocuadradaI ancho del patn de una sección " o < mmcm

bc ancho del patn de una columna mm cm

be ancho efecti'o de elementos planos comprimidos 6ueforman parte de secciones tipo 4I ancho efecti'o deuna losa de concreto 6ue traba,a en construccióncompuesta mm cm

C coeficiente 6ue depende de la ley de 'ariación delmomento fle-ionante a lo lar&o del e,e de una barraen fle-ión o en fle-ocompresión

C1 incremento de la distancia al borde en a&u,erossobredimensionados o alar&ados mm

C1 C2 C3 coeficientes num$ricos 6ue se utilian en ladeterminación de la resistencia de columnascompuestas

Ca constante de torsión por alabeo mm! cm!

Cf fuera de compresión en la losa de concreto de unasección compuesta correspondiente a traba,ocompuesto completo = L&



Cr resistencia en compresión factoriada de la parte del%rea de acero de una 'i&a compuesta 6ue traba,a encompresión = L&

Cr coeficiente 6ue se define en la sección 3.#.5

Cr K resistencia en compresión de la parte del %rea deconcreto de una 'i&a compuesta 6ue traba,a encompresión = L&

C' coeficiente 6ue inter'iene en el c%lculo del %rea deatiesadores de trabes armadas

9 di%metro e-terior de un tubo mm cm

9a coeficiente 6ue inter'iene en el c%lculo del %rea deatiesadores de trabes armadas

d ancho de una placaI peralte de una secciónI ancho deuna cara de una sección tubular rectan&ular ocuadradaI distancia entre centros de montantes de unacolumna armadaI di%metro nominal de un remache otornilloI di%metro del rodillo o mecedora de un apoyolibre mm cm

dc peralte del alma de una sección " o < medido entrelos puntos donde comienan las cur'as o lassoldaduras 6ue la unen con los patinesI peralte totalde una columna mm cm

d' peralte total de una 'i&a mm cm

/ módulo de elasticidad del acero 2 M*a24 L&cmJ

/c módulo de elasticidad del concreto M*a L&cmJ

/m módulo de elasticidad modificado 6ue se emplea en elc%lculo de la resistencia de columnas compuestasM*a L&cmJ

/ clasificación de un electrodo para soldaduramanual con electrodo recubierto

e eK braos de palanca de una 'i&a compuesta mm cm

+C factor de car&a

+/clasificación de un electrodo para soldadura al arcoel$ctrico M*a L&cmJ

+e esfuero crtico de pandeo el%stico por torsión ofle-otorsión M*a L&cmJ

+e- +ey +e esfueros crticos de pandeo el%stico por fle-ión o por torsión M*a L&cmJ

+MB resistencia nominal del metal base para diseo desoldaduras M*a L&cmJ

+my esfuero de fluencia modificado 6ue se emplea en elc%lculo de la resistencia de columnas compuestasM*a L&cmJ

+n esfuero crtico de pandeo nominal de un miembrocompleto M*a L&cmJ

+n resistencia nominal = L&

+R factor de reducción de la resistencia

+RC factor de reducción de la resistencia del concreto

+s resistencia nominal del metal de un electrodoIresistencia nominal de una soldadura de filete M*aL&cmJ

+t esfuero nominal de tensión en tornillos o remachesen ,untas por aplastamiento M*a L&cmJ

+u esfuero mnimo especificado de ruptura en tensiónM*a L&cmJ

+' resistencia nominal al cortante de tornillos encone-iones de desliamiento crtico M*a L&cmJ

+y 'alor mnimo &arantiado del esfuerocorrespondiente al lmite inferior de fluencia delacero M*a L&cmJ

+yc esfuero de fluencia del acero de una columna M*aL&cmJ

+ye esfuero de fluencia esperado M*a L&cmJ

+yr esfuero de fluencia mnimo especificado de las barras de refuero lon&itudinal de una columnacompuesta o de las barras de refuero lon&itudinalcolocadas en el ancho efecti'o de la losa de una 'i&acompuesta M*a L&cmJ

+y' esfuero de fluencia del acero de una 'i&a M*aL&cmJ

f esfuero de compresión en un elemento plano M*a

L&cmJf a esfuero normal en una columna producido por la

fuera a-ial de diseo M*a L&cmJ

f cK resistencia especificada del concreto en compresiónM*a L&cmJ

f cF esfuero de compresión en el concreto de una 'i&acompuesta en fle-ión positi'a M*a L&cmJ

f c: resistencia nominal del concreto en compresión M*aL&cmJ

f ' esfuero cortante en el %rea nominal del '%sta&o deun tornillo o remache producido por car&as de

diseo M*a L&cmJ( módulo de elasticidad al esfuero cortante del acero

## 2 M*a #?4 L&cmJ

& separación trans'ersal centro a centro entre a&u,eros para tornillos o remaches &ramil mm cm

& aceleración de la &ra'edad msJ

< constante 6ue inter'iene en el c%lculo de la resistenciaal pandeo el%stico por torsión o fle-otorsión de unacolumna



<s lon&itud de un conector soldado mm cm

h peralte del alma de una 'i&a o trabe armada distancialibre entre patines en secciones hechas con placassoldadas y distancia entre los puntos dondecomienan las cur'as de unión de alma y patines ensecciones laminadasI distancia entre centroides delos elementos indi'iduales 6ue forman un miembroarmado en compresión mm cm

hc peralte del alma de una columna medido entre los puntos donde se inician las cur'as o las soldaduras6ue la unen con los patines mm cm

hr altura nominal de las ner'aduras de una l%minaacanalada mm cm

" ndice de estabilidad de un entrepiso

" "- "y momentos de inercia mm4 cm4

"a momento de inercia de la sección de acero de una

'i&a compuesta mm4 cm4

"aK momento de inercia de una armadura reducido por fle-ibilidad del alma mm4 cm4

"ef momento de inercia efecti'o de una 'i&a parcialmente compuesta mm4 cm4

"tK momento de inercia de una armadura compuestareducido por fle-ibilidad del alma mm4 cm4

"tr momento de inercia de una sección compuestatransformada no a&rietada mm4 cm4

D constante de torsión de 0aint 8enant mm4 cm4

N N - N y N factores de lon&itud efecti'a de columnasN ; lon&itud efecti'a de una columna mm cm

N;r relación de esbelte de una columna

N;re N;r o N;r i relaciones de esbeltenecesarias para determinar la resistencia de unmiembro armado en compresión

L coeficiente 6ue inter'iene en el c%lculo de laresistencia al cortante de almas de 'i&as y trabesarmadasI coeficiente de pandeo de placas

L distancia de la cara e-terior del patn a la terminaciónde la cur'a o de la soldadura de unión con el alma

mm cm; lon&itud libre de una columna entre secciones

soportadas lateralmenteI lon&itud de una cone-ión enla dirección de la car&aI lon&itud libre de un miembroen tensiónI distancia entre secciones de una 'i&asoportadas lateralmenteI altura de un entrepisoIlon&itud de una soldaduraI claro de una 'i&a mmcm

;c lon&itud de una canal utiliada como conector decortante en construcción compuestaI distancia libre

en la dirección de la fuera entre el borde de una&u,ero para un tornillo y el borde del a&u,eroadyacente o del material mm cm

; p lon&itud m%-ima no soportada lateralmente para la6ue un miembro en fle-ión puede desarrollar el

momento pl%stico M p y conser'arlo durante lasrotaciones necesarias para la formación delmecanismo de colapso mm cm

;r lon&itud no soportada lateralmente de un miembro enfle-ión 6ue separa los inter'alos de aplicación de lasecuaciones 3.22 y 3.23 mm cm

;u lon&itud m%-ima no soportada lateralmente para la6ue un miembro en fle-ión puede desarrollar elmomento pl%stico M p I no se e-i&e capacidad derotación mm cm

;- ;y ; lon&itudes libres de una columna para pandeo

por fle-ión o torsión mm cml lon&itud de una soldaduraI lon&itud de aplastamiento

mm cm

;r relación de esbelte de un miembro en tensiónIrelación de esbelte de atiesadores colocados en

puntos de trabes armadas en los 6ue haya fuerasconcentradas

M momento fle-ionante de diseo en el punto deaplicación de una car&a concentrada para el c%lculode conectores de cortanteI momento de diseo de unmontante de una columna armada =Omm L&Ocm

M1 el menor de los momentos en los e-tremos de un

tramo no soportado lateralmente de una 'i&a ocolumna fle-ocomprimida =Omm L&Ocm

M2 el mayor de los momentos en los e-tremos de untramo no soportado lateralmente de una 'i&a ocolumna fle-ocomprimida =Omm L&Ocm

M9 momento fle-ionante de diseo =Omm L&Ocm

Mm momento resistente de diseo apro-imado de unasección < fle-ionada alrededor del e,e =Omm L&Ocm

Mm%- momento fle-ionante m%-imo positi'o one&ati'o para el c%lculo de los conectores de

cortante =Omm L&OcmMn momento resistente nominal de una sección

compuesta =Omm L&Ocm

Mou momento m%-imo entre apoyos de un miembrofle-ocomprimido sobre el 6ue act>an car&astrans'ersales aplicadas en puntos intermedios =OmmL&Ocm

M p momento pl%stico resistente nominal de un miembroen fle-ión =Omm L&Ocm



M p' momento pl%stico resistente nominal de una 'i&a =Omm L&Ocm

M p- M py momentos pl%sticos resistentes nominales deuna sección para fle-ión alrededor de los e,es y Prespecti'amente =Omm L&Ocm

MR resistencia de diseo en fle-ión =Omm L&Ocm

MR K momento resistente de una trabe armada reducido por esbelte del alma =Omm L&Ocm

Mr momento resistente de diseo de la sección de acerode una 'i&a compuesta =Omm L&Ocm

MRC momento resistente de diseo de una seccióncompuesta con la losa en compresión =Omm L&Ocm

MR MRP resistencias de diseo en fle-ión alrededor de los e,es y P respecti'amente de columnasfle-ocomprimidas de sección trans'ersal tipo 3 ó 4

=Omm L&Ocm

Mti momento de diseo en el e-tremo de una columna producido por car&as 6ue no ocasionandesplaamientos laterales apreciables de lose-tremos =Omm L&Ocm

Mtp momento de diseo en el e-tremo de una columna producido por car&as 6ue ocasionan desplaamientoslaterales apreciables de los e-tremos =Omm L&Ocm

Mu momento resistente nominal de una sección de unmiembro en fle-ión cuando el pandeo lateral seinicia en el inter'alo el%stico =Omm L&Ocm

Muo- Muoy momentos de diseo 6ue act>an alrededor de

los e,es y P respecti'amente de las seccionestrans'ersales e-tremas de una barra fle-ocomprimidaImomentos de diseo en la sección considerada de una

barra en fle-otensión =Omm L&Ocm

:uox M

:uoy M

momentos de diseo amplificados 6ueact>an alrededor de los e,es y P respecti'amentede las secciones trans'ersales de una barra fle-oOcomprimida o en fle-otensión =Omm L&Ocm

My momento nominal correspondiente a la iniciación dela fluencia en una sección sin considerar esfuerosresiduales =Omm L&Ocm

= n>mero de conectores de cortante colocados entre lassecciones de momento m%-imo y momento nulo

= lon&itud del apoyo o &rueso de la placa 6ue aplicauna car&a concentrada en una 'i&a mm cm

= b n>mero de tornillos 6ue resisten una fuera de tensión6ue reduce el apriete en una cone-ión dedesliamiento crtico

=r n>mero de conectores en una ner'adura en laintersección con la 'i&a de soporte

=s n>mero de planos de desliamiento en una cone-iónde desliamiento crtico

n coeficiente en la e-presión para determinar laresistencia de diseo de miembros comprimidosIn>mero de planos paralelos en los 6ue est%ncolocados los montantes de columnas armadasIn>mero de conectores de cortante necesarios entreuna sección de momento m%-imo y otra de momentonuloI relación entre los módulos de elasticidad delacero y el concreto

* fuera de compresión en una columna = L&

*/ car&a crtica nominal de pandeo el%stico = L&

*/ */P car&as crticas nominales de pandeo el%sticoalrededor de los e,es y P respecti'amente = L&

* p 'alor nominal de la car&a de aplastamiento en unapoyo de concreto = L&

*u fuera a-ial de diseo 6ue obra en una columnacomprimida a-ialmente o fle-ocomprimidaI fueraa-ial de diseo en una barra en fle-otensiónI fueraa-ial de diseo en una barra en tensión = L&

*uc fuera a-ial de compresión de diseo en unacolumna = L&

*y fuera a-ial 6ue ocasiona la plastificación de unmiembro i&ual al producto del %rea de su seccióntrans'ersal por el esfuero de fluencia del material =L&

Q factor de comportamiento ssmico

Qn resistencia nominal de un conector de cortante =L&

R resistencia de diseo de remaches tornillos y barrasroscadas = L&

R par%metro para determinar el %rea efecti'a de unacolumna de sección trans'ersal circular hueca

R radio de una barra o placa doblada en la 6ue sedeposita soldadura mm cm

R c resistencia de diseo de un elemento estructural encompresión a-ial = L&

R f factor de reducción de la resistencia de un conector

de cortanteR = resistencia nominal en fle-ión de un patn con car&a

linealI resistencia nominal del alma de una sección " o< = L&

R n resistencia nominal por aplastamiento = L&

R nc resistencia nominal en compresión de una columnacompuesta = L&

R t resistencia de diseo de un elemento estructural entensión = L&



R 8 resistencia nominal en cortante del alma de unasección su,eta a fueras cortantes o a fueras a-ialesy cortantes = L&

R y factor de modificación del esfuero nominal defluencia

r r - r y radios de &iro mm cm

r i radio de &iro mnimo de un elemento indi'idual de unmiembro armado en compresión mm cm

r o radio polar de &iro mm cm

r str resistencia nominal de diseo al desliamiento por tornillo = L&

0 módulo de sección el%stico mm cm

0a módulo de sección del perfil de acero de una seccióncompuesta referido a su patn en tensión mm cm

0e módulo de sección el%stico efecti'o de secciones

cuyo patn comprimido es tipo 4 mm cm0ef módulo de sección efecti'o de una 'i&a en

construcción compuesta parcial referido al patn entensión de la 'i&a de acero mm cm

0tr módulo de sección de una sección compuesta noa&rietada transformada referido al patn en tensión dela 'i&a de acero mm cm

s separación lon&itudinal centro a centro entre a&u,erosconsecuti'os para tornillos o remaches en ladirección en 6ue se transmiten las fueras paso mmcm

T fuera de tensión de ser'icio en un tornillo de unacone-ión de desliamiento crtico = L&

T b fuera de pretensión en un tornillo de alta resistencia = L&

Tr resistencia en tensión factoriada de la parte del %reade acero de una 'i&a compuesta 6ue traba,a entensión = L&

Tu fuera de tensión 6ue reduce el apriete en unacone-ión de desliamiento crtico = L&

t &rueso de un elemento planoI &rueso de la pared deuna sección circular huecaI &rueso del alma de una'i&a o trabe armadaI &rueso total del alma en una

,unta 'i&aHcolumnaI &rueso de una losa de concreto6ue traba,a en construcción compuestaI &rueso de una

placa de rellenoI &rueso de la parte conectada crticaen una ,unta atornillada mm cm

ta &rueso del alma de una 'i&a o trabe armadaI &ruesodel alma de una canal utiliada como conector decortante mm cm

tc &rueso del alma de una columna mm cm

t p &rueso del patn de una canal utiliada como conector de cortanteI &rueso del patn de una sección " o <mm cm

t pc &rueso del patn de una columna mm cm

coeficiente de reducción del %reaI se utilia paracalcular el %rea neta efecti'a

8 fuera cortante de diseo de los montantes de unacolumna armada = L&

89 fuera cortante de diseo = L&

8 = resistencia nominal al cortante = L&

8R resistencia de diseo al cortante = L&

8u fuera 6ue se introduce en una columna compuesta =L&

8uK fuera 6ue debe transmitirse por medio de conectores

de cortante en una columna compuesta = L&Sr ancho medio de las ner'aduras de una l%mina

acanalada mm cm

r u coeficientes 6ue se utilian para determinar las

lon&itudes ;u y ;r de 'i&as en fle-ión

x e-centricidad de una cone-ión mm cm

-o yo coordenadas del centro de torsión de una secciónrespecto a sus e,es centroidales y principales mmcm

P cociente del esfuero de fluencia del acero del almade una trabe armada entre el esfuero de fluencia delacero de los atiesadores

y distancia del centroide del %rea efecti'a de la losa deconcreto al e,e neutro el%stico de una seccióncompuesta mm cm

módulo de sección pl%stico mm cm

c módulo de sección pl%stico de una columna mmcm

' módulo de sección pl%stico de una 'i&a mm cm

- y módulos de sección pl%stico para fle-iónalrededor de los e,es y P respecti'amente mmcm

α par%metro 6ue inter'iene en la determinación de laresistencia de un miembro armado en compresión

β factor de reducción de la lon&itud de una soldadurade filete

∆ ∆o< desplaamiento horiontal relati'o de primer orden de los ni'eles 6ue limitan un entrepiso mmcm



δ defle-ión de un punto del e,e de una columnadeformada medida respecto a la recta 6ue une suse-tremos mm cm

δo defle-ión m%-ima entre apoyos en un miembro

fle-ocomprimido cuyos e-tremos no se desplaanlinealmente sobre el 6ue act>an car&as trans'ersalesmm cm

εf deformación unitaria del concreto producida por lacontracción libre

ζ cociente del di%metro de un conector de cortante entreel &rueso del material al 6ue se suelda

θ %n&ulo entre la lnea de acción de una fuera y el e,elon&itudinal de una soldadura de filete &rados

λ par%metro de esbelte de una columnaI par%metro 6uese usa para determinar el ancho efecti'o de elementos

planos comprimidos de paredes del&adasλe par%metro de esbelte de una columna 6ue falla por

torsión o fle-otorsión

µ coeficiente de desliamiento medio

ρ par%metro 6ue se usa para determinar el anchoefecti'o de elementos planos comprimidos de paredesdel&adas

Σ< fuera cortante de diseo en un entrepiso suma detodas las fueras horiontales de diseo 6ue obranencima de $l = L&

:

pc M Σ suma de momentos en las columnas 6ueconcurren en un nudo =Omm L&Ocm

: py M Σ

suma de momentos en las 'i&as 6ue concurren enun nudo =Omm L&Ocm

Σ*u fuera 'ertical de diseo en el entrepiso enconsideraciónI incluye car&as muertas y 'i'as sumade fueras a-iales de diseo en todas las columnas delentrepiso = L&

ΣQn suma de las resistencias nominales de los conectoresde cortante colocados entre las secciones de momentom%-imo y momento nulo = L&

τ cociente del di%metro del conector de cortante entre el&rueso del material al 6ue se suelda

Ψ factor 6ue inter'iene en el c%lculo de C de miembrosfle-ocomprimidos en los 6ue obran car&astrans'ersales intermedias

*. CONSIDERACIONES +ENERALES

*)* Acanc!

/n estas =ormas se incluyen disposiciones para diseo yconstrucción de estructuras de acero para edificios urbanosy fabriles. *ara puentes tan6ues torres para antenasestructuras industriales no con'encionales y otrasestructuras especiales o de caractersticas poco comunes

pueden necesitarse re&las o recomendaciones adicionales.

*), Uni'a'!s

/n las ecuaciones y e-presiones 6ue aparecen en estas =ormas deben utiliarse las unidades si&uientes 6uecorresponden al sistema internacional 0"U

+uera = neStons;on&itud mm milmetros

Momento =Omm/sfuero M*a me&apascales

0iempre 6ue es posible las ecuaciones est%n escritas enforma adimensionalI cuando no lo es ,unto a lase-presiones en sistema internacional se escriben entre

par$ntesis las e-presiones e6ui'alentes en sistema m$tricodecimal usualI en ese caso las unidades son

+uera L& Lilo&ramos;on&itud cm centmetrosMomento L&Ocm/sfuero L&cmJ

;os 'alores correspondientes a los dos sistemas no sone-actamente e6ui'alentes por lo 6ue cada sistema debeutiliarse con independencia del otro sin hacer combinaciones entre los dos.

;as unidades 6ue se mencionan a6u son las b%sicas de losdos sistemasI sin embar&o no se pretende prohibir el usode otras unidades empleadas correctamente 6ue enocasiones pueden ser m%s con'enientesI por e,emplo en elsistema m$trico usual puede ser preferible e-presar laslon&itudes en m las fueras en t y los momentos en tOm.

*)- Ma"!ria!s

;os aceros 6ue pueden utiliarse en estructuras diseadasde acuerdo con estas =ormas as como los remachestornillos conectores de cortante metales de aportación yfundentes para soldadura son los 6ue se indican en lassecciones 1.3.1 a 1.3.#. *ueden utiliarse otros materiales y

productos diferentes de los indicados si son aprobados por el diseador y la Administración. ;a aprobación puede basarse en especificaciones publicadas 6ue establecan las propiedades y caractersticas del material o producto 6uelo hacen adecuado para el uso 6ue se le pretende dar o en



ensayes realiados en un laboratorio acreditado por laentidad de acreditación reconocida en los t$rminos de la;ey +ederal sobre Metrolo&a y =ormaliación.

/n los Captulos 5 Cone-iones y ! /structuras d>ctiles

se incluyen recomendaciones adicionales.

;os 'alores del esfuero de fluencia +y y de ruptura entensión +u 6ue se utiliar%n en el diseo ser%n losmnimos especificados en la norma correspondiente. =o seemplear%n en el diseo los 'alores reportados encertificados de ensayes de los productos laminados.

*)-)* Ac!ro !s"r%c"%ra

BO254 A0TM A3! Acero estructural.

BO@@ A0TM A52@ Acero estructural con lmite defluencia mnimo de 2@ M*a

2 @5 L&cmJ.

BO2?2 A0TM A242 Acero estructural de ba,a aleación yalta resistencia.

BO2?4 A0TM A5#2 Acero estructural de alta resistenciay ba,a aleación al man&anesoH 'anadio.

A0TM A5?? Acero estructural de alta resistenciay ba,a aleación de hasta 1 mm de&rueso con lmite de fluenciamnimo de 345 M*a 3515L&cmJ.

A0TM A@13 *erfiles de acero de alta resistenciay ba,a aleación de calidadestructural producidos por un

proceso de tratamiento t$rmicoespecial.

A0TM A@@2 Acero estructural para perfiles <laminados para uso en edificios.

BO1## A0TM A53 &rado B Tubos de acero con o sincostura.

BO1@@ A0TM A5 Tubos de acero al carbono para usosestructurales formados en fro con

o sin costura de sección circular ode otras formas.

BO2 A0TM A51 Tubos de acero al carbono para usosestructurales formados en calientecon o sin costura.

/n la tabla 1.1 se indican los 'alores de los esfueros +y y+u de los aceros listados arriba.

Ta1a *)* Es6%!r2os F y $ F u '! ac!ros !s"r%c"%ra!s

=omenclatura +y 3 +u

4

=M 1 A0TM 2 M*a

L&cmJ

M*aL&cmJ

BO254 A3! 25 2 53

4 a 55 4 ? a5 !2

BO@@ A52@

2@ 2 @5

414 a 5?5 4 22 a5 @#

5

BO2?2 A242

2@ 2 @5

435 4 43

32 3 235

4! 4 #1

. 345 3 515 4?5 4 @2

BO2?4 A5#2

2@ 2 @5

414 4 22

345 3 515

45 4 5#

414 4 22

515 5 2#

45 4 5#

55 5 !2

A@@2

345 3 515

45 a !2 4 5# a

! 33

BO1## A53 24 2 4!

414 4 22

BO1@@ A5 5

32 3 235

43 4 3!

BO2 A51

25 2 53

4 4 ?

A5??

345 ! 3 515 !

4?3 ! 4 @2 !

A@13

345 a 4?3#

3 515 a

4 @2 #

44? a !2#

4 5# a

! 33 #

1 =orma Me-icana2 American 0ociety for Testin& and Materials.3 8alor mnimo &arantiado del esfuero corresO

pondiente al lmite inferior de fluencia del material.4 /sfuero mnimo especificado de ruptura entensión. Cuando se indican dos 'alores el se&undo es elm%-imo admisible.



5 A0TM especifica 'arios &rados de acero A5 para tubos circulares y rectan&ulares.! *ara perfiles estructuralesI para placas y barrasA0TM especifica 'arios 'alores 6ue dependen del&rueso del material.# 9epende del &radoI A0TM especifica &rados5 ! !5 y #.

;a dirección en 6ue se laminan los perfiles y placas es lade mayor inter$s en el diseo de las estructuras por lo 6ueel esfuero de fluencia en esa dirección determinado por medio de ensayes est%ndar de tensión es la propiedadmec%nica 6ue decide en la mayora de los casos el tipo deacero 6ue ha de emplearse. 0in embar&o otras propiedadesmec%nicas tales como anisotropa ductilidad tenacidadfacilidad de formado en fro resistencia a la corrosión

pueden ser tambi$n importantes para el comportamientocorrecto de al&unas estructuras. Cuando $ste sea el caso

habr% 6ue remitirse a la literatura especialiada paraobtener la información 6ue permita esco&er el material m%sadecuado.

*)-), R!mac3!s

A0TM A52 Remaches de acero estructuralI estaespecificación incluye tres &radosU

(rado 1 Remaches de acero al carbón para uso&eneralI

(rado 2 Remaches de acero al carbonoHman&aneso para uso con acerosI y

(rado 3 0eme,ante al (rado 2 pero con resistencia ala corrosión me,orada.

;a certificación del fabricante constituye e'idenciasuficiente de conformidad con la norma.

*)-)- Tornios

<O11? A0TM A3# 0u,etadores de acero al carbono conrosca est%ndar e-terior +u V 414M*aI 422 L&cmJ.

<O124 A0TM A325 Tornillos de alta resistencia paracone-iones entre elementos deacero estructural W+u V ?3 M*a? 44 L&cmJ para di%metros de13 a 25 mm 12 a 1 pul&.+u V #25 M*a #3? L&cmJ paradi%metros de 2@ y 3? mm 1 1? y1 12 pul&.X.

<O123 A0TM A4@ Tornillos de acero aleado tratadot$rmicamente para cone-iones entre

elementos de acero estructural+u V 135 M*a 1 55 L&cmJ.

*)-). M!"a!s '! apor"aci&n $ 6%n'!n"!s paraso'a'%ra

<O## AY0 A5.1 /lectrodos de acero al carbonorecubiertos para soldadura por arcoel$ctrico.

<O?! AY0 A5.5 /lectrodos de acero de ba,aaleación recubiertos parasoldadura por arco el$ctrico.

<O1? AY0 A5.1# /lectrodos desnudos de acero alcarbono y fundentes para soldadura

por arco el$ctrico sumer&ido.

<O@# AY0 A5.1? Metales de aporte de acero alcarbono para soldadura por arcoel$ctrico prote&ido con &as.

<O@@ AY0 A5.2 /lectrodos de acero al carbono parael proceso de soldadura por arcoel$ctrico con electrodo tubular continuo.

*)-)/ Con!c"or!s '! cor"an"! '! 1arra con ca1!2a paracons"r%cci&n comp%!s"a

;os conectores de cortante de barra con cabea 6ue seutilian en la construcción compuesta sección 3.! debenfabricarse con barras 6ue cumplan los re6uisitos de A0TM

A1? E/specificación para barras de acero al carbónterminadas en fro de calidad est%ndar &rados 11 a12F.

;as propiedades mec%nicas principales de los conectoressonU

+y 345 M*a 3515 L&cmJ corresO pondiente a una deformación permanente de .2 por ciento

+u 414 M*a 4 22 L&cmJ

/lon&ación en 5 mm 2 por ciento mnimo

Reducción de %rea 5 por ciento mnimo

;as nomenclaturas BO o BO y <O o <Odesi&nan normas elaboradas por el Comit$ T$cnico de

=ormaliación de la "ndustria 0ider>r&ica oficialiadas por la 9irección (eneral de =ormas de la 0ecretara deComercio y +omento "ndustrialI entre par$ntesis se hanindicado las normas correspondientes de la 0ociedadAmericana de /nsayes y Materiales A0TM y de la0ociedad Americana de la 0oldadura AY0.



*)-): I'!n"i6icaci&n

;a especificación incluyendo tipo o &rado en su caso a6ue pertenecen los materiales o productos se identificar%de al&una de las maneras si&uientesU

a *or medio de certificados proporcionados por ellaminador o fabricante debidamente correlacionadoscon el material o producto al 6ue pertenecenI o

b *or medio de marcas le&ibles en el material o producto hechas por el laminador o fabricante deacuerdo con la especificación correspondiente.

*)-); Ac!ro !s"r%c"%ra no i'!n"i6ica'o

Con la aprobación del diseador puede utiliarse aceroestructural no identificado en miembros o detalles pocoimportantes en los 6ue las propiedades fsicas precisas y la

soldabilidad del acero no afecten la resistencia de laestructura.

*). Cri"!rios '! 'is!#o

/l dimensionamiento de las estructuras y de los elementos6ue las componen se efectuar% de acuerdo con los criteriosrelati'os a los estados lmite de falla y de ser'icioestablecidos en el Ttulo 0e-to del Re&lamento y en estas

=ormas o por al&>n procedimiento alternati'o 6ue cumplacon los re6uisitos del artculo 15@ del mencionado Ttulo0e-to.

0e&>n el criterio de estados lmite de falla las estructurasdeben dimensionarse de manera 6ue la resistencia dediseo de toda sección con respecto a cada fuera omomento interno 6ue act>e en ella fuera a-ial fueracortante momento fle-ionante momento de torsión o a lacombinación de dos o m%s de ellos sea i&ual o mayor 6ueel o los 'alores de diseo de dicha fuera o momentointernos. ;as resistencias de diseo deben incluir el factor de resistencia +R correspondiente. ;as fueras y momentosinternos de diseo se obtienen en &eneral multiplicando

por el factor de car&a +C correspondiente los 'alores de lasfueras y momentos internos calculados ba,o accionesnominales.

/n los casos en 6ue los efectos &eom$tricos de se&undoorden influyan si&nificati'amente en la respuesta de laestructura las fueras y momentos internos de diseodeben obtenerse multiplicando las acciones nominales por los factores de car&a antes de efectuar el an%lisis el 6ue selle'a a cabo con las acciones nominales factoriadas.

Adem%s de los estados lmite de falla deben re'isarsetambi$n los estados lmite de ser'icioI es decir secomprobar% 6ue las respuestas de la estructura

deformaciones 'ibraciones etc. 6ueden limitadas a'alores tales 6ue el funcionamiento en condiciones deser'icio sea satisfactorio.

*)/ Tipos '! !s"r%c"%ras $ mé"o'os '! an(isis

Toda construcción debe contar con una estructura 6ueten&a caractersticas adecuadas para ase&urar su estabilidad

ba,o car&as 'erticales y 6ue le proporcione resistencia yri&ide suficientes para resistir los efectos combinados delas car&as 'erticales y de las horiontales 6ue act>en encual6uier dirección. Cuando sean si&nificati'os deber%ntomarse en cuenta tambi$n los efectos producidos por otrasacciones como se indica en el artculo 15 del Ttulo0e-to del Re&lamento.

*ueden utiliarse estructuras de al&uno de los dos tipos b%sicos 6ue se describen a continuación. /n cada caso particular el an%lisis diseo fabricación y monta,e deben

hacerse de manera 6ue se obten&a una estructura cuyocomportamiento corresponda al del tipo ele&ido. 9ebe

prestarse particular atención al diseo y construcción de lascone-iones.

;as estructuras tipo 1 com>nmente desi&nadas marcosr&idos o estructuras continuas se caracterian por6ue losmiembros 6ue las componen est%n unidos entre s por medio de cone-iones r&idas capaces de reducir a unmnimo las rotaciones relati'as entre los e-tremos de las

barras 6ue concurren en cada nudo de manera 6ue elan%lisis puede basarse en la suposición de 6ue los %n&ulosori&inales entre esos e-tremos se conser'an sin cambio al

deformarse la estructura. ;as cone-iones deben satisfacer todos los re6uisitos aplicables de la sección 5.?.

;as estructuras tipo 2 son las 6ue est%n formadas por miembros unidos entre s por medio de cone-iones 6ue

permiten rotaciones relati'as y 6ue son capaces detransmitir la totalidad de las fueras normales y cortantesas como momentos no mayores del 2 por ciento de losmomentos resistentes de diseo de los miembrosconsiderados. /n el an%lisis se i&noran las restricciones alas rotaciones.

;as estructuras tipo 1 pueden analiarse y disearse

utiliando m$todos el%sticos o pl%sticosI estos >ltimos sonaplicables cuando se satisfacen los re6uisitos si&uientesU

a /l 'alor mnimo &arantiado del esfuero corresponOdiente al lmite inferior de fluencia del acero +y no esmayor 6ue el ? por ciento de su esfuero mnimoespecificado de ruptura en tensión +u ni 6ue 44M*a 45 L&cmJ.

b ;a cur'a car&aHdeformación del acero tiene lascaractersticas necesarias para 6ue pueda presentarse



la redistribución de momentos re6uerida para laformación del mecanismo de colapso. *ara ello debetener una ona de cedencia de deformación creciente

ba,o esfuero pr%cticamente constantecorrespondiente a un alar&amiento m%-imo no menor

de uno por ciento se&uida de una ona deendurecimiento por deformación y el alar&amientocorrespondiente a la ruptura no debe ser menor de 2

por ciento.

c ;as relaciones ancho&rueso de los elementos planos6ue componen los perfiles cumplen los re6uisitos delas secciones tipo 1 ó 2 sección 2.3.1 cuando losefectos ssmicos no son crticos y de las seccionestipo 1 cuando s lo son.

d ;os miembros est%n contra'enteados lateralmente deacuerdo con los re6uisitos de la sección 3.3.2.1.

e 0e colocan atiesadores dobles en los dos lados del

alma en las secciones de los miembros 6ue recibencar&as concentradas en las 6ue aparecanarticulaciones pl%sticas en el e'entual mecanismo decolapso.

f =in&uno de los miembros de la estructura 6ueinter'iene en el mecanismo de colapso est% sometido acar&as 6ue puedan producir fallas por fati&a ni son

posibles fallas de tipo fr%&il ocasionado por car&as deimpacto ba,as temperaturas u otros factores.

& 0e cumplen las condiciones indicadas en las secciones1.5.1.2 y 1.5.1.3 para estructuras diseadas pl%sticaOmente.

/n las estructuras tipo 1 analiadas el%sticamente se admiteredistribuir los momentos obtenidos del an%lisissatisfaciendo las condiciones de e6uilibrio de fueras ymomentos en 'i&as nudos y entrepisos y de manera 6uenin&>n momento se reduca en 'alor absoluto en m%s de3 por ciento en 'i&as 6ue cumplan con los re6uisitos parasecciones tipo 1 ó 2 de la sección 2.3 y cuyo patncomprimido est$ soportado lateralmente en formacontinua o est$ pro'isto de soportes laterales conseparaciones no mayores 6ue ; p ecuaciones 3.33 y 3.34en onas de formación de articulaciones pl%sticas ni enm%s de 15 por ciento en 'i&as tipo 3 pro'istas del soportelateral mencionado arriba y en columnas tipo 1 2 ó 3.

=o se permite nin&una redistribución de momentos en'i&as o columnas tipo 4.

;as estructuras tipo 2 pueden usarse en elementossecundarios y se aceptan en la estructura principal si seutilian muros contra'enteos marcos r&idos o unacombinación de ellos 6ue ,unto con las losas u otrosdiafra&mas horiontales proporcionen a la construcción en

con,unto ri&ide lateral adecuada y capacidad para resistir las fueras horiontales 6ue puedan obrar sobre ella.

0i se conocen las caractersticas de resistencia ri&ide yductilidad de cone-iones comprendidas entre las

correspondientes a los dos tipos de estructurasmencionadas arriba esas caractersticas puedenincorporarse en el an%lisis y diseo. /stas cone-ionesEparcialmente restrin&idasF pueden usarse en la estructura

principal de edificios cuya altura no e-ceda de ocho pisoso 3 m o de altura mayor si se complementan con muroscontra'enteos marcos r&idos o una combinación de ellos.

;as caractersticas de las cone-iones parcialmenterestrin&idas deben estar documentadas en la literaturaI encaso contrario se establecer%n con m$todos analticos oe-perimentales.

*)/)* Mé"o'os '! an(isis '! !s"r%c"%ras "ipo *

/n el diseo de estructuras tipo 1 se tendr%n en cuenta los

efectos &eom$tricos de se&undo orden *O∆.

0i el diseo de la estructura se basa en un an%lisis pl%sticolas resistencias necesarias se determinar%n por medio de unan%lisis pl%stico de se&undo orden 6ue deber% satisfacer los re6uisitos de la sección 1.5.

Cuando las fueras y momentos internos de diseo seobten&an por medio de un an%lisis el%stico $ste ser% dese&undo orden y en $l se tomar%n en cuenta comomnimo los incrementos de las acciones internas

producidas por las car&as 'erticales al actuar sobre laestructura deformada lateralmente y cuando seansi&nificati'os los efectos de la plastificación parcial de laestructura.

;os factores 6ue no se consideran en el an%lisis seincluyen de manera indirecta en las fórmulas de diseo

por lo 6ue los m$todos de diseo de elementosfle-ocomprimidos dependen del tipo de an%lisis 6ue sehaya efectuado. ;a dificultad del diseo est% en &eneralen raón in'ersa a la precisión del an%lisis.

1.5.1.1 An%lisis el%stico de se&undo orden

/l an%lisis el%stico de las estructuras debe incluir losefectos 6ue ocasionan las car&as &ra'itacionales al obrar

sobre la estructura deformada lateralmente efecto *O∆Ilas deformaciones laterales pueden deberse a accioneshoriontales a asimetras en la estructura o en las car&as'erticales 6ue obran sobre ella o a una combinación deambos factores. 9eben tenerse en cuenta tambi$n lasfueras ficticias horiontales 6ue se indican en la sección



3.4.2. ;os efectos mencionados deben determinarse de preferencia con un an%lisis de se&undo orden.

Como una alternati'a los efectos el%sticos de se&undoorden de estructuras re&ulares pueden e'aluarse como se

indica a continuación.na manera apro-imada de calcular los momentos dese&undo orden en los e-tremos de las columnas de marcosre&ulares para las condiciones de re&ularidad 'er lasección 3.4 cuyo diseo 6ueda re&ido por la combinaciónde car&as 'erticales y horiontales consiste en e'aluar por separado los momentos producidos por los dos tipos decar&as utiliando m$todos de an%lisis con'encional de

primer orden y en obtener los momentos finales comosi&ueU

Momentos de diseo en los e-tremos de las columnasU

Muo V Mti Z B2 Mtp 1.1

Momentos de diseo en la ona central de la columnaU

:uo M V B1 Mti Z B2 Mtp 1.2

Mti y Mtp son los momentos de diseo en los e-tremos dela columna producidos respecti'amente por car&as 6ue noocasionan desplaamientos laterales apreciables de esose-tremos y por acciones 6ue s ocasionan esosdesplaamientos. /n $stas deben incluirse los efectos de

las fueras ficticias horiontales 6ue se describen en lasección 3.4.2.

Con la ecuación 1.1 se obtienen los momentos en lose-tremos 6ue incluyen el efecto *O∆ y con la ecuación1.2 se determinan los momentos en la ona central de lacolumna amplificados por efecto *Oδ cuando $ste essi&nificati'o. /l efecto *Oδ se debe a 6ue la fuera normalde,a de estar aplicada a lo lar&o del e,e de la columna aldeformarse $sta entre sus e-tremos.

/n &eneral los momentos Mti son producidos por car&as

'erticales y los Mtp por acciones horiontales de 'iento osismo y por las fueras horiontales ficticias de la sección3.4.2 aun6ue las car&as 'erticales pueden ocasionar momentos Mtp si&nificati'os en estructuras muyasim$tricas en &eometra o car&as.

/n marcos 6ue forman parte de estructuras 6ue tienenri&ide suficiente propia o proporcionada por suinteracción con contra'enteos o muros de cortante para6ue puedan despreciarse los efectos de esbelte debidos adesplaamientos laterales de entrepiso 'er inciso 2.2.2.b

desaparece el t$rmino B2 Mtp de las ecuaciones 1.1 y 1.2

y los momentos Mti son la suma de los producidos por lasacciones 'erticales y horiontales.

;as estructuras pueden estar adecuadamente contraO

'enteadas en una sola dirección en cuyo caso losmomentos de diseo se e'aluar%n de manera diferente encada una de las direcciones.

;os factores de amplificación de los momentos B1 y B2se calculan con las ecuaciones si&uientesU

1

1

1 E R

u

P F

P

C B

−=

1.3

I

B

−

=1

12

1.4o

Q P

P B

E

u

1

1

2

2

ΣΣ

−=

1.50iempre 6ue sea posible se recomienda 6ue B2 se calculecon la ecuación 1.4.

*/1 V AtπJ/N;rJ car&a crtica de pandeoel%stico de la columna 6ue se est% diseando. 0ecalcula con un coeficiente N menor o i&ual 6ue 1.

6ue corresponde a columnas cuyos e-tremos no sedesplaan lateralmente a>n en los casos en 6uee-isten esos desplaamientosI

*/ 2 V AtπJ/N;rJ donde el coeficiente N corresponde a marcos sin contra'enteoI la sumacomprende todas las columnas del entrepiso enconsideraciónI

; lon&itud no soportada lateralmente en el plano de lafle-iónI

r radio de &iro correspondienteI

N factor de lon&itud efecti'a en el plano de la fle-iónI

*u fuera a-ial de diseo en la columna enconsideraciónI

Σ*u suma de fueras a-iales de diseo en todas lascolumnas del entrepiso en consideraciónI

" ndice de estabilidad del entrepiso definido en elinciso 2.2.2.bI

+R factor de resistencia 6ue se toma i&ual a .@I



Q factor de comportamiento ssmico definido en elCaptulo 5 de las =ormas T$cnicas Complementarias

para 9iseo por 0ismo. /n diseo por 'iento se tomaQV1.I y

C coeficiente 6ue depende de la ley de 'ariación delmomento fle-ionanteI se calcula como si&ueU

a Miembros fle-ocomprimidos 6ue forman parte demarcos contra'enteados o sin contra'enteo sobrelos 6ue no obran car&as trans'ersales aplicadas en

puntos intermedios

CV.!Z.4M1M2 para tramos 6ue sefle-ionan en cur'aturasimple.

CV.!H.4M1M2 para tramos 6ue sefle-ionan en cur'atura

doble.M1 y M2 son respecti'amente el menor y elmayor de los momentos en los e-tremos del tramode barra en consideración puede ser la columnacompleta o una parte de ella entre puntossoportados lateralmente tomados en 'alor absoluto.

b Miembros fle-ocomprimidos 6ue forman parte demarcos contra'enteados o sin contra'enteo sobrelos 6ue obran car&as trans'ersales aplicadas en

puntos intermedios independientemente de 6uehaya o no momentos en sus e-tremos en esta

cate&ora se incluyen las cuerdas comprimidas dearmaduras su,etas a car&as trans'ersales aplicadasentre los nudos y las columnas con car&astrans'ersales entre los apoyosU

E

u

P

P C Ψ+=1

1.!donde

1J

J -

L M

I E δ

ou

oπ=Ψ

1.#

" momento de inercia alrededor de un e,enormal al plano del fle-iónI

δo y Mou defle-ión m%-ima y momentom%-imo entre apoyos debidos a las car&astrans'ersales y a los momentos en lose-tremos cuando $stos son diferentes decero.

/n lu&ar de calcular C como se acaba dedescribir pueden usarse los 'alores si&uientesU si

los e-tremos del miembro est%n restrin&idosan&ularmente CV.?5I si no lo est%n CV1..

;as ecuaciones 1.1 a 1.# son aplicables para fle-iónalrededor de cual6uiera de los e,es centroidales y

principales y P de las secciones trans'ersales de lascolumnas.

Todas las fueras internas y en especial los momentos enlas trabes deben incrementarse de manera 6ue se satisfa&ael e6uilibrio con los momentos amplificados en lascolumnas.

1.5.1.2 Marcos contra'enteados

/l sistema 'ertical de contra'enteo de un construcción de'arios pisos debe ser adecuado paraU

a /'itar el pandeo de la estructura ba,o car&as 'erticalesde diseoI y

b Conser'ar la estabilidad lateral de la estructuraincluyendo los efectos ocasionados por los desplaaO

mientos laterales efecto *O∆ ba,o car&as 'erticalesy horiontales de diseo.

0i el edificio est% pro'isto de muros de cortante li&ados alos marcos por medio de losas de concreto u otros sistemasde piso de ri&ide y resistencia adecuadas esos muros decortante forman parte del sistema 'ertical de contra'enteo.

/n estructuras diseadas pl%sticamente las fueras a-ialesen los miembros de los marcos contra'enteados

producidas por las fueras 'erticales y horiontales dediseo no deben e-ceder de .?5*y donde *y es el

producto del %rea de la sección trans'ersal del miembro por el esfuero de fluencia del acero.

;as 'i&as incluidas en el sistema 'ertical de contra'enteose disear%n como elementos fle-ocomprimidos teniendoen cuenta las fueras de compresión a-ial ori&inadas por las car&as horiontales.

1.5.1.3 Marcos sin contra'enteo

;a resistencia de los marcos 6ue forman parte de edificioscarentes de contra'enteo y de muros de cortante sedetermina con un an%lisis racional 6ue debe incluir losefectos producidos por desplaamientos laterales de los

ni'eles efecto *O∆ y por la deformación a-ial de lascolumnas cuando sea si&nificati'a.

;os marcos deben ser estables ba,o car&as 'erticales dediseo y ba,o la combinación de $stas y las fuerashoriontales de diseo. /n estructuras diseadas



pl%sticamente la fuera a-ial de las columnas producida por solicitaciones de diseo no e-ceder% de .#5*y .

Cuando en la estructura haya columnas en las 6ue las 'i&asse apoyen por medio de uniones 6ue no transmitan

momento fle-ionante y 6ue por consi&uiente nocontribuyan a la ri&ide lateral del con,unto el efectodesestabiliador de las car&as 'erticales 6ue obran sobreellas se tomar% en cuenta al disear las columnas de losmarcos r&idos.

,) PROPIEDADES +EOMÉTRICAS

,)* Ár!as '! as s!ccion!s "rans0!rsa!s

,)*)* +!n!rai'a'!s

/l %rea total de un miembro At es el %rea completa de susección trans'ersal y las %reas netas An y neta efecti'a

Ae son las 6ue se obtienen al hacer las deducciones 6ue seespecifican m%s adelante.

/l %rea total At es i&ual a la suma de los productos del&rueso por el ancho de todos los elementos 6ue componenla sección medidos en un plano perpendicular al e,e delmiembro.

,)*), Ár!a n!"a '! mi!m1ros !n "!nsi&n

/l %rea neta de un miembro en tensión An se obtienesumando los productos del &rueso de cada una de las partes6ue lo componen por su ancho neto 6ue se determina

como si&ueU

a /n el c%lculo del %rea neta de barras en tensión o encortante el ancho de los a&u,eros para remaches otornillos se toma 1.5 mm 11! pul&. mayor 6ue eldi%metro nominal del a&u,ero medido normalmente ala dirección de los esfueros.

b Cuando hay 'arios a&u,eros en una normal al e,e de la piea el ancho neto de cada parte de la sección seobtiene restando al ancho total la suma de los anchosde los a&u,eros.

c Cuando los a&u,eros est%n dispuestos en una lnea

dia&onal respecto al e,e de la piea o en i&a& sedeben estudiar todas las trayectorias posibles paradeterminar a cu%l de ellas le corresponde el ancho netomenor 6ue es el 6ue se utilia para calcular el %reaneta. /l ancho neto de cada una de las partes 6ueforman la sección correspondiente a cada trayectoriase obtiene restando del ancho total la suma de losanchos de todos los a&u,eros 6ue se encuentran sobrela trayectoria esco&ida y sumando para cada espacioentre a&u,eros la cantidad sJ4& donde s es laseparación lon&itudinal centro a centro entre los dos

a&u,eros considerados paso y & la separacióntrans'ersal centro a centro entre ellos &ramil.

/l ancho total de %n&ulos se toma i&ual a la suma de losanchos de las dos alas menos el &rueso. ;a distanciatrans'ersal entre a&u,eros situados en alas opuestas es i&uala la suma de los dos &ramiles medidos desde los bordese-teriores del %n&ulo menos el &rueso de $ste.

Al determinar el %rea neta a tra'$s de soldadura de tapón ode ranura no debe tenerse en cuenta el metal de aportación.

,)*)- Ár!a n!"a !6!c"i0a '! mi!m1ros !n "!nsi&n ocompr!si&n

/l %rea neta efecti'a de miembros en tensión o compresiónse calcula como si&ueU

Cuando la car&a se transmite directamente a cada una delas partes 6ue componen la sección trans'ersal delmiembro por medio de remaches tornillos o soldadurascolocados en toda ellas en proporción a sus %reastrans'ersales el %rea neta efecti'a Ae es i&ual al %rea netaAn en miembros en tensión y el %rea total At en miembroscomprimidos.

Cuando la car&a se transmite por medio de tornillos oremaches colocados en al&unas de las partes 6uecomponen la sección pero no en todas el %rea netaefecti'a es i&ual aU

Miembros en tensiónU

Ae V An 2.1

Miembros en compresiónU

Ae V At 2.2

Cuando la car&a se transmite por medio de soldadurascolocadas en al&unas de las partes 6ue componen lasección pero no en todas el %rea neta efecti'a es i&ual aU

Ae V At 2.3donde es un coeficiente de reducción del %rea cuyos'alores se indican a continuaciónI pueden utiliarse 'aloresm%s &randes cuando se ,ustifi6uen con pruebas u otroscriterios reconocidos.

V 1 H x ;≤ .@ e-cepto en los casosindicados m%s adelante 2.4

donde



x e-centricidad de la cone-ión distancia del centroidedel miembro al plano en el 6ue se transmite la fueracortanteI las secciones " o < se tratan como dos t$sIy

; lon&itud de la cone-ión en la dirección de la car&a.

a Cone-iones remachadas o atornilladas

/n lu&ar de los calculados con la ec. 2.4 pueden utiliarselos 'alores de si&uientesU

1 0ecciones laminadas o soldadas < o " con patines deancho no menor 6ue 23 del peralte y t$s estructuralesobtenidas de ellas o formadas por dos placas soldadasconectadas por los patines con tres o m%s conectoresen cada lnea en la dirección de los esfuerosU

[email protected] 0ecciones laminadas o soldadas < o " 6ue no cumplan

las condiciones del inciso anterior t$s estructuralesobtenidas de ellas o formadas por dos placas soldadasy todas las secciones restantes incluidas las formadas

por 'arias placas con tres o m%s conectores en cadalnea en la dirección de los esfuerosU V.?5.

3 Todos los miembros 6ue ten&an sólo dos conectores encada lnea en la dirección de los esfuerosU V.#5.

4 An&ulos conectados por una sola ala con

J Cuatro o m%s conectores en la dirección de los

esfuerosU V.?I

J Menos de cuatro conectores en la dirección de losesfuerosU V.!.

b Cone-iones soldadas

Cuando la fuera de tensión o compresión se transmite por medio de soldaduras trans'ersales colocadas en al&unas delas partes 6ue componen la sección pero no en todas el%rea neta efecti'a es i&ual al %rea de los elementosconectados directamente.

Cuando la fuera de tensión o compresión se transmite auna placa por medio de soldaduras colocadas a lo lar&o desus dos bordes lon&itudinales en el e-tremo de la placa

V1. si l ≥ 2d

V.?# si 2d 7 l ≥ 1.5d

V.#5 si 1.5d 7 l ≥ d 2.5

dondel lon&itud de la soldadura y

d ancho de la placa distancia entre soldaduras.

,)*). Pacas '! %ni&n

/l diseo de placas 6ue forman parte de ,untas soldadas

remachadas o atornilladas sometidas a tensión tales como placas laterales en ,untas a tope y placas de nudo enarmaduras se har% de acuerdo con la sección 5.5.1

,), Es"a1ii'a' $ r!acion!s '! !s1!"!2

/n esta sección se especifican re6uisitos de car%cter &eneral para ase&urar la estabilidad de la estructura encon,unto y la de cada uno de sus elementos.

,),)* R!acion!s '! !s1!"!2

;a relación de esbelte N;r de los miembros

comprimidos a-ialmente o fle-ocomprimidos se determinacon la lon&itud efecti'a N ; y el radio de &iro r correspondiente. ; es la lon&itud libre de la columna entre

secciones soportadas lateralmente y N es el factor delon&itud efecti'a 6ue se calcula como se indica m%sadelante. 9ebe tenerse cuidado en todos los casos deutiliar la relación de esbelte m%-ima del miembro ya6ue N ; y r o cual6uiera de esas cantidades puedentener 'arios 'alores diferentes en un mismo elementodependiendo del e,e de las secciones trans'ersalesalrededor del 6ue se presente el pandeo de las condicionesen sus e-tremos y de la manera en 6ue est$ soportadolateralmente.

;a relación de esbelte ;r de miembros en tensión se

determina con su lon&itud libre ;.

,),), Fac"or '! on5i"%' !6!c"i0a $ !6!c"os '! !s1!"!2'! con%n"o

/n la determinación del factor de lon&itud efecti'a N deben considerarse las caractersticas &enerales de laestructura de la 6ue forma parte el miembro 6ue se est%diseando y tenerse en cuenta las condiciones de su,eciónen sus e-tremos. 0e consideran tres casosU

a Miembros con e-tremos fi,os linealmente

;os efectos de esbelte son ocasionados por lasdeformaciones del miembro entre sus e-tremos. /l factor de lon&itud efecti'a N suele tomarse i&ual a 1. pero

pueden emplearse 'alores menores si se ,ustifican con unestudio adecuado 6ue ten&a en cuenta las restriccionesan&ulares en los e-tremos.



;os puntales de contra'enteo y las barras comprimidas yfle-ocomprimidas 6ue forman parte de armaduras seencuentran en este caso.

b Miembros en los 6ue pueden despreciarse los efectos

de esbelte debidos a desplaamientos lineales de suse-tremos

/stos efectos pueden despreciarse en las columnas deentrepisos de marcos r&idos de cual6uier altura 6ueforman parte de estructuras re&ulares cuando el ndice deestabilidad del entrepiso " no e-cede de .?.

/l ndice de estabilidad de un entrepiso se calcula con lae-presión

L H

Q P I OH u

Σ∆Σ

=2.!

donde

Σ*u fuera 'ertical de diseo en el entrepiso enconsideración peso de la construcción por encima de$l multiplicado por el factor de car&acorrespondienteI incluye car&as muertas y 'i'asI

Q factor de comportamiento ssmico definido en elCaptulo 5 de las =ormas T$cnicas Complementarias

para 9iseo por 0ismo. /n diseo por 'iento se tomaQV1.I

∆G< desplaamiento horiontal relati'o de primer ordende los ni'eles 6ue limitan el entrepiso enconsideración en la dirección 6ue se est% analiando

producido por las fueras de diseoI

Σ< suma de todas las fueras horiontales de diseo 6ueobran encima del entrepiso en consideración. +ueracortante de diseo en el entrepiso en la dirección 6uese est% analiandoI y

; altura del entrepiso.

/n el c%lculo de los desplaamientos se toma en cuenta lari&ide de todos los elementos 6ue forman parte inte&rante

de la estructura.Cuando los desplaamientos son producidos por sismo sedeterminan multiplicando por el factor Q los causados por las fueras ssmicas de diseo reducidas.

;as columnas de edificios re&ulares ri&idiadoslateralmente por medio de marcos contra'enteados muroso una combinación de ambos y la mayora de lascolumnas de marcos r&idos de uno o dos pisos aun6ue noten&an muros ni contra'enteos suelen estar en este caso.

/n un edificio dado los efectos de esbelte producidos por los desplaamientos laterales de los ni'eles pueden ser despreciables en unos entrepisos y en otros no. /lcomportamiento puede cambiar tambi$n de una a otra

dirección de an%lisis.

/l factor de lon&itud efecti'a N para pandeo en el planodel marco suele tomarse i&ual a 1. pero puedenemplearse 'alores menores si se ,ustifican por medio de unestudio adecuado. /n el pandeo fuera del plano del marcodeben considerarse la lon&itud libre de la columna y lascondiciones de apoyo de sus e-tremos.

na estructura sin muros de ri&ide ni contra'enteos puedetener ri&ide propia suficiente para 6ue los efectos deesbelte debidos a los desplaamientos laterales de susni'eles sean despreciables.

c Miembros en los 6ue no pueden despreciarse losefectos de esbelte debidos a desplaamientos linealesde sus e-tremos

/stos efectos no pueden despreciarse en las columnas demarcos r&idos 6ue forman parte de estructuras re&ularescuando el ndice de estabilidad del entrepiso " e-cede ellmite indicado en el inciso 2.2.2.b. 0uelen estar en estecaso las columnas de edificios de 'arios pisos cuyaestabilidad lateral depende e-clusi'amente de la ri&ide ala fle-ión de columnas y 'i&as unidas entre s por medio decone-iones r&idas.

;os efectos de se&undo orden producidos por lainteracción de las car&as 'erticales con losdesplaamientos laterales de los entrepisos se e'al>ancomo se indica en la sección 1.5.1 y se incluyen en eldiseo de columnas y 'i&as.

0i el ndice de estabilidad " es mayor 6ue .3 en al&uno oal&unos de los entrepisos debe aumentarse la ri&ide de laestructura completa o de parte de ella para disminuir los

desplaamientos ∆G< y reducir el 'alor de " en todos losentrepisos a no m%s de .3.

/l factor de lon&itud efecti'a N para pandeo en el planodel marco suele tomarse i&ual a 1. pero puedenemplearse 'alores menores si se ,ustifican por medio de unestudio adecuado. *ara pandeo fuera del plano del marcodeben considerarse la lon&itud libre de la columna y lascondiciones de apoyo de sus e-tremos.



,),)- R!acion!s '! !s1!"!2 m(7imas

;a relación de esbelte N;r de miembros en compresiónno e-ceder% de 2.

;a relación de esbelte ;r de miembros en tensión puedetener cual6uier 'alor pero con'iene 6ue no pase de 24 enmiembros principales ni de 3 en contra'enteos y otrosmiembros secundarios especialmente cuando est%nsometidos a car&as 6ue puedan ocasionar 'ibraciones.

0i el miembro en tensión es una 'arilla no se pone lmite asu relación de esbelte pero se recomienda pretensionarla

para e'itar 'ibraciones o deformaciones trans'ersalese-cesi'as.

,)- R!acion!s anc3o45r%!so $ pan'!o oca

,)-)* Casi6icaci&n '! as s!ccion!s;as secciones estructurales se clasifican en cuatro tipos enfunción de las relaciones ancho&rueso m%-imas de suselementos planos 6ue traba,an en compresión a-ial encompresión debida a fle-ión en fle-ión o enfle-ocompresión y de acuerdo con las condiciones 6ue seespecifican m%s adelante.

;as secciones tipo 1 secciones para diseo pl%stico y paradiseo ssmico con factores Q de 3 ó 4 pueden alcanar elmomento pl%stico en 'i&as y el momento pl%sticoreducido por compresión en barras fle-ocomprimidas y

conser'arlo durante las rotaciones inel%sticas necesarias para la redistribución de momentos en la estructura y paradesarrollar las ductilidades adoptadas en el diseo deestructuras construidas en onas ssmicas.

;as secciones tipo 2 secciones compactas para diseo pl%stico y para diseo ssmico con factores Q no mayoresde 2 pueden alcanar el momento pl%stico como lassecciones tipo 1 pero tienen una capacidad de rotacióninel%stica limitada aun6ue suficiente para ser utiliadas enestructuras diseadas pl%sticamente ba,o car&as

predominantemente est%ticas y en onas ssmicas confactores de comportamiento ssmico reducidos.

;as secciones tipo 3 secciones no compactas puedenalcanar el momento correspondiente a la iniciación delflu,o pl%stico en 'i&as o ese momento reducido por compresión en barras fle-ocomprimidas pero no tienen

capacidad de rotación inel%stica.

;as secciones tipo 4 secciones esbeltas tienen comoestado lmite de resistencia el pandeo local de al&uno delos elementos planos 6ue las componen.

*ara 6ue una sección sea clasificada como tipo 1 ó 2 sus patines deben estar conectados al alma o almas en formacontinuaI adem%s las secciones tipo 1 sometidas a fle-ióndeben tener un e,e de simetra en el plano del alma y sitraba,an en compresión a-ial o en fle-ocompresión han detener dos e,es de simetra. ;as tipo 2 en fle-ión deben tener

un e,e de simetra en el plano de la car&a a menos 6ue enel an%lisis se incluyan los efectos producidos por laasimetra.

/n los miembros sometidos a compresión a-ial no e-iste ladistinción basada en la capacidad de rotación por lo 6uelos lmites de almas y patines comprimidos a-ialmente sonlos mismos para las secciones tipo 1 a 3.

/l factor de comportamiento ssmico Q se define en las =ormas T$cnicas Complementarias para 9iseo por 0ismo.

,)-), R!acion!s anc3o45r%!so m(7imas;as relaciones ancho&rueso de los elementos planos de lostres primeros tipos de secciones definidos arriba no debene-ceder los 'alores de la tabla 2.1 lo 6ue ase&ura 6ue lassecciones de los tipos 1 a 3 podr%n alcanar sus estadoslmite de resistencia sin 6ue se presenten fenómenos

prematuros de pandeo local. ;as secciones en las 6ue see-ceden los lmites correspondientes a las tipo 3 son tipo 4.*ara 6ue una sección clasifi6ue en uno de los tipos todoslos elementos planos 6ue la componen deben satisfacer lasrelaciones ancho&rueso propias de ese tipo.



Ta1a ,)* aor!s m(7imos a'misi1!s '! as r!acion!s anc3o45r%!so

Clasificación de las secciones

9escripción del elemento

Tipo 1

9iseo pl%stico y diseo ssmico con Q V 3 ó 4

Tipo 2Compactas

9iseo pl%stico ydiseo ssmico con

Q ≤ 2

Tipo 3 =o Compactas

Alas de %n&ulos sencillosy de %n&ulos dobles conseparadores encompresiónI elementoscomprimidos soportados alo lar&o de uno solo de los

bordes lon&itudinales

[ [ [ [ [ [ .45

y E/F

Atiesadores de trabesarmadas soportados a lolar&o de un solo borde

lon&itudinal

[ [ [ [ [ [ .5!

y E/F

Almas de secciones T [ [ [ .3?

y E/F .##

y E/F

*atines de secciones " < oT en fle-ión .32

y E/F .3?

y E/F .5?

y E/F

*atines de secciones " o <en compresión puraI

placas 6ue sobresalen demiembros comprimidos 1

.5? y E/F

.5? y E/F

.5? y E/F

*atines de canales [ [ [ [ [ [

.5?

y E/F

*atines de secciones enca,ón laminadas osoldadas en fle-iónIcubreplacas entre lneas deremaches tornillos osoldaduras atiesadoressoportados a lo lar&o delos dos bordes paralelos ala fuera

1.12 y E/F

1.12 y E/F

1.4# y E/F

Almas de secciones " o <y placas de secciones enca,ón en compresión

pura

1

1.4# y E/F

1.4# y E/F

1.4# y E/F

Almas en fle-ión2.45

y E/F 3.#1

y E/F 5.!

y E/F

Almas fle-ocomprimidas 2

−

y

u

y P

P .

F

E . 4A1452

−

y

. F

E . A1#53

−

y F

E #4.A1!.5

0ecciones circulares .!5/+y .@/+y .115/+y



huecas en compresióna-ial 3

0ecciones circulareshuecas en fle-ión

.45/+y .#1/+y .3@/+y

1 /n miembros sometidos a compresión a-ial no e-iste la distinción basada en capacidad de rotación por lo 6uelos lmites de almas y patines de perfiles comprimidos a-ialmente son los mismos para las secciones tipo 1 a 3I2 *u fuera a-ial de diseoI3 8er sección 2.3.5.



,)-)- Anc3o

2.3.3.1 /lementos planos no atiesados

Reciben el nombre de elementos planos no atiesados los6ue est%n soportados a lo lar&o de uno solo de los bordes

paralelos a la dirección de la fuera de compresión. 0uancho se toma i&ual aU

a /n placas la distancia del borde libre a la primeralnea de soldaduras remaches o tornillosI

b /n alas de %n&ulos patines de canales y etas ladimensión nominal totalI

c /n almas de t$s el peralte nominal totalI

d /n patines de secciones " < y T la mitad de ladimensión nominal totalI y

e /n perfiles hechos con l%mina doblada la distancia del

borde libre a la iniciación de la cur'a 6ue une elelemento considerado con el resto del perfil.

2.3.3.2 /lementos planos atiesados

Reciben el nombre de elementos planos atiesados los 6ueest%n soportados a lo lar&o de los dos bordes paralelos a ladirección de la fuera de compresión. 0u ancho se tomai&ual aU

a /n almas de secciones laminadas la distancia libreentre patines menos los radios de las cur'as de unióncon los patinesI

b /n patines de secciones en ca,ón hechas con cuatro placas la distancia entre lneas adyacentes desoldaduras remaches o tornillosI

c /n patines de secciones laminadas en ca,ón ladistancia libre entre almas menos los radios de las doscur'as de unión. 0i no se conocen los radios el anchototal de la sección menos tres 'eces el &rueso de sus

paredesI

d /n almas de secciones formadas por placas < " o enca,ón la distancia entre lneas adyacentes de remacheso tornillos o en secciones soldadas la distancia libre

entre patinesI ye /n almas de secciones de l%mina del&ada laminadas en

caliente o dobladas en fro la distancia entre lasiniciaciones de las cur'as de unión con los elementosde soporte. 0i no se conocen los radios de las es6uinasel peralte total de la sección menos tres 'eces el&rueso de sus paredes.

,)-). +r%!so

/n elementos de &rueso uniforme se toma i&ual al 'alor nominal. /n patines de espesor 'ariable se toma el &ruesonominal medido a la mitad de la distancia entre el borde yla cara del alma.

,)-)/ S!ccion!s circ%ar!s 3%!cas

/n secciones circulares huecas la relación ancho&rueso sesustituye por el cociente del di%metro e-terior entre el&rueso de la pared.

,)-): S!ccion!s "ipo . 8!s1!"as9

/n la determinación de las propiedades &eom$tricasnecesarias para calcular la resistencia de diseo demiembros estructurales 6ue contienen elementos planoscomprimidos de relación ancho&rueso mayor 6ue el lmite

correspondiente a secciones tipo 3 deben utiliarse anchosefecti'os reducidos be 6ue se calculan como se indica enlas secciones si&uientes.

2.3.!.1 Anchos efecti'os de elementos planos atiesadoscomprimidos uniformemente

;os anchos efecti'os be de elementos planos atiesadoscomprimidos uniformemente se determinan con lase-presionesU

be V b si λ≤ .!#3 2.#

be V ρ b si λ7.!#3 2.?donde

ρ V1H.22λ λ 2.@

E

f

t

b

k

=λ

A52.1

2.1

b ancho total del elemento planoI

t &rueso del elemento planoI y

L coeficiente de pandeo de placas i&ual a 4. paraelementos atiesados soportados por un alma en cada

borde lon&itudinal.

*ara placas 6ue formen parte de miembros en compresiónf se toma i&ual a +n 6ue es el esfuero crtico de pandeonominal del miembro completo 'er sección 3.2.2.3.



2.3.!.2 Anchos efecti'os de elementos planos noatiesados comprimidos uniformemente

;os anchos efecti'os be de elementos planos no atiesadoscomprimidos uniformemente se determinan con las

ecuaciones 2.# a 2.1 haciendo L V.43 en la ecuación2.1.-) RESISTENCIA

/n este captulo se proporcionan fórmulas y recomenOdaciones para determinar la resistencia de diseo demiembros de acero estructural y de miembros compuestosformados por perfiles de acero 6ue traba,an en con,untocon elementos de concreto reforado o con recubrimientoso rellenos de este material sometidos a las solicitacionesm%s comunes en las estructuras.

-)* Mi!m1ros !n "!nsi&n

/sta sección se refiere a miembros prism%ticos su,etos atensión a-ial producida por fueras 6ue act>an a lo lar&ode su e,e centroidal. Cuando haya e-centricidadesimportantes en las cone-iones sus efectos deben tenerseen cuenta en el diseo del miembro.

Cuando se espere 6ue el elemento estructural en estudio'aya a 6uedar sometido durante su 'ida >til a un n>meromuy ele'ado de ciclos de car&a en el c%lculo de suresistencia se tendr% en cuenta la posibilidad de una falla

por fati&a.

-)*)* Es"a'os mi"!

/n el diseo de miembros en tensión se consideran losestados lmite de flu,o pl%stico en la sección total y defractura en el %rea neta.

-)*), R!sis"!ncia '! 'is!#o

;a resistencia de diseo R t de un elemento estructural entensión es la menor de las calculadas con al&una de lasecuaciones 3.1 y 3.2.

a /stado lmite de flu,o pl%stico en la sección totalU

R t V At +y +R 3.1

donde+R factor de resistencia i&ual a .@.

b /stado lmite de fractura en la sección netaU

R t V Ae +u +R 3.2

donde+R factor de resistencia i&ual a .#5.

At %rea total de la sección trans'ersal del miembroI

Ae %rea neta efecti'a calculada de acuerdo con lasección 2.1.3I

+y 'alor mnimo &arantiado del esfuero

correspondiente al lmite inferior de fluencia delmaterialI y

+u esfuero mnimo especificado de ruptura entensión.

/n miembros sin a&u,eros conectados por medio desoldaduras colocadas en todas las partes 6ue componen susección trans'ersal en proporción a sus %reas el %rea netaefecti'a de la ecuación 3.2 es i&ual al %rea total.

-), Mi!m1ros !n compr!si&n

/sta sección se refiere a miembros prism%ticos sometidos a

compresión a-ial producida por fueras 6ue act>an a lolar&o de sus e,es centroidales.

-),)* Es"a'os mi"!

/n el diseo de miembros comprimidos hechos consecciones tipo 1 2 ó 3 con dos e,es de simetra en ca,ón ode cual6uier otra forma para los 6ue pueda demostrarse6ue no es crtico el pandeo por torsión o fle-otorsión seconsidera el estado lmite de inestabilidad por fle-ión. /ncolumnas de sección trans'ersal con uno o nin&>n e,e desimetra como %n&ulos o t$s o con dos e,es de simetra

pero ba,a ri&ide torsional como las secciones en forma de

cru o formadas por placas de pe6ueo espesor se tendr%nen cuenta adem%s los estados lmite de pandeo por torsióny por fle-otorsión. /n secciones tipo 4 se consideran losestados lmite combinados de fle-ión torsión ofle-ocompresión y pandeo local.

/n columnas compuestas del tipo de las formadas por cuatro %n&ulos li&ados entre s por celosas se consideranlos estados lmite del miembro completo y de cada uno delos elementos comprimidos 6ue lo forman.

-),), R!sis"!ncia '! 'is!#o

;a resistencia de diseo R c de un elemento estructural dee,e recto y de sección trans'ersal constante sometido acompresión a-ial se determina como se indica acontinuación. /n cada caso particular deben re'isarsetodos los estados lmite pertinentes para identificar elcrtico al 6ue corresponde la resistencia de diseo.

3.2.2.1 /stado lmite de inestabilidad por fle-ión

a Miembros de sección trans'ersal < " o rectan&ular hueca



Rt y Rt /nnn

y

c F A F F A.

F R ≤

−λ+=

122 15A1 3.3

donde

+R factor de resistencia i&ual a .@I

At %rea total de la sección trans'ersal de la columnaI

λ par%metro de esbelte 6ue 'ale

E

F

r

L y

Jπ=λ

3.4

donde N;r es la relación de esbelte efecti'am%-ima de la columnaI y

n coeficiente adimensional 6ue tiene al&uno de los

'alores si&uientesU1 Columnas de sección trans'ersal < o "

laminadas y fle-ionadas alrededor decual6uiera de sus e,es de simetra o hechascon tres placas soldadas obtenidas cort%ndolascon o-&eno de placas m%s anchas fle-ionadasalrededor del e,e de mayor momento deinercia de acero con lmite de fluencia nomenor de 414 M*a 422 L&cmJ y con

patines de no m%s de 5 mm de &ruesocolumnas de sección trans'ersal rectan&ular hueca laminadas en caliente o formadas en

fro y tratadas t$rmicamente o hechas concuatro placas soldadas de acero con lmite defluencia no menor de 414 M*a 422L&cmJ y todos los perfiles con dos e,es desimetra rele'ados de esfueros 6ue cumplencon los re6uisitos de las secciones 1 2 ó 3 dela sección 2.3.1U nV2..

2 Columnas de sección trans'ersal < o "laminadas o hechas con tres placas soldadasobtenidas cort%ndolas con o-&eno de placasm%s anchas y columnas de sección trans'ersalrectan&ular hueca laminadas o hechas concuatro placas soldadas 6ue cumplen con los

re6uisitos de las secciones tipo 1 2 ó 3 de lasección 2.3.1U nV1.4.

3 Columnas de sección trans'ersal < o " hechascon tres placas laminadas soldadas entre s6ue cumplen con los re6uisitos de lassecciones tipo 1 2 ó 3 de la sección 2.3.1UnV1..

b Miembros cuya sección trans'ersal tiene una formacual6uiera no incluida en 3.2.2.1.aU

R c se calcula con la ecuación 3.3 con nV1.4I y

+R factor de resistencia i&ual a .@I

3.2.2.2 /stados lmite de pandeo por torsión o por fle-otorsión

;os estados lmite de pandeo por torsión o por fle-otorsióndeben re'isarse en miembros comprimidos de seccióntrans'ersal con uno o nin&>n e,e de simetra tales como%n&ulos y t$s o con dos e,es de simetra pero muy ba,ari&ide torsional como las secciones en forma de cru ylas hechas con placas muy del&adas.

Cuando la sección trans'ersal de la columna es tipo 1 2 ó

3 la resistencia de diseo R c se determina con la ec. 3.3con nV1.4 y +R V.?5 sustituyendo λ por λe dada por

!

y

! F

F " #

3.5

donde +e es el menor de los esfueros crticos de pandeoel%stico por torsión o fle-otorsiónI se determina de acuerdocon los incisos 3.2.2.2.a al 3.2.2.2.c.

a Columnas de sección trans'ersal con dos e,es desimetraU

y x $ $

%!

I I & '

L

C E ( F

+

+= 1

2

2

3.!

b Columnas de sección trans'ersal con un e,e desimetraU

+−−

+=

2

411

2 !$ !y

!$ !y!$ !y

! F F

H F F

H

F F F

3.#

/n esta ecuación se ha supuesto 6ue el e,e de simetra

es el PI cuando sea el se har%n los cambios desubndices apropiados.

c Columnas cuyas secciones trans'ersales no tienennin&>n e,e de simetraU

+e es la menor de las races de la ecuación c>bicaU



+e J +e- +e J +ey +e J +e

J +eJ +e J +ey

2

o

o

r

x

J +eJ +e J +e-

2

o

o

r

y

K 3.?

donde

A

I I y xr y x

ooo

+++= 222

3.@

+−=

2

22

1

o

oo

r

y x H

3.1

2

2

x x x

!x /r L

E F

π=

3.11

2

2

y y y

!y /r L E F π=

3.12

22

21

o $ $

%!$

r A L

C E & ' F

π+=

3.13

+e- y +ey se calculan respecto a los e,es centroidales y principales.

;as literales 6ue aparecen en las ecuaciones 3.! a 3.13tienen los si&nificados si&uientesU

/ módulo de elasticidadI

( módulo de elasticidad al esfuero cortanteI

D constante de torsión de 0aint 8enantI

Ca constante de torsión por alabeoI

"- "y momentos de inercia de la sección trans'ersal dela columna alrededor de cada uno de sus e,escentroidales y principales y PI

;- ;y ; lon&itudes libres para pandeo por fle-iónalrededor de los e,es y P y para pandeo por torsiónI

N - N y N factores de lon&itud efecti'a para pandeo por fle-ión alrededor de los e,es y P y para pandeo

por torsiónI

-o yo coordenadas del centro de torsión con respecto aun sistema de e,es centroidales y principalesI

r - r y radios de &iro de la sección trans'ersal de lacolumna respecto a los e,es centroidales y

principales y PI y

r o radio polar de &iro de la sección trans'ersal respectoal centro de torsión.

3.2.2.3 /stados lmite de fle-ión torsión o fle-otorsión y pandeo local combinados

Cuando la sección trans'ersal de la columna es tipo 4 laresistencia de diseo R c se determina cual6uiera 6ue seala forma de la sección pero siempre 6ue est$ formada por elementos planos con la ecuación 3.3 con nV1.4 y

+R V .?5 sustituyendo λ por λe ec. 3.5 y At por Ae

6ue es el %rea efecti'a correspondiente al esfuero +n . 0edetermina de acuerdo con las secciones 2.3.!.1. y 2.3.!.2.

411?2?2 15A1 . / ..!

y

n.)

F " F

−λ 3.14

donde +e tiene al&uno de los 'alores si&uientesU

a Columnas de sección trans'ersal con dos e,es desimetra en ca,ón o cual6uier otra sección para la 6ue

pueda demostrarse 6ue el pandeo por torsión ofle-otorsión no es crticoU

2

2

r L

E F !

π=

3.15

b Columnas de sección trans'ersal con dos e,es de

simetra su,etas a pandeo por torsiónU

+e es el menor de los 'alores calculados con lasecuaciones 3.! y 3.15.

c Columnas de sección trans'ersal con un e,e de simetrasu,etas a pandeo por fle-otorsiónU

+e es el menor de los 'alores calculados con lasecuaciones 3.# y 3.15.

d Columnas cuyas secciones trans'ersales no tienennin&>n e,e de simetraU

+e se calcula con la ecuación 3.?.

/n la determinación de +e se utilian los radios de &iro dela sección trans'ersal completa.

-),)- Co%mnas "%1%ar!s '! s!cci&n "rans0!rsacirc%ar

;a resistencia de diseo de columnas de seccióntrans'ersal circular hueca de paredes del&adas sometidasa compresión a-ial cuyas relaciones di%metro



e-terior&rueso de pared 9 t son mayores 6ue

.115/+y pero no e-ceden de .44?/+y se calcula

como se indica en la sección 3.2.2.3 tomando para +e el'alor dado por la ec. 3.15 en secciones circulares huecasno es crtico el pandeo por torsión o fle-ocompresión y

determinando Ae como si&ueU

Ae V [1H1HRJ1HAo At] At 3.1!

R V ! y F / F 23.1#

Ao Vt

3

2

A3#A A)

t / * F

E .

y

3.1?

donde9 di%metro e-terior de la secciónI

t &rueso de la paredI yAt %rea total no reducida de su sección trans'ersal.

-)- Mi!m1ros !n 6!7i&n 80i5as $ "ra1!s arma'as9

/sta sección es aplicable a 'i&as laminadas 'i&asformadas con l%mina del&ada1 y trabes hechas con placassoldadas de sección " o en ca,ón con dos e,es de simetracar&adas en uno de los planos de simetra y a canales conlas car&as situadas en un plano paralelo al alma 6ue pasa

por el centro de torsión o restrin&idas contra la rotaciónalrededor del e,e lon&itudinal en las secciones en las 6ueest%n aplicadas las car&as y en los apoyos. Tambi$n esaplicable a barras de sección trans'ersal macia circular

cuadrada o rectan&ular estas >ltimas fle-ionadas alrededor de su e,e de menor momento de inercia y a barras desección trans'ersal circular hueca. Todos los elementosmencionados traba,an principalmente en fle-ión producida

por car&as trans'ersales o por momentos aplicados en suse-tremosI la fle-ión se presenta casi siempre acompaada

por fueras cortantes.

-)-)*Es"a'os mi"!

/n el diseo de miembros en fle-ión deben considerarselos estados lmite de falla si&uientesU

a +ormación de un mecanismo con articulaciones

pl%sticasI b A&otamiento de la resistencia a la fle-ión en la

sección crtica en miembros 6ue no admitenredistribución de momentosI

c "niciación del flu,o pl%stico en la sección crticaI

d *andeo lateral por fle-otorsiónI

e *andeo local del patn comprimidoI

1 ;os perfiles de l%mina del&ada doblados en fro tienenal&unas caractersticas 6ue no se incluyen en estas =ormas.

f *andeo local del alma producido por fle-iónI

& *lastificación del alma por cortanteI

h *andeo local del alma por cortanteI

i Tensión dia&onal en el almaI

, +le-ión y fuera cortante combinadasIL Gtras formas de pandeo del alma producidas por

fueras trans'ersalesI y

l +ati&a.

Adem%s deben considerarse tambi$n estados lmite deser'icio de deformaciones y de 'ibraciones e-cesi'as.

-)-), R!sis"!ncia '! 'is!#o !n 6!7i&n

;a resistencia de diseo en fle-ión MR de una 'i&a otrabe de e,e recto y sección trans'ersal constante se

determina como se indica en los incisos si&uientes.

3.3.2.1 Miembros en los 6ue el pandeo lateral no es

crtico L ≤ Lu

Cuando el sistema de piso proporciona soporte lateral al patn superior de las 'i&as debe tenerse en cuenta 6ue enal&unos tramos el patn comprimido es el inferior. /ste

punto puede ser de especial importancia en diseo ssmico.

;a resistencia de diseo de miembros en fle-ión cuyo patncomprimido est% soportado lateralmente en formacontinua o est% pro'isto de soportes laterales con

separación ; no mayor 6ue ;u es i&ual aU

a *ara secciones tipo 1 ó 2

MR V +R +y V +R M* ≤ +R 1.5My 3.1@

donde módulo de sección pl%sticoI y

M p V +y momento pl%stico resistente nominal dela sección en consideración.

b *ara secciones tipo 3

MR V +R 0 +y V +R My 3.2

donde0 módulo de sección el%sticoI

My V 0 +y momento nominal correspondiente a lainiciación de la fluencia sin considerar esfuerosresiduales en la sección en consideraciónI



; distancia entre secciones de la 'i&a soportadaslateralmente de manera adecuadaI y

;u lon&itud m%-ima no soportada lateralmente para la6ue el miembro puede desarrollar toda'a el momento

pl%stico M p I no se e-i&e capacidad de rotación.

;u se calcula con la ecuación 3.25 ó 3.2@.

/n secciones " o < cuyos patines tienen relacionesancho&rueso comprendidas entre las correspondientes asecciones tipo 2 y 3 fle-ionadas alrededor de cual6uierade sus e,es centroidales y principales puede tomarse un'alor de MR comprendido entre +R M p y +R My calculado

por interpolación lineal teniendo en cuenta 6ue esos'alores corresponden respecti'amente a relaciones

ancho&rueso de los patines de .3? y E/F y .5?

y

E/F .

0i la fle-ión es alrededor del e,e de mayor momento deinercia se comprobar% 6ue la relación ancho&rueso delalma no e-cede de la 6ue corresponde al 'alor calculado deMR para lo 6ue se interpolar% linealmente entre las

relaciones 3.#1 y E/F y 5.! y E/F

correspondientes a +R M p y +R My respecti'amente.

=o hay lmites en la lon&itud sin soporte lateral ensecciones tipo 1 2 ó 3 cuando la sección trans'ersal escircular o cuadrada hueca o macia o cuando la 'i&acual6uiera 6ue sea la forma de su sección trans'ersal sefle-iona alrededor del e,e de menor momento de inercia.*or consi&uiente en estos casos la resistencia de diseo sedetermina con las ecuaciones 3.1@ ó 3.2.

c *ara secciones tipo 4

Cuando tanto el alma como el patn comprimidocorresponden al tipo 4 de acuerdo con las secciones 2.3.1y 2.3.2 el 'alor de MR se determina con los criterios paradiseo de perfiles de l%mina del&ada doblados en fro. =ose incluyen en estas =ormas.

Cuando los patines cumplen los re6uisitos de las seccionestipo 1 2 ó 3 y las almas son tipo 4 el 'alor de MR seobtiene de acuerdo con la sección 4.5.?.

Cuando las almas cumplen los re6uisitos de las seccionestipo 1 2 ó 3 y los patines son tipo 4U

MR V +R 0e +y 3.21

donde 0e 6ue es el módulo de sección el%stico efecti'o delelemento se calcula con el ancho efecti'o del patncomprimido determinado de acuerdo con la sección 2.3.!en 'e del ancho total. /l módulo de sección de perfilessim$tricos respecto al e,e de fle-ión puede calcularse

conser'adoramente utiliando el mismo ancho efecti'o enel patn en tensión.

Como una alternati'a 0e puede determinarse usando un

ancho efecti'o de 1.4#t y E/F en patines soportados a

lo lar&o de sus dos bordes paralelos a la dirección del

esfuero y de .5?t y E/F cuando sólo est% apoyado

uno de los bordesI en este >ltimo caso b t no debee-ceder de !.

/n las ecuaciones 3.1@ a 3.21 +R se toma i&ual a .@.

3.3.2.2 Miembros en los 6ue el pandeo lateral es crtico L + Lu

;a resistencia de diseo de miembros en fle-ión cuyassecciones trans'ersales est%n pro'istas de soportes lateralescon separaciones mayores 6ue ;u es i&ual aU

a *ara secciones tipo 1 ó 2 con dos e,es de simetrafle-ionadas alrededor del e,e de mayor momento deinerciaU

0i pu M M

3

2>

p R

u

p

p R R M F M

M . M F . M ≤

−=

2?A1151

3.22

0i pu M M

3

2≤

MR V +R Mu 3.23

/n 'i&as de sección trans'ersal " o < laminadas o hechascon tres placas soldadas Mu momento resistente nominalde la sección cuando el pandeo lateral se inicia en el

inter'alo el%stico es i&ual aU



=

ππ

= % y yu C I L

E & )' I E

LC M

2

π+

π= % y C

L.

& I

LC

E 2

!23.24

donde+R factor de resistencia i&ual a .@I

"y momento de inercia respecto al e,e de simetrasituado en el plano del almaI

D constante de torsión de 0aint 8enantI y

Ca constante de torsión por alabeo de la sección.

C 6ue puede tomarse conser'adoramente i&ual a launidad est% dado porU

CV.!Z.4M1M2 para tramos 6ue se fle-ionanen cur'atura simple.

CV.!H.4M1M2 pero no menor 6ue .4 paratramos 6ue se fle-ionan en cur'atura doble.

CV1. cuando el momento fle-ionante en cual6uier sección dentro del tramo no soportado lateralmente esmayor 6ue M2 o cuando el patn no est% soportadolateralmente de manera efecti'a en uno de lose-tremos del tramo.

M1 y M2 son respecti'amente el menor y el mayor delos momentos en los e-tremos del tramo en estudiotomados en 'alor absoluto.

/n miembros de sección trans'ersal en ca,ón rectan&ular hueca se toma Ca V .

;u se ha definido con anterioridad y ;r es la lon&itud 6uesepara los inter'alos de aplicación de las ecuaciones 3.22 y

3.23 la ecuación 3.22 es '%lida para ; ≤;r y la 3.23 para

; 7 ;r .

;u y ;r se calculan con las e-presiones si&uientesU

1 Miembros de sección trans'ersal "

211

2u

%

u

u , & '

C E

, L ++

π=

3.25

211

2r

%

r

r , & '

C E

, L ++

π=

3.2!

donde

/ módulo de elasticidad del acero i&ual a2 M*a 2 4 L&cmJI y

( módulo de elasticidad al esfuero cortantei&ual a ##2 M*a #?4 L&cmJ.

/n las ecuaciones anteriores

r

y

% y

u , . I

C

& '

F C . , 22A32@34 ==

3.2#

y

% y

r

I

C

& '

F C ,

3

4=

3.2?

2 Miembros de sección trans'ersal rectan&ularmacia o huecaU

& I F C

E . L y

y

u @1A=3.2@

u y

y

r L & I F C

E L [email protected] ==

3.3

;as ecuaciones 3.22 y 3.23 pueden utiliarse sin calcular

las lon&itudes caractersticas ;u y ;r .

b *ara secciones tipo 3 ó 4 con dos e,es de simetra y para canales en las 6ue est% impedida la rotaciónalrededor del e,e lon&itudinal fle-ionadas alrededor dele,e de mayor momento de inerciaU

0i yu M M

3

2>

−=

u

y

y R R M

M . M F . M

2?A1151

3.31 pero no mayor 6ue +R My para secciones tipo 3 ni 6ue el'alor dado por la ecuación 3.21 cuando las almas cumplenlos re6uisitos de las secciones 1 2 ó 3 y los patines sontipo 4.

0i yu M M

3

2≤

MR V +R Mu 3.32



Mu se calcula con la ecuación 3.24 6ue es tambi$naplicable para canales haciendo i&ual a cero el se&undot$rmino contenido en el radical.

;os lmites de aplicación de las di'ersas ecuaciones sedeterminan tambi$n con las ecuaciones 3.25 y 3.2! pero alcalcular u y r y al aplicar las ecuaciones 3.2@ y 3.3 amiembros de sección trans'ersal rectan&ular hueca debesustituirse por 0.

Cuando los patines cumplen los re6uisitos de las seccionestipo 1 2 ó 3 y las almas son tipo 4 el momento resistentede diseo no debe e-ceder el 'alor obtenido de acuerdocon la sección 4.5.?.

/n miembros de sección trans'ersal en ca,ón rectan&ular hueca se toma Ca V .

*uede utiliarse la teora pl%stica cuando las secciones sontipo 1 ó 2 y la distancia entre secciones trans'ersalessoportadas lateralmente de manera adecuada no e-cede de; p en onas de formación de articulaciones pl%sticasasociadas con el mecanismo de colapso.

; p es la lon&itud m%-ima no soportada lateralmente para la6ue el miembro puede desarrollar toda'a el momento

pl%stico M p y conser'arlo durante las rotacionesnecesarias para la formación del mecanismo de colapso.

0e calcula como si&ueU

0ecciones "

y

y

p r F

E

M

M .). L

=

2

1A#!A12A

3.33

0ecciones rectan&ulares macias o en ca,ón

y

y

p r F

E

M

M .). L

=

2

11AA1#A

≥

y

y

r F

E .

1A

3.34

/n la re&ión adyacente a la >ltima articulación pl%stica yen onas 6ue se conser'en en el inter'alo el%stico alformarse el mecanismo de colapso la separación entresecciones no soportadas lateralmente debe ser tal 6ue secumplan los re6uisitos de las secciones 3.3.2.1 ó 3.3.2.2 en'i&as y de la sección 3.4 en columnas.

/n las e-presiones anterioresU

M2 mayor de los momentos en los e-tremos del tramo nosoportado lateralmenteI es con frecuencia el momento

pl%stico resistente del miembro en estudioI

M1 menor de los momentos en los e-tremos del tramo nosoportado lateralmenteI y

r y radio de &iro alrededor del e,e de menor momento deinercia.

/l cociente M1 M2 es positi'o cuando el se&mento de'i&a entre puntos soportados lateralmente se fle-iona encur'atura doble y ne&ati'o cuando lo hace en cur'aturasimple.

9eben soportarse lateralmente todas las secciones en 6ueaparecan articulaciones pl%sticas asociadas con elmecanismo de colapso.

3.3.2.3 8i&as tubulares de sección trans'ersal circular

;a resistencia de diseo de miembros en fle-ión de seccióntrans'ersal circular hueca se determina como si&ueU

0i 9 t ≤ .#1/+y para diseo pl%stico este lmite

se reduce a .44?/+y

MR V +R M p V +R +y 3.35

0i .#1/ +y \ 9 t ≤ .3@/+y

y

y

R R F F E

t / *. ) F M

= A2A#A1

3.3!

0i .3@/ +y \ 9 t ≤ .44?/+y

t / *

E . F M R R

33AA=

3.3#donde0 módulo de sección el%stico de la sección trans'ersal

completaI y

+R factor de resistencia i&ual a

.@ en todos los casos.

=o se admiten relaciones 9 t mayores 6ue .44?/ +y .

-)-)- R!sis"!ncia '! 'is!#o a cor"an"!

/sta sección se aplica al alma o almas en el caso demiembros de alma m>ltiple como las secciones en ca,ónde 'i&as y trabes de sección trans'ersal con dos e,es desimetra sometidas a fueras cortantes alo,adas en uno de



los planos de simetra 6ue coincide con el alma cuando$sta es >nica o es paralelo a ellas en miembros con m%s deun alma cuando el diseo 6ueda re&ido por al&uno de losestados lmite de resistencia al cortante.

;a resistencia de diseo al cortante 8R de una 'i&a otrabe de e,e recto y sección trans'ersal constante desección " C o en ca,ón es

8R V 8 = +R 3.3?

donde+R factor de resistencia i&ual a .@I y

8 = es la resistencia nominal 6ue se determina como seindica a continuación.

Al e'aluar 8 = se tendr% en cuenta si la sección tiene una om%s almas.

h es el peralte del almaI se toma i&ual a la distancia libreentre patines en secciones hechas con placas soldadas y ala distancia entre los puntos donde comienan las cur'asde unión de alma y patines en secciones laminadas.

a 0i y F

k E .

t

@?A≤

8 = V .!!+y Aa 3.3@

/l alma falla por cortante en el inter'alo deendurecimiento por deformación.

b 0i y y F

k E .

t

F

k E . 121@?A ≤<

%

y

0 At /

k F E .1

!5A=

3.4

;a falla es por plastificación del alma por cortante.

c 0i y y F

k E

.t

F

k E

. 4A1121 ≤< se consideran dos

casosU

1 /stado lmite de iniciación del pandeo del alma

%

y

0 At

k F E 1

!5.A=

3.41

2 /stado lmite de falla por tensión dia&onal

A / %)

F .

/ %)

.-

t /

k F E .1 %

y y

0

+

=

22 1

5AA

1

?#AA1

!5A

3.42

d 0it

F

k E .

y

<4A1

se consideran dos casosU

1 /stado lmite de iniciación del pandeo del alma

% 0 At /

k E .1

2

@A5A=

3.43

2 /stado lmite de falla por tensión dia&onal

%

y

0 A / %

F .

/ %)

.-

t /

k E .1

++

=

2221

5AA

1

?#AA1

@A5A

3.44

*ara 6ue pueda tomarse como estado lmite la falla por tensión dia&onal ecuaciones 3.42 y 3.44 la sección debetener una sola alma secciones " laminadas o formadas por

placas y estar reforada con atiesadores trans'ersalesdiseados de acuerdo con la sección 4.5.#. Adem%s ahno debe e-ceder de 3. ni de W2!htXJ.

/n las e-presiones anterioresU

Aa %rea del alma i&ual al producto de su &rueso t por el

peralte total de la sección dI

h peralte del almaI

t &rueso del almaI

a separación entre atiesadores trans'ersalesI y

L coeficiente sin dimensiones 6ue se calcula con laecuación 3.45.

2

A5A5

/ %

..k +=

3.45

L se toma i&ual a 5. cuando la relación ah es

mayor 6ue 3. o 6ue W2!htXJ y cuando no se

emplean atiesadores. /n almas no atiesadas ht nodebe e-ceder de 2!.



/n estructuras diseadas pl%sticamente la resistencia dediseo al cortante de las 'i&as es

8R V .55 +R Aa +y 3.4!

donde +R se toma i&ual a .@.

Cuando la sección tiene dos o m%s almas Aa es la suma delas %reas de todas ellas.

3.3.3.1 8i&as tubulares de sección trans'ersal circular

;a resistencia de diseo al cortante de miembros desección trans'ersal circular hueca es

8R V 8 = +R 3.4#

donde +R se toma i&ual a .@ y 8 = es la resistencia

nominal 6ue se calcula como si&ue

0i52

2

23

.

y

t / *

F / E .

*

%≤

y 9t ≤ .3@/+y

8 = V .3A +y 3.4?

dondeA %rea total de la sección trans'ersal del miembroI y

a lon&itud del tramo de 'i&a con fuera cortante

constante o casi constante.

-)-). F!7i&n $ cor"an"! com1ina'os

/n 'i&as con almas no reforadas debe satisfacerse lacondición

A1.1

1 )

M

M

R

*

R

* ≤3.4@

Cuando se necesitan atiesadores trans'ersales en 'i&as desección " cuya alma se ha diseado tomando en cuenta la

contribución del campo de tensión dia&onal y 89 y M9

est%n comprendidos entre los lmites

.!8R ≤ 89 ≤ 8R y .#5MR ≤ M9 ≤ MR

debe cumplirse la condición

A1455A#2#A .1

1 .

M

M .

R

*

R

* ≤+3.5

donde

MR resistencia de diseo en fle-ión calculada de acuerdocon las secciones 3.3.2.1 3.3.2.2 ó 4.5.?I

8R resistencia de diseo al cortante sección 3.3.3I y

M9 y 89 momento fle-ionante y fuera cortante de

diseo respecti'amente.

-). Mi!m1ros 6!7ocomprimi'os

/n esta sección se trata el diseo de miembros de e,e rectoy sección trans'ersal constante con dos e,es de simetrasu,etos a compresión y a fle-ión producida por momentos6ue obran alrededor de uno o de los dos e,es de simetra.0e desi&nan indistintamente con las palabras EcolumnaF oEelemento fle-ocomprimidoF.

*ara los fines de esta sección las estructuras de las 6ueforman parte los miembros fle-ocomprimidos se clasificanen Ere&ularesF e Eirre&ularesF.

na estructura Ere&ularF se caracteria por6ue est%formada por un con,unto de marcos planos 6ue son partede dos familias frecuentemente perpendiculares entre s

pro'istos o no de contra'enteo 'ertical con o sin muros deri&ide paralelos o casi paralelos li&ados entre s en todoslos ni'eles por sistemas de piso de resistencia y ri&idesuficientes para obli&ar a 6ue todos los marcos y murostraba,en en con,unto para soportar las fueras laterales

producidas por 'iento o sismo y para proporcionar a laestructura la ri&ide lateral necesaria para e'itar problemasde pandeo de con,unto ba,o car&as 'erticales y deinestabilidad ba,o acciones 'erticales y horiontales

combinadas. Adem%s todos los marcos planos deben tener caractersticas &eom$tricas seme,antes y todas lascolumnas de cada entrepiso deben ser de la misma alturaaun6ue $sta 'are de un entrepiso a otro.

na estructura se considera Eirre&ularF cuando loselementos 6ue la componen no constituyen marcos planoscuando $stos no pueden considerarse paralelos entre scuando los sistemas de piso no tienen resistencia o ri&ideadecuada cuando onas importantes de los entrepisoscarecen de diafra&mas horiontales cuando la &eometrade los marcos planos difiere substancialmente de unos aotros cuando las alturas de las columnas 6ue forman parte

de un mismo entrepiso son apreciablemente diferentes ocuando se presentan simult%neamente dos o m%s de estascondiciones.

na construcción puede ser re&ular en una dirección eirre&ular en la otra y al&unos entrepisos pueden ser re&ulares y otros no.

;a mayor parte de los edificios urbanos de departamentosy oficinas tienen estructuras re&ulares. 0on irre&ulares lasestructuras de muchos salones de espect%culos cines



teatros auditorios y de buena parte de las construccionesindustriales.

0on tambi$n irre&ulares las estructuras especiales como p$ndulos in'ertidos tan6ues ele'ados por e,emplo.

/n las secciones 3.4.3 y 3.4.4 se indica cómo dimensionar columnas 6ue forman parte respecti'amente deestructuras re&ulares y de estructuras irre&ulares.

Tambi$n se incluye a6u el diseo de miembrosfle-ocomprimidos del tipo de las cuerdas en compresión dearmaduras sobre las 6ue obran car&as trans'ersalesaplicadas entre los nudos aun6ue ten&an un solo e,e desimetra.

-).)* Es"a'os mi"!

/n el diseo de miembros fle-ocomprimidos deben

considerarse los si&uientes estados lmite de fallaU

a *andeo de con,unto de un entrepiso ba,o car&a'erticalI

b *andeo indi'idual de una o al&unas columnas ba,ocar&a 'erticalI

c "nestabilidad de con,unto de un entrepiso ba,o car&as'erticales y horiontales combinadasI

d +alla indi'idual de una o al&unas columnas ba,ocar&as 'erticales y horiontales combinadas por inestabilidad o por6ue se a&ote la resistencia de al&unade sus secciones e-tremasI y

e *andeo local.

9ebe considerarse tambi$n un estado lmite de ser'icio dedeformaciones laterales de entrepiso 6ue dependen en

buena parte aun6ue no e-clusi'amente de lascaractersticas de las columnas.

/n lo 6ue si&ue se dan recomendaciones para e'itar 6ue sealcancen los estados lmite de falla anteriores e-cluyendoel pandeo local 6ue se trata en la sección 2.3.

-).), D!"!rminaci&n '! os mom!n"os '! 'is!#o M uox ?

M uoy ?:uox M

$:uoy M

/n todos los casos 6ue se describen a continuacióne-cepto en el an%lisis de primer orden de estructurasirre&ulares ya sea 6ue el diseo 6uede re&idoe-clusi'amente por car&as 'erticales o por sucombinación con acciones horiontales producidas por 'iento o sismo las estructuras sean re&ulares o irre&ularesdeben analiarse ba,o la acción combinada de las fueras

reales 6ue act>an sobre ellas y de fueras ficticiashoriontales 6ue se aplican en la misma dirección y sentido6ue las fueras de 'iento o sismo o en estructurasasim$tricas ba,o car&a 'ertical en el sentido en 6ue susefectos se sumen con los debidos a la asimetra de manera

6ue los momentos de diseo Muo y :uo M incluyencontribuciones de los dos tipos de car&as reales y ficticias.

;as fueras ficticias horiontales 6ue se aplican en cadauno de los ni'eles de la estructura y en todas lascombinaciones de car&as se toman i&uales a .5 'ecesla car&a 'ertical de diseo factoriada 6ue act>e en elni'el correspondiente a la combinación de car&as enestudio.

-).)- Dim!nsionami!n"o '! co%mnas %! 6ormanpar"! '! !s"r%c"%ras r!5%ar!s

;os miembros fle-ocomprimidos 6ue forman parte deestructuras re&ulares se dimensionan de manera 6ue sesatisfa&an los re6uisitos 6ue se indican a continuación.

/n todos los casos debe re'isarse la resistencia de las dossecciones e-tremas y de la columna completa incluyendoefectos de se&undo orden. ;as secciones e-tremas sere'isan con las ecuaciones 3.51 ó 3.52 y 3.53 3.54 ó 3.55se&>n el tipo de sección de 6ue se trate y la re'isión de lacolumna completa se efect>a con la ecuación 3.5! ó 3.5#.;as dimensiones de las columnas se obtienen de manera6ue se cumplan simult%neamente las condiciones deresistencia de las secciones e-tremas y de la columna

completa.

3.4.3.1 Re'isión de las secciones e-tremas

a 0ecciones tipo 1 y 2

/n cada uno de los e-tremos de la columna debesatisfacerse la condiciónU

0ecciones < o "

A1!AA?5A

. M F

M .

M F

M .

P F

P

py R

uoy

px R

uox

y R

u ≤++

3.51

0ecciones en ca,ón cuadradas

A1?AA?AA

. M F

M .

M F

M .

P F

P

py R

uoy

px R

uox

y R

u ≤++3.52

donde+R se toma i&ual a .@I



*u Muo- y Muoy fuera a-ial de diseo 6ue obra sobrela columna y momentos de diseo en el e-tremoconsiderado calculados de acuerdo con las secciones1.5.1 ó 3.4.2I

M p- V - +y y M py V y +y momentos pl%sticos

resistentes nominales de la sección para fle-iónalrededor de los e,es y P respecti'amenteI y

*y V At +y fuera a-ial nominal 6ue obrando por ssola ocasionara la plastificación de una columnacorta cuyas secciones trans'ersales tienen un %rea At .

Cuando se emplee al&una de las dos ecuaciones anteriores para re'isar columnas de sección trans'ersal < " o enca,ón cuadrada ha de comprobarse 6ue se cumplaadem%s la condición.

A1. M F

M

M F

M

py R

uoy

px R

uox

≤+ 3.53

0i la sección trans'ersal de la columna no es nin&una delas mencionadas arriba las ecuaciones 3.51 y 3.52 sesustituyen por

A.1≤++ py R

uoy

px R

uox

y R

u

M F

M

M F

M

P F

P

3.54

b 0ecciones tipo 3 y 4

/n cada uno de los e-tremos de la columna debesatisfacerse la condiciónU

A1. M

M

M

M

P F

P

R2

uoy

R,

uox

y R

u ≤++3.55

donde MR y MRP se calculan como se indica en losincisos 3.3.2.1.b y 3.3.2.1.c y las otras cantidades 6ueaparecen en la ecuación se han definido arriba.

3.4.3.2 Re'isión de la columna completa

a 0ecciones tipo 1 y 2

9ebe satisfacerse la condiciónU

A.1

::

≤++ py R

uoy

3

uox

C

u

M F

M

M

M

R

P

3.5!

donde+R se toma i&ual a .@I

*u :uox M

y:uoy M

fuera a-ial de diseo 6ue obrasobre la columna y momentos de diseo calculadosde acuerdo con las secciones 1.5.1 3.4.2 ó 3.4.3.3. /nla ecuación 3.5! lo mismo 6ue en las ecuaciones 3.5?

y 3.5@ se utilian siempre los momentos de diseom%-imos alrededor de los e,es y P aun6ue los dosno se presenten en el mismo e-tremo de la columna.

Mm momento resistente de diseo para fle-ión alrededor del e,e I se calcula como se indica en la sección3.3.2 o en forma apro-imada con la ecuación '%lida

para secciones " o <U

px R px

y y

R3 M F M E F L/r

. F M ≤

−=

55.1?

A#1

3.5#

/n las ecuaciones de la sección 3.3.2 debe hacerseCV1..

Mm puede tomarse i&ual a +R M p- cuando la columna est%soportada lateralmente en forma continua o cuando est%

pro'ista de soportes laterales con separación ; no mayor

6ue ;u dada por al&una de las ecuaciones 3.25 ó 3.2@ si

no se re6uiere capacidad de rotación o no mayor 6ue ; p ecuaciones 3.33 ó 3.34 cuando s se re6uiera capacidad derotación.

R c resistencia de diseo en compresión se determina deacuerdo con la sección 3.2.2. 0e calcula con NV1. lo

mismo 6ue las fueras */2 de la ecuación 1.5.

b 0ecciones tipo 3 y 4

9ebe cumplirse la condiciónU

A1

::

. M

M

M

M

R

P

R2

uoy

R,

uox

c

u ≤++3.5?

donde

MR y MRP momentos resistentes de diseo alrededor del e,e y del P se calculan de acuerdo con lasección 3.3.2 haciendo CV1.. R c y */2 ecuación

1.5 se calculan con NV1..

/n lu&ar de las ecuaciones 3.51 3.52 y 3.5! pueden usarsee-presiones m%s refinadas 6ue aparecen en la literaturat$cnica 6ue son aplicables a columnas de seccióntrans'ersal < o en ca,ón.



3.4.3.3 Momentos de diseo

a An%lisis el%stico de primer orden

0i las fueras normales y los momentos se obtienen por medio de un an%lisis con'encional de primer orden basadoen la &eometra inicial de la estructura los momentos dediseo se determinan con las ecuaciones 1.1 y 1.2 como seindica en la sección 1.5.1.1.

;as ecuaciones 3.51 a 3.55 se aplican dos 'eces a los dose-tremos de la columna con los momentos Muo calculadosen cada uno de ellos y la 3.5! y 3.5? una sola con los

momentos:uox M

y:uoy M

m%-imos aun6ue no se presenten en el mismo e-tremo.

/ntrepisos cuyo diseo 6ueda re&ido por car&as

'erticales >nicamente

/n columnas 6ue forman parte de entrepisos cuyodiseo 6ueda re&ido por car&as 'erticales >nicamentelo 6ue es frecuente en edificios de poca altura y en losentrepisos superiores de edificios altos los momentosMtp suelen ser nulos en la condición de car&a de diseola >nica e-cepción la constituyen las estructuras muyasim$tricas en &eometra yo car&a en las 6ue lascar&as 'erticales pueden ocasionar desplaamientoslaterales de entrepiso si&nificati'os. 9e todos modoslos posibles efectos traslacionales debidos a asimetrasno intencionales en car&as y ri&ideces se tienen en

cuenta por medio de las fueras horiontales ficticiasmencionadas en la sección 3.4.2.

9ebe demostrarse 6ue el ndice de estabilidad " no esmayor 6ue .3 en nin&>n entrepiso.

b An%lisis el%stico de se&undo orden

0i las fueras normales y los momentos se obtienen por medio de un an%lisis de se&undo orden2 en el 6ue se tienenen cuenta por lo menos los efectos indicados en la sección1.5.1 y las fueras ficticias de la sección 3.4.2 o si se

demuestra de acuerdo con el inciso 2.2.2.b 6ue puedendespreciarse los efectos de se&undo orden los momentosde diseo se determinan como si&ueU

Muo V Mti Z Mtp3.5@

2 /n $ste debe tenerse en cuenta 6ue cuando losdesplaamientos laterales son producidos por sismo sedeterminan multiplicando por el factor Q los causados por las fueras ssmicas de diseo reducidas.

:uo M V B1 Mti Z Mtp 3.!

Todas las cantidades 6ue aparecen en estas ecuacionestienen los mismos si&nificados 6ue en las ecuaciones 1.1 y1.2.

-).). Dim!nsionami!n"o '! co%mnas %! 6ormanpar"! '! !s"r%c"%ras irr!5%ar!s

;os miembros fle-ocomprimidos 6ue forman parte deestructuras irre&ulares se dimensionan de manera 6ue sesatisfa&an los re6uisitos 6ue se indican a continuación.

/n todos los casos debe re'isarse la resistencia de las dossecciones e-tremas y la de la columna completaincluyendo efectos de se&undo orden y las fueras ficticias

horiontales 6ue se describen en la sección 3.4.2. ;asdimensiones de las columnas se obtienen de manera 6ue secumplan simult%neamente las condiciones de resistenciade las secciones e-tremas y de la columna completa.

3.4.4.1 Re'isión de las secciones e-tremas

0e lle'a a cabo como se indica en la sección 3.4.3.1.

3.4.4.2 Re'isión de la columna completa

0e lle'a a cabo como se indica en la sección 3.4.3.2.

3.4.4.3 9eterminación de los momentos de diseo M uox

M uoy :uox M

y:uoy M

a An%lisis el%stico de primer orden

0i las fueras normales y los momentos se obtienen por medio de un an%lisis con'encional de primer orden basadoen la &eometra inicial de la estructura los momentos dediseo se determinan como si&ueU

Muo V Mti Z Mtp 3.!1

:uo M V B1 Mti Z Mtp 3.!2

/n la ecuación 3.!1 Mti y Mtp tienen el mismo si&nificado6ue en la ecuación 1.1 y en la ecuación 3.!2 si&nifican lomismo 6ue en la ecuación 1.2. B1 est% dado por laecuación 1.3.



;as literales 6ue aparecen en la ecuación 1.3 conser'an sussi&nificados pero los 'alores indicados para C sólo sonaplicables a columnas 6ue formen parte de marcos en los6ue puedan despreciarse los efectos de esbelte debidos adesplaamientos lineales de sus ni'eles por6ue est$n

pro'istos de contra'enteo 'ertical o muros de cortante deri&ide y resistencia adecuadas o por su propia ri&ideI encaso contrario se tomar% CV1.. 9e manera an%lo&a enel c%lculo del factor de lon&itud efecti'a N necesario para

e'aluar B1 y R c en las ecuaciones 3.5! y 3.5? se tendr% encuenta si hay o no contra'enteos 'erticales adecuados.*or consi&uiente N puede ser menor o mayor 6ue 1..

b An%lisis el%stico de se&undo orden

0i las fueras normales y los momentos se obtienen por medio de un an%lisis de se&undo orden en el 6ue se tienenen cuenta por lo menos los efectos indicados en la sección1.5.1 y las fueras ficticias horiontales de la sección3.4.2 los momentos de diseo se determinan con lasecuaciones 3.!1 y 3.!2 pero ahora C tiene el 'alor

indicado con relación a la ecuación 1.3 y */ se determina

con un factor de lon&itud efecti'a N menor o i&ual 6ue1. lo mismo 6ue R c en las ecuaciones 3.5! y 3.5?.

0e recomienda 6ue siempre 6ue sea posible el diseo delas columnas de estructuras irre&ulares se base en lasacciones determinadas con un an%lisis de se&undo orden.

-)/ Mi!m1ros !n 6!7o"!nsi&n

/n esta sección se dan recomendaciones para el diseo demiembros de e,e recto y sección trans'ersal constante condos e,es de simetra sometidos a la acción simult%nea deuna fuera de tensión a-ial y fle-ión producida por momentos 6ue act>an alrededor de uno o de los dos e,es desimetra.

-)/)* Es"a'os mi"!

0on los correspondientes a miembros en tensión sección3.1.1 a miembros en fle-ión sección 3.3.1 o a lacombinación de las dos solicitaciones. ;os estados lmitede pandeo local o lateral no suelen ser crticos pero

pueden serlo si los efectos de la fuera de tensión a-ial son pe6ueos en comparación con los ocasionados por lafle-ión o si la fuera cortante es ele'ada y el alma esbelta.

-)/), Dim!nsionami!n"o

;os miembros 6ue traba,an en fle-otensión y 6ue cumplenlos re6uisitos de la sección 3.5 deben dimensionarse demanera 6ue satisfa&an las condiciones si&uientesU

a Re'isión de las secciones e-tremas

0ecciones tipo 1 y 2. 9eben cumplirse las 6ue seanaplicables de las e-presiones 3.51 a 3.54.

0ecciones tipo 3 y 4. 9ebe cumplirse la e-presión 3.55.

b Re'isión del miembro completo

9ebe satisfacerse la condición

A1. M

M

M

M

R

P

R2

uo y

R,

uo x

t

u ≤++3.!3

donde*u Muo- y Muoy fuera a-ial de diseo 6ue obra sobre

la barra y momentos de diseo en la secciónconsiderada amplificados por efectos de se&undo

orden como se indica en la sección 1.5.1.1 perotomando B1 V1.I

R t resistencia de diseo en tensión determinada deacuerdo con la sección 3.1I y

MR y MRP resistencias de diseo en fle-ióncalculadas como se indica en la sección 3.3.

/n lu&ar de utiliar la ecuación 3.!3 el diseo puede basarse en un estudio m%s preciso de la interacción detensión y fle-ión.

-): Cons"r%cci&n comp%!s"a

/sta sección se refiere al diseo de miembros estructuralesformados por perfiles de acero 6ue traba,an en con,untocon elementos de concreto reforado o con recubrimientoso rellenos de este material. 0e tratan en ella columnascompuestas formadas por perfiles de acero laminados ohechos con secciones o placas remachadas atornilladas osoldadas o por tubos o miembros de sección trans'ersalrectan&ular hueca de acero aho&ados en concretoreforado o rellenos de este material y 'i&as o trabesarmaduras o lar&ueros de alma abierta E,oistsF de aceroaho&ados en concreto reforado o 6ue soportan una losainterconectados de manera 6ue los dos materiales traba,en

en con,unto.0e incluyen 'i&as compuestas libremente apoyadas ocontinuas li&adas con la losa de concreto por medio deconectores de cortante o aho&adas en concreto.

-):)* Mi!m1ros comprimi'os

0on columnas compuestas las 6ue est%n formadas por un perfil de acero laminado o hecho con placas aho&ado enconcreto o por un elemento de acero de sección



trans'ersal hueca circular o rectan&ular relleno deconcreto 6ue cumplen las condiciones 6ue se indican acontinuación.

3.!.1.1 ;imitaciones

*ara 6ue un miembro comprimido pueda considerarse unacolumna compuesta ha de cumplir las condicionessi&uientesU

a /l %rea de la sección trans'ersal del elemento de aceroes cuando menos el cuatro por ciento del %rea de lasección trans'ersal compuesta total.

b /l concreto 6ue recubre la sección de acero est%reforado con barras lon&itudinales de car&a barraslon&itudinales para restrin&ir el concreto y estribostrans'ersales. ;as barras lon&itudinales de car&a soncontinuas a tra'$s de los pisosI las 6ue restrin&en el

concreto pueden interrumpirse en ellos. ;a separaciónentre estribos no e-cede de 23 de la dimensión menor de la sección compuesta ni de 3 mm. /l %rea de lasección trans'ersal de cada una de las barras 6ueforman el refuero lon&itudinal y trans'ersal no esmenor de @ mmJ por cada 5 mm de separación entre

barras. /l recubrimiento del refuero es cuandomenos de 4 mm medidos al borde e-terior de las

barras colocadas por fuera sean lon&itudinales oestribos.

c 0i el concreto es de peso 'olum$trico normal suresistencia especificada en comprensión f cK no es

menor de 2 M*a 2 L&cmJ ni mayor de 54 M*a55 L&cmJI si es li&ero tendr% una resistencia nomenor de 2@ M*a 3 L&cmJ.

d 0i el lmite de fluencia del acero sea estructural o derefuero es mayor de 412 M*a 42 L&cmJ en elc%lculo de resistencia se tomar% ese 'alor.

e /l &rueso t de las paredes de las secciones tubulares deacero estructural rellenas de concreto no es menor 6ue

E F b y 3 para cada cara de ancho b en secciones

rectan&ulares o cuadradas ni 6ue E F * y ? en

secciones circulares de di%metro e-terior 9 ni 6ue3 mm en cual6uier caso. / es el módulo de

elasticidad del acero y +y corresponde al acero del perfil.

3.!.1.2 Resistencia de diseo

;a resistencia de diseo R c de las columnas compuestascomprimidas a-ialmente se determina con las ecuaciones

3.3 y 3.4 de la sección 3.2 con nV1.4 en las 6ue sehacen las modificaciones si&uientesU

+R se toma i&ual a .?5I

a At es el %rea total de la sección trans'ersal delelemento de acero estructuralI

r es el radio de &iro del elemento de acero estructuralIcuando se trate de una sección aho&ada en concreto nose tomar% menor 6ue .3 'eces la dimensión total de lasección compuesta en el plano en 6ue se estudie el

pandeo.

b +y y / se sustituyen por los 'alores modificados +my y

/m U

t

cc

t

r yr y3y

A

A f C

A

A F C F F :21 ++=

3.!4

t

cc3

A

A E C E E 3+=

3.!5dondeAc %rea de concretoI

At %rea del elemento de acero estructuralI

Ar %rea de las barras de refuero lon&itudinalesI

/ módulo de elasticidad del aceroI

/c módulo de elasticidad del concreto. *ara concretos

clase 1 se supondr% i&ual a 44 Kc f para

concretos con a&re&ado &rueso calio y 35 Kc f

si el a&re&ado &rueso es bas%lticoI y para los clase 2

i&ual a 25 Kc f I en cual6uiera de los casos

tomando f cK en M*a se obtiene /c en esas mismas

unidades 14 Kc f 11

Kc f y ?

Kc f respecti'amente si se usan L&cmJ. *araconcreto li&eros se determinar% de acuerdo con lo

prescrito en las =ormas T$cnicas Complementarias para 9iseo y Construcción de /structuras deConcreto donde tambi$n se dan las caractersticas delos concretos clase 1 y 2I

+y esfuero de fluencia mnimo especificado del acerodel perfil o sección tubularI

+yr esfuero de fluencia mnimo especificado de las barras de refuero lon&itudinalI

f cK resistencia especificada del concreto en compresiónI



f c: resistencia nominal del concreto en compresión i&ual

a .?f cKI y

C1 C2 C3 coeficientes num$ricosI

para secciones tubulares rellenas de concreto

C1 V1. C2 V.?5 C3 V.4I para perfiles aho&ados en concretoC1 V.# C2 V.! C3 V.2.

3.!.1.3 Columnas con 'arios perfiles de acero

0i la sección compuesta est% formada por dos o m%s perfiles de acero $stos deben unirse entre s por medio dedia&onales o placas interrumpidas 6ue satisfa&an losre6uisitos aplicables de la sección 4.2.

3.!.1.4 Transmisión de car&as

;as car&as aplicadas en columnas compuestas formadas por una sección de acero aho&ada en concreto encompresión a-ial se transmitir%n entre el acero y elconcreto de acuerdo con los re6uisitos si&uientesU

a Cuando la fuera e-terior se aplica directamente a lasección de acero se colocar%n los conectores decortante necesarios para transmitir la fuera 8uK dada

por

−=

nc

yt

uu R

F A 1 1 1K

3.!!

b Cuando la fuera e-terior se aplica directamente alconcreto se colocar%n los conectores de cortantenecesarios para transmitir la fuera 8uK dada por

nc

yt

uu R

F A1 1 =K

3.!#

donde8u fuera 6ue se introduce en la columnaI

At y +y %rea y esfuero de fluencia de la sección deaceroI y

R nc resistencia nominal en compresión de la columna

compuesta calculada di'idiendo entre +R V.?5 la

resistencia de diseo R c determinada como se indicaen la sección 3.!.1.2.

;os conectores de cortante 6ue transmiten la fuera 8uKdeben distribuirse a lo lar&o del miembro. ;a separaciónentre ellos no ser% mayor de 4 mm y se colocar%ncuando menos en dos caras de la sección de acero con

una confi&uración sim$trica con respecto a los e,es de esasección.

Cuando el %rea del concreto de soporte en el 6ue se apoyala car&a es m%s ancha 6ue la ona car&ada directamente en

uno o m%s de sus lados y su e-pansión lateral est%restrin&ida en los restantes la resistencia m%-ima dediseo del concreto se toma i&ual a 1.#+R f cK AB donde+R V .!5 es el factor de resistencia para aplastamiento

del concreto y AB es el %rea car&ada.

-):), Mi!m1ros !n 6!7i&n

/sta sección se aplica a 'i&as compuestas formadas por secciones " armaduras o lar&ueros de alma abiertaE,oistsF de acero estructural interconectadas con unalosa de concreto reforado 6ue se apoya directamente en elelemento de acero o con una l%mina acanalada sobre la

6ue se cuela una losa de concreto y a los mismoselementos de acero aho&ados en concreto reforado.

;as 'i&as compuestas con armaduras o lar&ueros de almaabierta sólo pueden utiliarse en elementos librementeapoyados 6ue no formen parte del sistema 6ue resiste lasacciones laterales a menos 6ue en el diseo se ten&a encuenta la estabilidad de las cuerdas inferiores en lascone-iones.

3.!.2.1 <ipótesis de diseo y m$todos de an%lisis

a 9istribuciones de esfueros en onas donde se alcanala resistencia >ltima de la sección por plastificacióncompleta de la misma

1 Cuando la losa 6ue est% li&ada a la 'i&a armadurao lar&uero de alma abierta de acero por medio deconectores de cortante forma parte del patncomprimido de la sección compuesta onas demomento positi'o se supone 6ue el esfuero decompresión en el concreto tiene un 'alor f cF i&uala

.?5f c: 3.!?

uniforme en toda la ona comprimida y se

desprecia su resistencia a la tensión. 0e consideraadem%s 6ue la sección de acero completa est%sometida a un esfuero uniforme i&ual a +y tantoen la ona 6ue traba,a en tensión como en la onacomprimida cuando $sta e-iste. ;a fuera detensión neta en la sección de acero debe ser i&ual ala fuera de compresión en la losa de concreto.

2 Cuando la losa 6ue est% li&ada a la 'i&a de acero por medio de conectores de cortante se encuentra ,unto al patn en tensión onas de momento



ne&ati'o se supone 6ue las barras de refuero paralelas a la 'i&a contenidas en el ancho efecti'ode la losa traba,an a un esfuero de tensión i&ual a+yr siempre 6ue se satisfa&an los re6uisitos deancla,e contenidos en las =ormas T$cnicas

Complementarias para 9iseo y Construcción de/structuras de Concreto y se desprecia laresistencia a la tensión del concreto. 0e considera6ue todo el perfil de acero est% sometido a unesfuero uniforme i&ual a +y ya sea en tensión oen compresión. ;a fuera neta de compresión en lasección de acero debe ser i&ual a la fuera total detensión en las barras de refuero.

b 9istribución de esfueros en el inter'alo el%stico

*ara determinar la distribución de esfueros en el inter'aloel%stico se supone 6ue las deformaciones unitarias en el

acero y el concreto 'aran linealmente con la distancia ale,e neutro. ;os esfueros se obtienen multiplicando lasdeformaciones unitarias por el módulo de elasticidad delmaterial 6ue se est$ considerando.

;os esfueros m%-imos en el acero de tensión ocompresión y las compresiones en el concretocorrespondientes a solicitaciones de diseo no debene-ceder de +y y f cF respecti'amente. 0e desprecia laresistencia a la tensión del concreto.

c Construcción compuesta completa

;a 'i&a traba,a en construcción compuesta completacuando el n>mero y la resistencia de los conectores decortante son suficientes para desarrollar la resistenciam%-ima a la fle-ión de la sección compuesta. /n este casoal calcular distribuciones de esfueros en el inter'aloel%stico se supone 6ue no hay desliamiento entre la losa yel perfil de acero.

d Construcción compuesta parcial

0i la resistencia al cortante de los conectores es menor 6uela necesaria para la construcción compuesta completa son

los conectores los 6ue &obiernan la resistencia a la fle-iónde la 'i&a 6ue en estas condiciones traba,a en construccióncompuesta parcial. /n el c%lculo de defle-iones y'ibraciones ba,o car&as de traba,o en el estudio defenómenos de fati&a y en otros c%lculos 6ue se ha&an enr$&imen el%stico debe incluirse el efecto del desliamientoentre la losa y el perfil de acero.

e 8i&as armaduras y lar&ueros de alma abierta aho&adosen concreto

*uede suponerse 6ue las 'i&as armaduras y lar&ueros dealma abierta aho&ados por completo en concreto colado almismo tiempo 6ue la losa est%n interconectados con $l por adherencia natural de manera 6ue traba,an en construcción

compuesta sin necesidad de conectores de cortanteI para6ue esta suposición sea correcta han de cumplirse lascondiciones si&uientesU

1 ;as 'i&as armaduras o lar&ueros de alma abierta noest%n pintadosI

2 /l recubrimiento de concreto en los lados y en la parte inferior del elemento de acero debe ser comomnimo de 5 mmI

3 /l borde superior del elemento de acero est%cuando menos 4 mm deba,o del borde superior y5 mm encima del borde inferior de la losaI y

4 /l concreto 6ue rodea al elemento de acero est% pro'isto de una malla u otro acero de refueroadecuado para e'itar 6ue se desconche.

f M$todos de an%lisis

Al efectuar el an%lisis de estructuras 6ue conten&an 'i&ascompuestas deben considerarse las propiedades efecti'asde las secciones en el instante en 6ue se aplica cadaincremento de car&a las 6ue depender%n de 6ue elconcreto haya o no fra&uado en ese instante. /ste aspectose tendr% en cuenta entre otros casos al determinar lasri&ideces relati'as de miembros en estructuras continuas.

& An%lisis el%stico

*ara realiar an%lisis el%sticos de 'i&as compuestascontinuas no acarteladas es aceptable suponer 6ue lari&ide de cada tramo es constante en toda su lon&itudI estari&ide puede calcularse con el promedio pesado de losmomentos de inercia en las onas de momento positi'o yne&ati'o.

0i el elemento de acero estructural es de alma abiertadeben tenerse en cuenta las recomendaciones del se&undo

p%rrafo de la sección 3.!.2.

h An%lisis pl%stico

Cuando se utilia an%lisis pl%stico la resistencia demiembros compuestos en fle-ión se determina tomandocomo base las distribuciones de esfueros en seccionescompletamente plastificadas dadas arriba.



0i el elemento de acero estructural es de alma abiertadeben tenerse en cuenta las recomendaciones del se&undo

p%rrafo de la sección 3.!.2.

3.!.2.2 Ancho efecti'o

/l ancho efecti'o be de la losa de concreto medido a cadalado del e,e del elemento de acero se toma i&ual a lamenor de las distancias si&uientesU

a n octa'o del claro de la 'i&a medido entre centrosde los apoyosI

b ;a mitad de la distancia al e,e de la 'i&a adyacenteI o

c ;a distancia al borde de la losa.

3.!.2.3 9iseo de 'i&as compuestas con conectores decortante

a ;osa de concreto en compresión onas de momento positi'o

;a 'i&a compuesta est% formada por el perfil armadura olar&uero de acero los conectores de cortante y la losa deconcreto o la l%mina acanalada con el concreto coladosobre ella.

;as propiedades de la sección compuesta se determinandespreciando el concreto 6ue traba,a en tensión.

;as armaduras y los lar&ueros de alma abierta sólo pueden

utiliarse en construcción compuesta completaI el e,eneutro de la sección transformada debe estar dentro de lalosa de manera 6ue todo el elemento de acero traba,e entensión caso 1I el %rea de la cuerda superior no se tomaen cuenta al determinar las propiedades de la seccióncompuesta.

/l momento resistente de diseo MRC de una seccióncompuesta con la losa en compresión es i&ual a +R Mn

donde +R se toma i&ual a .?5 y Mn es el momentoresistente nominal 6ue se calcula como se indica acontinuación.

Caso 1) Construcción compuesta completa y e,e neutro pl%stico en la losaI ΣQn 7 As +y y

As +y ≤ be t f cF donde ΣQn es la suma de lasresistencias nominales de todos los conectores decortante colocados entre los puntos de momentom%-imo y de momento nulo be el ancho efecti'o y

t el &rueso de la losa de concreto.

Mn V Tr e K V As +y e K 3.!@

eK brao del par resistente se calcula con

Fc!

y 4

f b

F A% =

3.#

Caso 2) Construcción compuesta completa y e,e neutro enla sección de acero.

ΣQn ≥ be t f cF y be t f cF \ As +y

Mn V Cr e Z Cr K eK 3.#1

Cr K V be t f cF 3.#2

2

Kr y 4

r

C F AC

−=

3.#3

Caso 3. Construcción compuesta parcialI ΣQn \ be t f cFy \ As +y

MRC V Cr e Z Cr K eK 3.#4

Cr K V ΣQn 3.#5

2

Kr y 4

r

C F AC

−=

3.#!

eK brao del par resistente se calcula con

FF

K

c!

n

c!

r

f b

Q "

f b

C %

Σ=

3.##

=o se considera acción compuesta en el c%lculo de

resistencias en fle-ión cuando ΣQn es menor 6ue .4'eces el menor de los 'alores .?5be t f cF y As +y ni en

el c%lculo de defle-iones cuando ΣQn es menor 6ue .25'eces el menor de los 'alores .?5be t f cF y As +y .

/n las e-presiones anteriores

As %rea de la sección trans'ersal de la sección de aceroI

Tr resistencia en tensión de la parte del %rea de acero 6uetraba,a en tensión aplicada en el centroide de esa parteI

Cr resistencia en compresión de la parte del %rea deacero 6ue traba,a en compresión aplicada en elcentroide de esa parteI

Cr K resistencia en compresión de la parte del %rea deconcreto 6ue traba,a en compresión aplicada en elcentroide de esa parteI



a profundidad de la ona de concreto 6ue traba,a encompresiónI

e brao de palanca entre la resistencia en compresión

del acero Cr y su resistencia en tensión Tr I y

eK brao de palanca entre la resistencia en compresióndel concreto Cr K y la resistencia en tensión del

acero Tr .

b *andeo local del alma

/l pandeo local del alma puede limitar la resistencia enfle-ión de una sección compuesta 6ue traba,a en fle-ión

positi'a cuando el alma de la 'i&a es esbelta y una parteimportante de ella traba,a en compresión.

0i hta ≤ 3.#1 y E/F

+R se toma i&ual a .?5 y Mn momento resistente nominal de la sección compuesta sedetermina utiliando la distribución de esfueros ensecciones compuestas completamente plastificadas.

0i hta 73.#1 y E/F +R se toma i&ual a .@ y Mn se

determina por superposición de esfueros el%sticosteniendo en cuenta en su caso el efecto delapuntalamiento durante la construcción.

h y ta son el peralte y el &rueso del alma de la sección.

c ;osa de concreto en tensión onas de momentone&ati'o

/l momento resistente de diseo MR de las onas 6uetraba,an en fle-ión ne&ati'a puede tomarse i&ual al de lasección de acero sola sección 3.3 o si la 'i&a es tipo 1 ó2 sección 2.3 y est% contra'enteada adecuadamente

puede calcularse con +R V.?5 y con el momento Mn

correspondiente a las hipótesis del inciso 3.!.2.1.a.2.

3.!.2.4 ;osa con l%mina de acero acanalada

a (eneralidades

;a resistencia de diseo en fle-ión MRC V +R Mn deelementos compuestos formados por una losa de concretocolada sobre una l%mina de acero acanalada conectada a'i&as armaduras o lar&ueros de alma abierta en el resto deesta sección se les da el nombre &eneral de 'i&as sedetermina como se indica en las secciones 3.!.2.1 a3.!.2.3 con las modificaciones 6ue si&uen.

/sta sección se aplica a l%minas acanaladas con ner'adurasde altura nominal no mayor de #! mm y ancho medio de5 mm o m%s pero en los c%lculos no se tomar% el anchode las costillas de concreto mayor 6ue la distancia libremnima en la parte superior de la ner'adura. /n el inciso

3.!.2.4.c se indican restricciones adicionales.

;a losa de concreto se unir% a la 'i&a de acero por mediode conectores de cortante de barras de acero con cabeaEheaded steel studsF de di%metro no mayor de 1@ mm6ue se soldar%n a la 'i&a directamente o a tra'$s de lal%mina y una 'e instalados sobresaldr%n no menos de3? mm del borde superior de la l%mina.

;os conectores se pueden soldar a tra'$s de un m%-imo dedos l%minas en contacto cada una de ellas de no m%s de1.#1 mm de &rueso total incluyendo recubrimientos1.52 mm de &rueso nominal de la l%mina de acero m%s un

recubrimiento de inc no mayor 6ue el proporcionado por 2#5 &mJ. /n caso contrario se utiliar%n los procediOmientos y se tomar%n las precauciones indicadas por elfabricante de los conectores o las l%minas se perforar%n

pre'iamente.

/l &rueso de la losa de concreto por encima de la l%minaser% como mnimo de 5 mm.

b =er'aduras perpendiculares a la 'i&a de acero

Cuando las ner'aduras de la l%mina acanalada son perpendiculares a la 'i&a de acero en la determinación delas propiedades de la sección y en el c%lculo de Ac sedesprecia el concreto colocado deba,o de la parte superior de la l%mina. Ac es el %rea efecti'a de la losa de concreto.

;a separación de los conectores de cortante colocados a lolar&o de la 'i&a no debe ser mayor de @ mm.

;a resistencia nominal de un conector de cortante de barracon cabea se obtiene multiplicando el 'alor estipulado enla sección 3.!.5 por el factor de reducción si&uienteU

( ) ( )[ ] A1A1?5A

.. / H / 5

0

.r 4r r

r

≤−3.#?

dondehr y Sr altura nominal y ancho medio de la ner'adura

respecti'amenteI

<s lon&itud del conector despu$s de soldarlo se toma

i&ual o menor 6ue hr Z #! mm aun6ue la altura realsea mayorI y



=r n>mero de conectores en una ner'adura en suintersección con la 'i&a en los c%lculos no m%s detres aun6ue haya m%s conectores.

Cuando se coloca un solo conector en una ner'adura

perpendicular a la 'i&a de acero el factor de resistencia dela ec. 3.#? no debe ser mayor de .#5.

*ara e'itar 6ue se le'ante y se separe de los elementos 6uela soportan la l%mina debe estar anclada a ellos en puntosseparados no m%s de 45 mmI el ancla,e puede ser

proporcionado por los conectores de cortante unacombinación de conectores y puntos de soldadura al arcoel$ctrico u otros medios especificados por el diseador.

c =er'aduras paralelas a la 'i&a de acero

Cuando las ner'aduras de la l%mina acanalada son paralelas a la 'i&a de acero en la determinación de las propiedades de la sección puede incluirse el concretocolocado deba,o de la parte superior de la l%mina y en elc%lculo de Ac sección 3.!.5 debe incluirse ese concreto.

;as ner'aduras de la l%mina 6ue 6uedan sobre la 'i&a desoporte pueden cortarse lon&itudinalmente y separarse

para formar una costilla de concreto m%s ancha.

Cuando la altura nominal de la l%mina acanalada es de3? mm o m%s el ancho promedio Sr de la costillaapoyada en la 'i&a no ser% menor de 5 mm para el primer

conector en una hilera trans'ersal m%s cuatro di%metros por cada conector adicional.

;a resistencia nominal de un conector de cortante de barrade acero con cabea es el 'alor estipulado en la sección3.!.5 pero cuando Sr hr es menor 6ue 1.5 ese 'alor semultiplica por el factor de reducción

( ) ( )[ ] A1A1!A .. / H / 5. r 4r r ≤−3.#@

donde Sr hr y <s se definieron arriba.

3.!.2.5 Resistencia de diseo de 'i&as aho&adas enconcreto

;a resistencia de diseo en fle-ión +R Mn se e'aluar%tomando +R i&ual a .@ y determinando Mn por superposición de esfueros el%sticos teniendo en cuentaen su caso el efecto del apuntalamiento durante laconstrucción.

Como una alternati'a cuando el elemento de acero es una'i&a de alma llena la resistencia en fle-ión +R Mn puede

determinarse tomando +R i&ual a .@ y calculando Mn conla suposición de 6ue la sección de acero est%completamente plastificada sin considerar nin&unaresistencia adicional por el recubrimiento de concreto.

0i se colocan los conectores de cortante necesarios y elconcreto satisface los re6uisitos aplicables del inciso3.!.1.1.b la resistencia de diseo en fle-ión +R Mn puedeconsiderarse i&ual a la 6ue corresponde a la plastificacióncompleta de la sección compuesta con +R i&ual a .?5.

3.!.2.! Resistencia durante la construcción

Cuando no se emplea apuntalamiento pro'isional durantela construcción la sección de acero debe tener laresistencia necesaria para soportar por s sola todas lascar&as aplicadas antes de 6ue el concreto ad6uiera el #5

por ciento de su resistencia especificada f cK.

;a resistencia de diseo en fle-ión de la sección de acerose determina de acuerdo con los re6uisitos de la sección3.3.

-):)- R!sis"!ncia '! 'is!#o !n cor"an"!

;a resistencia de diseo en cortante de las 'i&ascompuestas es la del alma de la 'i&a de acero determinadade acuerdo con los re6uisitos de la sección 3.3.3 o delsistema de alma de la armadura o lar&uero de alma abierta.*or consi&uiente el alma y las cone-iones de los e-tremosde la 'i&a de acero deben disearse para soportar la

reacción total.

/n el diseo de elementos del alma de armaduras ylar&ueros de alma abierta 6ue traba,en en compresión setoma +R i&ual a .#5.

-):). F!7ocompr!si&n

/l diseo de miembros compuestos fle-ocomprimidos seefectuar% con las ecuaciones 3.51 y 3.5! en las 6ue sehar%n las modificaciones si&uientesU

Mm M p- y M py resistencias nominales en fle-ión

determinadas suponiendo 6ue la sección trans'ersalcompuesta est% completamente plastificada e-ceptoen el caso 6ue se indica aba,oI

*/ V AtπJ /mN;rJ car&a crtica nominal de pandeo el%sticoI

R c resistencia nominal ba,o fuera a-ial calculada comose indica en la sección 3.!.1.2I



+R factor de resistenciaI en fle-ión se tomar%n los'alores dados en la sección 3.!.2.3I en compresión+R se toma i&ual a .?5I y

λ par%metro de esbelte de la columna definido en la

sección 3.2.2 calculado teniendo en cuenta lassecciones 3.!.1.1 y 3.!.1.2.

Cuando el primer t$rmino de la ecuación 3.5! 6uecorresponde a la fuera a-ial es menor 6ue .3 laresistencia nominal en fle-ión Mm M p- o M py sedetermina por interpolación lineal entre los 'alores 6uecorresponden a la plastificación completa de la seccióntrans'ersal compuesta con *u+R R c V.3 y loscalculados de acuerdo con la sección 3.!.2 para *u V .

0i se emplean conectores de cortante cuando *u V deben

colocarse siempre 6ue *u+R R c sea menor 6ue .3.

-):)/ Con!c"or!s '! cor"an"!

/sta sección se refiere al diseo de conectores de cortanteconsistentes en se&mentos de canal o barras de acero concabea soldados al patn de la 'i&a armadura o lar&uero dealma abierta. *ara utiliar conectores de otros tipos '$asela sección 3.!.!.

3.!.5.1 Materiales

;os conectores de cortante ser%n canales de al&uno de losaceros estructurales indicados en la sección 1.3.1

laminadas en caliente o barras de acero con cabea 6uedeben satisfacer los re6uisitos de la sección 1.3.5 cuyalon&itud despu$s de su colocación no ser% menor decuatro di%metros del '%sta&o. ;os conectores de cortantedeber%n estar aho&ados en losas hechas con un concreto de

peso 'olum$trico no menor 6ue 15 L=m 15 L&m.

3.!.5.2 +uera cortante horiontal

/-cepto en el caso de elementos de acero aho&ados enconcreto 6ue se trata en las secciones 3.!.2.1 y 3.!.2.5toda la fuera cortante horiontal 6ue se desarrolla en lasuperficie de contacto entre el elemento de acero y la losa

de concreto debe ser transmitida por conectores decortante.

Cuando el concreto traba,a en compresión producida por fle-ión la fuera cortante horiontal 6ue debe ser resistidaentre el punto de momento positi'o m%-imo y el puntodonde el momento es nulo se toma i&ual al menor de los'alores si&uientesU

a .?5f cKAc

b As +y

c ΣQn

dondef cK resistencia especificada del concreto en compresiónI

Ac %rea efecti'a de la losa de concretoI

As %rea de la sección trans'ersal del perfil de aceroI

+y esfuero de fluencia especificado del acero del perfilIy

ΣQn suma de las resistencias nominales de los conectoresde cortante colocados entre los puntos de momentom%-imo positi'o y de momento nulo. /ste 'alor esaplicable sólo a 'i&as 6ue traba,an en construccióncompuesta parcial.

/n 'i&as continuas compuestas en las 6ue el acero derefuero lon&itudinal de las onas de momento ne&ati'otraba,a ,unto con el perfil de acero la fuera cortantehoriontal 6ue debe ser resistida entre los puntos demomento ne&ati'o m%-imo y de momento nulo se tomai&ual al menor de los 'aloresU

a Ar +yr

b ΣQn

dondeAr %rea de las barras de refuero lon&itudinal colocadas

en el ancho efecti'o de la losa 6ue satisfa&an losre6uisitos de ancla,e contenidos en las =ormasT$cnicas Complementarias para 9iseo yConstrucción de /structuras de ConcretoI

+yr esfuero de fluencia mnimo especificado de las barras de refuero lon&itudinalI y

ΣQn se ha definido arriba. /ste 'alor es aplicable sólo a'i&as 6ue traba,an en construcción compuesta parcial.

3.!.5.3 Resistencia de conectores de barra de acero concabea

;a resistencia nominal1 de un conector de barra de acero

con cabea aho&ado en una losa macia de concreto esU

u 4ccc 4cn F A E f A.Q ≤= :5A3.?

donde

11 =o se especifica un factor de resistencia para losconectores por6ue el 6ue se emplea para determinar laresistencia de diseo en fle-ión de las 'i&as compuestastiene en cuenta todas las fuentes de 'ariabilidadincluyendo las asociadas con los conectores de cortante.



Asc %rea de la sección trans'ersal del '%sta&o delconectorI

f c: resistencia nominal del concreto en compresión

V .?f cKI

+u esfuero mnimo especificado de ruptura en tensióndel acero del conector +u V 414 M*aI 422 L&cmJ

para los conectores 6ue se usan &eneralmenteI 'er sección 1.3.4I y

/c módulo de elasticidad del concreto 6ue puedecalcularse como se indica en la sección 3.!.1.2.

Cuando los conectores est%n aho&ados en una losa deconcreto colada sobre una l%mina de acero acanalada laresistencia calculada con la ecuación 3.? se reducemultiplic%ndola por el 6ue sea aplicable de los factoresdados por las ecuaciones 3.#? y 3.#@. ;os factores de

reducción se aplican sólo al t$rmino cc 4c E f A. :5A dela ecuación 3.?.

3.!.5.4 Resistencia de conectores de canal

;a resistencia nominal de una canal embebida en una losamacia de concreto utiliada como conector de cortanteesU

( ) ccc% pn E f Lt .t .Q :5A3A +=3.?1

dondet p &rueso del patnI

ta &rueso del almaI y

;c lon&itud de la canal.

;a resistencia de la soldadura 6ue une los conectores conel patn de la 'i&a ser% cuando menos i&ual a laresistencia del conector.

3.!.5.5 =>mero de conectores

/l n>mero de conectores de cortante 6ue se colocar%n entrela sección de momento m%-imo positi'o o ne&ati'o y lasección adyacente de momento nulo ser% i&ual a la fuera

cortante horiontal calculada de acuerdo con la sección3.!.5.2 di'idida entre la resistencia nominal de cadaconector determinada como se indica en la sección 3.!.5.3ó 3.!.5.4 o en los incisos 3.!.2.4.b y 3.!.2.4.c.

Cuando el elemento de acero es una armadura o lar&uerodeben colocarse los conectores de cortante necesarios paraobtener un traba,o en construcción compuesta completa deacuerdo con la ecuación

∑Qn V = Qn V 1.3Aci +y 3.?2

donde = n>mero de conectores colocados entre el punto de

momento m%-imo y el punto m%s cercano demomento nuloI

Qn resistencia al corte de un conectorI y

Aci %rea de la sección trans'ersal de la cuerda inferior dela armadura o lar&uero.

3.!.5.! Colocación y espaciamiento de los conectores

;os conectores de cortante 6ue se necesitan a cada lado del punto de momento fle-ionante m%-imo positi'o one&ati'o Mm%- pueden distribuirse uniformemente entreese punto y el punto adyacente de momento nulo con lasal'edad de 6ue el n>mero de conectores re6ueridos entre

cual6uier car&a concentrada aplicada en esa ona y el punto m%s cercano de momento nulo no ser% menor 6ue elcalculado con la e-presión

−

−

r 36x

r

M M

M M 0

3.?3

dondeM momento fle-ionante de diseo en el punto de

aplicación de la car&a concentradaI

Mr momento resistente de diseo de la sección de aceroIy

= se ha definido arriba.

;os conectores colocados en losas macias de concretodeben tener como mnimo 25 mm de recubrimientolateral de concreto. /l di%metro del '%sta&o de losconectores de barra con cabea no e-ceder% de 2.5 'eces el&rueso de la parte a la 6ue se suelden e-cepto en los casosen 6ue se colo6uen en el patn de una sección " o <e-actamente sobre el alma.

Cuando el elemento de acero es una armadura o lar&uero

el cociente τ del di%metro del conector entre el &rueso del

material al 6ue se suelda no debe ser mayor de 4.. 0i4. ≥ τ > 2.5 la resistencia del conector se multiplica por

un factor de reducción R f V 2.!#H.!#τ ≤ 1..

;a separación mnima centro a centro de los conectores de barra con cabea ser% de seis di%metros a lo lar&o del e,elon&itudinal de la 'i&a de apoyo y de cuatro di%metros enla dirección perpendicular a ese e,e pero cuando secolo6uen en costillas de l%minas acanaladas

perpendiculares a la 'i&a esas separaciones ser%n de



cuatro di%metros en cual6uier dirección. ;a separaciónm%-ima entre centros de conectores de cortante noe-ceder% de ocho 'eces el &rueso total de la losa ni de @mm. /n losas coladas sobre una l%mina acanalada en el&rueso total se incluye el peralte de las ner'aduras.

-):): Casos !sp!cia!s

0i la construcción compuesta no cumple al&uno de losre6uisitos de las secciones 3.!.1 a 3.!.5 la resistencia delos conectores de cortante y los detalles constructi'os sedeterminar%n por medio de un pro&rama adecuado deensayes aprobado por la Administración.

-):); R!6%!r2o '! a osa

;as losas deben reforarse adecuadamente para soportar todas las car&as y para controlar tanto las &rietas normalesal e,e de la 'i&a compuesta como las lon&itudinales sobre

el elemento de acero.

3.!.#.1 Refuero paralelo

/l refuero paralelo al e,e de la 'i&a en re&iones demomento fle-ionante ne&ati'o losa en el borde en tensiónde 'i&as compuestas debe anclarse aho&%ndolo en concretoen compresión. 9ebe prestarse especial atención alrefuero de losas continuas sobre apoyos fle-ibles libres oarticulados de los elementos de acero.

3.!.#.2 Refuero trans'ersal

a ;osas macias9ebe colocarse refuero trans'ersal sobre el perfilarmadura o lar&uero de acero a menos 6ue se sepa por e-periencia 6ue es poco probable 6ue se formen&rietas lon&itudinales debidas a la acción compuestadirectamente sobre ellos. /l refuero adicional secolocar% en la parte inferior de la losa y se anclar% demanera 6ue desarrolle su resistencia al flu,o pl%stico.0u %rea no ser% menor 6ue .2 'eces el %rea deconcreto 6ue se est% reforando y las barras 6ue locomponen se distribuir%n uniformemente.

b ;osas sobre l%mina acanalada

Cuando las ner'aduras son paralelas al e,e de la 'i&a el%rea del refuero trans'ersal no ser% menor 6ue .2'eces el %rea de concreto sobre la l%minaI se colocar%uniformemente distribuido.

Cuando las ner'aduras son perpendiculares al e,e de la'i&a el %rea del refuero trans'ersal no ser% menor 6ue.1 'eces el %rea de concreto sobre la l%minaI secolocar% uniformemente distribuido.

-):)@ Propi!'a'!s !(s"icas apro7ima'as '! 0i5as !ncons"r%cci&n comp%!s"a parcia

/n el c%lculo de esfueros y deformaciones en r$&imenel%stico de 'i&as de alma llena en construcción compuesta

parcial deben incluirse los efectos del desliamiento entrela losa y el perfil de acero.

/l momento de inercia efecti'o "ef de una 'i&a parcialmente compuesta con la losa de concreto apoyada yconectada directamente al perfil de acero o colada sobreuna l%mina acanalada y conectada a la 'i&a a tra'$s de ellase calcula apro-imadamente con la ecuación

%tr f n%!f I I /C Q I I −Σ+=3.?4

donde

"a momento de inercia de la sección de aceroI"tr momento de inercia de la sección compuesta

transformada no a&rietada completaI

ΣQn suma de resistencia de todos los conectores decortante colocados entre los puntos de momentom%-imo y momento nuloI y

Cf fuera de compresión en la losa de concretocorrespondiente a traba,o compuesto completo o seael menor de los 'alores .?5f cKAc y As +y sección3.!.5.2.

/l módulo de sección efecti'o 0ef referido al patn detensión de la 'i&a en construcción compuesta parcial con osin l%mina acanalada es apro-imadamente i&ual a

%tr f n%!f /C Q −Σ+=3.?5

donde 0a y 0tr son los módulos de sección del perfil deacero estructural y de la sección compuesta no a&rietadatransformada ambos referidos al patn en tensión de lasección de acero.

;as fórmulas anteriores no son aplicables cuando la

relación ΣQnCf es menor 6ue .25I la relación

mencionada no debe ser menor 6ue ese lmite pues encaso contrario pueden presentarse desliamientose-cesi'os acompaados por disminuciones importantes dela ri&ide de la 'i&a compuesta.

-):)B D!6!7ion!s

[email protected] 8i&as de acero de alma llena

/n el c%lculo de las defle-iones deben incluirse los efectosdel flu,o pl%stico y la contracción del concreto y la p$rdida



de ri&ide ocasionada en su caso en 'i&as de alma llenaen construcción compuesta parcial as como eldesliamiento entre los dos materiales acero y concreto.Tambi$n deben tenerse en cuenta los efectos de lacontinuidad completa o parcial en la 'i&a de acero y la

losa de concreto 6ue reduce las defle-iones calculadassuponiendo 'i&as apoyadas libremente.

;os efectos del traba,o compuesto parcial y eldesliamiento el flu,o pl%stico y la contracción delconcreto pueden tenerse en cuenta de una maneraapro-imada como si&ueU

a *ara considerar la p$rdida de ri&ide producida por eltraba,o compuesto parcial y el desliamiento lasdefle-iones se calculan usando el momento de inerciaefecti'o dado por la ecuación 3.?4.

b ;a defle-ión adicional producida por la contracción

del concreto en 'i&as apoyadas libremente sedetermina con la e-presión

tr

c f

4 I n

y L A7

?

J=∆

3.?!

donde

εf deformación unitaria del concreto producida por

la contracción libre 'ara entre 4×1 H! y

11×1 H! con un promedio de alrededor de

?×1 H!I

Ac %rea efecti'a de la losa de concretoI

; claro de la 'i&aI

n relación modular //c I

y distancia del centroide del %rea efecti'a de lalosa de concreto al e,e neutro el%stico de lasección compuestaI y

"tr momento de inercia de la sección compuestatransformada no a&rietada.

[email protected] Armaduras y lar&ueros de alma abierta

a *or car&a 'i'a. ;as defle-iones por car&a 'i'a de lasarmaduras compuestas pueden determinarse utiliandoel momento de inercia efecti'o

"ef V "aK Z .##"tK H "aK 3.?#

con lo 6ue se tiene en cuenta la fle-ibilidad de losconectores y el desliamiento entre el concreto y elacero.

"aK e "tK son los momentos de inercia de la armadura deacero y de la armadura compuesta basados en el %reade las cuerdas de la armadura y en la seccióntransformada de concreto di'ididos entre 1.1 paraincluir el efecto de la fle-ibilidad de los elementos del

alma de la armadura.

b *or contracción del concreto. 0e utilia el procedimiento dado en el inciso [email protected].

-):)*G Es"r%c"%ras comp%!s"as %! "ra1aan !n 'os'ir!ccion!s

Cuando se use construcción compuesta en sistemasformados por 'i&as 6ue traba,an en dos direcciones&eneralmente orto&onales deber%n satisfacerse todos losre6uisitos de este captulo con las modificacionescorrespondientes al sistema estructural empleado.

-); Amas $ pa"in!s con car5as conc!n"ra'as

-);)* =as!s para ! 'is!#o

;as almas de los miembros de sección trans'ersal < o "sobre los 6ue act>an car&as concentradas aplicadas en unsolo patn 6ue producen compresiones en el alma debensatisfacer los re6uisitos de las secciones 3.#.3 3.#.4 y3.#.5 6ue corresponden respecti'amente a resistencia a lainiciación del flu,o pl%stico al aplastamiento y a pandeocon desplaamiento lateral. Cuando las car&as est%naplicadas en los dos patines de una misma sección

trans'ersal las almas cumplir%n los re6uisitos de lassecciones 3.#.3 3.#.4 y 3.#.! referentes a resistencias y a pandeo.

*ara el diseo de almas su,etas a fueras cortantes ele'adas'$ase la sección 3.#.# y para el de atiesadores de apoyo lasección 3.#.?.

Cuando act>en car&as concentradas aplicadas en uno o enlos dos patines 6ue traten de 6ue $stos se deformenfle-ion%ndose localmente hacia afuera y producentensiones en el alma deber%n cumplirse los re6uisitos delas secciones 3.#.2 y 3.#.3.

;os atiesadores trans'ersales o en dia&onal y las placasadosadas al alma de las secciones 3.#.2 a 3.#.# debensatisfacer adem%s los re6uisitos de las secciones 3.#.? y3.#.@ respecti'amente.

-);), F!7i&n oca '! os pa"in!s

/sta sección se refiere a la fle-ión local de los patines producida por una car&a lineal normal al e,e del alma 6uetrata de deformarlos fle-ion%ndolos hacia afuera. n



e,emplo de este tipo de car&a es la producida en el patn deuna columna por el patn en tensión de una 'i&a conectadar&idamente a ella.

;a resistencia de diseo en fle-ión de un patn sometido a

una car&a lineal de tensión del tipo de la indicada en el p%rrafo anterior es +R R = donde +R se toma i&ual a .@ y

R = est% dada porU

R = V !.25t pJ +y 3.??

donde t p es el &rueso del patn en el 6ue est% aplicada lacar&a.

0i la fuera e-terior de diseo no es mayor 6ue +R R =

donde R = est% dada por la ecuación anterior los patines nore6uieren nin&>n refuero. /n caso contrario debe

utiliarse un par de atiesadores colocados en los dos ladosdel alma y li&ados a ella y a los patines 6ue coincidan conel elemento 6ue aplica la fuera e-terior. ;a lon&itud de losatiesadores debe ser como mnimo la mitad del peralte delalma.

;os atiesadores se sueldan al patn car&ado paradesarrollar la fuera 6ue les corresponde y al alma paratransmitirle esa fuera.

0i la fuera e-terior est% aplicada a una distancia dele-tremo del miembro menor 6ue 1t p R = se reduce en 5

por ciento.

Cuando la lon&itud de la car&a lineal medida normalmenteal alma de la sección 6ue la recibe no e-cede de .15b

donde b es el ancho del patn no es necesario re'isar laecuación 3.??.

-);)- F%o p(s"ico oca '! ama

;a re&ión crtica del alma es la 6ue corresponde ensecciones laminadas a la iniciación de las cur'as de unióncon los patines y en secciones soldadas a los bordes de lassoldaduras de unión entre alma y patines.

;a resistencia de diseo en la re&ión crtica del alma demiembros de sección trans'ersal < o " en los 6ue act>ancar&as concentradas 6ue producen tensiones ocompresiones en el alma es +R R = donde +R se tomai&ual a 1. y R = se determina como si&ueU

a Cuando la fuera 6ue debe ser resistida es una car&aconcentrada 6ue produce tensión o compresión en elalma del elemento 6ue la recibe aplicada en un puntoo a lo lar&o de una recta normal al alma de ese

elemento situada a una distancia del e-tremo delelemento no menor 6ue su peralte

R = V 5L Z = +y ta 3.?@

donde

+y esfuero de fluencia especificado del acero delalmaI

= lon&itud del apoyo o &rueso de la placa 6ueaplica la fuera linealI

L distancia de la cara e-terior del patn a la re&ióncrtica del alma definida arribaI y

ta &rueso del alma.

b Cuando la fuera 6ue debe ser resistida cumple lascondiciones del inciso 3.#.3.a pero est% aplicada en ele-tremo del elemento 6ue la recibe o a una distancia

del e-tremo del elemento menor 6ue su peralte

R = V 2.5L Z = +y ta 3.@

;as ecuaciones 3.?@ y 3.@ se aplican entre otroscasos a los apoyos de 'i&as o trabes siendo la fuerae-terior la reacción en el apoyo a cone-iones r&idasentre 'i&as y columnas en las 6ue la fuera e-terior esla aplicada en la columna por el patn en tensión ocompresión de la 'i&a y a las onas de 'i&as en 6uehaya car&as concentradas producidas por otras 'i&as ocolumnas 6ue se apoyan en ellas.

0i la fuera e-terior factoriada e-cede el 'alor dado por la ecuación 3.?@ ó 3.@ ha de aumentarse lalon&itud del apoyo repartirse la car&a en una onam%s amplia reforar el alma por medio de placasadosadas a ella o colocar atiesadores en pares en losdos lados del alma. Cuando la fuera es tensión losatiesadores deben soldarse al patn car&ado paradesarrollar la fuera 6ue les correspondaI cuando escompresión se sueldan o se a,ustan al patnI en uno uotro caso la soldadura 6ue los une con el alma debetransmitirle a $sta la fuera en el atiesador.

-);). Es"a1ii'a' '! amas '!5a'as

;a compresión producida en el alma por una car&aconcentrada aplicada a tra'$s de un patn 6ue no est%soportado por atiesadores no debe ser mayor 6ue +R R =

donde +R se toma i&ual a .#5 y R = se determina comosi&ueU

a Cuando la fuera concentrada de compresión est%aplicada a una distancia del e-tremo del miembro 6uees mayor o i&ual 6ue d2



%

p y

.

p

%% 0

t

t F E

t

t

8

0 t . R

+=

51

31J?AA

3.@1

b Cuando la fuera concentrada de compresión est%aplicada a una distancia del e-tremo del miembromenor 6ue d2

0i =d ≤ .2

%

p y

.

p

%% 0

t

t F E

t

t

8

0 t . R

+=

51

31J4AA

3.@2

0i =d 7 .2

%

p y

.

p

%% 0

t

t F E

t

t .

8

0 t . R

−+=

51

2A4

1J4AA

3.@3

donded peralte total del miembroI y

t p &rueso de sus patines. ta y = se han definidoarriba.

0i no se cumplen las condiciones anteriores secolocar% un par de atiesadores o una placa adosada al

alma. ;os atiesadores estar%n en contacto con el patn6ue recibe la car&a para resistirla por aplastamiento osoldados a $lI la soldadura 6ue los conecta con el almase dimensionar% para transmitirle la fuera en losatiesadores.

-);)/ Pan'!o '! ama con '!spa2ami!n"o a"!ra

Cuando el desplaamiento lateral relati'o entre el patncar&ado en compresión y el patn en tensión no est%restrin&ido en el punto de aplicación de la car&aconcentrada por medio de atiesadores o de contra'enteolateral la resistencia del alma de miembros su,etos acar&as concentradas de compresión es +R R = donde +R setoma i&ual a .?5 y la resistencia nominal R = se determinacomo si&ueU

a Cuando la rotación del patn car&ado en compresiónest% restrin&idaU

0i dc ta ;b ≤ 2.3

+=

3

4A1J

R

b / L

t / 8 .

8

t t C R %c

c

p%r

0

3.@4

0i dc ta ;b 7 2.3 no es necesario re'isar este estado lmite.

0i se re6uiere una resistencia del alma mayor 6ue+R R = el patn inferior debe soportarse lateralmenteo deben colocarse frente a la fuera concentrada decompresión un par de atiesadores o una placa adosadaal alma 6ue ocupen cuando menos la mitad del

peralte del alma.

;os atiesadores estar%n en contacto con el patn 6uerecibe la car&a para resistirla por aplastamiento osoldados a $l para desarrollar la fuera e-terior completaI la soldadura 6ue los conecta con el alma sedimensionar% para transmitir la fuera en losatiesadores.

Como una alternati'a pueden utiliarse placasadosadas al alma dimensionadas para resistir la fueraaplicada total.

b Cuando la rotación del patn car&ado en compresiónno est% restrin&idaU

0i dc ta ;b ≤ 1.#

=

3

4AJ

R

b / L

t / 8

.8

t t C

R

%c

c

p%r

0

3.@5

0i dc ta ;b 7 1.# no es necesario re'isar este estado lmite.

/n las ecuaciones anteriores

; mayor lon&itud no contra'enteada lateralmenteen la ona donde est% aplicada la car&a medida alo lar&o de cual6uiera de los patinesI

b y t p ancho y &rueso del patnI

ta &rueso del almaI

dc peralte del alma entre las re&iones crticasdefinidas en la sección 3.#.3I

0i Mu \ My en el punto de aplicación de la car&aU

Cr V !.!2×1! M*a !#5 L&cmJI y

0i Mu ≥ My en el punto de aplicación de la car&aU

Cr V 3.31×1! M*a 33 #5 L&cmJ.



0i se re6uiere una resistencia del alma mayor 6ue+R R = los dos patines se soportar%n lateralmente enla sección en 6ue est% aplicada la car&a concentrada.

-);): Pan'!o !n compr!si&n '! ama

;a resistencia de diseo en compresión de porciones noatiesadas del alma de miembros en los 6ue act>an car&asconcentradas aplicadas en los dos patines es +R R = donde+R se toma i&ual a .@ y

c

y%

0 8

F E t R

R24=

3.@!

dc se define en la sección 3.#.5.

Cuando el par de fueras concentradas de compresión est%

aplicada a una distancia del e-tremo del miembro menor 6ue d2 R = se reduce en 5 por ciento.

/l 'alor de R = puede incrementarse por medio de unatiesador o un par de atiesadores li&ados al alma o de una

placa adosada a ella de peralte completo. ;os atiesadores pueden a,ustarse o soldarse al patn car&ado paradesarrollar la fuera 6ue les correspondeI en uno u otrocaso la soldadura 6ue los une con el alma debe transmitir a$sta la fuera en el atiesador.

-);); F%!r2a cor"an"! !n ! ama

;a resistencia de diseo en cortante del alma comprendidaentre las fronteras de las cone-iones r&idas de miembroscuyas almas se encuentran en un mismo plano es +R R 8

donde +R se toma i&ual a .@ y R 8 se determina comosi&ueU

a Cuando no se tiene en cuenta en el an%lisis el efecto dela deformación del tablero de alma en la estabilidad dela estructura

0i *u ≤ .4*y

R 8 V .!+y dc ta 3.@#

0i *u 7 .4*y

R 8 V .!+y dc ta

−

y

u

P

P 4.1

3.@?

b Cuando se tiene en cuenta la inestabilidad de laestructura en el an%lisis incluyendo deformaciones

pl%sticas en el tablero de alma.

0i *u ≤ .#5*y

R 8 V .!+y dc tac

+

%cc9

pc pc

t 8 8

t b J31

3.@@

0i *u 7 .#5*y

R 8 V.!+y dc tac

−

+

y

u

%cc9

pc pc

P

P ..

t 8 8

t b 21@1

J31

3.1

donde

dc peralte total de la sección 6ue se est% re'isando

por cortante &eneralmente una columnaItac t pc y b pc &rueso del alma y &rueso y ancho del patn de esa sección respecti'amenteI

*u fuera de compresión de diseo en la secciónI y

d' peralte de la sección 6ue aplica las fueras&eneralmente una 'i&a.

0i se re6uiere una resistencia del alma mayor 6ue+R R 8 se reforar% con placas adosadas a ella o conatiesadores en dia&onal. nas u otros y sussoldaduras se disear%n para desarrollar la parte de lafuera cortante total 6ue les corresponde.

-);)@ A"i!sa'or!s

0e colocar%n atiesadores en pares en los dos lados delalma en todos los e-tremos libremente apoyados de 'i&asy trabes y en los apoyos intermedios de 'i&as continuasIestos atiesadores ocupar%n el peralte completo del alma yse disear%n como se indica en la sección 4.5.5. Tambi$nse colocar%n pares de atiesadores o placas adosadas al almaen puntos intermedios de 'i&as trabes o columnas en los6ue act>en car&as concentradas 6ue producan acciones dediseo en el alma mayores 6ue la resistencia de diseo+R R = dada en la 6ue sea aplicable de las secciones 3.#.2 a3.#.#.

Adem%s se cumplir%n los re6uisitos si&uientes al&unos deellos se han mencionado con anterioridadU

a ;os atiesadores 6ue traba,an en compresión sedimensionar%n de manera 6ue no fallen por pandeolocal. *ara ello deben satisfacer los re6uisitos de lasección 2.3I



b ;a suma del ancho de cada atiesador m%s la mitad del&rueso del alma del miembro sobre el 6ue act>a lacar&a concentrada no ser% menor 6ue un tercio delancho del patn o de la placa de cone-ión a tra'$s delos 6ue se aplica esa car&aI

c /l &rueso de los atiesadores no ser% menor 6ue lamitad del &rueso del patn o placa a tra'$s de la 6ue seaplica la car&a concentradaI

d Cuando la car&a concentrada act>a en un solo patn delelemento 6ue la recibe basta con 6ue los atiesadoreslle&uen a la mitad del peralte del almaI

e ;a soldadura 6ue une los atiesadores con el alma delelemento sobre el 6ue act>an car&as concentradas debedimensionarse para 6ue transmita la fuera en losatiesadores ocasionada por los momentos diferentes6ue obran en los lados opuestos del elemento atiesadoIy

f Cuando la car&a normal al patn es de tensión losatiesadores deben soldarse al patn car&adoI cuando lacar&a es de compresión pueden soldarse o a,ustarse al

patn car&adoI en el se&undo caso la car&a se transmite por contacto directo entre el patn y los atiesadores.Cuando se utilice soldadura debe dimensionarse para6ue transmita al atiesador la totalidad de la fueraaplicada en el patn.

-);)B Pacas a'osa'as a ama

Cuando se empleen placas adosadas al alma deber%n

satisfacer los re6uisitos si&uientesUa /l &rueso y tamao de la placa o placas ser%n los

necesarios para proporcionar el material re6uerido para i&ualar o e-ceder la demanda de resistencia.

b ;as soldaduras de las placas trasmitir%n la parte de lafuera total 6ue les corresponda.

*ueden colocarse dos placas a uno y otro lado del alma ouna sola. /sta solución suele ser m%s económica.

.) RE<UISITOS ADICIONALES PARA DISEÑO

/n este captulo se incluyen re6uisitos 6ue debensatisfacerse al disear di'ersos tipos de elementosestructurales.

.)* Mi!m1ros !n 6!7i&n 6orma'os por 'os o m(s 0i5as

Cuando un miembro en fle-ión est% formado por dos o m%s'i&as o canales colocadas lado a lado $stas debenconectarse entre s a inter'alos no mayores de 1.5 m. ;osseparadores utiliados para unir 'i&as de 3 mm o m%s de

peralte tendr%n como mnimo dos remaches o tornillos en

cada e-tremo. Cuando haya car&as concentradas 6ue debantransmitirse de una 'i&a a otra o distribuirse entre 'ariasse colocar%n entre ellas diafra&mas de ri&ide suficienteI sila torsión es si&nificati'a se tendr% en cuenta en el diseo.;as 'i&as e-puestas al intemperismo se sellar%n para e'itar

la corrosión de las superficies interiores o se espaciar%n losuficiente para poderlas limpiar y pintar.

.), Mi!m1ros !n compr!si&n comp%!s"os por 0ariosp!r6i!s 8mi!m1ros arma'os !n compr!si&n9

;os miembros comprimidos completos y todas las partes6ue los constituyen deben satisfacer los re6uisitos de lassecciones 2.2 y 2.3. ;os elementos componentes demiembros deben estar unidos entre s en sus e-tremos deuna manera 6ue ase&ure el traba,o de con,untoI si est%n encontacto se colocar% entre ellos una soldadura de lon&itudno menor 6ue el ancho m%-imo del miembro o tornillos oremaches separados lon&itudinalmente no m%s de cuatro

di%metros en una distancia i&ual a 1.5 'eces el anchomnimo del miembro.

.),)* S!paraci&n !n"r! r!mac3!s? "ornios oso'a'%ras

/ntre las cone-iones en los e-tremos indicados arriba ye-ceptuando los casos en 6ue se re6uiera una separaciónmenor para transmitir las car&as o para sellar superficiesinaccesibles la separación lon&itudinal entre remaches otornillos intermedios medida a lo lar&o de la lnea en 6ueest%n colocados o la separación lon&itudinal libre entresoldaduras intermitentes en miembros armados en

compresión no e-ceder% al 6ue sea aplicable de los 'aloressi&uientesU

a .#5t y F E sin e-ceder de 3 mm para placas

6ue constituyen el elemento componente e-terior de lasección en los casos en 6ue est%n conectadas por medio de remaches o tornillos colocados en todas laslneas de &ramil o de soldaduras intermitentesdepositadas a lo lar&o de los bordes.

b 1.1!t y F E sin e-ceder de 45 mm para placas

6ue constituyen el elemento componente e-terior de lasección en los casos en 6ue los remaches tornillos osoldaduras intermitentes 6ue los conectan est%ncolocados alternados en lneas paralelas.

dondet &rueso de la placa e-teriorI y

+y esfuero de fluencia mnimo &arantiado de la placa e-terior.



;os re6uisitos anteriores no siempre proporcionan una,uste continuo entre los elementos en contacto. Cuando lacorrosión pueda constituir un problema serio puede ser necesario disminuir la separación entre remaches tornilloso soldaduras o colocar soldaduras a todo lo lar&o de los

bordes..),), R!acion!s '! !s1!"!2

/n miembros comprimidos formados por dos o m%s perfiles laminados en contacto o separados unos de otrosunidos por medio de elementos intermitentes miembrosarmados la relación de esbelte de cada perfil basada ensu radio de &iro mnimo y la distancia entre puntos deunión no ser% mayor 6ue la del miembro compuestocompleto.

;a resistencia en compresión del miembro armado se basar% enU

a ;a relación de esbelte del miembro armado completocon respecto al e,e apropiado cuando la forma de

pandeo no produce deformaciones relati'as 6ueocasionen fueras cortantes en los elementos decone-ión entre perfiles indi'iduales /,emploU doscanales unidas entre s por los patines con placasinterrumpidas 6ue se pandean por fle-ión alrededor del e,e paralelo a las placas.

b na relación de esbelte e6ui'alente respecto al e,enormal al considerado en el inciso 4.2.2.a cuando laforma de pandeo produce deformaciones relati'as 6ueocasionan fueras cortantes en los elementos de uniónIsu 'alor es

1 Cuando los su,etadores intermedios sontornillos no pretensionadosU

22

A :! r

L

r

L

r

L

+

=

4.1

2 Cuando los conectores intermedios sonsoldaduras o tornillos pretensionadosU

2

A J1

J?2.A

α+

α+

=

:! r

%

r

L

r

L

4.2

dondeN;re relación de esbelte e6ui'alente del

miembro armadoI

N;r relación de esbelte del miembroarmado suponiendo 6ue traba,a comouna unidadI

N;r i relación de esbelte m%-ima entreelementos de unión de una partecomponente del miembro armadoI

a distancia entre su,etadores o distancia libreentre soldadurasI

r i radio de &iro mnimo de un elementoindi'idual respecto a su e,e centroidal

paralelo al e,e de pandeo del miembrocompletoI

α V h 2r i

h distancia entre centroides de los elementosindi'iduales perpendicular al e,e de pandeodel miembro completo.

c Cuando el miembro armado est% formado por dos perfiles laminados unidos entre s en contacto oseparados solamente por una placa tales como%n&ulos o canales espalda con espalda la relación deesbelte m%-ima de las partes componentes entreconectores o soldaduras se basar% en un factor delon&itud efecti'a de 1. cuando los conectores sontornillos no pretensionados y de .!5 cuando se usasoldadura o tornillos pretensionados.

d Cuando el miembro armado est% formado por dos

perfiles laminados unidos entre s con celosa o placasinterrumpidas la relación de esbelte m%-ima de las partes componentes entre conectores o soldaduras se basar% en un factor de lon&itud efecti'a de 1. tanto para tornillos sin pretensión o con ella como parasoldaduras.

0i el miembro en compresión consiste en dos %n&ulosen estrella unidos entre s cuando menos en los terciosde su lon&itud no es necesario re'isar si se satisfacenlos re6uisitos de esta sección.

;os su,etadores y las placas de unión si las hay delinciso 4.2.2.c se disean para 6ue resistan una fuera

no menor 6ue el uno por ciento de la compresión totalen el miembro armado.

.),)- C!osas $ 'ia6ra5mas

;os lados abiertos de miembros comprimidos formados por placas o perfiles se conectar%n entre s por medio decelosas o placas interrumpidas.

;a celosa constituir% un sistema trian&ulado completo.*uede estar formada por soleras 'arillas o perfiles. ;a



separación de los puntos en los 6ue los elementos de lacelosa se conectan con los componentes principales ser%tal 6ue la relación de esbelte de cada elemento principaldeterminada entre esos puntos de cone-ión no sea mayor 6ue la relación de esbelte 6ue &obierna el diseo del

miembro completo. ;a celosa debe disearse para resistir una fuera cortante normal al e,e lon&itudinal delmiembro completo no menor 6ue el 2.5 por ciento de lafuera de compresión total en el miembro m%s la fueracortante producida por fueras trans'ersales cuando lashaya.

;a relación de esbelte de los elementos 6ue forman lacelosa no e-ceder% de 14 si la celosa es sencilla ni de2 cuando es doble.

Cuando se emplee celosa sencilla la lon&itud efecti'a ser%la distancia entre cone-iones con los elementos

principales. 0i la celosa es doble los elementos 6ue laforman deben estar unidos entre s en sus interseccionesI lalon&itud efecti'a es en ese caso el # por ciento de ladistancia anterior.

/l %n&ulo 6ue forman los elementos de la celosa con el e,elon&itudinal del miembro completo ser% de preferencia nomenor de 45 &rados para celosa doble ni de ! &rados

para la sencilla.

/n los e-tremos de las celosas y en puntos intermedios en6ue $stas se interrumpan se colocar%n diafra&mas en el

plano de la celosa formados por placas o perfiles. ;os

diafra&mas se colocar%n tan cerca de los e-tremos comosea posible.

;as placas utiliadas como diafra&mas en los e-tremos delas columnas tendr%n una lon&itud no menor 6ue ladistancia entre las lneas de remaches tornillos osoldaduras 6ue las conectan a los elementos principalesdel miembro. ;a lon&itud de las placas intermedias ser%como mnimo la mitad de la prescrita para las e-tremas. /l&rueso de las placas no ser% menor 6ue 1! de la distanciaentre las lneas de remaches tornillos o soldaduras 6ue lasconectan a los elementos principales y la separaciónlon&itudinal entre remaches o tornillos o la distancia libre

entre soldaduras no e-ceder% de 15 mm. 0e colocar%ncuando menos tres remaches o tornillos en cada e-tremode la placa o soldadura con una lon&itud total no menor deun tercio de la lon&itud de la placa.

;a lon&itud y el &rueso de las placas e-tremas ointermedias pueden ser menores 6ue los especificados en el

p%rrafo anterior o pueden utiliarse perfiles en 'e de placas si se efect>a un estudio 6ue ,ustifi6ue estasmodificaciones.

;os perfiles utiliados como diafra&mas debendimensionarse y conectarse para transmitir de uncomponente principal al otro una fuera cortante i&ual acinco por ciento de la compresión a-ial total en elmiembro.

.),). Mon"an"!s

/n las caras abiertas de miembros armados comprimidos6ue no soportan fle-ión primaria adem%s de la car&a a-ial

pueden utiliarse montantes perpendiculares al e,elon&itudinal de la columna constituidos por placas o

perfiles en 'e de la celosa. 9eben colocarse montantesen los e-tremos del miembro en puntos intermedios dondela columna est$ soportada lateralmente y en todas las

posiciones adicionales 6ue sean necesarias para 6ue sesatisfa&an los re6uisitos de la sección 4.2.3.

Cuando los montantes est%n formados por placas planas

placas interrumpidas su lon&itud medida a lo lar&o dele,e de la columna no debe ser menor 6ue la distancia entrelas lneas de tornillos remaches o soldaduras 6ue losconectan a los componentes principales del miembro ni su&rueso menor 6ue 1! de esa distancia. ;os montantes ysus cone-iones deben dimensionarse de manera 6ueresistan simult%neamente una fuera cortante 8 y un

momento M dados por

8 V .25*u d na 4.3

M V .25*u d2n 4.4

donded distancia entre centros de montantes medida a lo

lar&o del e,e de la columnaI

a separación entre lneas de remaches tornillos osoldaduras 6ue conectan los montantes con loscomponentes principales del miembroI

n n>mero de planos paralelos en los 6ue est%ncolocados los montantesI y

*u fuera a-ial de diseo 6ue act>a en el miembro.

.)- Mi!m1ros !n "!nsi&n comp%!s"os por 0arios

p!r6i!s 8mi!m1ros arma'os !n "!nsi&n9

.)-)* S!paraci&n !n"r! !!m!n"os '! %ni&n

;os elementos intermitentes 6ue unen entre s los dos om%s perfiles placas o barras 6ue forman un miembroarmado en tensión deben colocarse con separaciones tales6ue la relación de esbelte de cada elemento componentedeterminada entre puntos de intercone-ión no e-ceda de3.



;os elementos 6ue constituyen los miembros en tensiónformados por dos placas en contacto o por un perfil y una

placa deben estar conectados entre s de manera 6ue laseparación entre remaches o tornillos o la distancia libreentre soldaduras no e-ceda de 3! 'eces el &rueso de la

placa m%s del&ada ni de 45 mm.

0i los miembros est%n formados por dos o m%s perfiles encontacto la separación entre remaches o tornillos o ladistancia libre entre soldaduras no deben e-ceder de! mm e-cepto cuando se demuestre 6ue una separaciónmayor no afecta el comportamiento satisfactorio delmiembro.

/n cual6uiera de los dos casos anteriores pueden re6uerirseseparaciones menores 6ue las indicadas ya sea por e-i&encias de la transmisión de car&a o para sellar superficies inaccesibles.

.)-), Mon"an"!s

Cuando los miembros en tensión est%n formados por doscomponentes principales separados $stos deben unirseentre s por medio de montantes colocados en las carasabiertas de la sección completa. ;os montantes incluyendolos colocados en los e-tremos del miembro deben tener una lon&itud no menor 6ue dos tercios de la distanciatrans'ersal entre los remaches tornillos o soldaduras 6uelos unen a los componentes principales del miembro y laseparación entre ellos ser% tal 6ue la relación de esbelte delos componentes principales calculada entre montantes noe-ceda de 3. /l &rueso de los montantes cuando sean

placas no ser% menor 6ue 1! de la distancia trans'ersalentre remaches tornillos o soldaduras y la separaciónlon&itudinal entre los elementos de unión no e-ceder% de15 mm.

.). =as!s '! co%mnas

0e tomar%n todas las medidas necesarias para lo&rar unatransmisión correcta de las fueras y momentos 6uesoporta una columna a los elementos sobre los 6ue seapoya mediante el empleo de placas de base

perfectamente asentadas sobre ellos y de anclas diseadas para resistir todas las tensiones y fueras cortantes 6ue

puedan presentarse tanto durante el monta,e como en laestructura terminada. *ueden utiliarse tambi$n anclascombinadas con lla'es de cortante u otros dispositi'os.

.)/ Tra1!s arma'as $ 0i5as amina'as

.)/)* Dim!nsionami!n"o

;as dimensiones de trabes armadas remachadasatornilladas o soldadas de 'i&as con cubreplacas y de'i&as laminadas o soldadas se determinan en &eneral

tomando como base el momento de inercia de su seccióntrans'ersal total.

Cuando al&uno de los patines tiene a&u,eros para remacheso tornillos no se hace reducción en su %rea si la reducción

calculada de acuerdo con la sección 2.1 no e-cede de 15 por ciento del %rea total del patnI en caso contrario sereduce >nicamente el %rea de a&u,eros 6ue pase del 15 por ciento mencionado.

.)/), Pa"in!s

;os patines de las trabes armadas soldadas estar%nconstituidos de preferencia por una sola placa y no por dos o m%s placas superpuestas. ;a placa >nica puede estar formada por 'arios tramos de distintos &ruesos o anchosunidos entre s por medio de soldadura a tope de

penetración completa.

/l %rea total de la sección trans'ersal de las cubreplacas detrabes armadas remachadas o atornilladas no e-ceder% de# por ciento del %rea total del patn.

Todos los empalmes soldados de taller necesarios en cadauna de las partes 6ue componen una trabe armada alma o

patines se har%n antes de 6ue esa parte se una a las otrascomponentes de la trabe. ;as trabes armadas muy lar&as

pueden hacerse por tramos cada uno de ellos fabricado deacuerdo con el p%rrafo anterior. Cuando se unen lostramos sea en el taller o en el campo la secuencia decolocación de la soldadura debe estar raonablemente

balanceada entre alma y patines y respecto a los dos e,es

principales de las secciones trans'ersales del miembro.

/n estructuras con car&a cclica los empalmes entresecciones de 'i&as laminadas o trabes armadas se har%n de

preferencia en un mismo plano trans'ersal. ;os empalmesde taller de almas y patines de trabes armadas hechosantes de 6ue patines y almas se unan entre s puedenlocaliarse en uno solo o en 'arios planos trans'ersales. /ntodos los casos se tendr% en cuenta la posibilidad de unafalla por fati&a.

.)/)- Uni&n '! ama $ pa"in!s

;os remaches tornillos o soldaduras 6ue conectan los patines al alma las cubreplacas a los patines o lascubreplacas entre s deben proporcionarse para resistir lafuera cortante horiontal de diseo en el plano enconsideración ocasionada por la fle-ión de la trabe. ;adistribución lon&itudinal de los remaches tornillos osoldaduras intermitentes debe hacerse en proporción a laintensidad de la fuera cortante pero su separaciónlon&itudinal no debe e-ceder de la m%-ima permitida enlas secciones 5.2.! ó 5.3.? para miembros en compresión otensión. Adem%s los remaches tornillos o soldaduras 6ue



conectan los patines al alma deben ser capaces detransmitir simult%neamente todas las car&as aplicadasdirectamente a los patines a menos 6ue el diseo se ha&ade manera 6ue esas car&as puedan transmitirse por apoyodirecto en atiesadores.

0i se utilian cubreplacas de lon&itud parcial debene-tenderse m%s all% del punto teórico de corte en unalon&itud 6ue permita colocar el n>mero de remaches otornillos o la soldadura necesarios para desarrollar la

parte de la fuera normal debida a la fle-ión 6uecorresponde a la cubreplaca en el punto teórico de corte./sa fuera normal se calcula con la sección completaincluida la cubreplaca. Adem%s las soldaduras 6ueconectan los e-tremos de cubreplacas soldadas con la 'i&ao trabe en la lon&itud aK 6ue se define m%s adelante debenser adecuadas para resistir la parte de la fuera ocasionada

por la fle-ión 6ue corresponde a la cubreplaca a la

distancia aK de su e-tremo. /sto puede obli&ar a terminar la cubreplaca en un punto de la 'i&a o trabe en el 6ue elmomento fle-ionante sea menor 6ue en el punto teórico decorte.

;a lon&itud aK medida desde el e-tremo de la cubreplacaesU

a na distancia i&ual al ancho de la cubreplaca cuandohay una soldadura continua de tamao i&ual o mayor 6ue tres cuartos del &rueso de la cubreplaca en ele-tremo de $sta continuada con soldaduras del mismotamao a lo lar&o de los dos bordes en la lon&itud aKI

b na distancia i&ual a una y media 'eces el ancho de lacubreplaca cuando hay la misma soldadura 6ue en elinciso 4.5.3.a pero de tamao menor 6ue tres cuartosdel &rueso de la cubreplacaI o

c na distancia i&ual a dos 'eces el ancho de lacubreplaca cuando no hay soldadura en el e-tremo

pero s cordones continuos en ambos bordes en lalon&itud aK.

.)/). Ama

;a relación ht del peralte al &rueso del alma no debe ser

mayor 6ue1144?.A + y y F F E

si se usan M*a 15A14?.A + y y F F E

si se usan L&cmJ pero

puede aumentarse hasta y E/F .#11 cuando hay

atiesadores trans'ersales con separaciones no mayores deuna y media 'eces el peralte del alma de la trabe. /n trabessin atiesadores la relación ht no debe e-ceder de 2!.

/n secciones laminadas h es la distancia libre entre patines menos las cur'as de unión con el almaI ensecciones formadas por placas la distancia entre lneasadyacentes de su,etadores o la libre entre patines cuandose utilia soldadura.

.)/)/ A"i!sa'or!s 1ao car5as conc!n"ra'as

0e colocar%n pares de atiesadores en el alma de las trabesarmadas 6ue ten&an una sola alma en todos los puntos en6ue haya fueras concentradas ya sean car&as oreacciones e-cepto en los e-tremos de las trabes 6ue est$nconectadas a otros elementos de la estructura de manera6ue se e'ite la deformación de su sección trans'ersal y

ba,o car&as concentradas o reacciones si la fuera decompresión en el alma e-cede la resistencia de diseo dada

por las secciones 3.#.3 3.#.4 3.#.5 ó 3.#.!.

/n trabes armadas en ca,ón pueden utiliarse diafra&masdiseados para 6ue traba,en como atiesadores de apoyo.

;os atiesadores deben ser sim$tricos respecto al alma ydar apoyo a los patines de la trabe hasta sus bordese-teriores o lo m%s cerca de ellos 6ue sea posible. 0edisean como columnas de sección trans'ersal formada

por el par de atiesadores y una fa,a de alma de ancho nomayor 6ue 25 'eces su &rueso colocada sim$tricamenterespecto al atiesador cuando $ste es intermedio y deancho no mayor 6ue 12 'eces su &rueso cuando elatiesador est% colocado en el e-tremo del alma.

Al obtener la relación;r

para disear los atiesadores el

radio de &iro r se toma alrededor del e,e del alma de la

trabe y la lon&itud ; se considera i&ual a tres cuartos de lalon&itud del atiesador.

;os bordes horiontales de cada par de atiesadores en los6ue se apoya el patn de la trabe armada se dimensionan demanera 6ue en el %rea de contacto no se sobrepase laresistencia al aplastamiento calculada multiplicando el%rea de contacto por 1.?+y +R I +R se toma i&ual a .#5.Adem%s debe colocarse el n>mero adecuado de remacheso tornillos o la cantidad necesaria de soldadura paratransmitir al alma de la trabe la totalidad de la reacción o

de la car&a concentrada. 0i se usan aceros diferentes en patn y atiesadores la resistencia al aplastamiento secalcula con el esfuero de fluencia menor de los dos. ;osatiesadores deben estar en contacto directo con el patn o

patines de los 6ue reciben la car&a y a,ustados a ellos amenos 6ue la transmisión se ha&a por medio de soldadura.

;os atiesadores pueden soldarse al patn en tensión o encompresión. /n trabes su,etas a car&as din%micas debenre'isarse las condiciones de fati&a en las uniones con el

patn en tensión y con las porciones del alma en tensión.



*ueden usarse soldaduras de filete trans'ersales para unir los atiesadores con los patines.

/n trabes remachadas o atornilladas se colocar%n las placasde relleno 6ue sean necesarias para lo&rar un a,uste

correcto con los %n&ulos de los patines y por nin&>nmoti'o se doblar%n los atiesadores.

.)/): R!6%!r2o '! ama

0i ht no es mayor 6ue y F E 45.2 y la fuera

cortante 6ue obra sobre la trabe no es mayor 6ue suresistencia dada por las ecuaciones 3.3? 3.3@ ó 3.4sección 3.3.3 no se necesita reforar el alma e-cepto enlas secciones en 6ue reciba fueras e-teriores concentradasy se re6uieran atiesadores de acuerdo con la sección 4.5.5.

0i ht no es mayor 6ue y F E 45.2 pero la fueracortante 6ue obra sobre la trabe es mayor 6ue su resistenciadada por las ecuaciones 3.3? 3.3@ ó 3.4 el e-ceso debetomarse mediante placas adosadas al alma o atiesadores'erticales y en dia&onal 6ue traba,en en forma seme,ante alos montantes y dia&onales de una armadura. Al aplicar lasecuaciones 3.3@ y 3.4 debe tenerse en cuenta 6ue enalmas no atiesadas L V 5..

.)/); A"i!sa'or!s "rans0!rsa!s in"!rm!'ios

Cuando ht es mayor 6ue y F E 45.2 debe re'isarse si

es necesario reforar el alma por medio de atiesadorestrans'ersales perpendiculares al e,e de la trabe.

=o se necesitan atiesadores trans'ersales en los tramos delas trabes en los 6ue la fuera cortante de diseo 89 esmenor o i&ual 6ue la resistencia de diseo al cortante 8R calculada con la ecuación 3.3? y la 6ue sea aplicable de lasecuaciones 3.41 y 3.43 de la sección 3.3.3 haciendo enellas L V 5..

Cuando se necesitan atiesadores intermedios la separaciónentre ellos ser% tal 6ue la fuera cortante de diseo en el

alma no sobrepase su resistencia de diseo calculada conla ecuación 3.3? y al&una de las ecuaciones 3.41 a 3.44. 0ila relación ah es mayor 6ue 3. o 6ue W2!htXJ nose permite 6ue se forme campo de tensión dia&onal y laresistencia nominal se calcula con la ecuación 3.41 o conla ecuación 3.43I adem%s L se toma i&ual a 5..

/n trabes diseadas con la ecuación 3.42 ó 3.44 laseparación entre los atiesadores 6ue limitan los tablerose-tremos o tableros conti&uos a a&u,eros de &randesdimensiones debe ser tal 6ue la resistencia de diseo al

cortante de la trabe calculada con la ecuación 3.41 ó 3.43y la ecuación 3.3? no sea menor 6ue la fuera cortante dediseo e-istente en el tablero. /ste re6uisito no esnecesario cuando las secciones e-tremas del alma est%nli&adas directamente a una columna u otro elemento de

ri&ide adecuada.;os atiesadores intermedios pueden colocarse por pares auno y otro lado del alma o puedan alternarse en ladosopuestos de la misma. ;as dimensiones de la seccióntrans'ersal de los atiesadores intermedios deben ser tales6ue se cumplan las condiciones 6ue se indican acontinuación.

a Cuando el diseo del alma se hace con al&una de lasecuaciones 3.42 ó 3.44 tomando como base el estadolmite de falla por tensión dia&onal deben satisfacerselas condiciones si&uientesU

1 /l %rea total de cada atiesador o par deatiesadores ser% i&ual o mayor 6ueU

( ) AJ1?115A ≥

−−= t

1

1 C t *.2 A

R

*9%%t

4.5

dondeP cociente del esfuero de fluencia del acero

del alma entre el esfuero de fluencia delacero de los atiesadoresI

C' es i&ual a

[ ] y F k E t 12.1

cuandoel diseo del alma se hace con la ecuación3.42 e i&ual a 1.5#/LW+yh tJXcuando se utilia la ecuación 3.44. /n amboscasos +y corresponde al acero del almaI

9a es i&ual a 1. para atiesadores colocados en pares 1.? para atiesadores formados por unsolo %n&ulo y 2.4 para los formados por unasola placaI y

89 y 8R fuera cortante de diseo y resistenciade diseo al cortante en el punto decolocación del atiesador. 8R se calcula conlas ecuaciones 3.3? y 3.42 ó 3.44.

2 /l momento de inercia de cada par deatiesadores o de cada atiesador sencillo conrespecto a un e,e en el plano del alma debe ser i&ual o mayor 6ueU

R5A2J

52R t %.

/ %

.t % ≥

−

4.!



donde t es el &rueso del alma.

b Cuando el diseo del alma se hace con al&una de lasecuaciones 3.41 ó 3.43 tomando como base el estadolmite de iniciación del pandeo basta con 6ue se

satisfa&a el inciso 4.5.#.a.2. =o es necesario 6ue los atiesadores intermedioslle&uen hasta el patn de tensión e-cepto cuando senecesite un apoyo directo para transmisión de unacar&a concentrada o reacción. ;a soldadura 6ue losli&a con el alma debe terminarse a una distancia de lasoldadura entre el patn de tensión y el alma no menor de cuatro ni mayor de seis 'eces del &rueso del alma.

Cuando se emplean atiesadores de un solo lado del almadeben li&arse al patn de compresión.

0i se conecta contra'enteo lateral en un atiesador o par deatiesadores las uniones entre ellos y el patn decompresión deben ser capaces de transmitir uno por cientode la fuera total en el patn.

;os atiesadores intermedios diseados de acuerdo con elinciso 4.5.#.a deben conectarse al alma de manera 6ue seancapaces de transmitir una fuera por unidad de lon&itud decada atiesador o par de atiesadores no menor 6ue

/E F F . yC RA54A4.#

donde

+y corresponde al acero del almaIh peralte del almaI y

+C factor de car&a 6ue se utilice en el diseo.

;a ecuación 4.# da una fuera en neStons por milmetrolineal si se usan M*a y mm o en L& por cm lineal si seusan L&cmJ y cm. /sta fuera puede reducirse en lamisma proporción 6ue el %rea de los atiesadores cuando lafuera cortante de diseo mayor de las e-istentes en losdos tableros situados a uno y otro lado del atiesador enestudio es menor 6ue la resistencia de diseo calculada conlas ecuaciones 3.3? y 3.42 ó 3.44.

/sta condición no tiene 6ue re'isarse en el caso del inciso4.5.#.b.

;os elementos de li&a de atiesadores intermedios 6uetransmiten al alma una car&a concentrada o reacción debentener como capacidad mnima la correspondiente a esacar&a o reacción.

.)/)@ R!'%cci&n '! mom!n"o r!sis"!n"! por !s1!"!2'! ama

0i la relación ht del peralte al &rueso del alma desecciones " o < e-cede de

R M E !A.54.?

y el patn comprimido cumple las relaciones ancho&ruesode las secciones tipo 1 2 ó 3 de la sección 2.3.2 laresistencia de diseo en fle-ión reducida por esbelte delalma MKR se calcula con la ecuaciónU

R

Rr

r R R M

M

E .

t

%

% M M; ≤

−

+−= !A5

3AA2AA11

4.@

dondear cociente de las %reas del alma y del patn comprimido

ar ≤ 1I

h y t peralte y &rueso del alma respecti'amenteI

0 módulo de sección de la sección completa respecto al patn comprimidoI y

MR resistencia de diseo en fle-ión calculada de acuerdo

con la sección 3.3.2 pero sin e-ceder de +R My .

Cuando sobre la trabe armada act>a una fuera decompresión *u adem%s de la fle-ión la constante 5.! de

la ecuación 4.@ se multiplica por 1H.!5*u*y.

Al calcular el momento reducido de secciones en ca,óndebe tenerse en cuenta la e-istencia de dos o m%s almas.

.)/)B Union!s

;as uniones en los patines y en el alma deben desarrollar laresistencia total de cada uno de ellos o la re6uerida paratransmitir 1.25 'eces las fueras internas de diseo.

/n trabes armadas soldadas sometidas a car&as repetidas6ue puedan producir fallas por fati&a las uniones en los

patines y en el alma ser%n de preferencia soldaduras de penetración completa y se tendr% en cuenta en el diseo la posible disminución de la resistencia debida a fenómenosde fati&a.

/) CONE>IONES

/)* +!n!rai'a'!s

;as cone-iones deben ser capaces de transmitir loselementos mec%nicos calculados en los miembros 6ue



li&uen satisfaciendo al mismo tiempo las condiciones derestricción y continuidad supuestas en el an%lisis de laestructura. ;as cone-iones est%n formadas por las partesafectadas de los miembros conectados por e,emplo almasde 'i&as por elementos de unión atiesadores placas

%n&ulos m$nsulas y por conectores soldaduras tornillosy remaches. ;os elementos componentes se dimensionande manera 6ue su resistencia de diseo sea i&ual o mayor 6ue la solicitación de diseo correspondiente determinadaU

a *or medio de un an%lisis de la estructura ba,o car&asde diseoI

b Como un porcenta,e especificado de la resistencia dediseo de los miembros conectados.

Cuando una cone-ión se considere fle-ible se disear% en&eneral para transmitir >nicamente fuera cortante. /n esecaso se utiliar%n elementos de unión 6ue puedan aceptar las rotaciones 6ue se presentar%n en el e-tremo delmiembro conectado para lo 6ue se permitendeformaciones inel%sticas autocontroladas en loselementos de unión y se de,ar%n hol&uras en los bordescon la misma finalidad. Cuando sea el caso se tendr%n encuenta las fle-iones ocasionadas por e-centricidades en losapoyos.

;as cone-iones en los e-tremos de 'i&as trabes oarmaduras 6ue forman parte de estructuras continuas sedisear%n para el efecto combinado de las fueras ymomentos ori&inados por la ri&ide de las uniones.

/)*)* Con!7ion!s mnimas

;as cone-iones diseadas para transmitir fuerascalculadas deben ser capaces de resistir una fuera dediseo no menor de 5 L= 5 L&.

/l n>mero mnimo de remaches o tornillos en unacone-ión es dos.

;os tamaos y lon&itudes mnimos de soldaduras son los permitidos en las secciones 5.2.5 y 5.2.!.

;os lmites de los tres p%rrafos anteriores pueden

disminuirse en cone-iones de dia&onales de celosas desecciones armadas tirantes para soporte lateral delar&ueros apoyos de lar&ueros y otros casos en 6ue lasfueras 6ue deben transmitirse no se calculan o son dema&nitud muy pe6uea.

/)*), E7c!n"rici'a'!s

9eben tenerse en cuenta en el diseo las e-centricidades6ue se &eneren en las cone-iones incluso cuando

pro'en&an de 6ue los e,es de los miembros no concurranen un punto.

/l centro de &ra'edad del &rupo de remaches tornillos osoldaduras colocados en el e-tremo de un miembro

sometido a la acción de una fuera a-ial debe coincidir conel e,e de &ra'edad del miembroI cuando esto no sucedadebe tomarse en cuenta el efecto de las e-centricidadesresultantes e-cepto en cone-iones de %n&ulos sencillos%n&ulos dobles y otros elementos similares car&adosest%ticamente en las 6ue no es necesario balancear lassoldaduras para lo&rar la coincidencia indicada arriba nitener en cuenta la e-centricidad entre el e,e del miembro ylas lneas de &ramil de remaches o tornillos.

/)*)- R!!nos

Cuando un tornillo pasa a tra'$s de placas de relleno de&rueso no mayor de ! mm no se reduce su resistencia dediseo al cortante. 0i el &rueso de las placas de relleno esmayor de ! mm debe satisfacerse al&uno de los re6uisitossi&uientesU

a 0i el &rueso de los rellenos no e-cede de 1@ mm sereduce la resistencia de diseo de los tornillosmultiplic%ndola por el factor 1H.154tH!

donde t es el &rueso total de los rellenos en mm.

b ;os rellenos se prolon&an m%s all% de la ,unta y la prolon&ación se ase&ura con tornillos suficientes paradistribuir uniformemente en la sección trans'ersalcombinada del elemento conectado y los rellenos la

fuera total en el elemento conectado.c 0e aumenta el tamao de la ,unta para colocar un

n>mero de tornillos e6ui'alente al n>mero totalre6uerido en el inciso 5.1.3.b.

d ;a ,unta se disea como de desliamiento crtico contornillos de alta resistencia

Cuando se utilicen placas de relleno de ! mm de &rueso om%s en ,untas soldadas deber%n prolon&arse fuera de los

bordes de la placa de cone-ión y unirse a la parte en la 6uese colocan con soldadura suficiente para transmitir lafuera de la placa de cone-ión aplicada en la superficie dela de relleno como una fuera e-c$ntrica. ;as soldaduras6ue unen la placa de cone-ión con la de relleno deben ser capaces de transmitir la fuera de la placa de cone-ión ysu lon&itud ser% suficiente para e'itar esfueros e-cesi'osen la placa de relleno a lo lar&o del borde de la soldadura.

Cuando se utilicen placas de relleno de menos de ! mm de&rueso sus bordes se recortar%n de manera 6ue coincidancon los de los elementos 6ue soportan las car&as y eltamao de las soldaduras de filete colocadas en esos



bordes se aumentar% sobre el re6uerido por el c%lculo enuna cantidad i&ual al &rueso del relleno.

/)*). H%n"as c!pia'as

*ueden usarse ,untas cepilladas en miembros encompresión 6ue transmitan la fuera de compresión por contacto directo siempre 6ue se colo6uen los elementos deunión necesarios para transmitir cual6uier otro tipo desolicitación 6ue pueda aparecer durante el monta,e de laestructura o durante su operación posterior.

Adem%s se colocar%n los elementos de unión necesarios para ase&urar 6ue las distintas partes 6ue forman la ,unta seconser'ar%n en posición correctaI esos elementos ser%ncapaces de transmitir como mnimo 5 por ciento de lafuera de compresión de diseo 6ue obre en el miembro.

/)*)/ D!s5arrami!n"o aminar 8Lam!ar T!arin59

0iempre 6ue sea posible deben eliminarse las ,untas enes6uina o en te de elementos estructurales o placas en las6ue haya transmisión de fueras de tensión a tra'$s del&rueso del material producidas por la contracción desoldaduras colocadas en condiciones 6ue restrin&en sucontracción libre. Cuando esas ,untas no puedan e'itarsese tomar%n medidas para reducir a un mnimo la

posibilidad de fallas por des&arramiento laminar.

/)*): R!mac3!s o "ornios !n com1inaci&n conso'a'%ra

a /n obras nue'asCuando en una obra nue'a se especifi6ue el uso deremaches o tornillos ordinarios o de alta resistenciadiseados para transmitir las car&as por aplastamientoen combinación con soldadura $sta se dimensionar%

para resistir las fueras completas a 6ue est$n su,etoslos miembros conectados no d%ndoles m%s car&as alos remaches o tornillos 6ue las 6ue tomen durante el

proceso de monta,e.

Cuando se emplean tornillos de alta resistenciadiseados para transmitir las fueras por fricción s

puede considerarse 6ue las solicitaciones se repartenentre ellos y las soldaduras. ;os c%lculos debenhacerse con fueras factoriadas.

b /n obras ya construidas

Cuando se utilice la soldadura para hacer modificaciones o refueros de estructuras losremaches y los tornillos de alta resistencia diseados

para traba,ar en una cone-ión de desliamiento crticode la estructura ori&inal pueden utiliarse para resistir los efectos de las car&as muertas e-istentes antes de la

modificación y la soldadura para proporcionar laresistencia adicional re6uerida.

/)*); Tornios '! a"a r!sis"!ncia !n com1inaci&n conr!mac3!s

Tanto en obras nue'as como en modificaciones deestructuras e-istentes puede suponerse 6ue los tornillos dealta resistencia diseados para traba,ar en cone-iones dedesliamiento crtico traba,an en con,unto con losremaches y 6ue las car&as se reparten entre los dos tiposde conectores.

/)*)@ Empam!s !n ma"!ria 5r%!so

/sta sección es aplicable a empalmes de perfileslaminados o hechos con placas soldadas 6ue tienen

paredes de m%s de 5 mm de &rueso su,etos a esfueros

primarios de tensión producidos por tensión a-ial ofle-ión.

Cuando las fueras de tensión en esas secciones setransmiten a tra'$s de soldaduras de penetración completadeben especificarse re6uisitos de tenacidad del material de

precalentamiento y de preparación e inspección de lassuperficies cortadas con soplete y utiliarse a&u,eros deacceso de tamao &eneroso para colocar la soldadura en lasintersecciones de almas y patines. Adem%s deben 6uitarsetodas las placas de respaldo y e-tensión y esmerilarsetodas las superficies e-puestas al hacerlo.

Cuando los miembros hechos con material de m%s de5 mm de &rueso traba,an principalmente en compresiónlos a&u,eros de acceso para soldar deben ser seme,antes alos de los elementos en tensión.

Como una alternati'a los empalmes de miembroscomprimidos incluyendo los 6ue pueden traba,ar entensión ocasionalmente por efecto de 'iento o sismo

pueden hacerse utiliando detalles 6ue no ocasionen&randes contracciones en las soldaduras por e,emplosoldaduras de penetración parcial en los patinescombinados con placas soldadas al alma con soldadura defilete placas atornilladas o placas soldadas con filetes a untramo y atornilladas al otro.

/), So'a'%ras

/),)* +!n!rai'a'!s

;as recomendaciones 6ue se dan a6u se complementancon las de la >ltima 'ersión de E0tructural Yeldin& CodeH 0teelF AY0 91.1 de la 0ociedad Americana de la0oldadura American Yeldin& 0ociety.



/l tipo de soldadura aplicable en la construcción met%licaes el de arco el$ctrico con electrodo met%lico aplicadomanual semiautom%tica o autom%ticamente. ;os procesosaprobados en estas =ormas son la soldadura manual conelectrodo recubierto la soldadura autom%tica de arco

sumer&ido la prote&ida con &ases y la soldadura conelectrodo con coraón de fundente. *ueden utiliarse otros procesos si se califican adecuadamente para los casos en6ue se 'ayan a usar.

/),), M!"a '! apor"aci&n

0e usar% el electrodo o la combinación de electrodo yfundente adecuados al material base 6ue se est$ soldandoteniendo especial cuidado en aceros con altos contenidosde carbón u otros elementos aleados y de acuerdo con la

posición en 6ue se deposite la soldadura. 0e se&uir%n lasinstrucciones del fabricante respecto a los par%metros 6uecontrolan el proceso de soldadura como son 'olta,e

ampera,e polaridad y tipo de corriente. ;a resistencia delmaterial depositado con el electrodo ser% compatible con ladel metal base 'er sección 5.2.2.1.

5.2.2.1 0oldadura compatible con el metal base

*ara 6ue una soldadura sea compatible con el metal basetanto el esfuero de fluencia mnimo como el esfueromnimo de ruptura en tensión del metal de aportacióndepositado sin meclar con el metal base deben ser i&uales o li&eramente mayores 6ue los correspondientesdel metal base. *or e,emplo las soldaduras manualesobtenidas con electrodos /! o /#3 6ue

producen metal de aportación con esfueros mnimosespecificados de fluencia de 331 y 3!5 M*a 34 y3# L&cmJ respecti'amente y de ruptura en tensión de412 y 4?1 M*a 42 y 4@ L&cmJ son compatiblescon el acero A3! cuyos esfueros mnimos especificadosde fluencia y ruptura en tensión son 25 y 4 M*a2 53 y 4? L&cmJ respecti'amente.

/),)-Tipos '! so'a'%ras

/n estas =ormas se consideran cuatro tipos de soldadurasU

a 0oldaduras de filete. 0e obtienen depositando un

cordón de metal de aportación en el %n&ulo diedroformado por dos pieas. 0u sección trans'ersal esapro-imadamente trian&ular.

b 0oldaduras de penetración. 0e obtienen depositandometal de aportación entre dos placas 6ue pueden o noestar alineadas en un mismo plano. *ueden ser de

3 ;os dos o tres primeros d&itos 6ue si&uen a la letra / enla notación AY0 por e,emplo # en E<=,, indican laresistencia a la ruptura en tensión del metal depositado por le electrodo en Nipspul&J.

penetración completa o parcial se&>n 6ue la fusión dela soldadura y el metal base abar6ue todo o parte delespesor de las placas o de la m%s del&ada de ellas.

c 0oldaduras de tapón y

d 0oldaduras de ranura. ;as soldaduras de tapón y deranura se hacen en placas traslapadas rellenando por completo con metal de aportación un a&u,erocircular o alar&ado hecho en una de ellas cuyo fondoest% constituido por la otra.

/),). Dim!nsion!s !6!c"i0as '! as so'a'%ras

a /l %rea efecti'a de una soldadura de penetración o defilete es el producto de su lon&itud efecti'a por eltamao efecti'o de su &ar&anta.

b /l %rea efecti'a de soldaduras de tapón o de ranura esel %rea de la sección trans'ersal nominal del tapón o laranura medida en el plano de la superficie de falla.

c ;a lon&itud efecti'a de una soldadura de penetraciónentre dos pieas a tope es i&ual al ancho de la pieam%s an&osta aun en el caso de soldaduras inclinadasrespecto al e,e de la piea.

d ;a lon&itud efecti'a de una soldadura de filete recta esi&ual a la lon&itud total del filete de tamao completoincluyendo retornos cuando los haya. 0i la soldadurade filete es cur'a la lon&itud es i&ual a la del e,e delcordón traado por el centroide del plano 6ue pasa por la &ar&anta pero si el filete est% depositado en una&u,ero circular o en una ranura el %rea efecti'a no

ser% mayor 6ue el %rea nominal de la seccióntrans'ersal del a&u,ero o la ranura medida en el planode la superficie de falla.

e /l tamao efecti'o de la &ar&anta de una soldadura defilete es la distancia m%s corta de la ra a la cara de lasoldadura dia&ram%tica sin incluir el refuero de lamisma. /n soldaduras de filete depositadas por el

proceso de arco sumer&ido el tamao efecti'o de la&ar&anta puede tomarse i&ual a la pierna del cordóncuando $sta no e-cede de 1 mm 3? pul&. e i&ual ala &ar&anta teórica m%s 2.5 mm para filetes mayoresde 1 mm.

f /l tamao efecti'o de la &ar&anta de una soldadura de penetración completa depositada por un lado con placa de respaldo o por los dos limpiando el se&undolado hasta descubrir metal sano antes de colocar lasoldadura bacL&ou&in& es i&ual al &rueso de la m%sdel&ada de las placas unidas.

0i no se usa placa de respaldo o no se limpiaadecuadamente el se&undo lado antes de depositar lasoldadura la ,unta se considerar% de penetración

parcial.



& /l tamao efecti'o de la &ar&anta de una soldadura de penetración parcial es el indicado en la tabla 5.1.

Ta1a /)* Tama#o !6!c"i0o '! a 5ar5an"a '!

so'a'%ras '! p!n!"raci&n parcia

*roceso desoldadura

*osición)n&ulo en la

ra de laranura

Tamaoefecti'o dela &ar&anta

0oldaduramanual conelectrodo

recubierto oautom%tica de

arco sumer&ido

Todas 1 /n o D*rofundidad

del bisel

0oldadura

prote&ida con&ases

Todas 1Bisel sencilloo en 8 ≥ !] *rofundidaddel bisel

0oldadura conelectrodo con

coraón defundente

Todas 1

Bisel sencilloo en 8 < !] pero ≥ 45]

*rofundidaddel biselmenos3 mm

1 *osición plana horiontal 'ertical o sobrecabea.

h /l tamao efecti'o de la &ar&anta de una soldaduraacampanada depositada entre dos barras de sección

trans'ersal circular o entre una barra y una placacuya cara e-terior est$ al ni'el de la superficie de la barra es el indicado en la tabla 5.2. *ara 'erificar 6uela &ar&anta se obtiene de una manera consistente seobtendr%n muestras de secciones trans'ersales en

puntos determinados al aar.

*ueden utiliarse tamaos de la &ar&anta efecti'amayores 6ue los de la tabla 5.2 si el fabricantedemuestra 6ue puede obtener esas &ar&antas efecti'as.*ara ello se cortar% la soldadura normalmente a su e,een la sección media y en los e-tremos y se medir% la&ar&anta. 0e preparar% un n>mero de muestrassuficiente para ase&urarse de 6ue se obtiene el tamao

de la &ar&anta deseado.

Ta1a /), Tama#o !6!c"i0o '! a 5ar5an"a '!so'a'%ras acampana'as

Tipo de soldaduraRadio R de la barra o placa

doblada

Tamaoefecti'o de la

&ar&anta

Ranura acampanada 1 Cual6uiera .3R

Ranura acampanadaen 8 2 Cual6uiera .5R 3

1 Ranura acampanada2 Ranura acampanada en 8U 3 .3?R para soldadura prote&ida con &ases

cuando R ≥ 25.4 mm 1 pul&..

/),)/ Tama#o mnimo '! so'a'%ras '! p!n!"raci&nparcia

/l tamao efecti'o mnimo de la &ar&anta de una soldadurade penetración parcial es el 6ue se indica en la tabla 5.3. /ltamao de la soldadura 6ueda determinado por la m%s&ruesa de las partes unidas pero no es necesario 6uee-ceda el &rueso de la parte m%s del&ada.

/),): So'a'%ras '! 6i!"!a Tamao mnimo

;os tamaos mnimos admisibles de soldaduras defilete son los 6ue se muestran en la tabla 5.4. /ltamao de la soldadura 6ueda determinado por la m%s&ruesa de las partes unidas pero no es necesario 6uee-ceda el &rueso de la parte m%s del&ada. /l ob,eto deeste re6uisito es e'itar cambios per,udiciales en laestructura cristalina del acero producidos por elr%pido enfriamiento de las soldaduras pe6ueasdepositadas en material &rueso.

Ta1a /)- Tama#os mnimos !6!c"i0os '! a 5ar5an"a'! so'a'%ras '! p!n!"raci&n parcia

/spesor de la m%s &ruesade las partes unidas

mm pul&.

Tamaoefecti'o

mnimo dela &ar&antamm pul&.

menor o i&ual 6ue !.3 ≤ 14 3.2 1?

m%s de !.3 hasta 12.# 14 a 12 4.? 31!

m%s de 12.# hasta [email protected] 12 a 34 !.3 14

m%s de [email protected] hasta 3?.1 3

4 a 1 1

2 #.@ 51!

m%s de 3?.1 hasta 5# 1 12 a 214

@.5 3?

m%s de 5# hasta 152 2 14 a ! 12.# 12

mayor 6ue 152 7 ! 15.@ 5?



Ta1a /). Tama#os mnimos '! so'a'%ras '! 6i!"!

/spesor de la m%s &ruesade las partes unidas

mm pul&.

Tamao1

mnimo delfilete

mm pul&.

menor o i&ual 6ue !.3 ≤ 14 3.2 1?

m%s de !.3 hasta 12.# 14 a 12

4.? 31!

m%s de 12.# hasta [email protected] 12 a 34

!.3 14

mayor 6ue [email protected] 7 34 #.@ 51! 1 9imensión de la pierna del filete de soldadura.9eben usarse soldaduras depositadas en un solo paso.

b Tamao m%-imo

/l tamao m%-imo de las soldaduras de filete

colocadas a lo lar&o de los bordes de placas o perfilesesU

/n los bordes de material de &rueso menor 6ue !.3mm. 14 pul&. el &rueso del material.

/n los bordes de material de &rueso i&ual o mayor 6ue!.3 mm 14 pul&. el &rueso del material menos 1.5 mm 11! pul&. e-cepto cuando se indi6ue en los dibu,os defabricación 6ue la soldadura deber% depositarse tomandolas medidas necesarias para obtener un tamao i&ual al&rueso del material. ;a distancia entre el borde de lasoldadura depositada y el de la placa puede ser menor 6ue 1.5 mm pero el tamao de la soldadura debe poderse'erificar sin dificultad.

c ;on&itud

;a lon&itud mnima efecti'a de una soldadura de fileteutiliada para transmitir fueras ser% no menor 6ue cuatro'eces su tamao nominal. /n caso contrario seconsiderar% 6ue el tamao de la soldadura no e-cede deun cuarto de su lon&itud efecti'a.

Cuando se usan filetes de soldadura depositados>nicamente en los bordes lon&itudinales de cone-ionesde placas en tensión la lon&itud de cada filete no debeser menor 6ue la distancia entre ellos medida

perpendicularmente a su e,e. ;a separación trans'ersal defiletes lon&itudinales utiliados en cone-iones ene-tremos de los miembros no debe e-ceder de 2 mm amenos 6ue se tomen medidas especiales para e'itar unafle-ión trans'ersal e-cesi'a como colocar una soldaduratrans'ersal en el e-tremo o usar soldaduras intermediasde tapón o ranura. 0i no se toman esas medidas debensatisfacerse los re6uisitos de lasección 2.1.

;a lon&itud efecti'a de las soldaduras de filete paralelas ala dirección de la fuera utiliadas para transmitir unacar&a a-ial al e-tremo de un miembro es i&ual a lalon&itud total cuando $sta no e-cede de 1 'eces el

tamao de la pierna. 0i es m%s lar&a la lon&itud efecti'ase obtiene multiplicando la real por un factor dereducción β 6ue 'ale

β V 1.2 H .2;a ≤ 1. 5.1

donde; lon&itud real de la soldaduraI y

a tamao de su pierna.

0i ; 7 3a β se toma i&ual a .!.

/,emplos de las soldaduras mencionadas arriba son loscordones lon&itudinales de ,untas traslapadas en ele-tremo de miembros car&ados a-ialmente y lassoldaduras 6ue unen atiesadores de apoyo al alma de las'i&as.

/l factor de reducción no se aplica entre otros casos a

soldaduras 6ue unen entre s placas o perfiles para formar una sección compuesta o a las soldaduras 6ue unen losatiesadores intermedios al alma de las 'i&as cuando nose usa la resistencia posterior al sondeo pues no est%nsu,etas a esfueros a-iales ya 6ue su >nico ob,eto esmantener el alma plana.

d 0oldaduras intermitentes

*ueden usarse soldaduras de filete intermitentes cuandola resistencia re6uerida es menor 6ue la de una soldadurade filete continua del tamao permitido m%s pe6ueoItambi$n pueden utiliarse para unir elementoscomponentes de miembros compuestos. ;a lon&itud

efecti'a de un se&mento de una soldadura intermitente noser% nunca menor 6ue cuatro 'eces el tamao de lasoldadura con un mnimo de 4 mm. ;a separaciónlon&itudinal entre cordones interrumpidos de soldaduracolocados en los bordes de placas o patines o alas de

perfiles cumplir% los re6uisitos indicados en las secciones4.2.1 y 4.3.1.

e Duntas traslapadas

/l traslape no ser% menor 6ue cinco 'eces el &rueso de lam%s del&ada de las partes 6ue se est$n uniendo con unmnimo de 25 mm. ;as ,untas traslapadas de placas o

barras sometidas a esfueros a-iales 6ue utilian

solamente soldaduras trans'ersales deben soldarse concordones colocados a lo lar&o de los e-tremos de las dos partes e-cepto en los casos en 6ue la defle-ión de las partes traslapadas est% adecuadamente restrin&ida parae'itar 6ue la ,unta se abra.

f Terminación de los cordones de las soldaduras de filete

/stas soldaduras pueden lle&ar hasta los e-tremos o bordes de las partes en las 6ue est%n colocadas ointerrumpirse antes de lle&ar a ellos de acuerdo con lascondiciones si&uientesU



1 /n ,untas traslapadas su,etas a esfueros de tensióncalculados en las 6ue una de las partes unidas see-tiende m%s all% del borde de la otra los cordonesde soldadura deben terminar a una distancia del

borde no menor 6ue el tamao del filete /,emploUlos elementos del alma de una armadura 6ue se unencon soldaduras de filete a las cuerdas o a placas denudo.

2 /n cone-iones su,etas a esfueros m%-imos en lose-tremos de las soldaduras producidos por fuerasyo momentos cclicos de ma&nitud y frecuenciasuficientes para ocasionar una falla pro&resi'a por fati&a 6ue se inicie en un punto de esfuero m%-imoen el e-tremo de la soldadura los filetes debenrematarse dando 'uelta a la es6uina en formacontinua en una lon&itud no menor 6ue dos 'eces eltamao nominal de la soldadura o si es menor elancho de la parte unida.

3 /n cone-iones simples con %n&ulos o placase-tremas 6ue dependen de la fle-ibilidad de las

piernas de los %n&ulos o de la placa si se da 'uelta ala soldadura en la es6uina se har% en una lon&itudno mayor 6ue cuatro 'eces el tamao nominal delfilete.

4 ;as soldaduras de filete entre atiesadorestrans'ersales intermedios y el alma de las trabesarmadas deben terminarse a una distancia de lasoldadura entre el alma y el patn de la trabecomprendida entre cuatro y seis 'eces el &rueso delalma.

5 ;as soldaduras de filete 6ue se colocan en ladosopuestos de un plano com>n deben interrumpirse enla es6uina com>n a ambas.

& 0oldaduras de filete en a&u,eros y ranuras

*ueden utiliarse soldaduras de filete depositadas en la periferia de a&u,eros o ranuras en ,untas traslapadas paratransmitir fueras cortantes o para e'itar el pandeo o laseparación de las partes. *ueden utiliarse tambi$n paraunir elementos componentes de miembros compuestos./stas soldaduras no deben confundirse con las de tapón oranura.

/),); So'a'%ras '! "ap&n $ '! ran%ra

0e utilian para transmitir fueras cortantes en ,untastraslapadas para e'itar el pandeo de las partes conectadas y

para unir elementos componentes de miembros compuestos.

/l di%metro de los a&u,eros para soldaduras de tapón no ser%menor 6ue el &rueso de la parte 6ue los contiene m%s ? mm

pero no e-ceder% de 2.25 'eces el espesor del metal desoldadura.

;a distancia mnima entre centros de soldaduras de tapón ser%de cuatro 'eces el di%metro de los a&u,eros.

;a lon&itud de la ranura para una soldadura de ranura noe-ceder% de die 'eces el &rueso de la soldadura. /l ancho dela ranura no ser% menor 6ue el &rueso de la parte 6ue lacontiene m%s ? mm sin e-ceder de 2.25 'eces el espesor delmetal de soldadura. ;os e-tremos de la ranura ser%nsemicirculares o tendr%n las es6uinas redondeadas con unradio no menor 6ue el &rueso de la parte 6ue la contienee-ceptuando el caso en 6ue la ranura se e-tiende hasta el

borde de esa parte.

;a separación mnima de lneas de soldaduras de ranura enuna dirección trans'ersal a su lon&itud ser% de cuatro 'eces elancho de la ranura. ;a distancia mnima entre centros en unadirección lon&itudinal en cual6uier lnea ser% de dos 'eces lalon&itud de la ranura.

;a separación trans'ersal m%-ima entre tapones o ranuras ser%de 2 mm a menos 6ue se compruebe 6ue las placas tienencapacidad adecuada para fle-ión trans'ersal.

Cuando los tapones o ranuras se ha&an en material de &ruesono mayor de 1! mm 5? pul&. deber%n rellenarse por completo con metal de soldadura. 0i el &rueso del material esmayor de 1! mm se rellenar%n cuando menos hasta la mitad

pero el espesor del metal de soldadura no ser% nunca menor de1! mm.

/),)@ R!sis"!ncia '! 'is!#o

a ;a resistencia de diseo de las soldaduras es i&ual almenor de los productos +R +MB AMB y +R +0 A0 donde +MB

y +s son respecti'amente las resistencias nominales delmetal base y del metal del electrodo y AMB y A0 son el%rea de la sección trans'ersal del metal base y el %reaefecti'a de la soldadura. +R es el factor de resistencia.

/n la tabla 5.5 se proporcionan los 'alores de +R +MB +0

y dem%s información pertinente.

b /n lu&ar de utiliar las resistencias de diseo constantesde la tabla 5.5 la resistencia de las soldaduras de filete

puede determinarse con el procedimiento alterno 6ue sedescribe a continuación.

1 ;a resistencia de diseo de un &rupo de soldaduras

lineales car&adas en un plano a tra'$s del centro de&ra'edad del &rupo es +R +s As donde

+s V .!+/ 1. Z sen1.5 θ 5.2

donde

+R se toma i&ual a .#5I

+s resistencia nominal de la soldaduraI

+/ n>mero de clasificación del electrodoI

θ %n&ulo entre la lnea de acción de la car&a y ele,e lon&itudinal de la soldadura en &radosI y



As %rea efecti'a de la soldadura.

2 /l con,unto de soldaduras car&adas en su plano puede disearse utiliando un m$todo basado en elempleo de un centro instant%neo de rotación

;as soldaduras utiliadas en estructuras 6ue debanser capaces de soportar un n>mero &rande derepeticiones de car&a durante su 'ida >til sedisear%n teniendo en cuenta la posibilidad de falla

por fati&a.

/),)B Com1inaci&n '! so'a'%ras

0i en una ,unta se combinan dos o m%s soldaduras de tiposdiferentes penetración filete tapón o ranura la resistenciade diseo de la combinación se determina calculando por

separado la resistencia de cada una de ellas con respecto ale,e del &rupo.



Ta1a /)/ R!sis"!ncias '! 'is!#o '! so'a'%ras

Tipos de soldaduras y

forma de traba,o 1

Material

+actor de

resistencia+R

Resistencia

nominal

+MB o

+0

Re6uisitos del metalde

aportación 2 3

a9 So'a'%ras '! p!n!"raci&n comp!"a .

Tensión normal al %rea efecti'a Metal base .@ +y

9ebe usarsemetal deaportacióncompatible conel metal base.

Compresión normal al %rea efecti'a Metal base .@ +y *uede usarse

metal deaportación deresistencia i&ualo menor 6ue ladel metal deaportación comO

patible con elmetal base

Tensión o compresión paralela al e,e de la soldadura

Cortante en el %rea efecti'a

Metal base

0oldadura

.@.?

.!+y

.!+/

19 So'a'%ras '! p!n!"raci&n parcia .

Tensión normal al %rea efecti'a

Metal base

0oldadu

ra

.@.?

+y

.!+/

*uede usarsemetal deaportación deresistencia i&ualo menor 6ue ladel metal deaportación comO

patible con elmetal base

Compresión normal al%rea efecti'a Metal

base .@ +yTensión o compresión paralelaal e,e de la soldadura 5

Cortante paralelo al e,e de la soldadura

Metal base

0oldadura

.#5

!

.!+/

c9 So'a'%ras '! 6i!"! .

Cortante en el %rea efecti'a

Metal base !

0oldadura

.#5

.#5

+y

.!+/

*uede usarsemetal de

aportación deresistencia i&ualo menor 6ue ladel metal deaportación comO

patible con elmetal base.

Tensión o compresión paralela al e,e de la soldadura 5 Metal base .@ +y

'9 So'a'%ras '! "ap&n o '! ran%ra .

Cortante paralelo a las superficies de falla en el %rea efecti'a Metal base !

.#5 .!+/

*uede usarsemetal de



0oldadura

aportación deresistencia i&ualo menor 6ue ladel metal deaportación comO

patible con elmetal base.

+y /sfuero de fluencia mnimo especificado del metal base.

+/ Clasificación del electrodo M*a L&cmJ.1 *ara definición de %reas y tamaos efecti'os '$ase la sección 5.2.4.2 *ara Emetal de aportación compatible con el metal baseF '$ase la sección 5.2.2.1.3 *uede utiliarse metal de aportación cuya resistencia corresponda a una clasificación un ni'el m%s alto !? M*a

# L&cmJ 6ue el compatible con el metal base.4 *ara los distintos tipos de soldadura '$ase la sección 5.2.3.5 ;as soldaduras de filete o de penetración parcial 6ue unen entre s elementos componentes de miembros

compuestos tales como las 6ue unen el alma y los patines de las trabes armadas se disean sin tener en cuenta los

esfueros de tensión o compresión paralelos al e,e de las soldaduras 6ue hay en los elementos conectados.! /l diseo del metal base 6ueda re&ido por la parte de estas =ormas 6ue es aplicable en cada caso particular.

Cuando la falla sea por ruptura a lo lar&o de una trayectoria de cortante la resistencia de diseo ser% i&ual a+R .!+u Ane donde +R se toma i&ual a .#5 y Ane es el %rea neta en cortante sección 5.4.

/)- Tornios? 1arras rosca'as $ r!mac3!s

/sta sección se refiere al diseo de tornillos barrasroscadas y remaches utiliados como conectores.

;os remaches fueron los elementos de unión de estructurasde acero m%s comunes en el si&lo " y hasta mediadosdel pero en la actualidad no se emplean enconstrucciones nue'as ni en el taller ni en la obra pueshan sido sustituidos con 'enta,a por la soldadura y lostornillos de alta resistencia. 0in embar&o la importanciacada 'e mayor de la e'aluación rehabilitación y refuerode estructuras e-istentes hace 6ue sea indispensable elconocimiento de las uniones remachadas.

;a e'aluación y diseo de ,untas remachadas no se tratanen estas =ormas. *ara lle'arlos a cabo es necesariorecurrir a especificaciones y libros de te-to anti&uos.

0i se conoce la $poca en 6ue se construyó una estructuraremachada puede ser posible obtener las propiedades

mec%nicas de los remaches utiliados en ella recurriendo aliteratura t$cnica de entoncesI en caso contrario ser%necesario efectuar ensayes de laboratorio para determinar esas propiedades.

/)-)* Tornios '! a"a r!sis"!ncia

/stas recomendaciones se complementan con las de la>ltima 'ersión de E;oad and Resistance +actor 9esi&n0pecification for 0tructural Doints sin& A0TM A325 or A4@ BoltsF del Conse,o de "n'esti&ación en Cone-iones

/structurales Research Council on 0tructuralConnections.

;os tornillos 6ue se consideran a6u deben satisfacer losre6uisitos de al&una de las especificaciones <O124A0TMOA325 o <O123 A0TMOA4@.

9ependiendo del tipo de cone-ión puede o no re6uerirse6ue los tornillos se instalen apret%ndolos hasta 6ue haya enellos una tensión especificada mnima no menor 6ue ladada en la tabla 5.!. /l apriete puede hacerse por al&uno delos m$todos si&uientesU 'uelta de la tuerca con unindicador directo de tensión una lla'e calibrada o con untornillo de diseo especial.

/)-), Tornios a con"ac"o o pr!"!nsiona'os

;os tornillos de alta resistencia apretados Eal contactoF pueden utiliarse en todas las cone-iones e-cepto las 6uese indican a continuación.

/l apriete Eal contactoF se define como el 6ue e-istecuando todas las partes de una ,unta est%n en contactofirmeI puede obtenerse con unos cuantos impactos de unalla'e de impacto o con el esfuero m%-imo de untraba,ador con una lla'e de tuercas ordinaria.

Ta1a /): T!nsi&n mnima !n "ornios '! a"ar!sis"!ncia? N 859 *

9i%metro del Tornillos Tornillos



tornillomm pul&.

A325 A4@

12.# 12 53 54 !# !?

15.@ 5? ?4 ?! 1# 1@

[email protected] 34 125 12 # 15! 15 @

22.2 #? 1#4 1# # 21? 22 2

25.4 1 22# 231 2?4 2@

2?.! 1 1? 24@ 25 4 35! 3! 3

31.? 1 14 31! 32 2 454 4! 3

34.@ 1 3? 3#? 3? ! 53? 54 @

3?.1 1 12 45? 4! # !5? !# 11 "&ual a .# 'eces la resistencia mnima de ruptura en

tensión de los tornillos de acuerdo con lasespecificaciones A0TM para tornillos A325 y A4@.

*ara disear tornillos apretados al contacto deben utiliarselas resistencias nominales para cone-iones por aplastaOmiento de la tabla 5.#.

/n cone-iones de desliamiento crtico en las 6ue la car&ase diri,a hacia un borde de una parte conectada se deber%

proporcionar una resistencia de diseo al aplastamientoadecuada de acuerdo con los re6uisitos aplicables de lasección 5.3.13.

9eben utiliarse tornillos de alta resistencia pretensionados

enU

a /mpalmes de columnas en todas las estructuras de !m de altura o m%sI

b /mpalmes de columnas de estructuras comprendidasentre 5 y ! m de altura si su dimensión horiontalm%s pe6uea es menor 6ue el 4 por ciento de laalturaI

c /mpalmes de columnas en estructuras de menos de 3 mde altura si su dimensión horiontal m%s pe6uea esmenor 6ue el 25 por ciento de la alturaI

d Todas las cone-iones entre 'i&as y columnas y de

cual6uier otra 'i&a de las 6ue depende el contra'enteo delas columnas en estructuras de m%s de 4 m de alturaI

e Cone-iones en las 6ue no puede admitirse eldesliamiento relati'o de las partes unidas como lassu,etas a fati&a o a in'ersiones frecuentes de car&as o las6ue forman parte de estructuras muy sensibles a lasdefle-ionesI

Ta1a /); R!sis"!ncia '! 'is!#o '! r!mac3!s? "ornios $ 1arras rosca'as

/lementos de unión

Resistencia en tensiónResistencia al cortante en cone-iones por

aplastamiento

+actor de resistencia

+R

Resistencianominal

M*aL&cmJ

+actor de resistencia

+R

Resistencianominal

M*aL&cmJ

Tornillos A3#

.#5

31 31! 1

.#5

1!5 1!@ 2

3

Tornillos A325 cuando la rosca noest% fuera de los planos de corte

!2 !33 33 33? 3

Tornillos A325 cuando la roscaest% fuera de los planos de corte

!2 !33 414 422 3

Tornillos A4@ cuando la rosca noest% fuera de los planos de corte

##5 #@ 414 422 3

Tornillos A4@ cuando la roscaest% fuera de los planos de corte

##5 #@ 51? 52? 3

*artes roscadas cuando la rosca noest% fuera de los planos de corte .#5+u 1 .4+u 1

*artes roscadas cuando la roscaest% fuera de los planos de corte

.#5+u 1 .5+u 1

Remaches A52 &rado 1colocados en caliente

31 31! 1 1#2 1#! 3

Remaches A52 &rados 2 y 3colocados en caliente

412 42 1 22? 232 3

1 Car&a est%tica >nicamente.2 0e permite 6ue la rosca est$ en los planos de corte.



/)-); Dis"ancia mnima a 1or'!

;a distancia del centro de un a&u,ero est%ndar al borde de una parte conectada no ser% menor 6ue el 'alor aplicable de latabla 5.@ ni 6ue la re6uerida en la sección 5.3.13.

0i el a&u,ero es sobredimensionado o alar&ado la distanciadel centro al borde de una parte conectada no ser% menor 6uela re6uerida para un a&u,ero est%ndar de acuerdo con la

primera parte de esta sección m%s el incremento C1 indicadoen la tabla 5.12. 8$anse los re6uisitos de la sección 5.3.13

para resistencia por aplastamiento.

/)-)@ S!paraci&n $ 'is"ancia a 1or'! m(7imas

;a distancia m%-ima del centro de un tornillo o remache al borde m%s cercano de las partes en contacto ser% 12 'eces el&rueso de la parte conectada en consideración sin e-ceder de15 mm.

;a separación lon&itudinal entre conectores colocados enelementos en contacto continuo consistentes en una placa yun perfil o dos placas ser% la si&uienteU

a *ara elementos pintados o sin pintar no su,etos acorrosión no e-ceder% de 24 'eces el &rueso de la placam%s del&ada o 3 mm.

b *ara miembros no pintados de acero intemperiablesu,etos a corrosión atmosf$rica no ser% mayor 6ue 14'eces el &rueso de la placa m%s del&ada o 1? mm.

/)-)B T!nsi&n o cor"an"!

;a resistencia de diseo de remaches tornillos y barrasroscadas 6ue traba,en en tensión o cortante es i&ual al

producto del factor de resistencia +R por el %rea nominal dela sección trans'ersal de la parte de '%sta&o no roscada A b y

por la resistencia nominal 6ue corresponde a esta parte del'%sta&o +n .



Ta1a /)@ Tama#os m(7imos '! a5%!ros para r!mac3!s $ "ornios *

9i%metronominal

del

remacheo tornillod

9imensiones de los A&u,eros

/st%ndar 9i%metro

0obredimenO

sionados 2

9i%metro

Alar&ados Cortos2

Ancho × ;on&itud Alar&ados ;ar&os2

Ancho × ;on&itud

mm pul&.

mm pul&.

mm pul&.

mm pul&. mm pul&.

12.# 12 14.3@1

!15.@ 5? 14.3 × 1#.5

@1! ×111!

14.3 × 31.?@1! ×1 14

15.@ 5? 1#.5111!

2.!131!

1#.5 × 22.2111! ×

#?1#.5 × 3@.#

111! ×1 @1!

[email protected] 34 2.!131!

23.?151!

2.! × 25.4131! ×

12.! × 4#.!

131! ×1 #?

22.2 #? 23.?151!

2#.111

!

23.? × 2?.!1 51!

× 1 1?23.? × 55.!

151! ×2 31!

25.4 1 2#.1

11

!

31.?1

142#. × 33.3

1 11!

× 151!

2#. × !3.51 11!

× 2 12

≥2?.!

≥1

1?

d Z1.5dZ1

1!

dZ#.@

dZ5

1!

dZ1.5×[email protected]

dZ11!

×dZ3

?

dZ1.5×2.5d

dZ11

!×2.5

d1 ;os tamaos son nominales.2 =o se permiten en cone-iones remachadas.

Ta1a /)B Dis"ancia mnima '! c!n"ro '! %n a5%!ro !s"(n'ar* a 1or'! '! a par"! con!c"a'a,

9i%metro nominal del remache otornillo

Bordes cortados con ciallaBordes laminados de perfiles placas osoleras o bordes cortados con soplete 3

mm pul&. mm pul&. mm pul&.

12.# 12 22.2 #? [email protected] 34

15.@ 5? 2?.! 1 1? 22.2 #?

[email protected] 34 31.? 1 14 25.4 1

22.2 #? 3?.1 1 12 4 2?.! 1 1?

25.4 1 44.5 13

4 4

31.? 11

4

2?.! 1 1? 5.? 2 3?.1 1 12

31.? 1 14 5#.2 2 14 41.3 1 5?

mayor 6ue 31.?mayor 6ue

1 141.#5 × 9i%metro 1.25 × 9i%metro

1 *ueden utiliarse distancias menores si se satisfacen las ecuaciones pertinentes de la sección 5.3.13.2 *ara a&u,eros sobredimensionados o alar&ados los 'alores de esta tabla se incrementar%n en las cantidadesC1 dadas en la tabla 5.12.



3 Todas las distancias al borde de esta columna pueden reducirse en 3 mm 1? pul&. cuando el a&u,ero est%en un punto en el 6ue los esfueros no e-ceden del 25 por ciento del esfuero m%-imo permisible en el elemento.4 *ueden reducirse a 31.? mm 1 14 pul&. en los e-tremos de %n&ulos y placas de cortante de cone-ión de'i&as.

R V +R A b +n 5.3

;os factores de resistencia y las resistencias nominales a latensión o al cortante son los de la tabla 5.#.

;os tornillos de alta resistencia 6ue traba,en en tensióndirecta se dimensionar%n de manera 6ue la fuera detensión de diseo calculada sin incluir la producida por elapriete inicial cuando lo haya no e-ceda la resistencia dediseo. ;a fuera en el tornillo se tomar% i&ual a la sumade la producida por las fueras e-ternas factoriadas m%sla tensión 6ue pueda resultar de la acción de palanca

ocasionada por la deformación de las partes conectadas.

0i la cone-ión est% su,eta a car&as repetidas deben e'itarselas fueras por acción de palanca y los tornillos han de

pretensionarse.

/l esfuero mnimo especificado de ruptura en tensión +u de los tornillos de alta resistencia se da en la sección 1.3.3y se repite a6u.

a Tornillos A325 de di%metro no mayor de 25 mm1 pul&.I +u V ?3 M*a ?44 L&cmJI

b Tornillos A325 de di%metro mayor de 25 mm 1 pul&.I +u V #25 M*a # 3? L&cmJI y

c Tornillos A4@ de cual6uier di%metro +u V 135 M*a155 L&cmJ.

/)-)*G T!nsi&n $ cor"an"! com1ina'os !n con!7ion!spor apas"ami!n"o

;os tornillos y remaches su,etos a tensión y cortantecombinados se dimensionan de manera 6ue la fuera detensión de diseo no sea mayor 6ue la resistencia dediseo +R +t A b donde +R se toma i&ual a .#5 y el

esfuero nominal de tensión +t se determina con lasecuaciones de la tabla 5.1 en función de f ' esfuero

cortante producido por las car&as de diseo. f ' no debe

e-ceder el 'alor +R +' dado en la tabla 5.#.

/)-)** Tornios '! a"a r!sis"!ncia !n %n"as %!"ra1aan por 6ricci&n

/l diseo por cortante de tornillos de alta resistencia en ,untas 6ue no deben desliar se hace de acuerdo con el

inciso 5.3.11.a ó 5.3.11.b y se re'isa por cortante deacuerdo con la sección 5.3.@ ó 5.3.1 y por aplastamientose&>n las secciones 5.3.4 y 5.3.13.

a Cone-iones de desliamiento crtico diseadas ba,ocar&as de diseo factoriadas

;a resistencia de diseo al desliamiento por tornillo+R r str debe ser i&ual o mayor 6ue la resistenciare6uerida por tornillo debida a car&as factoriadas.

r str V 1.13^T b =s 5.4

dondeT b tensión mnima por tornillos dada en la tabla 5.!I

=0 n>mero de planos de desliamientoI y

µ coeficiente de desliamiento medioI $ste puededeterminarse por medio de ensayes o tomar los'alores si&uientesU

1 µV.33 para superficies clase A superficies deacero sin pintar libres de escamas de laminado osuperficies con recubrimientos de clase A sobreacero limpiado con chorro de arenaI

2 µV.5 para superficies clase B superficies deacero sin pintar limpiadas con chorro de arena osuperficies con recubrimientos de clase B sobreacero limpiado con chorro de arenaI o

3 µV.35 para superficies clase C &al'aniadascon superficie ru&osa.

+R factor de resistencia 6ue se toma i&ual aU

1 +R V1. para a&u,eros est%ndarI

2 +R V.?5 para a&u,eros sobredimensionados yalar&ados cortosI

3 +R V.# para a&u,eros alar&ados lar&ostrans'ersales a la dirección de la car&aI o

4 +R V.! para a&u,eros alar&ados lar&os paralelos a la dirección de la car&a

b Cone-iones de desliamiento crtico diseadas ba,ocar&as de ser'icio

;a resistencia de diseo al cortante por tornillo +R +' A b ba,o car&as de ser'icio debe ser i&ual o mayor 6ue lafuera cortante 6ue producen esas car&as en cada tornillo.



+R se toma i&ual a 1. para a&u,eros est%ndar sobreOdimensionados alar&ados cortos y alar&ados lar&os cuandoel a&u,ero alar&ado es perpendicular o paralelo a la lnea deacción de la fuera.

+' es la resistencia nominal al cortante de tornillos encone-iones de desliamiento crtico tabla 5.11.

Cuando la combinación de car&as incluye 'iento o sismoadem%s de las car&as muertas y 'i'as la fuera cortante enel tornillo producida por las acciones de ser'iciocombinadas puede multiplicarse por .@.

/)-)*, T!nsi&n $ cor"an"! com1ina'os !n con!7ion!spor 6ricci&n

/l diseo de cone-iones de desliamiento crtico su,etas afueras de tensión se har% de acuerdo con los incisos5.3.12.a y 5.3.11.a o con los incisos 5.3.12.b y 5.3.11.b.

a Cone-iones de desliamiento crtico diseadas ba,ocar&as factoriadas

Cuando una cone-ión de desliamiento crtico est%su,eta a una fuera de tensión Tu 6ue reduce la fuerade apriete la resistencia +R r str calculada de acuerdocon el inciso 5.3.11.a debe multiplicarse por el factor 1 H Tu 1.13T b = b donde T b es la pretensiónmnima en el tornillo tabla 5.! y = b es el n>mero detornillos 6ue resisten la fuera de tensión factoriadaTu .

Ta1a /)*G Es6%!r2os '! "!nsi&n nomina!s?F t ? para "ornios o r!mac3!s !n %n"as por apas"ami!n"o? MPa854cm9

9escripción de los elementosde unión

;a rosca est% en el plano de corte;a rosca est% fuera del plano

de corte

Tornillos A3#41 H 2.5 f ' ≤ 31

4 15 H 2.5 f ' ≤ 3 2

Tornillos A325?4 H 2.5 f ' ≤ !2

?2 H 2.5 f ' ≤ ! 3?4 H 2. f ' ≤ !2

?2 H 2. f ' ≤ !3

Tornillos A4@11 H 2.5 f ' ≤ ##5

13 H 2.5 f ' ≤ #@1 1 H 2. f ' ≤ ##5

13 H 2. f ' ≤ #@

*artes roscadasTornillos A44@ con di%metromayor 6ue 3?.1 mm 1 12

pul&.

.@?+u H 2.5 f ' ≤ .#5+u .@?+u H 2. f ' ≤ .#5+u

Remaches A52 (rado 14# H 2.4 f ' ≤ 314

415 H 2.4 f ' ≤ 3 2

Remaches A52 (rado 254 H 2.4 f ' ≤ 412

55 H 2.4 f ' ≤

4 2

Ta1a /)** R!sis"!ncia nomina a cor"an"!?F v ? !n MPa 854cm9?'! "ornios !n con!7ion!s !n as %! ! '!si2ami!n"o !s cri"ico *? ,

Tipo de tornilloA&u,erosest%ndar

A&u,erossobredimensionados y

alar&ados cortos

A&u,eros alar&ados lar&os

*erpendiculares a la lnea de acción dela fuera

*aralelos a la lneade acción de la

fuera



A325 11# 12 13 15 ?3 ?4 !@ #

A4@ 145 14? 124 12# 13 15 @ @15

1 ;os 'alores de la tabla est%n basados en superficies clase A con coeficiente de desliamiento µ V .33.2 *ara cada plano de corte.



b Cone-iones de desliamiento crtico diseadas ba,ocar&as de ser'icio

Cuando una cone-ión de desliamiento crtico est%su,eta a una fuera de tensión T 6ue reduce la fuera

de apriete la resistencia al desliamiento por tornillo+R +' A b calculada se&>n el inciso 5.3.11.b debe

multiplicarse por el factor 1HT .?T b = b dondeT b se ha definido arriba y = b es el n>mero detornillos 6ue resisten la fuera de tensión de ser'icioT.

/)-)*- R!sis"!ncia a apas"ami!n"o !n os a5%!rospara "ornios

;a resistencia al aplastamiento en a&u,eros para tornillos es+R R n donde +R se toma i&ual a .#5 y R n es laresistencia nominal al aplastamiento del materialconectado 6ue se calcula como se indica m%s adelante.

;a resistencia al aplastamiento debe re'isarse en los dostipos de cone-iones con tornillos de alta resistencia por aplastamiento y de desliamiento crtico.

;os a&u,eros sobredimensionados y alar&ados cortos olar&os paralelos a la lnea de fuera sólo pueden utiliarseen cone-iones por fricción de acuerdo con la sección5.3.4.

Ta1a /)*, aor!s '! incr!m!n"o '! a 'is"ancia a

1or'!? C 1

9i%metronominal deltornillo d

A&u,erossobreOdimenO

sionados

A&u,eros alar&ados

*erpendiculares al borde *araOlelosal

borde

Cortos;ar &os

1

mm pul&.

mm pul

&.

mm pul

&.

≤ 22.2 ≤

#?1.5

11

!3.2 1?

.#5d

25.4 1 3.2 1? 3.2 1?

≥ 2?.!≥

1 1

?

3.2 1? 4.?31

!

1 Cuando la lon&itud del a&u,ero es menor 6ue lam%-ima permisible 'er tabla 5.? C1 puede disminuirseen la mitad de la diferencia entre la lon&itud m%-ima

permisible y la lon&itud real del a&u,ero.

/n las ecuaciones si&uientesU

;c distancia libre en la dirección de la fuera entre el borde de un a&u,ero y el borde del a&u,ero adyacenteo del materialI

d di%metro nominal del tornilloI

+u esfuero mnimo especificado de ruptura en tensióndel material conectadoI y

t &rueso de la parte conectada crtica.

R n se determina como si&ueU

a *ara un tornillo en una cone-ión con a&u,erosest%ndar sobredimensionados o alar&ados cortosindependientemente de la dirección de la car&a o cona&u,eros alar&ados lar&os paralelos a la dirección de lafuera de aplastamientoU

0i la deformación alrededor de los a&u,eros ba,ocar&as de ser'icio es una consideración de diseo

R n V 1.2;c t +u ≤ 2.4d t +u 5.5

0i no lo es

R n V 1.5;c t +u ≤ 3.d t +u 5.!

b *ara un tornillo en una cone-ión con a&u,erosalar&ados lar&os perpendiculares a la lnea de fuera

R n V 1.;c t +u ≤ 2.d t +u 5.#

;a resistencia total al aplastamiento de una cone-iónes i&ual a la suma de las resistencias al aplastamientode los tornillos indi'iduales 6ue hay en ella.

/). R!sis"!ncia '! 'is!#o '! r%p"%ra

/).)* R%p"%ra por cor"an"!

;a resistencia de diseo correspondiente al estado lmite deruptura a lo lar&o de una trayectoria de falla por cortanteen los elementos afectados de los miembros conectados esi&ual a +R +n Anc donde +R se toma i&ual a .#5

+n V.!+u y Anc es el %rea neta de corte a lo lar&o de latrayectoria de falla.



/).), R%p"%ra por "!nsi&n

;a resistencia de diseo correspondiente al estado lmite deruptura a lo lar&o de una trayectoria de falla por tensión enlos elementos afectados de los miembros conectados es

i&ual a +R +n Ant donde +R se toma i&ual a .#5 +n V +u y Ant es el %rea neta su,eta a tensión.

/).)- R!sis"!ncia '! r%p"%ra !n 1o%! por cor"an"! $"!nsi&n

/n el estado lmite de ruptura en blo6ue por cortante ytensión la resistencia es i&ual a la suma de las resistenciasde ruptura en una o m%s trayectorias de cortante y laresistencia a la ruptura en tensión en un se&mento

perpendicular a ellas. 9ebe re'isarse en los e-tremos de'i&as en los 6ue se haya cortado un patn para conectarlasy en situaciones similares como cone-iones de miembros

en tensión y placas de nudo.

Cuando se emplea la resistencia de ruptura en la secciónneta para determinar la resistencia de un se&mento en el

perpendicular a $l se utilia el esfuero de fluencia en lasección total.

;a resistencia por ruptura del blo6ue por cortante ytensión +R R n se determina como si&ueU

a 0i +u Ant ≥ .!+u Anc

+R R nV+R .!+yAtcZ+uAnt ≤ +R .!+uAncZ+uAnt

5.?

b 0i +u Ant \ .!+u Anc

+R R nV+R .!+uAncZ+yAtt ≤ +R .!+uAncZ+uAnt

5.@

donde+R se toma i&ual a .#5I

Att %rea total su,eta a tensiónIAtc %rea total su,eta a cortanteI

Ant %rea neta su,eta a tensiónI y

Anc %rea neta su,eta a cortante.

/)/ E!m!n"os '! con!7i&n

/sta sección se aplica al diseo de elementos de cone-ióncomo placas de nudo en armaduras %n&ulos m$nsulas yla ona com>n a los dos miembros en cone-iones 'i&aH columna.

/)/)* R!sis"!ncia '! 'is!#o '! !!m!n"os '! con!7i&n!n "!nsi&n

;a resistencia de diseo +R R n de elementos de cone-ióncar&ados est%ticamente en tensión por e,emplo placas de

nudo y de empalme soldados atornillados o remachadoses el 'alor m%s pe6ueo de los correspondientes a losestados lmite de flu,o pl%stico o ruptura en tensión o deruptura en blo6ue de cortante.

a Cuando el elemento fluye en tensión +R se toma i&ual

a .@ R n V At +y I

b Cuando el elemento se fractura en tensión +R se toma

i&ual a .#5 R n V An +u donde An es el %rea neta

6ue no debe tomarse mayor 6ue .?5At y

c *ara ruptura en blo6ue de cortante 'er la sección5.4.3.

/)/), O"ros !!m!n"os '! con!7i&n

0e determinar% la resistencia de diseo +R R n correspondiente al estado lmite aplicable 6ue debe ser i&ual o mayor 6ue la resistencia re6uerida. R n es laresistencia nominal apropiada a la &eometra y tipo decar&a del elemento de cone-ión. *ara flu,o pl%stico por cortante

R = V .!At +y 5.1

donde +R se toma i&ual a .@.

/): Empam!s

;as uniones entre tramos de 'i&as y trabes armadasrealiadas por medio de soldaduras de penetración debendesarrollar la resistencia completa de la menor de lassecciones empalmadas. 0i se usan otros elementos deunión las cone-iones deber%n desarrollar cuando menosla resistencia re6uerida para transmitir las fuerase-istentes en la sección donde se ha&a el empalme.

/); R!sis"!ncia '! 'is!#o por apas"ami!n"o

;a resistencia de diseo de superficies 6ue transmitenfueras por aplastamiento de una en otra es +R R n donde

+R se toma i&ual a .#5 y R n se define en se&uida para'arios casos.

a 0uperficies cepilladas o con un acabado seme,ante.



*ara superficies cepilladas pasadores en a&u,erosescariados o barrenados y e-tremos a,ustados deatiesadores de apoyoU

R n V 1.?+y Aa 5.11

b Rodillos o mecedoras en apoyos libre

0i d ≤ ! mm

R n V 1.2 +y H ?? l d 2 5.12

−= 2A@AA21 / 8 > F . R yn

0i d 7 ! mm

R n V [email protected] +y H ?? l 8

2 5.13

−= 2A@AA3.@ / 8 > F R yn

/n las ecuaciones 5.11 a 5.13U

+y menor de los esfueros de fluencia de los dosmateriales en contacto en M*a L&cmJ en lase-presiones en par$ntesisI

Aa %rea de aplastamientoI

d di%metro del rodillo o la mecedora en mm cm en las

e-presiones en par$ntesisI yl lon&itud de aplastamiento en mm cm en las

e-presiones en par$ntesis.

R n se obtiene en = L& en las e-presiones en par$ntesis.

/)@ Con!7ion!s r5i'as !n"r! 0i5as $ co%mnas

;as recomendaciones de esta sección son aplicables aldiseo de cone-iones entre 'i&as y columnas en estructurasdel tipo 1 sección 1.5. *ueden ser soldadas o con tornillosde alta resistencia.

/)@)* D!6inicion!s

0e da el nombre de cone-ión al con,unto de elementos 6ueunen cada miembro a la ,untaU placas o %n&ulos por patineso alma soldaduras tornillos.

Dunta es la ona completa de intersección de los miembrosIen la mayora de los casos esta ona es la parte de lacolumna incluyendo atiesadores y placas de refuero delalma cuando los haya 6ue 6ueda comprendida entre los

planos horiontales 6ue pasan por los bordes superior einferior de la 'i&a de mayor peralte.

;as placas de refuero del alma de la columna pueden estar en contacto con ella o separadasI en el primer caso pueden

ser sencillas en un solo lado del alma o dobles en los dosladosI en el se&undo caso deben ser dobles colocadas adistancias i&uales del alma.

/)@), Propi!'a'!s '! ma"!ria para '!"!rminar ar!sis"!ncia r!%!ri'a !n %n"as $ con!7ion!sc%$o 'is!#o %!'a r!5i'o por com1inacion!s '!car5a %! inc%$!n sismo

;a resistencia re6uerida de una ,unta o cone-ión sedetermina utiliando el esfuero de fluencia esperado +ye del miembro conectadoU

+ye V R y +y 5.14

donde R y es un factor 6ue tiene en cuenta 6ue laresistencia de fluencia de los perfiles reales suele ser mayor 6ue la mnima especificada.

*ara perfiles laminados y barras R y se toma i&ual a 1.5 para acero =MOBO254 A0TM A3! y a 1.3 para acero =MOBO2?4 con +y V 2@ M*a 2 @5 L&cmJ A0TMA5#2 (rado 42I para perfiles laminados y barras de otrosaceros como A0TM A@@2 y =MOBO2?4 con +y V 345M*a 3515 L&cmJ A5#2 (rado 5 y para placas se

toma i&ual a 1.1. *ueden usarse otros 'alores de R y si +yese determina por medio de ensayes hechos de acuerdo conlos re6uisitos del tipo de acero especificado.

5.?.2.1 Duntas atornilladas

0e disean como ,untas de desliamiento crtico contornillos de alta resistencia pretensionadosI sin embar&o laresistencia de diseo puede calcularse como si los tornillostraba,asen por aplastamiento.

;os a&u,eros para los tornillos deben ser est%ndar oalar&ados cortos con la dimensión mayor perpendicular ala lnea de fuera.

;as ,untas y cone-iones se confi&urar%n de manera 6ue eldiseo 6uede re&ido por un estado lmite de falla d>ctil enlos miembros 6ue concurren en ellas.

=o se permite utiliar tornillos en combinación consoldaduras en la misma superficie de falla.



5.?.2.2 Duntas soldadas

0i en al&>n entrepiso de la estructura las cone-ionesr&idas de las 6ue depende la resistencia ante fuerasssmicas son menos del 5 por ciento de las cone-iones

entre 'i&as y columnas 6ue hay en $l todas las soldadurasde penetración completa de ese entrepiso se har%n con unmetal de aportación con tenacidad no menor 6ue 2#.5Doules 2.#5 L&m a una temperatura de 244 N H2@] C determinada con un ensaye Charpy en 8.

Cuando el n>mero de cone-iones r&idas es mayor 6ue elindicado en el p%rrafo anterior no es necesario cumplir elre6uisito indicado en $l.

0i las cone-iones r&idas en al&>n entrepiso son menos del25 por ciento de las cone-iones entre 'i&as y columnas6ue hay en $l o si cada una de las cone-iones r&idas

e-istentes contribuye en m%s del 3 por ciento a laresistencia total del entrepiso su diseo se basar% en losresultados de ensayes ba,o car&as cclicas 6ue demuestren6ue la cone-ión puede desarrollar una rotación inel%sticano menor de .3 radianes. ;as cone-iones reales seconstruir%n utiliando materiales confi&uraciones

procesos y m$todos de control de calidad 6ue se acer6uentanto como sea posible a los empleados en las ,untasensayadas.

*ueden utiliarse tambi$n cone-iones documentadas en laliteratura 6ue hayan demostrado poseer la capacidad derotación mencionada arriba.

/)@)- Con'icion!s '! car5a '! 'is!#o

9ebe tenerse en cuenta si el diseo de las cone-iones6ueda re&ido por car&as muertas y 'i'as >nicamente por car&as muertas 'i'as y de 'iento o por una combinaciónen la 6ue inter'en&a el sismo.

/)@). R!sis"!ncia '! as con!7ion!s

5.?.4.1 Cone-iones en cuyo diseo no inter'iene el sismo

Cuando en el diseo no inter'iene el sismo la resistenciade la cone-ión de cada 'i&a debe ser suficiente para

transmitir como mnimo 1.25 'eces las acciones internasde diseo 6ue haya en el e-tremo de la 'i&a sin 6ue seanecesario e-ceder la menor de las cantidades si&uientesU

a ;a resistencia en fle-ión de la 'i&a teniendo en cuentael efecto de la fuera cortante.

b /l momento re6uerido para producir en el alma de lacolumna una fuera cortante i&ual a .?5+yc dc tc

donde +yc es el esfuero de fluencia del acero de la

columna y dc y tc son su peralte total y el &rueso delalma.

;a cone-ión del alma se disea para transmitir la fueracortante. =o es necesario retirar las placas de respaldore6ueridas para efectuar las soldaduras a tope de los

patines.

5.?.4.2 Cone-iones en cuyo diseo inter'iene el sismo

Cuando el diseo 6ueda re&ido por una condición de car&a6ue incluye sismo la resistencia de la cone-ión de cada'i&a ser% suficiente para transmitir el menor de losmomentos si&uientesU

a n momento Mu i&ual como mnimo a 1.1R y M p' donde M p' es el momento pl%stico nominal de la 'i&a

yR y

corresponde al acero de la misma.

b /l momento m%-imo 6ue pueda ser transmitido por elsistema.

Cuando los patines de las 'i&as est$n unidos a lascolumnas con soldaduras de penetración completa $stas sehar%n en posición horiontal con placas de respaldo y dee-tensiónI las placas de e-tensión se remo'er%n en todoslos casos procurando no daar ni la 'i&a ni la columna yrepar%ndolas de ser necesario d%ndoles un acabado liso.

;a placa de respaldo del patn inferior se remo'er%siempreI adem%s se limpiar% la ra de la soldadura hastadescubrir metal sano se resoldar% y se reforar% con unasoldadura de filete.

;a placa de respaldo del patn superior puede de,arse perosi se hace as debe colocarse una soldadura de filetecontinua entre su borde inferior y el patn de la columnadeba,o de la soldadura de penetración completa. 0i se6uita se proceder% i&ual 6ue con la placa del patn inferior.

/l alma de la 'i&a se conectar% a la columna directamente por medio de soldaduras 6ue resistan la fuera cortante enla 'i&a y la porción del momento pl%stico de su sección6ue corresponda al alma o a tra'$s de una placa 'ertical

6ue se unir% a la columna con soldaduras seme,antes a las6ue se acaban de mencionarI en el se&undo caso la 'i&a seunir% a la placa con soldaduras o tornillos de altaresistencia de resistencia adecuada.

=o se permite el uso de soldaduras de penetración parcialni de filete en la unión de patines o placas horiontales conla columna

/n cual6uier caso sea 6ue en la condición de diseointer'en&a o no el sismo la unión entre 'i&a y columna



puede hacerse por medio de placas horiontales colocadasencima del patn superior de la 'i&a y deba,o del inferiortomando todas las medidas y cuidados mencionados arriba.

*ara permitir la colocación de la placa de respaldo en el

patn superior y soldar el patn inferior completoincluyendo la parte 6ue se une con el alma se har%na&u,eros de acceso de dimensiones adecuadas en el almade la 'i&a cuidando 6ue no sean mayores 6ue lo necesario.

/)@)/ Pacas '! con"in%i'a' 8a"i!sa'or!s 3ori2on"a!s!n a co%mna9

Cuando el diseo 6ueda re&ido por una condición de car&a6ue incluye sismo deben colocarse placas de continuidadatiesadores horiontales en los dos lados del alma de lacolumna 6ue satisfa&an los re6uisitos 6ue se mencionan acontinuación.

0i las cone-iones se hacen soldando directamente a lacolumna los patines o las placas horiontales las placas decontinuidad deben transmitir las fueras de los patines dela 'i&a al alma o almas de la columnaI el &rueso y anchototal de las placas de continuidad no ser%n menores 6ue losdel patn de la 'i&a o de la placa horiontal.

;a unión entre las placas de continuidad y las carasinteriores de los patines de la columna se har% consoldaduras de penetración o con filetes colocados en losdos lados de la placa 6ue tendr%n una resistencia de diseono menor 6ue la del %rea de contacto de la placa con los

patines de la columna.

;as soldaduras entre las placas de continuidad y el alma dela columna tendr%n una resistencia de diseo al corte nomenor 6ue la m%s pe6uea de las cantidades si&uientesU

a ;a suma de las resistencias de diseo de las unionesentre las placas de continuidad y los patines de lacolumna.

b ;a resistencia de diseo al cortante del %rea decontacto de la placa con el alma de la columna.

c ;a resistencia de diseo al cortante del alma de lacolumna en la ,unta.

d ;a fuera 6ue transmite el atiesador.

;as placas de continuidad deben dimensionarse de manera6ue no fallen por pandeo localI para ello deben satisfacer los re6uisitos de la sección 2.3.

/)@): R!0isi&n '! os pa"in!s $ '! ama '! a co%mna6r!n"! a os pa"in!s 8o pacas 3ori2on"a!s9 '! a0i5a

9eben satisfacerse las condiciones si&uientesU

a +rente al patn en tensión de la 'i&a. 9ebensatisfacerse las condiciones indicadas en las secciones3.#.2 y 3.#.3.

b +rente al patn comprimido de la 'i&a. 9ebensatisfacerse las condiciones indicadas en las secciones3.#.3 y 3.#.!.

<a de tenerse en cuenta 6ue los momentos en los e-tremosde las columnas debidos a 'iento o sismo pueden cambiar de si&no.

;as acciones de diseo con las 6ue se comparan las

resistencias determinadas de acuerdo con las secciones3.#.2 3.#.3 y 3.#.! sonU

c Cuando el diseo 6ueda re&ido por car&as muertas y'i'as >nicamente o por car&as muertas 'i'as y de'iento la fuera transmitida por el patn o la placa decone-ión producida por las acciones de diseomultiplicadas por 1.25 sin e-ceder la correspondientea la resistencia m%-ima en fle-ión de la 'i&a.

d Cuando en la combinación de car&as de diseointer'iene el sismo el menor de los 'alores1.1R y M p'd' y 1.1R y A p +y' donde M p' es el

momento pl%stico resistente de la 'i&a d' su peralteA p y +y' el %rea y el esfuero de fluencia del patn dela 'i&a o de la placa horiontal 6ue transmite lafuera a la columna.

/n cone-iones en cuyo diseo no inter'iene el sismodeben satisfacerse los re6uisitos de la sección 3.#.?.

/)@); R!0isi&n '! ama '! a co%mna

;as almas de las 'i&as conectadas a los patines de lascolumnas de sección < deben estar en el mismo plano 6ueel alma de la columna.

a ;a resistencia al cortante del alma de la columna en la ,unta calculada como se indica a continuación debeser suficiente para resistir las fueras cortanteshoriontales producidas por las aciones de diseoindicadas en los incisos 5.?.!.c y 5.?.!.d sin e-ceder

de .?ΣR y M p de las 'i&as 6ue conectan con los patines de la columna.



;a resistencia nominal R ' del alma de la columna sedetermina con la 6ue sea aplicable de las ecuaciones3.@@ y 3.1 de la sección 3.#.# y la resistencia dediseo es +R R ' donde +R se toma i&ual a .#5.

/n el &rueso del alma se incluyen las placas adosadasa ella cuando las haya.

b ;a suma del peralte m%s el ancho de la ona del almade la columna comprendida en la ,unta di'idida entresu &rueso no debe e-ceder de @. /n este c%lculo el&rueso sólo incluye las placas adosadas al alma de lacolumna cuando est%n li&adas a ella con soldaduras detapón 6ue impiden el pandeo de las placas aisladas.

c ;as placas de refuero del alma de la columna sesueldan a los patines de $sta con soldaduras de

penetración completa o con soldaduras de filete 6uedesarrollen la resistencia de la placa al cortante.Cuando est%n adosadas al alma debe colocarsesoldadura suficiente en sus bordes superior e inferior

para transmitir al alma la fuera total en las placas. 0iest%n separadas del alma de la columna deben ser dossim$tricas respecto al alma unidas a las placas decontinuidad con soldadura suficiente para transmitirlesla fuera total 6ue hay en ellas.

/)@)@ Pa"in!s '! as 0i5as

/n las re&iones donde se formar%n articulaciones pl%sticasno se permiten cambios bruscos en el %rea de los patines delas 'i&as ni tampoco a&u,eros para tornillos a menos 6ue

el cociente +y +u sea menor 6ue .!#.

/)@)B i5as con!c"a'as a ama '! a co%mna

Cuando las 'i&as lle&uen al alma de la columna ser%necesario 6ue $sta reciba tambi$n 'i&as en los dos o almenos en uno de sus patines. ;a 'i&a o 'i&as 6ue lle&uenal alma se conectar%n en los dos patines por medio de

placas horiontales 6ue sir'an al mismo tiempo comoatiesadores de la columna por lo 6ue de preferenciaestar%n al mismo ni'el 6ue los patines o las placashoriontales de cone-ión de la 'i&a o 'i&as 6ue se apoyanen los patines de la columna.

0i la columna recibe una sola 'i&a por el alma el otro ladode $sta se ri&idiar% adecuadamente.

/)@)*G R!aci&n !n"r! os mom!n"os !n 0i5as $co%mnas

Cuando en el diseo inter'ienen las acciones ssmicas enlas ,untas debe satisfacerse la relación si&uienteU

A.1:

:

>Σ

Σ

p9

pc

M

M

5.15

donde

: pc M Σ suma de los momentos en las dos columnas 6ueconcurren en la ,unta determinada en la intersecciónde los e,es de 'i&as y columnasI se obtiene sumandolas proyecciones en el e,e de las 'i&as de lasresistencias nominales en fle-ión de las doscolumnas reducidas por fuera a-ial. Cuando los e,esde las 'i&as 6ue lle&an a la ,unta no coinciden seutilia la lnea media entre ellos.

*uede tomarse: pc M Σ

VΣc +yc H *ucAc

: p9 M Σ

suma de los momentos en la 'i&a o 'i&as 6ue

concurren en la ,unta determinada en la intersecciónde los e,es de 'i&as y columnasI se obtiene sumandolas proyecciones en el e,e de las columnas de lasresistencias nominales en fle-ión de las 'i&as en los

puntos en los 6ue se forman las articulaciones pl%sticas.

: p9 M Σ

VΣ1.1R y M p'Z M' donde M' es elmomento adicional 6ue se obtiene multiplicando lafuera cortante en la articulación pl%stica por ladistancia de $sta al e,e de la columna.

/n las e-presiones anterioresAc y c %rea total y módulo de sección pl%stico de lacolumna respecti'amenteI

*uc fuera a-ial de compresión de diseo en ella unn>mero positi'oI y

+yc esfuero de fluencia mnimo especificado del acerode la misma.

;a condición dada por la ec. 5.15 no se aplica a edificiosde un solo piso ni al ni'el superior de edificios altos.

/)B Union!s con !s"r%c"%ras '! concr!"o

/)B)* =as!s '! co%mnas $ apas"ami!n"o !n concr!"o

9eben tomarse todas las medidas necesarias para ase&urar una transmisión correcta de car&as y momentos de lascolumnas a los cimientos de concreto en los 6ue se apoyan.

;os 'alores de diseo en las %reas de aplastamiento son+R * p donde +R se toma i&ual a .! y * p 'aleU



b 0istemascontra'enOteados

Contra'enteo e-c$ntrico.

Contra'enteo conc$ntricod>ctil.

Contra'enteo conc$ntrico

con ductilidad normal.

4

3

2

c Marcosr&idos 2

Marcos r&idos de acero conductilidad alta.

Marcos r&idos de acero conductilidad reducida.

4 ó 3

2

1 Quedar% a ,uicio del diseador el demostrar 6ue pueden utiliarse 'alores de Q mayores 6ue 2.

2 8er la sección !.1.5 para marcos d>ctiles con 'i&as dealma abierta armaduras.

:)* R!%isi"os 5!n!ra!s/n los casos en 6ue la estructura est% formada por unacombinación de marcos r&idos y muros o contra'ientoscada uno de los marcos 6ue componen la estructura deber%disearse para resistir no menos del 5 por ciento de lafuera lateral 6ue le correspondera si estu'iera aislado./ste porcenta,e es aplicable tambi$n a los marcos concontra'enteos e-c$ntricos.

:)*)* Ma"!ria!s

;a &r%fica esfuero de tensiónHdeformación del aceroempleado deber% tener una ona de cedencia deformacióncreciente con esfuero pr%cticamente constantecorrespondiente a un alar&amiento m%-imo no menor deuno por ciento se&uida de una ona de endurecimiento por deformación. /l alar&amiento correspondiente al esfuerode ruptura no deber% ser menor de 2 por ciento.

:)*), Mi!m1ros !n 6!7i&n

0e considerar% un miembro en fle-ión cuando traba,a predominantemente a esta solicitación y la fuera a-ial noe-cede de .1*y donde *y V A +y .

!.1.2.1 Re6uisitos &eom$tricos

/l claro libre de las 'i&as no ser% menor 6ue cinco 'eces el peralte de la sección trans'ersal ni el ancho de sus patinesmayor 6ue el ancho del patn o el peralte de la columna ala cual se conectan.

/l e,e de las 'i&as no deber% separarse horiontalmente dele,e de las columnas m%s de un d$cimo de la dimensióntrans'ersal de la columna normal a la 'i&a.

;as secciones trans'ersales deber%n tener dos e,es desimetra uno 'ertical en el plano en 6ue act>an las car&as&ra'itaciones y otro horiontal. Cuando se utilicencubreplacas en los patines para aumentar la resistencia del

perfil deben conser'arse los dos e,es de simetra.

0i las 'i&as est%n formadas por placas soldadas lasoldadura entre almas y patines debe ser continua en todala lon&itud de la 'i&a y en las onas de formación dearticulaciones pl%sticas debe ser capa de desarrollar laresistencia total en cortante de las almas.

Cuando se empleen 'i&as de resistencia 'ariable ya sea por adición de cubreplacas en al&unas onas o por6ue su peralte 'are a lo lar&o del claro el momento resistente noser% nunca menor en nin&una sección 6ue la cuarta partedel momento resistente m%-imo 6ue se tendr% en lose-tremos.

/n estructuras soldadas deben e'itarse los a&u,erossiempre 6ue sea posible en las onas de formación dearticulaciones pl%sticas. /n estructuras atornilladas oremachadas los a&u,eros 6ue sean necesarios en la partedel perfil 6ue traba,e en tensión se punonar%n a undi%metro menor y se a&randar%n despu$s hasta darles eldi%metro completo con un taladro o escarificador. /stemismo procedimiento se se&uir% en estructuras soldadas sise re6uieren a&u,eros para monta,e o por al&>n otromoti'o.

=o se har%n empalmes de nin&>n tipo en la 'i&a o en suscubreplacas en las onas de formación de articulaciones

pl%sticas.

*ara los fines de los dos p%rrafos anteriores se considerar%6ue las articulaciones pl%sticas tienen una lon&itud i&ual aun peralte en los e-tremos de las 'i&as y a dos peraltesmedidos uno a cada lado de la sección teórica en la 6ueaparecer% la articulación pl%stica en onas intermedias.

/n aceros cuyo esfuero mnimo especificado de rupturaen tensión +u es menor 6ue 1.5 'eces el esfuero de

fluencia mnimo &arantiado +y no se permitir% laformación de articulaciones pl%sticas en onas en 6ue sehaya reducido el %rea de los patines ya sea por a&u,eros

para tornillos o por cual6uier otra causa.

!.1.2.2 Re6uisitos para fuera cortante

;os elementos 6ue traba,an principalmente en fle-ión sedimensionar%n de manera 6ue no se presenten fallas por cortante antes de 6ue se formen las articulaciones pl%sticasasociadas con el mecanismo de colapso. *ara ello la fueracortante de diseo se obtendr% del e6uilibrio del miembroentre las secciones en 6ue se forman las articulaciones

pl%sticas en las 6ue se supondr% 6ue act>an momentos del



mismo sentido y de ma&nitudes i&uales a los momentos pl%sticos resistentes del elemento en esas secciones sinfactores de reducción y e'aluados tomando el esfuero defluencia del material i&ual a 1.1+ye sección 5.3.2. Al

plantear la ecuación de e6uilibrio para calcular la fuera

cortante se tendr%n en cuenta las car&as trans'ersales 6ueobran sobre el miembro multiplicadas por el factor decar&a.

Como opción se permite hacer el dimensionamientotomando como base las fueras cortantes de diseoobtenidas en el an%lisis pero utiliando un factor deresistencia +R i&ual a .# en lu&ar de .@ especificado enla sección 3.3.3.

;as articulaciones pl%sticas se forman en la mayora de loscasos en los e-tremos de los elementos 6ue traba,an enfle-ión. 0in embar&o hay ocasiones frecuentes en las

'i&as de los ni'eles superiores de los edificios en 6ue unade ellas se forma en la ona central del miembro. Cuandoesto suceda la fuera cortante debe e'aluarse teniendo encuenta la posición real de la articulación pl%stica.

!.1.2.3 Contra'enteo lateral

9eben soportarse lateralmente todas las seccionestrans'ersales de las 'i&as en las 6ue puedan formarsearticulaciones pl%sticas asociadas con el mecanismo decolapso. Adem%s la distancia entre cada una de estassecciones y la si&uiente sección soportada lateralmente noser% mayor 6ue .?!r y /+y. /ste re6uisito se aplica aun solo lado de la articulación pl%stica cuando $sta seforma en un e-tremo de la 'i&a y a ambos lados cuandoaparece en una sección intermedia. ;a e-presión anterior es '%lida para 'i&as de sección trans'ersal " o <fle-ionadas alrededor de su e,e de mayor momento deinercia.

/n onas 6ue se conser'an en el inter'alo el%stico alformarse el mecanismo de colapso la separación entre

puntos no soportados lateralmente puede ser mayor 6ue laindicada en el p%rrafo anterior pero no debe e-ceder de;u calculada de acuerdo con la sección 3.3.2.2.

;os elementos de contra'enteo proporcionar%n soportelateral directo o indirecto a los dos patines de las 'i&as.Cuando el sistema de piso proporcione soporte lateral al

patn superior el desplaamiento lateral del patn inferior puede e'itarse por medio de atiesadores 'erticales deri&ide adecuada soldados a los dos patines y al alma de la'i&a.

:)*)- Mi!m1ros 6!7ocomprimi'os

!.1.3.1 Re6uisitos &eom$tricos

0i la sección trans'ersal es rectan&ular hueca la relaciónde la mayor a la menor de sus dimensiones e-teriores nodebe e-ceder de 2. y la dimensión menor ser% mayor oi&ual 6ue 2 mm.

0i la sección trans'ersal es < el ancho de los patines noser% mayor 6ue el peralte total la relación peralteHanchodel patn no e-ceder% de 1.5 y el ancho de los patines ser%de 2 mm o m%s. 0in embar&o se permite el uso de

perfiles laminados 6ue no cumplen ri&urosamente estascondiciones.

;a relación de esbelte m%-ima de las columnas noe-ceder% de !.

!.1.3.2 Resistencia mnima en fle-ión

;a resistencia en fle-ión de las columnas 6ue concurren enun nudo debe satisfacer las condiciones dadas por la ec.5.15 de la sección 5.?.1 con las e-cepciones 6ue seindican en esta sección.

Como una opción se permite hacer el dimensionamientotomando como base los elementos mec%nicos de diseoobtenidos en el an%lisis pero reduciendo el factor deresistencia +R utiliado en fle-ocompresión de .@ a .#.


;os elementos fle-ocomprimidos se dimensionar%n demanera 6ue no fallen prematuramente por fuera cortante.*ara ello la fuera cortante de diseo se obtendr% dele6uilibrio del miembro considerando su lon&itud i&ual a laaltura libre y suponiendo 6ue en sus e-tremos obranmomentos del mismo sentido y de ma&nitud i&ual a losmomentos m%-imos resistentes de las columnas en el planoen estudio 6ue 'alen c+yc H f a .

Cuando las columnas se dimensionen por fle-ocompresióncon el procedimiento optati'o de la sección !.1.3.2 lare'isión por fuera cortante se realiar% con la fuera de

diseo obtenida en el an%lisis pero utiliando un factor deresistencia de .#.

:)*). Union!s 0i5aJco%mna

;as uniones 'i&aHcolumna deben satisfacer las recomenOdaciones de la sección 5.? con las modificaciones

pertinentes cuando las columnas sean de seccióntrans'ersal rectan&ular hueca.



!.1.4.1 Contra'enteo

0i en al&una ,unta de un marco d>ctil no lle&an 'i&as alalma de la columna por nin&>n lado de $sta o si el peraltede la 'i&a o 'i&as 6ue lle&an por alma es apreciablementemenor 6ue el de las 6ue se apoyan en los patines de lacolumna $stos deber%n ser soportados lateralmente al ni'elde los patines inferiores de las 'i&as.

:)*)/ i5as '! ama a1i!r"a 8arma'%ras9

/n esta sección se indican los re6uisitos especiales 6uedeben satisfacerse cuando se desea emplear 'i&as de almaabierta armaduras en marcos d>ctiles. 9eben cumplirseadem%s todas las condiciones aplicables de este captulo.

*odr% adoptarse un factor de comportamiento ssmicoQ V 3 en edificios de no m%s de tres pisos o 12 m dealtura total y en el >ltimo entrepiso de cual6uier edificio./n todos los dem%s deber% utiliarse Q V 2.

;as armaduras pueden usarse como miembros horiontalesen marcos d>ctiles si se disean de manera 6ue la suma delas resistencias en fle-ión ante fueras ssmicas de las dosarmaduras 6ue concurren en cada nudo intermedio seai&ual o mayor 6ue 1.25 'eces la suma de las resistenciasen fle-ión ante fueras ssmicas de las columnas 6ue lle&anal nudoI esta resistencia debe calcularse con el esfuero defluencia esperado de la columna +ye . /n nudos e-tremosel re6uisito anterior debe ser satisfecho por la >nicaarmadura 6ue forma parte de ellos.

Adem%s deben cumplirse las condiciones si&uientesU

a ;os elementos de las armaduras 6ue traba,an encompresión o en fle-ocompresión sean cuerdasdia&onales o montantes se disear%n con un factor deresistencia +R i&ual a .#. Al determinar cualeselementos traba,an en compresión habr%n de tenerseen cuenta los dos sentidos en 6ue puede actuar elsismo.

b ;as cone-iones entre las cuerdas de las armaduras ylas columnas deben ser capaces de desarrollar laresistencia correspondiente a 1.2 la resistencia

calculada de las cuerdas.c /n edificios de m%s de un piso el esfuero en las

columnas producido por las fueras a-iales de diseono ser% mayor de .3+y y la relación de esbeltem%-ima de las columnas no e-ceder% de !.

:), R!%isi"os a'iciona!s para sis"!mas !s"r%c"%ra!scom%n!s

:),)* Marcos r5i'os con '%c"ii'a' a"a

;os marcos r&idos d>ctiles tienen la capacidad de formar articulaciones pl%sticas donde sean necesarias de

preferencia en miembros a fle-ión y mantener suresistencia en dichas articulaciones. /stas estructurasdeber%n satisfacer los re6uisitos adicionales indicados enesta sección.

;as trabes columnas y uniones 'i&aHcolumna deber%n ser diseadas y arriostradas para soportar deformaciones

pl%sticas importantes a menos 6ue se pueda demostrar 6ueel elemento considerado permanecer% en el inter'aloel%stico mientras uno o 'arios elementos del nudoe-perimentan deformaciones pl%sticas importantes.

0e deber% considerar 6ue un elemento 6ue e-perimentadeformaciones pl%sticas importantes e,erce una fuera enel nudo correspondiente a su esfuero de fluenciaesperado +ye .

!.2.1.1 Trabes

;as secciones trans'ersales de las 'i&as deber%n ser tipo 1.0in embar&o se permite 6ue la relación ancho&rueso del

alma lle&ue hasta 3.#1 y E/F si en las onas de

formación de articulaciones pl%sticas se toman las medidasnecesarias reforando el alma mediante atiesadores

trans'ersales o placas adosadas a ella soldadasadecuadamente para impedir 6ue el pandeo local se

presente antes de la formación del mecanismo de colapso.

9eber% tenerse en cuenta la contribución de la losa cuandotraba,a en acción compuesta con las 'i&as para calcular laresistencia a fle-ión de las mismas o las fueras

producidas por ellas.

=o deber%n e-istir cambios importantes o abruptos en lasección trans'ersal de las 'i&as en las onas de formaciónde articulaciones pl%sticas.

!.2.1.2 Columnas;as secciones de las columnas deber%n ser tipo 1 cuandosean los elementos crticos en un nudoI de lo contrario

podr%n ser de tipo 1 ó 2. Todas las columnas deber%n estar arriostradas lateralmente. *ara estructuras del &rupo Alocaliadas en las onas "" o """ las columnas deber%ntener una car&a a-ial factoriada no mayor de .3At +y

para cual6uier combinación ssmica.



;as uniones entre tramos de columnas efectuadas consoldadura de penetración completa deber%n localiarse auna distancia no menor de ;4 ni de un metro de las

uniones 'i&aHcolumnaI ; es la altura libre de la columna.

!.2.1.3 niones 'i&aHcolumna

9eber%n satisfacerse todos los re6uisitos aplicables de lasección 5.?.

:),), Marcos r5i'os con '%c"ii'a' r!'%ci'a

;os marcos r&idos con ductilidad reducida podr%n resistir deformaciones inel%sticas limitadas cuando se 'eansometidos a las fueras 6ue resulten de un mo'imientossmico intensoI para ello deber%n cumplir con losre6uisitos 6ue se establecen a continuación.

!.2.2.1 niones 'i&aHcolumna

;as cone-iones 'i&aHcolumna se har%n por medio desoldadura o tornillos de alta resistenciaI pueden ser tipo 1 oEparcialmente restrin&idasF y deber%n satisfacer losre6uisitos de la sección 1.5.

a Cuando los marcos sean del tipo 1 se cumplir%n todoslos re6uisitos aplicables de la sección 5.? con lasmodificaciones si&uientesU

1 /l momento Mu de la sección 5.?.4.2 debe ser

i&ual como mnimo a M p'I

2 ;a rotación inel%stica 6ue se indica en lasección 5.?.2.2 puede reducirse a .2radianes.

b 0e permitir% el uso de cone-iones parcialmenterestrin&idas cuando se cumplan los re6uisitossi&uientes adem%s de los indicados en la sección 1.5.

1 ;as cone-iones suministran la resistencia dediseo especificada en el inciso !.2.2.1.aI

2 ;a resistencia nominal a la fle-ión de lacone-ión es i&ual o mayor 6ue el 5 por cientodel m%s pe6ueo de los momentos pl%sticosnominales de la 'i&a o columna conectadas.

3 ;a cone-ión deber% demostrar una capacidadde rotación adecuada mediante pruebascclicas con deformaciones an&ularescorrespondientes a la deformación lateralrelati'a del entrepiso.

4 /n el diseo se tendr%n en cuenta la ri&ide yresistencia de las cone-iones y se incluir% elefecto de la estabilidad &lobal.


0e cumplir%n los re6uisitos de la sección !.1.2.2 con lasmodificaciones si&uientesU

/n cone-iones r&idas los momentos en las articulaciones pl%sticas de las 'i&as se tomar%n i&uales a +y y' .

/n cone-iones parcialmente restrin&idas los momentos enlos e-tremos se tomar%n i&uales a los momentos m%-imos6ue resistan las cone-iones.

:),)- Marcos con con"ra0!n"!o concén"rico 'Qc"i

;os marcos con contra'enteo conc$ntrico d>ctil tienen lacapacidad de disipar ener&a mediante fluencia de lasdia&onales o de sus cone-iones. ;os marcos de este tipodeber%n satisfacer adem%s los re6uisitos especficosindicados en esta sección.

!.2.3.1 0istema de contra'enteo

;as dia&onales deber%n orientarse de tal forma 6ue paracual6uier dirección y sentido del sismo en cada ni'el y encada marco al menos 3 por ciento de la fuera cortante6ue le corresponde sea tomada por las dia&onales entensión y al menos 3 por ciento por las dia&onales encompresión. =o es necesario cumplir esta condicióncuando la suma de las resistencias nominales de lasdia&onales comprimidas es mayor 6ue la resistencia totalre6uerida correspondiente a la condición de car&a

utiliada para el diseo./n marcos con contra'enteo conc$ntrico no se permiteusarU

a 9ia&onales en E8F conectadas en un solo punto y enun solo lado cercano a la ona central de la trabe amenos 6ue se cumplan los re6uisitos de la sección!.2.3.4.

b 9ia&onales en ENF conectadas en un solo punto y enun solo lado de la columna.

!.2.3.2 9ia&onales de contra'enteo

Todas las secciones utiliadas en las dia&onales ser%n tipo1 sección 2.3. 0u relación de esbelte efecti'a N;r no

ser% mayor 6ue 5.?? y E/F .

/n dia&onales armadas la relación de esbelte de loselementos 6ue las conforman no ser% mayor de la mitad dela relación de esbelte del elemento armado.



;a resistencia al corte de los elementos de su,eción ser%como mnimo i&ual a la resistencia de diseo en tensiónde cada una de las barras 6ue unen. 0u separación ser%uniforme y se emplear%n como mnimo dos elementos desu,eción. /n el cuarto central de la dia&onal no se permite

utiliar elementos de su,eción atornillados.!.2.3.3 Cone-iones de las dia&onales de contra'enteo

9eber%n minimiarse las e-centricidades.

a Resistencia re6uerida. ;as cone-iones de dia&onalesde estructuras ubicadas en las onas "" y """ deber%ntener una resistencia no menor 6ue la m%s pe6uea delas si&uientesU

1 ;a resistencia nominal en tensión del elemento decontra'enteo calculada como R y +y A.

2 ;a fuera m%-ima indicada por el an%lisis 6ue puede ser transmitida a la dia&onal.

b Resistencia en tensión. ;a resistencia de diseo entensión de los elementos de contra'enteo y suscone-iones basada en los estados lmite de fractura enla sección neta inciso 3.1.2.b y de ruptura en blo6ue

por cortante y tensión sección 5.4.3 ser% i&ual omayor 6ue la resistencia re6uerida determinada en elinciso !.2.3.3.a.

c Resistencia en fle-ión. /n la dirección en la 6ue de

acuerdo con el an%lisis se pandear% la dia&onal laresistencia de diseo en fle-ión de la cone-ión ser%i&ual o mayor 6ue la resistencia nominal esperada enfle-ión del contra'enteo alrededor del e,e de pandeo1.1R y M p .

d /n el diseo de las placas de cone-ión debenconsiderarse sus posibles formas de pandeo.

!.2.3.4 Consideraciones especiales para la confi&uraciónde las dia&onales

a ;os contra'enteos en 8 y en 8 in'ertida debensatisfacer los re6uisitos si&uientesU

1 ;as 'i&as interceptadas por contra'ientos debenser continuas entre columnas.

2 ;as 'i&as interceptadas por contra'ientos debendisearse para 6ue resistan los efectos de todas lascar&as tributarias muertas y 'i'as suponiendo6ue el contra'enteo no e-iste.

3 ;as 'i&as interceptadas por contra'ientos debendisearse para 6ue resistan los efectos de lascar&as 'erticales muertas y 'i'as m%s una car&a'ertical aplicada por las dia&onales calculadaconsiderando una fuera mnima i&ual a *y en la

dia&onal en tensión y una fuera m%-ima de.3+c R c en la comprimida.

4 ;os patines superior e inferior de las 'i&as en el punto de intersección de las dia&onales decontra'enteo deben disearse para 6ue soportenuna fuera lateral i&ual a dos por ciento de laresistencia nominal del patn i&ual al producto desu %rea por +y .

:),). Marcos con con"ra0!n"!o concén"rico con'%c"ii'a' norma

0on a6uellos en los 6ue las dia&onales de contra'iento pueden resistir fueras de tensión y compresiónimportantes mientras permiten deformaciones inel%sticasmoderadas en sus miembros y cone-iones ba,o la acciónde e'entos ssmicos intensos.

!.2.4.1 9ia&onales de contra'enteo

Todas las secciones utiliadas en las dia&onales ser%n tipo1 sección 2.3.

a 0u relación de esbelte efecti'a N;r no ser% mayor

6ue 4.23 y E/F

e-cepto cuando se trate deedificios de uno o dos pisos en los cuales no serestrin&e esta relación.

b ;a resistencia re6uerida en compresión de un miembrode contra'enteo no e-ceder% de .?+R R c .

c 9eben cumplirse las condiciones indicadas en el primer p%rrafo de la sección !.2.3.1.

d /n dia&onales armadas el primer punto de su,eciónentre los elementos componentes a los lados del puntocentral de la dia&onal se disear% para transmitir unafuera i&ual al 5 por ciento de la resistencia nominalde uno de los componentes al adyacente. *or lo menoshabr% dos puntos de su,eción e6uidistantes del centrode la dia&onal.

!.2.4.2 Cone-iones de las dia&onales de contra'enteo

0e cumplir%n los re6uisitos indicados en la sección !.2.3.3.



!.2.4.3 Consideraciones especiales para la confi&uraciónde las dia&onales

;os contra'enteos en 8 y en 8 in'ertida deben satisfacer los re6uisitos de los incisos !.2.3.4.a.1 !.2.3.4.a.2 y!.2.3.4.a.4.

Adem%s la resistencia de diseo de los contra'enteos ser% por lo menos 1.5 'eces la resistencia re6ueridacorrespondiente a las combinaciones de car&as de diseo.

:),)/ Marcos 'Qc"i!s con con"ra0!n"!os !7cén"ricos

/n los marcos con contra'enteos e-c$ntricos por lo menosuno de los e-tremos de cada miembro en dia&onal seconecta a una 'i&a a una distancia pe6uea del e-tremo dela 'i&a 6ue se une a la columna del marco o en sistemascon dia&onales en 8 o en 8 in'ertida las dos dia&onales seunen a la parte central de la 'i&a de,ando entre ellas una

distancia pe6uea.

0i el proporcionamiento &eom$trico de los elementos delmarco es tal 6ue les permite admitir ampliasdeformaciones inel%sticas antes de sufrir pandeos localesfracturas por resistencia o problemas de inestabilidad&lobal el comportamiento del marco es muy d>ctil. ;ari&ide lateral de este tipo de marcos es proporcionada

principalmente por la ri&ide a-ial de las dia&onales.

Al se&mento de 'i&a comprendido entre la cone-ión de ladia&onal a la 'i&a y la cone-ión de la 'i&a a la columna oentre las cone-iones de las dos dia&onales suele llam%rsele

Eeslabón de cortanteF por6ue en la mayora de los casos sedisea para 6ue fluya pl%sticamente en cortante aun6ue enocasiones puede fluir en fle-ión.

;os re6uisitos para 6ue los marcos d>ctiles concontra'enteos e-c$ntricos ten&an un comportamientoadecuado ba,o acciones ssmicas importantes se establecenen la literatura especialiada.

:),): =as!s '! co%mnas

/n todos los marcos 6ue se diseen con un factor decomportamiento ssmico mayor 6ue 2. deben tomarse las

medidas necesarias para 6ue puedan formarsearticulaciones pl%sticas en las bases de las columnas o ensu unión con la cimentación.

;) ESTADOS LÍMITE DE SERICIO

0e proporcionan a6u &uas para el diseo 6ue tienen encuenta consideraciones de ser'icio 6ue no aparecen enotras partes de esta especificación.

;os re6uisitos &enerales de diseo correspondientes aestados lmite de ser'icio se incluyen en el Ttulo 0e-to delRe&lamento. ;os 'alores de los par%metros 6ue ase&uranun comportamiento adecuado desde el punto de 'ista deser'icio como pueden ser flechas m%-imas o perodos de

'ibración deben esco&erse teniendo en cuenta el uso 6uese dar% a la estructura.

;os estados lmite de ser'icio se re'isan utiliando lascar&as de ser'icio o de traba,o 6ue corresponden a cadauno de ellos.

;)* Con"ra6!c3as

Cuando haya re6uisitos relati'os a las contraflechas de loselementos estructurales 6ue sean necesarios para lo&rar una,uste adecuado con otros elementos de la construccióncomo pueden ser canceles muros de relleno parapetos orecubrimientos de fachada esos re6uisitos deber%n

indicarse en los documentos referentes al diseo yconstrucción.

Cuando no se especifi6ue nin&una contraflecha en losdibu,os de detalle de 'i&as o armaduras $stas se fabricar%ny montar%n de manera 6ue las pe6ueas contraflechasdebidas a laminado o armado en el taller 6ueden haciaarriba en la estructura montada.

;), E7pansion!s $ con"raccion!s

;os cambios de dimensiones de las estructuras y de loselementos 6ue las componen producidos por 'ariaciones

de temperatura y otros efectos ser%n tales 6ue no per,udi6uen el comportamiento de la estructura encondiciones de ser'icio. Cuando sea necesario sedispondr%n ,untas constructi'as y se disear%n loselementos no estructurales de manera 6ue puedan absorbersin daos esos cambios de dimensiones.

;)- D!6!7ion!s? 0i1racion!s $ '!spa2ami!n"osa"!ra!s

;as deformaciones de los elementos estructurales y suscombinaciones producidas por car&as de traba,o ser%ntales 6ue no per,udi6uen el comportamiento de laestructura en condiciones de ser'icio.

a 9efle-iones

;as defle-iones trans'ersales de elementos estructurales ysus combinaciones incluyendo pisos techos murosdi'isorios y fachadas producidas por car&as de traba,o nodeben e-ceder los 'alores m%-imos permisibles.

/n el Titulo 0e-to del Re&lamento se proporcionanal&unos de estos 'alores m%-imos y las tablas #.1 y #.2.



contienen información adicional relati'a a edificiosindustriales bode&as y otras construcciones seme,antescon estructura de acero.

Ta1a ;)* D!spa2ami!n"os 0!r"ica!s m(7imos

p!rmisi1!s !n !!m!n"os !s"r%c"%ra!s

/lemento Car&a9esplaamiento

m%-imo

Miembros 6ue soportancubiertas de techo r&idas. C8 1 ;24

Miembros 6ue soportancubiertas de techofle-ibles.

C8 1 ;1?

Trabes carril para &r>as. 8er tabla #.2

1 Car&a 'i'a.

Ta1a ;), D!spa2ami!n"os m(7imos p!rmisi1!s !n"ra1!s carri $ !'i6icios %! sopor"an 5rQas

/lemento Car&a

9esplaaO

mientom%-im

o

a9 D!spa2ami!n"os 0!r"ica!s

Trabe carril

(r>a col&ada o monorriel claseA B o C. Car&a'erticalde la &r>a

sinimpacto

;45 1

(r>a de puente

Clase A B o CCar&a

'erticalde la &r>a

sinimpacto

;! 1

Clase 9 ;? 1

Clase / ;1 1

19 D!spa2ami!n"os a"!ra!sMarco de acero

(r>a operada desde el piso+ueralateral

de la &r>a'iento osismo

<1 1

(r>a operada desde una cabina <24

≤ 5mm 2

Trabe carril+uera

;4

lateralde la &r>a 1

1 ; es el claro de la trabe carril.2 < es la altura a la 6ue se apoya la trabe carrilI el

desplaamiento se mide a esa altura.;as clases de &r>as 6ue aparecen en la tabla son lasdefinidas por la Asociación de +abricantes de (r>as deAm$rica C.M.A.A.A.U

S!r0icio ManteniOmiento

;i&ero Mediano *esado Cclico

Cas! A B C 9 /

b 8ibraciones

;as 'i&as y trabes 6ue soportan &randes %reas abiertas sinmuros di'isorios ni otras fuentes de amorti&uamiento en

las 6ue las 'ibraciones ocasionadas por el tr%nsito de personas u otras acti'idades de $stas pueden resultar inaceptables deben disearse tomando las medidasnecesarias para reducir las 'ibraciones a lmites tolerables.

;as 'ibraciones dependen principalmente de las acciones6ue las producen y de las caractersticas din%micas delsistema de piso como sonU

+recuencia natural <ertI ciclos por se&undo.

Amorti&uamiento e-presado como un porcenta,e delamorti&uamiento crtico.

Masa y ri&ide.

/n &eneral la sensibilidad de las personas es mayor ante'ibraciones con frecuencias entre 2 y ? < para unaaceleración del orden de .5&.

;a re'isión del estado lmite de 'ibraciones es de especialimportancia en lu&ares para espect%culos donde el p>blico

puede producir mo'imientos periódicos m%s o menosuniformes como tribunas de estadios auditorios salonesde baile y acti'idades aeróbicas.

;os e6uipos mec%nicos 6ue pueden producir 'ibracionesob,etables deben aislarse de la estructura de una maneraadecuada para 6ue la transmisión de las 'ibraciones aelementos crticos de la estructura se elimine o se reducaa lmites aceptables.

c 9esplaamientos laterales

;os desplaamientos laterales de los pisos de lasconstrucciones producidas por fueras ssmicas o de'iento no deben ocasionar colisiones con estructuras



adyacentes ni afectar el correcto funcionamiento de laconstrucción. *ara ello deben satisfacerse los re6uisitosestipulados en el Ttulo 0e-to del Re&lamento y lassecciones 1.? y 1.1 de las =ormas T$cnicasComplementarias para 9iseo por 0ismo.

;). Corrosi&n

;os elementos de acero estructural se prote&er%n contra lacorrosión para e'itar 6ue $sta ocasione disminuciones deresistencia o per,udi6ue su comportamiento en condicionesde ser'icio. Cuando sea imposible prote&erlos despu$s dela fabricación de la estructura en su diseo se tendr%n encuenta los efectos per,udiciales de la corrosión.

Antes del monta,e todos los elementos se prote&er%nadecuadamente con pinturas u otros productos 6ueretrasen el proceso de corrosión e-cepto cuando en losdibu,os de fabricación o monta,e se indi6ue 6ue al&unas

partes de la estructura no deben pintarse.

0e tomar%n precauciones especiales cuando las estructurasest$n e-puestas a humedades humos 'apores industrialesu otros a&entes altamente corrosi'os.

;)/ F%!5o $ !7posion!s

;as estructuras deber%n prote&erse contra el fue&o parae'itar p$rdidas de resistencia ocasionadas por las altastemperaturas. /l tipo y las propiedades de la protecciónutiliada depender%n de las caractersticas de la estructurade su uso y del contenido de material combustible.

/n casos especiales se tomar%n precauciones contra losefectos de e-plosiones buscando restrin&irlos a onas 6ueno pon&an en peli&ro la estabilidad de la estructura.

@) EFECTOS DE CAR+AS ARIA=LESREPETIDAS 8FATI+A9

*ocos son los miembros o cone-iones de edificioscon'encionales 6ue re6uieren un diseo por fati&a puesto6ue las 'ariaciones de car&as en esas estructuras ocurrenen &eneral un n>mero pe6ueo de 'eces o producen sólo

pe6ueas fluctuaciones en los 'alores de los esfueros. ;ascar&as de diseo por 'iento o por sismo son pocofrecuentes por lo 6ue no se ,ustifica tener en cuentaconsideraciones de fati&a. 0in embar&o hay al&unos casosde los 6ue son tpicos las trabes 6ue soportan &r>as 'ia,erasy al&unos elementos 6ue soportan ma6uinaria y e6uipo enlos 6ue las estructuras est%n su,etas a condiciones de car&a6ue pueden ocasionar fallas por fati&a.

/n &eneral el diseo de elementos estructurales ycone-iones 6ue 6uedar%n sometidos a la acción de car&as'ariables repetidas un n>mero ele'ado de 'eces durante su

'ida >til debe hacerse de manera 6ue se ten&a un factor dese&uridad adecuado contra la posibilidad de falla por fati&a.

B) FALLA FRÁ+IL

;os procedimientos de diseo de estas =ormas son '%lidos para aceros y elementos estructurales 6ue ten&an uncomportamiento d>ctilI por tanto deber%n e'itarse todaslas condiciones 6ue puedan ocasionar una falla fr%&il talescomo el empleo de aceros con altos contenidos de carbonola operación de las estructuras a temperaturas muy ba,as laaplicación de car&as 6ue producan impacto importante la

presencia e-cesi'a de discontinuidades en forma demuescas en la estructura y las condiciones de car&a 6ue

producan un estado tria-ial de esfueros en el 6ue larelación entre el cortante m%-imo y la tensión m%-ima seamuy pe6uea y sobre todo deber% e'itarse la presenciasimult%nea de 'arias de esas condiciones.

/n los casos poco frecuentes en 6ue las condiciones detraba,o puedan pro'ocar fallas de tipo fr%&il se emplear%nmateriales de alta ductilidad 6ue puedan fluir ampliamenteen puntos de concentración de esfueros a la temperaturade traba,o m%s ba,a o la estructura se disear% de manera6ue los esfueros 6ue se presenten en las onas crticassean suficientemente ba,os para e'itar la propa&ación delas &rietas 6ue caracterian las fallas fr%&iles.

*G) OTROS METALES

/n el diseo de estructuras formadas por metales 6ue no

sean acero se proceder% de manera 6ue la estructuraterminada ten&a caractersticas por lo menos tansatisfactorias como una de acero 6ue cumpla con losre6uisitos de estas =ormas en lo 6ue respecta a estadoslmite de falla y de ser'icio. *ara ello se tomar%n en cuentalas caractersticas propias del material en cuestiónI al&unasde las m%s importantes sonU

a *ropiedades mec%nicas y cur'a esfueroHdeformaciónI

b /fectos de car&as de lar&a duraciónI

c /fectos de repetición de car&asI

d 9uctilidad y sensibilidad a concentraciones de

esfuerosIe /fectos de soldadura en caso de emplearlaI y

f *osibilidad de corrosión.

;a lista anterior no es limitati'aI deber%n conocerse todaslas propiedades necesarias para resol'er cada problema.



**) EHECUCIÓN DE LAS O=RAS

/stas =ormas se complementar%n con las correspondientesde la >ltima edición del Códi&o de *r%cticas (enerales delManual de Construcción en Acero del "nstituto Me-icanode la Construcción en Acero A.C. ".M.C.A. o del ECodeof 0tandard *ractice for 0teel Buildin&s and Brid&esF

publicado por el "nstituto Americano de la Construcción enAcero A.".0.C..

**)* Panos $ 'i1%os

0e elaborar%n planos de anclas de fabricación y demonta,e.

/n los planos de anclas se indicar%n todos los elementos6ue deben 6uedar aho&ados en la cimentación o en laestructura de concreto en la 6ue se apoye la estructuramet%lica y 6ue son necesarios para transmitir las acciones

6ue cada una de ellas e,erce sobre la otra.

/n los planos de fabricación tambi$n conocidos como planos de taller o de detalle se proporcionar% toda lainformación necesaria para la e,ecución de la estructura enel taller y en los de monta,e se indicar% la posición de losdi'ersos elementos 6ue componen la estructura y sesealar%n las ,untas de campo entre ellos con indicaciones

precisas para su elaboración. ;os planos de fabricación se preparar%n antes de iniciar la fabricación de la estructura.

Tanto en los planos de fabricación y de monta,e como enlos dibu,os y es6uemas de las memorias de c%lculo deben

indicarse las soldaduras por medio de smbolos 6uerepresenten claramente y sin ambi&_edades su posicióndimensiones caractersticas preparaciones en el metal

base etc. Cuando sea necesario esos smbolos secomplementar%n con notas en el plano. /n todos los casosdeben indicarse con toda claridad los remaches tornilloso soldaduras 6ue se colocar%n en el taller y a6uellos 6uedeben instalarse en la obra.

;os dibu,os de taller se har%n si&uiendo la pr%ctica m%smoderna y en su elaboración se tendr%n en cuenta losfactores de rapide y economa en fabricación y monta,e6ue sean si&nificati'os en cada caso.

**), Fa1ricaci&n

**),)* En'!r!2a'o

Todo el material 6ue se 'aya a utiliar en estructuras debeenderearse pre'iamente e-cepto en los casos en 6ue por las condiciones del proyecto ten&a forma cur'a. /lendereado se har% de preferencia en fro por mediosmec%nicos pero puede aplicarse tambi$n calor en onaslocales. ;a temperatura de las onas calentadas medida

por medio de procedimientos adecuados no debesobrepasar @23 N !5 ]C.

;os procedimientos anteriores pueden utiliarse tambi$n para dar contraflecha a elementos estructurales 6ue la

re6uieran.

**),), Cor"!s

;os cortes pueden hacerse con cialla sierra o sopleteIestos >ltimos se har%n de preferencia a m%6uina. ;oscortes con soplete re6uieren un acabado correcto libre derebabas. 0e admiten muescas o depresiones ocasionales deno m%s de 5 mm de profundidad pero todas las 6ue ten&an

profundidades mayores deben eliminarse con esmeril orepararse con soldadura. ;os cortes en %n&ulo debenhacerse con el mayor radio posible nunca menor de 25mm para proporcionar una transición continua y sua'e. 0ise re6uiere un contorno especfico se indicar% en los

planos de fabricación.

;as preparaciones de los bordes de pieas en los 6ue se'aya a depositar soldadura pueden efectuarse con soplete.

;os e-tremos de pieas 6ue transmiten compresión por contacto directo tienen 6ue prepararse adecuadamente por medio de cortes muy cuidadosos cepillado u otros medios6ue proporcionen un acabado seme,ante.

**),)- Es"r%c"%ras so'a'as

;as t$cnicas de soldadura mano de obra apariencia y

calidad de las soldaduras y los m$todos utiliados paracorre&ir defectos estar%n de acuerdo con la >ltima 'ersiónde E0tructural Yeldin& CodeO0teelF AY0 91.1 de la0ociedad Americana de la 0oldadura American Yeldin&0ociety. A6u se sealan sólo al&uno de los aspectos

principales.

11.2.3.1 *reparación del material

;as superficies en 6ue se 'aya a depositar la soldaduraestar%n libres de costras escoria ó-ido &rasa pintura ocual6uier otro material e-trao debiendo 6uedar tersasuniformes y libres de rebabas y no presentar

des&arraduras &rietas u otros defectos 6ue puedandisminuir la eficiencia de la ,unta soldadaI se permite 6uehaya costras de laminado 6ue resistan un cepillado'i&oroso con cepillo de alambre un recubrimientoanticorrosi'o del&ado o un compuesto para e'itar lassalpicaduras de soldadura. 0iempre 6ue sea posible la

preparación de bordes por medio de soplete o-iacetil$nicose efectuar% con sopletes &uiados mec%nicamente.



11.2.3.2 Armado

;as pieas entre las 6ue se 'an a colocar soldaduras defilete deben ponerse en contactoI cuando esto no sea

posible su separación no e-ceder% de 5 mm. 0i la

separación es de 1.5 mm o mayor el tamao de lasoldadura de filete se aumentar% en una cantidad i&ual a laseparación. ;a separación entre las superficies en contactode ,untas traslapadas as como entre las placas de ,untas atope y la placa de respaldo no e-ceder% de 1.5 mm.

/n onas de la estructura e-puestas a la intemperie 6ue no puedan pintarse por el interior el a,uste de las ,untas 6ueno est$n selladas por soldaduras en toda su lon&itud ser%tal 6ue una 'e pintadas no pueda introducirse el a&ua.

;as partes 6ue se 'ayan a soldar a tope deben alinearsecuidadosamente corri&iendo faltas en el alineamiento

mayores 6ue 11 del &rueso de la parte m%s del&ada ytambi$n las mayores de 3 mm.

0iempre 6ue sea posible las pieas por soldar se colocar%nde manera 6ue la soldadura se deposite en posición plana.

;as partes por soldar se mantendr%n en su posicióncorrecta hasta terminar el proceso de soldadura medianteel empleo de pernos prensas cuas tirantes puntales uotros dispositi'os adecuados o por medio de puntos

pro'isionales de soldadura. /n todos los casos se tendr%nen cuenta las deformaciones producidas por la soldaduradurante su colocación.

;os puntos pro'isionales de soldadura deben cumplir losmismos re6uisitos de las soldaduras finalesI si seincorporan en $stas se har%n con los mismos electrodos6ue ellas y se limpiar%n cuidadosamenteI en casocontrario se remo'er%n con un esmeril hasta empare,ar lasuperficie ori&inal del metal base.

Al armar y unir partes de una estructura o de miembroscompuestos se se&uir%n procedimientos y secuencias en lacolocación de las soldaduras 6ue eliminen distorsionesinnecesarias y minimicen los esfueros de contracción.Cuando no sea posible e'itar esfueros residuales altos alcerrar soldaduras en con,untos r&idos el cierre se har% en

elementos 6ue traba,en en compresión.

Al fabricar 'i&as con cubreplacas y miembros compuestos por 'arias placas o perfiles deben hacerse las uniones detaller en cada una de las partes 6ue las componen antes deunir las diferentes partes entre s. ;as 'i&as armadas lar&as

pueden hacerse soldando 'arios subcon,untos cada uno deellos fabricado como se indica en el p%rrafo anterior.

11.2.3.3 0oldaduras de penetración completa

9eben biselarse los e-tremos de las placas entre las 6ue 'aa colocarse la soldadura para permitir el acceso delelectrodo y utiliarse placa de respaldo o de no ser asdebe 6uitarse con un cincel o con otro medio adecuado lacapa inicial de la ra de la soldadura hasta descubrir material sano y antes de colocar la soldadura por else&undo lado para lo&rar fusión completa en toda lasección trans'ersal. /n placas del&adas a tope el bisel

puede no ser necesario.

Cuando se use placa de respaldo de material i&ual al metal base debe 6uedar fundida con la primera capa de metal deaportación. /-cepto en los casos en 6ue se indi6ue locontrario en los planos de fabricación o monta,e no esnecesario 6uitar la placa de respaldo pero puede hacerse sise desea tomando las precauciones necesarias para nodaar ni el metal base ni el depositado.

;os e-tremos de las soldaduras de penetración completadeben terminarse de una manera 6ue ase&ure su sanidadI

para ello se usar%n siempre 6ue sea posible placas dee-tensión las 6ue se 6uitar%n despu$s de terminar lasoldadura de,ando los e-tremos de $sta lisos y alineadoscon las partes unidas.

/n soldaduras depositadas en 'arios pasos debe 6uitarse laescoria de cada uno de ellos antes de colocar el si&uiente.

11.2.3.4 *recalentamiento

Antes de depositar la soldadura el metal base debe precalentarse a una temperatura suficiente para e'itar laformación de &rietas. /sa temperatura debe conser'arsedurante todo el proceso de colocación de la soldadura enuna distancia cuando menos i&ual al espesor de la partesoldada m%s &ruesa pero no menor de #5 mm en todas lasdirecciones alrededor del punto en el 6ue se est%depositando el metal de aportación.

0e e-cept>an los puntos de soldadura colocados durante elarmado de la estructura 6ue se 'ol'er%n a fundir y6uedar%n incorporados en soldaduras continuas realiadas

por el proceso de arco sumer&ido.

/n la tabla 11.1 se dan las temperaturas mnimas de precalentamiento para al&unos aceros usuales.

Cuando el metal base est$ a una temperatura inferior a 2#3N ]C debe precalentarse a 2@3 N 2 ]C comomnimo o a la temperatura de precalentamiento si $sta esmayor antes de efectuar cual6uier soldadura aun puntos

para armado.



11.2.3.5 "nspección

Todas las soldaduras incluyendo los puntos pro'isionalesser%n realiadas por personal calificado.

Antes de depositar la soldadura deben re'isarse los bordede las pieas en los 6ue se colocar% para cerciorarse de6ue los biseles hol&uras etc. son correctos y est%n deacuerdo con los planos.



Ta1a **)* T!mp!ra"%ra mnima '! pr!ca!n"ami!n"o? !n 5ra'os 8C9 *

(rueso m%-imo del metal baseen el punto de colocación de la

soldadura mm pul&.

*roceso de soldadura

Arco el$ctrico con electrodo recubierto 6ue nosea de ba,o contenido de hidró&eno

Arco el$ctrico con electrodorecubierto de ba,o contenido

de hidró&eno arco sumer&idoarco el$ctrico prote&ido con&ases inertes arco el$ctricocon electrodo con coraón defundente

Aceros B254 A3! yB@@ A52@

Aceros B254 A3! B2?4A5#2

(r. 42 y 5 y B@@ A52@

menor o i&ual 6ue 1@ ≤ 34 =in&una =in&una

m%s de 1@ hasta 3? 34 a 112

343 # 2?3 1

m%s de 3? hasta !4 1

1

2 a2 12 3?3 11 343 #

mayor 6ue !4 7 2 12 423 15 3?3 11

1 *ara aceros 6ue no aparecan en esta tabla 'er AY0 91.1 en su >ltima 'ersión.

na 'e realiadas las uniones soldadas debeninspeccionarse ocularmente y se reparar%n todas las 6ue

presenten defectos aparentes de importancia tales comotamao insuficiente cr%teres o soca'aciones del metal

base. Toda soldadura a&rietada debe rechaarse.

Cuando haya dudas y en ,untas importantes de penetración completa la re'isión se complementar% por medio de ensayes no destructi'os. /n cada caso se har%un n>mero de pruebas no destructi'as de soldaduras detaller suficiente para abarcar los diferentes tipos 6ue hayaen la estructura y poderse formar una idea &eneral de sucalidad. /n soldaduras de campo se aumentar% el n>merode pruebas y $stas se efectuar%n en todas las soldadurasde penetración en material de m%s de 2 mm de &rueso yen un porcenta,e ele'ado de las soldaduras efectuadassobre cabea.

**),). Es"r%c"%ras r!mac3a'as o a"ornia'as

/l uso de los tornillos de alta resistencia se har% de

acuerdo con la >ltima 'ersión de las /specificaciones para niones /structurales con Tornillos A0TM A325 oA4@ del "nstituto Me-icano de la Construcción enAcero A.C. o de E;oad and Resistance +actor 9esi&n0pecification +or 0tructural Doints sin& A0TM A325 or A4@ BoltsF del Conse,o de "n'esti&ación sobreCone-iones /structurales RC0C.

11.2.4.1 Armado

Todas las partes de miembros 6ue est$n en proceso decolocación de remaches o tornillos se mantendr%n encontacto entre s r&idamente por medio de tornillos

pro'isionales. 9urante la colocación de las partes 6ue seunir%n entre s no debe distorsionarse el metal nia&randarse los a&u,eros. na concordancia pobre entre

a&u,eros es moti'o de rechao.

;as superficies de partes unidas con tornillos de altaresistencia 6ue est$n en contacto con la cabea deltornillo o con la tuerca tendr%n una pendiente no mayor 6ue 1U2 con respecto a un plano normal al e,e deltornillo. 0i la pendiente es mayor se utiliar%n roldanasendurecidas para compensar la falta de paralelismo. ;as

partes unidas con tornillos de alta resistencia deber%na,ustarse perfectamente sin 6ue haya nin&>n materialcompresible entre ellas. Todas las superficies de las

,untas incluyendo las adyacentes a las roldanas estar%nlibres de costras de laminado e-ceptuando las 6ue

resistan un cepillado 'i&oroso hecho con cepillo dealambre as como de basura escoria o cual6uier otrodefecto 6ue impida 6ue las partes se asienten

perfectamente. ;as superficies de contacto en cone-iones por fricción estar%n libres de aceite pintura y otrosrecubrimientos e-cepto en los casos en 6ue se cuente coninformación sobre el comportamiento de cone-ionesentre partes con superficies de caractersticas especiales.

9ependiendo del tipo de cone-ión 'er sección 5.3.1 puede re6uerirse 6ue a los tornillos A325 y A4@ se les



de una tensión de apriete no menor 6ue la indicada en latabla 5.!. /sta tensión se dar% por el m$todo de la 'ueltade la tuerca con un indicador directo de tensión o conuna lla'e de tuercas calibrada o se utiliar%n tornilloscuyo diseo permita conocer la tensión a la 6ue est%n

sometidos. Cuando se emplea el m$todo de la 'uelta de latuerca no se re6uieren roldanas endurecidas e-ceptocuando se usan tornillos A4@ para conectar material 6ueten&a un lmite de fluencia especificado menor 6ue 2#5M*a 2 ? L&cmJI en ese caso se colocar%n roldanasendurecidas ba,o la tuerca y la cabea del tornillo.

11.2.4.2 Colocación de remaches y tornillos ordinariosA3#

;os remaches deben colocarse por medio deremachadoras de compresión u operadas manualmenteneum%ticas hidr%ulicas o el$ctricas. na 'e colocadosdeben llenar totalmente el a&u,ero y 6uedar apretadoscon sus cabeas en contacto completo con la superficie.

;os remaches se colocan en calienteI sus cabeasterminadas deben tener una forma apro-imadamentesemiesf$rica entera bien acabada y conc$ntrica con losa&u,eros de tamao uniforme para un mismo di%metro.Antes de colocarlos se calientan uniformemente a unatemperatura no mayor de 12#3 N 1 ]C la 6uedebe mantenerse a no menos de ?13 N 54 ]C durantela colocación.

Antes de colocar los remaches o tornillos se re'isar%n la posición alineamiento y di%metro de los a&u,eros y posteriormente se comprobar% 6ue sus cabeas est$nformadas correctamente y se re'isar%n por mediosac>sticos y en el caso de tornillos se 'erificar% 6ue lastuercas est$n correctamente apretadas y 6ue se hayancolocado las roldanas cuando se haya especificado suuso. ;a rosca del tornillo debe sobresalir de la tuerca nomenos de 3 mm.

11.2.4.3 A&u,eros para construcción atornillada oremachada

;os tipos de a&u,eros reconocidos por estas =ormas sonlos est%ndar los sobredimensionados los alar&ados

cortos y los alar&ados lar&os. ;as dimensiones nominalesde los a&u,eros de cada tipo se indican en la tabla 5.?.

;os a&u,eros ser%n est%ndar e-cepto en los casos en 6ueel diseador apruebe en cone-iones atornilladas el usode a&u,eros de al&>n otro tipo.

;os a&u,eros pueden punonarse en material de &ruesono mayor 6ue el di%metro nominal de los remaches otornillos m%s 3 mm 1? pul&. pero deben taladrarse o

punonarse a un di%metro menor y despu$s rimarse

cuando el material es m%s &rueso. /l dado para todos losa&u,eros subpunonados y el taladro para lossubtaladrados debe ser cuando menos 1.5 mm 11!

pul&. menor 6ue el di%metro nominal del remache otornillo.

**),)/ To!rancias !n as 'im!nsion!s

;as pieas terminadas en taller deben estar libres detorceduras y dobleces locales y sus ,untas deben 6uedar acabadas correctamente. /n miembros 6ue traba,ar%n encompresión en la estructura terminada no se permitendes'iaciones con respecto a la lnea recta 6ue une suse-tremos mayores de un mil$simo de la distancia entre

puntos 6ue estar%n soportados lateralmente en laestructura terminada.

;a distancia m%-ima con respecto a la lon&itud teórica6ue se permite en miembros 6ue ten&an sus dos e-tremoscepillados para traba,ar por contacto directo es unmilmetro. /n pieas no cepilladas de lon&itud no mayor de die metros se permite una discrepancia de 1.5 mmla 6ue aumenta a 3 mm cuando la lon&itud de la piea esmayor 6ue la indicada.

**),): Aca1a'o '! 1as!s '! co%mnas

;as bases de columnas y las placas de base cumplir%n losre6uisitos si&uientesU

a =o es necesario cepillar las placas de base de &ruesono mayor de 51 mm 2 pul&. siempre 6ue se

obten&a un contacto satisfactorio. ;as placas de&rueso comprendido entre m%s de 51 mm 2 pul&. y12 mm 4 pul&. pueden enderearse por medio de

prensas o si no se cuenta con las prensas adecuadas pueden cepillarse todas las superficies necesarias para obtener un contacto satisfactorio con lase-cepciones indicadas en los incisos 11.2.!.b y11.2.!.c. 0i el &rueso de las placas es mayor 6ue12 mm 4 pul&. se cepillar%n todas las superficiesen contacto e-cepto en los casos 6ue se indican enlos incisos 11.2.!.b y 11.2.!.c.

b =o es necesario cepillar las superficies inferiores de

las placas de base cuando se inyecte ba,o ellas unmortero de resistencia adecuada 6ue ase&ure uncontacto completo con la cimentación.

c =o es necesario cepillar las superficies superiores delas placas de base ni las inferiores de las columnascuando la unión entre ambas se ha&a por medio desoldaduras de penetración completa.



**),); Pin"%ra

9espu$s de inspeccionadas y aprobadas y antes de salir del taller todas las pieas 6ue deben pintarse se limpiar%ncepill%ndolas 'i&orosamente a mano con cepillo dealambre o con chorro de arena para eliminar escamas delaminado ó-ido escoria de soldadura basura y en&eneral toda materia e-traa. ;os depósitos de aceite y&rasa se 6uitar%n por medio de sol'entes.

;as pieas 6ue no re6uieran pintura de taller se debenlimpiar tambi$n si&uiendo procedimientos an%lo&os a losindicados en el p%rrafo anterior.

A menos 6ue se especifi6ue otra cosa las pieas de acero6ue 'ayan a 6uedar cubiertas por acabados interiores deledificio no necesitan pintarse y las 6ue 'ayan a 6uedar aho&adas en concreto no deben pintarse. Todo el materialrestante recibir% en el taller una mano de pintura

anticorrosi'a aplicada cuidadosa y uniformemente sobresuperficies secas y limpias por medio de brocha pistolade aire rodillo o por inmersión.

/l ob,eto de la pintura de taller es prote&er el acerodurante un perodo de tiempo corto y puede ser'ir como

base para la pintura final 6ue se efectuar% en obra.

;as superficies 6ue sean inaccesibles despu$s del armadode las pieas deben pintarse antes.

Todas las superficies 6ue se encuentren a no m%s de 5mm de distancia de las onas en 6ue se depositar%n

soldaduras de taller o de campo deben estar libres demateriales 6ue dificulten la obtención de soldadurassanas o 6ue producan humos per,udiciales.

Cuando un elemento estructural est$ e-puesto a losa&entes atmosf$ricos todas las partes 6ue lo componendeben ser accesibles de manera 6ue puedan limpiarse y

pintarse.

**)- Mon"a!

**)-)* Con'icion!s 5!n!ra!s/l monta,e debe efectuarse con e6uipo apropiado 6ue

ofreca la mayor se&uridad posible. 9urante la car&atransporte y descar&a del material y durante el monta,ese adoptar%n las precauciones necesarias para no producir deformaciones ni esfueros e-cesi'os. 0i a pesar de elloal&unas de las pieas se maltratan y deforman deben ser endereadas o repuestas se&>n el caso antes demontarlas permiti$ndose las mismas tolerancias 6ue entraba,os de taller.

, Anca!s

Antes de iniciar el monta,e de la estructura se re'isar% la posición de las anclas 6ue habr%n sido colocadas pre'iamente y en caso de 6ue haya discrepancias en planta o en ele'ación con respecto a las posicionesmostradas en planos se tomar%n las pro'idencias

necesarias para corre&irlas o compensarlas.- Con!7ion!s pro0isiona!s

9urante el monta,e los di'ersos elementos 6ueconstituyen la estructura deben sostenerseindi'idualmente o li&arse entre si por medio de tornillos

pernos o soldaduras pro'isionales 6ue proporcionen laresistencia re6uerida en estas =ormas ba,o la acción decar&as muertas y esfueros de monta,e 'iento o sismo.As mismo deben tenerse en cuenta los efectos de car&as

producidas por materiales e6uipo de monta,e etc.Cuando sea necesario se colocar% en la estructura elcontra'enteo pro'isional re6uerido para resistir losefectos mencionados.

. To!rancias

0e considerar% 6ue cada una de las pieas 6ue componenuna estructura est% correctamente plomeada ni'elada yalineada si la tan&ente del %n&ulo 6ue forma la recta 6ueune los e-tremos de la piea con el e,e de proyecto noe-cede de 15. /n 'i&as teóricamente horiontales essuficiente re'isar 6ue las proyecciones 'ertical yhoriontal de su e,e satisfacen la condición anterior.

9eben cumplirse adem%s las condiciones si&uientesU

a /l desplaamiento del e,e de columnas adyacentes acubos de ele'adores medido con respecto al e,eteórico no es mayor de 25 mm en nin&>n punto enlos primeros 2 pisos. Arriba de este ni'el eldesplaamiento puede aumentar 1 mm por cada pisoadicional hasta un m%-imo de 5 mm.

b /l desplaamiento del e,e de columnas e-terioresmedido con respecto al e,e teórico no es mayor de25 mm hacia fuera del edificio ni 5 mm haciadentro en nin&>n punto en los primeros 2 pisos.Arriba de este ni'el los lmites anteriores puedenaumentarse en 1.5 mm por cada piso adicional perono deben e-ceder en total de 5 mm hacia fuera ni#5 mm hacia dentro del edificio.



;os desplaamientos hacia el e-terior se tendr%n encuenta al determinar las separaciones entre edificioscolindantes indicadas en la sección 1.1 de las =ormasT$cnicas Complementarias para 9iseo por 0ismo.

/ Ain!a'o $ pom!a'o

=o se colocar%n remaches pernos ni soldadura permanente hasta 6ue la parte de la estructura 6ue 6uederi&idiada por ellos est$ alineada y plomeada.

: A%s"! '! %n"as '! compr!si&n !n co%mnas

0e aceptar%n faltas de contacto por apoyo directoindependientemente del tipo de unión empleadosoldadura de penetración parcial remaches o tornillos

siempre 6ue la separación entre las partes no e-ceda de1.5 mm. 0i la separación es mayor de 1.5 mm peromenor de ! mm y una in'esti&ación in&enieril muestra6ue no hay suficiente %rea de contacto el espacio entrelas dos partes debe llenarse con l%minas de acero de&rueso constante. ;as l%minas de relleno pueden ser deacero dulce cual6uiera 6ue sea el tipo del material

principal.

normas tecnicas para diseño de estructuras metalicas

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