kuliah konst jembatan act

The Sunshine Skyway BridgeUSA 1930

KONSTRUKSI KONSTRUKSI JEMBATANJEMBATAN

JURUSAN TEKNIK SIPIL

FTSP - ITS

JUMLAH SKSMATA KULIAH : 2 SKS

TUGAS : 1 SKS

PENILAIAN

NILAI TOTAL 100%

KULIAH 60 %

TUGAS BESAR 40%

NILAI KULIAH 100%

ABSENSI

10%QUIZ/TUGAS KULIAH

20%UTS

30%UAS

40%

NILAI TUGAS BESAR 100%

BANGUNAN ATAS 60%

BANGUNAN BAWAH 40%

BANGUNAN ATAS 100%

BANGUNAN BAWAH 100%

PERHITUNGAN

60%GAMBAR

40%PERHITUNGAN

60%GAMBAR

40%

PENGERTIAN JEMBATAN

SUATU STRUKTUR YANG MELINTASKAN ALUR JALAN MELINTASI RINTANGAN YANG ADA TANPA MENUTUPNYA.

RINTANGAN

JENIS RINTANGAN

1. SUNGAI 2. JURANG3. SALURAN IRIGASI4. JALAN RAYA5. JALAN KERETA API6. LEMBAH7. LAUT8. SELAT

SEJARAH JEMBATAN

Jungle Bridge

Jembatan dari rangkaiann akar pohon

Natural Rock Arches

Packhorse Bridge Wasdale Head, Cumbria - England

Roman BridgeDanube in the Province of Dacia (Now in Romania) in c. AD100

Allahverdi Khan Bridge Persia, 1597

The Pons Fabricius Rome, 62 BC

Charles Labelye’s Westminster BridgeLondon - England, 1734

The An Ji BridgeZhao Xian, Hebei Province – China, 7 Th Century

The Jade Belt Stone Bridge Beijing

The Ironbridge, Coalbrookdale

England, 1779

The First Suspension Bridge DesignBy James Finley, 1810

Telford’s Bonar bridgeTahun 1815

The ST. Louis BridgeUSA, 1874

American Rail roadVirginia , 1875

The Fort Rail BridgeScotland, 1889

Plougaste BridgeFrance 1930

Plougaste Bridge

France, 1930

AMSTERDAM

ALEXANDRE III BRIDGE- PARIS

PARIS – S. SEINE

IENA BRIDGE - PARIS

JEMBATAN BERGERAK - AMSTERDAM

PASSERELLE DEBILLY BRIDGE- PARIS

PASSERELLE DEBILLY BRIDGE- PARIS

Malam Hari

INVALIDES BRIDGE- PARIS

DE LA CONCORDE BRIDGE- PARIS

BIR HAKEIM BRIDGE- PARIS

The Sunshine Skyway BridgeUSA 1930

The ST. Nazaire BridgeFrance 1974

Moving BridgeLondon - England, 1976

The George Washington BridgeNew York – USA , 20Th Century

The Great Belt LinkDenmark 1998

SEBUTAN JEMBATAN

JEMBATAN DI ATAS AIR = AQUADUCT

JEMBATAN DI ATAS JALAN = VIADUCT

JALAN

AIR

MATERIAL JEMBATAN1. BAJA2. BETON 3. KAYU4. DURALUMIN

BAJASS. 41

DURALIMINA.6061

BETONFC. 240 KAYU

Kerapatan (t/m3) 7.85 2.70 2.40 0.50

ijin Tekan (kg/cm2) 1600 1500 80 60

ijin Tarik (kg/cm2) 1600 1500 - 70

Teg. Geser (kg/cm2) 924 867 7.4 - 14.8 5

Modulus Elastisitas (E)(t/cm2) 2100 700 230 70

Tekan / Kerapatan

(Specific Strength) 204 567 33 120

E / Tekan 1.31 0.47 2.28 1.16

KOMPONEN JEMBATANA. BANGUNAN ATAS1. LANTAI KENDARAAN

a. Pelat Lantai Kendaraan b. Balok Memanjang c. Balok Melintang2. TROTOAR3. PEMIKUL UTAMA Berupa : - Balok - Rangka Batang4. IKATAN – IKATAN Berupa : - Ikatan Angin atas dan bawah

- Ikatan Rem

- Ikatan Tumbuk (khusus untuk Jembatan KA)

B. PERLETAKAN

C. BANGUNAN BAWAH 1. PILAR 2. TEMBOK PANGKAL

D. PONDASIE. APPROACH 1. URUGAN 2. PELAT INJAK 3. TEMBOK PENGHANTAR KIRI – KANAN

F. BANGUNAN PENGAMAN ALIRAN 1. APRON 2. PENGAMAN LERENG 3. TEMBOK SAYAP

G. KELENGKAPAN JEMBATAN 1. SANDARAN

2. LAMPU PENERANGAN 3. SALURAN AIR / KABEL

BANGUNAN BAWAH

PONDASI

BALOK MEMANJANG

BALOK MELINTANG

LANTAI KENDARAAN

PERLETAKAN

Sebagai Pemikul Utama

PELAT INJAK

JEMBATAN GELAGAR

STRUKTUR PEMIKUL UTAMA

RANGKA BATANG

PELAT INJAK

LANTAI KENDARAAN

BALOK MELINTANG

BALOK MEMANJANG

APRONBANGUNAN BAWAH

YANG BERFUNGSI PULA SEBAGAI PONDASI

PERLETAKAN

JEMBATAN RANGKA BATANG

BALOK MELINTANG

PEMIKUL UTAMA

BALOK MEMANJANG

LANTAI KENDARAAN 2%

IKATAN ANGIN ATAS

IKATAN ANGIN ATAS

LANTAI KENDARAAN 2%

BALOK MELINTANG BALOK MEMANJANGTAMPAK MELINTANG JEMBATAN RANGKA

BATANG

SALURAN AIR

DENAH JEMBATANLA

NTA

I KEN

DAR

AAN

BALOK MEMANJANG

BALOK MELINTANG

SAYAP JEMBATAN

PA

NG

KA

L JE

MB

ATA

N

PERLETAKAN JEMBATAN

SENDI R O L

TUMPUAN SENDI

PERLETAKAN JEMBATAN

RUBBER BEARING PAD

ROTASI

Rubber Bearing Pad dapat berfungsi sebagai setengah Sendi dan setengah Rol, sehingga dapat menampung pergerakan struktur baik Translasi maupun Rotasi

MODEL KEPALA JEMBATAN DAN PILAR

KEPALA JEMBATAN

PILAR

ISTILAH PADA JEMBATAN

BENTANG BERSIH JEMBATAN

BENTANG TOTAL

EFEKTIF LINEAR WATERWAY

LINEAR WATERWAY

TINGGI BEBAS

(FREE BOARD)M A T

S/D

ABUTMEN

PANJANG JEMBATAN


M A T TINGGI BEBAS

PERMUKAAN JALAN

TINGGI KONSTRUKSI

RUANG BEBAS


TINGGI RUANG BEBAS

HEAD ROOM

LEBAR RUANG BEBAS


JEMBATAN PERSEGI PANJANG

JEMBATAN MIRINGPOSISI

LANTAI KENDARAAN JEMBATAN

ISTILAH PADA JEMBATANLETAK LANTAI KENDARAAN

LANTAI KENDARAAN DI ATAS

LANTAI KENDARAAN DI TENGAH

LANTAI KENDARAAN DI BAWAH

ISTILAH – ISTILAH LAIN

1. SCOUR PENGIKISAN DASAR SUNGAI AKIBAT ARUS AIR

2. AFFLUX KENAIKAN MUKA AIR DI ATAS MUKA AIR NORMAL

3. JEMBATAN TETAP DIRENCANAKAN UNTUK JANGKA WAKTU YANG PANJANG

4. JEMBATAN SEMENTARA DIRENCANAKAN UNTUK PENGGUNAAN YANG PENDEK

5. SCOURINGPROSES PENDALAMAN DASAR SUNGAI AKIBAT ARUS AIR

MACAM – MACAM JEMBATAN BENTANG PENDEK

1. JEMBATAN GELAGAR BAJA JALAN RAYA - UNTUK BENTANG SAMPAI DENGAN 25 m - KONSTRUKSI PEMIKUL UTAMA BERUPA BALOK MEMANJANG

YANG DIPASANG SEJARAK 45 cm – 100 cm. - LANTAI KENDARAAN BERADA DI ATAS - PELAT LANTAI KENDARAAN BISA TERBUAT DARI :

• Kayu ditutup aspal• Baja + beton ditutup aspal

- GELAGAR MELINTANG SEBAGAI PEMBAGI BEBAN - IKATAN ANGIN DAN IKATAN REM BERADA DI BAWAH LANTAI

KENDARAAN. TIDAK ADA IKATAN ANGIN ATAS - BANGUNAN BAWAH YANG TERDIRI DARI KEPALA JEMBATAN

(ABUTMEN) DAN PILAR (PIER)

- ABUTMEN DAN PIER DAPAT BERFUNGSI SEBAGAI PONDASI BILA TANAHNYA CUKUP BAIK DAN BISA DIRENCANAKAN SEBAGAI PONDASI LANGSUNG

PAGAR

RAILING

TROTOAR

LANTAI KENDARAAN

BALOK MELINTANGBALOK MEMANJANG

TAMPAK MELINTANG JEMBATAN

LANTA

I KEN

DAR

AAN

BALOK MEMANJANG

BALOK MELINTANG

SAYAP JEMBATAN

PA

NG

KA

L JE

MB

ATA

N

IKATAN ANGIN

IKATAN REM

- IKATAN REM BISA DIPASANG DI SALAH SATU UJUNG, DI KEDUA UJUNG ATAU DI TENGAH

2. JEMBATAN GELAGAR BAJA KOMPOSIT- UNTUK BENTANG SAMPAI DENGAN 30 M- KOMPONENNYA SAMA DENGAN JEMBATAN GELAGAR BAJA BIASA- LANTAI KENDARAAN DARI BETON BERTULANG YANG MENYATU DENGAN GELAGAR MEMANJANG DAN DISATUKAN DENGAN PENGHUBUNG GESER (Shear Connector)- TIDAK MEMERLUKAN IKATAN REM- HANYA ADA IKATAN ANGIN BAWAH- BILA LANTAI KENDARAANNYA TERBUAT DARI BETON BERTULANG, MAKA IKATAN ANGIN HANYA DIPERLUKAN PADA SAAT PENDIRIAN, NAMUN DI LAPANGAN SERING DIPASANG SECARA PERMANEN - BILA LANTAI KENDARAANNYA TERBUAT DARI KAYU, MAKA IKATAN ANGIN DAN IKATAN REM MUTLAK DIPERLUKAN

PAGARRAILING

TROTOAR

LANTAI KENDARAAN

BALOK MELINTANGBALOK MEMANJANG

SHEAR CONNECTOR

KEUNTUNGAN KOMPOSIT- Dapat mengurangi berat baja- Dapat mengurangi tinggi profil- Kekakuan lantai lebih besar- Untuk profil yang telah ditetapkan dapat mencapai bentang yang lebih besar- Keamampuan menerima beban lebih besar

KELEMAHAN KOMPOSIT- Kekakuan tidak konstan, untuk daerah momen negatif, pelat beton tidak dianggap bekerja- Pada jangka panjang, terjadi defleksi yang cukup besar

3. JEMBATAN BAJA PLATE GIRDER DAN BOX GIRDER

- UNTUK PLATE GIRDER BISA SAMPAI BENTANG 35 M- UNTUK BOX GIRDER BISA SAMPAI BENTANG 40 M- KOMPONENNYA SAMA DENGAN JEMBATAN BALOK BAJA- LANTAI KENDARAANNYA BIASANYA KOMPOSIT DENGAN BALOK MEMANJANG DAN TERBUAT DARI BETON BERTULANG - LANTAI KENDARAAN BISA DI ATAS, DI TENGAH ATAU DI BAWAH- BALOK MEMANJANG TERBUAT DARI SUSUNAN PELAT BAJA- TIDAK MEMERLUKAN IKATAN REM- HANYA ADA IKATAN ANGIN BAWAH- UNTUK LANTAI KENDARAAN BERADA DI ATAS, PERLU DIPASANG IKATAN SILANG- UNTUK LANTAI KENDARAAN DI BAWAH PERLU PENGAKU VERTIKAL

- BILA LANTAI KENDARAANNYA TERBUAT DARI BETON BERTULANG, MAKA IKATAN ANGIN HANYA DIPERLUKAN PADA SAAT PENDIRIAN, NAMUN DI LAPANGAN SERING DIPASANG SECARA PERMANEN- BILA LANTAI KENDARAANNYA TERBUAT DARI KAYU, MAKA IKATAN ANGIN DAN IKATAN REM MUTLAK DIPERLUKAN

IKATAN SILANG

PENGAKU

L.K. DI ATAS

L.K. DI BAWAH

TAMPAK SAMPING PLATE GIRDER

PENAMPANG PLATE GIRDER

TAMPAK SAMPING BOX GIRDER

PENAMPANG BOX GIRDER

Paku keling

Plat sayap

Plat badan

Stiffner

6 plat 4 plat

Sambungan dari 3 plat ke 4 plat Sambungan dari 2 plat ke 3 plat

Bentang tengah

Bentang tepi

- JEMBATAN PLATE GIRDER BIASANYA DIGUNAKAN UNTUK JEMBATAN KERETA API- UNTUK JEMBATAN KA BIASANYA DIBUAT JEMBATAN GANDA YANG DIHUBUNGKAN DENGAN IKATAN TUMBUK

BALOK MELINTAN

G

IKATAN TUMBUK

BALOK MEMANJANG

REL KA

4. GIRDER HYBRID

- GIRDER HYBRID TERSUSUN DARI PELAT YANG DIHUBUNGKAN DENGAN LAS, DIMANA MUTU SAYAP (FLENS) LEBIH TINGGI DARI MUTU BADANNYA

- GIRDER HYBRID BISA KOMPOSIT ATAU TIDAK KOMPOSIT

- UNTUK NON KOMPOSIT :

a. Mutu Flens atas dan bawah SAMA

b. Mutu Badan < Mutu Flens namun tidak lebih

rendah dari 35 %

c. Luas Flens tekan > Flens tarik

- UNTUK KOMPOSIT :

a. Mutu Flens atas < Flens bawah, namun tidak lebih rendah dari 35% mutu flens bawah

b. Mutu Badan < Mutu Flens atas, namun tidak lebih rendah dari 35 % mutu Flens atas

c. Luas Flens tekan < Flens tarik

Mutu

> >

NON KOMPOSIT

KOMPOSIT

Sambungan Las

5. JEMBATAN ORTHOTROPIC (Orthogonal – Anisotropic)

- JEMBATAN ORTHOTROPIC ADALAH JEMBATAN YANG LANTAI KENDARAANNYA MENJADI SATU KESATUAN DENGAN RUSUK MEMANJANG DAN RUSUK MELINTANGNYA

- KEKAKUAN RUSUK MEMANJANG DAN RUSUK MELINTANGNYA TIDAK SAMA (Anisotropic)

- RUSUK MEMANJANG BIASANYA TEGAK LURUS DENGAN RUSUK MELINTANGNYA (Orthogonal)

- SISI ATAS LANTAI KENDARAAN PERLU DIBERI LAPISAN AUS DAN LAPISAN ANTI KARAT

- RUSUK MEMANJANG BISA BERUPA RUSUK TERBUKA ATAU RUSUK TERTUTUP

LANTAI ORTHOTROPIC

RUSUK TERBUKA

RUSUK TERTUTUP

6. JEMBATAN BALOK BETON BERTULANG

- PEMIKUL UTAMANYA BERUPA BALOK BETON BERTULANG- PEMIKUL UTAMA BISA DICOR DITEMPAT (Cast In Situ) DENGAN MENGGUNAKAN BEKISTING DAN PERANCAH ATAU DENGAN SISTEM PRACETAK- PELAT LANTAI KENDARAAN KOMPOSIT DENGAN BALOK MEMANJANG YANG DICOR SETELAH BALOKNYA SELESAI DIBUAT ATAU SETELAH DIANGKAT BILA BALOKNYA PRACETAK- PELAT LANTAI BISA DIBUAT SISTEM CAST IN SITU ATAU SISTEM PRACETAK SEBAGIAN- BALOK MELINTANG SEBAGAI PEMBAGI BEBAN- TIDAK MEMERLUKAN IKATAN ANGIN DAN IKATAN REM- BANGUNAN BAWAH TERDIRI DARI KEPALA JEMBATAN DAN PILAR

LANTAI KENDARAAN CAST IN SITU

PAGAR

RAILING

TROTOAR

BALOK MELINTANG BALOK MEMANJANG

LANTAI KENDARAAN PRACETAK SEBAGIAN

CAST IN SITU PRACETAK

JEMBATAN BALOK BETON BERTULANG

LANTAI KENDARAAN PRACETAK SEBAGIAN

LANTAI KENDARAAN CAST

IN SITU

SHEAR CONNECTOR

7. JEMBATAN BALOK BETON PRATEKAN

- BISA SAMPAI BENTANG 40 M- PEMIKUL UTAMANYA BERUPA BALOK BETON

PRATEKAN YANG DIPASANG DENGAN JARAK ANTARA 100 cm – 200 cm

- PEMIKUL UTAMA DIBUAT SECARA PRACETAK SEGMENTAL ATAU UTUH SEPANJANG BENTANG

- PELAT LANTAI KENDARAAN KOMPOSIT DENGAN BALOK MEMANJANG YANG DICOR SETELAH BALOKNYA SELESAI DIANGKAT

- PELAT LANTAI BISA DIBUAT SISTEM CAST IN SITU ATAU SISTEM PRACETAK SEBAGIAN

- BALOK MELINTANG SEBAGAI PEMBAGI BEBAN, YANG DIBUAT SECARA PRACETAK DAN BIASA DISEBUT DIAFRAGMA

- TIDAK MEMERLUKAN IKATAN ANGIN DAN IKATAN REM

- BANGUNAN BAWAH TERDIRI DARI KEPALA JEMBATAN DAN PILAR

A BBALOK PRATEKAN SEGMENTAL

ANGKER

POTONGAN:A

POTONGAN:B

SHEAR CONNECTOR

KABEL PRATEK

AN

ANGKER MATI

MODEL LUBANG TENDON

MODEL ANGKER HIDUP

- BISA SAMPAI BENTANG 60 M- PEMIKUL UTAMA BERUPA RANGKA BATANG BAJA SEBANYAK 2 BUAH YANG DIPASANG DI KIRI DAN KANAN JEMBATAN- BALOK MELINTANG MENERUSKAN BEBAN DARI BALOK MEMANJANG KE PEMIKUL UTAMA- BALOK MEMANJANG MENERIMA BEBAN LANTAI KENDARAAN DAN MENERUSKAN KE BALOK MELINTANG- LANTAI KENDARAAN BISA TERBUAT DARI KAYU ATAU BETON BERTULANG- LANTAI KENDARAAN YANG TERBUAT DARI BETON BISA HANYA SEBAGAI BEBAN TERHADAP BALOK MEMANJANG / MELINTANG ATAU KOMPOSIT DENGAN BALOK MEMANJANG / MELINTANG- LANTAI KENDARAAN BISA DI ATAS, DI TENGAH ATAU DI BAWAH

6. JEMBATAN RANGKA BATANG BAJA

- UNTUK JEMBATAN RANGKA TERTUTUP DILENGKAPI IKATAN ANGIN ATAS DAN BAWAH, IKATAN REM DAN PORTAL AKHIR - BILA LANTAI KENDARAANNYA KOMPOSIT IKATAN ANGIN BAWAH HANYA DIPERLUKAN PADA SAAT PENDIRIAN JEMBATAN. TETAPI BILA LANTAI KENDARAANNYA TIDAK KOMPOSIT IKATAN ANGIN BAWAH DIPERLUKAN SECARA PERMANEN- IKATAN REM TIDAK DIPERLUKAN UNTUK LANTAI KENDARAAN YANG KOMPOSIT / KAKU- UNTUK JEMBATAN RANGKA TERBUKA HANYA DILENGKAPI IKATAN ANGIN BAWAH DAN PENGAKU RANGKA DI BAGIAN BAWAH- PADA BAGIAN UJUNG RANGKA BATANG HARUS BERUPA PORTAL KAKU YANG DISEBUT DENGAN PORTAL AKHIR (END FRAME) KHUSUS UNTUK JEMBATAN TERTUTUP

- UNTUK JEMBATAN RANGKA TERTUTUP, IKATAN ANGIN ATASNYA DIUSAHAKAN TIDAK MENGGANGGU RUANG BEBAS, SEHINGGA SEBAIKNYA SEBIDANG- IKATAN ANGIN BAWAH BIASANYA BERBENTUK SILANG dan BISA SEBIDANG ATAU TIDAK SEBIDANG

IKATAN ANGIN ATAS

IKATAN ANGIN BAWAH

BISA SEBIDANG, BISA TIDAK

Jembatan Sembayat Gresik - Jatim

IKATAN ANGIN ATAS

Ikatan Angin Atas

PORTAL AKHIR

SAMBUNGAN KAKU

Perbedaan Tinggi Jembatan 1 & 2

Jembatan Sembayat, Gresik - Jatim

SAMBUNGAN KAKU

PORTAL A

KHIR

PORTAL AKHIR

1. DIPILIH LINTASAN YANG SEMPIT DAN STABIL2. ALIRAN AIR YANG LURUS3. TEBING TEPIAN YANG CUKUP TINGGI DAN STABIL4. KONDISI TANAH DASAR YANG BAIK5. SUMBU SUNGAI DAN SUMBU JEMBATAN DIUSAHAKAN TEGAK LURUS 6. RINTANGAN MINIMUM PADA WATERWAY7. DIPILIH LOKASI YANG TIDAK MEMERLUKAN PERLINDUNGAN PROFIL8. DIUSAHAKAN SESEDIKIT MUNGKIN PEKERJAAN DI BAWAH AIR9. DIPILIH FREE BOARD YANG CUKUP BESAR

10. APPROACH YANG LURUS DAN KUAT 11. JAUH DARI ANAK SUNGAI 12. DEKAT DENGAN JALUR KOMUNIKASI

PEMILIHAN LOKASI JEMBATAN

- PETA INDEX Skala 1 : 50.000- PETA CONTOUR Skala 1 : 1000- SITE PLAN Skala 1 : 1000- GAMBAR POTONGAN MELINTANG LOKASI JEMBATAN dengan Skala 1: 1000 untuk horizontal dan 1 :100 untuk vertikal- GAMBAR ALTERBATIF LOKASI JEMBATAN termasuk gambar POTONGANNYA- DATA HIDROLIK LOKASI JEMBATAN- DATA GEOLOGI- DATA MUSIM- SKEMA PEMBEBANAN

DATA YANG DIPERLUKAN UNTUK PEMILIHAN LOKASI JEMBATAN

PEMILIHAN TIPE JEMBATAN DAPAT DILAKUKAN DENGAN MENINJAU BEBERAPA HAL SEBAGAI BERIKUT :

1. UMUR JEMBATAN : - Sementara - Tetap

2. MATERIAL : Baja, Beton atau Kayu3. KEDUDUKAN : Tetap atau Bergerak4. LANTAI KENDARAAN : - Submersible

- Non Submersible :- L.K. di atas - L.K. di tengah - L.K. di bawah

5. JENIS LALU LINTAS : - Orang - Umum - KA - Air

PEMILIHAN TIPE JEMBATAN

6. SISTEM STATIK : - Statis Tertentu - Statis Tak Tentu

7. BENTUK STRUKTUR : - Gelagar Baja - Gelagar Baja Komposit - Gelagar Dinding Penuh (Plate Girder) - Box Girder - Beton Bertulang - Beton Pratekan - Rangka Batang - Busur - Kabel

PEMILIHAN TYPE JEMBATAN

Untuk bentang Panjang

PENGERTIAN BENTANG EKONOMIS :Bentang ekonomis adalah bentang jembatan yang memberikan harga termurah.

FAKTOR YANG MEMPENGARUHI BIAYA JEMBATAN- Harga Material Bangunan- Tenaga Kerja yang Berpengalaman- Panjang Bentang- Sifat Aliran- Kondisi Cuaca

PENENTUAN BENTANG EKONOMIS

CARA MENENTUKAN BENTANG EKONOMISAsumsi :

- Jembatan terdiri dari beberapa bentang yang sama- Biaya konstruksi pemikul dan ikatan angin, sebanding dengan kuadrad bentang- Biaya lantai kendaraan berbanding lurus dengan bentang- Biaya pilar konstan- Biaya tembok pangkal termasuk sayapnya konstan

PENENTUAN BENTANG EKONOMIS

BIAYA TOTAL JEMBATAN (K)

K = 2A + (n-1)P + n + +H W Vn

2n n

2

b

b = Harga bangunan atas untuk bentang l = L/nK = 2A + nP – P + (H + W) n + V-1

= 0dK

dnP – (H + W) = 0

1

n2

P = (H + W)

12n

P (H + W)

12n

V

n+

BENTANG EKONOMIS AKAN DICAPAI BILA HARGA SATU PILAR MENDEKATI SAMA DENGAN HARGA

SATU BENTANG JEMBATAN

UNTUK VIADUCT

Harga Satu Pilar (P) =

a hlh+Bila l = 0, maka P = ahHarga Jembatan

K = 2A + (n – 1)P + n

H W Vn

2n n

2+ +

K = 2A + (n – 1) +

a hL h+ (H + W) n + V

( )-1

= 0dK

dn

Untuk Penyederhanaan (n – 1) = n

– (H + W) = 0

1

n2ah -

1

n – (H + W) 2ah =

Bila l = 0, maka ah + hl – (H + W) +1

n2 n

V

BENTANG EKONOMIS

AKAN DICAPAI

BILA HARGA SATU PILAR

MENDEKATI SAMA DENGAN HARGA SATU

BENTANG JEMBATAN

K = Harga Total JembatanL = Bentang Total Jembatanl = Panjang Satu Bentang Jembatan = L / ln = Jumlah Bentang JembatanH = Harga Pemikul Utama untuk Bentang LW= Harga Ikatan Angin untuk Bentang LV = Harga Lantai Kendaraan untuk Bentang LB = Harga Bangunan Atas untuk Bentang L = H +

W + Vb = Harga Bangunan Atas untuk Bentang l

h = Tinggi Pilar

H W Vn2=

n n2 ++

KETERANGAN :

1 2 43

5

BER

AT G

EL.

MELIN

TA

NG

DA

N

GEL.

MEM

AN

JAN

G

Optimum

PANJANG LAPANGAN / JARAK GELAGAR

MELINTANG

OPTIMUM

1

2

3

4

MENENTUKAN PERBANDINGAN TINGGI RANGKA DAN PANJANG LAPANGAN

YANG EKONOMIS

BATANG DIAGONAL

D

VH

1

Sin

F

Cos

V

D

x

1

=Gaya Lintang

=V

=Diagonal

=

= Luas Penampang

=D

=V

Sin F =

Cos

V

Sin =2 V Sin 2

h

F1= Volume Diagonal

=2 V Sin 2

Volume Diagonal akan minimum bila Sin 2 = 1 atau = 45

o

BATANG VERTIKALPanjang Batang (h)= Tg

Minimum Bila =Kecil

BATANG TEPI ATAS dan BAWAHGaya Batang =

MTinggi Rangka

=M

Tg

Minimum Bila =Besar

Karena Batang Tepi yang paling menentukan, maka yang terbaik adalah > 45 dan h >

BESARNYA ‘h’ DAPAT DIAMBIL ASUMSI BERKISAR :

- 1/8 L – 1/5 L untuk jembatan jalan raya

- 1/6 L – 1/4 L untuk jembatan KA

BILA ‘h’ < l, DAPAT DIBUAT JEMBATAN TERBUKA

BILA ‘h’ > l, DAPAT DIBUAT JEMBATAN TERTUTUP UNTUK JEMBATAN BENTANG BESAR, ADA KEMUNGKINAN BESARNYA ATAU PANJANG BATANGNYA MENJADI BESAR. SOLUSINYA ADALAH DAPAT MENGGUNAKAN RANGKA SEKUNDER

MENENTUKAN DIMENSI IKATAN SILANG

kP

IcAc

Ad

H1 H2

h

V1 V2

L

1

2 3

4

P

k

P


H1 H2

V1 V2

F

PP

F

F/Cos

Cos

h

2

1

3

4

L

M1

k

= 0

P -+ P(L + )

0

h - V2L =

M2 = V1 - H1h = 0

H1 =h

V1

M3 = V2 - H2h = 0

H2 =h

V2

H1 + H2 = h

(V1

+ V2)

= k

V1


+ V2= k h2P= P kritis

=kh2

= 2 E Ic

2h

3

2

k perlu

= E Ic2

h

k yang diberikan oleh IKATAN SILANG adalah :

Cos =F/Cos L

2 2+ h

EAd Cos 2

F = k

EAd Cos Dibandingkan dengan

k

L2 2+ h

=2

3

2

k perlu

= E Ic2

h


BILA k < k perlu

(L

2 2+ h

)E L

Adk perlu

3/2

=2

(L

2 2+ h

)E L

Adk

3/2

=2

BILA k > k perlu

Ad = LUAS PENAMPANG IKATAN SILANG YANG DIPERLUKAN

PEMILIHAN DIMENSI ELEMEN RANGKA BATANG

BATANG DIAGONAL ---- bisa bersifat tarik dan tekan, sehingga perlu MOMEN INERSIA BESAR

BATANG VERTIKAL ---- biasanya gayanya kecil, sehingga MOMEN INERSIA TIDAK PERLU BESAR BATANG TEPI ATAS dan BAWAH ---- biasanya menentukan, sehingga memerlukan MOMEN INERSIA BESAR

PROFIL RANGKA BISA BERUPA BATANG TERSUSUN ATAU

BATANG TUNGGAL

PEMILIHAN TIPE PONDASI TERGANTUNG DARI :- Besarnya Beban yang Diterima Pondasi- Daya Dukung dan Sifat Tanah- Kedalaman Tanah dasar yang baik

TIPE PONDASI YANG BISA DIGUNAKAN :- Pondasi Langsung- Pondasi Sumuran- Pondasi Tiang- Caisson

DALAM MERENCANAKAN PONDASI PERLU MEMPERHITUNG - KAN KEMUNGKINAN TERJADINYA UPLIFT PADA PONDSI

PEMILIHAN TIPE PONDASI

- Melalui Pengamatan di Lapangan- Perhitungan Debit Maksimum Sungai

- Perletakan dan Bangunan Atas Harus Bebas dari Air- Jarak Tepi bagian bawah jembatan dengan Muka Air Tertinggi harus memperhitungkan kemungkinan benda yang akan lewat. Biasanya ditentukan dengan PERDA atau ditentukan berdasarkan besarnya debit air (m3/det) yang lewat.

Q < 0.3 H=150 mm Q < 300 H=900 mmQ < 3 H=450 mm Q < 3000 H=1200

mmQ < 30 H=600 mm Q > 3000 H=1500

mm

PENENTUAN ELEVASI TERTINGGI MUKA AIR

PENENTUAN TINGGI BEBAS

BEBERAPA HAL YANG PERLU DIPERHATIKAN DALAM MELAKUKAN PERHITUNGAN STRUKTUR, YAITU :

- Peraturan Bahan- Peraturan Pembebanan- Aturan dalan Ilmu Gaya- Aturan dalam Ilmu Geoteknik- Metode Pendirian Jembatan

PERHITUNGAN STRUKTUR

UNTUK JEMBATAN BAJA, KARENA BERATNYA RINGAN, MAKA PERLU MEMPERTIMBANGKAN BEBERAPA HAL KHUSUS SEBAGAI BERIKUT :

- Pemanfaatan Ikatan – ikatan yang ada guna menambah KEKAKUAN dan

STABILITAS- Kontrol Stabilitas untuk Elemen Struktur

dan Struktur keseluruhan Jembatan,

terutama terhadap deformasi arah horizontal

PERHITUNGAN STRUKTUR

STABILITAS STRUKTUR RANGKA TERBUKAKhususnya Stabilitas Tekuk Arah Tegak

Lurus Bidang Rangka

xy yo

QQ

v

NN

n

R=C y N

NdR = R/dx = C/y dx y = yo Cos (x/y)

Q=yo dR = (C/yo Cos {(x)/v} dx o

v/2 v/2

o

Q = (C v yo /

C

C

y=1

y=1


Lurus Bidang Rangka

Momen di tengah = N yo – Q v/2 + x dR

v/2

o

E I y’’ = - M Untuk x=O, maka E I {y’’}x=o =

- Nc yo + Q v/2 - x dR

v/2

o

Nc = 22

2E vCI

v

2

Nc min

dNcdv

=0, EI22

2

v 2v2C

2

= 0

MENGHASILKAN


Lurus Bidang Rangka

v E I C

4

= v = Panjang Tekuk

Bila v disubstitusikan ke pers. Nc, maka akan didapatkan :

Nc

2I

EI

2

+ ==E

2 C

EI 2

C 2 C

EIC

Nc adalah Gaya Normal Kritis Batang Atas

Sehingga bila diberikan angka keamanan 5, maka 5 Sbatang atas harus lebih kecil atau sama dengan Nc


Lurus Bidang Rangka a1

H

h1

h2

b/2

Iv

Ig

b/2

b/2

Ig

M = H h1

=M b/2E Ig

=H h1 b

IgE2

a 0

a 0

= h1 =H h1 b

IgE2

2

a1

h2H

IvE3

3

=

a 0

a1+ = Hh2

IvE3

3 h1 b

IgE2+

a 0

a1+ HC = C = H /

a 0

a1+

h2

IvE3

3 h1 b

IgE2+

1C =

STABILITAS STRUKTUR JEMBATANKhususnya Stabilitas Terhadap Guling

p

GB

P

VW

bbt

h j

R

B.b + P.p – V.j – G.t – W.h 2.

b

=R > 0

BEBAN JEMBATAN

AKSI LAINNYA

AKSI TETAP

AKSI LALU – LINTAS

AKSI LINGKUNG

AN

AKSI KOMBINASI

FAKTOR BEBAN

SEMUA BEBAN HARUS DIKALIKAN DENGAN FAKTOR BEBAN YANG TERDIRI DARI :

-FAKTOR BEBAN KERJA

-FAKTOR BEBAN ULTIMATE (Pembesaran)

-FAKTOR BEBAN ULTIMATE (Terkurangi)

Bila Ada

CONTOH TABEL FAKTOR BEBAN

FAKTOR BEBAN

KMS s uKMS

Baja, AlumuniumBalok Pracetak

Beton Cor Setempat

Normal

Terkurangi

JENIS MATERIAL

1.0

1.0

1.0

Kayu 1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

0.90

0.85

0.75

0.70

BERAT SENDIRI (Tetap / Permanen)

BEBAN LALU LINTAS LAJUR ‘ D ’ (Transient)

FAKTOR BEBAN

KTD

s uKTD

1.0

2.0

FAKTOR BEBAN

KTB

s uKTB

1.0

2.0

GAYA ‘ REM ‘ (Transient)

AKSI TETAP

1.BEBAN SENDIRI

2.BEBAN MATI TAMBAHAN

3.BEBAN PENGARUH SUSUT DAN RANGKAK

4.BEBAN PENGARUH PRATEGANG

5.BEBAN TEKANAN TANAH

6.BEBAN PENGARUH PELAKSANAAN TETAP

AKSI LALU LINTAS

BEBAN ‘ D ‘

BEBAN ‘ T ‘

BEBAN ‘ D ‘

MERATA

BEBAN ‘ D ‘ GARIS

Perlu Dikalikan ‘ DLA ‘DLA = Dynamic Load

Allowance / Faktor Kejut

BEBAN ‘D’ MERATA ( UDL ) BESARNYA BEBAN ‘D’ MERATA ADALAH SEBESAR :

UNTUK L < 30 m q = 8.0 kPa

UNTUK L > 30 m q = 8.0 (0.5 + 15/L) kPa

q½ q

5.5 m

b½ (b - 5.5) m

1 m

UD

L (

kP

a)

10

4

6

8

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

GRAFIK BEBAN UDL

BENTANG JEMBATAN (METER)

BEBAN ‘D’ GARIS ( KEL ) BESARNYA BEBAN ‘D’ GARIS ADALAH SEBESAR :

p = 44 kN/m- Beban KEL dapat dijumlahkan dengan Beban UDL

- Beban KEL harus dikalikan dengan Faktor Dynamic Load Allowance (DLA)

5.5 m

b

B e

r j a

l a

n

p½ p

0

10

20

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

30

40

50

120

130

140

150 160

GRAFIK FAKTOR DYNAMIC LOAD ALLOWANCE ( DLA )

DLA

( %

)

BENTANG

POSISI BEBAN UDL DAN KEL

q½ q

5.5 m

b½ (b - 5.5) m

1 m

Posisi Beban pada saat menghitung kekuatan gelagar memikul momen

POSISI BEBAN UDL DAN KELPosisi Beban pada saat menghitung kekuatan gelagar memikul beban geser

b

5.5 m

(b - 5.5) m

GA

YA

GES

ER

M

AX

p

q

CARA MELETAKKAN BEBAN UDL DAN KEL SEPANJANG JEMBATAN

Pada arah memanjang jembatan, cara meletakkan beban UDL dan KEL harus diatur

sedemikian rupa sehingga mendapatkan reaksi yang maksimum

UDLKEL

UDLKEL

UDL KEL

BEBAN TRUK ‘T’ TERPUSAT

‘ T ’ TERPUSAT

25 kN

25 kN

100 kN

100 kN

100 kN

100 kN

200 mm200 mm200 mm

125 m

m125 m

m

500 m

m500 m

m

500 m

m500 m

m

‘ T ‘ TERPUSAT

5 m4m - 9 m

0.5 m 0.5 m1.75 m

DLA U

NTUK

BEBAN ‘

T ‘

ADALAH 0

.3

BEBAN REM

10010

20

40

60

80

100

120

140

160 180 200 200

200

300

400

500

600

GA

YA

REM

(kN

)

BENTANG (m)

FAKTOR BEBAN ‘ T ‘ (Transient)

KTT

s uKTT

1.0 2.0

FAKTOR BEBAN REM (Transient)

KTB

s uKTB

1.0

2.0

GAYA SENTRIFUGAL

TTR = 0.006 (V2/r) TTTTR = Gaya Setrufugal yang bekerja pada bagian

jembatan

TT = Pembebanan Lalu - lintas total yang bekerja pada bagian yang sama

V = Kecepatan Lalu - lintas rrencana ( km / jam)

r = Jari – jari lengkungan (m)

FAKTOR BEBAN GAYA SENTRUFUGAL (Transient)

KTR

s uKTR

1.0

2.0

0

2

4

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

1

3

5

6

120

Beban Pejalan Kaki yang berdiri sendiri dengan bangunan atas

jembatan

Beban Pejalan Kaki yang dipasang

pada bangunan atas jembatan

kP

a

Luas yang dibebani (m2)

PEMBEBANAN UNTUK PEJALAN KAKI

PEMBEBANAN UNTUK PEJALAN KAKISemua elemen dari trotoar atau Jembatan

Penyebrangan yang langsung memikul pejalan kaki harus direncanakan memikul

beban sebesar 5 kPa

Jembatan Pejalan kaki atau trotoar pada Jembatan Jalan Raya harus direncanakan

berdasarkan luas yang dibebabni

FAKTOR BEBAN UNTUK PEJALAN KAKI (Transient)

KTP

s uKTP

1.0

2.0

BEBAN TUMBUKAN PADA PENYANGGA JEMBATAN

Pada PILAR jembatan jalan raya harus diperhitungkan beban tumbukan sebesar 100

kN yang bekerja membentuk sudut 10o dengan sumbu jalan

Untuk tumbukan dengan KA atau Kapal, dapat diperhitungkan menurut

peraturan/ketentuan dari Instansi yang bersangkutan

FAKTOR BEBAN TUMBUKAN PADA PILAR (Transient)

KTC

s uKTC

1.0

1.0

AKSI LINGKUNGAN

1. AKIBAT TERJADINYA PENURUNAN

2. PERUBAHAN TEMPERATUR

3. ALIRAN AIR DAN BENDA HANYUTAN

4. TEKANAN HIDROSTATIS DAN GAYA APUNG

5. BEBAN ANGIN

6. BEBAN GEMPA

AKIBAT PENURUNANDALAM MERENCANAKAN BALOK JEMBATAN, HARUS MEMPERHITUNGKAN KEMUNGKINAN TERJANINYA PENURUNAN ATAU PERBEDAAN PENURUNAN PADA PONDASI - PONDASI JEMBATAN KHUSUSNYA PADA JEMBATAN – JEMBATAN MENERUS YANG MENYATU ATAU YANG TIDAK MENYATU DENGAN PILAR

PENGARUH TEMPERATUR ADANYA PERUBAHAN TEMPERATUR DAPAT MENGAKIBATKAN TERJADINYA DEFORMASI PADA BALOK JEMBATAN YANG MENYEBABKAN ADANYA GAYA TAMBAHAN PADA PERLETAKAN SECARA HORIZONTAL YANG PADA AKHIRNYA AKAN MEMPENGARUHI DEFORMASI PADA PILAR ATAU ABUTMEN.

CARA PERHITUNGANNYA DIATUR DALAM BMS ’92.

FAKTOR BEBAN AKIBAT PENURUNAN SELALU SAMA DENGAN 1.0, BAIK UNTUK BEBAN SERVICE MAUPUN ULTIMATE.

UNTUK BEBAN AKIBAT ADANYA PERUBAHAN TEMPERATUR ADALAH SEBAGAI BERIKUT :

FAKTOR BEBAN AKIBAT TEMPERATUR (Transient)

KET

s uKET

1.0 1.2 0.8

biasa

terkurangi

uKET

FAKTOR BEBAN

ALIRAN AIRADANYA ALIRAN AIR YANG DERAS DAN BENDA HANYUTAN YANG MUNGKIN DAPAT MERUSAKKAN JEMBATAN TERUTAMA PADA PILAR, MAKA PERLU DIPERHITUNGKAN DALAM PERENCANAAN YANG BERUPA GAYA SERET SEJAJAR ALIRAN DAN TEGAK LURUS ALIRAN YANG BESARNYA :

GAYA SEJAJAR ALIRAN TEF1 = 0.5 CD (VS)2 Ad kN

GAYA TEGAK LURUS ALIRAN TEF2 = 0.5 CL (VS)2 AL kN

CD = Koefisien Seret ; CL = Coefisien Angkat

VS = Kecepatan Aliran

Ad = Luasan Proyeksi Tegak Lurus Aliran

AL = Luasan Proyeksi Sejajar Aliran

KOEFISIEN – KOEFISIEN TERSEBUT DAPAT DILIHAT DALAM BMS ‘92

TUMBUKAN BENDA HANYUTANAKIBAT ADANYA BENDA ATAU BATANG KAYU YANG HANYUT DIMUNGKINKAN DAPAT MENUMBUK PILAR. SEHINGGA HARUS DIPERHITUNGKAN DENGAN RUMUS :

TEF = M (VS)2 / d

M = Masa Batang Kayu atau = 2 ton

d = dapat dilihat pada tabel 2.8 BMS ’92TIPE PILAR

d (m)

0.075

0.150

0.300

Pilar Beton Masif

Tiang Beton Perancah

Tiang Kayu Perancah

PERIODE ULANG BANJIR FAKTOR

BEBANKEADAAN BATASDAYA LAYAN

UNTUK SEMUA JEMBATAN

ULTIMATE :

JEMBATAN BESAR DAN PANJANG

JEMBATAN PERMANEN

GORONG – GORONG

JEMBATAN SEMENTARA

20 TAHUN

100 TAHUN

50 TAHUN

50 TAHUN

20 TAHUN

2.0

1.0

1.5

1.0

1.5

FAKTOR BEBAN UNTUK KEADAAN BATAS

FAKTOR BEBAN UNTUK KEADAAN BEBAN KERJA = 1.0

TEKANAN HIDROSTATIS DAN GAYA APUNGADANYA PERBEDAAN TINGGI MUKA AIR YANG MUNGKIN TERJADI SELAMA UMUR BANGUNAN, AKAN MENYEBABKAN TIMBULNYA TEKANAN HIDROSTATIS DAN GAYA APUNG PADA BANGUNAN YANG HARUS DIPERHITUNGKAN DALAM PERENCANAAN.

FAKTOR BEBAN TEKANAN HIDROSTATIS DAN GAYA APUNG (Transient)

KEU

s uKEU terkurangi

1.0

1.0 (1.1)

uKEU biasa

1.0 (0.9)

BEBAN ANGIN

BEBAN ANGIN YANG

LANGSUNG BEKERJA PADA KONSTRUKSI

BEBAN ANGIN YANG BEKERJA PADA

KONSTRUKSI LEWAT KENDARAAN YANG BERADA DI ATAS

JEMBATAN

TEW1 = 0.0006 CW (VW)2 Ab kN

TEW2 = 0.0012 CW (VW)2

kN/m

TEW1 TEW2

JEMBATAN RANGKA TERTUTUP

TEW1 TEW2

JEMBATAN RANGKA TERBUKA

a

b

h

Ab = 30 % x ½ ( a + b ) h

CW = Koefisien Seret

VW = Kecepatan Angin

Harga dari CW dan VW dapat dilihat dalam BMS ‘92

FAKTOR BEBAN ANGIN (Transient)

KE

W

s uKE

W 1.0

1.2

BEBAN GEMPA

T’EQ = Kh . I . WT Kh = C . S

T’EQ = Gaya Geser Dasar dalam arah yang ditinjau (kN)

Kh = Koefisien Beban Gempa Horizontal

C = Koefisien Geser Dasar

I = Faktor Kepentingan

S = Faktor Tipe Bangunan

WT = Berat Total Nominal Bangunan termasuk beban mati tam-bahan

DALAM SUATU PERENCANAAN JEMBATAN, HARUS MEM-PERHITUNGKAN BEBAN AKIBAT PENGARUH TERJADINYA GEMPA.

BEBAN GEMPA HANYA DIPERHITUNGKAN UNTUK KONDISI BATAS ULTIMATE

BEBAN GEMPA BIASANYA BERAKIBAT LANGSUNG PADA PERENCANAAN PILAR. KEPALA JEMBATAN DAN PONDASI

BESARNYA BEBAN GEMPA DAPAT DIPERHITUNGKAN SEBAGAI BERIKUT :

T = WTP / g KP (detik)

WTP = Berat Total Jembatan termasuk Beban Mati Tambahan ditambah setengah berat pilar (kN)

g = Percepatan Gravitasi (m/det)

KP = Kekakuan Gabungan sebagai gaya horizontal yang diperlukan untuk menimbulkan satu satuan lendutan pada bagian atas pilar (kN/m)

KOEFISIEN GESER DASAR (C) DITENTUKAN DENGAN MENGGUNAKAN GRAFIK HUBUNGAN WAKTU GETAR BANGUNAN ( T ) DAN (C) YANG ADA DI BMS ’92, DIMANA BESARNYA WAKTU GETAR BANGUNAN ( T ) DAPAT DIHITUNG DENGAN RUMUS :

FAKTOR BEBAN GEMPA (Transient) KE

Q

s uKE

Q Tidak Digunakan

1.0

CONTOH

CARA PERHITUNGAN

JEMBATAN RANGKA JEMBATAN RANGKA BATANGBATANG

PERHITUNGAN PELAT LANTAI

MODEL GAMBAR PERHITUNGAN

b1

S = b1- bf

d4 (Aspal)d3 (Beton)

1 m

Pelat Beton dihitung per meter pajang


BEBAN MATI

Beban sendiri Pelat Beton = d3 x beton x KMS

Beban Aspal = d4 x aspal

qMU = ……………….

BEBAN HIDUP ‘T’

Beban hidup ‘T” diperhitungkan sebesar 100 kN yang harus dikalikan dengan faktor beban ( KTT ) sebesar 2 dan tambahan faktor kejut (DLA) sebesar 0.3.

Beban ‘ TU’ = 100 x (1+0.3) X 2 = ……………..

U

+

U


PERHITUNGAN MOMEN

-1/10 -1/10 -1/10

+1/10 +1/10

B. MATI : (1/10) x qMU x (b1)2

B. HIDUP : 0.8 X (S + 0.6)TU / 10

MU = ……………

Untuk Komposit S < b1

Untuk Non Komposit S = b1

Setelah MU dihitung, maka dilanjutkan perhitungan demensi dengan menggunakan aturan yang berlaku

+


KONTROL GESER

d4 / 2

d4 / 2d4 /

2d4 / 2

b0

20

50

d4

d0

Gaya Geser (V) =

KTT x 100 x (1+0.3)

Luas Bidang Kritis (AK) =

2 x (b0+d0) x d4

Kemampuan Geser (VU) =

AK x Teg Geser Beton

Gaya Geser harus < VU

U

Roda Kendaraan

PERHITUNGAN BALOK MEMANJANG

MODEL MEKANIKA

b1 b1

d4

d3

A B

A dan B adalah tumpuan yang diasumsikan SIMPLE CONNECTION ke Balok Melintang

Beban yang bekerja PADA Balok memanjang adalah BEBAN MATI dan BEBAN HIDUP UDL, KEL dan T sebagai pembanding


PERHITUNGAN BEBAN dan MOMEN

BEBAN MATI :

Aspal : d4 x Aspal x b1

Pelat Beton : d3 x Beton x b1x Load Factor

Berat Sendiri: ……. x Load Factor

Bekisting : ……. x Load Factor

qMU : ……….. Gaya /satuan panjang

MD = 1/8 x qMU x 2

MD : Momen akibat beban mati di tengah bentang

+



BEBAN HIDUP qUDL : 8 kPa x b1 x Load Factor untuk L < 30 m

8 ( 0.5 + 15 / L) x b1 x Load Factor untuk L > 30 m

BEBAN HIDUP qKEL : 44 kN / m x b1 x Load Factor dan masih harus dikalikan dengan (1+ DLA)

DLA untuk beban KEL diambil sesuai grafik dalam BMS’92

MOMEN AKIBAT B. HIDUP (ML1) : 1/4 qKEL x + 1/8 qUDL x2

qUDL

qKEL

T



BEBAN HIDUP TRUK TERPUSAT ‘ T ‘ = 100 kN

Beban ‘ T ‘ tersebut harus dikalikan Load Factor (2) dan dikalikan (1+`DLA).

DLA untuk beban ‘ T ‘ diambil 0.3

Momen akibat beban terpusat ‘ T ‘ adalah :

ML2 = ¼ x T x 2 x (1+ 0.3) x

ML2 dan ML1 dibandingkan dan diambil yang terbesar.

Momen Total yang harus diperhitungkan adalah :

MT = MD + ML1 atau

= MD + ML2

Diambil yang Terbesar

PERHITUNGAN BALOK MELINTANG

MODEL MEKANIKA dan PEMBEBANAN

PENINJAUAN TERHADAP BEBAN ‘ T ‘

Pembebanan pada Gambar ‘a’ dibandingkan dengan pembebanan pada Gambar ‘b’ dan dipilih yang hasil momennya terbesar.

BB

1m

Gb. a Gb. b

T T T T T T


MODEL MEKANIKA dan PEMBEBANAN UDL & KEL KE

LUDLTampak

Depan Tampak Sampin

g

Beb

an

Lalu

Lin

tas 1

00 %

Beb

an

Lalu

Lin

tas

50 %

Beb

an

K

erb

Beb

an

K

erb

Beb

an

Lalu

Lin

tas

50 %

= Jarak antar Gelagar MelintangPENINJAUAN

TERHADAP BEBAN UDL dan KEL


PERHITUNGAN BEBAN dan MOMEN SEBELUM KOMPOSITBEBAN MATI :

Balok Memanjang : (qWF x / b1) x Load Factor

Balok Melintang : ……. x Load Factor

Pelat Beton : d3 x beton x x Load Factor

Bekisting : ……. x Load Factor

qMU1 : … Gaya / Satuan panjang

Mq MU1 : 1/8 x q MU1 x B2

Pada saat sebelum komposit, BEBAN HIDUP, BEBAN KERB dan BEBAN ASPAL masih belum bekerja.

+


PERHITUNGAN BEBAN dan MOMEN SETELAH KOMPOSIT

B

KerbAspa

l

d4

dK

BEBAN MATI : Aspal = x d4 x Aspal

Kerb = dK x x Beton x Load Factor

Mq MU2 = ……………………..

PERHITUNGAN BALOK MELINTANG PERHITUNGAN BEBAN dan MOMEN SETELAH KOMPOSIT

BB

1m

Gb. a Gb. b

T T T T T T

Beban ‘ T ‘

Beban ‘ T ‘ tersebut harus dikalikan dengan Load Factor = 2 dan dikalikan juga dengan Faktor Beban Dinamis sebesar (1 + DLA), dimana DLA diambil 0.3.

Momennya dihitung sebagai MT = ……………………

PERHITUNGAN BALOK MELINTANG PERHITUNGAN BEBAN dan MOMEN SETELAH KOMPOSITBEBAN HIDUP qUDL : 8 kPa x x Load

Factor untuk L < 30 m

8 ( 0.5 + 15 / L) x x Load Factor untuk L > 30 m

BEBAN HIDUP qKEL : 44 kN / m x Load Factor dan masih harus dikalikan dengan (1+ DLA)

DLA untuk beban KEL diambil sesuai grafik dalam BMS’92

Momen akibat beban UDL dan KEL dihitung sebagai :

M(p+q) = …………………………..

Hasil perhitungan Momen akibat Beban UDL dan KEL dibandingkan dengan Momen akibat Beban T dari Gb. a atau Gb. b dan kemudian dipilih yang yang terbesar

PERHITUNGAN BALOK MELINTANG KONTROL TEGANGAN YANG TERJADI

a a

+ =

+

SEBELUM KOMPOSI

T

SETELAH KOMPOSI

T

TEGANGAN AKHIR

PERHITUNGAN BALOK MELINTANG MENGHITUNG GAYA GESER

Untuk mendapatkan gaya geser yang maksimum, maka beban hidup lalu lintas harus ditempatkan sedemikian rupa sehingga menghasilkan gaya geser yang maksimum.

KEL

UDL

KEL

UDL

PERHITUNGAN RANGKA UTAMA

h

AB C D

KJIH

E F G

L M

BEBAN KEL DAN UDL

h

AB C D

KJIH

E F G

L M

BEBAN MATI DARI GELAGAR MELINTANG

P/2 P P/2

KEL

UDL

MENGHITUNG BEBAN ‘P’

1. Berat Profil/m x Lebar Jemb x ½ x Load Factor

2. BV Beton x Tebal x Lebar Jemb x x Load Factor x 1/2

3. BV Aspal x Tebal x Lebar Jemb x x Load Factor x ½

4. Berat profil memanjang/m x / b1 x Lebar Jemb x ½ x Load Factor

KEEMPAT MACAM BEBAN TERSEBUT DIJUMLAHKAN, SEHINGGA MENJADI

BEBAN ‘P’


h

AB C D

KJIH

E F G

L M

BEBAN LALU LINTAS DIUBAH TERPUSAT PADA

TITIK SIMPUL

V/2 V V/2VKEL

Untuk menentukan gaya – gaya batang maksimum pada elemen rangka harus menggunakan GARIS PENGARUH dari masing – masing elemen batang rangka

Setelah Garis pengaruh tergambar, maka gaya luar yang bekerja diletakkan pada tempat - tempat dimana terdapat nilai garis pengaruh yang maksimum

PERHITUNGAN RANGKA UTAMA CARA MENENTUKAN BEBAN V dan VKEL

V = Beban UDL x x Lebar Jalur Lalu lintas x Load Factor x ½ + Beban Hidup Trotoar

VKEL = Beban KEL x DLA x Lebar Jalur Lalu lintas x Load Factor x ½

Beban Hidup Trotoar dapat dihitung dengan cara :

Beban Hidup Trotoar / m2 x x Lebar Trotoar yang berdekatan dengan rangka yang dihitung

Bila Beban Hidup Trotoar sudah dimasukkan pada saat perhitungan beban total trotoar, maka Beban Hidup Trotoar tidak perlu lagi ditambahkan pada beban V


hA B C D

KJIH

E F G

L M

V V V VV/2 V/2

V+VKEL

V/2V V+VKEL

V+VKEL

GARIS PENGARUH JD

Pilih yang besar dari beban warna kuning atau warna hijau

GARIS PENGARUH CD

Beban hidup UDL bekerja di sepanjang balok

CARA MENEMPATKAN

BEBAN HIDUP

KENDARAAN PADA GARIS PENGARUH

+

G

+

kuliah konst jembatan act

Documents