kriteria daya dukung pondasi tradisional di atas tanah
TRANSCRIPT
1
Webinar – DPC PERTAPIN KOTIM TAHUN 2021
Kriteria Daya Dukung Pondasi
Tradisional di Atas Tanah Lunak untuk
Konstruksi Embankment
Dipresentasikan oleh:
1Staf pengajar Prodi Teknik Sipil S1, S2, FT., Universitas Khairun
2Professor at Graduate School of Engineering., Gifu University, Japan
Kotawaringin Timur, 28 April 2021
Suyuti1, K. Sawada2, A. Yashima2
https://www.gifu-u.ac.jp/en/
Outline Materi
Materi 1. Pendahuluan
Materi 2. Proposal perhitungan empiris
Materi 3. Kriteria desain perkuatan pondasi tanah lempung
lunak dengan metode konstruksi tradisional
Materi 4. Pendekatan desain klasik untuk perkuatan
tradisional pada tanah lunak untuk embankment.
Materi 5. Kesimpulan
2
Maluku
Siak river
Tembilahan river
Sumatera
3
Situasi alam di Indonesia
Terjadi banjir 1,566 di bagian timur Sumatra (307), bagian utara
Jawa (1,020) and bagian selatan Kalimantan (239) (Oct.1, 2009 ~
Feb 28, 2015) (PU., 2015; Satibi, 2009)
Materi 1: Pendahuluan
Keruntuhan Tanggul sungai Tembilahan di atas tanah fondasi
lemah dipicu oleh curah hujan tinggi
Rekonstruksi tanggul sungai Tembilahan(PU.,2008)
4
Parameter tanah sekitar tanggul
sungai di Tembilahan
Depth (m)
Soil properties Remark γs
(kN/m3) cu
(kPa) PI
(%) φs (o )
0.0~6.0 14.8 18 52 3 Soft clay-1
6.0 ~ 21.0 16.0 10 83 3 Very soft clay-2
21.0 ~ 23.0 16.8 25 22 10 Medium clay
23.0 ~ 30.0 17.2 5 - 30 Sand
30.0 ~ 45.0 17.5 23 33 6 Stiff clay
5
PI = 22 %, ϕs = sangat rendah hingga kedalaman 21 m.
Plate bridge ( t = 25cm) Sidewalk
Concrete
beam
Concrete piles
d = 600 mm, L ≈ 32 m
s = 2.0 m s = 2.0 m
Flood level
Normal level
Soil dike failure
Original ground
Asphalt
Old dike
Not to scale
(N-SPT= 15 ~ 27)
Medium clay
to sand layer
Dike before collapse
Soft clay
ground: cu, ϕs, γs
(N-SPT = 1 ~ 3)
- 21 m
- 32 m Stiff layer
(N-SPT > 43)
± 0.0
- 27 m Sand to stiff
(N-SPT 18 ~ 21)
Jembatan beton untuk rekonstruksi tanggul
6
Konstruksi tanggul sungai Siak (PU, 2005a)
Tanggul sungai sepanjang 600 m 7
1 Geo-grid
6 m
Not to scale
River dike area Slope area
4.5 m 13 m
+5 m
+2 m
±0.0
-1m
Installed timber piles
Counterweight
(impermeable)
Gravel
1.5 Original ground
Gravel
Depth
Stiff
6 m
4 m
50 cm
50cm
15cm
10 cm
Soft soil: cu, ϕs, γs
River
Desain konstruksi tanggul sungai menggunakan
Sistem perkuatan tradisional
Desain konstruksi tanggul sungai Siak
8
Pondasi tradisional
(PU, 1999; 2002; 2005)
Depth (m)
Soil properties
Remark γs
(kN/m3)
cu
(kPa)
PI
(%)
φs
(o )
0.0~2.1 17 22 64.5 3 Soft clay
2.1 ~ 10.2 11.0 9 83.5 7 Very soft clay
10.2 ~ 12.0 15 14 29.5 9 Soft clay
12.0 ~ 20.0 20 0 - 25 Hard layer
9
Parameter tanah sekitar konstruksi
tanggul s. Siak
PI > 30 %, ϕs = rendah hingga kedalaman 12 m.
Kohesi tanah undrained cu diasumsikan sama kuat
geser su
su = cu(ϕs ≈ 0o) Shear strength su(kPa)
σ3 σ1 0
cu
Normal stress, σn (kPa)
Kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb failure tanah uji triaksial
10
11
Situasi Teknik
Sistem perkuatan tradisional menggunakan tiang
kayu /bambu telah banyak digunakan untuk perkuatan tanah lunak
Pemerintah daerah telah mengerjakan uji coba
konstruksi untuk mendesain embankment
Tanah lunak kapasitas dukung rendah and
settlement besar untuk embankment
Pedoman – proses konstruksi embankment untuk Jalan (PU., 1989; 1999; 2002; 2005)
12
Cerucuk kayu
Cerucuk kayu
Perkuatan tradisional menggunakan tiang kayu sebagai fondasi
1. Prosedur konstruksi untuk embankment jalan
(PU., 1999; 2002)
2. Uji coba konstruksi skala penuh dikerjakan untuk
menyediakan kebutuhan kriteria desain (PU., 2002;
2005)
13
Pedoman teknik dan uji model skala penuh
untuk embankment jalan
3. Uji skala penuh diteliti untuk menentukan kriteria
stabilitas fondasi traditional (Suyuti dkk., 2019,
2020)
Timbunan
14
Gambaran konstruksi timbunan diperkuat tiang-tiang (PU., 2002)
15
Lantai timbunan bertiang
16
Pemikul beban dengan cap tiang
17
1. Prosedur konstruksi (PU., 1989; 1999; 2002)
a. Menggali permukaan tanah b. Memasang tiang-tiang kayu
c. Meletakkan lembaran geotextile d. Menghampar dan memadatkan kerikil
e. Mengerjakan embankment
G.S (after cutting)
G.W.T.
Embankment
Soft soil: cu, ϕs, γs
Tiang kayu
Geo-synthetic
Matras
Bb
Ba n
1 Hb
s
d
Original ground
surface
Dm
H1
Stiff layer
Depth
Hb is height of embankment, n is gradient of embankment slope, Ba is width
at the top of embankment and Bb is width at the bottom of embankment.
18
2. Uji coba konstruksi di Jawa (PU., 2005(b))
Matras tanah-semen, digunakan untuk mengukur keandalan kapasitas dukung untuk embankment
19
s
G.S (after cutting)
G.W.T.
Soft soil: su, γs, ϕs Timber piles
H1 d
Depth
Matras (tanah-semen) No geo-synthetic
Dm
Hb n
1
Plat penurunan
20
Klaster tiang kayu
G.W.T
Hb (Embankment)
B
Soft clay-1:
su1, γs1
Soft clay-2: su2, γs2
n 1
H1
Ba
d
s
Hs (considered depth)
Original ground
surface (G.S)
Bb
Geo-textile tanpa kerikil
Timber piles
60o 5/2×dπ
d
de
(Circumference
of three piles)
Plat penurunan
Uji coba konstruksi embankment di Kalimantan
(Suheriyatna dkk, 2015)
21
Uji coba embankment konstruksi pada tanah
lempung lunak diperkuat geo-textile (tanpa kerikil)
and klaster tiang kayu
Simulasi hasil laju penurunan embankment dengan FEM
Dimonitor deformasi vertikal selama 98 hari
Mendesain kriteria laju penurunan untuk embankment di atas klaster tiang kayu
22
3. Pengujian skala penuh diteliti untuk menentukan
kriteria stabilitas fondasi traditional (Suyuti dkk.,
2019, 2020)
Pondasi traditonal tiang-tiang bambu
Persiapan tanah dasar sangat lunak
Persiapan bak uji skala penuh ( H = 2m)
Proses pemasangan tiang-tiang bambu sebagai fondasi
23
Geobambu Geobag pasir
Setting uji CBR Pembacaan CBR
24
Soil properties Result
Water content, in (%) 102.6
Plasticity Index, PI (%) 7
Unit weight of soil, γs (kN/m3) 14.3
Cohesion, cu (kPa) 5.0
Internal friction, ϕs ( o) 9.5
Specific weight, Gs (-) 2.08
Geometri dan parameters
25
Hasil – hasil pengujian
Point
of test
Results
Remark Pressure
(kg/mm2)
CBR (%)
1 0.037 5.21 0.1 inch
2 0.055 7.75 0.1 inch
3 0.029
4.62 0.1 inch
0.054 0.2 inch
4 0.030
4.96 0.1 inch
0.062 0.2 inch
5 0.027
3.41 0.1 inch
0.032 0.2 inch
6 0.025
4.05 0.1 inch
0.049 0.2 inch
7 0.024
4.04 0.1 inch
0.049 0.2 inch
Average of CBR = 4.86 %
%100/71.0 2
mmkg
pCBR measured
%100/06.1 2
mmkg
pCBR measured
penetration 5.08 mm, CBR:
Penetration 2.54 mm, CBR:
Hasil uji tekanan vs deformasi
Publikasi: https://www.geomatejournal.com/sites/default/files/articles/32-39-09817-Suyuti-Jan-2019-53.pdf
26
Pengujian daya dukung horisontal tiang
Pemasangan beban statis
27
Geometri dan parameters
28
Hasil – hasil pengujian Hasil uji tekanan horinstal vs defleksi
Publikasi: https://www.geomatejournal.com/sites/default/files/articles/102-109-59237-Sabaruddin-Jan-2020-65g.pdf
29
1. Mekanisme
perkuatan tradisional
dgn beban ban
Model telapak kecil
Konstruksi matras dibebani Telapak kecil memanjang.
Mengidentifikasi
penyebaran
beban di dalam
matras
G.S G.W.T
Soft clay: su, γs
Matras Geo-grid
Tiang kayu
Dm
H1
Tires of
truck Ban truk
P0r P0r
Hs
d
s
Tujuan penelitian
30
2. Mekanisme perkuatan
tradisional dgn beban
telapak lebar
Skema proposal
perhitungan empiris
Dataset uji konstruksi adalah diadopsi untuk
mendesain embankment
G.W.T. Embankment
Soft clay: su, γs
Tiang kayu
Geo-textile
Bb Ba
n 1 Hb
s
d
G.S
H1
Hs
Model telapak lebar
31
Materi 2: Proposal Metode Empiris
Model telapak memanjang kecil di atas matras
p0 is the static pressure from two tires, qur1 is the bearing capacity of soft clay reinforced by geo-grid and tember piles.
pf1 is pressure of mattress, qur1 is bearing capacity of soil with geo-textile, su is
undrained shear strength of soil, γs is unit weight of soil above G.W.T, γs0 is unit
weight of saturated soil, γb and Hb are unit weight and height of embankment.
32
Telapak lebar memanjang pada matras
Case-1 :
Tekanan beban dari embankment (pb1)
G.S. G.W.T. Soft clay-1: su1,γs0
Bb
Dm
Original ground
surface pb1
qur1
Matras
Geo-textile
C' C
A' A pb1+pf1
Soft clay-1: su1,γs1
Hs
Stiff layer
Kapasitas dukung batas tanah diperkuat geo-
textile (qur1)
111 urfb qpp gtur qqq 11
Kriteria stabilitas:
33
q1 is the bearing capacity of soil, qgt is the tensile bearing capacity of geo-textile
01 hhh emr Penurunan total ∆hr1
Laju penurunan ∆ht 10 zmt Uhhh
Kriteria Penurunan:
δhem is the deformation of an embankment on the mattress, δh0 is the primary
settlement by consolidation of soft clay and Uz1 is the degrees of consolidations
of soft clay.
34
Penurunan konsolidasi primer δh0
12
01
10110
0
0'
'log
1HH
e
Ch
v
vvc
where Cc is the compression index, e0 is the initial void ratio of soil, σ'v01` is the
effective overburden pressure, H1 is the compression of soft clay-1, H2 is the
compression of soft clay-2.
s
sbmem
E
IBh
1' 01
Deformasi matras δhem (PWRC., 2000)
I0 is the influencing factor of load distribution, B' is the width spreading of
loading pressure, σbm1 is the vertical pressure, υs is the poisson’s ratio of
subsoil, Es is the Young’s modulus of soil
pf2 is presssure of mattress, qur2 is bearing capacity of mattress supported by
timber piles, Dm is thickness of mattress, H1 is length of timber pile, γ'sp is
effective unit weight of soil with timber piles. 35
Case-2 :
Soft clay-2: su2, γs2
Soft clay-1: su1, γs1 Dm + L
G.W.T. G.S.
Bb
Installed timber piles: γ'sp
Original ground
surface Pb2
qur2
A A'
H1 Pb2+pf2
(Df, Depth of foundation)
Soft clay-1: su1, γs0
Hs
Diasumsikan bahwa area tanah yang diberikan perkuatan
tiang kayu dan matras berperilaku sbg blok tanah untuk menerapkan teori Klasik Terzaghi-Peck’s (mengacu:
(Dm+L) / Bb < 1.0
212 hhhh mr
221* zt Uhhh
Penurunan total
Laju penurunan ∆ht*
δhm is the deformation of mattress (rigid δhm ≈ 0), δh1 is the elastic deformation
of soil-reinforcing timber piles, δh2 is the primary consolidation settlement of
subsoil without piles, Uz2 is the degree of consolidation of soil.
36
δhm
δh1
δh2
Syarat stabilitas:
222 urfb qpp LDHpp spmmbbfb '22
LDNcq smscuur 1022 ' pepsepsp dnsdn 4/'4/1'2
1
22
Kriteria Penurunan:
37
Case-2:
Deformasi elastis matras δhem
Deformasi elastis pd perkuatan kayu δh1 (PWRC., 2000)
spbm EHh /)( 121
σbm2 is the vertical pressure, H1 is tength of timber pile, Esp is Young's modulus
of soil with timber piles,
3'
'log
1
12
02
20210
0
2
HH
e
Ch
v
vvc
δhem ≈ 0
Cc is the compression index, e0 is the initial void ratio of soil, σ'v02 is the
effective overburden vertical pressure due to soft clays σ'v02,H1 is the
compression of soft clay-1, H2 is the compression of soft clay-2.
Penurunan konsolidasi primer δh2
Data uji coba
konstruksi di
Indonesia
(Suheriyatna dkk,
2015)
Mengikut
tahapan uji
coba konst.
Membuat
geometri
embankment
Input
parameters
model material
untuk simulasi
Cek hasil hitungan
untuk kriteria
desain
Mulai
Selesai
38
Untuk Simulasi FEM
A mattress constructed on soft clay ground reinforced timber piles,
which is modeled for calculating design criteria of embankment.
Tinggi, Hb (m)
Waktu, t (hari) 14 52 65 98 0
Embankment 1st stage
2nd stage
3rdStage
3 m 4.5 m
1.5 m
(38 days) (13 days) (33 days) (14 days)
Uji coba konstruksi embankment di Kaltim selama 98 hari (Case
1 dan Case 2)
Tahapan konstruksi uji coba embankment
39
Membuat model geometri konstruksi
(150, 120)
y
x
(0, 0)
(15, 120)
(150, 0)
(Unit : m)
(-150, 120)
(-150, 0)
(-15, 120)
Soft clays
Tekanan p0
Not to scale
(-150, 119.2)
Matras
Telapak 2B0
(-150, 108)
Model telapak kecil
40
G.S (15, 119.2)
Geo-grid (2.5 m free) Matras
Soft clays (15, 116.2) for L = 3m
Tiang kayu
B0
G.W.T
y
x
(0, 0)
(15, 120)
(8.25, 124.5)
(150, 0)
(Unit : m)
(-150, 120)
(-150, 0)
(-15, 120)
(-8.25, 120)
Ground
Embankment
Not to scale
(150, 120)
Model telapak lebar embankment
41
Input parameter tanah dasar dan model material:
Model Mohr-Coulomb
untuk analisis plastis
Parameter material perkuatan (geo-textile dan
klaster tiang kayu)
Pengaturan skema pehitungan - simulasi FEM
Model Modified Cam Clay
untuk analisis konsolidasi
42
Dm
tekanan, p0'
Matras
Soft clay ground
Tekanan
statis, p0
2B0
2B'0 Hs
Δa
qur
G.W.T
1
2
Installed pile area
Geo-grid
L0 Luas tekanan
mamDLB
LBpp
)''2(
)2('
00
00
00
00
0
02 LB
Pp r
arqp '0
Fs
qq ur
ar
Distribusi tekanan beban ban pada matras
Where p0' is the load pressure distribution, ∆a is the vertical deformation, qar is the
allowable bearing capacity with reinforcement, P0r is the point load- two tires, Dm is
the thickness of mattress. 43
Materi 3: Kriteria Desain Perkuatan
44
Kapasitas dukung batas tanah lempung lunak dgn perkuatan (qur)
The interface friction of the mattress to geo-grid ψ, The angle of inclination θ0
at point-D .
2B0 p0
p0'
∆a Dm
Matras: γm , ϕm
Soft clay: cu, ϕs
Geo-grid 2B'0 A
D
qur
2
1
Soft clay: cu, ϕs
Matras
Geo-grid
Tgg
Δa
θ0
B'0 cL
p0'
q0
P0'
Y
X 0
D
Tgg
Dm
pggur qqq
tan
'2
2sin
'2
10
0
00
0
pB
BpT
Bq magggg
45
Kapasitas dukung batas tiang kayu terpancang pd
tanah lempung qp:
Where cu is the cohesion of soft clay, L is the length of pile embedded in soil,
d is the diameter of pile;
s is the spacing of piles, σv0' is the soil effective vertical stress (σv0' = L × (γs –
γw)), γs is the unit weight of saturated soil, γw is the unit weight of water.
Geo-grid tekanan, p0'
Matras
Soft clay
2B'0
L qp
G.W.T
Tgg Tgg
Tiang kayu
upp csBq /'2 0
3,0
0
2.0'
4055.0
u
v
pcd
L
Faktor adesi tiang-tanah αp:
46
Aplikasi desain
p0 = 205.05 kPa (beban ban)
(with P0r = 26.7 kN 2B0 = 0.51 m
L0 = 0.255 m)
Matras :
γm = 20.5 kN/m3;
Dm = 0.2 m, 0.5 m, 0.8 m
Hs = 21 m, cu = 18 kPa,
γs = 14.8 kN/m3.
Parameter desain:
Applied reinforcement such as
Timber pile driven soft clay by spacing s (s = 3d, 5d, 7d), diameter (d = 8 cm,
and 1 d = 0 cm), length (L = 3 m, L = 4.5 m).
Tensile strength of geo-grid Tgg = 24 kN/m.
pressure, p0' Matras
Soft clay
Tekanan ban
statis, p0 2B0
2B'0
Dm
Hs
Δa
qur
G.W.T
1
2
47
Hasil desain:
10
20
30
40
50
3 4 5 6 7
Ka
pa
sit
as
du
ku
ng
q
ar (
kP
a)
Jarak tiang s = nd
Criterion of reinforced soft clay using geo-grid and timber pile (with d = 8 cm, L
= 3.0m, cu = 18 kN/m2)
Kapasitas dukung ijin perkuatan lempung lunak qar
48
Untuk d = 8 cm, L = 3.0 m Untuk d = 8 cm, L = 4.5 m
Jarak tiang s
Ka
pa
sit
as
du
ku
ng
ijin
fo
nd
as
i, q
ar (
kP
a)
Ka
pa
sit
as
du
ku
ng
ijin
fo
nd
as
i, q
ar (
kP
a)
Jarak tiang s
Dm =
0.20m
Dm =
0.50m
Dm =
0.80m
49 Untuk d = 10 cm, L = 3.0 m Untuk d = 10 cm, L = 4.5 m
Dm = 0.20m
Dm = 0.50m
Dm = 0.80m
Jarak tiang kayu s
Ka
pa
sit
as
du
ku
ng
ijin
fo
nd
as
i, q
ar (
kP
a)
Ka
pa
sia
s d
uk
un
g i
jin
fo
nd
as
i, q
ar (
kP
a)
Jarak tiang kayu s
50
Tekanan beban ban p’0 pada lempung lunak dgn
perkuatan
0
20
40
60
80
100
0.20 0.40 0.60 0.80
Te
ka
nan
ban
p0' (k
Pa
)
Matras Dm (m)
Tekanan beban ban p0' versus matras Dm
p0' = 35.17 kPa
51
Reinforced soft clay
Allowable bearing
capacity,
qar (kPa)
Remark
Geo-grid on piles s =
3d, d = 8 cm
L = 3 m 45.85 qar > p0' OK
L = 4.5 m 48.26 qar > p0' OK
Geo-grid on piles s =
5d, d = 8 cm
L = 3 m 29.69 qar < p0' NO
L = 4.5 m 32.34 qar < p0' NO
Geo-grid on piles s =
3d, d = 10cm
L = 3 m 35.53 qar > p0' OK
L = 4.5 m 38.91 qar > p0' OK
Geo-grid on piles s =
5d, d = 10cm
L = 3 m 24.70 qar < p0' NO
L = 4.5 m 26.73 qar < p0' NO
Summary of qar for reinforced soft clay (with cu = 25
kPa and mattress Dm = 0.80 m, p0' = 35.17 kPa)
Reinforced soft clay
Calculation results
Empirical
Ult.b.Capacity
qur (kN/m2)
FEM
Soil stresses
σ (kN/m2)
Timber pile d = 8 cm
s = 50 cm, L = 3m
40.5 53.4
Timber pile d = 8 cm
s = 50 cm, L = 4.5m
42.9 67.3
Perbandingan hasil FEM dan metode Empiris
(Untuk cu =18 kPa, Dm = 0.80 m)
52
FEM
Simulation
Axial stiffness
EpAp (kN/m)
Axial forces (kN) Remark
Fcomp Ftens
1 4.26E+03 28 39 for L = 3.0 m
2 6.04E+03 42 72 for L = 4.5 m
53
Skema perhitungan dan simulasi FEM
Tahapan konstruksi
Model tanah dasar
Model embankment
Materi 4: Pendekatan Desain Klasik
Input parameter tanah:
Model Mohr-Coulomb - Analisis plastis
Model Modifikasi Cam Clay – Analisis konsolidasi
Input parameter perkuatan tanah
Kekakuan axial geo-textile, dan tiang kayu
Gaya tekan axial kayu Fcomp dan tarik Ftens
Pengaturan skema perhitungan and hasil yg diperoleh.
54
Hasil dan Diskusi
Parameter desain dan dimensi uji coba
embankment diterapkan pd simulasi Empiris dan
FEM.
The parameter kekuatan klaster tiang kayu untuk
simulasi FEM.
Reinforce-
ment method
Geo-textile by
axial stiffness
EgtAgt (kN/m)
Timber pile cluster de = 25 cm, H1 = 6 m
Axial stiffness
EpcApc (kN/m) Axial forces (kN)
Fcomp Ftens
Case 1 1.1E+03 - - -
Case 2 1.1E+03 1.04E+04 108 280
55
Kriteria stabilitas, the diperoleh hasil tegangan
tanah bawah matras σ untuk perbandingan
Metode
perkuatan
Hasil simulasi
Keterangan Empirical FEM
Bearing capacity
qur (kN/m2)
Soil stresses σ
(kN/m2)
Case 1 qru1 = 58.4 σ1 = 42 Reinforced geo-textile
Case 2 qru2 = 89.9 σ2 = 78 Reinforced geo-textile
and timber pile clusters
From calculated results of the ult. bearing capacity
of empirical method.
The allowable embankment heights Har are found,
Har1 = 2.37 m for Case-1:
Har2 = 3.64 m for Case -2 : .
56
Kriteria penurunan. Diperoleh penurunan total –
Metode Empiris dan FEM.
Metode
perkuatan
Laju penurunan waktu 98 hari Δht (cm)
Reported by
[Suheriyatna, 2015] Simulation results
Trial FEM Empirical FEM
Case-1 113 125 92 132
Case-2 54 60 34 88
Hasi simulasi laju penurunan Δht adalah:
Δht = 92 cm by Uz1 19 % for Case-1 (Tv1 = 0.028, Cc = 0.90,
e0 = 2.2, Cv = 2.34E-02 m2/day, Hs = 18m, δh0 = 2.26 m)
Δht* = 34 cm by Uz2 28.5 % for Case-2 (Tv2 = 0.064, H2= 12m,
γ’sp = 4.64 kN/m3, δh2 = 1.17 m)
57
Hubungan antara stabilitas dan laju penurunan
untuk mendesain kriteria embankment
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5
Safe
ty f
acto
r, F
s1
, F
s2
Height of embankment, Hb (m)
Case-1
Case 2
Kriteria desain (PU., 2002; 2005:
Stabilitas : Fs ≥ 1.30 and
Laju penurunan : δht*< 30 mm/yr.
58
Materi 5: Kesimpulan
Desain sesuai aturan dan skema perhitungan konstruksi
adalah untuk kebutuhan stabilitas dan penurunan
Mekanisme perkuatan kayu tradisional untuk tanah lempung
telah diinvestigasi.
Engineer lokal and pemerintah dapat memiliki tindakan tepat
untuk mengatasi kegagalan konstruksi, dapat dengan
menggunakan skema desain.
Keuntungan skema desain adalah menghemat waktu,
tanpa uji coba konstruksi, mudah ditangani dan dapat
diterapkan oleh engineer lokal.
Data konstruksi lokasi lain adalah dibutuhkan untuk
meningkatkan akurasi dalam menyediakan kriteria desain.
