Download - Penulangan Geser
-
8/16/2019 Penulangan Geser
1/10
Struktur Beton II
PENULANGAN GESER
Diagram D untuk lintang maksimum terjadi pada portal C bentang DE
Untuk perencanaan diambil Vu = 409,953 !"a#a geser #ang dita$an beton %
d bw fcVc &'(
)=
3)0*&5,3)5+&*300+*3+
(
) −=
KN (54,-5=
φ untuk geser diambil = 0,(
.aka %
/ φ Vc = / +0,(* +-5,(54*
= ,(9( !
Vu / φ Vc
409,953 ,(9( 11 maka diperlukan tulangan sengkang&
2 kuat geser tulangan dukungan #ang diperlukan %
KN VcVu
Vs (0),(0-(54,-5(,0
409,953=−=−=
φ
2 emiringan garis diagram Vs
,)3)(,0
(,--===
φ
Wum
2 etak Vs = 0
mm
Vs4(,0
&)3)
(0),(0-==
2 Diagram "a#a geser
Created by Andrayanto (D 11101083)
Vs = (0-,(0)!
0,4(m
) m
)3), m
-
8/16/2019 Penulangan Geser
2/10
/ φ Vc = ,(9( !
Vu = 409,953
0,49) m
) m
Struktur Beton II
2 anjang 6entang #ang memerlukan sengkang %
(,--
(9(,953,409Vc*/+ −=
−
Wu
Vu φ
m49),0=
2 Diameter tulangan sengkang φ mm +maka % 7s = 8 π d = 50,4 mm *
7 = & 7s = +50,4* = )00,4 mm
2 :pasi #ang dibutu$kan pada penampang kritis, seban#ak d +3)5,5 mm* dari muka
balok
Vs = Vsmk ; d& m
= (0-,(0) ; +0,3)5* +)3)&*
= )94,0(9 !
2
-
8/16/2019 Penulangan Geser
3/10
Struktur Beton II
• Kolom AJ
Diketa$ui % .7ub &-,5 ? 0,4 @ 0,4 @ 0,5 @ 400
= / +--(,* &)0 ? / +45-,* &9 ? 0,4 @ 0,4 @ 0,5 @ 400
= (0)(,9 g = (0,)(9 !
uas enampag olom = 400 @ 400 = )(0000 mm
Direncanakan kolom dengan data sbb %
Diameter tulangan utama +φ* = )( mm
Diameter tulangan sengkang +φ* = mm
:elimut 6eton +Coer* = 50 mm
Dimensi olom = 400 mm @ 400 mm
:e$ingga tinggi eekti +d* = 400 250 ; ; / +)(* = 334 mm
2 .odulus elastisitas 6eton
A0(3,4-00(3,4-04-00'4-00 m KN MPa fc Ec ====
2 .omen Bnersia olom
4-33)0&)3*400+*400+
)
)&
)
)mm xhb Ig ===
2 .omen Bnersia 6alok
4-33)0&)0(*400+*00+
)
)&
)
)mm xhb Ig ===
2 .eng$itung aktor tekuk
50,0*00,3+(,)*)4,4+,)
*)4,4+,)
(,),)
,)=
+=
+=
L D
D
L L
Ld β
2 Untuk balok
9)0& −= Ig Ec Ig Ec
9-
)0*&)0)0(*+0(3,4-0+ −
= x
KNm((,(3(=
Created by Andrayanto (D 11101083)
7
<
400 mm
400 mm
-
8/16/2019 Penulangan Geser
4/10
Struktur Beton II
maka %[ ] [ ] 40,43-0
*50,0+)
4A((,(3(
)
4A KNm
d
Ig Ec EI b =
+=
+=
β
2 Untuk kolom
9)0& −= Ig Ec Ig Ec
9- )0*&)0)3*+0(3,4-0+ −
= x
KNm3-,59-3=
maka %[ ] 0(9,)-5(4
*50,0+)
A3-,59-3
)
A KNm
d
Ig Ec EI k =
+=
+=
β
2 aktor kekangan ujung
• olom atas
0),440,43-0
0(9,)-5(4
A
A===
alok b
Kolom K
! L EI
L EI ϕ
• olom baa$
03 =ϕ 11&& karena terjepit penu$
Dari nilai ψ +untuk kolom bagain atas* dan ψ 3 +untuk kolom bagian baa$* #ang
diplotkan ke dalam nomogram, didapat aktor panjang tekuk kolom k = 0,(-5
2 Fadius girasi
r = 0,3 $
= 0,3 +400* =)0 mm
2 Bc = k & u u = k ; $ = 520,4 = 4,( m
= 0,(-5 +4(00* = 3)05 mm
2 -(5,-400
3)05==
h
Ic
2 -5,5)03)05 ==
" Ic
Dari data sebelumn#a tela$ diketa$ui %
.7
-
8/16/2019 Penulangan Geser
5/10
Struktur Beton II
:esuai dengan diagram alir perencanaan kolom pada buku +"raik dan Gabel
per$itungan beton bertulang seti beton 4, "ideon& >c & Vis* dimana setela$
menentukan UAn atau UAr dan .)A. #ang diplotkan pada graik kelangsingan
+gambar -&)&e* maka, dapat diketa$ui ba$a k#la$gs%$ga$ d%aba%ka$ dengan
tidak perlu memper$itungkan dengan momen #ang diperbesar
ekakuan olom
2 Diketa$ui % .u = -3,(4 !m
u = 45,9-( !m
δ = ),0
2 .c = δ & .u
= ) @ -3,(4 = -3,(4 !m
2 n perlu = KN Pu
-,5-3,0
9-(,45==
φ
2 .n perlu = KNm Mc
05,34,0
(4,-3==
φ
Fn = 0-((,0*334*&+400+
)0405,3
&
(
== x
d b
M$
. = -05,)4**&+5,0+
350'&5,0
==
fc fy
000)9,0350
*0-((,0*&+-05,)4&+))
-05,)4
)&&))
)=
−−=
−−= fy
&$ M
M ρ
2 004,0350
4,)4,)min === fy
ρ
ρ H ρmin , maka dipakai ρmin = 0,004
2 7s = ρ & b & d
= 0,004 & +400* +334*
= 534,4 mm
direncanakan tulangan dengan diameter )( mm
-
8/16/2019 Penulangan Geser
6/10
400 mm
400 mm
Struktur Beton II
-
8/16/2019 Penulangan Geser
7/10
Struktur Beton II
Data2data perencanaan %
D = ),5 m
u = 459-,( gm dimabil #ang paling maksimum #aitu kolom 36
.@ = )3-04 gm
@ = )09(3, g
γ beton = 4 !Am3
γ tana$ = )( !Am3
τtana$ = )0 !Am
Direncanakan pondasi berbentuk bujur sangkar& Gebal minimum pondasi +:2:!B2GB2)52
)99)203 pasal 3&&-* )55 mm, dan tebal penutup beton +* minimal -0 mm +:2:!B2GB2)52)99)203 pasal 3&)0&-&a*
Dicoba tebal telapak $ = 400 mm = 0,4 m
.aka lebar dapat ditentukan sebagai berikut %
a& .enentukan telapak pondasi
γ beton @ 6 @ 6 @ $ = KN x 4)-(,9*4,0+&&
)000
),9400=
b& 6erat tana$
= γ tana$ +D2$* +62bkolom*
= +0,(* +),520,4*+620,4*
= )3,( +6 ; 0,6 ? 0,)(*
= )3,(6 ; )0,6 ? ,)-( !
2 6eban luar = 459-,( !
2 6erat keseluru$an beban = Σ p
Σ p = 9,4)-( 6 ? )3,(6 ; )0,6 ? ,)-( ?459-,(
Created by Andrayanto (D 11101083)
-
8/16/2019 Penulangan Geser
8/10
Struktur Beton II
= 3,0)-(6 ; )0,6 ? 4599,--(
2ah
'
tan
,
τ
∑=
' ah
∑=tan
&τ
--(,4599,)00)-(,3&)0 +−=
0--(,4599,)094,9(
=−+
Dengan Fumus 76C didapat
a
acbb
4
,)
−±−=
m 04(,)*94,9(+
*--(,4599*+94,9(+4*,)0+,)0
,) =−−±−
=
dicoba 6 = ),5
se$ingga % Σ p = 3,0)-(6 ; )0,6 ? 4599,--(
= 3,0)-(+),5* ; )0,+),5* ? 4599,--(
= )5,)((
2 τma@ =W
Mx
'+
∑
dimana > = 5(5,0*5,)*+5,)+(
)&
(
) ==
= K&&&&&&&&&59((,(*5(5,0+
*5449(4,0+
*5,)+
)((,)5tan
(K ahτ
-
8/16/2019 Penulangan Geser
9/10
Struktur Beton II
2 Eksentrisitas
cmm '
h !x Mx# )55,000)55,0 4593-,4
4,09(,00,5449(4==
++=∑
++=
er$itungan tulangan ondasi
2 Gekanan tana$ Ultimate
+Lult*
τma@ = (,59(( !Am
2 ml 55,0
4,05,)
' =
−
=
2 6erat permeter
Mult = τma@ @
= (,59(( @
= )3-,)93 !Am
.u = / Mult +lI*
= / +)3-,)93* +0,55*
= 0,-504-)5 !m
.n = m KN Mu
&93,5,0
-504-)5,0
,0==
. = 59,0*0*&+5,0+
350
'&5,0==
fc
fy
d = 0, $ = 0, +400* = 30 mm
Fn = )(,0*30*&+)500+
)093,5
&
(
== x
d b
M$
000449,0350
*)(,0*&+59,0&+))
59,0
)&&))
)=
−−=
−−= fy
&$ M
M ρ
004,0350
4,)4,)min === fy
ρ
ρ = 0,000449 H ρmin = 0,004
Created by Andrayanto (D 11101083)
0,4 m
0,4 m
l'
),5 m
),5 m
-
8/16/2019 Penulangan Geser
10/10
Struktur Beton II
jadi dipakai ρ = 0,004
7s = ρ & b & d
= 0,004 & +)500* +30*
= )90 mm
direncanakan tulangan dengan diameter )9 mm