Download - JEMBATAN noval
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
1/161
Dari perencanaan jembatan diketahui
- Tebal Lantai Beton = direncanakan dalam perhitungan Lantai Kendaraan
- Tebal Lapisan Aspal = 6 cm
- Tebal Trotoar = 20 cm- Tinggi konstruksi (d2) = 5 m
- Bentang Jembatan (L2) = 40 m
- Lebar Jembatan = 8.4 m = 840 cm
- Lebar Trotoar = 2 x 0.6 m
- Jarak Gelagar Melintang l = 5 m Jadi jumlah n = 8
- Jarak Gelagar Memanjang = 130 cm baca nih :
- Profil Gelagar Melintang = WF
- Profil Gelagar Memanjang = WF
- Mutu Baja = BJ 44
- Mutu Beton = K 350 ; f'c = 35 Mpa
- Letak Jembatan < 5 Km dari pantai fy = 390 Mpa
- zone gempa = 5Baja BJ 44 Jembatan rangka terbuka
fy = 2800 Kg/cm2
fu = 4400 Kg/cm2
E = 2100000 Kg/cm2
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
2/161
Top Chord Diagonal Beam
Bottom Chord + 5.00
+ 0.00
- 1.00
2.5 m - 2.00
3
- 8.00
38
40
Top Chord
Diagonal Beam
Bottom Chord
Balok Melintang
Trotoar
Balok Memanjang
Perkerasan
Pelat Beton
20 20 (15 - 25 cm)
160 130 130 130 130 130 130 130 160
840 cm
Kelas JALAN RAYA : : BM 100
Mutu Baja BJ 44 : fu = 4400 kg/cm2
.;..PPBBI 2.2.3.Tabel 1
Beton mutu K350 : f'c = 35 Mpa
Baja : fy = 390 MPa
7.2
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
3/161
5 X 5000 mm
375 mm1500 mm
1500 mm
1500 mm
1500 mm
1500 mm
1500 mm
1500 mm
375 mm
BALOK MELINTANG
IKATAN REM BALOK MEMANJANG IKATAN ANGIN
BALOK TEPI
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
4/161
5000 5000 5000 5000
5000 mm
Diagonal Beam Perkerasan 2500 mm
Bottom Chord Top Chord3000 mm
P I L A R
PONDASI
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
5/161
1.1 Perencanaan Tebal Pelat Lantai Kendaraan
aspal pelat beton
balok memanjang
Ket :
b1 = 1.3 m d3 = tebal pelat beton
d4 = tebal aspal
b1 = jarak antar balok memanjang
Tebal pelat lantai ( BMS ps. 2.2.3.2 dan ps.6.7.1.2)
Pelat Beton d3 200 mmd3 100 + 40 b1 .. b1 dalammeter
100 + 40 1.3
152Dipakai d3 = 200 mm = 20 cm
Aspal d4 = 5 s.d 8 cm
Dipakai d4 = 6 cm
1 m ly = = 5 m
ly 5
lx 1.3
lx = b1 pelat 1 arah (tertumpu menerus pada balok memanjang)
lx
b1 = 1.3 m
1.2 Pembebanan
a. Beban mati
- Berat Pelat = d3 gc 1 = 0.2 24 1 = 4.8 KN/m
- Berat aspal = d4 gb 1 = 0.06 22 1 = 1.32 KN/m
qm = 6.12 KN/m
Momen maks (momen negatif) :
Jika pelat lantai kendaraan dianggap terjepit elastis pada tumpuan dan terletak bebas pada ujung tumpuan
(PBI '71 hal 195 poin F) maka faktor momen yang terjadi adalah :
- 1/ 30 - 1/ 10 - 1/ 14 - 1/ 14 - 1/ 14 - 1/ 10 - 1/ 30
Faktor Beban : beton dicor di tempat KUMS = 1.3 ..BMS 2.2.2
Mqm = 1/10 qm KuMS b1
2
= 0.1 6.12 1.3 1.32
= 1.345 KN m
2= = 3.8462 >
d4d3
arah
1/10 1/101/14 1/14 1/14 1/14
Perencanaan Lantai Kendaraan 5
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
6/161
b. Beban hidup ' T '
- Beban truk ' T ' = 100 KN ..BMS 2.3.4.1
DLA untuk pembebanan truk = 0.3 ..BMS 2.3.6
T = ' T ' 1 + DLA
= 100 1 + 0.3
= 130 KNFaktor Beban : muatan Truk KuTT = 2 ..BMS 2.3.4
S + 0.6
MT = 0.8 KuTT T ..BMS 2.5.5
10
1.3 + 0.6 S = jarak antar balok memanjang
MT = 0.8 2.0 130
10
MT = 39.52 KN m
Mu = Mqm + MT
= 1.345 + 39.52= 40.865 KN m
1.3 Penulangan Pelat
Data Perencanaan : f'c = 35 MPa Selimut beton = 40 mm
fy = 390 MPa Tebal Pelat = 200 mm
Faktor reduksi kekuatan = 0.8 untuk tulangan yang terkena aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur
...SNI 2002 11.3.2.2
0.85 b1 f'c 600
rbalance =
fy 600 + fy
0.85 0.81 35 600 b1 = 0.81 sebab f'c 30
= ...SNI 2002 12.2(7(3))
390 600 + 390
= 0.03745
1.2 1.2
rmin = = = 0.00308
fy 390
rmax = 0.75 rbalance= 0.75 0.0374 = 0.0281
Mu = 40.865 KN m Selimut beton = 4 cm
diameter tulangan = 12 mm Tebal pelat = 20 cm dx
b = 1000 mm 0.5 f
dx = t - Sel.bet. - 0.5 dSelimut beton
= 20 - 4 - 0.5 1.2
= 15.4 cm
Mn perlu = Mu / = 40.865 / 0.8 = 51.0807
Mu Nmm
Rn = = = 2.1538 Mpa (N/mm2)
b dx2
0.8 1000 1542
40864564
Perencanaan Lantai Kendaraan 6
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
7/161
m = = = 13.1092
0.85 f'c 0.85 35
1 2 m Rn
rperlu = 1 - 1 -
m fy1 2 13.1092 2.15385
rperlu = 1 - 1 -
13.11 390
rperlu = 0.00574
rperlu = 0.00574 rmin = 0.00308
jadi dipakai r perlu = 0.00574
As perlu = r b dx = 0.00574 1000 154
= 883.735 mm2
Digunakan tulangan 12 - 100 mm ( As = 1130.97 mm2 )
As susut (arah Y) = r min b dx = 0.00308 1000 154 = 473.85 mm2
Digunakan tulangan 10 - 250 mm ( As = 314.159 mm2 )
1.4 Kuat Geser pada Roda Tengah T = 100 kN
Perencanaan penampang akibat geser didasarkan pada roda tengah
Gaya geser ultimit harus lebih kecil dari kuat geser nominal Vu Vn
Vu Vn ...SNI 2002 24.5 (4) Vu = gaya geser terfaktor
Vu = gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau Vn = kuat geser nominal
= T Ku
TT
= 130 2.0
= 260 KN
dimana 50
= = 0.75 =
Vn = 20
1 2 = 2.5
= 1 + fc' b h
9 ...SNI 2002 24.5 (4)
1 2
= 1 + 30 50 20
9 2.5
= 1095.45 KN
Vn = 0.75 1095.44512= 821.58 KN > Vu = 260 KN
sehingga
fy 390
50 cm
do
Pelat lantai kendaraan tidak memerlukan tulangan geser
faktor reduksi kekuatan
kuat geser nominal
20 cm
Perencanaan Lantai Kendaraan 7
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
8/161
Perencanaan Lantai Kendaraan 8
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
9/161
Perencanaan Lantai Kendaraan 9
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
10/161
Perencanaan Lantai Kendaraan 10
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
11/161
2.1 Perencanaan Balok Memanjang
2.1.1 Pembebanan
aspal pelat beton
A B
balok memanjang
Ket :
b1 = 1.3 m d3 = tebal pelat beton
d4 = tebal aspal
b1 = jarak antar balok memanjang
Direncanakan Profil WF : 400 x 200 x 9 x 12
A = 82.63 cm2
q = 64.87 Kg/m = 0.636 KN/m Baja BJ 44
Zx = 1102 cm3
Zy = 160 cm3 fy = 2800 Kg/cm2
Ix = 22057 cm4
fu = 4400 Kg/cm2
Iy = 1602 cm4
E = 2100000 Kg/cm2
ix = 16.4 cm Sy = 187 cm3 durung diitungiy = 4.42 cm Sx = 1490 cm3
a. Beban mati
g b h
- Aspal = 22 1.3 0.06 = 1.716 KN/m
- Pelat Beton = 24 1.3 0.2 = 6.24 KN/m
- Berat sendiri = = 0.636 KN/m
- Berat Bekisting (ditaksir) = 0.5 1.3 = 0.65 KN/m
qm = 9.242 KN/m
Mc(m) = 1/8 qm 2
= 0.125 9.242 52
= 28.88 KN m
= 294418 Kg cm
VAqm = 1/2 qm
= 0.5 9.242 5
= 23.105937 KN
b. Beban hidup
Beban hidup merata (UDL) : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )
untuk
= 5 m Pu
2 >
> ....OK!
Balok Memanjang 400 x 200 x 9 x 12
Baut pada Balok Memanjang
Profil L 20 20 3
Baut pada Balok Melintang
Balok Melintang
800 x 300 x 16 x 30
16983
Rn
16983
33966
8855.345
8855.345
Perhitungan Sambungan Baut
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
34/161
Ikatan Angin Atas
sin= 0.636
4.125 6.4819 cos= 0.771
5
Wa = CD TEW1 1 = 9 49.613 1 = 2.6112 KN
CD+AB CD 19 9
Reaksi Perletakan : RC = 4.5 wa
= 4.5 2.611
= 11.7503 KN
V = 0Rc - wa + d1 sin - d2 sin = 0
2
11.75 - 2.611 + d1 0.6364 - d2 0.63638 = 0
2
-10.4447 = (d1 - d2) 0.6364 (1)
H = 0
d1 cos + d2 cos = 0
d1 0.7713733 + d2 0.77137 = 0
d1 = - d2 (2)
substitusi persamaan (1) dan (2)
-10.44474 = (-d2 - d2) 0.6364
-10.44474 = 2d2 0.63638d2 = 8.20633 KN (tarik)
d1 = -8.2063 KN (tekan)
syarat kelangsingan
Lk
< 300 LFRD tabel 6.4-1
imin
Lk= sisi miring
648.2
< 300
imin
I min > 2.1606 cm
perencanaan profil
direncanakan menggunakan profil 75 75 7 dengan data sebagai berikut:
b = 75 mm Ix=Iy = 52.4 cm4
d = 7 mm ix=iy = 2.28 cm
A = 10.1 cm2
Perencanaan Ikatan Angin 34
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
35/161
q = 7.94 kg/m w = 5.3 cm
e = 2.09 cm
Beban tarik Pu= 836.53 kg
baut= 12 mm bor
lubang = 12 + 1.6 = 13.6 mm
Kontrol Kelangsingan
max = d1 = 648.19 = 284.296 < 300 OK2.28 2.28
Kontrol Kekuatan Batang Tarik
Batas Leleh
Pu = fy Ag
= 0.9 2500 10.1
= 22725 kg > 836.53 kg 0k
Batas putus
4.5
7.5
3
4 5
Pu = fu Ae
Pu = fu An U
= 0.75
An = (Ag- dlub) = 10.1 - 0.7 1.36 = 9.148 cm2
U = 1-x/L = 1 - 2.09 = 0.582
5
Pu = fu An U
= 0.75 410000 9.148 0.582
= 1637172 kg > 836.53 OK
kontrol block shear
Agv = 6 0.7 = 4.2 cm2Anv = ( 6 - 1.5 lub ) 0.7
= ( 6 - 1.5 1.36 ) 0.7
= 2.772 cm2
Agt = 6 0.7 = 4.2 cm2
Ant = ( 6 - 0.5 lub ) 0.7
= ( 6 - 0.5 1.36 ) 0.7
= 3.724 cm2
fu Ant = 410000 3.724 = 1526840 kg
0.6 fu Anv = 0.6 410000 2.772 = 681912 kg
putus tarik>putus geser
maka:
Rn = (fu Ant + 0,6 fy Agv)= 0.75 ( 41000 3.724 + 0.6 2500 4.2 )
= 119238 kg > 836.527 ok
Perencanaan Ikatan Angin 35
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
36/161
Gaya Batang akibat Beban Mati
CS2 IS3 S1
d2= 5.00 P/2 P P P S4 P P P
A S2 CS1
I
RA = 5 P RB =
l = 5
50 m
P = Beban pada titik simpul
= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dgn alat penyambung
P rangka = q l B / 2 Kg
q = 20 + 3 L
= 20 + 3 50
= 170 Kg/m2
P rangka = 170 5 8.4 / 2
= 3570 kg
P = Vaqm(1) + Va(qm2) + P rangka
= 13579.4 + 5327 + 3570
= 22476.04 kg
RA = RB = 5 P =
Perhitungan Gaya Batang S1
S Mcs1 = 0
RA 5 l = P/2 5 l + P
+ 2 + 1 l -
112380.2 5 5 = 11238.02 5 5 + 22476.04
+ 2 + 1 5 -
2809505 = 280950.5 + 1123802 - S1
5.00 S1 = -1404752.6
S1 = kg (tekan)
112380.205
-280950.5
a
Perencanaan Rangka Batang Utama 36
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
37/161
Gaya Batang S2
S Mcs2 = 0
RA 4.5 l = P/2 4.5 l + P
+ 1.5 + 0.5 l +
5 112380.20 4.5 5 = 11238.02 4.5 5 + 22476.04
+ 1.5 + 0.5 5 +
= 252855.5 + 899041.6 + S2
5.00 S2 =
S2 = kg (tarik)
Gaya Batang S3
Pada titik Simpul : A
SVA = 0
RA = P/2 - S3 sin a
dimana: sin a =
2.5 +
5 22476.04 = 11238.02 - S3 0.8944
0.8944 S3 = 11238.02 - 112380.2
0.8944 S3 =
S3 = kg (tekan)
Gaya batang S4
Pada titik Simpul: cs2
Vcs2 = 0.00
RA - S4 sin - P 4.5
5 22476.04 - S4 0.89 - 22476.04 4.5
0.8944 S4 = 11238.02
s4 = 12564.49 kg (tarik)
2528554.607
1376657.508
275331.502
-101142.18
-113080.40
5.00
2
Perencanaan Rangka Batang Utama 37
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
38/161
Gaya Batang akibat Beban Hidup
Gambar Garis Pengaruh
S3 S1
S4
A S2RA
GP RA
GP RB
GP S1
GP S2
GP S4
GP S3
C
E
D
Perencanaan Rangka Batang Utama 38
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
39/161
5
10
v v v v
GP S4 v1 v v
4 1
10 sin
V1
V V V V V
GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6
5 5
10
V1
V V V V V
GP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6
Y
4.5 5.5
10
V1
V V V V V
GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6
1 9
= 0.900
10 sin a 0.8944
Dengan : V = VA(q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat
beban UDL pada posisi tidak simetris
V1 = VA(p+q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat
beban UDL + KEL pada posisi tidak si -
metris.
Dari perhitungan sebelumnya didapat :
VA(p+q) = 328.08 KN = 33443.76 kg
Dengan cara yang sama didapat kan VA(q) sebagai berikut :
Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)
untuk l = 5 m < L =
maka digunakan q = 8 Kpa =
q = q l = 8 5
100% -50% UDL =
=
A C B =0.20 0.60 5.5 1.15 0.6 0.20
B = 8.25 m 50% UDL
Perencanaan Rangka Batang Utama 39
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
40/161
S MB = 0
VA(q) 8.25 = 5.5 40 4.7 + 20 1.15
8.25 VA(q) = 1065.625
VA(q) = 129.16667 KN = 13166.84 kg
Gaya Batang S1
Berdasarkan GP S1 :
S1 = V Y1 + Y2 + Y3 +
Y7 + Y8 + Y9 += 129.167 0.2 + 0.4 + 0.6 +
0.6 + 0.4 + 0.2 += 129.167 4 + 328.08 1 -2.500 1.000
= -2111.9 KN (tekan)
= -215278 kg
Gaya Batang S2
Berdasarkan GP S2 :
S2 = V Y1 + Y2 + Y3 +Y6 + Y7 + Y8 +
= 129.17 0.55 + 1.10 + 1.65 +
1.8 + 1.35 + 0.9 += 129.17 12.25
= 1582.3 KN (tarik)
= 161294 kg
Gaya Batang S3
Berdasarkan GP S3 :
S3 = V Y2 + Y3 + Y4 +
Y7 + Y8 + Y9 +
= 129.17 0.8944272 + 0.782624 + 0.67082 +0.3354102 + 0.223607 + 0.111803 +
= 129.167 4.0249224 + 328.08 1.006231
= -850.0 KN (tekan)
= -86647.6 kg
Gaya Batang S4
Berdasarkan GP S4 :
S4+ = V ( Y6 Y7 Y8 Y9 )
= 129.17 ( 0.447214 0.34 0.223607 0.111803 )
= 327.8 KN (tarik)
= 33416.6 kg
S4- = V ( Y1 Y2 Y3 ) +
= 129.2 ( -0.111803 -0.22361 -0.33541 ) += -233.4 KN (tekan)
= -23789.1 kg
Perencanaan Rangka Batang Utama 40
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
41/161
3.2.3 Kombinasi pembebanan
Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebut
dikombinasikan sebagai berikut :
1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)
Beban M H A Komb.I komb.II
Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)
S1 -280950.5 -215277.8 0 -496228.3 -496228.3
S2 275331.5 161293.7 5619.266 436625.2 442244.5
S3 -113080.40 -86647.6 0 -199728.0 -199728.0
S4 12564.49 33416.6 0 45981.09 45981.09
Beban angin S2
diambil dari perhitungan ikatan anginbatang b6
Perencanaan Batang Rangka Utama
1. Batang Horizontal Atas
Batang Tekan S1 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18
A = 295.4 cm2
q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja
Zx = 4954 cm3
r = 22 mm
Zy = 2325 cm3
ix = 18.2 cm
Ix = 92800 cm4
iy = 10.2 cm
Iy = 31000 cm4
d = 414 mm
bf = 405 h = 314 mm
Lk 500l = = = 49.01961 < 200
iy 10.2
Kontrol Penampang
sayap: bf 405
2 tf 56
7.23
lp < lr OK
250 250
fy 280
14.94
badan: h 314
tw 1817.44
665 665 lp < lr OK
fy 280
39.74
-496228.3
Perencanaan Rangka Batang Utama 41
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
42/161
Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkx
ix
500
18.2
sb y: ly Lky l = 49.02iy
500
10.2
lc l fy 49.02 2800
E 3.141593 21000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
295.4 2800
1.1738023
704650.2 kg = 0.85
Pn 598952.67 kg > OK
2. Batang Horisontal Bawah
Batang Tarik S2 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 15
A = 186.8 cm2
q = 147 Kg/m = 1.442 KN/m Baja
Zx = 3046 cm3
r = 22 mm
Zy = 1436 cm3
ix = 17.3 cm
Ix = 56100 cm4
iy = 10.1 cm
Iy = 18900 cm4
d = 394 mmbf = 398 h = 320 mm
Kontrol Kelangsingan
Lk 500
l = = = 49.50495 < 240 OK
iy 10.1
Kontrol Kekuatan Batang Tarik
Batas Leleh
Pu = fy Ag
= 0.9 2800 186.8
= kg > 442244.5 kg
Batas Putus
Pu = fu Ae
Pu = fu An U
karena bf > 2/3 d U = 0.9
Pu = fu An U
= 0.75 4400 186.8 0.9
= kg > 442244.5 kg
1.43
496228.3
470736
554796
27.47
49.02
442244.5
1.173802
Perencanaan Rangka Batang Utama 42
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
43/161
3. Batang Diagonal
a.Batang Diagonal S3 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 300 x 10
A = 136.0 cm2
q = 107 Kg/m = 1.050 KN/m Baja
Zx = 2116 cm3
r = 22 mm
Zy = 729 cm3
ix = 16.9 cm
Ix = 38700 cm4
iy = 7.28 cm
Iy = 7210 cm4
d = 390 mm
bf = 300 h = 346 mm
Lk 604.1523
l = = = 82.98795 < 200
iy 7.28
Kontrol Penampang
sayap: bf 300
2 tf 32
9.38
lp < lr OK250 250
fy 280
14.94
tw 10
665 665 lp < lr OK
fy 280
39.74
Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkx
ix
604.1523
16.9
sb y: ly Lky = 82.99
iy604.1523
7.28c y .
E 3.141593 21000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
136.0 2800
1.4993653
253974.14 kg = 0.85Pn 215878.02 kg > 199728 OK
-199728.0
35.75
82.99
1.431.499365
Perencanaan Rangka Batang Utama 43
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
44/161
b Batang Diagonal S4 = 45981.09 kg
Direncanakan Profil WF 350 x 350 x 14
A = 119.8 cm2
q = 94 Kg/m = 0.922 KN/m Baja
Zx = 1465 cm3
r = 18 mm
Zy = 682 cm3
ix = 13.1 cm
Ix = 20400 cm4
iy = 7.51 cm
Iy = 6750 cm4
d = 300 mm
bf = 300 h = 264 mm
Lk 604.1523
l = = = 80.44638 < 200
iy 7.51
Kontrol Penampang
sayap: bf 300
2 tf 44
6.82
lp < lr OK250 250
fy 280
14.94
badan: h 264
tw 14
18.86
665 665 lp < lr OK
fy 280
39.74
Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkx
ix
604.1523
13.1
sb y: ly Lky = 80.45
iy
604.1523
7.51
lc l fy 80.45 2800
E 3.141593 21000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
119.8 2800
1.4688824
228364.09 kg = 0.85Pn 194109.48 kg > 45981.09 OK
1.431.468882
46.12
80.45
Perencanaan Rangka Batang Utama 44
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
45/161
Portal Akhir 7.75
6.69 m
= arc tan d2
0,5
= arc tan 5
2.5
= 63.43
b = d2 = 5 = 5.59
sin sin 63,43
Ra dipikul langsumg oleh perletakan
Rc = Wa = 266.1758 kg diperoleh dari ikatan angin atas
Ra = Wb = 1236.239 kg diperoleh dari ikatan anginbawahHe = Rc = 266.1758 = 133.0879 kg
2 2
Ha = He = 133.0879 kg
Me = 0
Va 8.4 - Rc b = 0
Va = Rc b = 266.1758 5.59 = 177.1336311
8.4 8.4
V = 0
Va = Ve = 177.1336 kg
Mg = Mc = Ha b
= 133.0879 5.59
= 743.9613 kgm
Jadi untuk ikatan angin GC mengalami gaya-gaya sebagai berikut:
Bidang N: Rc = 4612.293 kg
Bidang D: Va = 3981.45 kg
Ve = 3981.45 kg
Bidang M: Mc = 33473.87 kgm
Mg = 33473.87 kgm
Direncanakan Dengan Profil WF 400 x 400 x
Batang portal akhir adalah : S3
A = 770.1 cm2
q = 605 Kg/m = 5.935 KN/m Baja
Zx = 14385 cm3
r = 22 mm
Zy = 6713 cm3
ix = 24.3 cm
Ix = 298000 cm4
iy = 11.1 cm
Iy = 94400 cm4
d = 498 mm
bf = 432 h = 314 mm
Perencanaan Rangka Batang Utama 45
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
46/161
dengan Pu = Rc + Gaya Batang S3
= 3981.45 + 477364.8 = 481346.3 kg
Ky = 0.77
Kx = 1.32
kelangsingan struktur
x = K L = 1.32 669 = 36.34074074
ix 24.3
2 E Ag
Ncrbx =
x 2
9.8696 2000000 770.1
= = 11510371 kg
1320.6494
y = 46.4081
Ncrby = 2 E Agx 2
9.8696 2000000 770.1= = 7058122 kg
2153.7125
maka = 46.4081
lc l fy 46.41 2400
E 3.141593 20000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
770.1 2400
1.1374973
= 1624830.2 kg
Pu 481346.3 0.348522
*Pn 0.85 1624830
rumus interaksi 1
Kontrol Balok
*terhadap sumbu x
Cmx = 0.6 - 0.4 33473.87
33473.87
= 0.2
bx = Cmx 0.21 - Nu 1 - 3981.45
Ncrbx 11510370.78= 0.20007 < 1 maka digunakan = 1
Mux = bx Mntx = 1 33473.87 = 33473.869
1.431.137497
Perencanaan Rangka Batang Utama 46
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
47/161
*terhadap sumbu y
Cmy = 0.6 - 0.4 33473.87
33473.87
= 0.2
by = Cmx 0.21 - Nu 1 - 3981.45
Ncrbx 11510370.78
= 0.20007 < 1 maka digunakan 1
Muy = by Mnty = 1 33473.87 = 33473.869
Kontrol Tekuk Lokal
*kontrol penampang
sayap: bf 432
2 tf 140
3.09
lp < lr OK
250 250
fy 240
16.14badan: h 314
tw 45
6.98
665 665 lp < lr OK
fy 240
42.93
maka Mn=Mp
*terhadap sumbu x
Mpx = Zx Fy = 14385 2400 = 34524000
= 345240
Mrx = Sx (fy - fr)
= 12000 2400 - 700 = 204000 kgm
*terhadap sumbu yMpy = Zy Fy = 6713 2400 = 16111200
= 161112
Mry = Sy (fy - fr)
= 4370 2400 - 700 = 74290 kgm
Kontrol Tekuk Lateral
Lb = 670 cm
Lp = 513.149 cm Lp
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
48/161
12.5 Mmax
Cb =
2,5 Mmax + 3Ma + 4Mb + 3Mc
12.5 25748.28
=
64370.7 + 77244.83 + 72090.75 + 30891.29003
= 1.31585 2.3
Mn = Cb [Mr + (Mp - Mr)] Lr
Lr
= 1.31585 204000 + 345240 - 204000 2132.075
2132.075
= 410270 kgm Mp = 345240 Kgm
Maka Mnx = 345240 kgm
Mny= 345240 kgm
Kontrol Interaksi Beam-column
Pu 8 Mux Muy
c Pn 9 b Mnx b Mny
0.348522 + 8 33473.869 + 33473.87 < 1
9 310716 145000.8
0.348522 + 0.30096 < 1
0.64949 < 1 0k
Perencanaan Rangka Batang Utama 48
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
49/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 49
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
50/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 50
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
51/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 51
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
52/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 52
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
53/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 53
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
54/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 54
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
55/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 55
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
56/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 56
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
57/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 57
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
58/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 58
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
59/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 59
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
60/161
P P P/2
B
5 P
Prof Sumadijo "jembatan Baja"
Kg/m2
sudah termasuk
Kg/m2
alat penyambung
kg
4 + 3
S1 d2
4 + 3
S1 5.00
5.00
Perencanaan Rangka Batang Utama 60
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
61/161
3.5 + 2.5
S2 d2
3.5 + 2.5
S2 5.00
5.00
= 0.8944
5.00
= 0
= 0
2
Perencanaan Rangka Batang Utama 61
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
62/161
BRB
Perencanaan Rangka Batang Utama 62
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
63/161
1 = 0.55902
sin
v v
= 0.447214
V V V
Y7 Y8 Y9
= 2.500
V V V
Y7 Y8 Y9
= 2.475
V V V
Y7 Y8 Y9
= 1.006
30 m
8 KN/m2
= 40 KN/m
q
40.00
40.00 KN/m
= 20 KN/m
Perencanaan Rangka Batang Utama 63
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
64/161
1.375
Y4 + Y6 +
V1 Y5
0.8 + 0.8 +
328.08 1 -2.500 1.000
Y4 + Y5 +Y9
2.20 + 2.25 +
0.45
Y5 + Y6 +
V1 Y1
0.55902 + 0.44721 +328.08 1.006
+ V1 Y5
+ 328.08 0.55902
V1 ( Y4)
328.08 -0.44721
Perencanaan Rangka Batang Utama 64
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
65/161
x 28
BJ 44
fy = 2800 Kg/cm2
fu = 4400 Kg/cm2
E = 2100000 Kg/cm2
OK
Perencanaan Rangka Batang Utama 65
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
66/161
menentukan
x 15
BJ 44
fy = 2800 Kg/cm2
fu = 4400 Kg/cm2
E = 2100000 Kg/cm2
OK !
OK !
0.56976
Perencanaan Rangka Batang Utama 66
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
67/161
x 16
BJ 44
s = 2800 Kg/cm2
se = 4400 Kg/cm2
E = 2100000 Kg/cm2
OK
menentukan
0.96457
Perencanaan Rangka Batang Utama 67
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
68/161
x 22
BJ 44
s = 2800 Kg/cm2
se = 4400 Kg/cm2
E = 2100000 Kg/cm2
OK
menentukan
0.93503
Perencanaan Rangka Batang Utama 68
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
69/161
kg
45 x 70
BJ 44
s = 2400 Kg/cm2
se = 3700 Kg/cm2
E = 2000000 Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 69
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
70/161
2
.
kgm
0.51172
Perencanaan Rangka Batang Utama 70
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
71/161
.
kgm
kgcm
kgm
kgcm
kgm
kgm
kgm
kgm
Perencanaan Rangka Batang Utama 71
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
72/161
- Lb
- Lp
- 670
- 513.149
1
Perencanaan Rangka Batang Utama 72
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
73/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 73
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
74/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 74
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
75/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 75
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
76/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 76
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
77/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 77
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
78/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 78
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
79/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 79
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
80/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 80
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
81/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 81
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
82/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 82
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
83/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 83
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
84/161
Kontrol Stabilitas Engesser
Stabilitas Jembatan, yaitu tekuk dalam arah tegak lurus bidang rangka batang,
dikontrol menggunakan "Formula Enggeser". digunakan hanya pada jembatan terbuka karena tidak ada portal akhir
Nc
S
Fs
dimana: S = Gaya Batang Horizontal
Nc = Gaya Normal Kritis
Fs = Angka Keamanaan = 3
C E I
Nc = 2
l
dimana: C = Kekakuan lateral
E = Modulus Elastisitas
I = Momen Inersia Batang atas
l = Jarak antar batang melintang atau jarak 1 rangka lapangan
1
C =
h12
b h22
2 E Ig 3 E Iv
Iv h2
h1
dipasang pada bagian tegak
sehingga perlu batang vertikal Ig
b
Batang - batang yang digunakan :
> Batang horizontal atas : WF 400 x 400 x 20 x 35
Ix = 119000 cm4
> Batang Diagonal : WF 400 x 400 x 21 x 21
Iv = 70900 cm4
> Gelagar Melintang : WF 600 x 300 x 12 x 20
Ig = 118000 cm4
Data :
h1 = 450 cm
b = 820 cm
Tinggi Pelat Pengaku = 15 cm .direncanakan
h2 = 450 - 15
= 435 cm
+
Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 84
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
85/161
Gaya Batang horizontal atas tekan : S1 = 643881.7 kg
Modulud elastisitas : E = 2000000 Kg/cm2
1
C =
450
2
820 435
3
2 2000000 118000 3 2000000 70900
1
C =
+
C = Kg/cm
C E I
Nc = 2
l
1833.87 2000000 119000
= 2
450= Kg
Persyaratan stabilitas :
Nc
S
Fs
1969682
Kg 3
Kg < Kg ..OK!
6788.63
643881.65
643881.65
+
0.00035180 0.00019349524
656560.53
1833.866084
1969681.594
Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 85
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
86/161
Perbandingan Prangka rencana dengan Prangka yang sebenarnya
CS2
S3 S1
#REF! = 6.00 P/2 P P P P P P P P P P/2a
A S2 CS1 B
RA = 5 P RB = 5 P
l = 6
60 m
P = Beban pada titik simpul
= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dan alat penyambung
a. Prangka rencana
Prangka = q l B / 2 Kg .Prof Sumadijo "jemabatan Baja"
q = 20 + 3 L Kg/m2
= 20 + 3 60 Kg/m2
= 200 Kg/m2
Prangka = 200 6 8.25 / 2
= 4950 Kg
= 48.56 KN
b. Prangka yang sebenarnya
Batang Horizontal Atas S1 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 400 x 18 x 28
q = 605 Kg/mLbatang = 6 m
Sbatang = 1 buah
P1 = q Lbatang Sbatang
= 605 6 1
= 3630 Kg
Batang Horizontal bawah S2 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 400 x 15 x 15
q = 605 Kg/m
Sbatang = 6 m
Sbatang = 1 buah
P2 = q Lbatang Sbatang
= 605 6 1
= 3630 Kg
Batang Diagonal S3 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 300 x 10 x 16
q = 605 Kg/m
Lbatang = 6.042 m
Sbatang = 2 buah
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 86
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
87/161
P3 = q Lbatang Sbatang
= 605 6.0415 2
= 7310.24 Kg
Jadi Ptotal = P1 + P2 + P3= 3630 + 3630 + 7310.2
= 14570 Kg
Karena Ptotal > Prangka...Perlu Pengecekan Kembali dengan memasukkan Prangka dengan nilai P yang sebenarnya
Setelah Ptotal dimasukkan ke Prangka dan di run kembali didapatkan hasil sebagai berikut :
1 . Cek Tegangan yang terjadi pada masing-masing profil : OK!
2 . Cek Stabilitas pada Portal Akhir : OK!
3 . Cek Baut yang digunakan tidak mengalami perubahan dalam jumlah yang digunakan : OK!
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 87
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
88/161
Gaya Batang akibat Beban Mati
CS2 IS3 S1
d2 = 5.00 P/2 P P P P P P P P
A S2 CS1
I
RA = 5 P RB = 5
l = 5
50 m
P = Beban pada titik simpul
= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dgn alat penyambung
Prangka = 3630 + 3630 + 7310.243
= 14570 kg
P = Vaqm(1) + Va(qm2) + Prangka
= 13579.4 + 5327 + 14570
= 33476.28 kg
RA = RB = 5 P = kg
Gaya Batang S1
S Mcs1 = 0
RA 5 l = P/2 5 l + P 4 +
2 + 1 l - S1 d2
5 33476.3 5 5 = 16738.14 5 5 + 33476.28 4 +
2 + 1 5 - S1 5.00
4184535.471 = 418453.55 + 1673814 - S1 5.00
5.00 S1 = -2092267.74
S1 = kg (tekan)
Gaya Batang S2
S Mcs2 = 0
RA 4.5 l = P/2 4.5 l + P 3.5 +
1.5 + 0.5 l + S2 d2
5 33476.28 4.5 5 = 16738.14 4.5 5 + 33476.28 3.5 +1.5 + 0.5 5 + S2 5.00
= 376608.19 + 1339051 + S2 5.00
5.00 S2 =
S2 = kg (tarik)
Gaya Batang S3
167381.419
-418453.5
3766081.923
2050422.381
410084.476
a
Perencanaan Rangka Batang Utama 88
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
89/161
Pada titik Simpul : A
SVA = 0
RA = P/2 - S3 sin a
dimana: sin a = =
2.5 + 5.00
5 33476.28 = 16738.14 - S3 0.89440.8944 S3 = 16738.14 - 167381.4
0.8944 S3 =
S3 = kg (tekan)
Gaya Batang akibat Beban Hidup
Gambar Garis Pengaruh
S3 S1
S4
A S2
RA
V1
V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2
GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8
5.00
GP RA
GP RB
GP S1
GP S2
GP S3
-150643.28
-168424.30
GP S4
2 2
C
E
D
Perencanaan Rangka Batang Utama 89
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
90/161
5 5 l
=
10 d2
V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2
GP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8
Y
4.5 5.5 l
=
10 d2
V1
V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2
GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8
1 9 l l
= 0.900 =
10 sin a d2 0.8944 d2
Dengan : V2 = VA(q) = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL pada posisi tidak simetris
V1 = VA(p+q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat
beban UDL + KEL pada posisi tidak si -
metris.
Dari perhitungan sebelumnya didapat :
VA(p+q) = 328.08 KN = 33443.76 kg
Dengan cara yang sama didapat kan VA(q) sebagai berikut :
Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)
untuk l = 5 m < L = 30
maka digunakan q = 8 Kpa = 8
q = q l = 8 5 =
100% -50% UDL = q
= 40.00
A C B = 40.000.20 0.60 5.5 1.15 0.6 0.20
B = 8.25 m 50% UDL =
S MB = 0
VA(q) 8.25 = 5.5 40 4.7 + 20 1.15 1.375
8.25 VA(q) = 1065.625
VA(q) = 129.16667 KN = 13166.84 kg
Gaya Batang S1
Berdasarkan GP S1 :
S1 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4
Y7 + Y8 + Y9 + V1= 129.16667 0.2 + 0.4 + 0.6 + 0.8
0.6 + 0.4 + 0.2 + 328.08= 129.16667 4 + 328.08 1 -2.500 1.000
Perencanaan Rangka Batang Utama 90
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
91/161
= -2111.9 KN (tekan)
= -215277.8 kg
Gaya Batang S2
Berdasarkan GP S2 :
S2 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4
Y6 + Y7 + Y8 + Y9= 129.17 0.55 + 1.10 + 1.65 + 2.20
1.8 + 1.35 + 0.9 + 0.45= 129.17 12.25
= 1582.3 KN (tarik)
= 161293.75 kg
Gaya Batang S3
Berdasarkan GP S3 :
S3 = V2 Y2 + Y3 + Y4 + Y5
Y7 + Y8 + Y9 + V1= 129.17 0.8944272 + 0.782624 + 0.6708204 + 0.55902
0.3354102 + 0.223607 + 0.1118034 + 328.08= 129.16667 4.0249224 + 328.08 1.006231
= -850.0 KN (tekan)
= -86647.63 kg
3.2.3 Kombinasi pembebanan
Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebut
dikombinasikan sebagai berikut :
1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)
2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)
Beban M H A Komb.I komb.II
Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)
S1 -418453.5 -215277.8 0 -633731.3 -633731.3
S2 410084.5 161293.7 5619.27 571378.2 576997.5
S3 -168424.30 -86647.6 0 -255071.9 -255071.9
Beban angin S2
diambil dari perhitungan ikatan angin
batang b6
Perencanaan Batang Rangka Utama1. Batang Horizontal Atas
Batang Tekan S1 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 28
A = 295.4 cm2
q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja BJ 44
Zx = 4954 cm3
r = 22 mm
Zy = 2325 cm3
ix = 18.2 cm fy = 2800
-633731.3
Perencanaan Rangka Batang Utama 91
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
92/161
Ix = 92800 cm4
iy = 10.2 cm fu = 4400
Iy = 31000 cm4
d = 414 mm E = 2100000
bf = 405 h = 314 mm
Lk 500
l = = = 49.0196 < 200 OK
iy 10.2
Kontrol Penampangsayap: bf 405
2 tf 56
7.23
lp < lr OK
250 250
fy 280
14.94
badan: h 314
tw 18
17.44
665 665 lp < lr OK
fy 280
39.74
Kontrol Kelangsingan :sb x: lx Lkx
ix
500
18.2
sb y: ly Lky l = 49.02 menentukan
iy
500
10.2
lc l fy 49.02 2800
E 3.141593 21000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
295.4 2800
1.17380227
704650.2 kg = 0.85Pn 598952.67 kg > Not OK
2. Batang Horisontal Bawah
Batang Tarik S2 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 18
A = 216.4 cm2
q = 168 Kg/m = 1.648 KN/m Baja BJ 44
Zx = 3318 cm3
r = 22 mm
Zy = 1505 cm3
ix = 16.7 cm fy = 2800
Ix = 59700 cm4
iy = 9.65 cm fu = 4400
Iy = 20000 cm4
d = 394 mm E = 2100000
bf = 405 h = 314 mm
Kontrol Kelangsingan
27.47
49.02
0.56976
576997.5
1.43
633731.3
1.173802
Perencanaan Rangka Batang Utama 92
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
93/161
Lk 500
l = = = 51.813472 < 240 OK
iy 9.65
Kontrol Kekuatan Batang Tarik
Batas Leleh
Pu = fy Ag
= 0.9 2800 216.4= kg > 576997.5 kg Tidak Ok !!
Batas Putus
Pu = fu Ae
Pu = fu An U
karena bf > 2/3 d U = 0.9
Pu = fu An U
= 0.75 4400 216.4 0.9
= kg > 576997.5 kg OK !
3. Batang Diagonal
Batang Diagonal S3 Pu = kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 15 x 15A = 178.5 cm
2
q = 140 Kg/m = 1.373 KN/m Baja BJ 44
Zx = 2817 cm3
r = 22 mm
Zy = 1233 cm3
ix = 16.6 cm s = 2800
Ix = 49000 cm4
iy = 9.54 cm se = 4400
Iy = 16300 cm4
d = 398 mm E = 2100000
bf = 402 h = 354 mm
Lk 604.1523
l = = = 63.3283 < 200 OK
iy 9.54
Kontrol Penampang
sayap: bf 402
2 tf 3013.40
lp < lr OK
250 250
fy 280
14.94
badan: h 354
tw 15
23.60
665 665 lp < lr OK
fy 280
39.74
Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkxix
604.1523
16.6
sb y: ly Lky = 63.33 menentukan
iy
604.1523
9.54
lc l fy 63.33 2800
-255071.9
545328
642708
36.39
63.33
Perencanaan Rangka Batang Utama 93
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
94/161
E 3.141593 21000000.25 lc 1.2
w
1.6 0.67 lc
Pn Ag fy
w
178.5 2800
1.2919723
386850.4 kg = 0.85
Pn 328822.84 kg > 255071.9 OK
1.431.291972
.
Perencanaan Rangka Batang Utama 94
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
95/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 95
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
96/161
.
Perencanaan Rangka Batang Utama 96
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
97/161
P P/2
B
P
3 +
3 +
2.5 +
2.5 +
Perencanaan Rangka Batang Utama 97
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
98/161
0.8944
B
RB
V2
Y9
Perencanaan Rangka Batang Utama 98
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
99/161
l
2.500
d2
V2
Y9
l
2.475
d2
V2
Y9
l
1.006
d2
m
KN/m2
40 KN/m
KN/m
20 KN/m
+ Y6 +
Y5
+ 0.8 +
1 -2.500 1.000
Perencanaan Rangka Batang Utama 99
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
100/161
+ Y5 +
+ 2.25 +
+ Y6 +
Y1
+ 0.44721 +
1.006
Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 100
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
101/161
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 101
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
102/161
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 102
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
103/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 103
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
104/161
Perencanaan Rangka Batang Utama 104
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
105/161
Sambungan batang Horizontal Bawah
Data : > Gaya Horizontal : S2 = 442244.5 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 15 x 15Rencana :
> Baut 2.2 cm Ab = 3.80133 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 3.801327
= 12544.4 kg ..(Menentukan)
> Kekuatan tumpu Baut
Rn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 2.2 2 4400= 29040 kg ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
n =
2 Rn
=
2 12544.38
= 17.627 baut
= 18 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 18 buah
Sambungan batang Horizontal Atas
Data : > Gaya Horizontal : S1 = 496228.3 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 18 x 28
Rencana :
> Baut 2.5 cm Ab = 4.90874 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 4.908739
= 16198.8 kg ..(Menentukan)
> Kekuatan tumpu BautRn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 2.5 2 4400
= 33000 kg ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S2
442244.5
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 105
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
106/161
n =
2 Rn
=
2 16198.84= 15.317 baut
= 16 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 16 buah
Sambungan batang Diagonal
Data : > Gaya Horizontal : S3 = 255071.9 kg
> Profil : WF 400 x 300 x 10 x 16
Rencana :
> Baut 1.7 cm Ab = 2.2698 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 2.269801
= 7490.3 kg ..(Menentukan)
> Kekuatan tumpu Baut
Rn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 1.7 2 4400
= 22440 kg ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
n =
2 Rn
=
2 7490.342
= 17.027 baut
= 18 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 18 buah
Sambungan Ikatan Angin
Data : > Gaya Horizontal : d1 = 5059.5 kg
> Profil : 110 x 110 x 10
Rencana :
> Baut 1.2 cm Ab = 1.13097 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 1 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 1.130973
= 3732.2 cm2 ..(Menentukan)
S3
255071.9
S1
496228.3
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 106
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
107/161
> Kekuatan tumpu Baut
Rn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 1.2 1 4400
= 7920 cm2 ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
n =
2 Rn
=
2 3732.212
= 0.6778 baut
= 1 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 1 buah
Sambungan Balok Melintang dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : VA = 52349.8 kg
> Profil : WF 800 x 300 x 16 x 30
Rencana :
> Baut 1.6 cm Ab = 2.01062 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 2.010619
= 6635.0 kg ..(Menentukan)
> Kekuatan tumpu Baut
Rn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 1.6 2 4400
= 21120 kg ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
n =
2 Rn
=
2 6635.044
= 3.9449 baut
= 4 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 4 buah
Sambungan Balok Melintang dengan end plate
Balok melintang direncanakan disambung dengan las pada end plate dan end plate
disambung dengan baut ke rangka utama
Sambungan balok melintang dengan end plate
direncanakan : las E 70xx dengan fu : 70 ksi = 4921 kg/cm2
tebal las = 1 cm
d1
5059.5
VA
52349.8
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 107
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
108/161
Momen : las
Mu = MD + ML
= 355 + 1604.5 profil WF
= 1960 kN.m
= 195977 kg.m
Geser : plat ujungV = 513.55 kN
= 51355 kg
Balok Melintang : Profil WF 800 x 300 x 16 x 30
b = 30.2 cm
d = 70.8 cm
A las = 2 b + d
= 2 30.2 + 70.8
= 202 cm2
W = b3
+ 3 b2
+ d3
= cm3
Akibat geser :fv = Pu
A
= 51355.2
202
= 254.23 kg/cm2
Akibat momen :
fH = Mu
W
=
= 305.28 kg/cm2
ftotal = fv2
+ fh2
= 397.28 kg/cm2
fn = 0.75 0.6 fu las
= 2214.5 kg/cm2
ftotal < fn OK !
Sambungan end plate dengan Rangka Utama
Data : > Gaya geser max. : V = 51355.2 kg
Rencana :
> Baut 2.2 cm Ab = 3.80133 cm2
> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
> Kekuatan geser Baut
Rn = 0.75 0.5 fu 1 AbRn = 0.75 0.5 4100 1 3.801327
6
64195.77
19597733
64195.77
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 108
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
109/161
= 5844.5 kg ..(Menentukan)
> Kekuatan tumpu Baut
Rn = 0.75 2 d tp fu
Rn = 0.75 2 2.2 2 4100
= 27060 kg ...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah Baut
Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
n =
2 Rn
=
2 5844.54
= 4.3934 baut
= 5 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 5 buah
V
51355.2
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 109
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
110/161
PERENCANAAN PERLETAKAN
Pembebanan
1. Beban mati
- pelat beton : 0.2 2400 44 7
- kerb :- aspal :
- balok memanjang :
- balok melintang :
- batang horisontal bawah :
- batang diagonal :
- ikatan angin bawah :
- alat penyambung :
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
111/161
Perletakan Jembatan Rangka Baja.
Rencana Keadaan batas kelayanan beban hidup load faktor K = 2 , bebanangin K = 1.2 ; sedan untuk beban mati dan beban gempa K = 1
(Berdasarkan Bridge Design Code section 2).
Pembebanan
> Beban Mati
- Beban sebelum komposit = 13579.4 0.5 S l
= 13579.4 0.5 8
= 54317.7 Kg
dibagikan pada 2 buah elastomer
- Beban sesudah komposit = Va(qm2) 0.5 S l
= 5327 0.5 8
= 21306.4 Kg Panjang 2 Profil Silang
dibagikan pada 4 buah elastom
- Beban Ikatan Angin = 16.6 19.2938 0.25 S l 110 110
= 16.6 19.2938 0.25 8
= 641 Kg
- Beban Rangka trapesium = 2 Ptotal 0.25 S l - 1
= 2 4950 0.25 8 - 1
= 17325 Kg
Beban total: = 93589.7 Kg
- Sambungan & pelat simpul = 0.25 0.04
= 935.897 KgJadi Beban mati total: Pmati = Kg
> Beban Hidup
- Beban Hidup (UDL+KEL) = VA(p+q) .....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
= 328.08 kN
Phidup = 33444 Kg
> Beban Angin
- Beban Angin = RA ......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
= 48.51 kN
Wangin = 4945.0 Kg
93589.7
94525.6145
Perencanaan Perletakan 111
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
112/161
> Beban Gempa
Koefisien geser dasar ' C 'Dimensi Pilar taksiran : 1 x 5 x 10
WTP = Wtotal + 0.5 Wpilar
= 2 Pmati + 0.5 Wpilar
= 2 94525.6 + 0.5 2400 1.00 5 10
= Kg
= N
= 25.4 KN
E = 4700 35 = 27806 Kg/cm2
f'c = 35 MPa (dari so
= Kg/m2
I1 = 60% 1/12 b h3
I1 = I longitudinal
= 60% 0.083 5 13
I2 = I lateral
= 0.25 m4
I2 = 60% 1/12 h b3
= 60% 0.083 1 53
= 6.25 m
a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)
3 E I1 3 278055750 0.25
Kp = = = 208542 Kg/m
L 3 10 3
= 21.2580848 KN/m
P
Elastomeric
Bearing Pad
VA
WTP
Tmj = 2p = 2p
g Kp 9.81 208542
= 2.192
H
249051.2
249051.229
25387.48512
278055749.8
Perencanaan Perletakan 112
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
113/161
dimana : Tmj = waktu getar arah memanjang (dalam detik)
g = percepatan gravitasi ..m/dtWTP = berat total nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah
1/2 berat pilar .. kgKp = kekakuan gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untuk
menimbulkan satu-satuan lendutan pada bagian atas ..
Untuk arah memanjang : Tmj = 2.192 detik
Zone gempa 5 (dari soal)
tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan : C = 0.1
b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46
3 E I2 3 2.8E+08 6.25
Kp = = = 5213545 Kg/m
L 10
= 531.4521212 KN/m
WTPTml = p = p
g Kp 9.81 5213545= 0.438
Untuk arah melintang : Tml = 0.438 detik
Zone gempa 5 (dari soal)
tanah lunakDari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan : C = 0.12
Faktor type bangunan' S '
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)
Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan dengan daerah sendi beton/baja :
S = 1.0 F
F = 1.25 sampai 0.025 ndengan n = jumlah sendi plastis yang manahan deformasi arah lateral
pada masing-masing bagian yang monolit dari jembatan
(misal: bagian yang dipisahkan untuk expantion joint yangmemberikan keleluasaan bergerak)
S = 0.25 4= 1.000
referensi laen :
S = 3 untuk beton bertulang dan baja BMS tabel 2.14 hal 2-51Faktor kepentingan ' I '
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)
Digunakan I = 1.2 yaitu : jembatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari,
249051.2
Perencanaan Perletakan 113
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
114/161
jembatan pada jalan raya utama atau arteri,
dan jembatan dimana tidak ada rute alternatif.
Perhitungan Gaya Geser Total
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)
EQ = Kh I Wt
dimana : Kh = C S
EQ = C S I 2 Pmati
dengan : C = Koefisien dasar geser gempaS = faktor type bangunan
I = faktor keutamaan
Wt = berat total nominal bangunan
EQ = gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau
Gaya Geser Total arah memanjang
EQ = C S I 2 Pmati
= 0.1 1.000 1.2 2
= Kg
= 22.69 ton(x) Q = 0.5 EQ
= 0.5 22.69
= 11.3430737 ton
Gaya Geser Total arah melintang
EQ = C S I 2 Pmati= 0.12 1.000 1.2 2
= Kg
= 27.22 ton
F (y) Q = TEQ
= 27.22
= 27.22 ton
Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal
1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :
Vmax = 1 Pmati + 2 Phidup + 1.2 Wangin
= 1 94525.6 + 2 33443.8 + 1.2 4945.0= Kg = 167.3 ton = 1641.7 KN
2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:
Ha = Pgempa longitudinal
= F (x) Q
= 11.3430737 ton = 111.276 KN
3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:
Hb = Pgempa transversal gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)
= F (y) Q
167347.0892
94525.6145
22686.14748
94525.6145
27223.37698
Perencanaan Perletakan 114
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
115/161
= 27.2 ton = 267.1 KN > 6.25 ton = 61.3
Jadi dipakai Hb = 267.1 KN
1
5 longitudinal
lateral 10
Perencanaan Perletakan 115
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
116/161
.
Perencanaan Perletakan 116
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
117/161
.
.
Perencanaan Perletakan 117
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
118/161
.
Perencanaan Perletakan 118
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
119/161
Perencanaan Perletakan 119
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
120/161
.
Perencanaan Perletakan 120
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
121/161
.
Perencanaan Perletakan 121
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
122/161
Perencanaan Perletakan 122
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
123/161
.
Perencanaan Perletakan 123
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
124/161
Beban mati
Aspal 0.07 45 7 2200 = 48510 kg
Lantai kendaraan 0.2 45 8.2 2400 = 177120 kg
Balok memanjang 79.5 45 8.2 7 = 205348.5 kg
Balok melintang 151 8.2 11 = 13620.2 kg
Batang atas 283 4.5 8 = 10188 kg
Batang Bawah 283 4.5 10 = 12735 kg
Batang diagonal tepi 197 6.36 4 = 5011.68 kg
r Batang diagonal tengha 140 6.36 6 = 5342.4 kg
10 Batang vertikal 140 4.5 9 = 5670 kg
ikatan angin 16.6 9.35 0.25 10 = 388.025 kg
Ptotal = 483933.8 kg
Sambungan x pelat simpul 0.25 0.04 483933.805 = 4839.338 kg
Total beban mato 488773.1 kg
Beban hidup
Yg kedua
Beban hidup (Udl + kel) = 465596.3 kg
Beban angin = 288.6552 kg
Beban Gempa> Beban Gempa
Koefisien geser dasar ' C h
Dimensi Pilar taksiran : 1
WTP = Wtotal + 0.5 Wpilar
= 2 488773.1431 + 0.5
= 2 488773.1 + 0.5
= kg
= N
= 108.0 KN
E = 4700 30 = 25743= Kg/m
2
I1 = 1/12 b h3
= 0.083 8 13
= 0.4 m4
I2 = 1/12 h b3
= 0.083 1 83
1059146.286
107965.9823
257429602.0
Perencanaan Perletakan 124
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
125/161
= 25.6 m4
a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)
3 E I1
Kp =
L
3
= 51.27597733 KN/m
Wtp
Tmj = 2p
g Kp
= 2.911
l) dimana : Tmj = waktu g
g = percepa
Wtp = berat tot
1/2 bera
Kp = kekakua
menimb
Untuk arah memanjang : Tmj =
Zone gempa
tanah sedang
Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan :
b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46
3 E I2
Kp =
L3
= 3281.662549 KN/m
0
Tml = 2p
g Kp= 0.364
Untuk arah melintang : Tml =
Zone gempa
tanah sedang
Dari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan :
A
Perencanaan Perletakan 125
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
126/161
Faktor type bangunan' S '
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)
Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan deS
F
dengan n = jumlah sendi plastis
pada masing-masi
(misal: bagian yang
Kg/m memberikan kelelu
S = 0.25 4
= 1.000
referensi lain :
S = 3 untuk beton bertulaFaktor kepentingan ' I '
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)Digunakan I = 1.2 yaitu : je
Perhitungan Gaya Geser Total jembata
dan jem
(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)
EQ = Kh i Wt
dimana : Kh =
EQ = c s i
dengan : c =
s =
i =
Wt =TEQ =
Gaya Geser Total arah memanjang
EQ = c s i
= 0.06 1.000 1.2
= kg
= 35.19 tom(x) Q = 0.5 EQ
= 0.5 35191.67
= 17595.83315 kg17.59583315 tom
Gaya Geser Total arah melintang
EQ = c s i
= 0.07 1.000 1.2
= kg
= 41.06 ton(y) Q = EQ
= 41056.94 kg
35191.6663
41056.94402
Perencanaan Perletakan 126
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
127/161
= 41.06 ton
Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal
1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :
Vmax = 1 488773.1 +
= kg
2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:
Ha = Pgempa longitudinal= (x) Q= 17595.83315 kg
3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:
Hb = Pgempa transversal= F (y) Q= 41056.9 kg =
Jadi dipakai Hb = 41056.9 kg
1420312.19
Perencanaan Perletakan 127
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
128/161
KN
Perencanaan Perletakan 128
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
129/161
Perencanaan Perletakan 129
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
130/161
Perencanaan Perletakan 130
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
131/161
Perencanaan Perletakan 131
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
132/161
Perencanaan Perletakan 132
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
133/161
Perencanaan Perletakan 133
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
134/161
Perencanaan Perletakan 134
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
135/161
Perencanaan Perletakan 135
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
136/161
Perencanaan Perletakan 136
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
137/161
205348.5
488.773143
Yg pertama
240825.688 224770.6 58633
1052
b l
x 8 x 8.5
Wpilar
2400 1.0 8 8.5
Kg/cm2
f'c = 30 MPa (dari soal)
I1 = I longitudinal
I2 = I lateral
Perencanaan Perletakan 137
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
138/161
3 257429602 0.4
= = 503017 Kg/m
8.5
3
= 2p
9.81 503017
2.9
tar arah memanjang (dalam detik)
an gravitasi ..m/dt2
al nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah
pilar .. kg
n gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untuk
lkan satu-satuan lendutan pada bagian atas .. Kg/m
2.911 detik
6 (dari soal)
c = 0.06
3 2.6E+08 25.6
= = 3.2E+07 Kg/m
8.53
= 2p
9.81 3.2E+07
0.364 detik
6 (dari soal)
c = 0.07
1059146.3
1059146.3
Perencanaan Perletakan 138
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
139/161
gan daerah sendi beton/baja := 1.0 F
= 1.25 sampai 0.025 n
yang manahan deformasi arah lateral
g bagian yang monolit dari jembatan
dipisahkan untuk expantion joint yang
saan bergerak)
g dan baja BMS tabel 2.14 hal 2-51
mbatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari,
pada jalan raya utama atau arteri,
atan dimana tidak ada rute alternatif.
c s2 5011.68
Koefisien dasar geser gempa
faktor type bangunan
faktor keutamaan
berat total nominal bangunan
gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau
4 wd
4 0.25
4 wd
4 0.25
488773.1431
488773.1431
Perencanaan Perletakan 139
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
140/161
2 465596.3 + 1.2 288.66
= 1420.3 ton = 13933 KN
172615.12 172.6151
gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)
41056.9 kg > 6.25 ton = 6250.0 kg
402768.621 402.7686
Perencanaan Perletakan 140
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
141/161
Perencanaan Elastomer
> Durometer hardness IRHD 70
> Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1
> Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1
> Panjang Perletakan, a = 650 mm
> Lebar Perletakan, b = 650 mm
> Tebal selimut, tc = 16 mm
> Tebal Lapis Dalam, t1 = 15 mm> Tebal Pelat Baja ts = 5 mm n =
> Tebal total elastomer, t = 97 mm
> Side Cover thickness, tsc = 10 mm (berdasarkan BMS tabel
> Luas denah total karet, Ar = 396900 mm2
{ (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }
a = 650 mm
Pelat Baja
t =
Elastomer
Ha
b = 650 mm
HbKontrol Elastomer
Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)
S =
P te
dimana: Ar = Luas permukaan terikat
P = Keliling Permukaan terikat
te = tebal efektif lapisan elastomer
= t1 = 15 mm ..untuk tebal la= 1.4 tc ..untuk lapis se= 1.4 16 = 22.4 mm
Perletakan Laminasi, 4 < S < 12
S =
2 630 + 630 15
= 10.50 ..Ok 1!
Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)
> Regangan Geser tekan escHa t
da =
Ar G
Hb t
db =
Ar G
dimana :
da = db = simpangan geser max. tangensia l pada permukaan
tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakan
struktur dan gaya tangensial.
396900
Ar
Perencanaan Elastomer 141
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
142/161
Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikat
G = modulus geser
t = tebal total elastomer
Ha = Pgempa longitudinal
Hb = Pgempa transversal
17595.83315 97da = = 3.58 mm
396900 1.2
41056.94402 97
db = = 8.36 mm
396900 1.2
Aeff = Luas daerah efektif perletakan ..(Berdasarkan BMS pasal
da db
= A 1 - -
a b
3.58 8.36
= 396900 1 - -
650 650= 389606 mm
2asa
Vmax
ec =
3 Aeff G 1 + 2 S2
=
3 389606.0008 1.2 1 + 2 10.502
= 0.0046
esc = 6 S ec= 6 10.50 0.00457
= 0.288
> Regangan Geser torsiesrGaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen =
, maka aa = ab = 0
esr = 0 ..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)
> Regangan Geser tangensialeshda 3.58
esh = = = 0.037
t 97
* Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimummungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah
pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :
Aeff 0.9 Ar 389606 0.9 396900389606 > 357210 ..OK 2a!
dan esh 0.70.037 0.7 ..OK 2b!
* Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan
berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:
2.4 2.4
1420312.19
Perencanaan Elastomer 142
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
143/161
esh + esr + esc =G 1.2
0.037 + 0 + 0.288 2.19090.325 2.1909 ....OK 2c !
Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)
Vmax 15 Mpa Perletakan Laminasi
Ar
1420312.19 N
15 N/mm2
396900 mm2
3.578514 15 .....OK 3 !Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)
Vmax 2 b G S
Aeff 3 t
1420312.19 N 2 650 1.2 10.50
389606.001 mm2
3 97
3.645509 56.28865979 .....OK 4 !
Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)
Tebal baja ts = 5 mm dengan BJ 44 dan fy =
Syarat 1 :
ts te = 35 3 Jadi yang menentukan adalah te = 3 mm
3 Vmax t1
te
Ar fy3 1420312.2 15
3 396900 240
3 > 0.670971367 ....OK 5 !
Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)
* Kombinasi Beban
H' < 0.1 Vmax + 3 Aeff 0.001
H' = Beban gempa horizontal terbesar
= 41056.94402 kg
41056.944 < 0.1 ######### + 3.00 389606 0.001
41056.944 < 142148.1 ....OK 6a !
* Beban Permanen
Vmax
2 MpaAeff
13919059.46
2389606.001
35.72599 > 2 .....OK 6b !
Perencanaan Elastomer 143
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
144/161
Jadi Elastomer berukuran 650 x 650 mm2
dapat dipakai
Perencanaan Elastomer 144
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
145/161
4 lapis
.8)
97 mm
pis dalamlimut
Perencanaan Elastomer 145
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
146/161
.3.6.1.d)
0
Perencanaan Elastomer 146
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
147/161
240 Mpa
Perencanaan Elastomer 147
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
148/161
Top Chord WF 400x400x18x28
Diagonal BeamWF 350x350x13x13
Bottom Chord WF 400x400x18x28
Trotoar t=20 c
Perkera
25
-35 130 130 130
840
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
149/161
Balok Melintang WF 700x300x13x20
san t = 8 cm Balok Memanjang WF 450x200x8x12
Pelat Beton t = 20 cm
25 (15 - 25 cm)
130 130 130 130 -35
cm
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
150/161
Gambar Sambungan di Joint CS2CS2
S3 S1
d2 = 5.00 P/2 P P P P P P P P
a
A S2 CS1
RA = 4 P RB = 4
l = 5
40 m
DETAIL CS2
S2
P1
S1
a
P3 P4
Direncanakan digunakan :
Pelat Simpul : t = #REF! mm
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
151/161
Dari Potongan a - a
Tinjauan sebelah kiri potongan
Momen yang terjadi ( " -'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekaM = 0.5 P1 - P2 S1 + P3 - P4
= 0.5 -208899 - -28639196 28.63 + #VALUE! - #VALUE!
= kgcm
Gaya Normal yang terjadi
N = 0.5 P1 - P2 + P3 -
= 0.5 -28639196 - ####### + #VALUE! -
= ####### Kg
Gaya Lintang yang terjadi
D = P3 + P4 sin a
= ####### + ####### 0.89443
= ####### Kg
Wplat = 1/6 b h2
An = b= 0.167 #REF! 97.3
2= #REF!
= #REF! cm3
= #REF!
Tegangan yang terjadi
M N
stu = +
Wplat An
####### #######
= +
#REF! #REF!
= ####### Kg/cm2
D
t =
An
#######
=
#REF!
= ##### Kg/cm2
s = stu2
+ 3 t2
= #######2
+ 3 #VALUE!2
= ####### Kg/cm2
Syarat : s = ####### Kg/cm2
##### sijin = 2800 Kg/cm2
B
#VALUE!
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
152/161
A C
40
detail A
5
5
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
153/161
P P/2
B
P
P2
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
154/161
n)cos a S1
0.44721
P4 cos a
#VALUE! 0.44721
h97.25
cm2
#VALUE!
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
155/161
detail B
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
156/161
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
157/161
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
158/161
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
159/161
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
160/161
-
7/30/2019 JEMBATAN noval
161/161