diseño de un cuarto frio para biólogos
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DISEFíO DE UN CUARTO FRIO PARA BIOLOGICOS
tlFERNANDO HARLEY IÍOREFIO NOGUERAJAIIfE GERI",IAN GUERRERO FERNANDEZ
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run¡¡fltrÍ¡n¡l¡iiglqt¡¡m'-,
CAL I
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOIIA DE OCCIDENTES
DIVISION DE INGENTERIAS
PROGRAMA DH IIIGENIERIA IIECANICA
L992
DISEAiO DE UN CUARTO FRIO PARA BIOLOGICOS
tlFERNANDO HARLEY ¡IORENO NOGUERAJAII'IE GERÍÍAN GUERRERO FERNANDEZ
Trabajo de grado presentado comorequisito parcial para optar eltítulo de Ingeniero l"lecánico.
Director:ING. HEBERTH JARAMILLO
CAL I
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOIIA DE BCDIDENTES
. DIVISION DE IN6ENIERIAS
PROGRAI,IA DE INGENIERIA IIECANICA
I992
r6J I, S}HgqzJ
NOTA DE ACEPTACION
JURADO
JURADO
Cali, f'layo de t992
AGRADEC I If IENTOS
Lss autores expresan sus agradecimientos:
A El Ingeniere Heberth Jaramillo, director der trabajo,por su dedicación en tedas las etapas desarrolladas enesta investigación.
A A Produmedihos, cornpañia cornercializadora de vacunas,por habernos confiado este trabajo y por losinvaluables aportes que nos hicieron a ra rearizaciónde este trabajo.
A A 1a organización Mundiar de ra sarudr por habernossuministrado inforrnación variosa que contribuyó a laconcretización de este trabajo.A Los profesores que en el transcurso de nuestra carreranos brindaron sus conocirnientos.
A A todas aquel las personas que de une u otra formacolaboraron en la realización del presente trabajo
DED I CATOR IA
Dedicó este trabajo a mi hijo Juan Sebastían y ami esposa lfartha, a mis padres Jaime y Aura, y amis hermanos porque el los confiaron y merespa ldaron .
Esta meta es un poco de cada uno.
Jaime Eermán.
El esfuerzo que presentó la realización de estetrabajo se lo dedicó a las personas que másconfiaron en mis capacidades y me respaldaron enlos momentos más dif ici les, A rnjs padres LuisAlfonss y Teresa y a mis hermanos.
Fernando Harley
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TABLA DE CtrNTENIDO
INTRODUCC ION
1. BIOLOGICOS
1.1. HISTORTA
L.2. BASES INI"IUNOLOGICAS
L.2.L. Estudio Inmunológico
L.2.L.L. Los Macrófagos
L .2. L.7. Las Linf ocitos
L.2.7. Dinámica de la Formacion de Anticuerpos
L.2.2. L. Respuesta Primaria
L .?..2.2. Respuesta Secundaria
1.3. IÍODO DE ACCION DE LAS VACUNAS
I.4. POR OUE ES NECESARIO VACUNAR
2. CBNSERVACION DE LAS VACUNAS Y CADENA DEFRIO 15
2.L. TEIÍPERATURA ADECUADA PARA LA CONSERVAtrIONDE LOS BIOLOGTCO5 15
2.2. LOGISTICA DE UNA CADENA DE FRIO L7
2.3. TERFIOSENSIBILIDAD DE LAS VACUNAS 19
Pá9.I
5
5
6
6
7
a
9
9
10
11
13
2.4. LA HUIIEDAD RELATIVA EN LAS VACUNAS
2.3. VACUNA A COI\¡SERVAR EN EL CUARTO FRIO
5. PRINCIPIOS TERIÍODINAÍIICOS GENERALES
3.1. TERI'IODINATIiCA GENERAL
3.2. VAPORES SATURADOS
3.3. DIAGRAIÍAS TERIIODINAIÍICOS
3.4. CICLO FRIGORIFICO A COIIPRESION DE VAPOR
Pá9.
22
z2
2s
23
25
26
EI{ UN ESCALONAIIIENTA
3.4.1. Diagramas T-S y P-H
3,4.2. Temperatura de los Fluídc¡s
4. DISEÑO DEL CUARTO FRIO B CAÍÍARA
4.L. SELECCION DEL TIPO DE CATIARAUSAR
27
27
y los lfedios 32
FRIGORIFICA 38
FRIGORIFICA A
40
4B
55
55
56
5B
59
4.2.
4.3.
4.3. I .
4.3.2.
4.4.
4. 5.
4.6.
4.6. L .
4.6.2.
DIIÍENSIONAf4IENTO DE LA CAIÍARA FRIGRIFICA
AISLANTES TERÍ"IICOS Y TECNICAS DEAISLAIÍ IENTO
La Ley de Fourier y la Conductividadtérrnica de las sustancias
l"lateriales Aislantes en 1a TÉcnica deIfríc¡
BARRERAS DE VAPOR
LA HUI'IEDAD RELATIVA
CALCULO DE LA CARGA TERMICA
Consideraciones Generales previas aICálculo
Cálculo de la Carga Térmica de IaCámara de Conservación
38
59
40
4.6.7.L. Datas y Ecuaciones
4.6.V.2. Cálculo de Coeficientes
4 .6 .2 .? . L . Cá I cu 1o Factor de Forma
4.6.?.2.2. CáIculo Coeficiente TotaI deTransferencia de Calor
4.6.2.3. Cálculo de Ganancia de Calor porParedes
4.6.2.4. Cálculo de Ganancia de Calor porusc}
4 .6 .2 .5 . Carga Tota I de I a Cámara deconservación
4.6.3. Cálculo de la Carga Térmica de la Camarade Congelacién
4.6.3.1. Datos y Ecuaciones
4.6.5.2. Cálculo de Coef icientes
4 .6.3.2, I . Cá l cu lo Factor de Forma
4 .6.3.2.?. Cá I cu lo Coef iciente Tota I deTransferencia de Calor
59
6L
ót
Pá9.
62
63
63
65
65
ó5
66
66
67
4.6.3.3. Cálculo de Ganancia de Calor porParedes 68
4.6.3.4. Cálculo de Ganancia de Calor por Uso óA
4.6.3.5. Carga Total de la Cámara de trongelación 69
4 .6.4 . Carga Tsta I de I a Cárnara Frigorí f i ca 6g
4.7. REFRIGERANTES 69
4.7 . L. Refrigerante LZ 70
4.7 .2. Ref rigerante 22 73
4.7 .3. Ref rigerante 5OZ 73
4.7.4. Coeficiente de Comportamiento (COC) 75
4.7.3. Criterio de Seleccion del Refrigerante
5. DIAGRAIÍA DE COT,IPONENTES Y FUNCIONAI'IIENTODEL CICLO DE REFRIGERACION
5.1. DIAGRAI'IA
3.2. FUNCIONAI'IIENTO DE LA CAIÍARA FRIGORIFICA
6. SELECCION DE LAS TUBERIAS DE REFRIGERACION
6.1. TUBERIA DE COBRE PARA REFRIGERACION
6.2. PERDIDAS DE trARGA TOLERADAS
6.2.L. Tuberias de Liquido
6.?.2. Tuberias de Succión
7. SELECCION DEL EAUIPO
7 . L. UNIDADES CONDENSADORES
7.2. LOS EVAFORADORES
7.3. BALANCEO DEL SISTEI-IA
7.4. DISPOSITIVOS DE CONTROL Y ACCESORIOS
7.4.L. CáIculo del Tubo Capitar
8. SISTEÍIA ELECTRICO
4.1. CALCULO DE LAS CARGAS ELECTRICAS DE LACAIÍARA FRIGORIFICA
4.7. SERVICIO DE EIÍERGENCIA CON FUENTEALTERNA
A.?.L. PIanta ElÉctrica de Emergencia
A.2.2. Banco de Baterías
9. IÍONTAJE Y ESPECIFICACIONES CONSTRUCTIVASDE t..A CAMARA FRIGORIFICA
Pá9.
73
79
79
a2
85
B6
87
a7
91
99
99
101
103
105
LQ7
111
LI?
112
113
114
LLb
9.L. ESPECIFICACIONES ADICIONALES A TENERCUENTA PARA EL DISEÑO DE LA CAI"IARAFRIGORIFICA
9.2. PASOS A SEGUIR PARA LOGRAR UN BUENIIONTAJE
10. LA INSTALACION
10.1, PROCEDII'IIENTOS Y VERIFICACION INICIALES
1O.1.1 . 6eneral idades
10.1.2. En cuanto a las Tuberías deRefrigeración
10. 1 .3. La Evacuación
l(l .I.4. Verificación previa aI Arranque
10.2. VERIFICACION FINAL DE LA OPERACION DELS I STETIA
CONCLUSIONES Y RECOI,IENDACIONES
BIBLIOGRAFIA
EN
Pás.
116
118
L22
L22
t22
Pá9.
123
L24
t25
L26
L?A
131
LISTA DE TABLAS
Tiempo de Alarnacenamiento, Temperaturay transporte de Biológicos.
Limites de Tolerancias sin Pérdida deActividad Biológica.
Conductivades de Algunas Sustancias,
Ganancia de Calor por Uso
É.TABLA L.
TABLA 2.
16
2L
45
37
TABLA
TABLA
TABLA
TABLA
TABLA
3.
4.
5.
6.
7.
Propiedades Fisicas de loE RefrigerantesTl
Diámetro de la Línea de Liquido 90
Caidas de Presiones Equivalentes pareun Cambio de 29F en la Ternperatura deSaturación a Diferentes Temperaturas deEvaporación
TABLA B. Diámetro de la Linea de Aspiracién
TABLA 9. Selección de Válvulas y Accesorios
94
9A
106
FIGURA A.
FIGURA
FIGURA
FI6URA
F IGURA
F I GURA
FIGURA
FIGURA
FIGURA
F IGURA
F I GURA
F I 6URA
F I GURA
F I GURA
F IGURA
1,
a
3.
4.
5.
6.
7.
LISTA DE F I GURAS
Origen de los sistemas Linfocitarios
Vacunación : Inmonológica
Sistema de Equilibrio Abierto
Diagrama Entrópico
Diagrama P-H
Esquema Básico de Instalación
Ciclo Frigorifico Básico en el DiagramaT-S
Ciclc: Frigorífico Básico en el DiagramaP-H
Cicls Estándar de RefrigeracÍón
Ciclo Estándar en el Diagrama T-S
Ciclo Estándar en eI Diagrama T-H
Comparación de los Ciclos de Compresiónde Vapor Real y Estándar
Diferenciales de Temperature en elDiagrama P-H
Vista Frontal, Lateral Izquierda ySuperior
f sornetría, Dimensic¡nes Interiores
Es
14
14
2A
?8
2A
30
30
30
34
34
34
35
35
?.
10.
11.
12.
13.
L4.
15.
4L
42
FIGURA 16.
FIGURA L7.
FIGURA 18,
FIGURA L9.
FIGURA 20.
FIGURA 21
FIGURA 22
FIGURA 23
FIGURA 24
FIGURA 23
FIEURA 26
FTEURA 27
FIGURA 2A
FIGURA 29
FIGURA 30
FIGURA 31
FIGURA 32
FIGURA 53
I sornetria de I a Distribución de I aEstan tería
Comportamiento del Aire con Respectoa Ios Refrigerantes
Comportamiento del PoliestiFenoexpandido 49
Diagrarna del P-H del R12 (Diagrama del'fol ier t 74
Curva Comparativa del RLZ y susustituto 78
Diagrama de Componentes, Funcionamien-to y su correspondiente diagrama
É
43
47
Entalpico
Abaco, Selección de Tuberia -5 mts-
Abaco, Selección de Tuberia -5 mts-
Abaco, Selección de Tuberia -E mts-
Selección LongÍtud del Tubo Capilar
Factor de Corrección de la Longituddel Tubo Capilar.
Diagrarna Eléctrico Unif i lar
Paneles Cornerciales HermÉticos
lfontar el Piso
Colc¡car paredes y Suplemento dePared Divigoria
Colccar Pared Divisoria y Techo
Sistema de Ensarnble
Montaje Terminado de la CámaraFrigori f i ca
81
92
95
97
L@
110
115
118
119
119
lm
lm
121
LISTA DE ANEXOS
ANEXO 1. Vadernecun sobre vacunas aconServar
ANEXO 2. Catálogo de unidades condensadores
ANEXO 3. Catálogo de evaporadores
ANEXO 4. Catálogo de válvulas y accesorios
El proyectt: consiete
frío especial para 1a
(vacunas y sueros).
RESUIfEN
en el diseño
conservecién
y cálculo de url cuarto
de productos biológicos
Dentro de
determinar:
las caracterÍ st i cas especia I es debe
El cuarto perrnitirá: eue después del retiro del fluido
eléctrico, pueda conservar los biológicos durante un
periodo deterrninado por el estudioo y experiencia de
Prodr-rmedihos (compañia produrctora y comercilizadora de
biológicos, rnotivadora del proyecto.
El cuarto contará con varias divisiones que permitan
dif erentes arnbientes y temperatl¡ras en cada una de ellas.
EI cr-¡arto contará con una dívisión especial que perrnita
hunedad relativas bajas¡ eue serán deterninadas por el
diseño; e información aportada por Produnedihos.
i NTR'f,DIJCC i C'\i
i:t I digeño Be un cl¡arto rr-¡o o carnara rrrc¡sr'¡f ica surüi,¡ oe
Ltrra nPtrestEaé cle 1a csmBañia Prüoumectrhss comerciei rzacgr¿
Be oroi€g.t.ccs i'yacun,aE y sLtergsr. i.¡ogotroE actr,Glmgs ei
E€,rTrA Csmtf tesLs Ge eracio BClr r¡uitipie= razErreE. .:_J í!(]5
ü]-fr,Cl5 CLleritA que erA Urr Br-C'yECt'cl eue e>:IOl.A ,TrLtCrra
re5Bcln5gtrrlrots,.:r r.:crr ei Erroc:uctLl a msne-iar-¡ 2i Exi=te¡r en
'J.';ismora muy Bt:traE por nc: oecir üL¡e una sc:ia. cámara=
rrrgcrr-rf icas especrai rza6as ef-t cc]nEervacÍ(fn oe oit]iücLtros.
Esca ge r''race er-r nelierag corrrerctaiÉs Etrr el 6eblEtr ctfncror
oe remperár,urü y sarámetrosi -si En ei oiseñs oei cL¡arEB
Ir.-t-erviene irna oe ras rámas Ee ia tntrenterra mecánica ma5
aoas:s¡r;rrrt.e y ñcr.L¡eirzaoa: ia transferencia 6e caigr.
'r trofns rferf EaBamss. et trrrrrrer ob=tacuis iue la tai ta oE
ir'rr=rrrre.crr:n t:ioi rtlqr-aTrca Ée ias camarag especraie= Dardr
ptgiBglcrJE, i',¡ure=f.t-.J trrimer Bascl rue ]r 60ncte ei E)rBDiema
i'uera mas cr¡trcc: ei rrtjspitai úepartamentai. ar DIEB de
PeOrai'rr¿¡ 1z lfaterri]33ú, Fli ir rros atenÉró ia Enrer-mera -'ief e
ELre nilS c(]|Rento ile iuE cuicaclos oei rnanejB cte ia5 vacunds.
¿
cle tos rlesocls Que se tomaoan Bor ia terfnosensicr iioaci de
ias vacuFtas y io que nos trareclc más del:.cá6ü f ue que no
i-lAb:.r un mÉtBoo vtsua i oe deterrninar- ei c¡ererrero cte i a
vacLrna -peroldd de p(]tencia i¡r¡lunoiógrca- por causa cle st-t
terrnosengr bi i idad .
Este' aspecto nc's cornprornetió rnás con el proyecto. Luego
visitarnos ia secretaria de saiu¡d donde nos enlreearon ios
pararnetros n¡nimos a I levar trara ia cadena de frio. Estos
trarámetroE estaiJan def iniclos por j a úrganrzacion
Panarnericana rJe la salr-¡d y ¡a ürganrzación Flr_rndiaj de la
Sail¡d. visitan¡os. enttrnces el cllarto fr¡o de la Secretaria
oe Sair-rd ubjcado en el Hospital flepartarnentaj. dei cual
padernos decir ahora qt-¡e cLrrnpiia sólo rTlrnirnanente con dichos
fiar'árnetrc¡s. Este fr-¡e el seeLrndo oErstácr_¡lo: los cu¡artos
rriosr eLlp conservan ias vacLtnasr pFr sL¡ rnayor¡ar no pasan
cie ser srrnpies neveras cornerciaies.
Vtenoc¡ qLre i a j.nf ormacion prirnaria se originaoa en i a
Organización Fanarnericana de ia 5alud. visitarncs sr.r =ecie en
Bagotá Ir,E. y sL¡ biblioteca. flicha oficina contaba con
Elarárnetros rnL¡y generaies sobre la congtrlrcción del cL¡arro
f rio y sa rnl¡chc' sc:Bre i as vacLlnas y sLr accr.on. sin
ernbargB, al ii nos enviarcln, pr-evia alltorización. a naEllar
cnn el Ingeniero y FrcrÍpsor [.ar l crs Dierol f . en i a
J
rjniversiead Oei Vai ie que actLlaimente c|rrige un prcyecEo
sglBre tráffiara= f rrgorif itraS Para conservacion Ée \/aCurtas' con
energ¡ra SOiar y unlge errtrdad eFt SUramerica qge Cuenta COn
ei respaldci de Ia organizacrón ffundiai cle la saluo trare
pstutrrgs y ensayc]s rel acionaOO= trgr¡ I a cadena cte f rig.
A rai z Ae esta r¡isita cünscimos tclóa una estanoarizacrÉn y
r-,ür-fnas ce 1a Organlzaciorr ffurnoÍsl de Ia SaIud en cuanto a
fcrncisnamients. prccedÍmientos y enEayoE de cámaras
rrigorif.rcaE y cüclena Be frio. Estanoarlzaclgnes qL¡e
obiigat¡3riamente e5¡an invoiucradas en e5t6r traUajo y gLle
tritaremos permafientemente dentro de elia.
Pcf,raieiamen-,e a esta in.¡eSttgAtrien. empeZamgs A recoger
tribI icgraf ia en tsrne rr lss ci rseñes normaies de cua¡.tc:S
frios, g,i=tefias utiiizao05, y Drincipios 6e refrigeraciÓn en
generai.
Real izamos tambrén vl.sitas a cLtartos f rios especial izadcrs
Oel CIAT eL¡e nos afianzÓ algLlncls crlteri05' por cuanto 1a
riglrrcrsiciad e'n la vLgilancia de parárnetrcrs taleE comcr ia
hr-¡rnedar: relativa, ternperatLlrar nermeticidad y constrLlCclÓni
visrtarnos tambiÉn a Refricotd. trompañia especiaiizada en
cOnsT,rt-tcclen de trL¡artos donEie cOnctcirnOs de I a teCn¡ Ca de
constrlrcciÓn'/ eneamhle de cárnaras mctciltiares.
¡+.
Err B9tt m.l sma perSpecI.]-vsi cJOnog ya tEnr.SrTr(fS rlna loea fnaE
t i ara oe i c¡s trar-amE?tl-Lr= uue tná5 Ltetr'errafrrcf I trcrr=er-var er-r
ilLtL15tr-Ci C.L'i>en(]r Vl-=l.tAmCS :/ nOg entreVfst¿ifttgs trOrr ei
InBL.trrero l'ieraniccl Rar-¡1. Fi.iiqaf-in. úirectclr clel DetrartamentLl
oe lngenierra. e=peciar rzacrc en trgtecnoiogra cle ia
cclmFafirá uaver-iam oLte nCfg apclrtB ios úItimss cBncegtos
srácticos pdra un eiseñc: io m*s óptrmo posiBie.
Egte añe cp in'¡esrrgacicn, ..,i.srtás, reccpi iaciÉn op
bitli rüoraf ra y apl r caciÉn se i as ciencia= termicd= rra oaclcr
ccmc: resuitada la =iouiente tesrs.
T. BIOLOGICOS
Este capítuIo explica
quÉ son los biolégicos
objeto de estudio
frigori fica.
muy general
y sueros) los
diseño de
como actúan y
cuales son el
la cámara
en forma
( vacunas
para el
1.1. HISTORIA
Edwar Jenner en 7796 realizó 1a primera tentativa de
vacl¡nación sistemática contra la viruela.
Al haber descr-¡bierto y apl i cado ¡ por primera vez , I a más
provechosa de las reacciones crLtzadas, él estaba lejos de
sospechar las finezas de la inml¡nologia actual.
se ha necesitado Lln siglo pera poder abordar y cornprender
el problema de la vacunación gracias a pasteur. Este
ri¡l timo ha denostrado no solanente el origen de las
enferrnedades infecciosas, sino tambiÉn que se podía
6
proteger contra el las por 1a inyección de gérmenes
atenuados que determinan una enfermedad benÍgna inaparente,
dejando una inrnunidad activa sól ida y durable.
Realiza el primer tratamiento antirábico cen una vacuna
cultivada st:bre méduIa de conejo, habiendo hecho ya sus
pruebas en el perro,
En 1E}96 t*lrigh experimentaria en el hornbre la primera vacune
muerta antitífica, y en 1915 t¡JidaI sugiere el empleo de una
vacunación triple asociado aI bacilo de Eberth los bacilos
paratificos A y B, en 1884 Koch descubre el embrión colera.
Ramón descubre Ia anatoxina diftérica, luego las tetánicas¡
Calmette y Guerin la BCC.
Pero hay que esperar hasta L949 que se hicieron cultivos de
virus sobre células de origen sírnico o hur¡ano por Enders,
t¡lel ler y Robbins, para que la esperanza de una prof ilaxia
antiviral cobre forma.
1.?. BASES INMUNALOGICAS
1.?.1. Estudio Inmunológico. Las vacunaciones se han
beneficiads estos rlltimos años de los recientes progresos
7
oe ia inrnunoiogra. Lss metranisrnes de inmunidad aciquirÍcios
despuÉs de ias vacunaciones antiviraies son sernejantes a
las que utiiiza ei organismo contra Ias afecciones vrraies.
Lá introducción de un antigenc En ei organÍ=ms ctesencaoena
una respuesta inmunlEarra que pueop ser o humoral. ceiular
s de ambc¡s, La respuesta inmunitaria supone de parte ciei
sis.terr¡a inmunr rario un reconocrmiento de 1a sustancia
ar'tigen.r y ia seiección oe un cierts número cíe céiulas
inmunslóqicarnente üBfiDetentes. aptas Dara organizar ci ichas
restruestas,
Dicho de modc¡ esgr-remático. cios tipos de célr-rlas intervienen
en I a respuresta inrnunoi ógi ca : I os macróf agBs y I o=
I infoci tos.
1,2,1,1. Los I'lacrófagos, juegan L¡n papel importante en
ias respuestas inrnlrrritarias, tambiÉn en la diqestion del
antrqeno (fagocitcrsrs, y slt presentacrón a los linfocitos,
cctmo tarnbién en ciertas reatrciones de citotoxicidad.
Los rnacrof agDS intervienen prácti carnente en todos i os
ni vei es cie i a respuesta inrnunol óoi ca ,
Sorr capaces cie trans-forrnar antigenos pára hacerios
reccrnotri bl es For I as l rnf oci tos B.
I
lntervrnien6o comgCoopera entre iog
moderadores de di
linfocrtoE T y B
cha cooperación,
1.?.i.
celul
B que
Fueclen aciemás ser citotó¡licos e inhibir ia
muitiplicación de la cÉlr-rias 1.. {l..iiier = mataosr). Ei
mensaje sacjo per Ios macrófagss es captáds por los
ij.nfocitos cuyas cÉir-¡1as rnacires se encuentran en ia
mÉduia oseá.
Los t-in-focitos, Aseglrran la inrnunidad especifica
hlrrnoral. hay dos categoriasl los linf ocrtog T y
a vez se cl ividen en más categorias.
.7.
aro
ai
Los Linfocitos T son responsables de la inrnurnrdad por
rnediacrón celular que está en el origen de los procesos cie
h:. per=ensr bi I idad retardada , cLryo ej ernpl o c I ási co es l a
alergía turberclrl ina.
Las celL¡1as T no scln porEadoras ni secretan erandes
cantidades de inrnr.rnoglobulina y¡ desde el punto de vista
i.nrnlrnológico, actiran por contactos celulares directos. Al
contacto con los antígenosr sÉ FroclLlce Lrna actrvación de
los I iniocitos T ci ivrdiéndose, ciando nacimiento a j as
célr-¡las h:. jas. l larnadas celulares.
s
Lt:s linfocitos B son los meduiares en eI hombrer proliferan
bajo ] a inf iuencra oe Ios estrmuic:s antigénicos que
cBnclucen a ia f ermaclÉ'n de antrcuerpoe especial rzados en la
sintesrs y ia excresión de inmutnoelobulrnas o anticuerpos.
Los plasmrlcitos secretan y I iberan, según el caso,
diferentes tipos de imunoglobulinas, Las inmunoglobulinas
sün pera atenuar Ios efectos que prodLtcen Ias enfermedaoes
una vez se presÉnten, pará que f'10 sean tan nocivss y sean
ment:s severas las trc:nsecuencias.
En Ia frqura L pademos ob=ervár ur, esquema del origen cte
lss sÍstemas I infocrtarios.
L .7.7. Dinámica cie Ia FormaciÉn de AntÍcuergos. La
inyección oe uná vacuna con I Ie.¡a I a producción c'e
anticuertros despurés de un periodo de latenc:_a más o mer,os
prol(]n-eado. La respuesta e5 partrcularmente rátrioa e
intens.a ciespuÉs cie ia inyección de refuerzo.
1 .2.2 ' L . Respuesta Prlmarla. Ec:n Ias observadas c,esBues
.:e 1a primera rnyeccion oe vacunar per oposicion á Ias
reacc:.enes secLrr¡orr-las r que se observan Iueco c'e i a
repetición de ias inyecciones. También se oBservar¡ tres
g¡@#:-'q .'
!... "".,ti
Iii*=.*--- "-.------' -J
1ü
treriodos,
Periodo de Latencia. f¡u¡e se sitúra entre la inyección
cte vacLtna y ja aparrción de los anticLrerpos séricos,
Este periodo varia de acuerdo al sistena rnrnu¡nrtarlo
del sujeta y de 1a forrna de1 antígeno r-¡tilizado.
Ei periodo de crecirniento. Los antjcuerDos crecen de
rno6o extronencral , al canzancio el rnáxirno en Lrn tiernpo
varJ.abie de 4 dias a 4 sefi)anas. Para la toxlna
tetáni ca cl di f téri ca es de S spr¡Bncf s y de Z semanas
para vacLtnas m.t croDLanas,
Ei periurdo de drsrninurcrón. Después de alcanzar ja
rnáxima tasa de anticL¡erpos declina, primero rápida y
lr"regcr lentamente, E1 periodo de dismirturción es más o
menos largo aLrnqLle oepende de la ca jidad y cantidad de
an t i cr-rer pos ,
l-2-2-?. Respuesta secundaria. La reintrodu¡cción del
antigeno ciespr-rés de l¡n I apso cenveniente produce l a
respLrestÁ seELlndarLa qL¡e se caracteriza por ja aparjción oe
lcrs anr. lcLrerFos especrficos. La tasa rnáxrrna de anticlrerpos
se aicanza en algurnos dias, 1a fase cle cirsrninlrcj.ón es mas
proI errgaoa.
I1
La impertancra de ia respuesta secunciaria se debe a ia
presencia cte una poolación de lrnfocitos con rnemoria. que
gon eetirnulado= por ias molÉcuIas ]nmunóoena, este fenórneno
e:,lrste en los dos tipos de I inf ocÍtos T y E. La memoria
inmunslógrca persi=te mucho tremtro er] eI hombre, Ver
figura 2.
i, . i . FiODB DE ACC I ON L¡E LAS VACUhIAS
La vacurnación eE sugerior ul
duracion de 1a trrotecciún que
err fueQE urf pretreso actrvo que
sntr cuErtrBS circu i antes y
Ia sereterapi.a debido a ia
Freporciona, pues eila pone
cemprenoen, ia presenc:.a oe
oe I infocitos erectores,
drstrenibie= inmediaramente el traso oe un contaoio
lr i ter i. c¡r . Ei ia implanta un sistema inmunolóqico
sersibilizade, re=porrcie de tnmediate a Ia aqresión cie un
nuevc) oermen.
En general se cii=trngL¡en 2 tipos oe vacunas:
i-. Las Vacunas bacterianas
-r. Vivas atenuadas: BCG
b. l'luertas: trt:quelucñe, tifoidea. cóiera
c. Anatoxinas: difteria. tÉtanos
d . Foi isatráricíss. meningococos. neLrmococos
2.
LV
Las vacunas virales
R. Vlva= aienuadas: poiisrneiitis ioral ). rubeoia,
sarampión, Fapera=, fiebre amarilla,
b. inactivadas csrnpletas: gripe, poliomelitis. rabia.
c. Inactivaoas trorr fraccion ant.1 qena: hepatitis B.
Las vacunas bdcterianas prov(]cán ia aparrción cie rnúl tipies
antitruerpt:s, entre lt:g cuaies ge encuentran ias ogsoninas.
Esta vacurra tiene una acción coadyurvante,
Lcr E.c.G. provcltra una inn¡unioad cie tÍpo celular sin
antitruerpos circuiantes titulares se asocia a una
íripersensibi l iciad retardada que se aFrecra por la aierora
a la tubercui ina.
Las vacL¡nas vi ra I es . I a vacL¡na
antigua. Este virus inoculado en
inrnuniciad contra la virlrela. debroo
trrLlzacia entre los virLrs.
Las Btras vacL¡nas viraies
i rrrnl¡n i dad hlrrnora i con
c i r clr i an tes . Las vacLlnas
cr j as nasa I ers . adernás de
L¡rla i nror-¡n i dad de 1 teJ
antivariol i ca 1a rnás
el hornbre provocará i a
a Lrna acción anticénica
ate,nlracias tr vivas deterrninan Lrna
prodlrccrón de anticLterpos
como la antipoliomielitica bucal
la inrnl¡niciad humorai, prodr-rcen
ido iocal con produrcció¡¡ oe
r_3
inmunoglsbulina i igA) .
1.4. POR GUE E5 |\¡ECESARIO VACUT.IAR
Las errfermeoades infeccissas matan e dejan secuelas
permanentes a muc_hos niños.
lfuchas cle ei l as no r,]enen Lrr, tratamiente veroacieramente
eÍrcaz. Ferc¡: Fúr gtrs iaoo. Ias vatrunacienes BL¡ecien
proteger ai l.nol'vr6uo csntra aiguna= enrermedacies
irrfeccicsas. inclu=s sescie antes eue,est,;s se nayan Duesto
en contacto con ei.
Las estadisticas sorr eiscuentes er, Ia necesroaci de Ias
vácL¡rras: en eI murncjs 5 mii lcnes de, nÍñss mlrererr cacia año oe
urra enf ermeciaci rlue pedria haberse e'¡i tado tron I a
vacunación.
Apenas 1()7. de Ios niños ciel rnundo strn vaclrnaclos atrtLlalrnenre
en iorrna correcta,
L4
/trPtns?rúct ilts Pn0frucT0nEs
0E trr¡Muiloct 0nUUr{Aslrt{MUNt0n0 ilt,MonAU
mÉour¡ úsr¡
ne¡ccrún oE trMUiltoAo¡on ¡¡rnlac¡6il cEt_uL^nliltltn srilstBtUoAD nF.IAn0A¡r^, tftMuinuAu lrclnAflsrEREilCt^ L
los Sistemas LinfosFIcURA 1. 0rigen de i tari os
15
t ^Nfír¡rnnv^curu^Tonro
/\
Mncn0r,lc0
uilF0c!r0 I
P[ASMOCITO
IAIITICUERPOStsPtcrFtc0socL AililGEfi0l
G
il,lE
0
z'ctIJ
2=ctKct
FIGURA 2 Yacunación: Inmunológica
2. CANSERVACION DE LAS VACUNAS Y CADENA DE FRIO
Para que las vacunas sean eficaces, hay que conserver su
actividad desde el rnomento de su fabricación hasta el de su
utilización. Una vacune que ncr está conservada en buenas
condiciones, t rescer Do protege e los niños de la
enfermedad contra Ia cual se vacuna.
Las vacunas son vulnerables, ciertas de ellas contienen
crrganismos vivos que deben ser mantenidos a une temperatura
adecuada, mientras que otros se destruirán a una
temperatura demasiado baja.
2.L. TEIIPERATURA ADECUADA PARA LA CONSEVACION DE LOSBIOL06ICOS
Dependiendo del tipo de vacLlna y su período de
almacenamiento, las vacunas están norrDalrnente a dos rengos
de ternperatllra: Lrno de conservación de +4oC a +8gC y otro
de congelación de -?OoC a -259C. Ver tabla 1,
Dichos rangos están acordados con las estandarizaciones
l6
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!/
El-lCR y ElriiR rje ia ürganizacrcn l'lundrai oe Ia Salud
l'1üi i.iole= f actores rnter-vierren err
i as vacunas : Las moci i f r cac ic,nes
soBreEeds ia termosen=rbiiÍdao
múdifrcación de la temperatura de
el problema esenciai más dificil
ia cie=naturaiizaciún oe
del pH: ra 1uz, pero es
cie i as vacunas y la
csnservac:.on qLre pi antean
de resolver.
La cadena cie f ríc:. clratri.as a ia cuel ias vacunag sorrser-vün
su act.ivrsad, nt: Es ssl amente una =urcesión cie cepóEi ros y
oe recipientes ref rlgerados, cie ca jas isotérrnicas y de
nevera= portáti ie,s. sino que impi ica tambiÉn etapas
intermeciia= aseglrracias pc,r ios transportadores, ios
acÍr¡inistraocres cíe prBgramas, ic:s csmerciai izadores y ios
vacunaoBres.
2.2. LOGISTICA DE UI{A CADEh¡A DE FRIO
Hay truütro etapas en ia elaboración de una iogistica cie Ia
cadena cie f rio.
La elección de un sitio de alrnacenarniento¡ pará elegir
el sitio cie airnacenarnjento de las vacLrnas, hay qL¡e
tenerr en cL¡enta. no solarnente la fuente de enereia
dela cu¡al se dispone teiectricidadr gas o petrojeo);
i8
sinB tambÍÉn iss meoros de mantenimiento ciisponibies
y de I persena I qLle se ocupará cÍe I deposi to .
La eleccrón del rnétods de ciistribución de vacunas.
Csn stscks reciucides. ia= vacunes cc¡rren menos riesoos
6e ser oañadas a continuación de una averia del cuarto
frrgorifrco. Una distribución más frecuente permite
dÍsminui-r Ios rieseos de vencimiento cie las vacunas,
Ei aprsvisisnamrento en vacur'aE se puede hecer
directamente ai centro de almacenamients o gueden ser
entregados en ltls centros que ciisponen de medios de
trsrrrsevdcisn. EI ri tmo de distribución depende cie I a
distancia a recorrer y de los medios de transporte
disponible.
Ei cál cr-rlo de la capacrdad de depósito. Está basado
sobre la freclrencia de las distrjbuciones, st:bre el
núnercr de ciosis de vacL¡nas urti l izadas durante Lrn
periodo deterrnrnadoo sobre I a irnportancia del stock de
reserva y del material friqorifjco,
La eiección dei rnateriaS nece=aricr, Fefr-igeradere=
reglarnentados DBr la organización Flu¡ndial de la salu¡cl
tg
i'), aciaptado= a las cirtrunstancias y a 1a energia
disponible {eiectricidadr eds, petróleo, etc, ), cajas
isstérmica=r acumuladsres de frió que serán elegidos
en función ciel voiumen oe vacunas a cgr-,servar- y a
transportar.
2.3. TERÍ'IOSEIVSIBILiDAD DE LAS VACUhIAS
se destaca ce un estudio de la oroanización l'lundiai de Ia
Salud E.obre 1a estabitidaci de las vdtrur¡asr eue las
anatr=xinas tetánica y dÍftÉrics str'r-' Ios más e=tables.
seguidss por Ia vacuna c(fqueluchosa assciacia á Ia vacuna
dif tÉricatetanss. iLrege por la vacuna poliornelitica
inactivada, ia BCG litr,filizacia, la vacuna sarampionosa y ia
vacuna pol iomel itica viva.
Las vatrunas dÍftérica y tetánica pueden resistir a
ternperaturas tan elevadas coms i7 ec durante varios meses.
mientras que ia vacuria sararnpir:nclsa Iiofilizaoa
reconstituida está estabie únicarnente durante aiounas
hc¡ra=. üiertas vacLrrras puecien ser congei adas durante su
aimacenamienro. se trata esencÍalrnente cie vacunas viraies
de virurs vivss y atenuados i poi io oral , fiebre amari i ta.
Standard Equipment Specifications.,/WHA/EPI- .
!i'I
¿w
ilubéC3i á r paperag. SaramDrón i oero d vece5 sLr
tr(]noicronamiento unrtar-io con ei soivente csntrarndics sLl
cBngeisciú'n, ia *.rrrpoi ia de s:ci.¡ente trclrre ei rie=ec de
e=tal iar dLrr¿rlre ia congelacion. otr-as por eI csntrario.
rrB cieBen : 6B rrl-rrgLrf-rs fnanera. ser coÍ]gel adas ¡ 5e trata Ge
vácurra= inacti.¿aoas, sobre todo absorbidas.
seoún ro= e=tudit:= drri-oidss por Ia organizacrón I'lundiai cie
la saiud se compruetra que ie congel,:ción de ias vacLrr,as
absorbidas i Ims.¡a¡r DT ctr,rl . o Imsvar DT ) truede disrninurr st-r
actividad 'l ctrntrainci rca f ormalmente su uti i lzaciórr. For
otra r i as vacurlas absorbidas congel adas presenEan
particuias c¡rtsnuis=as o en capas á ia ciescongeiacioni
cLtarrdu- están sstrucjidas, trorcrnaor: de una coiurnna cle licuicio
ciaror inci icancio que ia vacuna ha srrjo cengeladar FBr otragarte, Ia expo=icion retretida a temperatura elevada de una
vacurra ejerce un efecto nefastc] acumuiativ(f sobre su
actividad.
Nlrestro proposito es el de que el cuarto frio
ias rndicaciones dichas anteriorrnente.
clrrnpl a con
En tabla 2 se dan ios tiernpo de duración o toleranci.a de
las vacunas dependiendo del grado de temperatL¡rar a eue
estÉn ex Blrestas.
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22
2.4. LA HUI',1EDAD RELATIVA Eí\¡ LAS VACUNAS
Lüs vacunas no Ée ven afectadas por ia humedad relativa
dentre deI cuarto, yd que estas son empacadas en frascc:s
hermétÍcrmente se1 ladss, estando cgmoietamente aisladas deI
medio.
La hlrrnedad relativa en las neveras convencionaies es de un
El{)'¿, lo qLre afecta L¡n pocc ia presentaclón de la caja de
cartón en que vienen i as vacLrnas.
Ei cuarto se diseñó con hLlmeciades relativas entre 7e:7sy.
qLre es i a hl¡meclad a 1a cua I se encuentra el a j re a
ternperatr-rra arnbiente garantizando que las cajas cie cartón
no se deterioren B dpn Lrn rnal aspecto al consumigor,
2,5. VACUNAS A CONSERVAR EN EL CUARTO FRIO
En ei anexo l, detal ]arnos algunas de las vacLrnas
alrnacenadas acturalrnente por ia cornpañía produ¡rnedihos.
3, PRINCIPIOS TERMODINAI"IICOS GENERALES
Refrigerar consiste en conseguir una temperatura más baja
que 1a del medio ambiente inrnediato. En cualquier sisterna
práctico de ref rigeración ¡ el rnantenimie'nto de 1a baja
temperatura requiere la extracción de calor del cuerpo a
refrigerar a baja temperatura y la cesión de este calor a
una temperatura más alta.
En este capítulo nos prclponemos retornar algunos conceptos
y procesos fundamentales termondinámicos usados en la
refrigeración.
3.1. TERIÍODINAÍ'IICA GENERAL
Consideremos un sistema abierto (Ver figura No. 3) en el
cual la unidad de amasa del fluido sufre una súbita
transformación de 1a condición de equi I ibrio 1,
(caracterizada por valores definidos de los parámetros
internos, tales como presión P1, temperatura T1, volumen
Vl, entalpia hl) a otra condición de equilibrio 2t (P2, T2,
2+
VZ , h2 ) . Duran te esta transf orrnación e i sistema puede
intercambrar calc¡r ü y la trabajc: L con el medie exteric¡r.
De=preciarno= Ia "¡ariaciones se energia cinÉtica y
potencial.
Err e=te caso, el prirner principio cje 1a termodinárnica nos
di ce
412 = h2 hl + L12
El trabaJcr obtenido del sisterna iexpansióni viene dado por
1a drsrninl¡ción de entalpra¡ ei trabajo donde el sisterna
{cornpresión) trcrrresponcie al au¡rnentcl de enta}pia.
Si no hay ¡ntercarnbrc de trabajo, entonces
Gi12 = h? tr1
El caic:r, obtenido de1 sistenra, o bien surninistrado al
sistema ccrrrespcrnde a la variación de entalpja.
En clranto al segundo principio de la terrnodinárnica, reslrlta
qL¡e para L¡n proceso de cornprensión o de expansión. qt-rp en
la rnayoria de ios casos puecie considerarse adiabatjco, hay
dti./T = O; se da Ltn al¡mento de entropiarplresto qLre Ias
pérdidas por razonarniento, es decir las irreversibrlidase=
;5
nL1 9ün nurtcü csmpieEamei'¡te e.\,itc1 ifie5. LAS CBmpr-e5iGne5 y
ie= e¡:Ban:;rsnEs, :.seentrúprc¿rs retrrÉsentJrt ei caso ideaj.
3.2. i,'AFORES SATURADOS
rln ia tecnica ciei fris, l*= fluioos frresrrrrct:s Erlrr
utiirzaúüE en l:a zBna dolrde se ';ransforman ies iroulgos a
vdpüres i. vlcevE,rEa. es la zona úe vapÉr saclrraoo i Irquioc:
en trreeeñcra de vápor- err equi i icrÍo) . Este carnbic¡ oe iase
Ee i iama vaFc,rizacien ), ei caior ansorbicis por- ei
r-efric¡er-airr.e errl este canbis oe rase a presiÉri y tenrperatLrra
cüngtflrrie sE oenc¡rrrina ''caic]r igtente cle vaporización r r I
q,-re tiene luqar er-r ct--rnocios c¡.ciú oe compresiún de vaF¡r:r y
oef rn ios cclr¡o
r = hs hi cioncie hs entalpia de vapor seturacio
hl entalp:.a oe iiquricio
SAtL¡rAOO,
Ei v'alor cie r dt=mirrlrye s1 ia temperatt_¡ra trrece y se reoutre
a cerEl a i a ternperatlrra cri t i ca Tc, Los vapores sátLlracjos
están gobernados rJGr Llna r-egIa i.nrportante; la presrón es
fl¡nción s'oi arnente dp I a i.ernperatL¡ra. por I o tanto,
r:crrrtroiando Ia presrórr ala que se reaiiza ai vaporización!
E,e regrria ia temlreraturra dei proceso.
26
3.5. DIAGRAIÍAS TERIÍOD INAII I COS
En general se considera eI sistema constituido por Ia
unidad de masa de un fluido en el cual ncr hay reacciones
quimi cas.
Una condición cualquiera de equilibrio det sistema puede
entonces definirse por los valores de dos parámetros, a
el egi r entre presión P , tenperatlrra T , vol ürnenes
especificos V, entalpia H, entropia S,
Esto nos lleva a la gran ventaja de utitizar los diagrarnas
ternodinámicos en los cuales uno puede trazar las
transformacioDes de lrna o otra condición de equilibrio que
el fluido ha experirnentado,
Los diagramas nás l¡tilizados en la tÉcnica del frio son¡
diagrarna t-s o entrópico
diagrarna p-h
En la figura 4 se representa el diagrama entrópico : se ve
bien el aspecto de las líneas a p=cte, v = cte, etc,
cLtrva I írni te, de f orrna de cernpana , cornprende I a zona
satlrración.
E1
E1
La
de
Ls
l-Id
7t-
zc:na :.zquierda represerrta Ia curva de I iquicis saturado;
rama cierecha representa ia curva de vapor saturado seco.
En Ia figura 3 Ee representa ei diagrama p-h : en general
1a presión p en las ordenadas es en escala logarítmica.
También se ve aqui ia curva limite csn las dos rafl|as que se
unen en el punto critico.
En este diagrama! como er¡ eI precedente, une veporización
o csnden=ación del fluido se representa pclr una linea
hsrizontal ya que se trata de une transforrnación a
ternperatura y presión constantes.
Es evidente. err este diagrama, la ventaja de tener ia
entalpia en uno de los ejes, Io gue permite Ieer muy
fácilr¡ente las cantidades de caior y de trabajB eñ juego.
3.4. CICLO FRIGBRIFICO A COIÍPRESIOT\I DE VAPOR EN Uh¡ESCALOI"¡AI,1i Eh¡TO
Es eI ciclo más lmportante desde ei punto de vista
comercial . En este crclo eI f luido se evapora y c(]nclensa
alternativamente absorbiendo y cediendo caIor.
3.4- 1. Dtagramas T-s y P-H. La rnáquina f rigorif ica icieai,
2B
a]l
A,5
il
FIGURA 3. Sistema Abierto
ll="o"t\,?
FI GURA 4. Di agrama Entrópi co
qg s
F
tr.'
,' .r/ ,' ,' ,/' ,' ,
I
Ii/
,'l'ii',i,/ ittt
II
III
/Itl
II
I
II
Diagrama P-HFI GURA 5.
29
desde er pun ts de vista de ia termodrnamica real:.za ei
cicic} inverso de carnot, En Ia frg. 6 se representa eI
esquema cie, instsiacion y en las frgurra= 7 y g eI crcio en
io= ciiagrama= T-S y p-h.
Los prscesc¡g que csmprende ei ciclo sorr:
AB expansión isoentróprca tron preducción de trabajo
Le=ha hb
FC evaporación con absorción de calor ( prodr.¡cción se
frio)
Cio = hc htt a temDeratura To
donde To = ternperatura de evaporación
Oo = e-f ecto f rioorif i co
CD: f,ornpresión isoentrópica con gasto cie traba3o
Lc = hd-hc
DA; Condensacrón corl cesrón de calor
til = hd ha a temperaturra T1
donde I1 = ternperatlrra cje cBnciensación
Cil = caior cedrdo
30
CONDENS.
D(P. COMP.
EVAP.
FfGURA 6. Esquena Básieo de Instalación
FTGURA ?.Cic1oen el
Frigorífieo Básicocliagrarna T-S
Cielo Frigorífieo Básieoen el Diagrama T_S
FTGURA B.
31
La absorción del valor de foco frío en eI proceso BC es el
rlnico ef ecto úti I del ciclo. Todos los restantes procesos
del ciclo tienen corno misión que la energía tomada de un
fscs frio a baja temperatura puede ser cedida a un foco
caliente a alta temperatura,
En el ciclo
variaciones:
La prirnera deriva de
expansión gue pone a
válvula de expansión,
La segunda deriva del
conpresor aspire vapor
standar de refrigeración presentan
la sustitución de órgano de
disposición trabajo, por une
hecho qLre uno pref iere qL¡e
satl¡rado seco -
el
El esqlrerna de la máqlrina y los ciclos en los diagrernas se
rnodif ican y son representados por la f ig, I y 1O y 11.
El ciclo real de cornpresión de vapor no es exactanente,
igrral al ciclo standar ( ver f igura No. tZ) . Las
diferencias esenciales están en las caídas de presión en el
condensador, y el evaporador, en el subenfriarniento del
liquido a la salida del condensador, y el recalentamiento
del vaptrr a la salida del evaporador. A causa de la
32
fricción, la presión deI refrigerante cae y da como
resultado que el proceso de comprensión requiera rnás
trabajo que en el ciclo stándar. El subenfriamiento delI iquido en el condensador es un hecho normal -loscondensadores comerciales vienen diseñados tron estacaracteristice- cuyc¡ objeto es tener la seguridad de que un
1OO7. de tíquido entra en la válvula de expansión.
El recalentamiento det vapor c:curre normalmente en elevaporador -al igual que el condensador viene diseñado de
fábrica con esta caracteristica- y está recomendado como
precaución contra las gotas de I íquido que podrían
intreducirse en el compresor.
3.4.2. Temperatura de los fluidos y los medios.
otra congideración importante a tener en cuenta en nuestrodiseño se refiere a las temperaturas del fluido frigorificoy a las ternperaturas de los medios exteriores.
A ternperaturas normales, la mayoria de ros refrigerantespueden existir como gases, a menos que se sometan a altaspresiones, puesto. que sus puntos de ebultición a ra presiónatmosférica es muy baja, siempre que un refrigerante en
forma de liquido o vapor¡ sE encuentre presente en un
33
sistema cerrado, sin la influencia de presiones externas,
el refrigerante se evaporará o condensará dependiendo de la
temperatura exterior, hasta que I a temperatura que
corresponde a la presión de saturación y 1a temperatura
exterior se igualen y no exista transmisión de calor.
Un descenso en la temperatura exterior permitirá flujo de
calor refrigerante hacia el exterior causando condensación
y disminución en la presión¡ ufi aurnento en la temperatura
exterior causará flujo de calor hacia el refrigerante,
dando lugar a Ia evaporación y al aumento de presión.
3ll
FIGURA 10.
FIGURA p. Ciclo estandar de refrigeración.
Ciclo Estánd.ar eneI Diagrana T-S
FI GURA l-l-. Ciclo EstánctarDiagrana P-H
en el
35
ctC.|
u)J4
E\o.Floo¡{p{
FI GURA I.2..
Brtalpia CaIlkg
Comparación de l-os cielos de vapor real y esta¡¡d.ar.
Caitta de Presi
Cic 1oestandar
Reealentamiento
FTGURA 1.3. Diferenciales de Temperatura en eI Diagra^na p-H
JO
, ie temperatura de Ia cámara fría deSea Tl
Ia que
va por i
To,lTi;
- Ftg. -l-l'
se toma el calsr pard eI evaporador. Ei fluido se
zd en e1 evaperador a una temperatura Te, donde
EXpresamos el f Ir-rjo tÉrmico come;
qo = K.e Ae (TÍ 'Io) = l.:e Ae[Te
dsnde i.le = coef iciente de transmisión de calor
Ae = Ia superfrcie del e'¿aporacior
De uná firanera anáIBga; sea Ta Ia temperatura oeI medis
e>:terier sl cuai. eI sistema transfiere ei caior Dor el
csnden=¿dc:r. ei f Iuido condensa a ternperatura T1 , dsnde TL
.¡ T,s r expresarnss eI f lu jo térmico como:
q1 = tlc Ac (Tl Ta) = F-c Rc ¡ltc
donde l..c cseficiente de transrni=ión de calor
Ac = superficie del condensador
Ei cicio que se da con estas diferenciales cje ternperatura
'-lo representaria tampoco er,lactamente e1 ciclo de carnot,
pBrque tsdos ios procesos de Carnot son reversibles, y las
37
trar'¡sf erencias cie caic¡r. cuancjs er{iste una dif erencia de
temperatura. st:n trruceses irreversibies, Obtener procesos
reversÍbIes resuitaria extremadamente costoso,
La máquina frigorifica real trabaJa entre una diferencia
T1 - To entre concjensación y evapsraciÉn que es mucha mayor
Ta Ti , Lo que implica mayor trapacidad en el ct:mpresor
y mayc:r tronsLtms de energia en eI sistema.
4. DISEÑO DEL trUARTO FRIO O CAIÍARA FRIGORIFICA
Este diseño está basado en principios termodinámicos, de
transferencia de calor, refrigeración, estandares de la
Organizaeión lfundial de la Salud a y e>lperiencia de
investigadores cientificos en cámaras frigoríficas,
4.L. SELECCION DEL TIPO DE CAIÍARA FRIGORIFICA A USAR
Para definir el tipo de cámara hemos tenido en cuenta los
siguientes aspectos:
a- Facilidad de Instalación y desmontaje
b- Tipo de instalación
c- Lugar de instalación
d- Posibilidades de ampliación del cuarto.
La compañia Produmedihos tiene cc:mo objetivo l¿
comercialización y distribución de biológicos, Está
2- Op- Cit-
J'7
trEmpuesta de variE5 socios y ei iscai ciencie se construrirá
ei cnarte es propiedad cie unB cje ei los y ciepenciiendo ciei
mercado tenderá a una ampliación de su cobertura,
Los cuarros fijos presentarian ánre e=tas caracterrEtlcas
cjesventajas come 1a de no perrnrtir amplÍacion; no permitir
tr-asiads de iocac¡.ón de 1a compañia, Eo pena de peróer
parte a tsda la irrfraestructura deI cuarto¡ exiqe de nrucho
¡fiols trerrrpo de rnstalacrón y morrtaje. a parte de ias
incc:modidades cjt:i transporte y aimacenaje de materiales cje
csnstrucciÉn err ei centro comercial. donde se eFrcuenEra
Produmedrhss. Ante esto un cuarto msdular gerá ia
sc:iuc:-ún rrrás óptirna a ciichos probiemas. FlSt, nLleStf O
diseñs se basa en urr cuarto fris mociuiar. acorcte a las
especÍficacienes estanciar cie runcisnErniento para cuartes de
cgnüeI*ción y conservación Ei /cF de 1a organización f'lunci iai
de la Saiud,
4,2. DII"IENSIONAI4IENTO DE LA f,AI'lARA FRIGORiFiCA
Actrrarnente Procir-rmeci ihos refrigera las vacL¡nas en cios
neveras ccrrDerciales con L¡na capacrdad total entre
congeiación y consErrvación de 28 pies cútricoE proyectando
i as expectativas de crecimrentcl y arnnl iación hernos
ciirnensionado el cL¡arto con Llna capacidad cJe s2 pies cubicos
4ü
en Ia trBnservaciún y de 2u pres cúbicos en ia congeiacion.
Dicl-ro dimensionamiento, puede suf rir Ic¡s cambios
ñÉcestrtEE, pgr tra tarse de un cuar tc: rnoÉu I ar , aufnen tancig
ei numercl Ée traneies. Interrormente trene una estanteria
mociuiar que 1e permrte acondj.cj-onarse a drferenetes tarnaños
de cajas y frascss de vatrunas o sueros.
Anexamos
14, 15,
a cuerdc¡
a
-16
aI
contrnuación isométricss y vistas, ver fÍguras
r euE visualizan las dimensisnes del cuarto de
espacio actualmente dispsnible en Produrneciihos.
4.3. AiSLANTES TERI'1ICOS Y TECI\ICAS DE AISLAI-IIENTO
La producción oe frro es más cs=tssa truarrto más baja es la
ter¡perdtura que se proouce; por consiguÍente es
Íncir=pensabie ecenomizar ei frre prociucido protegÍen6c: 1eE
recintr:E enf riacios contra las entradas de caier.
6ispsnrencio de un materral
iimite el flujs tÉrmico del
ma i conduc tor de ca I or y asr ,
medis ezterior,
4.3.L. La Ley de Fourier y la Donductividad TÉrmica de
las Sustancias. se sabe que Ia csnductividad tÉrmica en el
interÍsr de 1a= =ustancias viene regulacia por ias leyes de
l+z
drenaJe l+ rt
FIGURA 15. fsometría. Dinensiones fnteriores
!3
Ff GURA 1,6. f sometrla d.e Ia Distribuci6n de 1a Estanterfa.
44
Ftfur.].er.
e = x. A ÉLOX
oonoe !
q representa ei flu¡jo tÉrrnico iw o kcal¡.h)
ir. es I a cclncjt.lctlv:.dad térrnr ca i w¡'rn gC o k cal,/mhoC )
A es la sLrDe.ficie atravesacia por et fll¡Jo térrnico (m?j
ql- es 1a der¡vada cie 1a tenrperatlrra r-estrecto de iaci x
perE¡ensir:l¡lar a 1a sL¡Derficie.
En ia tabla f, Ée inci it:an ios vaiores cie la cc¡ndrrctividad
térrnica cie alglrnas sustancjas.
4_a
!-abia 3, Conductivi.dad de Alounas Sustancias,
:luStancJ.a hi./m oC
.Jás o,oü7 o.15
agLia
fnac3era
$ater j aiE"s ersiante+s
metcaleg
(rr55
r).i7 or?-L
Q,ti? ü.1
15 - 42()
Es rrnportan re
g¡r= ü]-5ml-nt.-tle
gas.
nacer í-lcltar- qug I a
ct]rr ei aumento rie I
cc¡noucti vrciao
a ma=á moIecuI
4o
termi. ca ce i
ar dei misrno
Esto se inoica pn
i rnasa rnol eclr i ar rn
t:iÉC). k = ii,r-)24,
molecr-¡lar rD = 157.,
la -iigura 17 donde se ve que el
= 29j tiene l¡na con6uctividad
rnientras elre ei re-f rrgerante il
l J f-iene una trc¡ndLrctiviciaci k =-
aL re
tat =
i masa
ü . i¡Cr7 l: .
5e debe hacer notar qlre 1os rnateriales arsiantes urtilizados
pn i a técnr ca oei f r-ro no sorr rnátpriai es homogÉneos pero
gon c fibr-cl=os cl r:ellrlares o granLliares, si consjderamos
L¡n materiai ceil¡1ar forrnaoo Dc)r Lrna canticiad ciada de
cÉ1r-¡ jas de diámetrt¡ peqlreño (menores de I rnrn) cerracias ./ no
cornLrnicadas entre ias rnisrnasi É?n este caso la concjr_¡ctjvidaci
tÉrrnica vÍene dacia pc¡r la contrrbirctón de 1a condL¡ctrviclad
üe ia parte soi icia hs, cie ia parte gaseosa i.g, oe
cclnVecclon tÉrrnrca cientro de las treILllaB C, y de ios'Íencrrnenos de ragr.acrón i. se debei haoiar cie la
conductivirJad "eer_¡iva i en te" o " Frac ti ca '' dada por
t.,P Cf i(s + C? i,.g -r- C .+ i
Para reou¡cir psta condurctrvictád eqL¡]valente a los vajores
nás baltrls posibies Ec'r') necesarios ios sicuiente= rnétodas:
t+l
. o3o
t ('c )
FIGURA lJ.Cornportamiento det_ airea l_os refrigerantes.
con respecto
- Regucir eI essessr de I
se ferma oue se reouzca la
Asi se reduce la densidad
4A
as sarecies =ól ÍdaE cie las células
csntribución dei Brtrner términs.
del aisl ante.
Int.rooucir
ma=a msiecular
É?n ias céIuIas en lugar
ele.¡acs: por eje,mplo R1
aire. un gag trc]n
e1 poI iuretano.
de,l
len
Hacer 1c: de f c¡rrr¡a que I as cÉ i u l as sear' pequeñas (
cerraÉaE ) de ferrna eue se reduzcan Ios efectos
csnvección.
Autornáticarnente, si en Lrná dirección dada hay rnl¡cfras
paredeso la radiñción viene reducida.
La figr-rra I8 mlrestra corno, para L¡n cierto rnaterial
( pol iesti rpno expandido ) 1a condrrctividad térmi ca alrrnenta
con la densidad a partir de P = S()¡i.qlrnS. Con densidades
rnás bajas existe el pe]Ígro cie qLle se rornpan ias paredes de
las cÉlr-rlas y de esta forrna los fenórnenos de conveccion e
irradiaciÉrn se vrrelven importantes.
4.3,?, l'laterrales Aislantes en la Técnica ciel Frio. lrlos
l rrnitarernos al carnFo de ternperaturra qL¡e interesan en
cárnaras f rigorif i cas,
de
t+g
o'rJ.Fl'rJF:dAñ(u
oF:í,,li
.r-l.P@0)
'r'l
oA-luto
{JFIo.rlEiqt{J¡{ogE'o
C)
a€-l
É(5HhqqqBá€
Joü¡1
5r-r
iJn material arslante icieal adernás de tener L¡na
csnductividad termica baja, cteberá úe tener Ias srguientes
cardcteristi cas;
ftls higrescópi co
Gue no se pudra csn facr i idad
I nedoro
Neutro frente a los materiales con los eue está en
contacto.
.No inf larnable
Resistente a la presrón
Irnperrneatrie al vatror de agL¡a con objeto de evitar
condensacicnes o congelaciones cie vapor de aglta en eI
rnterior del aislante,
Los arslantes qL¡e se r-¡tilizan en la técnica deI frró se
pl¡eden clasificar en 1as sigr-rientes categorias, arslantes-f.ibrosas y afslantes celt-¡lares,
Los lnateriales {ibrnses trpicos s;on la }ana de vidrio y la
lana de rcica. En general Éstos tienen fitlras con Lrn
diárnetro entre 5 y ?{t mi cron y Llna condr-rct jvrdad térmi ca
entre i)!ü25 y i),o4() N./mgc. La lana de vidrio es L¡n
rnaterial qure no se FL¡dre, inocioroq no higroscópico, nelrtro.
ncr inf lamatrie,
51
En truar'ts a aislantes ceirriares e>:isten distintos tipos
entre Éstos se encuentra eI corcho. euB eE ei material más
antiguo utilizado en Ia técnica dei frió.
Lss aislantes celulares más impertantes que se utilrza
Ia actuaIidad Bertenecen a Ia categoria de ios prociuctos
síntesis de origen orgánico cc:mo :
Claruro de pelivinilo expandido
Pol iestireno exsanEiido
Espuma de pol iuretano expanoido
Extrandi6os fenalicos urreicss
efr
de
Para nuestrs trabajs i'temc¡s
expandido, entre stras por
escogÍoo ei poliuretans
las siguientes razonps;
Tiene eI troeficiente de conductividad más baJo,
Puede ser expandido "in situ" rnediante inyección
5u ciensidad de f,6-58 b.g/n3 y su resi=tencia mecánica a
Ia cempresión entre 2-S kg /mZ son valores promeciio en
eI grupo.
Buena disponibÍ i idaci comerci.ai
Ei poliuretano es
cuimi c.a cie gss
un prooL¡cto
c(f,mpsnen t,es
que se obtiene de ia reacción
I reu idos r uñ po i io 1e y Lln
37
isscianaco en trresencia cie catalizacjores. La reacción
desar-rsI la caior y provotrs Ia evaporación cjel agente
expüns'sr que genertslmente es Rll- tCCISF i y Ee f orma L¡na
espufrra qLre se expande rápidamente y qLre se vuel're rigioa en
las céIuIas cerradas.
La e;rpansión cje la Iámina puede tener lugar en cc:ntenedsres
abiertos 6c¡nde se sbtrenen bioque= que despues se cortan
err laminas, y a su vez se reciben en las dos caras pBr
iámi.n¡¡s métai rcas, f ormando paneles sandwich, cemcr ei que
USdr. emcls en rrue5tra Cafrr era.
Una caracterrstica c|eI potruretano es su envejecrmiento.
EI Rl-l cünter'ids en Ias celuias trenoe a emigrar hacia ei
exteric'r mientFa:¡ que ei aire dei exterior tiencie a emisra!-
si interior. l"iaturaimente este trrcfce5o depende de ia
cebertura cie ias superficie=, En Ios paneles sancir¡rich con
I ámina= de a i umin io e I prc:cess es muy I en to y se plreoe
desgreciar.
Para el polil¡retano fresco se tienen valores de Ia
condu¡ctiviciad de k - O,OI5 w,/rnoC Dara al canzar valores de
rÉqirnen después cte mu¡chos años de 14 = O, O23 w,/rnoC
( Coe'f iciente de ciiseño ) .
53
4.4 BARRERAS DE VAPOR
Ccn muy raras excepciones los aislamientos son más o menos
permeables al vapor de agua y por un fenómeno similar a la
tran=misión de calor, tenernos rnigración de vapor de agua e
través de la pared. sÍ estas dos caras se hallan sometidas
a tensisnes de vapor de agua diferentes. Este fenémeno se
presenta en dos casos diferentes:
Cuando las temperaturas de las dos caras de la pared son
idénticasr pers la humedad relativa del aire que baña lasrnismas es diferente.
cuando Ias temperaturas de las dos traras son diferentes
y la humedad relativa que baña dichas superficies puede ser
idéntica o diferente.
En el caso nuestro, el segundo, tenemos una migración de
vapor de agua de la superficie caliente hacia la superficie
fría, debido a que la presión de vapor al interior de las
cámaras frigoríficas es menor que la presión de vapor aI
interior. Bajo el efecto de esta diferencia tenemos una
demanda de vapor de agua hacia Ia zona de baja presión que
se hará más impr:rtante si:
54
Es meyor Ia diferencia de Ia tensión de vapor
EI espesor del material es bajo
É-s elevada 1a permeabi l idad del mater-ial
Ahera. el probiema más crítico se Bresenta cuando la curva
de presiones de saturación corta 1a de tensiones parcíales.
produrciencio conciensación deI vaFclr- de agua en el interior
de ia pareclr eue a1 estar llena de agua (Ia conductividad
del agua es treinta veces la del aire) deja de ser un buen
aislante.
Para evitar las condensaciones. los investicadores
recomj.endan colocar pantal las irnperrneables al lado de al ta
presión para reba j ar -f uerternente I a presión parcial de
vapor de aElL¡a antes de sL¡ I legada al rncrterial aislante.
Entre e=tos materiales enpleados corno pantallas antivapor
est án :
Ernulsión estabilÍzada de bet{¡n y cornpuestos asfálticos
Lárninas galvanizacias y de alu¡rninio
Tanto para evj.tar la migración de vapor al rnáximo y de
elirninar ia condensación en el aislanter para nuestra
carrera frigorifica hemos escogido las 1árninas de alurrninio
55
pc:r su alta impermeabiltdad, su duración y resistencia a IacorrosÍón. Dichas láminas cumplen cc¡n la norrna DIN g9g5
exigida por los estandares ES/RF.1 de Ia organizaciónllundial de la Salud.
4 . 5 LA HUIIEDAD RELAT I VA
La hurnedad relativa es la relación de la cantidad de
de agua, realrnente presente en un pie cúbico de
respecto a 1a mayor cantjdad de vapor que contendr
aire si estuviera saturado.
vapor
aire
ía el
La humedad relativa en un espacio refrigerado¡ sB ve
afectada púr muchas variables tales ct:mo el tiempo de
funcionamiento det sistema, la infiltración de humedad.
condición y superficie del producto expuesta, recirculación
de1 aire, condiciones atmosféricas externas, tÍpo de
control deI sistema, etc. Los productos refrigerados
rJifieren Bn sus exigencias para obtener una humedad
relativa óptirna de almacenamiento. Norrna I men te puede
lograr-se ur'¡ control satisfactorie de la humedad relativa,
en unü apI icación dada, sin recurrir a equipos
especializadosr sBleccionando Ia unidad condensadora y el
evapDrad(]r psra Ia diferencia adecuada: EñtendiÉndose por
DT' Ia diferencia entre temperatura deseada en la cámara
56
y la temperaturra de evaporación del refrigerante.
Fara nuestro diseño en particular,
una humedad relativa del 7e-752, eL
de la Copelan Co recomienda
temperatura de DT = lSgF,
Dicha humedad cumple con el standard
Procederes for Refrigerators end
Organización f"tundial de la Salud,
donde hay exigencia de
f'lanual de Refrigeración
un diferencial de la
EJ Standard Test
Freezers- de la
4.6 CALCULO DE LA CARGA TERIÍ ICA
Para obtención
factores:
de trarga tÉrmica total deben sumarse dss
L. Ganancia de calor por paredes
2. Ganancia de calor por uso: es la cantidad de calor que
entra al abrir la puerta de la cárnara, que disipan losmotores del evaporador y Ias ruceE internas. Estimada
segun tabra 4 tomada del rfanual de Fundamentos de ra
Ashrae -L967
57
TABLA l+ . Ganane i a tle c alor por uso .
En BTU por 2'l+ horas.. Pie eúbieo d.e eapaeiclad Interior.l'ol u-rcn4á
'ri ' t¡Ti¡o ¡Jc Uro
Dlfcrenci¡ dc !r Tcmpcr:lua..^mbicñtc rrño¡ la Tcng|crals.z dc l¡ Cjm¡r¡ dc ¡¡ircGr.ait.ñto Gn oF
I J'o 50 55 óo ó5 t" T^ T;; 90 i t."-2C
l0
50
Rc ¡:lerlnleñroRcfvl¡.lntcn¡oRc¡rlrrtnt cnro
..615.5 |3.30..562.2¿1.5 5
tE7770¡ 32rtt9l
t¿2
23{276I ó5228I l¡t77
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I,500
2.C lo
Pcg':lefl!¡!GñroRc¡.;terlnr:n ¡oP..c (r I ¡rAlr¡¡c. Prtl,
.99 5I.J¡.9 ?O
t.50.t l5.77 S
39.tóJ.?3ó.tóo.oJ t.¡3 t.o
¡9.t79.O. ó.oi s.o. t.tt l.r
5r.7tó 95 0.ót2.5. t.9¡¡ 5
59.79¡.t55.290.o50. I. ó.5
ó..7¡015c.ti7.s5a.J50..
6?.7ttt
6a..to55r.55..2
71.7| ¡9ó9
il¡62.753. I
79.6t:ó7.J.6
t?oó6.167
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99.5r5tq2
r50t 1.,7' I
l.cc0
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| 0.0f,o
Pt-;l¡:Al.:¡c. Prrrl.
^l=rc. Pr.,l.
Alric. Prol.'\:ñrc. Pro!.
750,57630Jlc521(,
30.o? l.o¡ó.r| 2.29.6
J7.Szt.t70.2| 5.Jt 2.0
¡ t.f,xr.7i1.7rá.t| 3.?
¡ 5.0J. .67. .2| 8.3I a.l
¿3.tJ7.776.2| 9.t| 5.ó
52.t. o.f?6.:2l.tté !
! t.2.7.7lc. ?
21 .9| !.o
ó0.0¡ó. IJ 2.22r.aI e.l
ó7.55 t.3tó.J
' ¡ 7.52t.5
i s.o5 7.6.c.tlo.52 ¡.C?ü.cü0
so.ac77 5.0:3
I co.o3t
,1!f,..:. P.ot.Alr ¡c. Prol.AlñIC. P.ñ¡.Air.¡r. Frr.l.
rB7t7at76t73
7.¿87.t 27.Otó.0 2
9.3 5t.90t.8 0t.ót
I o.J?.7I9.ó t'9.52
I t.2I o.7r o.óI o..
I t.?I t.óI r.JI I.l
r l.:| 2.5| 2.!¡ ?..
| ¿.c| ¡.¡I t.2I l.o
| 5.Ot¡.¡| ¿. I| 3.t
.t5,ta ot5.tI t.5
I e.7t7.e| 7.6I r,3
5A
Al sumarse los dos factores se tendrá el total de BTU gue
deben obtenerse en 24 horas. Como quiera que el
rendimiento o capacidad de las unidades condensadoras se
calcula generelmente para temperaturas de evaporación
bajas, a base de un trabajo máximo de L6 a 18 horas.
Generalmenteen a base de un trabajo máximo de L6 horas
diarias en la época de más calor, a fin de eseguFar un buen
ciclo de descarchado -no natural- en el evaporador.
con objeto de cubrir todo imprevisto se acostumbra añadir
a la cifra obtenida el llamads coeficiente de seguridad,
que normalmente es de un 157.(=).
4.6.1 Consideracic:nes generales previas al cálculo
1- Dentro de la cadena de frío a la que están sometidos
los biológicos pare su conserveción, éstos se encuentran
a la I legada a igual ternperatura que Ia del cuarto. por lotanto no hay ganancia de calor por producto,
z- La conducción de calor a través de las paredes son bajo
condiciones de estado estacionario drt 0t = o (ra
temperatura nt: varia con el tiempo I y conducción
3. ALARCON, J. Creus. Tratado Práetico de Refrigeración AutoAutomática-
:l''t
t r r c i men s i on a i ..
3- Por trarárnetros de la ürganizacrón Panamericana de la
Saiu¡cl ioFS) y dispon j.br i idacj cornercral ios cu¡artos tendrá
Lrn espesor de 4" para ja cámara de conservación y de 6',
trarrr I a cárnara de conoel ación.
4- La |rurmedad relativa del curarto será entre 7e-75:l
deterrninadc¡ pgr Lrn cir ferencra i cie temperatura en ei
evaporacior rje 13!]F.
4 , ó, ? üal cr-ri o cle i a carga térrr:. ca de cámara de
conservac j. ón.,
4. ó.2. i Datos y ecL¡aciones;
1- Ternperatl¡ra a ja cu¡a1 debe estar ia cárn.rra: -F4cC =
39.24F .
?- TernEreratltra arnb¡ente +3()oC = 8óGF.
3- Voiu¡men interior cie ia cámara; i1.4 pies=
4- f.oeflcrente Be condu¡ctrviciad
6O
Pol iuretans (envejecido) : kZ = O.O23 r"r/m9C
Aluminio K I = 2Q2.16 w/mPC
5- Coeficiente de csnvección:
En la superf icie exterior Af = Ztl wlmlC
En la superficie interna \Z = I w/m9C
6- Espesor de las paredes; LZ -- 4" = O.l0lóm
7- Espessr lámina de aluminio: 11 = I mm
Tc = Tma + .A,tc
dsnde
TC = Temperatlrra de condensación
Tna = Ternperatlrra del rnedio ambiente
Atc = Diferencial de ternperatlrra
Entonces Tc = B69F + 74r:F
Tc = 11O oF
donde Tev = Tcr-¡ ATev
6L
Tev = Temperatura de evaporación
Tcu = Temperatura del cuarto frío
A ter, = Diferencial de temperatura
Tev = 39.29F 159F
Tev = 24 rZ 9F
Ecuación de fllrjo de calor en sistemas tridimensionales:
q = u s ( t2 -t1)
ll = ccreficiente total de transferencias de calorg = factor de forrna. (*)
t? = Temperatlrra de diseño exterior
tl = Ternperatlrra de diseño del espacio ref rigerado
4.6.?.? Cálcr,rlo de coeficientes
4.6.2.?.1 Cálcr-rlo factor de forna.
Si e, b, c ) t,/5
donde arbrcn dimensisnes internas de la cánara, t; espesor
de las paredes de la cámara.
4. ALZATE" Leyver, Conferencias de Transferencia de Calor.
62
5,5' ; 1.5'; 3.E}' > Or33/5
Entonces el factor de forma será:
S = A¿lt + 2.L6 (a+b+c) + L.2 t
donde Ar = superficie interna de la cámara = 69.7 piesz
5 = 6Q.7 oie=Z + 2.L6 (5.5 + 1.5 + 3.8) pies + L.2 (4")4" pies LzL2
EI factor de forma es;
$ = 232rAS pies
4.6.2.2.2 Cálculo coef iciente total de transf erencia de
calor:
ll=1 + ?lt + l= + 1
,\tKrK=f=
1 +ZxO,OQlm+ O,1016m+ I2OU 2t:,?r16U OrO23w E|w
m2 oc moc mgc noc
l-J =
'5;i
Ei coeficiente cie conctuct.ividaci es:
U = 4.2i77 w/m?9C
qLiE es btu¡hr--piei9F equivaie a:
U - ü.;i77 wt'm?9.C >', t).L7oL btr-¡rhrpie=9F¡wlmr9F- ti. Of,854 biu/hr-pie=9F
4.6.2.5 Cáiculo oe ganancia cje EÁior trer Bareoeg
Entsnces qanancia caic'r por pte iineai oe espesor:
qQ = tJ 5 itz tli
q = t.¡.iif,834 btu/hr-pie=QF x 252.83 pie iA6-j9 -Zj9.F
q = 4L7.77 btu/hr-pre
Per ia tants ia ganancÍa oe caic,r por paredes es
qp = 4L7.72 btu/hr-pie x (4/17i pies = LJ?rZ4 btu/hr
4.6.2.4 Cáicuio ganancia de caior por L¡sB;
E=te caior inciu'ye tr,aránretros {-omo inf i I tración oe ai re y
carEaE supiementar-ras irnotores y bombii ios inter-iorBS,¡ ,
Este ca it:r se úeierr¡ina poF i a siouienr:.e ecuacrrln:
qu=Virfu
64
donde
clu = ganancia de calor por uso
Vi = voll¡rnen interior de la cánara de
conservación = 32rS pies cúbicos
fu = factor de ganancia de calor por L¡so en
btu por 24 horas por pie cúbico de capacidad
interior.
Este factor se ohtienp por interpolación realizada en 1a
Tabla 4 anexe. Usamos L¡n dif erencial de temperatlrra para
la trámara de conservación de 46,8c]F.
gL¡ = 31 .4 pS x 21O bttt/?4 horas por p3 = ó594 btu/?4 horas
El eqlripo de refrigeración está diseñado para trabajar
continl¡arnente por el tiempo de operación de I a unidad
condensadora y se deterrnina tornando en cuenta Ios periodos
de descongelación. La capacidad det cornpresor se obtiene
dividiendo la carga total entre el tiempo de operacíón del
cctrnpresor, qLte para nuestro caso hemos definido de 16 hs,
por lo tanto la capacidad del cornprpsor será 4tZ.1Z btu/hr
65
qu = 4L2.12 btu/hr
4 .6 .2 .3 Earga tota I de I a cárnara de conservaci ón será
igual a:
Carga total - ganancia de calor por paredes más ganancia de
calor por uso,
AT1=qp+qu
ATI = 139.?4 btu/hr + 4!?.tZ btu./hr = 551.5 btu¡/hr
Uti l izando l¡n coef i ciente de seguridad del 137. tenernos:
tlTl = 634.25 btu/hr
4,ó.3 Cál culo de la carga térrnica de la cárnara de
congelación,
4,ó.3.1 Datos y ecuaciones:
1- Temperaturas a la cu¡al debe estar la cámara -259C =
1Sc]F.
?- Ternperatura arnbiente = 3OgC = 8óoF.
3- Vsiumen Ínterno r:e ia cámara = ZQ.a o3
4- Espesor de ias paredes = o".
Tev = Tcu Aiev
donoe
Tev = Temperatura de evaporación =
Tcu = Temperatr-rra de] Cr-¡arto cie Congel acrón
Alev = Diferenc:.al cie ternperatura
Entonces
Tev = -.¡.3oF LSoF
fev = -?8oF
4.ó.5.? táicr-¡lo de coeficientes.
4.6.S.2,1 Cálcr-rlo factor de forma,
Si a.boc, ¡ t,/5
oon|Je ñ:Drc dirnenslones ilrternag oe la cámara t = esBesor
de las pareoes de la cámara.
er
Por Io tanto 5.5'; 1.5 ; 2,5'¡ ,' fi.S /3
Entontres el f actor cle f orr¡a será:
5 = A1/t + :.16 (a+b+c) + L.Zt
$- 51j. pies= +- 2.i6 iS.5 + i.I' +Z.ii + l.Z iü,:, trje=¡6"p:.e
L2
Por-1o tanto. el factgr de forma es
S = l?4.i2 pies
4' *'3.2.2 cá1cr-¡1o coeficiente rotal cle transferencia de
calor:
U= I_1 * Zxt).rjulrn + O.i524m + 1
2t.; U¿ 2t-t5,72 !! (), UZS b| I i^r
fnr C3C nrúC rnoC rn;.gC
Ei coer:.cierltp úe cundu¡ctiviciao es
U = {).1470 wm= gC
ouE eF¡ _____tr_Ul-____. eqLr L va i e ahr-pier gf
68
l-f = OIO25B9 btuhr-pieZ 9F
4.6.3.3. CálcuIo de ganancia de calor por paredes.
Entonces: la ganancia de calor por pie lineal de espesor
será:
qo = O'O25B9 btu x I?A.t? pies xhr-pie2 9F
(Eló oF + L5 0F)
q9 = 3181 13 btr_rhr - pie
la ganancia de calor por paredes es
q9 = 318,13 btu x O,E pies = 189 btuP hr-pie hr
4.6.3.4. Cálculo ganancia de calor por uso.
usamos un diferencial de temperatura para la cárnara de
congelación de gg-F.
qu = volumen interior por factor ganancia de calor porusc} '3.
= 20.6 PS X 4ó3 btr-r = 9S4S,9B btuZ4hr-p3 ?4 hr
6- Este valor se obtiene por interpolación de la tabla 4.
óv
Ld cfrpaclcidü ciel ctf/.nDreser, segun trDrl6IcIón oefrnioa eri
4.42é+, será:
clg = 3?ó.5 btufl t-
4,é.f,.5. üarqa tstai de ia üán¡ar"a de Conoelación:
Gt;¡=qp+qLr
8t= = LAq L!.u +i:,?cl;3 btu = Tiir= bruhr hr rrr
utr l izando el coef i cien te de seguriciad de l sz, tenernos
[jt= - 8ó8.8 btr-r,/hr
4,6'4' carga Totai de la cámara Frigorifica: sea igurai a
ia sr-¡rna cje las cargas parclales hallaoas err las cárnaras de
cctnget ac 1ón y conservaciórr.
QT .= = f¡Tr + QT= = ó54,25 + S6A.A
QT- = 15{)S btr-r/hr
4.';I . REFRIGERANTES
Este Itern treta brevernente de ios -fluridos.frigorificos rnás
emp r. Eacit:S en I a ref riqeración ,
É.rr Ia tat:ia l;, se inci rr:an crertas cáFacterisricas de r{ls
f lurido= más c¡:nocidos.
De estas caracteristicas se truer:en tror-rocer cuaies fiuidos
SOn rB5 más aüecuaü85 odr-a traJ as teirrperaturag, ü meoraS. o
e i evadas .
En general un flu¡ido frigorifrco se r-rtr. liza rnejor en la
zona entre t), b y {} ! 7 de su ternperatura cri ti ca. o sea qLre
rnlentras más lE'Jos se¡ trabaje de la presrón critica, rnejor,
por el ct]ntrario, rnientras más se aproxirna la presión al
purnte cr-iticc', qL¡e6a rDenos liqr_ticjo para qLre hierva y se
vaporrcp en el evaporadclr.
L{]s refrrger-antes son los fllridos vitales en ios sisterna cle
refrigeración rnecánica. Absclrber: calor del 1r-rgar cioncie no
se cresea y ja trasjadan a otro.
4.7.i. Re'frigerarrter i?, lrk: es irrflarnable ni exolosj-ve,
Ei bajo valor-úe t= cpCV
Lrermlte tener- L¡rr nrvei de cornpres:-ón rei ati.varnente eirt.vaÉ1¡,
t l2 (Dichloro¡liflt¡oro¡¡rclhlrrc) lrropcrrics of Saturaled id nnd Sntur¡tctll.:trtlrl0y lintro¡yll'¡xilrt l)cnrlty
-
vrlrnrc ttcntttv -I1!!3.|IL-
l':nrrolt'lq[D I'rc$itrrc Vl¡ror ¡Jrtn¡d l.k¡utrt ty'l¡ror t,l¡luld ft¡ror"C fiil'¡ nr¡ltg ¡s/rn¡ t J/ks rt.lilrg kJ/(ls x) kJlikl K)
l-0 0.1.,t'51 0.02!?2 t??2.t 229.¡ I ú1.96 r,0999 t.r1r¡21 o.?¡¡le 0.012r¡ !?!r.o 2t¡:ii l¿;.ií r.r0ó{ r.5.?6t1, o.r2t1. 0.0?D¡ t2r!.1 ii¡.il til:.li r.r rro t.r1?l16 0.r6tót 0.0t0!2 !l{e.? 2li.ia iil.ti r.r re, t.s1r6!r 0.rr!¡. o.orr¡t t2ót.r tti:t¡ li;.;i Ll¡r, t.r..tl
T'ltup l'rc¡rrtc
ñllr¡ltpor l.k¡nld t,tr¡uhl Vrpor t.¡.ttrl,l \irporrrr'lkÉ lR/tr¡J kJlkf U/trg kJl(k8 K) kJl(kg K)
t6?t.0 I l¡.6916ó5.0 I 16.92165r,9 tlt.tal6ll,t t2t.!ófó2t., t29.5t
.¡00.95.90.1,.ü,
nt.t0.65-60.tt
0.@l l?a 10. t220.@lr5t 6.60050.0021t6 a,12610.@1210 t.01,tto.ütútú(, 2.r1tl
0.00t??a t.raró0.0r2ra6 t.Bol0.016716 0.kr!20.022591 0.639560¡,299$ o.a9lto
.5(t 0.019t It o,ltatt15 o.ofxot 0.!03rt4 0.0óar52 0.2a261.rt 0.0tot0l 0.19603.!0 o.toal 0.1t99¡;29.19 0.¡0t!2t o.t5r6l
0.12171 0.llt660.tÍ0t 0.t092t0.[2?1 0.09t,t2o.ilt¡E 0.0?t020.26 I rt 0.06t! t
o.!ot!, o.o5r¡i0,t2966 0.0t2tó0.ltr0 0.rx92to.tt4il o.(xú!t0.t9ra2 o.rxtót
o.,llltó 0.041 t90..,r9t6 0.0!t|?0.{?71? 0.0¡6t00.106¡0 0,0ta6l0.t!úr0 0.0!t79
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r6r2.r l¡t.|ll59l.t t¡t.06r5t5.2 la2.t2t5? t., ¡a6.rlrrJr.t l50.tt
tt{1.9 t55,t!tt29.t l5t,tlrÍr.? t63.!6r50r.a t6t.2rr{t6.9 t72.61t¡tó,t t?r,!,
fa?t.t t1l,t2tat7.a [t.6t1112.1 [ó.tata2t.t 190.?¡r4t t.t ttt.ttÉ9J.6 2m.tpD¡9.1 20t.!lDr¡.r 20¡.??tt16.t 20r.óó| 169.ó m1,tl
861.0 209..rDr6.2 2il.10Da9.t 2t!.rtD.t.ó 7tt.2tftlr.? 2t1,rl
lt2l.t ¡tt.ttDil.ó 22t,11f il{.t 72t,t2t¡or.t 2r5.t It2t9.9 zrl.to
lo6.aó 0,601.a1lo¡.6t 0.6281,¡10,90 0.6í12lt¡.r6 0.ó7ar?ilt.1.r 0.6ró7t
\1.71 o.ilt¡J320.0, 0.?!9a!t22.¡t 0.760t5t2a.1t 0.78tl{ot21.Ot o.m(nt
¡¡9.10 o.tr9ral¡r,ra 0.t!t903l¡.09 o.lJt?tt¡ó.at 0.!76!2lt¡,7ó 0.8t1ó2It¡.t6 o.!t$rtat.or 0.il2ó9¡|l,r9 0.9roj!t15.69 0.9aütlrt,tó 0,9óJ6ltfi.22 0.tur9
t52.A t.0000l$,t2 r.m6ttt{.20 t.0¡t6lrt.ot t.020¡ttr.tl t.0¡?¡
lt6.?9 t.olltlr7.6t t.tx0JIil.¡9 t.0{7¡¡tt.t¡ t.oDtlo.ró t.txoJ
¡60.9¡ 1.0ó?lill.m t.o?ltló1.@ t.080tt61.10 t.0l6l¡ó,r.rt t.09ta
|.7211t.7(Xtr.6179t.6721t.6ll9
r.64óJt.ólt¡t.6252t.6r6tt.ú0?9
r.6005t.J9ill.5t?9r.5t2,1.5771t,5t1t
r.57lar.t696t,t662r,5ó32r.560t
r.rJt r1,5512l.ttó,||.55t6r,Jr{t
t.t5a ILJSllt,5t27t.tt20t,t, ta
t.5r0lr.5fn1.t191t.t19lr.5at6
fi52ta56ilú{,626166ót
9 0.9194. 0.0l!16 t2r!.9 719.299 r.m?l o.ot?.ó t2{r.9 i,t.t¡,! t.0r70 0.0¡662 t2t1.7 2.r.4y- ¡.r0!4 o.otr8t 1229.t 215.51.t t.t6t6 0.otj06 1220.9 211.61
lót.6t t.r¡2a t,5¡J6369.37 t.l¡t9 t.t¡rrt?0.06 t.ta53 1.5146170,?¡ ¡.llll t.il4l¡'|.¡t t.t5t2 t,rart
,12.ú) t.tó,t? t.ífot77.61 l.lil t LJa25t7t.2a t.t?76 t.rat,l?1.t2 t.[10 t.5,il¡t71.tt t.t90{ t,5101
t,2622 l.t¡ot1.2192 t,t77lf.¡tót 1,572tt.t¡J2 t.5t6tl.l¡Í t.f,t¡
t.2t67 0.0ta¡,t t2t2.2 2a9.76l.1116 0.0t3ó6 r2or.r 2Jl.9O!.1!25 0.080r il9..J 2r..sl.l!l! 0.0t2!9 lr!!.4 256.21l.{ró2 0.0il1t tt?6.1 2rE.!r
I.ll!! 0.oó9!l torr.2 2r!.?o 3?t.r¡:.1lll 0.mó10ú t02..t 219.91 ,7t.1'?.1?l-0 0.mr!50 tr1.61t 2e6.t6 iri.ii1.9!?0 0.0s6{r 916.11 ror.r¡ ,rr.iit.J¡tt 0.00t9r0 t$.t, !t t.r6 ,7r:i¡
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19 t.trt6 o.m!r'r ! !!rq 2?r.r3 ,17.t1 .t.2ze7 t.5]62ll !.?!?0 o.oo¡.r.r ll9!.! iti.ti t;3i i.i¡' r.rr,l1_l 2.0r?r 0.oEo¡r !g?!.1 iti.li i;i.ít í.i.r¡ r.D{¡!1 ?.!2r0 0.00?óÍ !g!!.q iri.¡i ¡;i:ii i.i.¡¡ r.r:r¡1r ¡.roóe 0.0012!¡ tüe.6 itl.ii ;;¡:il i.iu¡ t.rr2o
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'Girl¡l Pol¡r
Vlsco:lly, ¡¡r¡ 's l'lrcrntnl Conductlvllfi n¡\v/(nt, K) Spccltlc l¡c¡rs, ¡Jl(kg, l(l l'c¡ocity of S0trnd. il/iTctrrll
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I r6.tr t2.6| 0E.9r05.2
t0t.591.894. I90.4EE.I
Eó.8xt.21t.616.072.1
66,1ót.0ór,t51.65t.t
s0.246,1,l l.l
:
0.J070.5240.5180.5720.580
0.5r50.ótJ0.6¡?0.6630,690
o.725o.770.820.800.95
0,4190.J t20.5250.5370.t41
0,54')o.5(a0.5? |0.5820.592
0.1o20.6t20.ó210.6300.ó¡9
0.ó47O.óJJ0.6610.6750.ó750.ó78
0.68'0.6920.ó980.7(X0,710
0.44t0.4570.4720.4Et
o,4440.1590.4150,489
0.E250.8350.8440.851
2t0 , Jó5U r8t2!0 426u0 t77U3.4r ¡96
0.86¡0.8120.E820.8920.895
?. t, 0,'[21,¡t o.il¡8. f 9 0.9268.69 0.9429,t9 0.960
,.10 0.979t0,2r t.(x,t0.?¡ t,01u.2t t.09I t.78 t.l6
12.3t t.2612.86 t,!9|l.1¡ t.5tl¡.9ó 614.24 6t4.5 I
t5.06r 5.ó216.t9t6.17t7.tt
5.0
t,15.t36.276.126.E8
7.t87,678,188.709.2t
9.77t0.10t0.86I L¡15t2.09
r2.8| 3.6t5.ó
2t0 tt7?tfr ¡0!2?0 215u0 252290 23r
tt0t&¡70It03!5.rb390
4001t01201t04.O
a!01601?0180
490J00
9.029,¡89.76
¡0.t6r0.!0 10.30
t0.58 t0.t7I l.o2 to.rnll.¡tE 11,10il,9ó il.80t2.46 t2.21
300 2t!.9 r3.(x) t2.óol¡0 t98.9 t¡.Jó t3.00120 t8t.? tr.t! t¡.¡9tJo t14.t t1.80 t!.78t40 [email protected] t5.50 t4.t?
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72
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73
ncl teniendo más que un sobrecalentamiento moderado al final
de la compresión. Prácticamente sin acción en eI estado
anhidrido sobre los metales utilizados corrientemente en
refrigeración. Miscibles en todas proporciones cc¡n los
aceites de engrese. Sin embargo no absorbe más que un
pequeño porcentaje de agua.
Es el refrigerante más utilizado en refrigeración doméstica
y cornercial.
En la fig Lq vemos diagrama de p-h del R-12
4-7.?.- Refrigerante 22. No inflamable ni explosivo tiene
un r mayor y una temperatura de sobrecalentamiento más
alta que eI R 12. lfiscibles con aceites de petróIeo a
altas temperaturas y parcialmente a bajas temperaturas.
Se utiliza para temperaturas de hasta -60, -7O en
refrigeración ¡ coneelación, presenta una producción
volumétrica de un 607. superior aI RlZ.
4.7.3. El refrigerante 3OZ es una
48 .A7. de RVZ y 5l .22 de Rl t S o
cardcteristicas son anáIogas a los
miscible tron los aceites de RZZ.
rnezcla azeotrópica csn
sea C2 F5 C L, las
anteriores y aun rnenos
l9ll9 l;¡¡nrl¡¡n¡c¡¡t¡rts Il¡r¡¡rltrooh (.Sl)
3UnSS3Ud
(Edhl) 3UnSSjUd
FfGURA Lg. Diagrama entálpico del RL2
(e|sc,)
oo
.o
Ecl0 rf)
o-
IFu).zgI,U
GJ
c9
o-
xFzLU
oszoaozzIo
5grií:igvteñg=Éüp3EF;tzfiET¡ogiHazEÚPA
E: .
26ÜEEiEEEEao
73
El 5a2 es recsmendedo para usos a temperaturas inferiores
a -L7.Bgc en eplicaciones de un solo paso. pero su uso más
generalizado es un sistema de doble paso y aplicacionespara temperatura extra baja.
4.7.4. Coef iciente de Comportamiento (COC). Ef CBC Ers una
medida de la eficiencia de un cicls de refrigeración, en lautilización de la energía que se gasta en el proceso de
compresión, con relación a la energía que es absorbida en
el procest: de evaporación, o menc:r energía gastada en elpr(]ceso de compresión mayor será el cBC del sistema de
refrigeración. Por consiguiente, el refrigerante que tenga
el mayor cBC será probablernente el seleccionado suponiendo
que las otrag cualidades y factores son iguales.
coc Efecto refrioeranteCalor de compresión
sustituyendo valores del diagrama p-h del ciclo saturado
simple de los refrigerantes comparados se obtendrá el coc.
4.7.3. criterio de selección del refrigerante. Hay variosfactores a considerar, veremt:s los más importantes.
El coc con las entalpias correspondientes y teniendo en
cuenta, un subenfriamiento de Sgc y un sobrecalentamiento
de 10 gc para los refrigerantes comparados que son RLz y
í?3'.¡2 qlre sEfi is= mas L¡T_L1LzaúC]S Fn refrigeración
R LZ e I COC rrs: 74_.5 - l_5,385 74.5
76-LbAA 76
ei cc,eficiente
seieccisnar es
5.82
RSOZ ei COC es:
Entsnces según
refr-igerante a
aFrs,{ rmacjamen te
/é
de cornpsrramÍen ts CüC e i
ei Rl2 FBr o-r mayor CüC
También se tl¡vo pn curenta qLre para Lrna aplicacÍón en
particr-riar frecurentenente deFende de propredaoes no
reiacronadas con sL¡ habiiidad cie rernover caicrr¡ DoF
eSernpio, sLr to¡<iciciacj, inflarnaLriiioad, viscosioarJ.
oisponrb¡lrdaci er-] ei mertracio.
otra corrcJicion qLle tlrvirnos er'¡ cl¡enta es qLre la rnayoria de
las r¡nrdades condensaooras oe refrigeración para meora y
E¡aJa ternperatr¡ra y adpmás tromponentes del ciclo de
refrÍq¡eración elle trabajan cctn Foca carga vienen para
trabajar con Rlz.
Los relrigerantes clor-ofil¡roracios como el R1? conrienen
cic¡rc¡ qlre ayl¡da ó la rjestrurccrón oe ia capa de ozono. En
ei prcltocolo cie i*lontreal ias empresas prociuctoras 6e
77
componentes y fluidos frigorificos s,e comprometieron a
reernplazar totalmente eI R-12 para el 2013 la DU-PBNT ha
realizado e=tudios con otros refrigerantes que podrán
reeefnplazar a los ya exístentes, con muy buenos Fe5'ul tados
sobretodc: que no contaminan ni acaban con el ozont:-
El reemplazo del R-12 es eI Suva trotd l"lp (HFC-154 a) es un
refrigerante de presión media y baja, tiene un potencial de
agotamiento del szono de cerc: debido a que no contiene
cloro y ofrece caracteristicas de funcionamiento similares.
El refrigerante R-12 podria ser cambiado Por eI Suva Cold
l"lp (HFC-134 a ) haciendo un minimo de sacrif icio de la
eficiencia de operación o Ia capacidadr Pero requerirá
cambios mínimos
En la fig. 20 venos cl¡rvas comparativas del R-12 y su
sustitr-¡to el HFC 134a'
TB
ENTRE REFRIGERANTES ACTUALES Y SUSTITUTOS
¿o
t5
st@3nGLtoCL
soItE€l loEo¡f!
t@
s
oq.
oCL
or0EcB0t€,o-
$ro3t,GLocEott roc<tá!tir
rGgr¿!
,r'
¡tatt
3*3n9tooq;:E
oEcpoEroe
.r@ o r@
Temperalura fF)
R-502 y HFC-125
Temperatura fF)
cFc-r1¿t y HCFC-|2a
3
cFc-lr Y HCFC-|23 CFC-|2 y HFC-I3tla
FIGURA 20. Curva conparativa clel RJ-2 y su sustituto.
5. D I AGRAIIA DE COIÍPONENTES Y FUNCIONAIIIENTO DEL CICLO DE
REFR I 6ERAC TON
5.1. DIAGRAMA
Por caracteristicas propias a nlrestro diseñs tales corno
espacio, costos, niveles de ruido y nanteniniento, hemos
def inido traba j ar con I os denoninados ,,sistemas de
presiones rnultiples" gue es lrn sistena de ref rigeración que
tiene dos o más bajas presiones por baja presión se
entiende la presión del refrigerante entre la válvula de
expansión y la admisión en el cofnpresor, en nlrestro caso se
usarán dos evaporadores (r-¡no en la cánara de conservacióny otro en la cárnara de congelación) atimentados por un solocornpre5or.
Por tantor sp trata de obtener ternperatLrras dif erentes en
cuartos separadosn tron cargas distintas donde deberá
utilizarse lrn sisterna de reglrlación a base de válvulassr-rplernentarias a las ya norrnales a fin de rnantener y
controlar el debido equilibrio de presiones en el circrrito.
tJU
¿-
',,iálvula requlador.s de prest ón cle evapc:ración.
Vá1vula de retenci.ón, { váIvuIa cheque j .
ry'ál r¡uIas reeuiadsras de p.esiór-r cJe a=piracir:n.
La e)'{periencis de ies rnvestigadc,re= ha demsstrado que para
mejor f uncionamle'nto oe estE- tipo cie lnstaiacrón, Ia unici aci
rf,e rTrá5 baJ a temperatura oebe tener t coffiE mrnimo ! uria
cLlp;cidsd frrgorrfica equivaiente al 6o7. de 1a catracrciad
tatai dei cemp'es'r, que cumpie .sn nuestr-o cáicuio,
En estos sIstefiaE en que dos evapc:radores están trcfnectaoos
a L¡f-ra Irnea de baja presión comúnr Efipreancio váivulassupier'er¡tarias, afectando 1a capaciciad totai de iado oe
baja; pdFcr re6ucir estas variaciones, J. Alarcón creusi'- ) t recsmiencia intercal ar en i a I inea cie astrrración antesdei comPressr un sepÓsÍto compensador arslado térmjcarneBte.
La frgura 2L representá esquemát
ctr'mpcfrtenteg y runcisnafnlento y sL¡
en ia l pi co,
rcarnente eI diaoramá oe
c(]rrespc]nd ien te oiaqrarna
A: evapsrador trarnara oe csnqeiación.
ALARCT)N J-, üreus- Tratado de Refrigeración Autrnát,ica-
Br
2\,2"F
D
PRD
VET
vs
Ertalpla
FIGURA 2l-. Diagrana de eomponentes, funcionamientosu eorrespondiente diagrarm entálpico.
at
B: evapcrracBr trámara de cor-rservdción.
C: csmpresor
I-l: conúensa6or
E: tanque de i íqurcio
VC: válvuia cle cierre
F5: fi i tro secaÉor
tlIL: vasBr Eie I íquroo
VS .' vá i vu I a de so i ensroe
\",8T: váivuia de expansión termostática
TR: termsstato
PR: presostato
VPE¡ reguiaÉsr c¡e presión Ge evapor-aciún
VR: vá I vur i a cie reten ciÉn
\¡PA: regLiiacor- cje preslÉn de a=piracic¡n
PDR: presostÉfte diferenciale= párs aceite
5: sgnsor oeI termostato
5.2, FUI\¡CIBÍ\¡AIIIEI..¡TÜ DE Lf+ CAMARA FRIGORIFIcA
La anteric,r frgura representa 1a instaiación ce
refriger-ación oe nuestra cámara frÍgorrfica,
Ei ref rigerante corr6engacio en D y acLlmuiacts err ei tanoue oe
iiquiis Er pE llevacs a ia váivuia se ei,lpansión VET,
er'Earoüda Be reeu i ar ¡ a inyección cje
errap(f raoBr , a través de u¡n f i I trc: secacjor
i.: huinedad , i os ácicio=. i, i as impurezas. y
i iqr,ricío 'y'Ii cuya f irnción es indicar
refrigerante.
tjna válvula cie cierrp VC,
secador perrnr te carnbr ar
ref r i geran te ,
Antes Be la válvurla de expansión VET
váivr-¡ia solenoide qL¡e se acctona
cctntrolacia prlr ei terrnostato fR.
é i.r
i iqurdo a cada
FS, que ei j_rnina
cie un vi sgr oe
ei e5taÉü dei
situada en cada lado del filtro
el f i I tro stn pérdida de
está si tuada Lrna
electronicarnente.
Ei terrnostato aErre y cierra Ia válvr_¡ia solenoide de acueroocorr ia ternperatrrra a ia cual e=stá sornetido el sensor s qL¡e
tcma I a ternperatlrra del cLrarEo,
una válvr-¡la cie retención vR está er.) ia tu¡beria de
aspiración Fr'cedente dei evaporador A de ra cámara c,e
colrgeiación- La válvuia irnpide qLre el refrigerante vueivaa i evaDoracio. de l a cárnara de ccngel ación durante i osperiod.'s, en i.'s cuaie=, el cornpresor no está frrncionando.un reg..ri.edor de presrón de evaporación VpE está instaiadoen la tl¡beria ce a=,plraciórr procedente der evaporador cie ra
CtJnAra Og trBr-rServ¿f Iór,
e\,,apor-acion csnstsn te
inferir:r- en 8-it; 9C
re,queriaa en Ia cámarg
,:i4
B. La VPE nran+-l_eñe Lrna Dresrón ce
qLle ctrrresponde a un-i temperaturra
iL5 SFi respecttr s ia temperatura
Ce cgnservación.
E i reeL¡ i.rtjor dr- presion de aspirecrón rlpA sr tuaoo antes oei
trsmpresBr prú Eege el rnotcf r de este ui t j_rno c(]nr.ra
scDrecarqas er' ei momento oel arranqLte es oecLr ai taspr-eEiones en e1 evapt:ractsr.
Ei Bre=üstrtc Ci.ferenci.al pRD ee inEtals
pre=iÉn Ée aceite Brr ei csmpre=or-. f.trands i
Lrrr vqicr- in=lrfiCiente, ei prescstatO L-fni
sacancJB ai cLrftpr-esr:r de fi_rncionamiento.
para mect i r- I a
a presien torna
te Llna seña l
Ei pre=astatc, FR {:r= un trresostate combÍnaos cie alta .y bajapr-e=icn qLre prsteqp ia:.n=t¿Iacion trGrrtra Lrna presión oe
a=plracion clemasiaco reciuci.ci a y cc]ntra Lrna presión oe
descarge oem,;=iaBo E3 l.evada en el compresc,r, Este
L=E re_eLliacio =cbre ei e.;apcrracior más frio.
Dc¡mr: nüta f in.i j q''erem*E resai tar qLre es imparE.rnter €trr
tBtraE ias cclnorcigne= cue ra Freslon sea suficiente er.! iacl¡beria Ée ireuri-oc para i ievar ei re.frigerante a la váIvu¡iaúe ei: panstón .
6. SELECCION DE LAs TUBERIAS DE REFRIGERACION
Las tuberias de refrigeracÍón impl ican relaciones
extremadamente complejas e'n el f lujo de ref rigerante y el
aceite. En el estudio de1 flujo de fluidos el 992 de las
teorÍas en libros de texto se ocupan del flujo de un fluido
homogéneo y raramente existe una mención a una combinación
de flujos de liquidos¡ gas y aceite tal como ocurre en
cualquier sistema de refrigeración. Debido a su naturaleza
cambiante, tal flujo es demasiads complejo Para ser
dominado por una simple ecuación matemática y prácticamente
el total deI conocirniento de los sistemes de tuberías para
refrigeración está basado en la experiencia práctica y en
datos de prueba.
El diseño de sisternas para tuberías de refrigeración es una
serie continua de acomodos de todas las necesidades. Seria
deseabl e tener Lrn máximo de capacidad y L¡n rnínimo de
costorrrn retorno de aceite adecuado, bajo nivel de ruidot
Lrn control de liqr-rido adecuado, una caída de presión en la
I inea rnínima, Otrviarnente no se pueden satisf acer todas
estas necesidades puesto que
contraFonen.
a I gunas de
B6
eI las se
En forrna general la caida de presión en las líneas de
ref rigerante tiende a redlrcir la capacidad y a aLrrnentar los
reqlrerirnientos de potencian por lo que deben evitarse las
caidas excesivas, Sin ernbargo este no el ú¡nico criterio
e considerar y frecuenternente las velocidades del
refrigerante son de mayor inportancia qLte la caida de
presión,
Pl¡esto qr-re debe pasar aceite a través de los cilindros del
cornpresor para proporcionar Llna lubricación adecuada, Lrne
peqlreña cantidad de aceite sienpre circulará en el
refrigerante, por tal razón deben rnantenerse velocidades de
refrigerante apropíados en I as I ineas de succión y
descarga,
6.1, TUBERIA DE COBRE PARA REFRIGERACION
En instalaciones con R-12, se recomienda úrnicamente el Llso
de tlrberia de cobre especial pera refrigeración, puesto que
ésta se puede adqlririr deshidratada, sin porosidades y
sel l ada para evi tar contarninaciones y f lrgas.
Las diferentes dimensiones de
se ha dosificado como sigue:
la tubería
a7
de cobre comercial
comúnmente usado y todas Ias
basados en las dimensiones de
trctn dimensiones y propiedades
Tipo k
Tipo I
Tipo lf
pared
pared
pared
gruesa
med iana
de I gada
El tubo tipo L es el más
tablas y datos a usar está
este tipo. Anexamos tabla
del tubo de cobre.
6.2. PERDIDAS DE CARGA TOLERADAS
El valor de las pérdidas de carga toleradas depende de las
condiciones de funcionamiento de la instalación y de Ias
condiciones en que se encuentra el fluido.
6.?.L. Tuberías de liquido. La principal preocupación en
el diseñs de Ia línea de líquido en la entrada a Ia válvula
de expansión, Es que si la presión del refrigerante
I iquido cae abajo de su temperatura de saturación una
porción de liquido se evaporará instantáneamente pare
enfriar el refrigerante liquido a una nueva temperatura de
saturación. Esto puede ocurrir en Ia línea de liquido si
E}B
Ia presión cae lo suficiente debido a la fricción o a
tuberias verticales (pérdidas dinámicas y estáticas).
El gas instantáneo en la linea de Iiquido trae como
consecuencias nocivas, la reducción de la capacidad del
elemento de expansión, desgastada la aguja y su asiento en
la válvula de expansión y causaF una alimentación errática
de refrigerante liquido al evaporador.
Las pérdidas de carga en la tubería de liquido, según p.J
Rapin l=1, no deben sobrepasar OrJSO barias {5 Iblpg2) en
total. Este valor representa Ia suma de las pérdidas
dinámicas y estáticas.
Puesto que el liquido refrigerante y eI aceite se mezclan
cornpletamente la velocidad no es de gran importancia para
circulación del aceite en la línea de liquido. por lotanto primera en la determinación del diámetro de latuberÍa la caida de presión.
Para determinar eI diámetro debemos tomar en cuenta:
cantidad de frigorias (kcalorias) por hora que deben1-
RAPIN P.J. Instalaciones Frigoríficas, Tomo II
89
áportarse a los evaporadores.
Capacidad evaporador de cámara de congelación =
86E|rE} btu = 2L8r95 friohr hr
Capacidad evaporador de cámara de conservación =
634123 btu = 159.8 friohr hr
Capacidad total = 378r79 friooríashr
2. Longitud tuberia de liquido estirnada = 4 metros
3. Pérdidas de carga admisible:
Jc < Or35O
Los ábacos vienen estandarizados para unas determinadas
Iongitudes y un determinado número de accesorios
intercalados sobre las tuberias.
El ábaco disponible e para 5 metros de longitudr por tanto
debemos hacer una equivalencia para 4 metros.
Jc ( O.35Ox5 = Or4375 barias=ólbs/pg?4
Este valor no debe preocuparnos porque el subenfriamiento
90
r¡
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lol(=Gu=-,u€É:5(:¿uau
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q I a q q t! 6 O O € Ct¡ @ O @ cr N N\\'\\\\\.\\\'\{ d < 4 4 E t'-¡ Fa m ñ n ar, t1 ñ 1 4 4
I q I I 9 Q I €. e (> (> e c o.3 o eIn I I e A O O <> 9.5 O € O O O (= Or-- e r. o o € o o € € e € I € é.á o€ { É r\ E + n € r- tD F i> < N ñ € e,E<4.{da\Ér
6a.ÉÉ'\oot!
o q¡ @ co r\ N (\ cD @ @ @ (t¡ oo I + co -\\.\ñnY'ñ4a€nnrnñnmnF
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J
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u'eoLOgD.áe!4 a¡¡
=6¡OE
€c1La<fL
¿oaC.J
f-ecemÉnf:ifrcio oe
'-.ope I and . has ta
er-r i.c 1íneer de
i etr r.ermi ts¡ L¡na
rf.i psi sin qLre se
I rGuLOg,
qi
ca ¡-da de pres:-Ón . según
prE5ente ga= instantáneo
ia uti i izaciórr del mismrü
dancio ccrmo re=Llitaoo .Jn
úe
En is irgrrr-a
con L';r=e en .i
Ciámetro de I
, scj j lrn tc mure.= tra
d a tss an ter l- clres .
tuiberia de I iquidcr
i2
U=
e
Drámetrc qi-re csincide cgn ic= r'ecsmendacjoE pgr Al. arcon
flr-sr-r= {'3), sbte¡'riCt:= gxE,erimental¡r,ente. Ver tabla d.
6.V.2. TurberaLl EiE Succrón. Este diseño es eI más critico
FiElra ei =Íste¡ma! r.L(alquier caida de pre=ión debicio a 1a
f r icciÉn Cel f lul:B prRr,/crca ur'a di=mrn,tción de pre=ión en 1a
'válvlrl,s de' succiún dei corrrpre=Llr- compsrada cen la presión
a ia =aiida del evagcr,¡cJor.
Csnrcrrme l.i Frp=.ión ce sircci.ún Élsminuy=, cada libra úe
refriqeran-re q,Je r-PQres-q ai compres.or ocLlpa Llr'] volltrnen
m,ayür'/ disrninu;re el peso dei refrigerante r¡ue regresa ai
EOir,pre:isr ']ELlp* ufi vs i umen maysr y d isminuye e I pesB de i
ALAR'JON, Creus. ijp. Cit .
92
3
2!2
,.s
,.0
q0
c.6
0,5
4,.
0,3
o2
a.0t
o,02
o.o20O.c.c-q0970,,
e,2
c)0.ao.5os
Egl
<t
¿oat
's_oor
c90gioA.
0ooICC,
gBE(,F.o
o6p?-oo-
FIGURA 22. Abaeo, selección cle tubería - 5mts.
?3
refrigerante bombeado por el compresor. Por ejemplo, un
compresor tipico de baja temperatura con refrigerante R-
12 a temperatura de evaporación de -4O gF perderá capacidad
casi un 6Z por cada psi de caída de presión en la línea de
succión.
Norrnalrnente se acepta¡ uná caida de presión equivalente a
L¡n cambio en la presión de saturación de 2 9F, Caída que
tornarernos en cl¡enta también para deterrninar el régírnen de
rnarcha de la uni.dad condensadora, que será entonces de
?BSF 7r]F= -30oF.
Anex arnos tab 1a ( - ) de
para un carnbio de ? 9F
di f erentes temperatLrras
caida de presiones eqtrivalentes
en 1a ternperatlrra de saturación a
de evaporación,
Interpotando deterrninanc:s 1a caida de presión adrnisible
para nuestro caso¡
Para la cárnara de conservación = 1.45 psi = O.1{) barias.
Para la cánara de congelación = O.ó5 psi = O,O4S barias
COPELAN Co. ManuaI de Refrigeraeión-
TABLA 7
TEIfPERATURA DtEVAPORAC i Üf\¡
45 gF
zfJ gF
ügF
- ¿t.-i uf
-4tl 9F
94
Carci as ci e Fresiones F-q'-tr','alenteE pera Ltn camD:-r:ae -; :-F sn 1a Te.mper-atr-tr-a de Satr-¡ración a
Di f erentes TemperatLtras cie EvaporaciÓn.
CAIDAR-i_ ?1
:. ilo
rTC
i . (ji-!
ii,75
tit.5¡
3,ilo
2.20
r,ó:'I tEI , I,.'
O.8C'
3.St-r
2 .40
1 .45
I ?R
L . LrL,
DE PRESIÜN PSIR-27 R-5C}Z
Dr+ iguai rr;:portanr:ia en ei diseño cjr= las l ineas de suc¿:ión
g,E i"r !-¡(?cÉEidar: de rnaritener velocrCi ades adeCuadaS pAra eI
retürnc¡ dei' aceite. Los estudros han determÍnaoo
veiocidacie= rriinim-rs cie 7üO Fpffl ert i as i ineas de Su¡cciÓn
horizontal de 1.SCr¡lr ppm en lag verticales.
La figurs 23 ací junta, cjeter¡nina iss diámetros 6P suctrLcln
Cgr-i BaSe et..l iOs dat{-1S oe Capácici¡ci de cada evaporadOrr SUS
temperaturd= de er,iaporación i er= c¿] j.das de presicn y i a=
'vei,:crciercíes fl]rÍ-,rnrag de strcción' De e=ta rig. cürnc: vernog 5e¡
deterr*ina:
flrárnetrO tr-¡ber¡a oe s,LtcCión de ia cámara de ccrnservatr.lÓnIO = 3,/S"¡
95
25
20
,5
,0
:6
5
T
3EE2!E2L r.5ct'aut: ,-oo'g o.o
c€ 0.6
Y o,sEI c¡l\
. 0,t0.25
o.o9t6 a'oto
3 o,oz
E ¿c-'- 0Olg C,S.5
? oot€u 0,tG?
3 0,2
3c¡i o.¡r O.jo,6
FIGURA 23. Abaeo, selecci6n de tubería.
Diámetre tuberia cie succión de
= L/7"
gb
la cámara de congelación
Diárnetros que coinciden con los recornendados por Creus,
c¡btenidos experirnentalrnente, cL¡ya tabla E} anexamos,
Camo ya hemos considerado 1a caida de presión adrnisible en
cada l inea de sL¡cción . la u¡nión de el l as se debe hacer I e
más cerca posible a1 cornpresor. E1 diámetro de= este úl timo
tramo se defirre para L¡¡ra capercidad de 579 frigorias x hora,
ul Llr-rá ternperatcrra de régirnen cje -3O oF y 1a rninirna caida de
pre,sión, 1o clrai ncrs deterrnina, según f igurra 24 , L¡n
diámetrc¡ cie 3/ 4.
Por ú 1 timcr. para L¡n diseño óptimc', I os investigadore=
recorniendan qL¡e 1as lineas horizontales de su¡cción se
tiendan hacia abajcl can la drrección del flr-rjo para aylrdar
.¡1 cjrer¡aje de1 aceiter cor-r L¡n pe:;o descendente de For 1c¡
rner-los l/? de ¡rurlgada pt:r cada 1{i pies de longitr-rd y que
cada elevador de su¡cción verticalr cL¡ando el cofiDresor está
pclr encirna del evapc,rador. debe I I evar u¡na trarnpa " p" err su
irasp Far-a facilrtar qLre el aceite de retorno sL¡ba tror ei
elevador y evite qLre pase liquicio dei evaporadar- ai
cc:rnLr¡-Es,crr dl¡r-ante la parada.
97
3EE2!82o
ÉtF¡uE ,.oo-g o.a
c3 0.6
3 o,s'oI o¡IL
. 0,3
0.25
0.0tt6 o'otg
3 0,02
3 o.ct- 0Ols 0,c5? 0D76a o,,G:¡A o.2
3c¡5 0..o. O.5os
FIGURA 2\. Abaco, selección de tubería.
98
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7. SELECCION DEL EGUIPO
Una vez determinado la carga térmica de refrigeración
junto con la temperatura de evaporación requeridar 1a
temperatura de cendensación prevista, el refrigerante a
utilizar, diferencial de temperatura en los evaporadores
podemos seleccionar la unidad condensadora, los
evaporadsres de cada cámara y demás componentes.
7 . L. UNIDADES CONDENSADORES
EI condensador más comúnmente usado es eI
aletas en sLr exterior, los cuales dÍsipan
aire arnbiente.
de
eI
tubos con
calor al
Los condensadores enfriados por aire son fáciles de
insta I ar , baratos de rnantener r Fro requieren agua r no
tienen peligro de congelación en tiempo frio y son
cornercialnente rnás difundidos en nuestro medio, Sin
ernbargor FS necesario un suministro de aire adecuado,
irf¿r'r¡- ..:
, jrl-
i {i1J
En camb:-ú, ios trcfñctensáccrrp= enrrracis= trcr ae'.¡¿¡ sgn mas
cBsf-usc35 y co¡rrcl =Lr ncfmbre I o irrdi ca reoui eren
cii'spc,nit,jlrdad de anLla barata. Io que ios irace
desventajsses en e=tas capacidades.
Prtr 1o tanto. cc:nsitJerarnos Ia selección de unidaoes
cr:ndensaderas enf riacias por aire las mas adecuadas,
Para 1a selección debemos tsrnar en cuenta¡
1. Temperatura de rÉgimen -f,r) gF a l_1O gF
2. Capacidad en btr_¡¿ hr: ',La capacidad tota t { Gts ) en
sistema cle presrr=rre= mul tiples e= estimada simtriemente sor
ia sun;a de Ias capacidades de lc,s evaperacisres ct:nsiderados
" ( ''r') . Pu-r io tanto ia cátracidad será de
GT-=Or+G=
Siendo Qr. = carga térrnica en Ia cá¡nara de conservacrón
= . cr34, ?5 btu¡/hr
Ci= = carga térrni ca en I a cárnara de congel ación
= 8óE} , B btt.¡,/ hr
r-o- ASHRAE. Fundamental. and Equipment 1968, pag. 10.
iüiOT- = 15OS btu/hr
5- Temperatlrra de condensacLón LLO oF
En el catáiogo de unidades condensadores Copelan (ver anexo
?1, pociernos sejeccionar el rnodeio E BAL_AOSO con capacidada -3t) üF de terntreratl¡ra de evaporaci.ón rje 1óso bto,/hr. Lrn
srrbenf riamiento de 5 cF y temperatL¡ra arnbiente de g{.r oF.
'7 ") LOS EVAPORADORES
E i evaporador- es e' i l ado
refrigeración en 1a qtre ei
evapora, absorbiencjo el ca
vapor.
DTJNHAM-BUSH. Comercial5.000, l;.á9. 4.
de ba j a presi ón de I si sterna de
ref rigerante l iqr-rido hierve o se
lor a medida que se convierte en
i..a f ábrica Dr_rnharn-Bush (." ) , especia j izada en produrctospára ref rigeración, recomierrcia qLle para cuartos tron
capacidades rnenores a 7a pies cúrbicos, sean r-rti l izados I os
evaporacicres de tronvección ljbre (gravity coils).
El espacio de las aretas de 1a tuberia refrigerante variarásegirn r a api i cación - para nuestro caso dr:nde i as
Refrigeration Prnclucts, Catálogo
ia2
temperatirras cit= evaparacien sün menores a (i gC, de forrna
que sB prociucirá acumulaciún cie escarchar r sE uti l izan cle
3-5 aieta= por pLrlgada. Tanrbién debemos tener en cueFrta un
sisi-er¡a de descpnqei ación ¡ Llsaremc¡s ei rnás empieacio y que
viene ya En i's equipos cornc' ES ei de rJescengelación trBr-
resiEtencias.
Fi_jadas ias anteri
de evaForación,
capacidad en btu.r'hr' , prev L arnen te estab I eci dos ,
sel eccicrnarnos el evaporador para cada cámara:
i- Cárnara cje C.onservación
Tev = ?4.? 9F a baja ternperatura
Ar. = 15 gF
Ga = óf,4 r 25 btur,i hr
L"er- = 13".
d r¡rr ci e,
ores caracteristjcasr con 1a temperatlrra
el d¡ferencial de t_emperatura y la
Tev =
Arc =
11 . =
LPr
ternperatlrra de evatroración
dÍferenciai de ternrreratl¡ra
carga tÉrrnica de ia cárnara de condensación
= l, ongi tr-rc1 a j eteada deI evaporador de
troneervación
Seguin r:atáiogo an€l;re ei
rrrodeic i'js. iiSA-52 c¡ sirnr
ir44.8 btr-¡./hr
?- Cámara ci e tc¡n{tei acron
seiecclsnado es ur,
i ar con Lina capacici ad
I lJJ
DUI{HAIf _BU5Ii
nornr na I cie
IP'V
^..ÍJt
Le¡
iij gF
1= !¡-
Bó8.8 btut¡'hr
- a*t
Segürn catái ogo i ver anexo S ) el evaporaclor sel eccionacjo es
Lrn Ilu¡\lHAl'l-BusH mode¡lo No. HSA-óz o sl"milar con Lrna
capacrdad r,.orninal de¡ B9Z btu./hr.
7 . 3 , BAL ANICEO DEL 5I STET"IA
LCrs Cornpt]n€'ntes ci isponrbles en e1 cornercio raramente
cc¡ncttercian con las exl.qencias op diseñc¡ de un sisterna dacto.
¡r puesto qL¡e el ciiseño se bása normalrnente en carqas rná=
e5I I macJaS r el si = terma tend r á qaLre f r-¡ncionar,
TrecL¡entf:mpnte. a tron(]icic,nes Lln Froco rJistintas a ias Be
oiseñc'. Flás rie urna clrrnbrnación de los componentes ErL¡ede
a-;ri.rstarse a jos reqr-risitos de frrncionarnjentcl , ciependiendo
cie la ericienc:'.a ciei sistemar pD el pl¡nto cie baiance o
I 1-,+
equiiibrie
Er-r ia seccion anterior hernos pscclgitJc¡ urn cclmpresor con L¡ná
cai:acrci aci a -s(ioF cje evaporacion de I . ó5i) btr_¡/hr. ten:'encio
en curenta ei calor ganacicr por el refriqerante en 1a
compresl Órr )i i oS evaporadcre5 con capacidades de ó44. g
Litrr¡'hr l 874.? trtur¡'hr en l¿¡ cámara de tronservacrón y
c{-rngei acrc¡n resppci. ivarnente .
Pocie,mr¡s bai ance'ar el si stema incrernentandcl el diierenciai
I o c'-¡a i para nuestra necesi dad cie
bener i cic,so, quedando asi ;
de te'mFeratlira en l!F,
l-lu¡rnecjaci relativa, ser-ia
Capac i ciaci evaporador..
DT = lóoF,
cle cc)nqei acrón = 9Srf btu¿ hr con
üapacrciaci evaporaricrr de conservacrón = óaó btu¡'hr con
DT = 169F,
Capacidad total jó3ó btu¡,/hr.
f,on lo clral qlreda baianceado ei sisterna ciebicio a eLre la
capacidarj oe 1a u¡ridad condensadora cae al incrernentar el
diferenciai en Lln loF en rnás o rnenos 6rl btlrr,hr por eracio,
r.o5
7.4. DISPOSITIVOS DE CONTROL Y ACCESORiOS
Para c¡btener Llr¡ er r caz y econórni co f uncionamien to de
nLrestras cámaras se hace necesario i a uti 1 i zación de
diferentes dispositivos de control de refigerante y
accesBriss cue ya hernos enufneraoo y trBmentaoo brevemente su
funcion en el capituio ó,
Far-a ia seiección de dichss di=pesitivss se deben tener en
cuenta f actore= tales cemo, caida de presión necesarias o
minimas' capátridas! temperatura cie trabajo, diámetros de
i,: tubería á u-ri i i zar. entre otros. Caoe anotar eue eiajuste finei cie cada unü cie las váIvuies se irará en iaetapa qLle henr¡= l lamacio verif icación f inai en nuestro
car¡i tlr i o Lrr .
A csntinuaciólr ciarernos ia selección cie dichas váivulas v
acce5úrios cíe acuercis a rererencias comerciaies de
ca tá i ogos t. ver- aneli{f 4 i
106
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7 .4.L. Cáiculs deI -i'ubo Lapiiar. Ante Lrna posibie
drfrcultad de prBVG?er-se Cs Ia 'v&lvuta de expansión
recBfl'rer'daCa! Ee pL¡ede reefiFia¿ar psr tubos capÍiares qL¡e
pr-EdLrc j.rán I a c-rri.q cle presión necegarra, perB 1Éqicamente
Ei¡r Ia mi=ma eficiencia.
La sele=cÍún Ee r-ealizs r-¡tili:anco 1a figura 25'/ 26 üBn
paránretr-ss t-iies cc,nc, capacrdad dei e',¿aporador, temperatura
de trBrrdensaciórr ), st-¡benf r jamiento del I íquido.
Seleccjón deI tubo capi 1 ar pard el evaporadr:r üe
corr-5er-v\aciún. Para ieÜ f rigcrias/hora se podria tomár-
urn riÍámetrü de tt.7 rnrn c.ür'| ut-'rr lcngrtud de 1.E| rnetrc,s,
,¡i que Ie corre=ponde '.¡n factcJr de corrección de fr,78
quedani* una longitud cje L,4A metros,
E=te..¡aior debe temarse corTig aproximads y eI tamañr:
cief in I t tvc, hd ci e deterr¡inarse por i as pruebas qLre
rretresariamente iran de I Ievarse a caBc¡.
¡-
I-
Seiección de,i tc¡ba caoi lar
cengelación. Para 218 frigori
lrn diámetro de O,7 mm con L¡na
ai que cerrespc,nde un factor
queci ancie una long i tud de O, 35
pflra eI evaporador de
as./ hora =e pooria tc--mar
iongitud de i¡,7 metros,
de cor-rección de O,78
metros.
O ce Éiámetrs ü.8 mm csn
ccfrreSponCe ur, f sctc'r cje
I eng i turd de i . 4O metros .
una l ong i ti,id de
cc:rretrci.Én de
108
metrr:s aI que
qLreciando ur,a
r_ .75
íJ ,78,
109
\il0 00
700
500
100
2rB?f,0
1
100
70
500,5
Lo ngi tu dl'o ¿o
tubo copilor (rn)q7
det
FIGURA 25. Eel-eeción, longitucl clel tubo eapilar.
I10
o.Yf,.gc,'oocc,.E
oEcgJa
FIGURA 26. Factor d.e
del Tubode Ia LongitutlCorrección
Capilar.
l0
A. SISTEMA ELECTRICO
La electricidad es 1a principal fuenteenergia para la operación de muchos de
de Ios sisternas de ref rigeración.
de suministro de
lss componentes
La cámara de refrigeración para biorógicos debe rnantenerun suministro de energía permanente para lograrconservar ra potencia inmunológica de ras diferentesvasunas. Per tal razón en este capituls se trata de
encontrar solucÍón al problema que se tiene al cortar ersuministro de fluido eréctrico ar cuarto friío, durantevarias horas.
Este capitulo fue desarrolrado con la asesoría delIngeniero Eléctricista Armands Lozano.
LLz
A . 1 , CALCULO DE LAS CARGAS ELECTR ICAS DE LA CAÍf ARAFRIGORIFICA.
VA IN PROTECCION
1. , Unidad cornpresor 6OO 1 ,9 A 10 Anotas L/2 H.P; fpo,Bvoltaje ??Ov; trifásico.
?. llotores de l os Evapora-dores 2 rnotores de 7/2OHP 115 (opcional ) 11S O.Zó A ? A
5. Bombi]los de los compar-tirnentos del suarto frio ZOO O.8SA 1A? bornbillos con lOO wnorni na I es .
4, Resistencia de desconge-lación 5OO r¡,/cu para 1OOO 4.16 A 6 Alos dos conpartinentosa 11O v,
5. Consl¡rno por accionarnien-to dispositivos talescomo, reles, válvulas 4OOsolenoides, persóstatos,transferencias, etc.
TOTAL CARGA CUARTOFRIO, FUNCIONAI'IIENTONORI"IAL,
FUENTE ALTERNAREAUER I DA
?.315 VA
2.3 KVA
A.?. SERVICIO DE EI'IERGENCIA CBN FUENTE ALTERNA
Las solr-rciones rnás factibles para resolver el problerna
de corte de f lr,rído e]éctrico en el cuarto f rio serán:
1if,
-iener un servic:.o de energia que entre a
reempiazar eÍl el momento cje corte, o sea que ei
senvir-!u úe emertrencj-a dei cuartc frro para biulÓgicos
debe surrrrinistrarse por f uenteg al ternas.
A.V.L. Pianta ElÉctr-ica de Emerqerncia. Esta pianta puede
=er la generai dei siEterna eiectr-ico. donde un circuito
elÉctrrco irrdepe¡ndiente al imentará aI cuarto f rio,
La transferencta dei =ervrcic, normal ai servlcro
ernergencia 5e reai i¡a Fcrr rfieoro de Ltna transf erenc
autor¡ática con retenciÓn mecálrica.
Esta trangi'erencia eE compieta¡rrente aurtón(Jrtca ¡ per io tantr:.
despué= de 1n=ta i ade ncl Ee requlere eperario para su
rnan iobra .
En ningún rnornento I a carqa ( el cuarto frio ) estará sin
tiernpo máximo de
12 segundos y de
servicio cle ernergentr.]a e1Éctrrca, El
tr.rnsJerencja nclrnraj.l ermergencia es de
ernergencia anLrrrlral casi qLte instantáneo.
6e
ia
Si se reqlii ere Ltn a
( exc j r-rsivarnente para ei
qLre r Lrrra pi anta peqtteña
f lren te oe
cLiarto -f rio)
cal cr-¡lada er¡
erDergentrr.a ciedrcada
debe tenerse en cl¡enta
2 , 5 hVA r pLres tendri a
LL4
una autonsmía de unas cuantas horas dependiendo deI
consurno de combustible de lts/hora de la planta. Es
decir al cabo de tres horas será necesario el
reaprovisionamiento de combustible, siendo indispensable
la presencia de un operario.
8.2.2. Banco de Baterías. El sistema de Banco de
Baterías prcrvee energia e1éctrica "on Iine", pero su
autc¡nomia disminuye a medida del mayor requerimiento de
potencia de la misma.
El principio de funcionamiento se inscribe como la
obtención de un nivel de tensión de 24 V. Oue es lueeo
convertida a C.A. por medio de un inversor DCIAC; se
elige un transformador que eleve la tensión de 24 VAC a
22O VAC trifásico tron capacidad igual o mayor a la
referida (2.3 KVA) .
Este sigtema es muy similar a la UPS usadas cornúnmente
pare sistemas de computadores.
La inversión de corriente continua a corriente alterna
se realiza por medio de un puente inversor trifásico con
tiristores, los cuales son comandados por un circuito
de control , qu€: regula eI nivel de tensión, o la
frecuencia y eI desface cada L2O9.
r-1 5
t{o.qdd(,'ri.c,ÉH
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MONTAJE Y ESPECIFICACIONES CONSTRUCTIVAS DE LACAMARA FRIGORIFICA
Tanto por parámetrss de Ia Brganización Panamericana de la
Salud y disponibi I idad comercial , Ios cuartos con
temperatura de cengelación tendrán paneles tron un espesor
de 6" de aisIante (poIiuretano inyectado).
cuartos con ternperatura de conservación tendrán paneles
un espessr de 4" de aislante (poliuretano inyectado).
Se debe garántizar en su instalación la ausencia de puentes
tÉrmitros y la herrneticidad de la cámara frigorifica, y así
evitar ftujos de calor adicionales a los calculados.
g.L. ESPECIFICACIONES ADICIONALES A TENER EN CUENTAPARA EL DISEFiO DE LA CAMARA FRIGBRIFICA
A través del proyecto hemos mencionado las especificaciones
del diseño más importantes, sin embargo debemos agregar las
sÍguien tes :
9.
Los
corr
I.
IL/
UEEA{:iie-q par-a aE,_ra cünügn5ac}a en ros evápl:traúúr.e=.
Bisagras. manrjas y irerra-ie,s en gefteFai cjeben ser.
cromadc¡s iresi=tentes a ia corrosióni
Ei cLJarto c¡ebe cc'nstruir=e =obre ur-¡a ba=e oe cgncreto.
Ei cuarts trBntsr-á cor-r rrr-,a ai.*rma qcre indique ei ci:rte
del flurícÍ o eiÉctricr:.
Tensr-á a ia vi=ca termemetres de cer'átula pard cací a
trLiartc-. y asr sLiper-visar- regularnrente ias ternperaturas
rrr ter i ores .
.L.
4.
C OMERCIALMH'¡TE USADOS
{ír:-
9.2. PAI{ELES rr8
Panel
Panel Vertical Esquina
Pl-ario
ta"
FIGURA 28. Paneles comerciales herméticos.
*:Ja:lD::Y--'t
)-'- -'1.- '- I
Panel Vertical
Panel lvfareo Puerta
]-L9
9.3. . PASOS DE MONTAJE
F]GURA 29
FIGURA 30. Colocarcle pare d
pared.es y suplementotlivi soria .
L20
FIGURA 3tr. Colocar pareat divisoria y teeho.
FIGURA 32. Sústema cle ensamble.
I2I
?.u,,
FIGURA 33. MontaJe terminado d.e l-a Cámara Frigoríf ica.
10. LA INSTALACION
Un cálculo preciso de la cargü térmica de la cámara
f rigorif ica y uria selección adecuada de sus trornponentes no
garantizan por sí solss un éptimo funcionamiento del ciclo;
se deben tener en cuenta otros factores que por obvios o de
sen t ido cornún nB son menos irnpor tan tes , I os cua I es
detal laremes en este capítulo.
Es muy probable que la mayoria de las fallas en sistemas de
refrigeración pueden ser causadas pc:r descuido o por
procedimiento inadecuados de instalación.
10.1, PROCEDIIfIENTOS Y VERIFICACION INICIALES
1O.1.1. Generalidades.
El sitio para el compresor deberá ser adecuado para
asegurár el f lujo de aire necesario para los
propósitos de condensación,
L23
La unidad y los compresores deben estar nivelados
para asegurar una lubriceción adecuada.
En cuanto a 1a instalación eléctrica el suministro
de energia, vol taje, frecuencia y fases debe
coincidir con Ia placa de datos del comPresor'
Chequear el sentido de giro en todos los rnotores
de los ventiladores.
No dejar los cc:mpresores expuestos a la atrnósfera
por más tiempo de dos rnÍnutos,
10,1,2. En cuanto a las Tuberias de Refrigeración
Usar unicamente
refrigeración,
propiamente sel lada
tubería de cobre para
contra contaminación.
Cuando se solden líneas de refrigeranter sE hace
circular gas inerte a través de la Iinea para
prevenir escamas y oxidación dentro de la tuberia.
Es preferido el nitrógeno seco.
Usar únicamente una soldadura de aleacÍón de plata
adecuada o soldadura 95/3 cn las líneas de succión y
L¿+
l rquicío. y úila seidadura de dieac:.on de plata cie aI ta
temperatura err i as l ineas de rlescarga.
Api rcar eI funcen
ia unrcn, riLrr-rtrü
=cic¡ar. euite ei
húmedo,
Ltr-r.].CAtliel-rte en ia pOrCien fnaCrrc tre
1a por c ion hembr-a . DespuÉs Be
f uniJer-rte sclbrante csn un i ienzo
te
en
Despr-res de cr¡nectar todas las I ineas, ei srsterna se
Frrcibará contra fr_rga=, ki srsterna entere será
presLrrizaso a no rnás de 173 psig cen refrlgerante y
rri t.rógencr sectr ( o t.r-r-? seca I .
l)es.pures ne ia pruretra iinai ceirtera f ugas, ias j ineas
cíe r-efriger-antes expurestas a conciciorres amnrentales
al Ea-, ser'án aislaci as para rerJl¡cir el calor coJectado
y pr-eveni r i a 'f or-rnac ión oe ga=' evaporado en i a i iriea
de l iqlrrdn, L-as l.irreas oe =,Ltcclór¡ serán aisladas. sL
E)=,tFrt-' e'ypL¡€?srasr pc:rrd pr-evenir ja ccrrrcjensación e e-,i
sc't'!' e'c a j err t arn i en tO,
l{}.1 .f , L.i Év¡r--uración
l-Er bL¡mba de aito vacro dege ser t:treraci a hasta alcan¿ar
Llt-)a FrESiÓn cJe i.5t:),:) rnicrorres err este no,Dento el r,acio
i.23
Ceberá rofrrF,erse ccjn e i ref r igeran te a emp i ear en e i
si=terns a tra.",s,= de urn f iltrs deshidratados hasta ur¡a
presión arriba Ée O psrg
Ba_ja ninglrna . ctrno¡ciórr r ei r.notocompresor- oebe ser
arrancadcl u operaÉo rnientras el sistema esté cen aigo
vacis. Hacericr Blrede causar daños seris= aI devanado
eiéctrici: del mctor, debj.cio a ia reducciÉn úe ia
re=istencia dielÉctrrca de ia atmósfera dentro de la
cárrrara rie I mctor .
i(i. -1 .4, Ver-iricación Frev:.a ¿ri árranqlre. DespuÉs de ia
in='r-.r i ación h,l siero ter nrÍna6a , I c:s siguien tes puntt:s
tendrán qLte sE.i- cubrer tos di-rtBs de qL¡e ei Erstemá sea
puesto err operaciün.
Observar ei nivei cie' acei te dei cümFr-e=or anteE 5e
ar-ránc*+r ic:. E:, niyei cieber*1 e=tar irgeramente arriba
dr-'i cerrtr-r: del cristal mirilia.
¡tf ie_ler ic,s retr=nes oe embarqite geba_jcr dei ccmpreser
't¡er-if icar ie= cor-rtrcles de ai ta y ba ja presión.
r'-i i vu I es regu i ¿dc'r*i= de pre= j.on , con tro i de seguricao
ó8. cresic:n de eceite,
t7a
tlerlfique el termostato parfr et-i btren fnncic'namiento,
Lü.2 VERIFICACIOÍ.ü FIí.-.IAL DE LA OFERACION DEL SIsTEI'IA
DespuÉs que e] sistema ha =ido rargado y cperaclo durante
dc,= horgs en cBnE¡icione= normales, sin nrnqún indicio cle
maI fuincisnamiento. deberá efectuarse un chequeo cemplete
cofncl S].gue:
Cheqr-reamos presiones en
cori'rpresor'r l.-i6 Ib/ pg?
respes t i varnen te .
cabeza y succión del
5.5" Hg de vacio
la
Y
Cheqlrearnos el flrnciona¡niento de la válvr-rlas de
expansión para ajr-¡star el sobre calentarniento a 1{) oF
( recornend.rcio por ARI ) Lln sobrecalentan¡iento rnenor
c,casiona ElaJa capacidad de refrigeración. favorece el
regresc' del I iqr-rido ref rigerante ), redl¡ce I a duración
del cornprescrr . Un sobreca I en tamien to a I to producen
probre regre=o de aceite ai cornpresor,
Ver i -f i carnos el fl¡ncionarnien to de I os evaporadores
ajustando ias vá1vr-¡1as de retenciónr regL¡ladc¡ra de
preslón de evaporaclón y aspiración.
Verlfrsamc=
ter¡riria I e= .
indicadB e'n
ei
t77
'vsltaje de Irneá y ei ampera.je en IoE
p I aca de'l comFresor .
E1
la
'.lsr"ificamc:= eI ajurste de les
para e¡i inrcio y fin de cic
períodcl de deshielo
Por ú I tima se insta I a urra ho j a
diagrsma de csrrErol de1 =istenÍade man te¡r imien to
csntrc'Ies de deshielo
ls y 1a duración del
de instrucciones v
trar-a uscr de I tÉcn i co
CONCLUSIONES Y RECOIÍENDACIONES
Nuestro diseño se basó en 1a experiencia de
productores de equiposr Ingenieros investigadores y en
los parárnetros de Ia organización ffundial de 1a salud
que reglamentan Ia censtrucción de Ias cámaras
frigorificas Fara biológicos,
La termosensibilidad de las vacunas es el aspecto más
critico a tronservar por estc¡ se presenta un servicio
de emergencia para cuando se retire el f luido
eléctrico a I a cárnara, qaue por recomendación del
ingeniero asesclr y pc:r las condiciones de
Produrnediho=¡ eI más óptimo eE Ia planta eléctrica.
Ya que el banco de baterias tiene corta vida de
duraciÉn y su corriente es continua, necesitando un
convertidor que en general lo hace más costoso.
Para evitar carnbios bruscos de temperatura en las
vatrunas debido a 1a infiltración de aire por apertura
de puertas, en cámaras de mayor capacidad r sB
L22
r-ecrJnlier,d-:{ ia cclnEtrurcciór¡ de .1ntecámaras. 5in
gmt]ar-qc' nr:Eotrss r-educimo= ios cambios de aire
tt-ifientanda eI numero de puertas en ia cámara de
congeiacién cionde eE más crítica ia infiltración.
P.rr-a recilr:ir efectos de transmisión de caior pcr
pareide=, considerams= a I diseñar I as cámaras de
trBngeiacÍÉn ,/ ccJn=er.¡aciÉrr qL¡e Éstas fr¡ersn
co I Índan tes .
Cu¡ando se trata de cLrartos frios para pequreñas
capacidades donde se lrace necesario cltrls temDeratL¡ras
cie evaporaciólr r BS mág conveniente r por sLt costo, el
Lrso dei llamads srsterna de presiBneE rn(rltiples qL¡e
hemo= r-¡tili:acjo en nu¡estr-o trabajo.
Los factores de ganancia de calor For uso fueron
e=,tirnades Fara Llt-ta inf i I tración de aire con E} ó r¡enos
aper tl¡ras de 1as pr-rerrtas. Por I o tanto, recornend amos
Llna cu¡idadosa crbservaciórr de dicha fnagnrtud,
l"lás aurn, clrando se retire el flr-rÍdo ejéctrico. ervitar
clraiqu:rer aFertLrra de puertas.
Dentrc¡ de i a investigación pr-rdirnas constatar qL¡e r por
i J':;
lc, mengs en ei Vai ie. sc:ia e;<i=te L(Fr cuarto f rio
regirmerri.erio .v sequro para la trorrservación de
'vác'*rrrds, localrzadc: en Ia UnrvaI le en el Departementa
de j'érmicñE! Io cual debe aiertar a las autoridacies de
5a lud a adoptar medicias más seguras para I a
conservaciórr de Ias vacunas.
Par l cr de I i cacc' de I
cámara ciebe tener
mantenimrente: de
especi I i zado.
producto en conservación, ia
un permanen te y F,er iód i co
una compañia o tÉcnico
i31
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EF], Techni ca I Series. Standard Equi prnen tspecificati.oocrns and rest Procedrrres, Editado por hlHoiflrqanizacion l"h_rndial de la Salud) 199A, pág. 3-6-7,?4-?5, 7g, g3, rI7.
EFI . Logisti cs f crr Heal th series, Equiprrlent perf ormanceSpecrf ication. Editado por t^jH0, 1gg1 . pag. 11, 24,Zj.
ANEXO 1VADEIfECUN
L-!- -; ;- .- i--;----i-.;-i-¡
ifi;i t i; 5i;¡: ;; : : ';Ei; E: ; Ei EÉiEi i! r i.
r ii€€ :E ¡ ii ÉÉi;i E: i iE
liiiiÉii'iiiEiliIii¡iiÉ sl¡i ii i ¡ ¡i {iiii i¡ ¡i iigIÉ¡¡,ii i !;¡ tgiÉ;;¡ ÉE !¡É =gÍ;:-:r; ; !; :tÉ; i¡r i É ;! Ég3iE i¡ ¡l irI IiliÉiiE i,,í ii! ¡¡iiiiii, EÉi iii,r=É rii;f¡sÉi igi Éi ig¡;¡gÉi¡ffg,i ¡i¡ igi i;:! 5!€;IÉB€
U)o
.=
='oCÚ
CüF{(dO.
cd
l-.C)m,(u)rñ
clxo!,CdE
i¡fii¡iÉ*iiigiii¡'¡¡figiiiEFiEijiiiiiiiiiiíiii
(€
L{c)mci)F
>l gr2
-,O*:=gE!¡ossñH
<8"
¡iÉ fE ; 'E;EiE;i
5!É E i -
;ijijgÉ¡ifii¡iiigjiÍÉgg¡fsi,!jjjij¡iiEi:f¡ÉÉ
!3!E¡É€$i
cdEf-{q)
Éar-rFlCüxo{-¡ctÉ
:€{i;t t ; s i;xr :
*il:Eg € E E i¡;É u*"
!ggEiE?E:iiiEfÉ
cIcI!oCa,
cútr¡L{(u
FAl.{(u
P{()
.t=oCüxo+,cltr
5s iii i!;¡iji¡s
ijgfiigí-s9¡t:= +'i.1 ;¡-" r, l'-
f F; - U¡.I-
:-iilÉ;=' Ei*'i É$ -E,gE ¡ ; €:=EE:e5 E'B g::fx*s¡
(I!.-v-o-_íil€¡!I tE €
*¡EÉili€ E€*!f i;;€Éf É ¡ gj
EEÍ.ü:{ i¡:i fr; ü Ef,tEi€isEÉ Ii¡gF
CÚ
trl<c)EE(u+¡Cü¡<.t<
iñ
$E !€É É:i¡; ;ri i;:si :it ¡FÉE¡ E:É i5lIE iii É3€i
=í €iÉ iiit:8 É. b e Eecs
¡É* € iiit iE E;5f;! -# -s,
EÉ!!tÉÉi¡liiÉiilA i É:i i Éi:É¡:Ec iEgi
É i sÉii i¡ ¡I iÉi¡igi :liitu EgI
o
¡giilEi!Ig3É¡i;iilig¡¡¡Éiiiiiiiii,iii
{ iu i$E' ü
'l iil,' Ei' ili Eu
3 ti !¡!ili ¡íg f¡i isiii iiÉ ¡gi iá¡iII
ÉiÉifEi!;gir;r;l;
i¡iiE1iiÉ;Ési+;É;ai
Í,liii¡¡iiÉiiii¡li¡iisiiiriiÍi
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É;fÉg€E i.fE$Éi¡i É'n!¡É.s¡-€iÉ EÉ
;si:!t€ i :EiE
¡siÉ!É;i¡3É¡
E :¡'EFÉ ii€ i¡g €gÉ s$ É
gsli;g€:,figiÉ¡E¡gi,iieS;iil;fgÉÉiisjE*s¡iiiff;ils€l=i
i;l i ;É :ggi ff g,gff fi
gf ,iig f;
E ig g;i i¡¡ ¡iig=gj ¡i¡gi ítugi .iiiÍ i¡gfffffilít,*il gffiff i$ iffi¡it
:r^.t\a i
i
¡
:t
I
:
s ¡ii i É* ir ¡É; ¡ ic i;;Éi¡iEg¡¡iÉ¡;€Éit¡¡iii;iÉÉ¡ii¡É;¡Éiii
iiiiiEiÉi,iiiiiÉÉsi,ÉFiíis €;i' EÉ
¡É!i !*¡¡ Égis¡i ;¡, E¡É¡'+i; rÉ
i;3liE *¡u= ÉsE¡ !*ÉÉÉ is¡:€€ j;'
ÉiEi€ gÉi ¡Í;
(ütr¡¡{c)
ÉH+-to
¡'.
Lr-L
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iitl 5i g ff,is ; i
Eg;ji¡E¡¡i¡igigÉgig¡g iÉ i il;sÉ i ri
EjsÉiif€iif;i€i€!i3¡lii,i;EÉi¡ÉicÉ¡gÉE ii¡l Ég;! ,g, i¡ig gÉi ,* ,Íi i !
i s¡iii Éiiii gii iuiii,igg Éi, ¡ig ¡ff Íl
cdF1F'L{G)rrlGIf{L{CÚ+¡clOG'tr=()GI
'\-
_t
rta\
At"rEXO 2IA TALCGO I]Fi LJN I DADES C0ltDEt'JSADüRrriS
COPELAND COPELAMETIC@ CONDENSING UNITS28
COPETAND COPELAMETIC'- E.LINE
AIR COOLED AND WATER COOLED
R.I2 AND R.502
ACCESSIBLE HERMETIC CONDENSING UNITS
FERFORMANCE DATA-BTU/HR_AIR-COOLED UNITS
R.T? HIGH TEMPERATUFE
F.12 MEOIUM TEMPERATUFE
UNITMODEL NO
COMPñESSOBMOOEL NO.
H.P.25'F 20" F 15" F r0" F 5.F EF 5',r
?4.6t 21 0r 17.7r t¿ 6¡ t1 7l 92s 67r
EBAM.AO2: HAF'.0025 l;4 2r 80 l96C 1 7¡0 r 550 r370 1200
EBAM.Al U(7060
r 590
9530 ubbu b35t, $4U 50?0
N.'2 LOW TEMPERATURE
Wide selaction ronge: Air-cooled - I /4 H' P' rhru.
I H.P.; Woler-cooted - l/4 H.P' thru 3/4 H'P'
Models ovoiloble for either exponsion volve or
copillory tube opplicolions. Accessible copocilor
ond reloy ossembly, mounled ond wired on oll
single-phose models. Pressure conkols ond con-
loctors ovciloble, Woler volves mounted on oll
woter-coolxí models. Heovy-duty construcl¡on'
E.IINE It AIR-COOI.ED MODELS
2OBl230 volt single-phose "CAV" comPressors
on 112 to I 11.P. More eflicienl condensing coil,
fon molor, lon ond guord ossembly for improved
oir flow ond reliobility with lower condensing
lemperolures. I'tolded, heol¡-dufy fon shroud.
ETAB design roted for both R- 1 2 HT ond R-502
LT, lmproved Pressure conlrol conneclions lo re-
duce the possibiliry of leoks. No copillory tubes.
Direcl mounl on comPressor (when control pro-
vided).
and 6 lcat€d o rtE clanlcase end ol he mpressor
F.502 MEOIUM f €.t¡IPERATUFE
PERFONMAÑCE OATA Wt!.1 BE IN NEXf PUBLICATION
CONDENSING UNIT SPECIFICATIONS_AIR.COOLED UNITS
UnitMod!l
No.
Ovarall O¡ñan3¡ons(lnch6)
Br$ Mounl¡ngCcnlers (lnchasl L¡quid
LiñaV¡lva
(lnchcs)
Suclion R€ivcrOil Chr7g.
(Flúirt Ounc.!llppror. Wgt.
lPouñó!)
H,P
L!ngthw¡drhAcro33e6ñdsi,
H.¡th1 L"nglh w¡dthV¡lvr
(lnchca)Crpac¡lygoti FullfDaüñdil
NCI Ship
FNAM,AO25 !r4 | 9.50 r4.50 11.50 12.63 r,8 ft I,2 FL 20 l6 87 r00
1/3 r9.50 1 4.50 13 !3 r2 63 r.4 FL I2FL :6 96 i09
r9.50 450 r2.c0 r2.63 I4FL I,'2 FL 23 r2{
3;¿ 24.88 r 7.88 16.00 r5.00 3;8 Ft )n r45 r60
24.88 r 7.88 r3.63 16.00 i5.00 3i8 FL 5/8 FL 24 20 149 t64
Note Pressurconlol IrlsupptÉd)ctt€ndsl/2- b€yoñdbaseonl/¿'li3HP 3-onr;?HP
¡,JNITED REFRIGERR'flON INC.
CSPHLAhüD COPELAMETIü(D COI{DENS¡NG I,,IN!Ts 29
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CCPELAND COPEIAMETIC.¡) E-I¡NE ACCESSIBTE HERMETIC CONDENSING UNITS (CONT'D)
PERFORMAT¡CE DATA-.BTU/HR-!*VATER-COOIED CONDENSING UNITS
EI,ECTRICAT DATA TABTE PERFORMANCE DATA-BTU/F¡R_WATER.COOTED CONDENSING UNITS
R.'I? HIGH TEMPEIIATURE
UNITS
l'F-!$lLl
fii:iL/.iiC ?R,ClNG ltlFCRM/rTlCN SEE PAGES s2-5s.
A!áq.8ágS{ un¡TEü nEF'{?¡GERfiTt#ru $nc.
i i:,1!.¡ i.i3:tI fr"il', i. iílt r::iclw,v 'itó
ñ-1 2 MEOlUltl TEMPEBATURE
UNITMODEL NC.
COMPRESSORMOOEL NO. !.1.P.
25. F 2C" i 15. F 1J" F .5. F
24.6t1 ii 7fl f.i.6# 1 1.7t 9.2t 6.7{
078
?:iqo
KWG"U 2:A 7210 5r;60 5000 3770
8.1 2 LOW TEIIPERATUFE
8-502 LOW TE[IPERATURE
pE$FORMT{NCE iAl-A Vr/lLL BE l¡i i,¡EXi PllB'-iCATlO¡¡.
,
rurnesson IMODEL NO. i H.F.
.t0"F 1.20"F
3i.1i | 28.7il
PERFORMANCE DATA NOTES:
Noid.Ailarr-cool{)dlnrls may bcorder¿cwilnoJiiarluarC¡subslj:uirngaÍ'^ icriirc"5. 2 lolthc":l. cia i lgrthr,7 'rl
thl. secorrd loci:i.on:n ihe rorjcl ¡rnber ir.e. ESA[4-A0:'5 ?s, E^Átil'/i075). ¡ill ilniis are CSA apprcved.
1. Aif.coolednrode:numbcrssh¡r!na'ew¡:fianOua.C.SXco¡cjuil,añcicondenscrF!¡dccvers.
g Nc tan guard. EiX ccrdJ¡i and;or condrjisdr ecd covcrs.B 3 7 '¡i'll l¿ñ gleii. EX ccndui: and"oi aordenser e¡d coverS.
2. All air-cooled capacitEs are al 90o F amb¡ent. 650 F return gas and 5o F iiquid subcool¡no.A¡i vJolci-cooirid cap¿c,:tos aíe al 1 05' F coñdcnsing igmperi.lJrc. 55i F return gas and 5' F ltquid subcoJi¡r:g.
3. Capacil¡es shoulc¡ be increascc 67o lcr eacn 1 0" F iower ¿mb¡eni ienrpefalure oí decieased 59; lor each I C' t: hi0l'rür ambient:cñperaiurc. Cagacriies sSov;d be ¡ncreased 1ol,:D¡ cach 2" F increased in lcuid sLbcoclinC or decreasod í9'" Íor each 2'Foecre¿sü ¡n l:qu;¿ suDcoolng.
.i. Pressurcs ¡re i,stec ,n PS¡G itj) and iiches ol rrercury \'acuunr ( i. Prcssures slio!..'i reliecl suciion press!¡e at ihe i.lcl ol lhecorxorüssor. Tefioiir¿iuics sitown are ihc coriesponCin0 ral!ia:ion !empcfüturg5. Saiu'a!;on ccnCilions al::"e ev¡po¡13. lti:l
bc lrigirer düe ic prer,sure orofJ in lllc Sucl cn line.
CON DENSI i.¡G U ¡I f T SPECIFT CATIONS-WATER.COü ;.ED UN ITS
unilllod!l
No.
Noñ.Ovr!ral; 0;mcn!ion!
(lñchci)g!rc Mounli¡g
Ccfilé.3 (lnch.3)Lrquid Suction Accaisar
Oil Chorgc
íFlu;d Ourlccr)Condcnsar l^¡¡iror. ltg:
lV¡rer ; iPouñds;
Len9rhwidth
Coírdsr.Hci9hl Lonelh ilñchas (lñcha!
i C¡p¡.ily| 90T Full Inilirl tccherCc ¡n our I xer
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euiM-cc2si 1 4 9.?5 :6.50 I I.5!1 1ÉL 20 3,8 rü i erípl I
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13 i 3.25 i6.50 i .5C 2Cl lú¡
36 ¡ 94 109
:7v,,8.0050 I
:e'¡'¡TcCsfl : a I 7.C0 r : .:15 i;{ FL i¡2 Fr 3J 3E i127
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:re jrirSwr i
153
ANEXO 3CATALOGO DE EVAPORADORES
Dl¡nr¡¡lc¡¡lubor Hol¡ht W¡drh
,_.:.=o" GRAYITY G('IL IIATTNGS
Coif¡ ore fobricoted with oluminu n ¡aG-(coils wifh lO0 lineol ft of tubing ond oviiper tubc). Connecfions: Wilh %' tubcflorc in ond out; wlth 3A" tubc - Yz" flo¡c n¡tl ht, Vtn llo¡cnul out (Yso x,/tD ¡vteot odoptcr wpplicdl. Cclb ovoilo-ll^ a- lt-;4- ----:-- ,t ¡:-- ---.-ii -- , t^#ble in Yz' fin spocing (2 fim pcr inchl or t/3rfinifiiiig
iDlr¡clic¡ cl Alr Flcr
Ccprclty ltll/At/lachlo tD t50 tD
3urlcc¡3q. Flll¡chSA
.l.\..*a--.
?o ra,E6 cott:l. Detcrninc hourly-
B.T.U. Lood.2. Dlvids this by finned
lengtlr of coil desircd(ó" fcss tlron ovcrolllf,o obtsin B.T.U. pcrhour per inch re-quired.
3. Dccidc on T.D. otwhidr iob i¡ to beopcrolcd. lf l5o TDi¡ u¡ed ¡clcct oil un-der tñi¡ columa
4. lf olhcr TD i¡ dcsireddivide B.T.U. pcr ind¡requircd by TD io bcu¡cd ond ¡elecf eilin lo TD olumn.
?o olDEl:Show - typc, fin rpocing,finncd lcngth (ó' lcslhon ovcrollf.EIAM?IE:vsAó3-t/3-tó
Itp¡ lz r/3nrA-zt z,22" tur" Fr .óO Jg 9.1 ¡1.0 -¡a------:et
:tfsA-at a : 2x' il' s--ltfsA-5t 5 i2x' t3x' :¡ tjl t¡5 m
---"¡:¡rY5A-2t: 2i,Vt' 2X-
-
VsA-tt i 3 i. CV' 2y'
-
YsA-atititt'2x.+YIA-51 ' 5;13:x' 2x'
YIA-61 6 l6yz' 2X'
vs^-tt 8 22' 2*.
¡.1
Fl t.o2 [:r.ra tj.z tzJ .Eó r.26rdlRllf t.2o t.sa t8.o zoi r.or rrrüt
J5 .66 E.3 9.9 t3 J3nfd ¡0 : .9r t2.0 t¿.| .65 .r'
f .3ó tJ¿ n.a 23.2 1.29 t.89
1.62 lt6 2a.3 265 lZ2 2.52
fi
)tsl-22 a svr. 5w @ _ t.tr t.32 l6J t9¡ .8ó r.26
Effs^-.2 s 5rA;---i;---Wff5A-s2 lO sva' l3lÉ' f. 2J8 330 alz .9.6 2.15 3.t5nSA-62 l2 5U2' l6vz'ffsA-r2 tó svr' 22.VSA-22 a 5y2' sVl'
H@ t.ts s.zs ccz@a t.il t32 t6J te¡ ¡a rr¡l
Y5A-32 6 8%'
v5A-a2 8 lt.
vsA-t2 t0 llx.
sUr'
iUt'
svr'
ItEl-tet9t-Itt-t1
f J9 la7 2t.9 28.t r29 t¡9
2.U 2.35 30.ó 35.3 l.Z2 2.52
I
z.ao 2J5 3ó.0 ar.. 2.15 3.t5
EY3A-ó2 l2 l6Vt' sur. 12IA
2r3 3.09 ¡1.0 ,46.3 2.58 3rt
Y3A-!2 tó ?2. 5rl. HEI
3.2a t.52 .8.ó 7.aa 5.0¡s2.a
H3A-53 t5 eV. l3?¿.
HSA-63 18 tV. l6vt-tfsA-t3 2a av. 22. \--ctlITé€É¿ ó10 7.52 9ó.0 | t2.8 5.tó 7.j/6
¡fsA-33 9 aX' ¿%. El 2..o 2.st 3ó.0 .2.r t.9. z.t.HsA-.3 r2 t%. tf El 32O 3:16 {8.0 56.. zJ,a sr|
r.?-lI\-_-J ..OO 1ZO 60.0 7O.5 3.2t .t3
[-::4 ..ao s.u 7z.o 8¿.ó t.a7 s.67
vSA-93 I t!ll' atL. it7tv,YsA-a3 12 tt' 8y.. llt
_ l.-
2/0 2.!t 3ó.0 a?..l t.9a z,,a
3.0ó 3.5a .5.9 2.58 3te53.1
Goarinord )l2
tDlnctlcr cl A|; Flcr r/2 r/2 rlt
Copcclfy ltll/k/lachlc TD tto tD
3errtoc.3q. it.llrch, Dlnr¡n¡icn¡
fubre lhi¡ht W¡dth rltItrr
IIOTE: l.2.
3.
]'tl
,¿
GRAl'¡TYcotLRATINGS
1
;l.¡
For bcrt hunidily condition¡ coil ¡cl¡ction¡ ¡hor¡td bc bo¡cd qr l5o TD.
%t ilongo on bng ridc of tubc ¡hcct fumi¡hcd o¡ ¡tondord.
For olhcr combínotíon¡ con¡ult foctory for pricc ond ovoilobitity.
r/2 rlt
YSA-63 ,
ta l6Y2'
...+!
VSA-t3 : 21 122':
HsA-aa i l¿ ll'
1.86:5.28,72.9t 79.2
¿.08 i 172 1 61.2
lfsA-5a ,20 ll'
HsA-óa 21 il'
It?l'
l6Vr'
;ll'
;
't 6.12 ' 7p8 9t¡ , toa.2 5.16 i 7l,6
HSA-ta 32 il' i o.rc | 9lt 122.1 ; r¡r.ó ó.88 |
ro.og
vs^-fa ló ll"
vsA-5a 20 t|N',
YsA-6a 21 l6Ur'
¡ r.ao '' s.sz tz.o i, 82.8 130 i ó.30
YSA-ta 32 22' lt':
' 6.18 7.O1 97.2 t05.ó ó.8S tOJtE
H5A-55 25 13y.. l3X' ó.00 ó.90 90.0 t03J. 5.38 7,¡8
HSA-65 30 l39¿'
10 l3%'
25 t3x.
t6v{ 7.20 8.28 tO8.O 121.2 6A5 9/,5
HSA-!5 22' 9.ó0 11.0,3 ll1.O ló6.0 8.60 12.&
Y3A-S5
YrA-65
r3x,
r3rr.. -
l¡-aVlt ¿21
w_n23ll03rlEZA
w:l.é€et
["-:----dl\eeo/fé€e¿l
wdVAw4-WAt¡---E ¡-
ls=:--rjfi\€eo¿llJ-:----4tu€ € -/
ó.00 ó.90 90.0. . l03J : 5.3E 7.EE
30 t6V'' ó.80 7r0 t02.0 | t5.5 6A5 9A5
Y5A-!5 40 22' l3x' 8¡O l2t-5 t32.0 8JO r2.ó{t
HtA-ó6
H3A-!6
3ó t6vt' l6yr. E.ró 9.21 122.2 t 38.ó 7J1 | l3¡a
r6vt' 22' l0¡8 1232 ¡ó3.2 t84.r t5.t2
YSA-66 3ó l6h' l6Y2'
lóh'
22'
22'
8.r6
9i2
921 1222 ¡38.ó 7Ja ll.3,a
YSA-!6 ¿8 22' tojó , ta5.8 t58.¿ t0.32'. t5.t2
HsA-tt 22' 12.96 |¡.08 t94,{ 2t0.f t3z6 20.r6
YSA-!t u 22' 12.96 ra.08 r9a.1 210.r t3J6 20.tó
t3
CATALOGO DEANEXO 4
VALVULAS Y ACCESORIOS
Válvulas de solenolde Danfosst¡po EVR
lntrocluccl0nEl tipo EVR es una válvula de soleno¡dede acción directa o servoaccionada para
tuberias de liquido, de aspkación y degas caliente utilizando refrigerantes fluo-rados.Las válvulas EVR se suministran en ele-ilrr:rrlo:i :ir4)íu;¡(ldri, cf¡ (l(x:if qttc ¡rttr:tk:ttperlin;c ¡rut r;u¡r;rt;rclo, ¡x.rt cjctttplo ulcucrpo dc v¡ilvula, el tipo de bobina y lasbridas, si os preciso.La ventaja de pedir elementos separadoscons¡ste en que es posible realizar la váFvula conecta para la aplicación deseada,En la página 10 se representa un e¡ernplode válvula de solenoide constituida porelementos pedidos separadamente.
ventaJasI cama completa de vá¡vulas clesolenoldePara instalaciones de refrigeración, con-gelación y acond¡cionamiento de aire.
I Sumlnlstradas tanto normal-mente cerradas (Nc) como normal.monto ablortas {NO¡corr bo[:ina desencrgizada,I Las válvulas EVR pueden sumlnls-trarse con una boblna elgglda enun ampllo surtldo de bobrlas parac.a. y c.c.t Extremos prolongados parafacllltar ta lnstalac¡Ónlnstalación sencilla, no se necesitadesmonta¡e.
r Las válvulas EvR puodon utlll.zarse para R12, R 22, R 502. Y otrosrefrlgerantcs fluorados.I Las válvulas están dlseñadas paratemperaturas del medlo de hasta1050c.t MOPD hasta 21 bar.I Conex¡ones SAE abocardadashasta 7s pulg.Conexiones para soldar cobre y Porbridas hasta
carecterlstlcas técnlcasRdñgercntesR12,R22,yR502Temperatu¡a del medio-40 * 105oC
Presión de funcionamiento máx.pu - 35 bar
firoslút do pluol¡n rndx,rpu - 46 bar
MOPD
EVR 3: mín. Ap- 0barEVR 6 * 25: mín. /p - 0,05 barEVR 3 - 25 con bobina para c.a.:máx.21 barEVR 3 * 25 con bob¡na pafa c.c.:véase tabla página 12.
Ln EVR puo<lo oqulpotso con um lrubltt¿rpara c.a. o c.c., salvo Indicación encontra.Véase tabla página 12.
13
Ped¡dos
1. conex¡ones oDF para soldar cobre
1. conexlones por brlclas
2. conjunto de brldas
"'ÉfiTJF,Ti'3's-1bHii"tr'ffi 'trii,':rll,, 'üt'33 $Jtíritbn rorma saseosa sup€rior
.,3113:'f;Í""[i:T:,3-X!3iÍ'"'"nuarcteFúR25'
I tlf ü*ilf 'jÉliffi rE :lr',ir",*3i#i]fi i.
i:,ffi31i,i?::$l'li'^'!3'$ff tr':ffi8!::
flsffi.$ffii?Hr"l:::Eiis"T,
ffiqu;iln:*u*¡;u*'u*
CapacldadR12líquldo
kwu18
1lt EVR 3 4,2 32F120532F1213lt EVR 6
EVR 6
12,621
12,6 32F1289ah
32F12151A
Yz EVR 1O 29,8 18EVR 15 39,2 32F1221 32F1231
5ls
Conexión abocardada
18
Vt FVR 3 4.2 32F1 206
12.6 32F1212Ts EVlt o
32F1 290 21
J:--.tlz
18
EVR 10 29,8 32F1217
29,8 32F1291 21
EVH TU
'32t129932F1227 18
tl
18
1618'l
o-18
r¡..
6hl EVR 15-Eiñ rs39,2 32F1228
5ls 39,2
1s EVR 15 39,2 32F',t225
IolVs
EVR 20 78,4 32F1240 32F1254
EVR 20 78,4 32F1244"132F1274')---T-4s EVR 20 78,4 32F1264
tvE EVR 25 156,9 32F1284
Isl¿ EVR 25 156,9 ézl
Conexión Para soldar courc
No. dc códlgo,vAlvul¡ 4 lunt¡¡ *
c¡Párragoó;.¡n bobln¡ n¡ brld¡'
MOPDI'. máx.
¿lP bar
c.c.
Tlpo C¡P¡cld¡tldc R12l[euldo
kur{l
rlnrbarturam¡nu¡l
conrb.rturamañu¡l
EVR 29*-
EVR 20
Tlpo dcválvula
Gone¡lón
9u19.
ODF ¡oldar cobrc Soldar¡céropulg.puh. mm
Conexión Por brHas
27N1 1 15
,?/Nll?0
ffiW
EVR 15 th
EVR I5EVR 15
4¿ -27L1117 zlLl I
V¡l5 qd 27L1123 ztL
Vr2711222
27N1220
EVR 20v25
2TL\ZZJI 27N1:l:l5
1Vt 2711229 27L1228
12
Controles diferenciales de presiÓn Danfosstipos MP 54 y 55
lntroducclÓnLas unidades MP 54 o MP 55 se utilizancomo ¡nterruptores de seguridad paraprotección contra presiones de ace¡te delubricación insuf icientes en compresoresde rekigeración.Cuando la presión del aceite disminuye'la unidad ¡nterrumpe el funcionamienlodel comptc$or rJospués de transcurrir uttc¡erto t¡empo.
vontnJasI Amplla gama de regu¡aclonPueden utilizarse para instalaciones decongelación profunda, refrigeración yacondicionamiento de a¡re.
r Pueden utlllzarse Para todos losref rlgerantes fluorados normales.r conoxlón elóctr¡ca en la Partodelantera cle la unldadAhona espacio.I Aprop¡ados tanto Para corrlentealtirna como para corrldntecontlnua.I Entrada do cablo roscada paracables de 6 a 14 mm de dlámetror crado de protecclón según lP 33Puede utilizarse en locales con unahurncdad quc corrcspondc 0 este gradode protección.
caractsrfstlcas tócnlcasIensÍón de conl¡o/110V o 220V c.c. o c.a.
Variaciü de tens¡ón adm¡s¡ble+10 a -15%Cana de los conlaclosCon'lactos de sa¡ida de relé de tiempo M-S250V c.a.: 2 FLA250V c.c,: 0,2 FLA
Compensación de temqetatu nEl relé de tiempo está provisto de com-pensación de temperatura en la gama de-40 *t60t.Cohoxlón dol cabloPg 13,5D¡ámetro del cable 6 * 14 mm
ftotecciónlP 33 según IEC 529
Pecllclos
Tlpo G¡ma dolunclo.
0lforon-clol
¿p bar
D¡loron.clol dolconmu-tador
lpba¡
Tlcm-po do¡be¡-turadel
reló det¡empo
seg.
Ro¡rmc Concrlón No.dc
códlgo
Tcm.parrlur!má¡. dol
fuello
oc
Pro'¡lón dcfunclo-
Pro-slón dopruebamáx.
p. baf
lado LP
p. bar
nam¡entomáx.
p. bar
Refrlgerantos: R12, R1581, R22, R 500, R 502
A
tr---lEd¿,|F=
MP 54 -1 -12 Fiia 0,65 o.2 60 man. thpulg.l6mm
6080167 100 l7 22
MP 54 -1 -12 Füa u,bD 0,2 90 man. 6080168 100 17 22
MP 54 1 ,12. Fiia 0,65 0.2_ 120 nlan 60801 69' 100 t7 22
MP 55 1 -,12 0.3"¿5 o.2 45 man.SAE
abocaf-dada
60801 70 r00 17 22
MP 55 -1-12 0,3 -.1,5 0,2 60 man. 60801 71 100 17 22
MP 55 -1 -12 0.3 * 4.5 0,2 90 man. 60801 72 100 17 22
MP 55 -1. * 12 ),3 * 4,5 o,2 120 man. 60801 73 100 17 22
'6080l69 sat¡sface las espec¡f¡caciones de Copeland'Existcn vcrsiones homologadas UL. Accesorlos
Entradade @ble roscadaLatón niquelado en lugar de la entraclanormal. Se utiliza para la proteccióh decable rigido.Rosca: Pg 13,5 ext.x%-18 UNF int.
No. de código 631X547
Bobina de amo rtig uac iónTubo capilar de cobre cle 1 m con conec'tores abocardados de % Pul0./6 mm.No. de códlgo 60'@71(2 Ple¿as),
@*-,,,*,L-eg13¡
t7
Controles de presiÓn Danfosstipo KP
lntroclucclÓnLo,
"onttotes de presión KP se utilizan
iá"tó-p,ói.ttion contra presione-s-de ^
iri,l¡t,,['On instlf icientcs.o contra preslo-
i,ix tju doscutga exccsivas oll colnplc-
!ft;;i; ¡ñiálaciones dc rerriseraciÓn
v acorid¡cionamiento de are'Lüóóñit"r"t de presión KP se utilizan
i"Iiü¡ét páñ porier en runcionamiento v
#;ió;6tFresores de ref rig-eraciÓn.Y
io] veñtÍaoorés de condensaclores rerrl-
ffi !'i8.i¿i¿Í[? prcsión KP csrún provis'
xt*.*ii:ltgsgd¡lS:"";;lyü''3;óáicónmrláoor está determinada por el
;ü;í¿'e;üóoiiato Y Por la Presión en
el cont¡clol'
VentaJas¡ Contacto cte .acclÓñ brusca'vls¡bleü]-r,iñiüt los malos contactos' el rebote y
[iü['Jí"-,tr", v rlcsonta una truona flabilF
dad a largo P¡azo.
I DISEñO SPDTíJuüid Jé
"¡"na cuando la Presión
aumenta Y disminuye'r cómodo dlsposlt¡vo9eacclonam¡onto manualÉ;ñ;ffilti;ái el lunclonamiento do los
ffiit.üsrólóAricos' no nscosita herra'
mientas.I Reslstente a vlbradones Y
choques.I DlSeñO compscto.
earasterfstlcas técnlcasTemlentur a ambiente ad mi s ¡ble
-a0 *65€tdo-'c ol¡iañte 2 horas como máximo)
tucsiüt de Prueba max' - .
iñl"J¿"",tT($5i; i; : í3 üjl'dÁróa
aP,icable a los contaclos
ElHiTtrLtrifr:sx, -
8S"f ffi l3 *.',"l'ü?ii fill'i')l' n'
'Entaú&cabloillii'aiá oe cable puede ulili¿arsc i
üüái oe o-t¿ mm de diámetro'
üná-"-ntrá0" o" cable roscada t¡po
::i;:i** nn:8l'iil ,..lirfi',i,r
élio' mm, pueoe utilizarse, una entrut
ü"1a6íüiósáo".stándard tipo Ps 16
ffá1i?3[?'",f33!'ÉtiJsiáüó o" protección se obtiene
Eüir^EJla u"¡o'.d está montada sobl
,ñálrpett¡c¡e Plana o un soporte'. .
Éi'Iodrtá oe¡á suietarse en la unidi
iárliáñárl qye todbs los asuietos n'
zados estén cubiertos"
DNol
R 22, R 114, R 500, R 502
t6
PedlClos¡An ll{Fl Roal 'ma ilo. de
Pfe-sión
Tipo gara prel
Gamado rogu'loclón
p. baf
¡o lLryDlteron-
clal
Ápb6¡
Gamadc rcgu'l¡clón
D- bar
D¡tcrc¡'cl¡l
¿9bar
Br¡apf.'dón
LP
Altapfa'rlón
HP
% pu¡g.6mm
obocol'd¡d¡
% pulg.ODF
Soldarcobre
6¡ol
Sol
Refrlgerantes: R 12, R 1381,
0,7 -4 auto. 6G1101 60-1112 60-
t@.'I\B*
v,
Baia KP1 -0.2'7,560-1 103 60-1111 99'
tt0Fiia 0,7 m8n,Baia
Ba¡a
KP1 -0,9 * 7aulo. 60-1 120 60-1 I 24
KP2 -0.2 * 5 0,4 * 1,5 60-1 1 79 60-6'32
1O *321,8 *6Fiia 3
auto. 60-lI/lAlta KP5 man. 60-1 1 73 60-1 1 80 60-
Alta KP5 auto. 60-1261 60-1 263 g60--0.2 *7,5 0,7 *4
O,7 '46 -32 Fiia 4 auto.
Doble KP 156 -32 Fiia 4 auto. man. 60-1 265 60-1 Z9v
Doble KP 15 -0.2 -7,5 i--'--:*;'"r, BUÉ'óo**ión, % Pulg./6 mm abocardada
iüüLliíéiiá-"Gñéóiátoueo-en^¡ygili'l'g'"
': i. i I i.'.., , r.,l¿:.| :.:r.¡..,'' i '¡ '
lll:--l'-z-li:lii
Exte¡lCerí Sapacitlt ra les¡:'7¡¡:,¡ttlAlO R'l'I lvi t,I l-]/,TUR[: -. " i'
{"i':ris} -- l'l'rermo Valves
NUMBER
c,1TAt_f)GNU}!958
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fil,1)lfl
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1.2
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4.9 ls.3 ls.716 lo ili G-ll
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5.O
AN(E)4HW
HCrt lltct){F;
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TrzsTzoó
l^l;iI ,ll i ,ln
|?. | 8Íl
1 ?,)_L3_1(;|1.u,i)12?l¡12.6
Pressure Drop Across
19
Termostatos Danfosstipo KP
I
t
lntroducclÓnLos termostatos KP sofl conmutadoreseléctricos controlados por lemperatura.Un termostato KP incluye un conmutadorunloolar do dos dlrscclones (SPDT), La
ooélctón del conmutador depende delieglaie del termostato y de la temperaturadel b{rlbo.Un termostato KP puede ser coneclaclocon motqeg de c,a, monofásica de hasta
á iW o ou€den Inelalarse en el clrcultode contld de molores de c.c. y de moto'res de c.a. más Potentes.
vent¿JasIAmptla gama cle regulaclÓn.I Pueden utlllzarse para lnstalaclo'nes de ultra.congelaclÓn, refrlgera'dón y acondlclonam¡ento do alre't Dlmenslones reducldasFáciles de instalar en mostradores refri-gerados o en cámaras frías'
lTlempos de rebote ultra'cortosLarga vlda de funcionomlonto.Se wltan conexlonEs y de.sconexlonosinnecesarlas del equipo de'control'
I Verslon€s stanclarcl conconmutador InversorPosibitidad de obtener la tunción deconmutación opuesta o la conexión deuha señal.I Conexlón €léctrlca en la Partedolant€ra de la unldadFaclllto r¡l nrontulo cn t¡utorlu,Ahona espacio.I Aprop¡ado tanto para c.a. comopara cct Entrada cle cable Para cables'de6 a 14 mm de dlámetro.I Entracla cle cable fácll de camblarDor una €ntrada cl€ cable roscaclaEs oosible instalar fácllmente entradas decadle roscadas standard Pg 13'5 y Pg 16'
I Grado de ProtecclÓn según le,55Pueden utilizarse en locales en los cüalesreina una humedad que correspondara
caract€rfstlcas técn¡casTímperatura amblente-40-65qC(+8OoC durante 2 horas como máximo)
ConmuladolÓonmutador unlpolar do dos poslclonee(SPDT)
Cuga aplicable a,os confac{osCoriient'e alterna: - t\Caroa óhmlca - 16A' 380VCarla hductlvo - .|6A,380V
Óoñente Oe arranque máx' - 112A, 380VCorlente continua: 12W 220W
Cqextón de cableEnba'da de cable para cables de 6-14mm de diámetro.Úna entrada de cable roscada Pg 13'5püede ser utilizada para cables de 6-14mm de diámetro'Con cab,loa ds 8-16 mm fx.ndo ullllzar¡ouna entrada de cable roscada slandsfdPg 16.
ftolecciónlP 33 según IEC 529Este grado de protecclÓn se obtionecuando la unidacl está montada en una
superficie plana o en un soporte.El soporte debe fiiarse de tal manera que
todoi los aguieros no utilizados esténcubiertos.Rreden obtenerse versiones homologa-das UL.
,fu,É+r
t9
Peclldos R¡!rmc fcm9.'?rtuf¡
Longl'tud d.ltubo
c¡pll!f
m
No.d. códlgo
Tlpo Tlpode
bulbo
Gama deroglals
rc
Carga
Roglalo dotomPofotufo
más balo
RoglaJo d!tomPofrtuft
medlo
Rcgl¡lc dct¡mpaf!lure
máa rlto .mel.dcl
bulbooc
'l aulo. 120 2 60Ll 100
t
Vapo/)
KP 01 A -30 -. l5--SO* lS
4'15 mil2Flla 3 Flla 3 ilt0n, r20 6
,601 I 104
6oL1iótKP 61 Amin. 1,6 1.2*5 auto. 120
KP 61 B -30t15min.2 _7 auto. 120 bUL
KP 62 -30* 15 4 2-9 auto. 120 2 60Ll luÓ
KP 63 E -50*-10 5-15 min.32_-8o-R
auto. r20 6011111
KP 68 -5-35 4*15 mto. z,oauto. 120 2 6011112
KP 09
KP 71
R
t25 '' 35
l¡,?O4 -' 15
2,102
min.2,52 ,10
3
2.'10 nulo. 80 2 60t.1113
¡óLr rl¡
Adsorción2)
3r man. 80 2
KP 71 E2 5-2t)2,5'20 2,5'20 auto: 80 2 60L1 1 43
KP 73 v -25' 15 2,c'¿v15*35 15*35 l5*35 auto, 80 2 6ULI
KP 73
KP 77
-25 -, 15 auto. 140 ¿ 6UL
I r.t 20 .60 s 5-. 10 3,5 - 10 J,C
termo6tato Y dcl tubo capilct'a la temp€raturá d€g-qf*Y:".*i
Tlpos cle bulbo para termostato
Serpentin arrollado de Vo x 2 Pulg'
oafa situar a d¡stancla
Serpctttirr uttolludo do l'0 PUlg'
(lorina Parte integrante oel
termostato)
l, t',
ll',n g¡n*!::ffilÍSf Jlijiglffit*,HTi'#iiliHi'¿lñi1'ü.d;-üñidiuia der tennostato' '
Tlpos do bulbo para tormostato
Accosor¡o8 Pal.afl f)t(),io$tírloS ^l'B l?:tt1','.','.T á': r cn ciares M P
ffil:j¡it,ftl
P913.5€
ff 'í'#33"1',,?fJT#"',"'
ffi fliid,.;lr*¡H':"#,+Hlni'l'n''
3"'iH"1"of:U'l"roiff '?':
E1 : Bulbo remoto de V' x 3'7 Pulg'
Ei;ei,nrml:ffi*iá:3Bi'e
"@-
ffi;üffi#ffiffon,,",u,
ff"x';"'ff.'#h'süoon,"uou
ilffiffi-iqffiF*Hffiffii¡:: ryiY"'i:;;xtúo #0076Uó PUlg. ru' w *'E- -- -
Sopoles (cont'Q/rac¡ón deaguieros t/f|n/er'
iiffiqm,ffitr",ryi+ff.qffiffi'
\
Hi"fiffiT,ff trirburbo de ¡rt our g "
fl!ff':'tri;r¡'iiih,á:;uu',, *"fl Ífr $N J g:i:;'"",',::ái¿ 1 o, 60'' oo3
Mt0 r t.5
ffi {!?lillff ru*!fi'#trra*'-'
lF
Filtros secadores Danfoss con nucleo sólido
tipo oX
*fi*ffjm*wihi','.',f :Hff ?#?ilT'1ltT"
I ií{fli'ff{l,:' i if"'.,1',',,'Í.n: morecu'
ffiffi$ffiin+fficarga.
rpúeoe |nstalars€ sn cualquler
F"[lliilrss¿1"J5:lr3,i::u,ur'*
caracterfsfl cas técnlcas
flÍÍH!1',ñto,
f,,f,#iiffi:,sjieHi'.'#iS9ftH:ffefr0'ói áóá - 305: P. - 28 oar
DX 032e t3U122!2,9 3,5 2.9
9,2
1lt
0,9 1,0 n9 1,8 2,3 l.o 1lt DX 052sDX 0534
DX 082e
¡3U123(r3Ul23l23U123i
llt nx o32 4,6 5,8F,A
4,6 9.2 10,5
Vt nx o52 23U 1 201 1,8 2,0 I,E
199.2
9.2 10,5 9.2 ls
Dx 053 23U1202 1.8 2.O 1,817,4 19,7 v
17.4
Yt.4,6 4,6 9,2 Vs DX 0839 23U1 23:
23U123'Dx 082
Dx 083r 0,5 9,2 vlu
20,0
19,7
23V12042?,tt1205
zlutzot
^5,0 4,6
J9¿35,0
:]L29,0-zgo
th DX 084¡:e-
tln 4,6
8,1
5,0
l 1.6
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u,t
9,2
| 1,4
17,4
lqfr g,/
9.2 th
%
DX 162s
DX'163¡
23U I 231'
23U | 2Jr'ffipx g_oj
Dx 162t7,4
1lt 19.7 17,4 29,0 35,0
Dx 163 23U1207ñ1ñ23U 1 20s
8,1 11.6 8,117.4 29.0 35,0
@w52,0
29,o
2.9j9940,6
rh DX 1649els
c, I
_9r21 .o
11,6 8,1 17,4 19.7 h DX 16ssOX 3038
DX 3048
IDX 305t
rlz DX 164I 1,tt 8,1 17,4 19,7 17,4 29,0
{s 23U 1 231
ól¿ Dx 16529,0 21 ,o 29,0 32,5 29.0 40,6
Vt 23U12arVs nx 30t 23U121( ry
29,0
32.5ffi29,0 40.6 23U1
tlz DX 304 2-3V1211 21 ,0 29,0 21,029,0 40,6 52,0 40,6 Vc
4s DX 305 23U121i 21,0 29,0
con tu€fcas Il** too*dartos otapas de plástico'
ol )turaclc'Los filtros secadores DX se suminisÜan
DeslgnaclÓn de tlPo (elemplo) DX
_jD - socaoolffidel desecante'
Ll.!;iffi*:sn:"ffiiqftffiff,f:ffi;; "'i'i'ü' ñá, p,991fl :l?ffi'.lf"'Jgl:i3iffi ,ff iüú'*t*tg#f :?F
I
l"#" J',i'' "t!g'"lt ta"*iglt'*ut
26
v¡sores Danfossiil1ftl..'ii
I
tipo SGI
lntroducclÓnLpo SG,Se utillza para indicar:1. El estado del refr¡gerante en la tuberiade liquido de la instalaciÓn.2. El contenldo de humedad del refrige-rante.3. La circulación en la tuberia de retornode aceite desde el separador de aceitehasta el compresor.El SGI está orovisto de un indicador quecambia de color para indicar el conten¡dode humedad del refrigerante.El SGI sc Instalu cn la tut¡erlu tJc llquitjtlentre el filtro secador y la válvula deexpansión.
VentajasI E! tlpo sol proporclona unaráplcla local¡zaclÓn de defectos enlnitalaclones de refrlgeraclónInd¡cación rápida del grado de excesodel contenido de agua en el sistema de'refriseración.
Indidación rápida de h falta de subenÍria-miento.
I Crlstal templado hermétlca'mente cerraclo Y de gran dlámetropara observaclón comodd.'t Proceso do fabrlcaclÓn especlalque asegura una latga vlda útil del ele'mento ind¡cador de humedad.I Conexlones tlpo SAE macho xmacho, sAE macho x hembra yextremldacles cle cobr€ prolonga'das para soldar.r Para refrlgerantes R12, R 22,R500yR502.
cara6erfstlcas técnlcaiTemryatua máx - +60oCPresfui de hnclututtiento máxSGI 6-16:p.-27barSGI 18 * 22: p" - 21,5 bar
Hesid¡tde p¡uehnáx.SGI 6*16:p"-35barSGI 18*22:p"-28barEl indlcador tendrá un color verde si elcontenklo @ agua del refr¡gerante esadmisible. Camtiará al color amarillo si elcontenido de agua es excesivo. Esto sig-
niflco quo ol liltlo socadot doborn rior
cambiádo.
Pedldos
Conexlón T¡po No. de códlgo
Verelón pulg.
nrT€Elfl
SAE abocarcJaclaext. x ext.
llt Y V¿ sct 6 14-00073hx rh sct10 14-0008thx 1/z sct 12 14{009
SAE abocardada')int. x exl.
tlt x lt SG¡ 6 1 4-0021
Vsx Vo scll0 14-0022thx th scl12 r 14'0025
ODF parasoldar cobre
1/e x 1/¡
:thr '/, :Y[
SGI 68
SGI l0s1 4-0034
t4-00J5thx th SGI 129 14-0036clsx ?h SGI 16¡ 14-0044rlsx 7h SGI 22s 14-0039
'l R¡ede esosca¡se direciamente sobre el filro secador
El t¡po SGI en versiones para soldar cobre..puedeiurñinistrarse lambién cón conexiones milimétricas.Slrvanse consultal a Danfoss'
tilitt'll", t
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27
Itf l j.r;r.r Thormo ExDans¡on
¡,Í.dr'i .:nlrol oYcr vJiclo ¡oacl
l.)r::;ir¡¡¡r:r! lot tl:;r: willr lllil, llí'll lrrrtlH502.
Extcrnal Superheat Adjustment.
I irll.¡r',';rl,lr' llll,'l i',ll,rirtt't
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I :_ "-tI_-i-.. : l'
, ' .,., í:t,::it;utc 450 PSiG.
, .. l,lnrf)rjr¿rturc 300' F.
i ::r.r";1: lll(:Cl:.i COnlplCS'r I ii,l,jI il 1,,;f)Cíhu':rl fC'
' 'r r l;,rlh ire:il pur¡p ilr'trl
- --1---- *'rrr I o.n
air conditicnin0 service. A¡so¡v,.ulill)lc with r;¡iocific írpnlicat¡onilr;rlclt r:llilrUr'l:j.
. Elceci iype prcssure equaliT-ation toacconrfnodate PSC type com';iressors available cn spec¡al ordef.
' Faciory set superneat prevenls un-author¡zcd f icld tampcring.
. Con¡pacl inicgral cotlstruction withstrili0ht throt¡Ch or i.rngle connec-lio¡rs adapts io any installation.
' SAE flare or ODF so¡der connec-iior¡s av¡il¡blc.
+.¡,o tet,n.t,.l¡t¡'t¡r',at,'l ',?¡rlr/.¡t'rl¡rrt,lnrrrl¡¡r"¡¡¡tlif¡"1 ?'rf¡/llnr'll
atv,lttrt. ';tt4tcU^
Fi. ;': t:,e¡tcndcd c¿pacity inlormation before complet¡ng selection.
i{|r ,1 1.1lot d¡mcnslonal ¡nlormat¡on.
...f'" ¡tr v.rlrrr lytn ¡lr'rrft6 Í¡hrrlxl lrl¡rnlF,¡l Onlit lol lllkrfnBlly o¡Pll¡¿o¡l vnlY'il'
"Alrrr,rv¡Íl¡r¡fü wlltl 0l{lrrnlÚ "Vr" clult|o (llW)
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iI,tII
Regulador de pres¡Ón de asplraclÓn Danfosstipo KVL
lntroduccl0nEl regulador de presión de aspiración tipoloy'L se monta en la tuberia de asplraclonantes del compresor.El KVL protc¡¡c el motor del compresorcontra sobrccittgas duranto cl ultutttluo,después de largos per¡odos de parada odespués de periodos de desescarchad0(prcsión clcvatlu cn 0l 0vilpori¡dor),
ventajast RegulaclÓn de preslÓn preclsa yregulable.I Ampllas gamas cle capaddad y clefunclonamlonto.t Dlseño de amortlguaclÓn depulsaclones.I Dlsoño angular compacto parafacllltar la Instalacl0n en cualqulerposlclón.I construcc¡ón cobre-soldada.hermétlca.,
r Dlsponlble en una amplla gamacte táma1os de tlPos abocardadosy ODF para solclar cobr€
' rPara R12, R22, R502, y Otrosrofrlgerantes f luorados
caracterfstlcas técn¡casGama de regulaciÓnpo-0,5 .0ttirPresión de luncionamiento máx.p"- 14 bar
Presión de prueM máx.KVL f 2, 15 y 22: ¡t,- 28ll,urKVI 28 y 35: p" - 25 bar
Temrrr atun már de, medio +60rcPeclldosconexlones sAE abocarclaclas
Concxlón
pulg.
Tlpo Copocidsd nomlnolttkw
No. dc códlgo
R12 | AZZ I R502
tlz KVL 12 61 /.o 6,4 3410041
aa KVL 15 5,1 7,6 6,4 3410042
conexlon€s oDF para soldar cobre
=Ht-ñ
KVL I2 tl I.O 6,4 3410043ah KVL 15 EI 7,6 6.4 34100497lg KVL22 ql 7.6 6,4 3410045
1Ve KVL 28 10.9 10( 16,2 3410046
13/a KVL 35 | 0,9 19,5 16,2 34t0052
r) La caoacidad nominal está basada en:Temoeratura de evaporación L - -1oocTembe¡atura de condensación L - +2socPérd'ida de carga a través del regulador ¿p- o'2 balOlfset - 1,3 barRreden suminiskarse l(VL con conexiones miliméflcas'.Sirvánse consultar a Danfoss,
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Resulador de presiÓx s?r?HtooraciÓn
Danfoss
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'i I ii ;ff T,lilltl'o u ao o' d e P u rsa'
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llSlliil'lo?'Eütbdá en -cuarquter
lTffi.oon courá'sotoaoa.j:l:'j:il;;
en una ampla s.anl?..I Dls-L"j'il5"i iin ás aub ca rd ado v
3'i-l::"';;;;' lsoz' Y otros reffl'
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caracterlstlcas.tocnlcasGarild€ regu'adoflo * 5,5 bar"w!;:wmn[ff#;:'"^ -1AlrlfU-- ¡- *iioslCn do Pruobo mI:. -..
[Vlit l',t:;s";1'",""
,::'¿*:tiff l*T*Ul'¿1"'ttry;.,
fl*iit,"*ll-*'tffi i$::':"":;*.3'li[""ltjt3i;t"n"r a D anro ss'
I r La capucldüd rlor',tr mt o"c¡onlnsÍl ff;i:;",9?ll3'Td5iüüg:iió"*;:Tlknffi nlln i: ::""ru;;al"* J3i*;E%%"á'¿:'3.';""x' üaié1-¿et reb utaoot \tnln
Í1,á,?u1oj6,u o"'
-íf"'"r,,\'i.r.v.
#ü,
t
t8ont&l8n.t sAE ab o cardadas
-Giffiottn"t"t=ffi
A-;¿c códtso
Conexlón
I Puls.
Tlpo
R12[n¡¿'"--
#a_KVP 12
KVP 15
2.f.2,6
4.0
4,0rh
- i;tn3,3
^-ovlnnes ODf abocardadas -;tt ñrt3
KVP 12 ¿,o 4,0 ó,J
4jq_9Á8,5
ryr KVP 15 2,o3,3 -3410025
fh KVP22 2,6 7¡_341002i-
1r/o
1 3,b
KVP 28
KVP 35
5,6
5,67,0 -3410032
sef
Válvulas de retención Danfosstipo NRV
lntroducclónEl tipo NRV puede utilizarse en tuberiasde liquido, de aspiración y gas calientcde instalaciones de refrigeración y acon-dicionamiento de aire utilizando refrige-rantes fluorados.
P€dldos
ventajaslCarantlza la circulaclón sólo en lacllrecclón correcta.I Verslones tanto rectas comoangulares.I Evlta la contra-condensadÓndesdc el evaporador caliente hasta elcvaf¡orador frio.
I Provlsta de plston deamortlguaclónque hace quo las válvulus soÍJrl apropia'das oara su instalación en tuberias dondepueden producirse pulsaciones, porejemplo en la tuberia de descarga proce-dentc del comoresot
cara gterfstlcas técnlcasTemperalura del med/¡o-50 * *140PCPresiüt de tunciq.tamiento máx.NR/ 6*15:p.-24,5ba1NE/ 22 - 35: p. - 21,5 büPresión de p¡ueF máx.NE/ 6*15:p"-32batNRV 22 - 35: po - 28 bar
Ver¡lón Tlpo Con ¡lóocn pulc¡d¡¡
Pórdlda drcarga mln.
.¿pT¡m¡ño I No. ttc códlgo
@04
SAE abocardac,a Recta NRV O Vt 20-1001 0.07
SAE abocardada
'SAL i¡l¡ocltdurlit
Recla
l i.:r;tu
NRV 10
Nt{v t2
sls
lz, 20-1002
20-l 00J
0,07
0.05
SAE abocardada Recta NRV 15 % 20-1 004 0.05
ODF soldar cobre Recta NRV 6s Vt 20-10r0 0.07
ODF soldar cobre Recta NRV los q¡. 20-101 1 .0.o7
ODF soldar cobre Rccta NRV 12s th 20-1012 0,05
-g$l$iigr"nODF soldar cobte89ct¡Anoulst
NRV 15s
NRV 22e
slh 20-r0t8 0,05
20-1020 0.04
OoF soldar cobre Angular NRV 35s 1 lrl 20-1021 0.04
ODF soldar cobre Angular NRV 35s lCb 2ú1026 0,04
Las válvuhs de retencbn NFr' pueden también sumin¡strarsocon conexlones mil¡rnétricas.Sirvanse consultd a Danfoss.
#,
29